1、富區興隆大家庭購物中心模板工程專項方案2012年04月18日模板工程專項施工方案一、 工程概況：工程名稱：齊齊哈爾市富拉爾基興隆大家庭購物中心建設單位：齊齊哈爾市富拉爾基興隆大家庭購物中心有限公司設計單位：沈陽萬宸建筑規劃設計有限公司監理單位：齊齊哈爾市北方工程建設監理有限責任公司施工單位：南通達欣工程股份有限公司 本工程為齊齊哈爾市富拉爾基興隆大家庭購物中心有限公司建設的興隆大家庭購物中心工程，建筑地點位于富拉爾基區；該地塊北臨和平路，東臨光明街。地下一層。地上六層。總建筑面積約78056m2，地下一層為車庫，建筑面積為13435平方米；一-六層為購物、餐飲、休閑等場所，建筑面積為64621

2、平方米。結構形式：框架結構，設計使用年限：50年，建筑高度38米，抗震設防烈度：六度；耐火等級：二級；項目設計規模等級；大型；屋面防水等級為二級。二、 編制依據建筑結構荷載規范（GB50009-2001）混凝土結構設計規范（GB50010-2002）建筑施工手冊鋼結構設計規范（GB 50017-2003）三、 施工工藝及操作要求一、模板選型及質量要求模板及其支架應根據工程結構形式、荷載大小、地基土類別、施工設備和材料供應等條件進行設計。模板及支架應有足夠的承載力、剛度和穩定性，能可靠地承受澆筑混凝土的重量、側壓力以及施工荷載。模板及其支架拆除的順序及安全措施應按施工技術方案執行。模板設計及加工

3、質量的標準要求按清水混凝土質量標準實施。清水混凝土外觀要求應達到：表面平整光滑，線條順直，幾何尺寸準確（在允許偏差以內），色澤一致，無蜂窩、麻面、露筋、夾渣和明顯的汽泡，模板拼縫痕跡有規律性，結構陰陽角方正且無損傷，上下樓層的連接面平整搭接，表面無需粉刷或僅需涂料罩面即可達到相當于中級抹灰的質量標準。二、模板體系模板主要類型選擇為1220244015多層板，模板根據使用情況，逐步補充。根據該工程工期要求較緊的實際情況，地下室結構模板配制一層，0.000以上柱模板配制一層，水平方向的(梁板)模板則配制二層，這樣可確保拆模時間，保證結構安全。樓層梁、板模板支撐體系采用滿堂腳手，必要進行支撐加固。該

4、工程的模板系統共類型有：構造柱模；框架柱模；直形墻；矩形梁模板；平臺板模板；梁模板和樓梯模板、后澆帶模板。三、模板施工準備工作1、進行中心線和位置線的放線：首先用經緯儀及鋼卷尺引測建筑物的柱、梁的軸線及邊線。模板放線時，應先清理好現場，然后根據施工圖用墨線彈出模板的內外邊線 (或控制點)和中心線(或中心線控制點)，以便于模板安裝和校正。2、做好標高量測工作：用水準儀把建筑物水平標高引測到模板安裝位置。3、進行找平工作：模板承墊底部應預先找平，以保證模板位置正確，防止模板底部漏漿。找平方法是沿模板內邊線外100寬用1：2水泥砂漿抹乎抹光。砂漿不得進入砼構件內，以控制模板標高位置的正確性。4、設置

5、模板定位基準：采用鋼筋定位，即根據構件斷面尺寸切割一定長度的鋼筋，點焊在主筋上(以勿燒傷主筋斷面為準)，在鋼筋外側采用1：2水泥砂漿進行找平，以保證鋼筋位置與模板位置高度的準確。四、施工藝流程圖紙會審技術交底模板加工材料周轉模板體系拆除模板體系安裝柱模板施工安裝斜撐安裝就位對面模板安裝斜撐側柱模吊裝就位安裝前準備預 檢斜撐加固緊固鋼管箍及螺栓調整模板位置安裝另一方向模板剪力墻模板施工安裝前準備安裝就位另一側墻板插入穿墻螺栓和套管安裝斜撐側墻模板吊裝就位安裝洞口開口模板斜撐固定與相鄰模板連接緊固穿墻螺栓調整模板位置穿墻螺栓穿另一側模板安裝斜撐梁、板模板施工安裝頂撐并調平安裝梁底模板調整梁底鋼管標

6、高搭設滿堂腳手架彈1m水平線支撐架加固鋪設樓板模板擺設主次龍骨梁邊木枋就位安裝梁側模板樓梯模板安裝彈底板厚度線支設樓梯底模支設平臺模板放樣組裝踏步、踢腳模板支設樓梯側模板彈側板位置線五、模板施工（一）磚胎板基礎外圍側模采用砌筑240厚混凝土磚胎模，內側單面抹13水泥砂漿（陰陽角做不小于50mm小圓弧角）。（二）剪力墻模板地下室剪力墻模板的內欏采用截面50900mm的方木，每道內楞1根方木，間距200mm。外楞也采用截面50900mm的方木，每道外楞一根木方，間距200mm。模板對拉螺栓均使用12通絲螺桿制作，對拉螺栓橫向間距為450mm，豎向間距為450m，最下面一道距地面200mm。內墻使用

7、普通螺栓，外墻為止水螺栓，外墻對拉螺栓按防水要求焊止水鋼板，鋼板厚為35050mm一次性使用，對拉螺栓靠外墻側面的限位鋼筋應距混凝土外邊15mm左右，螺栓兩側用404015塑料墊塊或木塊在支模時套入螺栓內。混凝土澆筑完后，拆外墻模板后及時鑿掉塑料墊塊，割斷螺桿，用11水泥砂漿摻微膨脹劑修補凹坑以保護螺栓頭不受銹蝕。12對拉螺桿距地面木方上邊緣200mm間距為450450mm，山字形扣件加12配套螺帽。墻體斜撐采用48鋼管與地下室整體滿堂腳手架（掃地桿）連為一體。斜撐水平方向成一線，第一道斜撐統一高度為1200mm用腳手架扣件固定。1、模板安裝鋼筋驗收通過，調整鋼筋的位置和間距，按照規范綁扎好墊

8、塊，并檢查墊塊的完好程度。安裝模板前，應將安裝處樓面清理干凈，檢查墻體中心線、邊線、模板安裝線。內墻模板施工，彈出模板位置線，或在模板外皮線外200處彈通線。按照模板的設計厚度彈出模板的外皮位置線，在模板的位置線外側用1：2水泥沙漿抹2030高的地壟。把一側的模板按位置線就位，然后安裝拉桿和斜支撐，安4分PVC塑料套管和穿墻螺栓。外墻模板施工時，在安裝內側的模板前應先放置止水對拉螺栓及支撐限位裝置。清掃墻內雜物再安另一側模板，調整斜撐使模板垂直后，擰緊穿墻螺栓。縱橫墻相交處十字點模板安裝時，應先立陰角模（安裝前需貼海綿條）陰角模必須按模板平面布置圖就位，給予臨時固定。模板的安裝按照本方案配模要

9、求放置大面的模板，邊角及不規則的地方另外配模，但仍然要遵守總體的配模要求，所有的企口要預先制作好。模板支設時應先穿好對拉螺栓，將三型卡穿在螺桿上，再按照尺寸從螺桿處向下吊鋼管，調整好鋼管的位置后支豎向雙鋼管。最后緊固螺栓和扣件。模板安裝完畢后，檢查一遍扣件、螺栓是否緊固，檢查每道模板上口是否平直，模板拼縫及下口是否嚴密，并辦理預檢手續。2、模板拆除一般情況下墻體混凝土強度必須達1.2Mpa（常溫1224h）方可拆除,模板拆模的流向為先澆先拆,后澆后拆,與施工流水方向一致,拆除模板的順序與安裝模板正好相反。先拆縱墻模板，后拆橫墻模板，松開并拆下穿墻桿，再松動支撐調整螺桿，使模板完全脫離混凝土墻面

10、，當局部有吸附或粘結時，可在模板下口用撬棍松動，但不得在墻上口晃動或用大錘砸模板。拆下的穿墻桿、墊片、應清點后，放入工具箱內，已備周轉使用。模板周轉至另一工作面時，必須及時進行板面清理工作。模板脫模后，應趁板面潮濕容易清理時，用扁鏟、鋼絲刷等工具；消除粘附的砂漿和隔離劑殘渣，然后涂刷新的隔離劑。（三）方柱模板柱模板采用定型多層板組裝，根據柱子尺寸和便于整體拆除進行設計。整拆整拼、定位使用。根據引測上來的樓層標高線，檢查模板承墊是否水平一致，如不一致就需處理，處理辦法是沿模板內邊線用途1：3水泥砂漿找平，這樣就能保證位置正確，同時防止模板底部漏漿。柱子模板支模前，先在柱子主筋根部距地50mm處用

11、短鋼筋燒焊限位點（勿燒傷主筋斷面），每面靠柱角處設個，柱子模板安裝校正后，采用鋼管加固結合對穿12錨固螺栓固定，鋼管箍下面第一道距地200mm，自下而上按450mm布置。為防止柱脹模，截面600mm柱,在柱中間加一道對拉開螺栓固定，對拉開螺栓同鋼管箍同尺寸。柱模板驗收,每層垂直度偏差應3mm，軸線位移偏差3mm，斷面尺寸偏差應控制在5mm、2mm以內。通排柱子模板，應先安裝兩端柱模板，校正固定，拉通長線校正中間各柱子模板，驗收時用長鋼尺通長校核軸線尺寸。（四）樓面梁、板模板施工現澆板次龍骨選用5090木方，主龍骨為483.5鋼管，采用鋼管滿堂腳手作支撐架，9050木方作擱柵，上鋪多層板。梁模板

12、底模、側模均采用多層板做模板，模板背面用5090mm木方做水平加勁肋，木方間距均為150mm，梁側模上端依靠板底及板底模板下的水平支撐固定，在梁身中間采用12對拉螺栓和兩根483.5鋼管固定（水平間距500mm），對跨度大于4000mm的梁起拱3。樓板施工要特別注意處理好板與梁柱模板邊角接頭，杜絕漏漿、跑模、爛根等現象。樓板的施工縫要用模板閘好，嚴禁隨意留縫，樓板施工要每塊進行水平抄測，嚴格控制模板標高和平整。板與梁交接處，應將板伸到梁模內側平，在板與框架柱交接處，應將板模伸到柱模內側平。平模鋪設完畢后用靠尺、塞尺和水平儀檢查平整度與樓板底標高并進行校正。（五）樓梯模板施工 樓梯模板采用多層板

13、模板體系，板厚15mm,背面5090木方作樓梯段的次龍骨200，主龍骨采用483.5鋼管900，斜撐也采用483.5鋼管900，并在樓梯背面加木塊防滑條，以防斜撐滑動。樓梯模板支設前，先根據層高放大樣，支平臺梁模板，再安裝樓梯斜梁和樓梯底板模板、外幫模板。在外幫側板內側彈出樓梯地板厚度線，用樣板畫出踏步側板的擋木，再釘側板。在放線的時候必須考慮樓梯裝修面的余量，并應認真核對踏步的數量。（六）節點部位模板施工方法1、地下室車庫外墻導墻模板地下室350高外墻采用吊模，模板配置高度為450mm，墻內加頂模撐，模板支設如下圖：2、地下室電梯坑、集水井模板3、地下室剪力墻做法4、外墻防水對拉螺桿做法5、

14、柱模板6、梁板模板支撐7、結構縫施工對于結構縫處的模板支設比較復雜，既要保證縫寬度準確，又要方便脫模，而且地下室結構必須防滲漏。因此對柱子和墻及梁板的結構縫處理就顯得尤為重要。原則上先施工結構縫一側的構件，脫模后再施工另一側的構件。 雙柱縫側構件模板處理根據縫寬為100mm，縫兩側雙柱構件支模處理如下：在縫兩端用帶螺栓的木條填塞，木條之間用硬質保溫材料填充。未澆柱的另三面用帶木楞的多層板側模，已澆柱的側模脫掉后用木楞墊設，然后用48鋼管作雙柱的柱箍，柱箍豎向為450間距，后澆柱子水平抱箍鋼管依附于先澆柱子抱箍鋼管上。后澆柱的砼澆搗后，拆除鋼管箍及木模，然后拔出縫兩側的木條，如此的施工工藝，可保

15、證砼柱的質量做到內實外光，棱角分明，不發生位移。變形縫處雙柱支模示意圖如下：（2）梁間變形縫模板處理（雙梁） 本工程的梁間變形縫主要存在于結構縫兩側的梁間，梁與梁上部板之間結構縫處理是在已澆搗好混凝土的接縫處，粘貼上和縫寬厚度一致的保溫材料，涂上隔離劑。同時在沉降縫的上、下兩側的范圍內分別嵌填5030方木條，拆模時小心取出，以保證另一側梁混凝土澆搗后形成直線型的棱角。梁側縫隙寬100，仍按常規對拉螺桿支模方法處理。梁縫的施工構造處理見下圖：8、后澆帶施工圖9、樓梯模板（七）、質量保證措施（1）質量標準 1、模板及其支架具有足夠的強度、剛度和穩定性, 不致發生不允許的下沉和變形；其支架的支承部分

16、必須有足夠的支承面積。以滿堂紅等架子做支撐加固的模板，其必須采取穩定措施。施工前由木工翻樣繪制模板圖和節點圖，經施工負責人復核后方可施工，安裝完畢，經有關人員組織驗收合格后，方能進行鋼筋安裝等下道工序的施工作業檢驗方法為對照模板設計，現場觀察或尺量檢查。模板接縫嚴密，不得漏漿,寬度應不大于1.5mm。 檢查數量：梁、柱抽查20%，墻和板抽查20%。 檢驗方法：觀察和用楔形塞尺檢查模板表面應清理干凈，并均勻涂刷脫模劑，不得有漏涂現象。2、 實測項目序號允許偏差項目允許偏差值檢驗方法1軸線位移4mm尺量檢查2標高4 mm樓板用水準儀檢查3截面尺寸+4、-5mm尺量檢查4每層垂直度5mm用尺量和線墜

17、檢查5相鄰兩板表面高低差2mm用直尺和楔形塞尺檢查6表面平整度5 mm用2m靠尺和楔形塞尺檢查7預埋鋼板、預埋管、孔中心線位移3 mm拉線和尺量檢查8預埋螺栓中心線位移2 mm拉線和尺量檢查外露長度+10 mm，-09預留洞中心線位移10 mm截面內部尺寸+10 mm，-03、 確保每個扣件和鋼管的質量滿足要求，每個扣件的擰緊力矩都要控制在4065Nm，鋼管不能選用已經長期使用發生變形的。4、模板施工前，對班組進行書面技術交底，拆模要有項目施工員簽發拆模通知書。5、澆筑混凝土時，木工要有專人看模。6、認真執行三檢制度，未經驗收合格不允許進入下一道工序。7、嚴格控制樓層荷載，施工用料要分散堆放。

18、8、 在封模以前要檢查預埋件是否放置，位置是否準確。(八)、模板安裝及拆除的控制要點模板安裝前先進行驗線,墻體模板根據放線焊接限位支撐。墻、柱模板的垂直度、截面尺寸及頂板標高、鋼筋保護層厚度控制。對拉螺栓的分布間距均應根據墻體厚度高度經計算確定。頂板滿堂腳手架均應有雙向的剪刀撐，以增加整體穩定性。側模應在混凝土強度能保證其表面及棱角不因拆除而受損時，方可拆除。梁、板底模，應在與結構同條件養護的試塊達到下表規定強度，方可拆除。項次結構類型結構跨度（m）按設計標號的百分率比1樓板2502，8752梁8753承重結構81004懸臂梁懸臂板100已拆除模板及其支架的構件，應在混凝土強度達到設計標號后，

19、才允許承受全部設計荷載。拆除大跨度梁下支撐時，應先從跨中開始，分別向兩端拆除。正在澆筑混凝土的樓層下兩層的梁板支撐不得松動、拆除。本工程地下室留設后澆帶，后澆帶位置支設模板時，承獨立支撐體系，拆除其它部位模板時，不能影響后澆帶部位。具體拆模方法： 1、 拆模程序：先支的后拆，后支的先拆先拆非承重部位，后拆承重部位先拆除柱模板，再拆樓板底模、梁側模板最后拆梁底模板。 2、柱、梁、板模板的拆除必須待混凝土達到設計或規范要求的脫模強度。柱模板應在混凝土強度能保證其表面及棱角不因拆模而受損壞時，方可拆除；板與梁底模板應在梁板砼強度達到設計強度的100%，并有同條件養護拆模試壓報告，經監理審批簽發拆模通

20、知書后方可拆除。 3、模板拆除的順序和方法。應按照配板設計的規定進行，遵循先支后拆，先非承重部位后承重部位，自上而下的原則。拆模時嚴禁用大錘和撬棍硬砸硬撬。 4、拆模時，操作人員應站在安全處，以免發生安全事故。待該片（段）模板全部拆除后，將模板、配板、支架等清理干凈，并按文明施工要求運出堆放整齊。 5、 拆下的模板、配件等，嚴禁拋扔，要有人接應傳遞。按指定地點堆放，并做到及時清理，維修和涂刷好隔離劑，以備待用。四、文明施工及環保措施1、 模板拆除后的材料應按編號分類堆放。2、 模板每次使用后清理板面，涂刷脫模劑，涂刷隔離劑時要防止撒漏，以免污染環境。3、 模板安裝時，應注意控制噪聲污染。4、模

21、板加工過程中使用電鋸、電刨等，應注意控制噪音，夜間施工應遵守當地規定，防止噪聲擾民。5、加工和拆除木模板產生的鋸末、碎木要嚴格按照固體廢棄物處理程序處理，避免污染環境。6、每次下班時保證工完場清。五、成品保護1、模板涂刷隔離劑時，不得影響結構性能或妨礙裝飾工程施工。2、拆模時不得用大錘硬砸或撬棍硬撬，以免損傷混凝土表面和楞角。3、堅持每次使用后清理板面，涂刷脫模劑。4、按樓板部位層層復安，減少損耗。5、材料應按編號分類堆放。6、可調底座、頂托應采取防止砂漿、水泥漿等污物填塞螺紋的措施。7、 使用后拆卸下來的門架及其構件，將有損傷的門架及構件挑出，重新維修，嚴重損壞件的要剔除更換。8、門架支頂可

22、調底座及可調托座螺紋上的銹斑及混凝土漿等要清除干凈，用后上油保養。 9、搬運時，門架及剪刀撐等不能隨意投擲。 六、模板施工保證安全措施1、安全管理方針及目標安全管理方針是“安全第一，預防為主”。安全目標：確保無重大工傷事故，杜絕死亡事故；輕傷頻率控制在4以內，創北京市安全文明工地。2、安全組織保證體系以項目經理為首，由現場經理、安全總監、工長、安全員、各專業負責人等各方面的管理人員組成安全保證體系。 3、建立安全生產工作制度3.1、建立安全生產例會制度：每半月召開一次安全生產工作例會，總結前一階段的安全生產情況，布置下一階段的安全生產工作。3.2、建立安全值班制度：項目經理部及各工種必須安排負

23、責人員在現場值班，不得空崗、失控。3.3、嚴格執行安全生產技術交底制度：各施工項目必須有針對性的書面安全技術交底，并有交底人與被交底人的簽字。3.4、建立安全生產班前講話制度：安全員應根據具體施工進展情況及各階段施工特點，在施工之前及時對班組作業人員進行安全講話。3.5、執行日檢查旬評估制度：保證安全生產文明施工的穩步提高,按時實現各項管理目標。a、日檢查：由現場經理和安全員負責，按照北京市建筑施工現場安全日檢表的內容，在每天下午下班前進行檢查，對發現的問題立即定人員定時間進行整改，為夜班或第二天施工創造條件。b、旬檢查：由項目經理部召集現場經理、責任工程師、安全員、保衛，消防、機務、料具、行

24、政、衛生等有關人員共同進行聯合檢查，按照北京市施工現場管理規定八個表的內容檢查評分，評估工地的管理水平。c、建立機械設備、臨電設施和腳手架的驗收制度：各種機械設備、臨電設施和腳手架在安裝完畢后必須進行專項驗收，未經驗收或驗收不合格嚴禁使用。4、 安全生產基本措施 4.1、 進入施工現場人員必須戴好安全帽，高空作業人員必須佩帶安全帶，并應系牢。 4.2、 經醫生檢查認為不適宜高空作業的人員，不得進行高空作業。 4.3、 工作前應先檢查使用的工具是否牢固，板手等工具必須用繩鏈系掛在身上，釘子必須放在工具袋內，以免掉落傷人。工作時要思想集中，防止釘子扎腳和空中滑落。 4.4、 安裝與拆除5m以上的模

25、板，應搭腳手架，并設防護欄桿，防止上下在同一垂直面操作。 4.5、高空，復雜結構模板的安裝與拆除，事先應有切實的安全措施。 4.6、遇六級以上的大風時，應暫停室外的高空作業，雪霜雨后應先清掃施工現場，略干不滑時再進行工作。 4.7、二人抬運模板時要互相配合，協同工作。傳遞模板，工具應用運輸工具或繩子系牢后升降，不得亂拋。 4. 8、不得在腳手架上堆放大批模板等材料。 4.9、支模過程中，如需中途停歇，應將支撐、搭頭、柱頭板等釘牢。拆模間歇時，應將已活動的模板、牽杠、支撐等運走或妥善堆放，防止因踏空，扶空而墜落。 4.10、模板上有預留洞者，應在安裝后將洞口蓋好，混凝土板上的預留洞，應在模板拆除

26、后即將洞口蓋好。 4.11、拆除模板一般用長撬棒，人不許站在正在拆除的模板上，在拆除樓板模板時，要注意整塊模板掉下，尤其是用定型模板做平臺模板時，更要注意，拆模人員要站在門窗洞口外拉支撐，防止模板突然全部掉落傷人。 4.12、在組合鋼模板上架設的電線和使用電動工具，應用36V低壓電源或采取其他有效的安全措施。 4.13、裝、拆模板時禁止使用24木料、鋼模板作立人板。 4.14、高空作業要搭設腳手架或操作臺，上、下要使用梯子，不許站立在墻上工作，不準站在大梁底模上行走。操作人員嚴禁穿硬底鞋及有跟鞋作業。 4.15、裝拆模板時，作業人員要站立在安全地點進行操作，防止上下在同一垂直面工作，操作人員要

27、主動避讓吊物，增強自我保護和相互保護的安全意識。 4.16、拆模必須一次性拆清，不得留下無撐模板。拆下的模板要及時清理，堆放整齊。 七、消防保衛措施1、消防保衛管理目標1.1、消防安全目標：狠抓消防隱患，杜絕火災事故。1.2、治安保衛目標：不發生重大治安問題和刑事犯罪案件，嚴禁打架斗毆。2、消防措施2.1、把消防工作納入項目管理的正常工作日程，成立消防領導小組，制定現場消防管理制度；針對施工的不同時期和特點制定相應的保證措施，做到防患于未然。2.2、簽定消防責任書，并且與各工種經濟效益掛鉤；做好消防教育，提高全員消防意識，凡新進場的施工人員必須進行公司、施工隊、生產班組的三級教育，并經考試合格

28、后方可參加生產。2.3、合理布置消防器材，在建筑物周圍每50m設一個消防栓；在倉庫、木工棚每25m2配一個種類的適應的滅火器，其它場地每100m2配2個10L滅火器和適當的消防桶，形成整體消防布局。2.4、嚴格明火管理，不具備明火作業條件的不簽發動火證，無動火證的不準明火作業，并且采取措施，防止電氣火災。對施工現場北側的高壓線，必須做好隔離保護。2.5、施工現場不允許吸煙，生活、辦公區設置吸煙處，除特殊批準外，不允許使用電爐，并且在生活區、辦公區及現場設足夠消防器材。2.6、在地下室模板施工過程中，從南側車道位置向北側留置一條貫通的消防應急通道，設置12盞應急照明等，并設置疏散導向牌，此通道立

29、桿間距1000，剪刀撐斷開、掃地桿落地，腰桿高度2米。（附平面布置圖） 2.7、加強對易燃、易爆物品的管理，有專用倉庫存放，在存放處掛明顯警示牌，對于此類材料嚴格執行限額領材料制度。 2.8、加強對電氣焊的管理，操作人員必須持證上崗，嚴格按規程進行操作。3、治安保證措施3.1、做好職工的治安保衛消防教育，提高全員安全意識。凡新進場的施工人員必須進行公司、施工隊伍、生產班組的三級教育，并經考試合格后方可參加生產，特殊工種必須經過專業培訓，持證上崗。現場每位員工必須配帶胸卡進出現場，對于來訪者要進行登記。3.2、實行材料出門條制度，材料出場必須有物資部簽發的出門條，其它部門簽發無效，現場貴重物品必

30、須入庫保管，專人專管。3.3、建立定期保衛消防檢查制度。每周末和節假日前，項目的保衛領導小組必須組織有關人員對生產區、生活區進行一次保衛消防大檢查。按標準進行評分，發現問題定人、定事、定時間進行整改，并且組織復查驗收。根據得分高低和整改效果作為評定獎金的重要依據。八、 模板計算書（一）墻模板1.基本參數次楞(內龍骨)間距(mm):225；穿墻螺栓水平間距(mm):450；主楞(外龍骨)間距(mm):450；穿墻螺栓豎向間距(mm):450；對拉螺栓直徑(mm):M12；2.主楞信息龍骨材料:鋼楞；截面類型:圓鋼管483.2；鋼楞截面慣性矩I(cm4):12.19；鋼楞截面抵抗矩W(cm3):5

31、.08；主楞肢數:2；3.次楞信息龍骨材料:木楞；次楞肢數:1；寬度(mm):50.00；高度(mm):90.00；4.面板參數面板類型:膠合面板；面板厚度(mm):15.00；面板彈性模量(N/mm2):9500.00；面板抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪強度設計值(N/mm2):1.50；5.木方和鋼楞方木抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；方木彈性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪強度設計值ft(N/mm2):1.50；鋼楞彈性模量E(N/mm2):206000.00；鋼楞抗彎強度設計值fc(N/mm2):205.00； 墻模板設計簡圖二、墻模

32、板荷載標準值計算 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取，輸入0時系統按200/(T+15)計算，得5.714h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H - 模板計算高度，取3.000m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取0.850。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別計算得 48.659 kN/m2、72.000 kN/m2，取較小值48.659 kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側壓力標

33、準值 F1=48.659kN/m2；傾倒混凝土時產生的荷載標準值 F2= 4 kN/m2。三、墻模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。根據建筑施工手冊，強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。 計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在內楞上的三跨連續梁計算。 面板計算簡圖1.抗彎強度驗算跨中彎矩計算公式如下: 其中， M-面板計算最大彎距(N穖m)； l-計算跨度(內楞間距): l =225.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.248.660.450.90=23.648

34、kN/m； 其中0.90為按施工手冊取的臨時結構折減系數。 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.44.000.450.90=2.268kN/m； q = q1 + q2 =23.648+2.268=25.916 kN/m；面板的最大彎距：M =0.125.91625.0225.0= 1.31105N.mm；按以下公式進行面板抗彎強度驗算： 其中， -面板承受的應力(N/mm2)； M -面板計算最大彎距(N穖m)； W -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面寬度，h:面板截面厚度； W= 45015.015.0/6=1.69104 mm3； f -面板截面的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13

35、.000N/mm2；面板截面的最大應力計算值： = M/W = 1.31105 / 1.69104 = 7.775N/mm2；面板截面的最大應力計算值 =7.775N/mm2 小于 面板截面的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.抗剪強度驗算計算公式如下: 其中，-面板計算最大剪力(N)； l-計算跨度(豎楞間距): l =225.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.248.660.450.90=23.648kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.44.000.450.90=2.268kN/m； q = q1 + q2 =23

36、.648+2.268=25.916 kN/m；面板的最大剪力：V = 0.625.916225.0 = 3498.697N；截面抗剪強度必須滿足: 其中， -面板截面的最大受剪應力(N/mm2)； V-面板計算最大剪力(N)：V = 3498.697N； b-構件的截面寬度(mm)：b = 450mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 15.0mm ； fv-面板抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；面板截面的最大受剪應力計算值: T =33498.697/(245015.0)=0.777N/mm2；面板截面抗剪強度設計值: fv=1.500N/mm2；面板截面的

37、最大受剪應力計算值 T=0.777N/mm2 小于 面板截面抗剪強度設計值 T=1.5N/mm2，滿足要求！ 3.撓度驗算根據規范，剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。撓度計算公式如下: 其中，q-作用在模板上的側壓力線荷載: q = 48.660.45 = 21.9N/mm； l-計算跨度(內楞間距): l = 225mm； E-面板的彈性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 451.51.51.5/12=12.66cm4；面板的最大允許撓度值: = 0.9mm；面板的最大撓度計算值: = 0.67721.92254/(10095001.27105)

38、 = 0.316 mm；面板的最大撓度計算值: =0.316mm 小于等于面板的最大允許撓度值 =0.9mm，滿足要求！四、墻模板內外楞的計算(一).內楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，內龍骨采用木楞，寬度50mm，高度90mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 509090/6 = 67.5cm3；I = 50909090/12 = 303.75cm4； 內楞計算簡圖1.內楞的抗彎強度驗算內楞跨中最大彎矩按下式計算： 其中， M-內楞跨中計算最大彎距(N穖m)； l-計算跨度(外楞間距): l =450.0mm； q-作用在內楞上的線荷

39、載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.248.660.230.90=11.824kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.44.000.230.90=1.134kN/m，其 中，0.90為折減系數。 q =(11.824+1.134)/1=12.958 kN/m；內楞的最大彎距：M =0.112.958450.0450.0= 2.62105N.mm；內楞的抗彎強度應滿足下式： 其中， -內楞承受的應力(N/mm2)； M -內楞計算最大彎距(N穖m)； W -內楞的截面抵抗矩(mm3)，W=6.75104； f -內楞的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；

40、內楞的最大應力計算值： = 2.62105/6.75104 = 3.887 N/mm2；內楞的抗彎強度設計值: f = 13N/mm2；內楞的最大應力計算值 = 3.887 N/mm2 小于 內楞的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.內楞的抗剪強度驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，公式如下: 其中， V內楞承受的最大剪力； l-計算跨度(外楞間距): l =450.0mm； q-作用在內楞上的線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.248.660.230.90=11.824kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.44.000.230.90=1.134

41、kN/m，其 中，0.90為折減系數。 q =(11.824+1.134)/1=12.958 kN/m；內楞的最大剪力：V = 0.612.958450.0 = 3498.697N；截面抗剪強度必須滿足下式: 其中， -內楞的截面的最大受剪應力(N/mm2)； V-內楞計算最大剪力(N)：V = 3498.697N； b-內楞的截面寬度(mm)：b = 50.0mm ； hn-內楞的截面高度(mm)：hn = 90.0mm ； fv-內楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；內楞截面的受剪應力計算值: =33498.697/(250.090.0)=1.166N/mm

42、2；內楞截面的受剪應力計算值 =1.166N/mm2 小于 內楞截面的抗剪強度設計值 fv=1.5N/mm2，滿足要求！3.內楞的撓度驗算根據建筑施工計算手冊，剛度驗算采用荷載標準值，同時不考慮振動荷載作用。 撓度驗算公式如下： 其中， -內楞的最大撓度(mm)； q-作用在內楞上的線荷載(kN/m)： q = 48.660.23/1=10.95 kN/m； l-計算跨度(外楞間距): l =450.0mm ； E-內楞彈性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-內楞截面慣性矩(mm4)，I=3.04106；內楞的最大撓度計算值: = 0.67710.95/14504/

43、(10095003.04106) = 0.105 mm；內楞的最大容許撓度值: = 1.8mm；內楞的最大撓度計算值 =0.105mm 小于 內楞的最大容許撓度值 =1.8mm，滿足要求！(二).外楞(木或鋼)承受內楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面類型為圓鋼管483.5；外鋼楞截面抵抗矩 W = 5.08cm3；外鋼楞截面慣性矩 I = 12.19cm4； 外楞計算簡圖1.外楞的抗彎強度驗算外楞跨中彎矩計算公式： 其中，作用在外楞的荷載: P = (1.248.66+1.44)0.220.45/2=2.92kN；

44、 外楞計算跨度(對拉螺栓水平間距): l = 450mm；外楞最大彎矩:M = 0.1752915.58450.00= 2.30105 Nmm；強度驗算公式： 其中， - 外楞的最大應力計算值(N/mm2) M - 外楞的最大彎距(N穖m)；M = 2.30105 Nmm W - 外楞的凈截面抵抗矩； W = 5.08103 mm3； f -外楞的強度設計值(N/mm2)，f =205.000N/mm2；外楞的最大應力計算值: = 2.30105/5.08103 = 45.197 N/mm2；外楞的最大應力計算值 =45.197N/mm2 小于 外楞的抗彎強度設計值 f=205N/mm2,滿足

45、要求！2.外楞的抗剪強度驗算公式如下: 其中，P-作用在外楞的荷載: P = (1.248.66+1.44)0.220.45/2=2.916kN； V-外楞計算最大剪力(N)；外楞的最大剪力：V = 0.652915.581 = 8.53102N；外楞截面抗剪強度必須滿足: 其中， -外楞截面的受剪應力計算值(N/mm2)； V-外楞計算最大剪力(N)：V = 8.53102N； A -鋼管的截面面積(mm2)：A = 500mm2； fv-外楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 205N/mm2；外楞截面的受剪應力計算值: =28.53102/500.000=3.411N/mm2；外楞

46、截面的受剪應力計算值 =3.411N/mm2 小于 外楞截面的抗剪強度設計值 fv=205N/mm2，滿足要求！3.外楞的撓度驗算 根據建筑施工計算手冊，剛度驗算采用荷載標準值，同時不考慮振動荷載作用。撓度驗算公式如下： 其中，P-內楞作用在支座上的荷載(kN/m)：P = 48.660.230.45/22.46 kN/m； -外楞最大撓度(mm)； l-計算跨度(水平螺栓間距): l =450.0mm ； E-外楞彈性模量（N/mm2）：E = 206000.00 N/mm2 ； I-外楞截面慣性矩(mm4)，I=1.22105；外楞的最大撓度計算值: = 1.1464.93100/2450

47、3/(1002060001.22105) = 0.102mm；外楞的最大容許撓度值: = 1.8mm；外楞的最大撓度計算值 =0.102mm 小于 外楞的最大容許撓度值 =1.8mm，滿足要求！五、穿墻螺栓的計算計算公式如下: 其中 N - 穿墻螺栓所受的拉力； A - 穿墻螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿墻螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得：穿墻螺栓的型號: M12 ；穿墻螺栓有效直徑: 9.85 mm；穿墻螺栓有效面積: A = 76 mm2；穿墻螺栓最大容許拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；穿墻螺栓所受的最大拉力: N =48.

48、6590.450.45 = 9.853 kN。穿墻螺栓所受的最大拉力 N=9.853kN 小于 穿墻螺栓最大容許拉力值 N=12.92kN，滿足要求！（二） 柱模板柱模板的背部支撐由兩層（木楞或鋼楞）組成，第一層為直接支撐模板的豎楞，用以支撐混凝土對模板的側壓力；第二層為支撐豎楞的柱箍，用以支撐豎楞所受的壓力；柱箍之間用對拉螺栓相互拉接，形成一個完整的柱模板支撐體系。 柱模板設計示意圖柱截面寬度B(mm):800.00；柱截面高度H(mm):800.00；柱模板的總計算高度:H = 3.00m；根據規范，當采用溜槽、串筒或導管時，傾倒混凝土產生的荷載標準值為2.00kN/m2； 一、參數信息1

49、.基本參數柱截面寬度B方向對拉螺栓數目:1；柱截面寬度B方向豎楞數目:5；柱截面高度H方向對拉螺栓數目:1；柱截面高度H方向豎楞數目:5；對拉螺栓直徑(mm):M12；2.柱箍信息柱箍材料:鋼楞；截面類型:圓鋼管483.5；鋼楞截面慣性矩I(cm4):12.19；鋼楞截面抵抗矩W(cm3):5.08；柱箍的間距(mm):450；柱箍合并根數:2；3.豎楞信息豎楞材料:木楞；豎楞合并根數:1；寬度(mm):50.00；高度(mm):90.00；4.面板參數面板類型:膠合面板；面板厚度(mm):18.00；面板彈性模量(N/mm2):9500.00；面板抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00

50、；面板抗剪強度設計值(N/mm2):1.50；5.木方和鋼楞方木抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；方木彈性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪強度設計值ft(N/mm2):1.50；鋼楞彈性模量E(N/mm2):210000.00；鋼楞抗彎強度設計值fc(N/mm2):205.00；二、柱模板荷載標準值計算新澆混凝土側壓力標準值 F1=57.246kN/m2；傾倒混凝土時產生的荷載標準值 F2= 2 kN/m2。三、柱模板面板的計算模板結構構件中的面板屬于受彎構件，按簡支梁或連續梁計算。本工程中取柱截面寬度B方向和H方向中豎楞間距最大的面板作為驗算對象，進行強度、剛度計算

51、。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。由前述參數信息可知，柱截面寬度B方向豎楞間距最大，為l= 188 mm，且豎楞數為 5，面板為大于 3 跨，因此對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的三跨連續梁進行計算。 面板計算簡圖1.面板抗彎強度驗算對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的三跨連續梁用下式計算最大跨中彎距： 其中， M-面板計算最大彎距(N穖m)； l-計算跨度(豎楞間距): l =188.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.27.250.45=30.913kN/m； 傾倒混凝土側壓

52、力設計值q2: 1.40.451.2=1.260kN/m； q = q1 + q2 =30.913+1.260=32.173 kN/m；面板的最大彎距：M =0.12.173188188= 1.14105N.mm；面板最大應力按下式計算： 其中， -面板承受的應力(N/mm2)； M -面板計算最大彎距(N穖m)； W -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面寬度，h:面板截面厚度； W= 4508.08.0/6=2.43?04 mm3； f -面板的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大應力計算值： = M/W = 1.14105 / 2.43104 = 4.67

53、9N/mm2；面板的最大應力計算值 =4.679N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 =13N/mm2，滿足要求！2.面板抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，公式如下: 其中， -面板計算最大剪力(N)； l-計算跨度(豎楞間距): l =188.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.217.250.45=30.913kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.40.451.2=1.260kN/m； q = q1 + q2 =30.913+1.260=32.173 kN/m；面板的最大剪力： = 0.612.173188.0 =

54、 3629.096N；截面抗剪強度必須滿足下式: 其中， -面板承受的剪應力(N/mm2)； -面板計算最大剪力(N)： = 3629.096N； b-構件的截面寬度(mm)：b = 450mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪應力計算值: =3629.096/(2508.0)=0.672N/mm2；面板截面抗剪強度設計值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪應力 =0.672N/mm2 小于 面板截面抗剪強度設計值 fv=1.5N/mm2，滿足要求！3.面板撓度驗算最大撓度

55、按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，撓度計算公式如下: 其中，q-作用在模板上的側壓力線荷載(kN/m)： q = 57.250.4525.76 kN/m； -面板最大撓度(mm)； l-計算跨度(豎楞間距): l =188.0mm ； E-面板彈性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-面板截面的慣性矩(mm4)； I= 4508.08.08.0/12 = 2.19105 mm4；面板最大容許撓度: = 188 / 250 = 0.752 mm；面板的最大撓度計算值: = 0.6775.76188.04/(100500.00.19105) = 0.105 mm；面板的最

56、大撓度計算值 =0.105mm 小于 面板最大容許撓度設計值 = 0.752mm,滿足要求！四、豎楞方木的計算模板結構構件中的豎楞（小楞）屬于受彎構件，按連續梁計算。本工程柱高度為3.0m,柱箍間距為450mm，豎楞為大于 3 跨，因此按均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，豎楞采用木楞，寬度50mm，高度90mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 509010/6 = 67.5cm3；I = 50905090/12 = 303.75cm4； 豎楞方木計算簡圖1.抗彎強度驗算支座最大彎矩計算公式： 其中， M-豎楞計算最大彎距(N穖m)； l-計算跨度(柱箍間距): l =450.

57、0mm； q-作用在豎楞上的線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.27.250.19=12.915kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.40.191.2=0.526kN/m； q = (12.915+0.526)/1=13.441 kN/m；豎楞的最大彎距：M =0.13.441250.0250.0= 2.72105N.mm； 其中， -豎楞承受的應力(N/mm2)； M -豎楞計算最大彎距(N穖m)； W -豎楞的截面抵抗矩(mm3)，W=6.75?04； f -豎楞的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；豎楞的最大應力計算值: = M/W = 2

58、.72105/6.75104 = 4.032N/mm2；豎楞的最大應力計算值 =4.032N/mm2 小于 豎楞的抗彎強度設計值 =13N/mm2，滿足要求！2.抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，公式如下: 其中， -豎楞計算最大剪力(N)； l-計算跨度(柱箍間距): l =450.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.27.250.19=12.915kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.40.191.2=0.526kN/m； q = (12.915+0.526)/1=13.441 kN/m；豎楞的最大剪力： = 0.6

59、3.441250.0 = 3629.096N；截面抗剪強度必須滿足下式: 其中， -豎楞截面最大受剪應力(N/mm2)； -豎楞計算最大剪力(N)： = 3629.096N； b-豎楞的截面寬度(mm)：b = 50.0mm ； hn-豎楞的截面高度(mm)：hn = 90.0mm ； fv-豎楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；豎楞截面最大受剪應力計算值: =33629.096/(250.090.0)=1.210N/mm2；豎楞截面抗剪強度設計值: fv=1.500N/mm2；豎楞截面最大受剪應力計算值 =1.21N/mm2 小于 豎楞截面抗剪強度設計值 fv

60、=1.5N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度按三跨連續梁計算，公式如下: 其中，q-作用在豎楞上的線荷載(kN/m)： q =57.250.19 = 10.76 kN/m； -豎楞最大撓度(mm)； l-計算跨度(柱箍間距): l =450.0mm ； E-豎楞彈性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-豎楞截面的慣性矩(mm4)，I=3.04106；豎楞最大容許撓度: = 450/250 = 1.8mm；豎楞的最大撓度計算值: = 0.6770.7650.04/(100500.00.04106) = 0.104 mm；豎楞的最大撓度計算值 =0.104mm 小于

61、 豎楞最大容許撓度 =1.8mm ，滿足要求！五、B方向柱箍的計算本算例中，柱箍采用鋼楞，截面類型為圓鋼管48?.5；截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:鋼柱箍截面抵抗矩 W = 5.08 cm3；鋼柱箍截面慣性矩 I = 12.19 cm4；柱箍為2 跨，按集中荷載二跨連續梁計算（附計算簡圖）：B方向柱箍計算簡圖其中 P - -豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN)； P = (1.2 7.25 + 1.4 )0.188 0.45/2 = 3.02 kN； B方向柱箍剪力圖(kN)最大支座力: N = 9.267 kN； B方向柱箍彎矩圖(kN穖)最大彎矩: M = 0.398 kN.m； B方

62、向柱箍變形圖(mm)最大變形: V = 0.179 mm；1. 柱箍抗彎強度驗算柱箍截面抗彎強度驗算公式 其中 ，柱箍桿件的最大彎矩設計值: M = 0.4 kN.m； 彎矩作用平面內柱箍截面抵抗矩: W = 5.08 cm3；B邊柱箍的最大應力計算值: = 74.7 N/mm2；柱箍的抗彎強度設計值: f = 205 N/mm2；B邊柱箍的最大應力計算值 =74.7N/mm2 小于 柱箍的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求!2. 柱箍撓度驗算經過計算得到: = 0.179 mm；柱箍最大容許撓度: = 400 / 250 = 1.6 mm；柱箍的最大撓度 =0.179mm 小于

63、柱箍最大容許撓度 =1.6mm，滿足要求!六、B方向對拉螺栓的計算計算公式如下: 其中 N - 對拉螺栓所受的拉力； A - 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f - 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得： 對拉螺栓的型號: M12 ； 對拉螺栓的有效直徑: 9.85 mm； 對拉螺栓的有效面積: A= 76 mm2；對拉螺栓所受的最大拉力: N = 9.267 kN。對拉螺栓最大容許拉力值: N = 1.701050.6010-5 = 12.92 kN；對拉螺栓所受的最大拉力 N=9.267kN 小于 對拉螺栓最大容許拉力值 N=12.92kN，對拉螺栓強度驗算滿足要求!七、

64、H方向柱箍的計算本工程中，柱箍采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本工程中，柱箍采用鋼楞，截面類型為圓鋼管48?.5；截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:鋼柱箍截面抵抗矩 W = 5.08cm3；鋼柱箍截面慣性矩 I = 121.9cm4；柱箍為2 跨，按二跨連續梁計算（附計算簡圖）：H方向柱箍計算簡圖其中 P - 豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN)； P = (1.27.25+1.4)0.188 0.45/2 = 3.02 kN； H方向柱箍剪力圖(kN)最大支座力: N = 9.267 kN； H方向柱箍彎矩圖(kN穖)最大彎矩: M = 0.398 kN.m； H方向柱箍變形圖(

65、mm)最大變形: V = 0.179 mm；1.柱箍抗彎強度驗算柱箍截面抗彎強度驗算公式: 其中， 柱箍桿件的最大彎矩設計值: M = 0.4 kN.m； 彎矩作用平面內柱箍截面抵抗矩: W = 5.08 cm3；H邊柱箍的最大應力計算值: = 74.704 N/mm2；柱箍的抗彎強度設計值: f = 205 N/mm2；H邊柱箍的最大應力計算值 =74.704N/mm2 小于 柱箍的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求!2. 柱箍撓度驗算經過計算得到: V = 0.179 mm；柱箍最大容許撓度: V = 400 / 250 = 1.6 mm；柱箍的最大撓度 V =0.179mm

66、小于 柱箍最大容許撓度 V=1.6mm，滿足要求!八、H方向對拉螺栓的計算驗算公式如下: 其中 N - 對拉螺栓所受的拉力； A - 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f - 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得： 對拉螺栓的直徑: M12 ； 對拉螺栓有效直徑: 9.85 mm； 對拉螺栓有效面積: A= 76 mm2；對拉螺栓最大容許拉力值: N = 1.701050.6010-5 = 12.92 kN；對拉螺栓所受的最大拉力: N = 9.267 kN。對拉螺栓所受的最大拉力: N=9.267kN 小于 N=12.92kN，對拉螺栓強度驗算滿足要求!（三）梁模板一、參數信

67、息1.模板支撐及構造參數梁截面寬度 B(m):0.35；梁截面高度 D(m):0.80；混凝土板厚度(mm):160.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m):1.00；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.10；立桿步距h(m):1.00；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m):1.00；梁支撐架搭設高度H(m)：5.54；梁兩側立桿間距(m):1.00；承重架支撐形式:梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數:1；采用的鋼管類型為483.2；立桿承重連接方式:雙扣件，考慮扣件質量及保養情況，取扣件抗滑承載力折減系數:0.80；2.荷載參數模板自重(kN/m2):0.35；鋼筋自重(k

68、N/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.5；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2):19.2；傾倒混凝土側壓力(kN/m2):2.0；振搗混凝土荷載標準值(kN/m2):2.0；3.材料參數木材品種：歐洲赤松；木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.6；面板類型：膠合面板；面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數梁底方木截面寬度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：90.0；梁底縱向支撐根數：3；面板厚

69、度(mm)：15.0；5.梁側模板參數主楞間距(mm)：450；次楞根數：4；主楞豎向支撐點數量為：4；穿梁螺栓水平間距(mm)：450；穿梁螺栓直徑(mm)：M12；主楞龍骨材料：鋼楞；截面類型為圓鋼管483.2；主楞合并根數：2；次楞龍骨材料：木楞，寬度50mm，高度90mm；二、梁模板荷載標準值計算1.梁側模板荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取，輸入0時系統按200/(T+15)計算，得5.714h； T - 混凝土的入模溫度，

70、取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.800m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別計算得 50.994 kN/m2、19.200 kN/m2，取較小值19.200 kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側模板面板的計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。次楞（內龍骨）的根數為4根。面板按照均布荷載作用

71、下的三跨連續梁計算。 面板計算簡圖(單位：mm)1.強度計算跨中彎矩計算公式如下: 其中，W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 451.51.5/6=16.88cm3； M - 面板的最大彎距(N穖m)； - 面板的彎曲應力計算值(N/mm2) f - 面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按以下公式計算面板跨中彎矩： 其中 ，q - 作用在模板上的側壓力，包括: 新澆混凝土側壓力設計值: q1= 1.21.4519.20.9=9.33kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值: q2= 1.41.4520.9=1.13kN/m；q = q1+q2 = 9.331+1.134 = 10.465 kN/m；

72、計算跨度(內楞間距): l = 213.33mm；面板的最大彎距 M= 0.110.465213.3332 = 4.76?04N穖m；經計算得到，面板的受彎應力計算值: = 4.76104 / 1.69104=2.822N/mm2；面板的抗彎強度設計值: f = 13N/mm2；面板的受彎應力計算值 =2.822N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！ 2.撓度驗算 q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值: q = 19.20.45 = 8.64N/mm； l-計算跨度(內楞間距): l = 213.33mm； E-面板材質的彈性模量: E = 9500N/mm2；

73、 I-面板的截面慣性矩: I = 451.51.51.5/12=12.66cm4；面板的最大撓度計算值: = 0.6778.64213.334/(10095001.27105) = 0.101 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =213.333/250 = 0.853mm；面板的最大撓度計算值 =0.101mm 小于 面板的最大容許撓度值 =0.853mm，滿足要求！四、梁側模板內外楞的計算1.內楞計算內楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，龍骨采用木楞，截面寬度50mm，截面高度90mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 592

74、1/6 = 67.5cm3；I = 5931/12 = 303.75cm4； 內楞計算簡圖（1）.內楞強度驗算強度驗算計算公式如下: 其中， - 內楞彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 內楞的最大彎距(N穖m)； W - 內楞的凈截面抵抗矩； f - 內楞的強度設計值(N/mm2)。按以下公式計算內楞跨中彎矩： 其中，作用在內楞的荷載，q = (1.219.20.9+1.420.9)0.213=4.96kN/m； 內楞計算跨度(外楞間距): l = 450mm； 內楞的最大彎距: M=0.14.96450.002= 1.00105N.； 最大支座力:R=1.14.9610.45=2.456

75、 kN；經計算得到，內楞的最大受彎應力計算值 = 1.00105/6.75104 = 1.488 N/mm2； 內楞的抗彎強度設計值: f = 17N/mm2；內楞最大受彎應力計算值 = 1.488 N/mm2 小于 內楞的抗彎強度設計值 f=17N/mm2，滿足要求！（2）.內楞的撓度驗算 其中 l-計算跨度(外楞間距)：l = 450mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值： q =19.200.21= 4.10 N/mm； E - 內楞的彈性模量： 10000N/mm2； I - 內楞的截面慣性矩：I = 3.04106mm4；內楞的最大撓度計算值: = 0.6774.14504/(

76、100100003.04106) = 0.037 mm；內楞的最大容許撓度值: = 450/250=1.8mm；內楞的最大撓度計算值 =0.037mm 小于 內楞的最大容許撓度值 =1.8mm，滿足要求！2.外楞計算外楞(木或鋼)承受內楞傳遞的集中力，取內楞的最大支座力2.456kN,按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面類型為圓鋼管48?.5；外鋼楞截面抵抗矩 W = 10.16cm3；外鋼楞截面慣性矩 I = 24.38cm4； 外楞計算簡圖 外楞彎矩圖(kN穖) 外楞變形圖(mm)（1）.外楞抗彎強度驗算 其中 - 外楞受彎應

77、力計算值(N/mm2) M - 外楞的最大彎距(N穖m)； W - 外楞的凈截面抵抗矩； f -外楞的強度設計值(N/mm2)。根據連續梁程序求得最大的彎矩為M= 0.184 kN穖 外楞最大計算跨度: l = 150mm；經計算得到，外楞的受彎應力計算值: = 1.84105/1.02104 = 18.129 N/mm2； 外楞的抗彎強度設計值: f = 205N/mm2；外楞的受彎應力計算值 =18.129N/mm2 小于 外楞的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！（2）.外楞的撓度驗算根據連續梁計算得到外楞的最大撓度為0.044 mm外楞的最大容許撓度值: = 150/400

78、=0.375mm；外楞的最大撓度計算值 =0.044mm 小于 外楞的最大容許撓度值 =0.375mm，滿足要求！五、穿梁螺栓的計算 驗算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直徑: 12 mm； 穿梁螺栓有效直徑: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面積: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.219.2+1.42)0.450.225 =2.616 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉

79、力 N=2.616kN 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值 N=12.92kN，滿足要求！六、梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的兩跨連續梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 10001515/6 = 3.75104mm3； I = 1000151515/12 = 2.81105mm4； 1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算： 其中，

80、 - 梁底模板的彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 計算的最大彎矩 (kNM)； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =175.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷載設計值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：q1: 1.2（24.00+1.50）1.000.800.90=22.03kN/m；模板結構自重荷載：q2:1.20.351.000.90=0.38kN/m；振搗混凝土時產生的荷載設計值：q3: 1.42.001.000.90=2.52kN/m；q = q1 + q2 + q3=22.03+0.38+2.52=24.93kN/m；跨中彎矩計算公式如下: Mmax = 0.1

81、2524.930.1752=0.095kN穖； =0.095106/3.75104=2.545N/mm2；梁底模面板計算應力 =2.545 N/mm2 小于 梁底模面板的抗壓強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下: 其中，q-作用在模板上的壓力線荷載: q =（(24.0+1.50)?.800+0.35）?.00= 20.75KN/m； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =175.00mm； E-面板的彈性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =175.00/250

82、 = 0.700mm；面板的最大撓度計算值: = 0.52120.751754/(10095009.81105)=0.038mm；面板的最大撓度計算值: =0.038mm 小于 面板的最大允許撓度值: = 175 / 250 = 0.7mm，滿足要求！七、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24+1.5)0.80.175=3.57 kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m)：

83、q2 = 0.350.175(20.8+0.35)/ 0.35=0.341 kN/m；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m)：經計算得到，活荷載標準值 P1= (2.5+2)0.175=0.788 kN/m；2.方木的支撐力驗算靜荷載設計值 q = 1.23.57+1.20.341=4.694 kN/m；活荷載設計值 P = 1.40.788=1.102 kN/m； 方木計算簡圖方木按照兩跨連續梁計算。 本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W=5?/6 = 67.5 cm3； I=5?/12 = 303.75 cm4；方木強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載

84、與活荷載的設計值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:線荷載設計值 q = 4.694+1.102=5.796 kN/m；最大彎距 M =0.125ql2= 0.1255.79611= 0.725 kN.m；最大應力 = M / W = 0.725106/67500 = 10.733 N/mm2；抗彎強度設計值 f=13 N/mm2；方木的最大應力計算值 10.733 N/mm2 小于 方木抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!方木抗剪驗算：截面抗剪強度必須滿足: 其中最大剪力: V = 0.6255.7961 = 3.623 kN； 方木受剪應力計算值 = 33622.5/(25090)

85、= 1.208 N/mm2；方木抗剪強度設計值 = 1.6 N/mm2；方木的受剪應力計算值 1.208 N/mm2 小于 方木抗剪強度設計值 1.6 N/mm2,滿足要求!方木撓度驗算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: q = 3.570 + 0.341 = 3.911 kN/m；方木最大撓度計算值 = 0.5213.91110004 /(10010000303.75104)=0.671mm；方木的最大允許撓度 =1.0001000/250=4.000 mm；方木的最大撓度計算值 = 0.671 mm 小于 方木的最大允許撓度 =4 mm，滿足要求！3.

86、支撐鋼管的強度驗算支撐鋼管按照簡支梁的計算如下荷載計算公式如下：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+1.500)0.800= 20.400 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q = 1.2(20.400 + 0.350 )+ 1.44.500 = 31.200 kN/m2；梁底支撐根數為 n，立桿梁跨度方向間距為a， 梁寬為b，梁高為h,梁底支撐傳遞給鋼管的集中力為P，梁側模板傳給鋼管的集中力為N

87、 。當n=2時： 當n2時： 計算簡圖(kN) 變形圖(mm) 彎矩圖(kN穖)經過連續梁的計算得到：支座反力 RA = RB=0.501 kN，中間支座最大反力Rmax=10.597；最大彎矩 Mmax=0.289 kN.m；最大撓度計算值 Vmax=0.101 mm；最大應力 =0.289106/5080=56.8 N/mm2；支撐抗彎設計強度 f=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 56.8 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗彎設計強度 205 N/mm2,滿足要求!八、扣件抗滑移的計算:按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.

88、00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN 。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取12.80 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，根據前面計算結果得到 R=10.597 kN；R 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 九、立桿的穩定性計算:立桿的穩定性計算公式 1.梁兩側立桿穩定性驗算:其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 水平鋼管的最大支座反力： N1 =0.501 kN ；

89、腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.1495.54=0.99 kN； 樓板的混凝土模板的自重： N3=1.2(1.00/2+(1.00-0.35)/2)1.000.35=0.347 kN； 樓板鋼筋混凝土自重荷載: N4=1.2(1.00/2+(1.00-0.35)/2)1.000.160(1.50+24.00)=4.039 kN； N =0.501+0.99+0.346+4.039=5.876 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.58； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.89； W -

90、立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m)；參照扣件式規范不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh k1 - 計算長度附加系數，取值為：1.155 ； u - 計算長度系數，參照扣件式規范表5.3.3，u =1.7；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.1551.71 = 1.964 m；Lo/i = 1963.5 / 15.8 = 124 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.428 ；鋼管立桿受

91、壓應力計算值 ；=5876.415/(0.428489) = 28.078 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 28.078 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！2.梁底受力最大的支撐立桿穩定性驗算:其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 梁底支撐最大支座反力： N1 =10.597 kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.149(5.54-0.8)=0.99 kN； N =10.597+0.99=11.444 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.

92、58； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.89； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m)；參照扣件式規范不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh k1 - 計算長度附加系數，取值為：1.155 ； u - 計算長度系數，參照扣件式規范表5.3.3，u =1.7；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.1551.71 = 1.964 m；Lo/i = 1963.5 / 15.8 = 124 ；由長細比

93、lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.428 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=11443.645/(0.428?89) = 54.678 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 54.678 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！(四)樓板模板一、參數信息:1.模板支架參數橫向間距或排距(m):1.00；縱距(m):1.00；步距(m):1.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.10；模板支架搭設高度(m):5.54；采用的鋼管(mm):483.5 ；板底支撐連接方式:方木支撐；立桿承重連接方式:可調托座；2.荷載參數模板與木板自重

94、(kN/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.500；4.材料參數面板采用膠合面板，厚度為15mm；板底支撐采用方木；面板彈性模量E(N/mm2):9500；面板抗彎強度設計值(N/mm2):13；木方抗剪強度設計值(N/mm2):1.400；木方的間隔距離(mm):250.000；木方彈性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗彎強度設計值(N/mm2):13.000；木方的截面寬度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):90.00；托梁材料為：鋼管(雙鋼管) :48 3.2；5.樓板參數樓板的計算厚度(mm):1

95、60.00； 圖2 樓板支撐架荷載計算單元二、模板面板計算:面板為受彎構件,需要驗算其抗彎強度和剛度，取單位寬度1m的面板作為計算單元 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 1001.52/6 = 37.5 cm3；I = 1001.53/12 = 28.125 cm4；模板面板的按照三跨連續梁計算。 面板計算簡圖1、荷載計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.161+0.351 = 4.35 kN/m；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m)：q2 = 2.51= 2.5 kN/m；2、強度計算最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分

96、配的彎矩和，計算公式如下: 其中：q=1.24.35+1.42.5= 8.72kN/m最大彎矩M=0.18.720.252= 0.054 kNM；面板最大應力計算值 = 54500/37500 = 1.453 N/mm2；面板的抗彎強度設計值 f=13 N/mm2；面板的最大應力計算值為 1.453 N/mm2 小于面板的抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!3、撓度計算撓度計算公式為 其中q = 4.35kN/m面板最大撓度計算值 v = 0.6774.352504/(100950028.125104)=0.043 mm； 面板最大允許撓度 V=250/ 250=1 mm；面板的最大撓

97、度計算值 0.043 mm 小于 面板的最大允許撓度 1 mm,滿足要求!三、模板支撐方木的計算:方木按照兩跨連續梁計算，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=599/6 = 67.5 cm3；I=5999/12 = 303.75 cm4； 方木楞計算簡圖1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 250.250.16 = 1 kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m):q2= 0.35025 = 0.088 kN/m ；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m)：p1 = 2.50.25 = 0.625 kN/m；2.強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活

98、荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 1.2 (q1 + q2)+ 1.4 P1 = 1.2(1 + 0.088)+1.40.625 = 2.18 kN/m；最大彎矩 M = 0.125ql2 = 0.1252.1812 = 0.272 kNM；方木最大應力計算值 = M /W = 0.272106/67500 = 4.037 N/mm2；方木的抗彎強度設計值 f=13.000 N/mm2；方木的最大應力計算值為 4.037 N/mm2 小于方木的抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!3.抗剪驗算：截面抗剪強度必須滿足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V

99、 = 0.6252.181= 1.362 kN；方木受剪應力計算值 = 3 1.362103/(2 5090) = 0.454 N/mm2；方木抗剪強度設計值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪應力計算值 0.454 N/mm2 小于 方木的抗剪強度設計值 1.4 N/mm2，滿足要求!4.撓度驗算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: 均布荷載 q = q1 + q2 = 1.088 kN/m；最大撓度計算值 = 0.5211.08810004 /(10095003037500)= 0.196 mm；最大允許撓度 V=1000/ 250=4 mm；方木的最大

100、撓度計算值 0.196 mm 小于 方木的最大允許撓度 4 mm,滿足要求!四、托梁材料計算:托梁按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；托梁采用：鋼管(雙鋼管) :48 3.5；W=10.16 cm3；I=24.38 cm4；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P = 2.725 kN； 托梁計算簡圖 托梁計算彎矩圖(kN穖) 托梁計算變形圖(mm) 托梁計算剪力圖(kN) 最大彎矩 Mmax = 1.022 kNM ；最大變形 Vmax = 1.434 mm ；最大支座力 Qmax = 11.922 kN ；最大應力 = 1022038.484/10160 = 100.594 N/mm2；托梁的抗

101、壓強度設計值 f=205 N/mm2；托梁的最大應力計算值 100.594 N/mm2 小于 托梁的抗壓強度設計值 205 N/mm2,滿足要求!托梁的最大撓度為 1.434mm 小于 1000/150與10 mm,滿足要求!五、模板支架立桿荷載標準值(軸力):作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架的自重(kN)：NG1 = 0.1385.54 = 0.767 kN；鋼管的自重計算參照扣件式規范附錄A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.3511 = 0.35 kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3 = 250.1611= 4 kN；經

102、計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.117 kN；2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。經計算得到，活荷載標準值 NQ = (2.5+2 ) 11= 4.5 kN；3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算N = 1.2NG + 1.4NQ = 12.44 kN；六、立桿的穩定性計算:立桿的穩定性計算公式: 其中 N - 立桿的軸心壓力設計值(kN) ：N = 12.44 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A =

103、4.89 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 鋼管立桿最大應力計算值 (N/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； L0- 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規范，按下式計算 l0 = h+2a k1- 計算長度附加系數，取值為1.155； u - 計算長度系數，參照扣件式規范表5.3.3；u = 1.7； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.1 m；上式的計算結果：立桿計算長度 L0 = h+2a = 1.5+0.12= 1.7 m；L0/i = 1700 / 15.8 = 108

104、；由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.53 ；鋼管立桿的最大應力計算值 ；=12440.083/（0.53489） = 48 N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值 = 48 N/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算l0 = k1k2(h+2a) k1 - 計算長度附加系數按照表1取值1.185；k2 - 計算長度附加系數，h+2a = 1.7 按照表2取值1.005 ；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.185(1.0051.5+0.12) = 2

105、.025 m；Lo/i = 2024.573 / 15.8 = 128 ；由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.406 ；鋼管立桿的最大應力計算值 ；=12440.083/（0.406489） = 62.66 N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值 = 62.66 N/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！七、立桿的地基承載力計算: 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 地基承載力設計值:fg = fgk譳c = 1201=120 kpa； 其中，地基承載力標準值：fgk= 120 kpa ； 腳手架地基承載力調整系數

106、：kc = 1 ； 立桿基礎底面的平均壓力：p = N/A =12.44/0.25=49.76 kpa ；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：N = 12.44 kN；基礎底面面積 ：A = 0.25 m2 。p=49.76 fg=120 kpa 。地基承載力滿足要求！八、梁和樓板模板高支撐架的構造和施工要求:除了要遵守扣件架規范的相關要求外，還要考慮以下內容1.模板支架的構造要求：a.梁板模板高支撐架可以根據設計荷載采用單立桿或雙立桿；b.立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度；c.梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距、而另一個方向

107、不變。2.立桿步距的設計：a.當架體構造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設置；b.當中部有加強層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設置，但變化不要過多； c.高支撐架步距以0.9-1.5m為宜，不宜超過1.5m。3.整體性構造層的設計：a.當支撐架高度20m或橫向高寬比6時，需要設置整體性單或雙水平加強層；b.單水平加強層可以每4-6米沿水平結構層設置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設置斜桿層數要大于水平框格總數的1/3；c.雙水平加強層在支撐架的頂部和中部每隔10-15m設置，四周和中部每10-15m設豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結構層

108、；d.在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設置層）必須設水平加強層。4.剪刀撐的設計：a.沿支架四周外立面應滿足立面滿設剪刀撐；b.中部可根據需要并依構架框格的大小，每隔10-15m設置。5.頂部支撐點的設計：a.最好在立桿頂部設置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm；b.頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿，且不宜大于200mm；c.支撐橫桿與立桿的連接扣件應進行抗滑驗算，當設計荷載N12kN時，可用雙扣件；大于12kN時應用頂托方式。6.支撐架搭設的要求：a.嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置；b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規范的要求；c.確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經長期使用發生變形的； d.地基支座的設計要滿足承載力的要求。7.施工使用的要求：a.精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式；b.嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；c.澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決。