1、民航局第二研究所科研生產大樓災后重建工程模板支架施工方案編制人： 職務： 負責人： 職務： 審核人： 職務： 批準人： 職務： 成都建筑工程集團總公司年 月 日目錄一、 編制說明及依據。3二、 工程概況。3三、 施工計劃。4四、 施工工藝技術：。6五、 施工安全保證措施。12六、 勞動力計劃。14七、 計算書及相關圖紙。15民航局第二研究所科研生產大樓災后重建工程模板支架施工方案一、 編制說明及依據為保證民航局第二研究所科研生產大樓災后重建工程安全、文明施工，以達到項目建設目標。根據建筑施工模板安全技術規范（JGJ162-2008）；建筑施工安全檢查標準（JGJ59-99）；混凝土結構工程施工

2、質量驗收規范（GB50204-2002）；危險性較大的分部分項工程安全管理辦法（建質200987號）。本工程施工圖紙及四川省建筑工程安全管理條例等有關規定等要求，編制本工程模板施工方案。本方案是民航局第二研究所科研生產大樓災后重建工程施工組織設計專門附件之一，對施工組織設計中結構模板及支撐架施工的內容給予細化、完善。本方案根據本單位長期施工經驗，按安全、規范、合理的原則進行考慮。其中的計算、驗算按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2001等有關要求和施工計算手冊內容實施。二、 工程概況民航局第二研究所科研生產大樓災后重建工程位于成都市二環路南二段17號。本工程總建筑面積：283

3、00m2，建筑總高度123.446m，地上25層，地下2層。砌筑墻體材料：所有外墻面均為200厚頁巖多孔磚，內墻采用100及200厚頁巖空心磚。屋面防水等級為級，平屋面由4mm厚SBS改性瀝青防水卷材一道及配筋細石混凝土剛性防水層兩道防水組成。地下室防水等級為為級，4mm厚SBS改性瀝青防水卷材。地下室底板、側壁以及頂板均為防水混凝土，抗滲等級不得小于S6。外墻裝飾為幕墻結構。本工程為一類高層建筑，耐火等級一級，設有自動噴淋及自動報警系統。節能設計：窗墻面積比東0.37，南0.67，西0.39，北0.41。保溫材料均為聚苯乙烯擠塑泡沫保溫板，其中，屋面：35mm厚，外墻：20mm厚，地下室外墻

4、、頂板及底板：50mm厚，地下室室內頂板：30mm厚。基坑開挖深度-11.40m、-12.95m及-13.55m。護壁為錨拉樁支護，降水深度-17.50m（護壁和降水由業主專項分包施工）。結構形式為框架剪力墻結構，框架抗震等級二級，剪力墻抗震等級二級，抗震設防烈度：7度。部分構件內設型鋼。基礎形式為筏板基礎,局部為樁基。混凝土強度等級：基礎墊層C15，獨立柱基、筏板、抗水底板C30（設計抗滲等級P12），地下室外側墻C30（地下二層設計抗滲等級P12，地下一層設計抗滲等級P8），框架柱、剪力墻混凝土強度隨層變化，框架梁、樓板C30，過梁、圈梁、構造柱C20。梁的構件尺寸隨結構布置變化，板厚一般

5、為120mm，100mm，柱為鋼筋混凝土柱和型鋼柱。現場施工總平面布置圖如下：三、 施工計劃9、施工進度甲方工期要求為590天,我方工期計劃590天。實際開工時間以總監簽發的開工令為準。本工程模板施工安排上和其它土建、水電安裝等專業平行交叉施工，互為依托。施工進度詳細分解計劃詳后工程進度計劃橫道圖：四、 施工工藝技術 一）、普通支模施工：1模板工程的特點、難點1）本工程地下車庫保證出入通道底板及墻體的支模穩定、不漲模是模板工程施工的重難點；2）剪力墻的外墻接茬通常容易脹模、漏漿，如何保證外墻接茬處的混凝土外觀是本工程模板支設的難點。3）本工程地下室墻體、柱子模板支撐及加固應采取特殊加固措施，以

6、保證模板的截面尺寸、垂直度是本工程模板施工的重點之一。2模板的選擇本工程所選擇的模板施工工藝、模板品種和模板產品質量，技術上必須先進可靠，確保工程質量達到業主要求的質量目標。3模板的配置原則模板的配置數量應同流水段劃分相適應，滿足施工進度要求；所選擇的模板應能達到或大于周轉使用次數要求；模板的配置要綜合考慮質量、工期和技術經濟效果。4主要模板配置形象數量模板配置形象數量表樓號模板名稱形象數量備注地下結構 框架柱1套根據每種規格數量，流水段滿足周轉配置梁、板2層按車庫面積計算車道模板2層滿配地上結構核心筒剪力墻模板2層按標準層配置框架柱2套根據每種規格數量，流水段滿足周轉配置板底模（1+2）層按

7、首層面積計算1層，當地下結構完工后可利用地下的梁板模板地上部分一起周轉使用基礎底板磚胎模底板周圈及集水坑、電梯機坑等周圈基礎梁側模1層水平模板支撐系統3層按地下面積計5 模板施工基本安排：1）獨立柱基礎、基礎梁、筏板側面采用磚胎模；地下室側墻、所有矩形柱、大部分框架梁采用常規作法，即用膠合模板、木背楞、對拉絲桿加鋼管腳手架支撐解決。當混凝土墊層完成后，彈出磚胎模底邊線（底邊線的位置應考慮墻內側抹灰厚度、防水層厚度）砌筑240磚墻，墻高比底板厚約高出一皮磚，墻內側及頂面抹水泥砂漿，干燥后，同底板底部一起作防水層，此時所形成的磚胎模即作為底板邊模。為了保證磚胎模在底板混凝土澆筑時不移位，澆筑底板混

8、凝土之前，將磚胎模高度的基槽回填土完成。詳下圖：基礎底板邊模圖電梯井坑及集水坑采用15mm厚膠合板模板作面板，50X100木方作豎向背楞、水平圍檁及對撐。模板底部設鐵撐腳以支撐模板，設拉結鐵絲以防止模板上浮。 電梯井坑及集水坑模板圖2）樓梯段模板：樓梯模板：樓梯模板底模采用膠合板。施工前應根據實際層高放樣，先安裝休息平臺梁模板，再安裝樓梯模板斜楞，然后鋪設樓梯底模，安裝外幫側模和踏步模板。安裝模板時要特別注意斜向支柱（斜撐）的固定，防止澆筑砼時模板側移。支模時應考慮到裝修厚度的要求，使上下跑之間的梯級線在裝修后對齊，支模后確保梯級尺寸一致。6模板施工要點： 柱模板工藝流程：彈柱線焊鋼筋限位、清

9、理安裝柱模板安裝柱箍安裝拉桿或斜撐驗收報項目監理部驗收首先按柱位置線及標高抹水泥砂漿找平層（但不能進入柱截面范圍內），并按照位置線在柱下腳焊好限位，從四面頂住模板，以防止位移。模板安裝校正完畢開始安裝柱箍，柱箍采用矩形鋼管100402.5,間距500，在加固柱箍時要將柱箍放水平，以免受到側壓力后擺動造成漲模，如發現木方與柱箍之間有縫隙，須用木楔將其楔緊。為了保證柱模的穩定，柱模之間要用水平撐、剪刀撐等互相拉結固定。斜撐固定在事先預埋在樓板內的鋼筋棍上，以調節、校正柱模板的垂直度。支模過程中，柱邊長大于700時，需在柱中穿對拉螺栓加固，M12對拉螺桿上套20PVC套管，一是保證結構的幾何尺寸，二

10、是便于拔出螺桿周轉使用。墻體模板地下室砼墻模板采用12膠合板，50100方木做豎楞間距250，48雙鋼管作橫楞間距400，用M14對拉螺栓加固，間距500400，外墻對拉螺栓采用止水螺栓。模板安裝先將模板底邊內側立于墻位置邊線上，加以臨時支撐，再安裝對面模板，兩模之間用對拉螺栓連接，對拉螺栓間距不大于500。對拉螺栓上應有限位套管、預制砼塊或限位鋼筋等限位裝置，以保證墻體厚度。模板經校正垂直度和位置后連接支撐體系固定。梁板模板施工工藝流程：放線搭鋼管排架調整標高、架梁底水平管安裝梁底模安裝梁側模安裝板模龍骨鋪模板校正標高柱頭加固清理吊模安裝驗收施工工藝：梁模板采用12mm厚膠合板加工，加工后一

11、定要涂刷模板保護劑，板模板采用15厚膠合板加工。現澆梁板的滿堂腳手架采用483.5鋼管立桿，支設時沿墻放一道桿，距墻邊約150左右，中間立桿間距為800，下設掃地桿并相互連通，中間設水平拉桿，間距不超過1500，保證立桿垂直，上邊設一道橫桿，并調整其標高，以便鋪設50100方木擱柵，方木擱柵間距為250。立桿下部可設置可調頂托理于調節高度及架管拆除。當梁高大于1米時，下部立桿間距不超過600。梁底模安裝，應將梁底模擱在已調平的楞木上，兩頭擱置在柱模襯口檔上；安放側模時，兩頭要釘牢在襯口檔上，并在側模底外側鋪上夾木，用夾木將側模夾緊并釘牢隨即把斜撐釘牢。次梁模板的安裝要待主梁模板安裝并校正后才能

12、進行。其底模及側模兩頭是釘在主梁模板缺口處的襯口檔上。次梁模板的兩側模外側要按擱柵底標高釘上托木。梁模安裝后，要拉中線檢查，復核各梁模中心位置是否對正。當梁凈高大于600時，梁側模需設M12對拉螺栓加固，并穿塑料管。當梁跨度大于4m時，需按13的拱度要求起拱。樓板模板采用12mm厚膠合板加工，按各區格的跨度尺寸，設計好現澆板拼板圖并編號，對號入座，防止模板周轉混亂。為防止漏漿，模板接縫必須鋪嚴鋪平。平板模板鋪好后，應對模板面的標高進行檢查，如有不符應進行調整，清理干凈后方可涂刷隔離劑。后澆帶下模板及支撐架獨立搭設，不與兩側相連，拆除梁板模板時保留后澆帶模板，待后澆帶砼澆筑并達到強度后再拆除。7

13、、模板質量控制（l）施工前，在模板面板和支承確定情況下，對模板支承體系進行設計，使其滿足在施工靜載和活載作用下不發生支承材料破壞：其支承體系變形也在容許變形范圍內。（2）模板工程質量是砼構件位置外觀幾何尺寸準確的保證。所有模板安裝后應由分項工長和質檢員檢查軸線位置、標高、尺寸是否正確，支承架是否穩定可靠。由質檢員抽查復核合格后，方可進入下道工序施工。（3）梁柱節點處模板應進行事先設計，采取特制的定型模板，以保證梁柱節點處砼結構不出現縮頸、夾渣等缺陷。（4）為防止混凝土跑漿，對于模板一定要檢修后才用于支模，對于板的底模縫采用厚膠紙帶粘結，木模的拼縫符合有關規范標準。5）為防止柱子砼出現蜂窩及露筋

14、現象。柱子澆筑高度3m時，在柱子中部開設門子板，澆筑采取每下料50cm澆搗一次，為消除層與層的接縫，要求振搗時插入下層5cm。（6）為確保現澆砼的支楔幾何尺寸準確，采取如下措施：l）支模前，校正剪力墻柱子主筋，在框架梁、剪力墻上、下口20cm焊制定型鋼筋。2）支框架梁側模時，采用鋼筋支在梁上部側模內，其長度與梁寬相同，鋼筋棍支撐間距l.5m。模 板 工 程 質 量 預 控 網 絡 表模板選擇學習圖紙和技術資料平整模板準備工作模板涂隔離劑學操作規程和質量標準與鋼筋工序交接書面交底檢查腳手架及道路底部標高、中心線、斷面尺寸放線技術交底操作人員參加中間抽查支 模鋼筋模板工序交接檢查自檢澆灌砼、鋼筋工

15、留人值班執行驗評標準按梁、柱墻板的件數，各抽查10%，但均不少于3件質量評定不合格處理（返工）按強度曲線確定拆模時間拆模自檢記錄注意保護棱角質量評定記錄資料整理清理現場、文明施工施工記錄模板工程質量預控表可能出現的質量問題主要原因預控措施軸線、標高偏差未復查繪制關鍵性軸線控制圖，每層復查軸線標高1次模板斷面尺寸偏差檢查不嚴繪制預留、預埋圖、并在自檢的基礎上抽查模板剛度不夠，支撐不牢或沉陷未計算、支撐不牢重要模板要經設計計算，保證有足夠的強度和鋼度。樓板模板下支承應有足夠強度和剛度，支撐平面平整（底層土應夯實）。預留孔中心線位移，尺寸不準驗收不認真，固定不牢按規范要求驗收模板尺寸，避免偏差超限。

16、采取專門固定措施。柱模板缺陷支撐不牢固變形、移位柱模安完以后，應全面復核模板的垂直度、對角線長度差、截面尺寸等，支撐必須牢固。梁模板缺陷支模架不牢固，變形梁模夾具不牢固，底模未按規定拱起，梁柱接頭處節點未處理好模板安完后，應檢查中心線，標高，斷面尺寸等項目，支模架及梁模夾具必須牢固，偏差超過時應進行校正；底模按規定起拱；柱子上端頭與梁模板交接處的空隙，可采用硬塑泡沫塊或木模鑲拼嵌補。五、 施工安全保證措施1、拆模要求：按現行有關規定，結構模板的拆除必須經技術負責人批準，而批準的依據應是：同條件養護的試塊的試驗強度情況；規范和設計要求的情況；現場目測及計算結果。其中KL、梁、板在達到設計強度的1

17、00%方可拆除；一般的L梁、板在達到設計強度的75%方可拆除；墻、柱模板在確保混凝土棱角完好的情況下可拆除。本工程需確保兩層支撐架，以承受和分散施工荷載。原則上應采取“隔二拆一”，即上面已有兩層混凝土澆注完成可開始拆除下面的樓層支架。如樓板部分的支撐架與梁柱支撐架分別設置，也可以在符合要求的情況下先拆樓板支撐模架。模板拆除后應盡快加以清理。修補，并分類堆放整齊。修補達不到要求和不需要的材料應盡快安排退場。2、安全文明施工（1）安全防護要求：防護架應跟隨主體結構上升且比施工層段高2米（或一步架），具體搭設要求按專門編制的“外腳手架搭設施工方案”執行。（2）模板在吊裝、使用過程中應注意的安全要求如

18、下：1)、模板在吊裝前和使用過程中應經常檢查吊鉤是否有脫焊現象；模板吊裝應“慢起輕放”，四級風以上禁止吊裝模板；除角模外嚴禁使用單吊鉤起吊。吊裝模板時兩鋼絲繩間的夾角不應大于120。2)、使用完畢后，模板應放置在堅硬、平整的場地. 現場可搭設雙面鋼管架，模板應面對面放置，放置的角度要求在7580度之間。3)、模板在吊裝時，應避免與其他物體碰撞、傷及面板，防止脫落，模板變形及安全事故發生。4)、在施工過程中嚴禁用氣焊切割模板，以免引起變形、損壞模板板面和結構。5)、模板下墻后要及時對其清灰、涂油、涂刷隔離劑進行保養。3、安全事故應急措施：1）、成立項目部安全事故應急救援小組。安全應急救援小組成員

19、名單：2）、應急救援物資的準備應急物資包括救護藥品、繃帶、施救擔架、車輛、緊急隔離帶、小型切割機等。3）、應急救援人員的組成 應急救援人員主要由架工、電工、焊工及現場保衛人員組成。4）、應急事件處理程序事故一旦發生，救援人員應先排險，防止施救人員再次受到傷害，同時應根據現場人員傷害情況采取適當施救措施，移出施工現場或進行就地包扎，止血或送醫院搶救，若有人被坍塌的腳手架，支模架體，起重設備壓住，卡住無法將人員救出時，應立即調集千斤頂，起重吊車將坍塌架體吊起將人員救出，若架體龐大無法支頂，起吊時應采用專用切割工具將坍塌架體切割開把人員救出，施救難度大時，應撥打119請求專業支援，并撥打120便于對

20、傷者進行及時搶救。發生緊急情況可以采取的措施包括但不限于：疏散人群、緊急搶救、報告總部、撥打救援電話110、119、120等。緊急情況發生時，應按以下的緊急情況處理流程進行處理。在突發事件應急處理的過程中，有關單位和人員應注意收集、整理有關突發事件應急的工作記錄，主要包括但不限于：信息溝通記錄、過程控制記錄、會議紀要、文件資料、照片等。六、 勞動力計劃勞動力計劃表工種按工程施工階段投入勞動力情況基礎結構階段人數地下室主體結構階段人數主體階段人數砌體階段人數裝飾階段人數鋼筋工601201105模板工13016013020砼工203030磚工25303080架工1540603050抹灰工560泥工

21、70涂料工80普工3060605070試驗工22222七、 計算書及相關圖紙標準層柱、墻、梁普通支撐架搭設與驗算：各幢樓正負零以上標準層支撐架幾乎全部架設在混凝土板面上，故不再計算地基承載力，但因樓層上部分梁的自重加施工荷載己超過樓板使用荷載，故要求在框架梁、連梁的支撐立桿下鋪放50厚、300寬木架板，以分散施工荷載，同時要求其下面應有兩層架子以上分散荷載，直至現澆板混凝土全部滿足設計強度為止（即隔二拆一）。1、柱模板支撐計算：柱模板支撐計算取地下室內最大柱徑GGKZ3（1000X1000）柱進行計算。一）柱模板計算基本參數：柱模板的截面寬度：B=1000mm，B方向對拉螺栓3道，柱模板的截面

22、高度：H=1000mm，H方向對拉螺栓3道，柱模板的計算高度：L = 1000mm，柱箍間距計算跨度：d = 500mm。柱模板豎楞截面寬度50mm，高度100mm，間距100mm。柱箍采用矩形鋼管100402.5,間距500mm。柱箍是柱模板的橫向支撐構件，其受力狀態為受彎桿件，應按受彎桿件進行計算。柱模板計算簡圖 二）、柱模板荷載標準值計算強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值：其中：- 混凝土的重力密度，取24.00kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15

23、)，取4h； T - 混凝土的入模溫度，取30.00； V - 混凝土的澆筑速度，取2.50m/h； H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取4.00m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.20； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.15。根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值：F1=23.040kN/m2實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值：F1=23.040kN/m2倒混凝土時產生的荷載標準值：F2= 2.00kN/m2。三）、柱模板面板的計算面板直接承受模板傳遞的荷載，應該按照均布荷載下的三跨連續梁計算，計算如下面板計算簡圖1面板強度計算支座最大彎矩計算公式：跨中最大彎矩計

24、算公式：其中：q - 強度設計荷載(kN/m)； q = (1.223.040+1.42.00)0.5 = 15.22kN/m經過計算得到最大彎矩：M = 0.1015.220.10.1=0.015kN.M面板截面抵抗矩：W = 5002020/6=33333.33mm3經過計算得到： = M/W = 0.015106/33333.33 = 0.45N/mm2面板的計算強度小于20.00N/mm2，滿足要求！2.抗剪計算最大剪力的計算公式如下：Q = 0.6qd截面抗剪強度必須滿足：T = 3Q/2bh T其中最大剪力：Q=0.60.115.22=0.913kN截面抗剪強度計算值：T=3913

25、/(250020)=0.137N/mm2截面抗剪強度設計值 T= 1.30N/mm2面板的抗剪強度計算滿足要求！3.面板撓度計算最大撓度計算公式：其中：q - 混凝土側壓力的標準值，q = 23.0400.5=11.52kN/m； E - 面板的彈性模量，取3.00N/mm2； I - 面板截面慣性矩 I = 500202020/12=333333.33mm4；經過計算得到：v =0.677(23.0400.5)1004/(1003.00333333.33) = 7.799mmv 面板最大允許撓度：v = 100/250 = 0.4mm；C_C四）、豎楞方木的計算豎楞方木直接承受模板傳遞的荷載

26、，應該按照均布荷載下的三跨連續梁計算，計算如下：豎楞方木計算簡圖1豎楞方木強度計算支座最大彎矩計算公式：跨中最大彎矩計算公式：其中：q - 強度設計荷載(kN/m)； q = (1.223.040+1.42.00)0.1 = 3.04kN/m d為柱箍的距離：d = 500mm；經過計算得到最大彎矩：豎楞方木截面抵抗矩：W = 50100100/6=83333.33mm3經過計算得到： = M/W = 0.076106/83333.33 = 0.912N/mm2豎楞方木的計算強度小于11N/mm2，滿足要求！2.豎楞方木抗剪計算最大剪力的計算公式如下：Q = 0.6qd截面抗剪強度必須滿足：T

27、 = 3Q/2bh T其中最大剪力：Q=0.60.53.04=0.912kN截面抗剪強度計算值：T=3912/(250100)=0.274N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2豎楞方木抗剪強度計算滿足要求！3.豎楞方木撓度計算最大撓度計算公式：其中：q - 混凝土側壓力的標準值，q = 23.0400.1=2.304kN/m； E - 豎楞方木的彈性模量，取9000N/mm2； I - 豎楞方木截面慣性矩 I = 50100100100/12=4166666.67mm4；經過計算得到：v =0.677(23.0400.1)5004/ (10090004166666.67) = 0

28、.026mm v 豎楞方木最大允許撓度，v = 500/250 = 2mm；豎楞方木的最大撓度滿足要求！五）、B方向柱箍的計算本算例中，柱箍采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：鋼柱箍的規格：矩形鋼管100402.5mm；鋼柱箍截面抵抗矩：W = 22.42cm3；鋼柱箍截面慣性矩：I = 112.12cm4；B方向柱箍計算簡圖其中：P - 豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN)； P = (1.223.040+1.42.00)0.1 0.5 = 1.52kN經過連續梁的計算得到：B方向柱箍剪力圖(kN)B方向柱箍彎矩圖(kN.m)B方向柱箍變形圖(kN.m)最大彎矩：M = 0.217k

29、N.m最大支座力：N = 6.11kN最大變形：v = 0.002mm1.柱箍強度計算：柱箍截面強度計算公式：=M/W f其中：M - 柱箍桿件的最大彎矩設計值，； W - 彎矩作用平面內柱箍截面抵抗矩，W = 224.2cm3；柱箍的強度設計值(N/mm2)： f = 11B邊柱箍的強度計算值：f = 0.97N/mm2； B邊柱箍的強度驗算滿足要求！2.柱箍撓度計算經過計算得到：v =0.002mm v 柱箍最大允許撓度，v = 250/250 = 1mm；柱箍的最大撓度滿足要求！六）、B方向對拉螺栓的計算計算公式：N N = fA其中：N - 對拉螺栓所受的拉力； A - 對拉螺栓有效面

30、積 (mm2)； f - 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；對拉螺拴的強度要大于最大支座力6.11kN。經過計算得到B方向對拉螺拴的直徑要大于12mm!七）、H方向柱箍的計算H方向柱箍計算簡圖其中：P - 豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN)； P = (1.223.040+1.42.00)0.1 0.5 = 1.52kN經過連續梁的計算得到：H方向柱箍剪力圖(kN)H方向柱箍彎矩圖(kN.m)H方向柱箍變形圖(kN.m)最大彎矩：M = 0.217kN.m最大支座力：N = 6.11kN最大變形：v = 0.002mm1.柱箍強度計算柱箍截面強度計算公式：=M/W f其中：M -

31、 柱箍桿件的最大彎矩設計值, M = 0.217kN.m； W - 彎矩作用平面內柱箍截面抵抗矩, W = 224.2cm3； 柱箍的強度設計值(N/mm2)： f = 11 H邊柱箍的強度計算值 f = 9.68N/mm2； H邊柱箍的強度驗算滿足要求！2.柱箍撓度計算經過計算得到：v =0.002mm v 柱箍最大允許撓度，v = 250/250 = 1mm； 柱箍的最大撓度滿足要求！八）、H方向對拉螺栓的計算計算公式：N N = fA其中：N - 對拉螺栓所受的拉力； A - 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f - 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；對拉螺拴的強度要大于最大支

32、座力6.11kN。經過計算得到H方向對拉螺拴的直徑要大于12mm!2、剪力墻模板支撐計算：本工程地下室剪力墻厚300到350，剪力墻模板采用15mm的膠合板，背愣采用50100的木枋及483.5的鋼管，拉桿采用14對拉桿。堅楞木枋間距250，橫楞483.5的鋼管間距500，拉桿間距500400。一）、墻模板基本參數計算斷面寬度300mm，高度4500mm，兩側樓板高度200mm。模板面板采用普通膠合板。內龍骨間距250mm，內龍骨采用50100mm木方，外龍骨采用雙鋼管48mm3.5mm。對拉螺栓布置11道，在斷面內水平間距400mm，斷面跨度方向間距500mm，直徑14mm。二）、墻模板荷載

33、標準值計算強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取25.000kN/m3；t 新澆混凝土的初凝時間，取6.667h； T 混凝土的入模溫度，取30； V 混凝土的澆筑速度，取1.000m/h； H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取4.5m； 1 外加劑影響修正系數，取1.200； 2 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=50.590kN/m2實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=50.

34、600kN/m2倒混凝土時產生的荷載標準值 F2= 4.000kN/m2。三）、墻模板面板的計算模板面板的按照三跨連續梁計算。面板的計算寬度取3.07m。荷載計算值 q = 1.250.6003.070+1.44.0003.070=203.602kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 307.001.801.80/6 = 165.78cm3；I = 307.001.801.801.80/12 = 149.20cm4；計算簡圖彎矩圖(kN.m) 剪力圖(kN) 變形圖(mm)經過計算得到從左到右各支座力分別為N1=20.360kNN2=55.991kNN3=55.991kNN4=

35、20.360kN最大彎矩最大變形 V = 0.6mm(1)抗彎強度計算經計算得到面板抗彎強度計算值：f = 1.27210001000/165780=7.673N/mm2面板的抗彎強度設計值 f，取15.00N/mm2；面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求!(2)抗剪計算截面抗剪強度計算值T=330540.0/(23070.00018.000)=0.829N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2抗剪強度驗算 T T，滿足要求!(3)撓度計算面板最大撓度計算值 v = 0.602mm面板的最大撓度小于250.0/250,滿足要求!四）、墻模板內龍骨的計算內龍骨直接承受模板傳遞的荷載，

36、通常按照均布荷載連續梁計算。內龍骨均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到。q = 55.991/3.070=18.238kN/m內龍骨按照均布荷載下多跨連續梁計算。內龍骨計算簡圖 內龍骨彎矩圖(kN.m) 內龍骨變形圖(mm) 內龍骨剪力圖(kN)經過計算得到最大彎矩經過計算得到最大支座 F= 7.745kN經過計算得到最大變形 V= 0.1mm內龍骨的截面力學參數截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3；I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4；(1)內龍骨抗彎強度計算抗彎計算強度 f=0.3

37、64106/83333.3=4.37N/mm2內龍骨的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!(2)內龍骨抗剪計算截面抗剪強度必須滿足:T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=34033/(250100)=1.210N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.60N/mm2內龍骨的抗剪強度計算滿足要求!(3)內龍骨撓度計算最大變形 v =0.1mm內龍骨的最大撓度小于400.0/250,滿足要求!五）、墻模板外龍骨的計算外龍骨承受內龍骨傳遞的荷載，按照集中荷載下連續梁計算。外龍骨按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m

38、) 支撐鋼管變形圖(mm) 支撐鋼管剪力圖(kN)經過連續梁的計算得到最大彎矩最大變形 vmax=0.223mm最大支座力 Qmax=16.653kN抗彎計算強度 f=0.677106/10160000.0=66.63N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于500.0/150與10mm,滿足要求!六）、對拉螺栓的計算計算公式:N N = fA其中 N 對拉螺栓所受的拉力； A 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2； 對拉螺栓的直徑(mm): 14 對拉螺栓有效直徑(mm): 12 對拉螺栓有效面積(m

39、m2): A = 105.000 對拉螺栓最大容許拉力值(kN): N = 17.850 對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 16.653 對拉螺栓強度驗算滿足要求!3、梁模板支撐架計算：梁模板支撐計算取本工程使用最普遍的400X700梁進行計算。梁底增加1道承重立桿。 圖1 梁模板支撐架立面簡圖 采用的鋼管類型為483.50。 一）、參數信息: 梁段信息:L1； 1.腳手架參數 立柱梁跨度方向間距l(m):0.80；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.30； 腳手架步距(m):1.50；腳手架搭設高度(m):4.20； 梁兩側立柱間距(m):1.20；承重架支設:1根承重立桿，木

40、方垂直梁截面； 2.荷載參數 梁模板采用15mm厚膠合模板； 模板與木塊自重(kN/m2):0.350；梁截面寬度B(m):0.400； 混凝土和鋼筋自重(kN/m3):25.500；梁截面高度D(m):0.700； 傾倒混凝土荷載標準值(kN/m2):2.000；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.000； 3.木方參數 木方彈性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗彎強度設計值(N/mm2):13.000； 木方抗剪強度設計值(N/mm2):1.300；木方的間隔距離(mm):300.000； 木方的截面寬度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00； 4.其他

41、采用的鋼管類型(mm):483.5。 扣件連接方式:雙扣件，扣件抗滑承載力系數:0.80； 二）、梁模板底模計算梁模板底板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。梁模板底板按照多跨連續梁計算。作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。1荷載的計算：（1）鋼筋混凝土梁自重（kN/m）：q1 = 1.500.701.00=1.05kN/m（2）模板的自重線荷載（kN/m）：q2 = 0.351.00（20.70+0.40）/0.40=1.575kN/m（3）活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載（kN）：經計算得到：活荷載標準值：P1 = （2.50+2.00）0.401.00=1.8kN

42、均布荷載：q = 1.21.05+1.21.575=3.15kN/m集中荷載：P = 1.41.8=2.52kN底板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 1001.51.5/6 = 37.5cm3；I = 1001.51.51.5/12 = 28.13cm4；計算簡圖彎矩圖剪力圖變形圖經過計算得到從左到右各支座力分別為：N1=1.86kNN2=1.86kN最大彎矩：最大變形：V = 0.033mm2強度計算經計算得到面板強度計算值：f = 0.31510001000/37500=8.4N/mm2底板的強度設計值 f，取13N/mm2；底板的強度

43、驗算 f 小于 f,滿足要求！抗剪計算截面抗剪強度計算值：T=31860/（2100015）=0.186N/mm2截面抗剪強度設計值：T=1.30N/mm2抗剪強度驗算 T 小于 T，滿足要求!撓度計算底板最大撓度計算值：v = 0.033mm底板的最大撓度小于 400/250，滿足要求! 三）、梁底支撐的計算 作用于支撐鋼管的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。 1.荷載的計算： (1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0000.7000.800=14.000 kN/m； (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q2 = 0.3500.800(20.700+0.400)/ 0

44、.400=1.260 kN/m； (3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN)： 經計算得到，活荷載標準值 P1= (2.000+2.000)0.4000.800=1.280 kN； 2.木方楞的支撐力計算 均布荷載 q = 1.214.000+1.21.260=18.312 kN/m； 集中荷載 P = 1.41.280=1.792 kN； 木方計算簡圖 經過計算得到從左到右各木方傳遞集中力即支座力分別為： N1=1.422 kN； N2=6.363 kN； N3=1.422 kN； 木方按照三跨連續梁計算。 本算例中，木方的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W=5.000

45、10.00010.000/6 = 83.33 cm3； I=5.00010.00010.00010.000/12 = 416.67 cm4； 木方強度計算: 最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 6.363/0.800=7.954 kN/m； 最大彎距 M =0.1ql2= 0.17.9540.8000.800= 0.509 kN.m； 截面應力 = M / W = 0.509106/83333.3 = 6.109 N/mm2； 木方的計算強度小于13.0 N/mm2,滿足要求! 木方抗剪計算： 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql

46、截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 其中最大剪力: Q = 0.67.9540.800 = 3.818 kN； 截面抗剪強度計算值 T = 33818.035/(250.000100.000) = 1.145 N/mm2； 截面抗剪強度設計值 T = 1.300 N/mm2； 木方的抗剪強度計算滿足要求! 木方撓度計算: 最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: 最大變形 V= 0.6776.629800.0004 /(1009500.000416.667103)=0.464 mm； 木方的最大撓度小于 800.0/250,滿足要求! 3.支撐鋼管的

47、強度計算 支撐鋼管按照連續梁的計算如下 計算簡圖(kN) 支撐鋼管變形圖(kN.m) 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 經過連續梁的計算得到： 支座反力 RA = RB=0.063 kN 中間支座最大反力Rmax=8.762； 最大彎矩 Mmax=0.246 kN.m； 最大變形 Vmax=0.167 mm； 截面應力 =0.246106/5080.0=48.495 N/mm2； 支撐鋼管的計算強度小于205.0 N/mm2,滿足要求! 四）、梁底縱向鋼管計算 縱向鋼管只起構造作用，通過扣件連接到立桿。 五）、扣件抗滑移的計算: 雙扣件承載力設計值取16.00kN， 按照扣件抗滑承載力系數0.80，

48、該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN 。 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取12.80 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 計算中R取最大支座反力，R=8.76 kN； R 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 六）、立桿的穩定性計算: 立桿的穩定性計算公式 其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 橫桿的最大支座反力： N1 =8.762 kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.1294.200=0.651 kN； N =8.762+

49、0.651=9.412 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.58； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.89； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 鋼管立桿抗壓強度計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205.00 N/mm2； lo - 計算長度 (m)； 如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，由公式(1)或(2)計算 lo = k1uh (1) lo = (h+2a) (2) k1 - 計算長度附加系數，按照表1取值為：1.167 ； u

50、- 計算長度系數，參照扣件式規范表，u =1.700； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度：a =0.300 m； 公式(1)的計算結果： 立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.1671.7001.500 = 2.976 m； Lo/i = 2975.850 / 15.800 = 188.000 ； 由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.203 ； 鋼管立桿受壓強度計算值 ；=9412.413/(0.203489.000) = 94.819 N/mm2； 立桿穩定性計算 = 94.819 N/mm2 小于 f = 205.00滿足要求！ 立桿計算

51、長度 Lo = h+2a = 1.500+0.3002 = 2.100 m； Lo/i = 2100.000 / 15.800 = 133.000 ； 公式(2)的計算結果： 由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.381 ； 鋼管立桿受壓強度計算值 ；=9412.413/(0.381489.000) = 50.520 N/mm2； 立桿穩定性計算 = 50.520 N/mm2 小于 f = 205.00滿足要求！ 如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算 lo = k1k2(h+2a) (3) k2 - 計算長度附加系數，h+2a = 2.100 按照表2取

52、值1.001 ； 公式(3)的計算結果： 立桿計算長度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1671.001(1.500+0.3002) = 2.453 m； Lo/i = 2453.151 / 15.800 = 155.000 ； 由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.291 ； 鋼管立桿受壓強度計算值 ；=9412.413/(0.291489.000) = 66.145 N/mm2； 立桿穩定性計算 = 66.145 N/mm2 小于 f = 205.00滿足要求！四、標準層板模板支撐計算：一）、參數信息: 1.腳手架參數 橫向間距或排距(m):1.00；縱距

53、(m):1.00；步距(m):1.50； 立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.10；腳手架搭設高度(m):3.70； 采用的鋼管(mm):483.5 ； 扣件連接方式:雙扣件，扣件抗滑承載力系數:0.80； 板底支撐連接方式:方木支撐； 2.荷載參數 標準層板模板采用15mm厚膠合模板；模板與木板自重(kN/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.100； 樓板澆筑厚度(m):0.14；傾倒混凝土荷載標準值(kN/m2):1.000； 施工均布荷載標準值(kN/m2):1.000； 3.樓板參數 鋼筋級別:三級鋼HRB 400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnT

54、i)；樓板混凝土標號:C30； 每層標準施工天數:8；每平米樓板截面的鋼筋面積(mm2):1300.000； 計算樓板的寬度(m):4.00；計算樓板的厚度(m):0.14； 計算樓板的長度(m):4.50；施工平均溫度():25.000； 4.木方參數 木方彈性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗彎強度設計值(N/mm2):13.000； 木方抗剪強度設計值(N/mm2):1.300；木方的間隔距離(mm):300.000； 木方的截面寬度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00； 圖2 樓板支撐架荷載計算單元 二）、模板面板計算面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度

55、和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。靜荷載標準值： q1 = 250.21+0.351=5.35kN/m活荷載標準值： q2 = （2+1）1=3kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 1001.51.5/6 = 37.5cm3；I = 1001.51.51.5/12 = 28.13cm4； 1強度計算：f = M / W f其中：f - 面板的強度計算值（N/mm2）； M - 面板的最大彎距（N.mm）； W - 面板的凈截面抵抗矩； f - 面板的強度設計值，取13N/mm2；M = 0.100ql2其中：q - 荷載設計值（

56、kN/m）；經計算得到 ：M = 0.100（1.25.35+1.43）經計算得到面板強度計算值：f = 0.09610001000/37500=2.56N/mm2面板的強度驗算 f 小于f，滿足要求！2抗剪計算：T = 3Q/2bh T其中最大剪力：Q=0.600（1.25.35+1.43）0.3=1.912kN截面抗剪強度計算值：T=31912/（2100015）=0.191N/mm2截面抗剪強度設計值 T= 1.30N/mm2抗剪強度驗算 T 小于T，滿足要求！3撓度計算：v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大撓度計算值：v = 0.6778.35300

57、.004/（1009500281300）=0.171mm面板的最大撓度小于300.00/250，滿足要求！ 三）、模板支撐方木的計算: 方木按照簡支梁計算，方木的截面力學參數為 本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W=5.00010.00010.000/6 = 83.33 cm3； I=5.00010.00010.00010.000/12 = 416.67 cm4； 方木楞計算簡圖 1.荷載的計算： (1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)： q1= 25.0000.3000.140 = 1.050 kN/m； (2)模板的自重線荷載(kN/m): q2= 0.3500.300 =

58、0.105 kN/m ； (3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN)： p1 = (1.000 + 1.000)1.0000.300 = 0.600 kN； 2.強度計算: 最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 1.2 (q1 + q2) = 1.2(1.050 + 0.105) = 1.386 kN/m； 集中荷載 p = 1.40.600=0.840 kN； 最大彎距 M = Pl/4 + ql2/8 = 0.8401.000 /4 + 1.3861.0002/8 = 0.383 kN； 最大支座力 N = P/2 +

59、ql/2 = 0.840/2 +1.3861.000/2 = 1.113 kN ； 截面應力 = M /W = 0.383106/83333.33 = 4.599 N/mm2； 方木的計算強度為 4.599 小于13.0 N/mm2,滿足要求! 3.抗剪計算： 最大剪力的計算公式如下: Q = ql/2 + P/2 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 其中最大剪力: Q = 1.3861.000/2+0.840/2 = 1.113 kN； 截面抗剪強度計算值 T = 3 1.113103/(2 50.000100.000) = 0.334 N/mm2； 截面抗剪強度設計值 T =

60、 1.300 N/mm2； 方木的抗剪強度為 0.334 小于 1.300 滿足要求! 4.撓度計算: 最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: 均布荷載 q = q1 + q2 = 1.155 kN/m； 集中荷載 p = 0.600 kN； 最大變形 V= 51.1551000.04 /(3849500.0004166666.667) + 600.0001000.03 /( 489500.0004166666.7) = 0.696 mm； 方木的最大撓度 0.696 小于 1000.000/250,滿足要求! 四）、板底支撐鋼管計算: 支撐鋼管按照集中荷載作用

61、下的三跨連續梁計算； 集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P = 1.3861.000 + 0.840 = 2.226 kN； 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管計算變形圖(kN.m) 支撐鋼管計算剪力圖(kN) 最大彎矩 Mmax = 0.749 kN.m ； 最大變形 Vmax = 1.916 mm ； 最大支座力 Qmax = 8.095 kN ； 截面應力 = 147.506 N/mm2； 支撐鋼管的計算強度小于 205.000 N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于1000.000/150與10 mm,滿足要求! 五）、扣件抗滑移的計算: 按照建筑施工扣件

62、式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN， 按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN 。 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取12.80 kN； R-縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值; 計算中R取最大支座反力,R= 8.095 kN； R 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 六）、模板支架荷載標準值(軸力): 作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 1.靜荷載標準值包括以下內容： (

63、1)腳手架的自重(kN)： NG1 = 0.1293.700 = 0.478 kN； (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3501.0001.000 = 0.350 kN； (3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 = 25.0000.1401.0001.000 = 3.500 kN； 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.328 kN； 2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。 經計算得到，活荷載標準值 NQ = (1.000+1.000 ) 1.0001.000 = 2.000 kN； 3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N

64、 = 1.2NG + 1.4NQ = 7.993 kN； 七）、立桿的穩定性計算: 不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 其中 N - 立桿的軸心壓力設計值(kN) ：N = 7.993 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 Lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205.000 N/mm2； Lo- 計算長度 (m)； 如果

65、完全參照扣件式規范，由公式(1)或(2)計算 lo = k1uh (1) lo = (h+2a) (2) k1- 計算長度附加系數，取值為1.155； u - 計算長度系數，參照扣件式規范表；u = 1.700； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.100 m； 公式(1)的計算結果： 立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.1551.7001.500 = 2.945 M； Lo/i = 2945.250 / 15.800 = 186.000 ； 由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.207 ； 鋼管立桿受壓強度計算值 ；=7993.2

66、04/(0.207489.000) = 78.966 N/mm2； 立桿穩定性計算 = 78.966 小于 f= 205.000滿足要求！ 公式(2)的計算結果： 立桿計算長度 Lo = h + 2a = 1.500+20.100 = 1.700 m ； Lo / i = 1700.000 / 15.800=108.000 ； 由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.530 ； 鋼管立桿受壓強度計算值；=7993.204/(0.530489.000) = 30.842 N/mm2； 立桿穩定性計算 = 30.842 小于 f= 205.000滿足要求！ 八）、樓板強度的

67、計算: 1. 計算樓板強度說明 驗算樓板強度時按照最不利考慮,樓板的跨度取4.5M,樓板承受的荷載按照線均布考慮。 寬度范圍內配筋3級鋼筋,配筋面積As=1300 mm2,fy=360 N/mm2。 板的截面尺寸為 bh=4000mm140mm,截面有效高度 ho=120 mm。 按照樓板每8天澆筑一層，所以需要驗算8天、16天、24天.的 承載能力是否滿足荷載要求，其計算簡圖如下： 2.計算樓板混凝土8天的強度是否滿足承載力要求 樓板計算長邊4.5m,短邊為4.0 m； 樓板計算范圍跨度內擺放55排腳手架，將其荷載轉換為計算寬度內均布荷載。 第2層樓板所需承受的荷載為 q = 2 1.2 (

68、 0.350 + 25.0000.140 ) + 1 1.2 ( 0.47855/4.500/4.000 ) + 1.4 (1.000 + 1.000) = 12.840 kN/m2； 計算單元板帶所承受均布荷載 q = 4.50012.836 = 57.763 kN/m； 板帶所需承擔的最大彎矩按照四邊固接雙向板計算 Mmax = 0.059657.7604.0002 = 55.082 kN.m； 驗算樓板混凝土強度的平均氣溫為25，查溫度、齡期對混凝土強度影響曲線 得到8天后混凝土強度達到62.400%,C30混凝土強度近似等效為C18.720。 混凝土彎曲抗壓強度設計值為fcm=8.98

69、6N/mm2； 則可以得到矩形截面相對受壓區高度: = As fy/ ( b ho fcm ) = 1300.000360.000 / ( 4000.000120.0008.986 )= 0.109 查表得到鋼筋混凝土受彎構件正截面抗彎能力計算系數為 s = 0.103 此樓板所能承受的最大彎矩為: M1 = s b ho2fcm = 0.1034000.000120.00028.98610-6 = 53.343 kN.m； 結論：由于 Mi = 53.343 Mmax= 78.324 所以第16天以后的各層樓板強度和足以承受以上樓層傳遞下來的荷載。成都建筑工程集團總公司民航局第二研究所科研生產大樓災后重建工程項目部2011年7月