1、一、工程概況南門口特色街區項目位于張家界市永定城區崇文辦事處，工程總 建筑面積約17. 3萬平方米。建設內容包括旅游總部辦公樓、文昌閣、 民俗街、美食街、咸宜專莊、5D觀影館、奇門遁甲廣場、工藝館、接 待中心、南門大碼頭、微片拍攝基地、古城墻公園、三元宮、電排站本工程總建筑面積：XXXXXXXm2,由民宿區（棟數）,安麓酒店（層 數），希爾頓國際酒店（層數）等及3#地下車庫（一層）與1#、2# 地下車庫（兩層）組成。本工程建筑結構的安全等級為二級，結構設計使用年限為50年。 本工程建筑抗震設防類別為丙類；結構形式為框架和全現澆鋼筋混凝 土剪力墻結構。抗震按6度抗震設防。本工程地基基礎設計等級為

2、乙 級。本方案編制遵循建筑施工安全檢查標準（JGJ59-2011）.建 筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2011）以及混凝 土結構工程施工及驗收規范（GB50204-2002）的要求。二、模板工程材料的選用本工程模板工程采用的材料分別如下：1、模板支撐體系：采用4）48X3. 0扣件式鋼管滿堂紅支模架作為 模板水平和垂直支撐體系。具體構件的支撐方式詳見后面的構件支模 方法。2、模板板材：為了保證工程質量及增加模板周轉次數，墻、柱模 板采用18血厚木膠合板，梁板模板采用12伽厚雙面覆膜竹膠合板。 模板本身的質量直接牽涉到模板、混凝土工程的質量和模板的周轉次 數，所以，模板進貨時

3、必須嚴格把關木膠合板需求量約為15000 m2, 覆膜竹膠合板需求量約為25000 m2o3、木木方材料本工程木榜采用60X80杉木柿材，直接購進成品，到現場再經平 刨和壓刨加工。選購時必須注意木材的含水率必須低于25%,不得有 翹曲變形現象。其它輔助材料的選擇和要求在后面的方案中再說明， 木桁需求量約為20000m3o三、支撐系統及模板周轉材料的配備1、模板工程施工段劃分：0. 000以下模板工程：各主樓地下室 與各主樓之間的地下車庫為獨立施工段，平行施工，支撐系統及模板 等周轉材料根據各獨立施工段面積配備。0000以上以每層為單位 準備三套材料進行周轉。2、結合工程實際特征，支撐系統及模板

4、進行如下配備：、地下 室施工階段配備地下車庫兩層面積的支撐材料及模板材料。主樓施 工階段配備三層支撐材料及模板材料進行周轉循環使用。四、模板工藝要求和施工方法木工程0.000以下剪力墻、柱與地下室頂板一起澆搗磴， 0.000以上標準層同樓層的墻、柱與梁、板分兩次澆筑。（一）支模架的搭設支模架采用48X3. 0扣件式鋼管支模架作梁和平板模板的豎向 垂直支撐，同時也作柱和剪力墻的水平固定支撐。搭設的具體要求如 下：1、立管間距：對一般梁板，平板下立柱可采用1.2X1. 2平方米 的立柱網，梁底兩邊及梁中立管采用0.8X0. 8米立柱網；對深梁、厚 板的特殊結構，通過計算釆用更密的柱網或用其它方法加

5、撐。立管不 得直接設置在土壤面或磴面上，應加墊150*150木墊塊。2、水平桿布設：離地150 200mm設一道掃地桿，縱橫向布置； 梁、板底部根據支模需要標高搭設一道水平桿，掃地桿和頂層水平桿 之間應設置一道水平連結桿，縱橫兩向布置，水平桿的垂直距離為 150180米。3、剪刀撐布置：為加強整個支模架體系的整體穩定性，在滿堂架 中，縱橫向均應設垂直方向剪刀撐，剪刀撐間距W5.0米。（二）柱模施工方法：柱子模板用18厚木膠合板，柱箍采用巾48鋼管組合，12螺桿 對拉，大于600的柱截面應設12對拉螺栓，采用與柱寬長度相同的 PVC套管以確保柱截面尺寸的準確性。模板的制作在現場木工加工棚 內進行

6、，對每根柱了，先按柱了截面尺寸將木膠合板裁成兩塊與柱截 面短邊等寬，另兩塊為柱子長邊加3. 6cm （2倍模板厚）,再在未覆膜 面以60X80mm的杉木林用釘了將模板釘緊做豎向龍骨，木柿雙面刨 平，為了保證接縫平整，不露漿。將杉木方背楞錯位搭接，保證模板 拼縫緊密。當底板或樓板妊施工完畢后，在底板底面或樓面上彈出柱子的縱 橫向軸線，并用紅油漆作好標記，并放出柱邊線及10cm控制線，底板 頂面或樓面的表面要求平整，標高準確，以防止底板頂面或樓面不平 使柱子模板底部有縫隙，澆筑栓時出現漏漿，而造成柱子爛根現象。獨立柱模：柱模板只安裝到梁的底部。拼裝柱模時，先加柱邊豎 向背榜，再加中間背木方，背木方

7、間距W200,柱箍間距500,柱下口和柱 上口一道不能超過200o根據柱邊線固定好下口，鎖在滿堂架上，然 后吊正，將水平鋼管與四周滿堂架連接形成一個整體，柱腳下口應鑲 貼壓杭頂緊。通排柱，先安兩邊柱，經校正、固定，再拉通線安裝中 間各柱。柱模上下口柱箍與滿堂架連接固定。將柱模板內清理干凈，封閉清理口，注意垃圾清掃口宜在柱根腳 部留，且對角各留一個。為保證柱模下口不漏漿，在校正模板后,在柱模下口外圍用水泥砂漿封口 O模板支設好后，用線錘校正垂直度，并彈出設計標高線。校正找 規矩后，采用鋼管（或木桁）支承在支承架上，以防模板在碗澆 筑時移位。框架柱支模如圖所示：鋼管抱箍1）12對拉螺桿50018m

8、m膠合板60 X 80木桁 200施工要點：1、安裝前先在基礎面上彈出縱橫軸線和四周邊線。2、排柱模板，應先安裝兩端柱模板，校正固定，拉通長線校止中 間各柱模板。3、為便于拆模，柱模板與梁模板連接時，梁模宜縮短23mm并 鋸成斜面。（三）外剪力墻模施工方法：為保證地下室外墻的防水需要，采用一次性的12止水螺桿，對拉螺桿的縱橫間距按450*500mm布設。支模要注意將模板支撐 牢固，處理好節點，防止出現爆模、漏漿等質量通病。考慮到地下室 外墻防水需要，地下室外墻和底板接頭的施工縫設在距底板表面 500mm高處，在施工縫中部設置300mni3mm鋼板止水帶，外墻與上層 梁板接頭的施工縫設在梁底25

9、0mm處，止水帶設置同前。對于模板止 水螺桿，在其中部焊牢50*50*3鋼止水片，螺桿穿透模板的內側釘牢 40*40*20的沉頭木塊，拆模后鑿除螺桿和木塊，用膨脹水泥砂漿灌實。 墻體外側的基坑內設雙排落地支模架，步高1.2m,縱距1.5m,縱向每 4m將內外排立桿用之字形斜桿拉結，支模架小橫桿外端與基坑壁接觸 處用木板塞緊頂牢。墻體內側利用上層梁板的支模架，斜撐每1.6m 設置一道，與滿堂支模架水平、豎直桿件形成穩固的空間體系。詳圖 如下：（四）內剪力墻及電梯井模板內剪力墻支模與地下室外墻支模相同，但螺桿不焊止水片，模板 上不釘沉頭木塊，墻厚用對拉螺桿套硬塑管控制。拆模后亦無需用膨 脹水泥砂漿

10、灌實螺桿孔（有防水要求的內墻除外）。內剪力墻模板采 用定型木模板與陰陽角模配套使用，由于本工程剪力墻轉角及不規則暗柱較多，因此對陰陽角模的尺寸、角度和剛度要求很高，必須按圖 紙嚴格放樣制作。墻面支模時，要控制好墻面的垂直度。墻面垂直度包括平面和立 面兩方面。先要在樓面上準確地放出混凝土墻的邊線，然后扎筋支模。 支模時，通過吊線垂來控制墻面的垂直度，水平方向上通過水平拉通 線來控制。對調整好的墻模用對拉螺桿和斜撐固定并與梁板滿堂支模 架連成整體。電梯井內支模架每三層搭設（拆除）一次，工字鋼選用16#,長 度如圖所示，鋼管型號選用48*2.8,架體立桿處在工字鋼上設置長 10cm,直徑25的鋼筋，

11、焊牢以防止立桿滑移，工字鋼預留洞口處，用 木林塞死，以防止其他物體撞擊造成工字鋼位移。橫桿用支模架頂托 與剪力墻頂死，增加架體的穩定性，立桿間距如圖所示，橫桿步距 1.5m,及時清除竹籬笆上的雜物、垃圾，僅允許一個操作層上堆放散星件，堆載控制在200Kg/m,每3層用木模板鋪滿，底下兜底網，做好封閉，每七層設置一道。165 &25筋與工字鋼焊接電梯井井逍也觀手架搭設平面2-21-1電梯井支模示意圖（五）梁板支模方法：所有模板均由木工繪制翻樣圖，經施工、技術人員復核。模板在 木工車間內加工預制，現場實地拼裝。為了控制現澆梁板的梁與柱節 點的制模質量，保證梁柱節點尺寸準確，大梁底板和側邊模板、整塊

12、 與柱搭接，鑲接點設在梁中。對于跨度大于4m的梁板，中間應起拱, 起拱高度設計為全跨長度的l/10003/1000ob. 500hW800時，沿梁高中部設一道 1200時,沿梁高不超過400即設 一道e 12對拉螺桿，水平方向間距 500mm板下立桿縱橫間 距8001000mm板下縱橫向每4根立 桿加設一道通高剪 刀撐（未畫出）梁下雙排立桿， 縱向間Jh 800mm梁下承力小橫桿400, 承力小橫桿下須加設掃地桿離地100下層樓面 定型鋼支座150mm,縱橫滿設梁板支模示意圖島低部位梁支模人樣圖梁板支撐說明：(1) 螺桿間距梁模木柿間距不大于150mm,采用4)12對拉螺桿每端蝴蝶扣不少 于2

13、個，高度大于1400的大梁不少于3個，螺桿端頭螺母不少于2 個。螺桿按梁高不同設置數量如圖示說明。(2) 立桿間距 板：主樓標準層板底立桿間距l2*l2ni ,水平桿步距 1.51. 8m；地下車庫板底立桿縱橫間距900mm,水平桿步距1. 5mo 梁:雙排立桿，縱向間距800mm；對于高度大于800mm的梁， 梁中底部要增設一根頂立桿。(3) 橫向支撐 掃地桿：離地100-150mm,縱橫滿設。 大橫桿：標準層步高一般為15001800ninio地下車庫部分步高 不超過1500mm,縱橫滿設。 梁下承力小橫桿：緊靠立桿設置，且沿梁縱向每兩根立桿之間 增設一根，承力小橫桿下須加設附扣。 高于4

14、ni的模板支架，其四邊與中間每隔4排立桿從頂層開始向下每隔2步設置一道水平剪刀撐。（4）斜向支撐在梁兩側每3根立桿設一道通高斜撐，斜撐中部在與其他桿件相 交處均用旋轉扣件聯結。板下縱橫向每4根立桿加設一道通高剪刀撐, 剪刀撐角度為45。-60為宜。（六）樓梯模板本工程主要采用板式樓梯，與主體結構同步施工。斜板下設兩排 立桿，縱向間距1000,每2根立桿設置一道斜撐，如下圖所示。水平 桿步高1500,離地面150高設置縱橫向交圈掃地桿。梯段斜板擱置在4 根縱向斜置的鋼管上，梯級模板釆用斜置的定型木扶梯基和反扶梯基 固定，其中沿梯井位置縱向設扶梯基，用20mm厚杉木板制成；沿梯段 中部及靠剪力墻位

15、置設反扶梯基，用40mm厚杉木板制成，如下圖所示。 所有杉柿間距均不大于200o/ /木膨殳樞（20J?fte（ KII5杉木板）60X80（20U杉木板）縱I喙惘岷制管r/lz/五、支模架搭設構造要求1、縱向水平桿的構造應符合下列規定：(1) 、縱向水平桿宜設置在立桿內側，其長度不宜小于3跨。(2) 、縱向水平桿接長宜采用對接扣件連接，也可采用搭接。對 接、搭接應符合下列規定：縱向水平桿的對接扣件應交錯布置：兩根相鄰縱向水平桿的接頭 不宜設置在同步或同跨內；不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向 錯開的距離不應小于500mm;各接頭至中心最近主節點的距離不宜大 于縱距的1/3O搭接長度不應小于

16、lm,應等間距設置3個旋轉扌II件固定，端部扌II 件蓋板邊緣至搭接縱向水平桿桿端的距離不應小于lOOmmo2、設置底座或墊板，部分層次考慮到磴強度若達到設計強度，可 以不設置底座和墊板。3、支模架必須設置縱、橫向掃地桿。縱向掃地桿應采用直角扣件 固定在距底座上皮不大于200mm處的立桿上。橫向掃地桿亦應采用直 角扌II件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。當立桿基礎不在同一高 度上時，必須將高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定，高低 差不應大于5。靠邊坡上方的立桿軸線到邊坡的距離不應小于500mmo4、剪刀撐寬度不應小于4跨，且不應小于6m,設置應滿足斜桿 與地面的傾角在45。60 ；每道

17、剪刀撐跨越立桿的根數按與地面傾 角不同采用：45時，可跨7根；50 ,可跨6根；60 ,可跨5根。5、支架立桿應豎直設置，2m高度的垂直允許偏差為15mm。6、設在支架立桿根部的可調底座，當其伸出長度超過300 mm時, 應采取靠措施固定。7、滿堂模板支架的支撐設置應符合下列規定：、滿堂模板支架的四邊與中間每隔四排支架立桿應設置一道縱向剪刀撐，由底至頂連續設置。(2)、高于4m的模板支架，其四邊與中間每隔4排立桿從頂層開始 向下每隔2步設置一道水平剪刀撐。六、模板拆除模板拆除應依據設計和規范強度要求，并且現場宜留設拆模同條 件試塊，含側模、底模、外墻掛施工腳手架和樓板混凝土的上人強度; 墻、柱

18、、梁模板應優先考慮整體拆除，便于整體轉移后，重復進行整 體安裝。豎向結構模板拆除條件：模板終凝，拆模時不會導致現澆結構破 壞，一般在栓澆筑完成至少24小時(強度1.2MPa)后才能拆除。梁板模板拆除條件:現澆結構碗強度必須滿足GB50204-2002所述 要求后才能拆模。由于現澆結構梁板一般拆模較早，梁板栓必須留設 同條件養護試塊。確試塊強度報告表明符合拆模條件，由作業班組提 出拆模申請、項目施工員簽署拆模許可證后才能進行模板拆除。構件 拆模強度如下表：構件類型構件跨度5)達到設計的混凝土立方體抗壓強度標準值的百分 率(%)板W2M502, W8$758$100梁W83758100懸臂構件31

19、00模板拆除順序：解除支撐一松開緊固螺絲一撬棍松動模板一人工 拆開模板一清理。1、柱子模板拆除：先拆掉柱斜拉桿或斜支撐，對拉螺桿，卸掉柱 箍，然后用撬棍輕輕撬動模板，使模板與混凝土脫離。2、墻模板拆除：先拆除穿墻螺栓等附件，再拆除斜拉桿或斜撐,用撬棍輕輕撬動模板，使模板離開墻體，即可把模板吊運走。3、樓板、梁模板拆除梁板底模板的拆除必須根據拆模試塊的試壓強度值確定，經技術 負責人批準方能拆除。應先拆掉梁側模，再拆除樓板模板，樓板模板拆模先拆掉水平拉 桿，然后拆除支柱，每根龍骨留12根支柱暫時不拆。操作人員站在 已拆除的空隙，拆去近旁余下的支柱使其龍骨自由墜落。用鉤子將模 板鉤下，等該段的模板全

20、部脫落后，集中運岀，集中堆放。有穿墻螺 栓者先拆掉穿墻螺栓和梁托架，再拆除梁底模。拆下的模板及時清理粘結物，涂刷脫模劑，拆下的扣件及時集中 收集管理。4、注意對于懸挑構件即使混凝土達到100%強度，有時也不能拆。 因為木層混凝土樓板可能承受不了上層傳來的施工荷載，因此往往要 隔層，甚至隔兩層拆模。地下室頂板后澆帶跨模板需在后澆帶施工完 畢且后澆帶栓強度達到100%時才能拆除。5、即使混凝土已達到100%強度，上而拆模時也要注意臨時堆放 模板是否超過混凝土樓板允許使用荷載，做好驗算，以免壓壞樓板。七、檢查與驗收1、構配件檢查與驗收（1）、新鋼管的檢查應符合下列規定： 、應有產品質量合格證。 、應

21、有質量檢驗報告，鋼管材質檢驗方法應符合現行國家標準 金屬拉伸試驗方法（GB/T288）的有關規定，質量應符合現行國家標準碳素結構鋼（GB/T700）中Q235-A級鋼的規定。 、鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道; 、鋼管外徑、壁厚、端面等的偏差，應控制在允許偏差范圍以內。 、鋼管必須涂有防銹漆。(2) 、扣件的驗收應符合下列規定： 、新扣件應有生產許可證、法定檢測單位的測試報告和產品質 量合格證。當對扣件質量有懷疑時，應按現行國家標準鋼管腳手架 扣件(GB15831)的規定抽樣檢測。 、舊扣件使用前應進行質量檢查，有裂縫、變形嚴禁使用，出現滑絲的螺栓

22、必須更換。 、新、舊扣件均應進行防銹處理。(3) 、構配件的偏差應符合下表規定要求:序號項目允許偏差(mm)檢查工具1焊接鋼管尺寸(mm):外徑48壁厚3.0-0. 5-0. 5游標卡尺2鋼管兩端面切斜偏差1. 70塞尺拐角尺3鋼管外表面銹蝕深度W0. 50游標卡尺4鋼管彎曲a.各種桿件鋼管的端部彎曲1W1. 5 mW5鋼板尺b.立桿鋼管彎曲3m4mW12W20c.水平桿、斜桿的鋼管彎曲1W6. 5mmW305沖壓鋼腳手板a.板面撓曲1 W4nmi14mmW12W16鋼板尺b.板面扭曲（任一角翹起）W52、支模架檢查與驗收、支模架及其基礎應在基礎完工后及支模架搭設前進行檢查與 驗收。（2）、支

23、模架使用中，應定期檢查支模架安全防護措施是否符合要 求及支模架是否超載。（3）、支模架搭設的技術要求、允許偏差與檢驗方法，應符合下表規定:項次項目技術要求允許偏差（mm）示意圖檢查方法 與工具1桿垂直度最后驗收 垂直度 20-80mm100用吊線和卷 尺下列支模架允許水平偏差（伽1）搭設中檢查偏差的高 度（m）總高度50mm40mm20mmH=2777H=1020255011=20405010011=306075H=4080100H=50100中間檔次用插入法2間距步距20鋼板尺縱距50橫距203縱向水平桿高差一根桿的 兩端20水平儀或水 平尺5雙排支模架 橫向水平桿 外伸k度偏 差外伸500

24、mm50鋼板尺6扣 件 安主節點處 各扣件中 心點相互 距離aW 150mm鋼板尺同步立桿 上兩個相 隔對接扣 件的高差a500mm鋼卷尺桿上的對 接扣件至 主節點的aWh/3W7fi州也離 縱桿按主距alo/3鋼卷尺扣件螺栓 擰緊扭力 矩40-65X. m扭力扳手7剪刀撐斜桿 與地面的傾 角45 一60角尺、安裝后的扣件螺栓擰緊扭力矩應采用扭力扳手檢查，抽樣方法應隨機分布原則進行。抽樣檢查數目與質量判定標準，應按下表的規定確定。不合格的必須重新擰緊，直至合格為止。項次檢查項H安裝扣件數量（個）抽檢數量 （個）允許的不合格 數1連接立桿與縱（橫）向水平桿或剪 刀撐的扣件;接長立桿、縱向水平 桿

25、或剪刀撐的扣件5廣909 廣 15015廣28028廣50050廣1200 120廣320058132032500112352連接橫向水平桿與縱向水平桿的 扣件（非主節點處）5廣909 廣 15015P28028廣50050廣1200120廣3200581320325012357103、模板的檢查與驗收、保證工程結構和構件各部分形狀尺寸相互位置的正確。（2）、具有足夠的承載能力、剛度和穩定性，能可靠地承受新澆筑 混凝土的自重和側壓力，以及在施工過程中所產生的荷載。（3）、構造簡單，裝拆方便，并便于鋼筋的綁扎、安裝和混凝土的澆筑、養護等要求。（4）、模板的接縫不應漏漿。（5）、模板與混凝土的接觸

26、面應涂隔離劑。對油質類等影響結構或 妨礙裝飾工程施工的隔離劑不宜采用。（6）、固定在模板上的預埋件和預留孔洞均不得遺漏，安裝必須牢 固，位置準確。八、質量保證措施1、作好施工技術交底和工人培訓工作，工人進場由施工員組織詳 實的施工方案技術交底會，讓每一位班組長和工人同志熟悉工藝和質 量要求，對工人進行培訓。2、在生產過程中，施工技術人員和質檢員必須堅守現場，對工程 施工過程進行全過程監督和指導，發現問題及時進行整改處理，把好 技術和質量關。3、模板、木杭材料的進場必須嚴格把關，符合模板工程的使用要 求，模板厚度一致，木柿含水率及平直度必須達到要求。施工過程中, 所有木榜必須經壓刨機處理，以規范

27、木榜尺寸，保證模板工程的平整 度。所有竹模板下料后，鋸料口必須經平刨機刨平、刨直，以保證模 板接縫嚴密。用于鋪設模板、木桁的架管等金屬材料，必須保證順直, 鋼管木榜、模板上的水泥殼在裝模前必須清理干凈，以保證裝模尺寸 準備無誤。4、從嚴耍求，嚴格檢查驗收。每個班組必須設定班組質檢員，每 一種構件模板工程施工完畢后，必須由班組自檢，符合要求后，再由 施工員進行逐個構件的全面復檢，最后通知專職質檢員進行模板工程 驗收，并作好自檢記錄。質量檢查必須嚴格按照現行施工規范的要求 進行。磴澆搗以前，必須經班組長、模板工長、質檢員簽字認可。5、嚴格管理制度，對施工過程中違章作業，不按技術交底要求作 業的班組

28、，將予以重罰，對模板工程在碗澆搗過程中岀現跑模、漏漿 等較為嚴重的質量問題將處以一仟元以上的罰款。九、工期保證措施1、認真細致地做好施工準備工作，提前分析、掌握施工藍圖及技 術變更情況，對施工過程中可能遇到的問題做到心中有數。2、保證充足的勞動力：、地下室階段：木工人數保證在400 人以上，（2）、主樓階段：每棟主樓木工人數保證在30 o3、建立嚴格的加班制度：為保證工期，加快工程進度，我項目 建立嚴格的加班制度，每天管理人員和各施工隊伍分兩班進行24小時 連續作業（惡劣天氣除外）。4、結合工程實際情況，模板工程在地下室階段釆用散裝散拆，進 入標準層后釆用大模板進行施工，以加快工程進度。十、安

29、全管理1、支模架搭設人員必須是經過按現行國家標準特種作業人員安 全技術考核管理規則（GB 5036）考核合格的專業架了工。上崗人員 應定期體檢，合格者方可持證上崗。2、搭設支模架人員必須戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋。3、支模架的構配件質量與搭設質量，應按上表的規定進行檢查驗 收，合格后方準使用。4、作業層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載。不得將操作 架、纜風繩、泵送混凝土和砂漿的輸送管等固定在支模架上；嚴禁懸 掛起重設備。5、當有六級及以上大風和霧、雨、雪天氣時應停止支模架搭設與 拆除作業。雨、雪后上架作業應有防滑措施，并應掃除積雪。6、支模架的安全檢查與維護，應按規范要求進行支模架檢查、

30、驗 收吋應根據技術文件規定進行。安全網應按有關規定搭設或拆除。7、在支模架使用期間，嚴禁拆除下列桿件：主節點處的縱、橫向 水平桿，縱、橫向掃地桿。8、不得在支模架基礎及其鄰近處進行挖掘作業，否則應釆取安全 措施，并報技術部門批準。9、在支模架上進行電、氣焊作業時，必須有防火措施和專人看守。1()、工地臨時用電線路的架設及支模架接地、避雷措施等，應按 現行行業標準施工現場臨時用電安全技術規范(JGJ 46-2005)的 有關規定執行。11、搭拆支模架時，地面應設圍欄和警戒標志，并派專人看守， 嚴禁非操作人員入內。12、工人進場必須進行安全交底和安全教育，提高安全意識。13、樓板模板包括混凝土在內

31、，堆載不得大于10kN/m2o14、作業人員進入施工現場必須正確配戴安全幅，不準穿拖鞋、 赤膊作業。15、使用木工機械必須遵守機械操作規程，注意安全用電。16、不準高空拋物，危險作業，不得酒后作業，嚴禁在架上嬉鬧。17、施工員和安全員必須對現場安全生產負責，施工班組長為班 組安全半產第一責任人，負責對本班組安全施工作業的監督。18、樓面梁板殮采用殮輸送泵輸送，因輸送泵管的沖擊力影響， 碗管及配件對樓面的堆載也使得樓面上的荷載增大，故泵送施工時， 為防止下層樓面模板及支撐系統變形甚至坍塌，采取增設剪刀撐和掃 地桿措施使支模架保證足夠的剛度。19、輸送泵立管必須搭設立管支架，且立管架必須與外架、支

32、模 架分開，不得連結使用。水平管不得直接搭在支模架上，應鋪設架板 支撐水平管。水平泵送的管道敷設線路應接近直線，少彎曲，管道及 管道支撐必須牢I古I可靠,且能承受輸送過程所產生的水平推力;管道 接頭處應密封可靠。20、在上層樓面施工澆筑殮時，派專人在下層樓面觀察模板及其 支撐系統情況。若發現模板變形、滲漿等情況時，應立即停止泵送， 組織人員進行整改。21、泵送碗澆筑速度快，振動器振搗后橫向流動碗產生水平推力 大，對于安裝到位的豎直模板容易產生失穩或變形，應特別注意安全。 泵送前應將模板加固，適當增加對拉螺桿等。22、模板拆除前必須經過申請批準，有項目部施工技術人員簽發 的拆模通知單方可開始拆模

33、。23、作業面孔洞的臨邊應及時作相應的防護。24、所有施工班組必須服從項冃部的安全生產規章制度。25、模板堆放場地，必須設置滅火器和就近設置消防龍頭。26、2ni以上高處作業時，必須搭設可靠的操作平臺。27、模板拆除時必須設置警戒線并派專人監護。作業面不得留有未拆除的懸空模板。H、現場文明施工和材料節約措施I、模板、木檢在制模配料時，必須周密考慮，考慮盡可能提高材 料利用率。施工現場未經施工技術員許可，不得亂鋸木桁、板材；發 現亂鋸、亂裁現象，木榜每根罰壹佰元，模板每塊罰款參佰元。2、支模用的螺桿，螺帽、墊片、蝴蝶扣等金屬材料必須及時回收, 不得亂丟、亂扔。不得拆用扣件螺帽作為穿墻螺桿用的螺帽

34、。3、裝拆模板時，木杭、模板以及其它配件必須傳遞輕放，不得高 空往下扔，以免造成材料損傷，以至減少材料周轉次數并影響質量。 模板拆除后，必須進行精心清理、維護，以保證下一步施工質量。4、進入現場的模板、木檢、鋼管、扣件等應集中定點堆放，堆碼 整齊，體現文明施工。樓面施工時，支模架搭設必須整齊、規矩；模 板施工工序完畢樓面上剩余木桁、模板、管材、配件等必須收撿成堆, 不得亂擺、亂放，保持樓面整潔。5、拆模時，所拆模板應按編號堆放整齊，使用時定點吊運到上一 層樓面，不得錯位。樓層拆模完成后，由木工班組負責將樓面所有雜 物清掃干凈，以文明、整潔的樓道交給下道工序。整個工程模板完成 后，模板材料應分類

35、清理、清除水泥漿、鐵釘等，并按項目部指定位 置堆放整齊。6、對定型柱模、剪刀墻模板必須進行編號，對號對位安裝，樓面 梁板應對位定點使用，進入標準層以后，更加必須嚴格編號上下對應 安裝模板，不得錯亂，以免造成模板浪費。7、木工班組集體宿舍應保持清凈、整齊，有專人清掃，集體宿舍 保持內部和周邊整潔。各班組有義務配合項目進行文明施工，并嚴格 按照項目部現場文明施工條例施工。8、隊伍篩選和管理辦法：本工程擬進四個木工班組，隊伍的評比 根據質量檢測（實測實量）情況，評分高的以及平時操作中安全、文 明、材料節約等方面進行綜合考評，優勝劣汰。質量檢查時應提高透 明度，公正性。對所選用的施工班組，如有質量、安

36、全意識放松的情 況，項目部保留隨時清退出場的權利。十二、模板計算書（一）地下車庫獨立柱（以截面600*600柱為例）拄箍（11鋼管拄箍（11鋼管面板面板豎愣（方木）oS豎愣（方木）OS600對拉螺栓豎愣（方木）OCD對拉螺栓拄箍（圓鋼管）面板對拉螺栓對拉螺栓柱立面圖OCD1LF1/7600180 | 180 | 180柱剖面圖柱模板設計示意圖柱截面寬度B （mm）: 600. 00；柱截面高度H （mm）: 600. 00；柱模板的 總計算高度:H二4m；根據規范，當采用容量為0.208m3的運輸器具時，傾倒混凝 土產生的荷載標準值為4. 00kN/m2；計算簡圖一、參數信息1. 基本參數柱截

37、面寬度B方向對拉螺栓數目：1；柱截面寬度B方向豎楞數S ：4；柱截面高度II方向對拉螺栓數目：1；柱截面高度II方向豎楞數S ：4；對拉螺栓直徑(mm) :M12；2. 柱箍信息柱箍材料:鋼楞；截面類型：圓鋼管48X3. 0；鋼楞截面慣性矩I (cm4) :10. 78；鋼楞截面抵抗矩W(cm3) :4, 49；柱箍的間距(mm) :500；柱箍合并根數:2；3. 豎楞信息豎楞材料:木楞；豎楞合并根數：2；寬度(mm) :60. 00；高度(mm) :80. 00；4. 面板參數而板類型:膠合而板；而板厚度(mm) : 18.00；面板彈性模量(N/mm2) :9500. 00 ；面板抗彎強度

38、設計值 fc(N/mm2):13. 00；面板抗剪強度設計值(N/mm2) :1, 50；5. 木方和鋼楞方木抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；方木彈性模量 E(N/mm2):9500. 00；方木抗剪強度設計值ft (N/mm2) : 1. 50；鋼楞彈性模量E(N/mm2):210000. 00；鋼楞抗彎強度設計值 fc(N/mm2):205. 00；二、柱模板荷載標準值計算F = 022燈濟燉血 F = yH其中Y 混凝土的重力密度，取24. 000kN/m3；t -新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取，輸入0 時系統按200/CT+15）計算，得4. 651h；T -混凝

39、土的入模溫度，取28.000C；V 混凝土的澆筑速度，取2. 500m/h；H 模板計算高度，取4m；B 1外加劑影響修正系數，取1. 200；B 2混凝土坍落度影響修正系數，取l.OOOo根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別計算得 46. 596 kN/m2、86 400 kN/m2,取較小值 46. 596 kN/m2 作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側壓力標準值F1二46. 596kN/m2；傾倒混凝土時產生的荷載標準值F2二4 kN/m2o三、柱模板而板的計算模板結構構件中的面板屬于受彎構件，按簡支梁或連續梁計算。 本工程中取柱截面寬度B方向和H方向中豎

40、楞間距最大的面板作為驗 算對象，進行強度、剛度計算。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和 傾倒混凝土時產工的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。由前述參數信息可知，柱截面寬度B方向豎楞間距最大，為1=180 mm,且豎楞數為4,面板為大于3跨，因此對柱截面寬度B方向面板 按均布荷載作用下的三跨連續梁進行計算。180180180而板計算簡圖1. 面板抗彎強度驗算對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的三跨連續梁用下式 計算最大跨中彎距：MOAql2其中，M-面板計算最大彎距(N. min)；1-計算跨度(豎楞間距):1 =180. 0mm；q作用在模板上的側壓力線荷載，它包括：新澆混凝土側壓力設計

41、值ql:1.2 X 46. 60 X 0. 50 X0.90二25. 162kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值q2:1.4 X 4.00 X 0.50 X0. 90=2. 520kN/m；式中，0.90為按施工手冊取用的臨時結構折減系數。q 二 ql + q2 =25. 162+2. 520=27. 682 kN/m；面板的最大彎距:M 二0. IX 27.682X 180X 180二 8. 97X104N. mm； 面板最大應力按下式計算：M 彳 w J其中，。-面板承受的應力(N/mm2)；M -面板計算最大彎距(N. mm)；W 面板的截面抵抗矩：r =畧6b:面板截面寬度，h:面板截面厚

42、度；W二 500 X 18. 0X 18. 0/6-2. 70 X 104 mm3；f -面板的抗彎強度設計值(N/mm2) ； f二13. 000N/mm2；面板的最大應力計算值：。=M/W = 8. 97X104 / 2. 70X104 = 3.322N/mm2；面板的最大應力計算值。二3322N/mm2小于 面板的抗彎強度 設計值o 二13N/mm2,滿足要求！2. 面板抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，公式如下：其中，V-面板計算最大剪力(N)；1-計算跨度(豎楞間距):1 =180. 0mm；q作用在模板上的側壓力線荷載，它包括：新澆混凝土側壓力設計值ql： 1.2X

43、46. 60X0. 50X0.90=25. 162kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.4X4. 00X0. 50 X；式中，0. 90為按施工手冊取用的臨時結構折減系數。 q 二 ql + q2 =25. 162+2. 520=27. 682 kN/m；面板的最大剪力：V 二 0.6X27.682X 180.0 二 2989. 639N；截面抗剪強度必須滿足下式：372bh其中，t -面板承受的剪應力(N/mm2)；V面板計算最大剪力(N)： V二2989. 639N；b-構件的截面寬度(mm): b = 500mm ；hn-面板厚度(mm)： hn 二 18. 0mm ；fv-而板抗

44、剪強度設計值(N/mm2): fv = 13. 000 N/mm2； 面板截面受剪應力計算值：t =3 X 2989. 639/(2 X 500 X18. 0)=0. 498N/inm2；面板截面抗剪強度設計值：fv二1.500N/mm2；面板截面的受剪應力t二0498N/mm2小于面板截面抗剪強度設計值fv=l. 5N/mm2,滿足要求！3. 面板撓度驗算最大撓度按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，撓度計算公式如 下：0.677/4100E7其中，q作用在模板上的側壓力線荷載(kN/m): q二46. 60 X 0. 50 = 23. 30 kN/m；3 -面板最大撓度(mm)；1計算跨度(豎

45、楞間距)：1 =180. 0mm ；E-面板彈性模量(N/mm2) : E 二 9500. 00 N/mm2 ；I-面板截面的慣性矩(mm4)I=b/12I二 500X 18.0X 18.0X 18. 0/12 二 2.43X 105 mm4；面板最大容許撓度：3二180 / 250二0. 72 mm；面板的最大撓度計算值：s = 0.677X23. 30X 180. 04/(100 X9500.0X2.43X105)二 0. 072 mm；面板的最大撓度計算值3二0. 072mm小于面板最大容許撓度設 計值a二0. 72mm,滿足要求！四、豎楞方木的計算模板結構構件中的豎楞(小楞)屬于受彎構

46、件，按連續梁計算。本工程柱高度為4m,柱箍間距為500mm,豎楞為大于3跨,因此按均布荷載作用下的三跨連續梁計算o本工程中，豎楞采用木楞，寬度60mm,高度80mm,截面慣性矩I 和截面抵抗矩W分別為：W 二 60X80X80/6 二 64cm3；I = 60X80X80X80/12 = 256cm4；豎楞方木計算簡圖1抗彎強度驗算 支座最大彎矩計算公式：M 二 0.1才其中，M-豎楞計算最大彎距(N. mm)；1-計算跨度(柱箍間距):1 =500. Omin； q作用在豎楞上的線荷載，它包括：新澆混凝土側壓力設計值ql： 1.2X46. 60X0. 18X0.90=9.058kN/m；傾倒

47、混凝土側壓力設計值q2: 1.4X4. 00X0. 18X0.90=0. 907kN/m；q = (9. 058+0. 907)/2=4. 983 kN/m；豎楞的最大彎距：M -0. 1 X 4. 983 X 500. 0 X 500. 0= 1. 25 X105N. mm；M 彳cr = jW J其中，。-豎楞承受的應力(N/mm2)；M -豎楞計算最大彎距(N. mm)； w -豎楞的截面抵抗矩(mm3), W=6. 40X104；f 豎楞的抗彎強度設計值(N/mm2) ；f=13. 000N/mm2；豎楞的最大應力計算值：。二M/W二1.25X 105/6.40X 104二 1.946

48、N/mm2；豎楞的最大應力計算值。=1. 946N/mm2小于豎楞的抗彎強度 設計值o =13N/mm2,滿足要求!2.抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，公式如下：7 = 0.6/其中，V豎楞計算最大剪力(N)；1-計算跨度(柱箍間距):1 =500. 0mm；q作用在模板上的側壓力線荷載，它包括：新澆混凝土側壓力設計值ql: 1.2X46. 60X0. 18 X0.90=9.058kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.4X4. 00X0. 18 X0.90=0.907kN/m；q 二(9. 058+0. 907)/2=4. 983 kN/m；豎楞的最大剪力：V = 0.

49、6X4. 983X500.0 = 1494. 819N；截面抗剪強度必須滿足下式：372bh其中，t -豎楞截面最大受剪應力(N/mm2)；V豎楞計算最大剪力(N)： V二1494. 819N；b-豎楞的截面寬度(mm): b = 60. 0mm ；hn-豎楞的截面高度(mm) ： hn = 80. 0mm ；fv-豎楞的抗剪強度設計值(N/mm2): fv = 1. 500 N/mm2；豎楞截面最大受剪應力計算值：T二3 X 1494. 819/(2X60.0 X80. 0)=0. 467N/mm2；豎楞截面抗剪強度設計值：fv=1.500N/mni2；豎楞截面最大受剪應力計算值t =0.

50、467N/mm2小于豎楞截面抗剪強度設計值fv=1.5N/mm2,滿足要求！3.撓度驗算最大撓度按三跨連續梁計算，公式如下：0.677 ql 4100 EI o) = I / 250其中，q作用在豎楞上的線荷載(kN/m): q-46. 60X0. 18 = 8. 39 kN/m；3 -豎楞最大撓度(mm)；1-計算跨度(柱箍間距):1 =500. 0mm ；E豎楞彈性模量(N/mm2) : E = 9500. 00 N/mm2 ；I豎楞截面的慣性矩(mm4), 1=2. 56X106；豎楞最大容許撓度：3二500/250二2mm；豎楞的最大撓度計算值：宀二0. 677X8.39X500. 0

51、4/(100 X9500. 0X2. 56X106)二 0. 146 mm；豎楞的最大撓度計算值=0. 146mm小于豎楞最大容許撓度 =2mm，滿足要求!五、B方向柱箍的計算本算例中，柱箍采用鋼楞，截面類型為圓鋼管48X3.0；截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：鋼柱箍截面抵抗矩W = 4. 49cm3；鋼柱箍截面慣性矩I二10. 78 cm4；柱箍為2跨，按集中荷載二跨連續梁計算(附計算簡圖):1.252.492.491.25410410B方向柱箍計算簡圖其中P - -豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN)；P= (1.2 X46. 6X0. 9 + 1.4 X4X0. 9) X0. 18 X

52、 0. 5/2 = 2. 49kN；2.9382.9380.7990.7990.4460.44614460.7990.7992.9382.938B方向柱箍剪力圖(kN)最大支座力：N二5.875 kN；B方向柱箍彎矩圖(kN. m) 最大彎矩：M = 0.233 kN. in；B方向柱箍變形圖(mm) 最大變形：V二0.059 mm； 1.柱箍抗彎強度驗算柱箍截面抗彎強度驗算公式M .w J其中,柱箍桿件的最大彎矩設計值：M二0.23 kN.m；彎矩作用平面內柱箍截面抵抗矩：W二4. 49 cm3；B邊柱箍的最大應力計算值：。=49. 39 N/mm2；柱箍的抗彎強度設計值：f二205 N/m

53、ni2；B邊柱箍的最大應力計算值。M9. 39N/mm2小于柱箍的抗彎強度設計值f二205N/mm2,滿足要求！2.柱箍撓度驗算經過計算得到：3二0. 059 mm；柱箍最大容許撓度：3 = 300 / 250 = 1.2 mm；柱箍的最大撓度3=0. 059mm小于柱箍最大容許撓度；co=l. 2mm，滿足要求！六、B方向對拉螺栓的計算計算公式如下：N N= fxA其中N -對拉螺栓所受的拉力;A 對拉螺栓有效面積(mm2)；f 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得：對拉螺栓的型號：M12 ；對拉螺栓的有效直徑：9. 85 mm；對拉螺栓的有效面積：A= 76 mm2；對拉

54、螺栓所受的最大拉力：N 二 5. 875 kNo對拉螺栓最大容許拉力值：N = 1.70X 105 X 7. 60X 10-5 =12. 92 kN；對拉螺栓所受的最大拉力N二5875kN小于對拉螺栓最大容許拉 力值N=12.92kN,對拉螺栓強度驗算滿足要求！七、H方向柱箍的計算本工程中，柱箍采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本工程中，柱箍采用鋼楞，截而類型為圓鋼管48X3.0；截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：鋼柱箍截而抵抗矩W = 4. 49cm3；鋼柱箍截面慣性矩I = 107. 8cm4；柱箍為2跨，按二跨連續梁計算(附計算簡圖):1.252.492.491.2541041

55、0H方向柱箍計算簡圖其中P -豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN)；P= (1.2X46.6X0. 9+1.4X4X0. 9)X0. 18 X 0. 5/2 = 2. 49kN ；0.7990.799I1_0.4463.4460.446中0.7990.7992.9382.938H方向柱篩剪力圖(kN) 最大支座力：N = 5. 875 kN；H方向柱箍彎矩圖(kN. m)最大彎矩：M 二 0.233 kN.m；II方向柱箍變形圖(mm)最大變形:V = 0. 059 mm；1. 柱箍抗彎強度驗算柱箍截面抗彎強度驗算公式：M 彳w J其中，柱箍桿件的最大彎矩設計值：M二0.23 kN.m；彎矩作

56、用平面內柱箍截面抵抗矩：W = 4. 49 cm3；H邊柱箍的最大應力計算值：。二49.385 N/mm2；柱箍的抗彎強度設計值：f二205 N/mm2；II邊柱箍的最大應力計算值。二49. 385N/mm2小于 柱箍的抗彎 強度設計值f二205N/mm2,滿足要求！2. 柱箍撓度驗算經過計算得到：V二0. 059 mm；柱箍最大容許撓度：V二300 / 250 = 1.2 mm；柱箍的最大撓度V二0. 059mm小于柱箍最大容許撓度 V二1.2mm,滿足要求！八、H方向對拉螺栓的計算驗算公式如下：NN=fxA其中N -對拉螺栓所受的拉力；A 對拉螺栓有效面積（mm2）；f 對拉螺栓的抗拉強度

57、設計值，取170 N/mm2；查表得：對拉螺栓的直徑：M12 ；對拉螺栓有效直徑：9. 85 mm；對拉螺栓有效面積：A二76 mm2；對拉螺栓最大容許拉力值：N = 1.70X 105 X 7. 60X 10-5 = 12.92 kN；對拉螺栓所受的最大拉力：N二5. 875 kN。對拉螺栓所受的最大拉力：N二5875kN小于N二1292kN,對拉 螺栓強度驗算滿足要求！（二）地下車庫梁（以頂板梁300*850為例）梁段:L1。單位：(mm)斷面圖側歯圖一根承重立桿，木方支撐垂直于梁截面一、參數信息1. 模板支撐及構造參數梁截面寬度B(m):O. 30；梁截面高度D(m):0.8；混凝土板厚

58、度(mm) : 140. 00；立桿沿梁跨度方向間距La(m) :0, 80；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m) :0, 10；立桿步距h(m): 1. 50；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m) :1.00； 梁支撐架搭設高度H(m)： 2.60；梁兩側立柱間距(m):0. 80；承重架支設：1根承重立桿，方木支撐垂直梁截面；采用的鋼管類型為48X3；扣件連接方式:雙扣件，考慮扣件質量及保養情況，取扣件抗滑承 載力折減系數：080；2. 荷載參數模板自重(kN/m2) :0. 35；鋼筋自重(kN/m3) :1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2) :2. 5；新澆混凝土側壓力標準值 (

59、kN/m2):22, 8；傾倒混凝土側壓力(kN/m2):2.0；振搗混凝土荷載標準值 (kN/m2):2. 0；3. 材料參數木材品種：杉木；木材彈性模量E(N/mm2): 9000.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2) : 11.0；木材抗剪強度設計值 fv(N/mm2): 1. 4；面板類型：膠合面板；面板彈性模量E (N/mm2): 9500. 0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)： 13.0；4. 梁底模板參數梁底方木截面寬度b(mm)： 60.0；梁底方木截面高度h(mm)： 80.0； 梁底縱向支撐根數:4；面板厚度(mm)： 12.0；5. 梁側模板參數主楞間距(mm)

60、： 500；次楞根數:6；主楞豎向支撐點數量為：2；支撐點豎向間距為：270mm；穿梁螺栓水平間距(mm)： 500；穿梁螺栓直徑(mm): M12；主楞龍骨材料：鋼楞；截面類型為圓鋼管48X3.0；主楞合并根數：2；次楞龍骨材料：木楞，寬度60mm,高度80mm；二、梁模板荷載標準值計算1. 梁側模板荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。F = 0.22yctF = yH其中丫 -混凝土的重力密度，取24. 000kN/m3；t -新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取，輸入0 時系統按200/CT+15）計算,得4651h；T 混凝土的

61、入模溫度，取28.000C；V -混凝土的澆筑速度，取1. 500m/h；H -混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度， 取 0. 950m；B 1外加劑影響修正系數，取1. 200；B 2-混凝土坍落度影響修正系數，取1. 150o根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F； 分別計算得 41. 507 kN/m2、22 800 kN/m2,取較小值 22. 800 kN/m2 作為本工程計算荷載。三、梁側模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮 新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆 混凝土側壓力。次楞（內龍骨）的根數為

62、6根。而板按照均布荷載作用下的三跨 連續梁計算。162162162面板計算簡圖(單位：inm)1.強度計算跨中彎矩計算公式如下：M b = f W其中,W 面板的凈截面抵抗矩，W = ；M 面板的最大彎距(N. mm)；o -面板的彎曲應力計算值(N/mm2)f 面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按以下公式計算面板跨中彎矩：M = 0.1打其中，q -作用在模板上的側壓力，包括：新澆混凝土側壓力設計值：ql二1.2X0. 5X22. 8 X0. 9=12. 31kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值：q2二1.4X0. 5X2 X0. 9二 1.26kN/m；q 二 ql+q2 = 12. 312

63、+1. 260 = 13.572 kN/m；計算跨度(內楞間距)：1二162mm；面板的最大彎距 M二 0. 1X13. 572X1622 = 3. 56X 104N. mm；經計算得到，面板的受彎應力計算值：o二3.56X 104 / 1.20X 104=2. 968N/mm2；面板的抗彎強度設計值：f二13N/1H1I12；而板的受彎應力計算值o =2. 968N/mm2小于 面板的抗彎強度設計值f二13N/mm2，滿足要求!2. 撓度驗算0.677/4 r .&）= / / 2501007q作用在模板上的側壓力線荷載標準值：q二22. 8X0. 5二11. 4N/mm；1-計算跨度（內楞

64、間距）:1 = 162mm；E-面板材質的彈性模量:E = 9500N/mm2；I一面板的截面慣性矩：I二50 X 1.2 X 1.2 X1. 2/12=7. 2cm4；面板的最大撓度計算值:3二0.677X 11. 4X 1624/（100X9500X7. 20X104） = 0. 078 mm；面板的最大容許撓度值:3 二1/250 =162/250二0. 648mm；面板的最大撓度計算值宀=0. 078mm小于面板的最大容許撓 度值o-0. 648mm,滿足要求！四、梁側模板內外楞的計算1.內楞計算內楞（木或鋼）直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用卜的 三跨連續梁計算。本工程中，龍骨

65、采用木楞，截面寬度60mm,截而高度80mm,截面 慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W 二 6X82X1/6 二 64cm3；I 二 6X83X1/12 二 256cm4；VV500500500內楞計算簡圖(1)內楞強度驗算強度驗算計算公式如下:M.b = fW其中，。-內楞彎曲應力計算值(N/mm2)；M -內楞的最大彎距(N. mm)；W -內楞的凈截面抵抗矩；f-內楞的強度設計值(N/mm2)。按以下公式計算內楞跨中彎矩：M = QAqt其中，作用在內楞的荷載，q二(1.2X22.8X0. 9+1.4X2X0. 9) X0. 162=4. 4kN/m；內楞計算跨度(外楞間距):1 = 50

66、0mm；內楞的最大彎距：M二0. 1X4. 40X500. 002二 1. 10X105N. mm；最大支座力:R=l. 1X4. 397X0. 5=2.419 kN；經計算得到，內楞的最大受彎應力計算值。二1.10X105/6. 40X104 二 1. 718 N/mm2 ；內楞的抗彎強度設計值：f二llN/mm2；內楞最大受彎應力計算值。二1. 718 N/mm2小于內楞的抗彎強度設計值f二llN/mm2,滿足要求！(2)內楞的撓度驗算0.677g/4Cx)=1007 = /250其中1-計算跨度(夕卜楞間距)：1二500mm；q作用在模板上的側壓力線荷載標準值：q =22. 80 X0.

67、 16= 3. 69 N/mm；E 內楞的彈性模量：9000N/miTi2；I 內楞的截面慣性矩：I = 2. 56X106mm4；內楞的最大撓度計算值：3 = 0.677X3.69X5004/(100X9000X2. 56X106) = 0. 068 mm；內楞的最大容許撓度值：3二500/250=2mm；內楞的最大撓度計算值3=0. 068mm小于內楞的最大容許撓度 值=2mm，滿足要求！2 外楞計算外楞(木或鋼)承受內楞傳遞的集中力，取內楞的最大支座力 2. 419kN,按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別 為：截面類型為圓鋼管48

68、X3.0；外鋼楞截面抵抗矩W = 8. 98cm3；外鋼楞截面慣性矩I二21.56cm4；1621621621621621.212.422.422.422.421.21L270270270外楞計算簡圖外楞彎矩圖(kN. m)外楞變形圖(mm)(1) .外楞抗彎強度驗算M b = f其中。一外楞受彎應力計算值(N/mm2)M -外楞的最大彎距(N. mm)；W -外楞的凈截面抵抗矩；f外楞的強度設計值(N/mm2) o根據連續梁程序求得最大的彎矩為M二0. 588 kN.m外楞最大計算跨度：1二270mm；經計算得到，外楞的受彎應力計算值：。二5.88X 105/8. 98 X103 二 65.

69、446 N/mm2；外楞的抗彎強度設計值：f = 205N/mm2；外楞的受彎應力計算值o二65. 446N/mm2小于外楞的抗彎強度設計值f=205N/mm2，滿足要求!(2) 外楞的撓度驗算根據連續梁計算得到外楞的最大撓度為0. 65 mm外楞的最大容許撓度值：3二270/4000. 675mm；外楞的最大撓度計算值3 =0. 65mm小于外楞的最大容許撓度值o=0. 675mm,滿足要求！五、穿梁螺栓的計算驗算公式如下:NN = fxA其中N -穿梁螺栓所受的拉力；A -穿梁螺栓有效面積(mm2)；f 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得：穿梁螺栓的直徑：12 mm；穿

70、梁螺栓有效直徑：9. 85 mm；穿梁螺栓有效面積：A二76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力：N =(1.2X22.8+1.4X2) X 0. 5 X0. 405 =6. 107 kNo穿梁螺栓最大容許拉力值:N = 170X76/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力N二6. 107kN小于穿梁螺栓最大容許拉 力值N二1292kN，滿足要求！六、梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照 模板底支撐的間距和模板面的大小，按支撐在底撐上的三跨連續梁計 算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋 自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載;撓度

71、驗算只考慮模板結構自重、 新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩w分別為：W 二 800X12X12/6 二 1.92X104min3；I = 800X 12X 12X 12/12 二 1. 15X105mm4；1抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算：M b = fW其中，。一梁底模板的彎曲應力計算值(N/mm2)；M -計算的最大彎矩(kN. m)；1-計算跨度(梁底支撐間距):1 =133. 33mm；q 作用在梁底模板的均布荷載設計值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：ql: 1.2X (24. 00+1.50) X0. 80X0. 95X0.

72、 90=20. 93kN/m；模板結構自重荷載：q2:l. 2X0. 35X0. 80X0. 90=0. 30kN/m；振搗混凝土時產牛的荷載設計值：q3: 1.4X2. 00X0. 80X0. 90=2. 02kN/m；q 二 ql + q2 + q3二20. 93+0. 30+2. 02二23. 25kN/m；跨中彎矩計算公式如下：Mmax 二 0. 10X23. 249X0. 1332=0. 041kN. m；o 二0.041 X 106/1. 92X 104二2. 153N/mm2；梁底模面板計算應力。二2. 153 N/mm2小于梁底模面板的抗壓強度設計值f=13N/mm2,滿足要求

73、！根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下：毎凹璽屯卜心01QQEI L 其中，q作用在模板上的壓力線荷載：q 二(24. 04-1.50)X0. 950+0. 35) X0. 80= 19. 66KN/m；1-計算跨度(梁底支撐間距):1 =133. 33mm；E面板的彈性模量：E二9500. 0N/mm2；面板的最大允許撓度值:3 =133. 33/250 = 0. 533mm；面板的最大撓度計算值:3 = 0. 677X 19. 66X 133. 34/(100 X 9500X1. 15X105)-0. 038mm；面板的最大撓度計算值：3二

74、0.038nini小于面板的最大允許撓 度值:3 二 133.3 / 250 二 0. 533mm,滿足要求!七、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、 鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構 自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1. 荷載的計算：(1) 鋼筋混凝土梁自重(kN/m):ql 二(24+1. 5)X0. 95X0. 133=3.23 kN/m；(2) 模板的自重線荷載(kN/m):q2 二 0. 35X0. 133 X (2X0. 95+0. 4)/ 0. 4-0. 268 kN/m；(3) 活荷載為

75、施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m):經計算得到,活荷載標準值Pl= (2. 5+2) X0. 133=0. 6 kN/m；2. 方木的支撐力驗算靜荷載設計值 q = 1.2X3.23+1.2X0. 268=4. 198 kN/m；活荷載設計值 P = 1.4X0. 6=0. 84 kN/m；方木計算簡圖方木按照三跨連續梁計算。本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=6X8X8/6 = 64 cm3；1=6X8X8X8/12 二 256 cm4；方木強度驗算：最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的設計值最不利分配的彎矩和， 計算公式如下：線荷載設計值q 二 4. 198+0

76、. 84=5. 038 kN/m；最大彎距 M =0. Iql2= 0. 1X5. 038X0. 08X0. 08= 0. 003 kN. m；最大應力 。二 M / W 二 0. 003X 106/64000 二 0. 05 N/mm2 ；抗彎強度設計值f = 13 N/mm2；方木的最大應力計算值0. 05 N/mm2小于方木抗彎強度設計值13 N/mm2,滿足要求！方木抗剪驗算：截面抗剪強度必須滿足：2bh其中最大剪力：V二 0.6X5. 038X0. 08 二 2.418 kN；方木受剪應力計算值t = 3X2418. 24/(2X60X80)=0.756 N/mm2；方木抗剪強度設計

77、值工二14 N/mm2；方木的受剪應力計算值0. 756 N/mm2小于方木抗剪強度設計值 1.4 N/mm2,滿足要求!方木撓度驗算：最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下：.= -6Wh=/2501001q 二 3. 230 + 0. 268 二 3. 498 kN/m；方木最大撓度計算值 3二 0. 677X3. 498X804/(100X9000X256 X104)二0mm；方木的最大允許撓度s二0.080X1000/250二0.320 mm；方木的最大撓度計算值3二0 mm小于方木的最大允許撓度 3 二0. 32 mm,滿足要求!3. 支撐鋼管的強度驗算

78、支撐鋼管按照簡支梁的計算如下荷載計算公式如下：(1) 鋼筋混凝土梁自重(kN/m2):ql 二(24. 000+1.500)X0. 950= 24. 225 kN/m2；(2) 模板的自重(kN/m2):q2 = 0.350 kN/m2；(3) 活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m2):q3= (2. 500+2. 000)=4. 500 kN/m2 ；q 二 1.2X (24. 225 + 0. 350 )+ 1.4X4. 500 二 35. 790 kN/m2； 梁底支撐根數為n,梁底小橫桿支撐間距為a,梁寬為b,梁高為h,梁底支撐傳遞給鋼管的集中力為P,梁側模板傳給鋼

79、管的集中力 為N。當n=2時:當n2時：2-1N = 1.2g2ahPA = -f?2 = y+Nn -1N = 1.2q2ahPP2 = P3=Pn- = P40.220.380.380.22rrr400400計算簡圖(kN)彎矩圖(kN. m)經過連續梁的計算得到：支座反力RA = RB=O. 085 kN,中間支座最大反力Rmax=l. 04；最大彎矩 Mmax=0. 036 kN. m；最大撓度計算值Vmax二0. 008mm；最大應力 o =0. 036 X 106/4490二& 052 N/mm2 ；支撐抗彎設計強度f二205 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值8. 052 N/

80、mm2小于支撐鋼管的抗彎 設計強度205 N/mm2,滿足要求！八、梁跨度方向鋼管的計算作用于支撐鋼管的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等, 通過方木的集中荷載傳遞。1. 梁兩側支撐鋼管的強度計算：支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中力P二0. 085 KN.800800 一800支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管計算彎矩圖(kN. m)支撐鋼管計算變形圖(mm)支撐鋼管計算剪力圖(kN)最大彎矩 Mmax = 0. 067 kN. m ；最大變形 Vmax = 0. 133 mm ；最大支座力Rmax二0. 93 kN ；最大應力 o= 0. 067X106 /(4. 49X103 )

81、=14. 932 N/mm2 ；支撐鋼管的抗壓強度設計值f二205 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值14. 932 N/mm2小于支撐鋼管的抗 壓強度設計值205 N/mm2,滿足要求！支撐鋼管的最大撓度Vmax=0. 133mm小于800/150與10 mm,滿足 要求！2. 梁底支撐鋼管的強度計算：支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算;集中力P= 1. 04KN.ppppppppppppppppppppppppppppppp800 800 800支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管計算彎矩圖(kN. m)支撐鋼管計算變形圖(mni)支撐鋼管計算剪力圖(kN)最大彎矩 Mmax = 0. 82

82、4 kN. m ；最大變形 Vmax = 1. 639 mm ；最大支座力Rmax = 11.428 kN ；最大應力 o 二 0. 824X106 /(4. 49X103 )=183.431 N/mm2；支撐鋼管的抗壓強度設計值門二205 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值183.431 N/mm2小于支撐鋼管的抗 壓強度設計值205 N/mm2,滿足要求！支撐鋼管的最大撓度Vmax二1. 639mm小于800/150與10 mm,滿足 要求！九、扣件抗滑移的計算：按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群 主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN,按照扣件抗滑承載力

83、系數0. 80,該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12. 80kN o縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計 算（規范5.2. 5）:R W Rc其中Rc 扣件抗滑承載力設計值，取12.80 kN；R -縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 計算中R取最大支座反力，根據前面計算結果得到R=ll. 428 kN； R -軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比lo/i查表得到;i -計算立桿的截面回轉半徑(cm): i = 1. 59；A -立桿凈截面面積(cm2): A二4. 24；W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)： W二4. 49；o 鋼管立桿軸心受壓應力計算值(N/mm2)

84、；f-鋼管立桿抗壓強度設計值：f二205 N/min2；10 計算長度(m)；如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，按下式計算lo 二 kluh(1)kl 計算長度附加系數，取值為：1155 ；u -計算長度系數，參照扣件式規范表5. 3. 3, u =1. 7； 上式的計算結果：立桿計算長度 Lo 二 kluh 二 1. 155X1. 7X1. 5 二 2.945 m；Lo/i 二 2945. 25 / 15.9 = 185 ；由長細比lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數e =0. 209 ；鋼管立桿受壓應力計算值；o二4091. 255/(0. 209X424) = 46. 168

85、 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算。二46. 168 N/mm2小于鋼管立桿抗壓強 度的設計值f = 205 N/mm2,滿足要求！2.梁底受力最大的支撐立桿穩定性驗算：其中N -立桿的軸心壓力設計值，它包括：梁底支撐最大支座反力：N1 =11.428 kN : 腳手架鋼管的自重： N2二1.2 X 0. 129 X(3. 4-0. 95)=0. 527 kN；N 二11.428+0. 527二11.807 kN；4-軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比lo/i查表得 到；i 計算立桿的截面回轉半徑(cm): i二1. 59；A -立桿凈截面面積(cm2): A二4. 24；W 立桿凈截面抵抗矩(c

86、m3)： W二4.49；o 鋼管立桿軸心受壓應力計算值(N/mm2)；f鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/min2；lo 計算長度(m)；如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，按下式計算lo = kluh(1)kl 計算長度附加系數，取值為：1. 155 ；u 計算長度系數，參照扣件式規范表5. 3.3, u-1.7； 上式的計算結果：立桿計算長度 Lo 二 kluh 二 1. 155X1. 7X1. 5 二 2.945 m；Lo/i 二 2945. 25 / 15.9 = 185 ；由長細比lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數e二0. 209 ；鋼管立桿受壓應力計算值；。二1

87、1807. 299/(0.209 X 424)= 133.241 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算。二133.241 N/mrn2小于 鋼管立桿抗壓強 度的設計值f二205 N/mm2,滿足要求！(三)地下車庫剪力墻(以負一層300mm寬剪力墻為例)一、參數信息1. 基本參數次楞(內龍骨)間距(mm): 150；穿墻螺栓水平間距(nmi) :450；主楞(外龍骨)間距(mm) ：500；穿墻螺栓豎向間距(mm) :500； 對拉螺栓直徑(mm): Ml 2；2. 主楞信息龍骨材料:鋼楞；截面類型：圓鋼管48X3.0；鋼楞截面慣性矩I (cm4) :10. 78；鋼楞截面抵抗矩W(cm3) :4.

88、 49； 主楞肢數：2；3. 次楞信息龍骨材料:木楞；次楞肢數：2；寬度(mm) :60. 00；高度(mm):80. 00；4. 面板參數面板類型:膠合面板;面板厚度(mm) :18. 00；面板彈性模量(N/mm2) :9500. 00 ；面板抗彎強度設計值 fc(N/mm2):13. 00；面板抗剪強度設計值(N/mm2) :1. 50；5. 木方和鋼楞方木抗彎強度設計值fc(N/mii2): 13.00；方木彈性模量 E(N/mm2):9500. 00；方木抗剪強度設計值ft(N/mm2):1.50 ；鋼楞彈性模量E(N/mm2):206000. 00；鋼楞抗彎強度設計值fc (N/m

89、m2) :205. 00；墻模板正立遛圖主榜(圓形柄管)欽榜(方木;面扳叫.墻模板1-1剖而圖墻模板設計簡圖二、墻模板荷載標準值計算F = Q22注馳 2 F = yH 其中Y 混凝土的重力密度，取24. 000kN/m3；t -新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取，輸入0 時系統按200/CT+15）計算，得4. 651h；T -混凝土的入模溫度，取28.000C；V 混凝土的澆筑速度，取2. 500m/h；H 模板計算高度，取3. 500m；B 1外加劑影響修正系數，取1. 200；B 2混凝土坍落度影響修正系數，取l.OOOo根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別

90、計算得 46. 596 kN/m2、84 000 kN/m2,取較小值 46. 596 kN/m2 作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側壓力標準值F1二46. 596kN/m2；傾倒混凝土時產生的荷載標準值F2二4 kN/m2o三、墻模板而板的計算面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和剛度。按規范規定，強度 驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算 只考慮新澆混凝土側壓力。計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的 大小，按支撐在內楞上的三跨連續梁計算。q150150150面板計算簡圖1抗彎強度驗算跨中彎矩計算公式如下:M = OAqf其中，M-面板計算最大彎距(N. mm)

91、；1 一計算跨度(內楞間距)：1 =150. 0mm； q作用在模板上的側壓力線荷載，它包括：新澆混凝土側壓力設計值6： 1.2X46. 60X0. 50X0.90=25. 162kN/m；其中0. 90為按施工手冊取的臨時結構折減系數。 傾倒混凝土側壓力設計值q2： 1.4X4. 00X0. 50X0. 90-2. 520kN/m；q 二 qi + q? -25. 162+2.520=27.682 kN/m；面板的最大彎距:M =0. 1X27.682X 150.0X 150. 0= 6. 23XlON. mm；按以下公式進行面板抗彎強度驗算:-面板承受的應力(N/mm2)；面板計算最大彎距

92、(N. mm)；一面板的截面抵抗矩：6b：面板截面寬度，h：面板截面厚度;W二 500X 18.0X 18. 0/6-2. 70X104 mm3；f 面板截面的抗彎強度設計值(N/mm2)；f二13. 000N/mm2；面板截面的最大應力計算值:。=M/W = 6.23X 104 / 2. 70X 104=2. 307N/mm2；面板截面的最大應力計算值。=2. 307N/mm2小于面板截面的抗彎強度設計值f二13N/mnA滿足要求！2.抗剪強度驗算計算公式如下：V = 0.6ql其中，V面板計算最大剪力(N)；1計算跨度(豎楞間距)：1 -150. 0mm； q作用在模板上的側壓力線荷載，它

93、包括：新澆混凝土側壓力設計值q】:1.2X46. 60X0. 50X0.90=25. 162kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值q2： 1. 4X4. 00X0. 50X0. 90-2. 520kN/m；q 二 qi + q2 -25. 162+2. 520二27. 682 kN/m；面板的最大剪力：V = 0.6X27. 682X 150.0 = 2491. 366N；截面抗剪強度必須滿足：3/2bh其中，T 面板截面的最大受剪應力(N/miii2)；-面板計算最大剪力(N)： V = 2491. 366N； b-構件的截面寬度(mm): b二500mm ； hn-面板厚度(mm): hn =

94、18. 0mm ；fvffi板抗剪強度設計值(N/mm2): fv = 13.000 N/mm2；面板截面的最大受剪應力計算值：T =3X2491. 366/(2X500X18. 0)=0. 415N/mm2；面板截面抗剪強度設計值：fv=l. 500N/mm2；面板截面的最大受剪應力計算值0. 415N/mm2小于面板截面 抗剪強度設計值T二l5N/nrniS滿足要求！3.撓度驗算根據規范，剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。撓度計算公式如下：0= 0.677g/4劃= “250100/其中，q作用在模板上的側壓力線荷載：q二二23.3N/mm；1計算跨度(內楞間距):1 = 15

95、0mm；E面板的彈性模量：E = 9500N/mm2；I一面板的截面慣性矩：I二1. 8/12=24. 3cm4；面板的最大允許撓度值：a二0. 6mm；面板的最大撓度計算值:3 = 0.677X23.3X 1507(100X9500X 2.43X10) = 0. 035 mm；面板的最大撓度計算值：3二0035nini小于等于面板的最大允許撓度值x)=0. 6mm,滿足要求!墻模板內外楞的計算（一）內楞（木或鋼）直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作 用下的三跨連續梁計算。本工程中，內龍骨采用木楞，寬度60mm,高度80mm,截面慣性矩 I和截面抵抗矩W分別為：W 二 60X80X80/6

96、= 64cm3；I 二 60X80X80X80/12 二 256cm4；內楞計算簡圖1.內楞的抗彎強度驗算內楞跨中最大彎矩按下式計算：M 二 0.1 護其中，M內楞跨中計算最大彎距（N. mm）；1-計算跨度（外楞間距）：1 =500. 0mm；q作用在內楞上的線荷載，它包括：新澆混凝土側壓力設計值6： 1.2X46. 60X0. 15X0. 90=7. 549kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值q2： 1.4X4. 00X0. 15X0. 90=0. 756kN/m,其中，0. 90為折減系數。q =(7. 549+0. 756)/2=4. 152 kN/m；內楞的最大彎距：M =0. 1 X4

97、. 152X500. 0X500. 0= 1.04X1(TN. mm；內楞的抗彎強度應滿足下式：M 彳a - jW J其中，。-內楞承受的應力(N/mm2)；M -內楞計算最大彎距(N. nini)；W 內楞的截面抵抗矩(mm3), W=6.40X 104；f 內楞的抗彎強度設計值(N/mm2) ；f=13. OOON/mm2；內楞的最大應力計算值：。=1 = 1.622N/mm2 ；內楞的抗彎強度設計值：f二13N/mm2；內楞的最大應力計算值。二l622 N7mn?小于內楞的抗彎強度設計值Ef=13N/mm2,滿足要求！2. 內楞的抗剪強度驗算最人剪力按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，公式

98、如下:V = 0 6ql其中，V內楞承受的最大剪力；1-計算跨度(外楞間距)：1 =500. 0mm； q作用在內楞上的線荷載，它包括：新澆混凝土側壓力設計值6： 1.2X46. 60X0. 15X0. 90=7. 549kN/m；0. 90=0. 756kN/m,其中，0. 90為折減系數。q 二(qi + qJ/2 二(7. 549+0. 756)/2二4. 152 kN/m；內楞的最大剪力：V 二 0.6X4. 152X500.0 二 1245. 683N；截面抗剪強度必須滿足下式：其中，t 一內楞的截面的最大受剪應力(N/mm2)；V 內楞計算最大剪力(N)： V二1245. 683N

99、；b-內楞的截面寬度(mm): b = 60. 0mm ；hn-內楞的截面高度(mm) ： hn = 80. 0mm ；f廠-內楞的抗剪強度設計值(N/mm2): t - 1. 500 N/mm2；內楞截面的受剪應力計算值：fv =3X1245. 683/(2X60. 0X80. 0)=0. 389N/mm2；內楞截面的抗剪強度設計值：化二1500血；內楞截面的受剪應力計算值t =0. 389N/mm2小于內楞截面的 抗剪強度設計值如二l5N/mm2,滿足要求！3. 內楞的撓度驗算根據建筑施工計算手冊，剛度驗算采用荷載標準值，同吋不考慮振動荷載作用。撓度驗算公式如下:a)=0.677100刃其

100、中，3 -內楞的最大撓度(mm)；q作用在內楞上的線荷載(kN/m): q二46. 60 X0.15/2=3. 49 kN/m；1 一計算跨度(外楞間距):1 =500. 0mm ；E內楞彈性模量(N/mm2) : E = 9500. 00 N/mm2 ；I 一內楞截面慣性矩(mm), 1=2. 56X 106；內楞的最大撓度計算值:3 = 0.677X6. 99/2 X 5007 (100X 9500X2. 56X 106)二 0. 061 mm；內楞的最大容許撓度值：3 = 2mm；內楞的最大撓度計算值3二0. 061mm小于內楞的最大容許撓度 值3二2mm,滿足要求！(-).外楞(木或鋼

101、)承受內楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下 的三跨連續梁計算。本工程中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面類型為圓鋼管48X3.0；外鋼楞截面抵抗矩W = 4. 49cm3；外鋼楞截面慣性矩I二10. 78cm4；450450450XXppp外楞計算簡圖4 外楞抗彎強度驗算外楞跨中彎矩計算公式：M = 0.175Pl其中，作用在外楞的荷載：P二(1.2X46. 6+1. 4X4) XO. 15X0.5/2=2. 08kN；外楞計算跨度(對拉螺栓水平間距)：1 = 450mm；外楞最大彎矩：M = 0. 175X2076. 14X450. 00= 1.63X105 N/mm；

102、強度驗算公式：M .c = jW其中，O-外楞的最大應力計算值(N/mm2)M 一 外楞的最大彎距(N. mm) ； M 二 1.63X10 N/mmW 外楞的凈截面抵抗矩；W二4 . 49X 103 mm3；f -外楞的強度設計值(N/mm2), f =205. 000N/mm2；外楞的最大應力計算值：o = 1.63X1074. 49X103 = 36.413N/mm2 ；外楞的抗彎強度設計值：f二205N/mm2；外楞的最大應力計算值。=36.413N/mm2小于外楞的抗彎強度設計值f二205N/mni；滿足要求!5.外楞的抗剪強度驗算公式如下：7 = 0.65F其中，p_作用在外楞的荷

103、載:p二(1.2X46. 6+1. 4X4) X0. 15X0. 5/2=2. 076kN；1計算跨度(水平螺栓間距間距)：1 =450. 0mm；/一外楞計算最大剪力(N)；外楞的最大剪力:V 二 0. 65X2076. 138 二 6. 07X 102N；外楞截面抗剪強度必須滿足：3/2bh其中，t 一外楞截面的受剪應力計算值(N/mm2)；V外楞計算最大剪力(N)： V二6. 07X10%b-外楞的截面寬度(mm) ： b二80. Omni ；hL外楞的截面高度(mm): hn = 100. Omm ；fv-外楞的抗剪強度設計值(N/mm2): fv = 1. 500 N/mm2；外楞截

104、面的受剪應力計算值：t -3X6. 07X107(2X80.0X100. 0)=0. 114N/mm2；外楞的截面抗剪強度設計值：fv=l500N/mm外楞截面的抗剪強度設計值：化二l5N/mm外楞截面的受剪應力計算值t =0. 114N/mm2小于外楞截面的抗剪強度設計值化二l5N/nn,滿足要求!3.外楞的撓度驗算根據建筑施工計算手冊，剛度驗算采用荷載標準值，同時 不考慮振動荷載作用。撓度驗算公式如下：1.146P/3八 =/40010() EI其中，P內楞作用在支座上的荷載(kN/m): P二46. 60X0. 15X0. 50/2 = 1. 75 kN/m；3 -外楞最大撓度(mm)；

105、1計算跨度(水平螺栓間距)：1 =450. Oinm ； E-外楞彈性模量(N/in*) : E 二 206000. 00 N/mm2 ； I一外楞截面慣性矩(mm1), 1=1. 08 X 10；外楞的最大撓度計算值：3二1. 146 X 3. 49 X 10/2 X 4507 (100X206000X 1.08X 105) = 0. 082mm；外楞的最大容許撓度值：3二1. 8mm；外楞的最大撓度計算值3 =0. 082mm小于外楞的最大容許撓 度值3=1.8ninb滿足要求！五、穿墻螺栓的計算計算公式如下：NcN= fxA其中N -穿墻螺栓所受的拉力；A -穿墻螺栓有效面積(mm2)；

106、f -穿墻螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得：穿墻螺栓的型號：M12 ；穿墻螺栓有效直徑：9. 85 mm；穿墻螺栓有效面積：A二76 mm2；穿墻螺栓最大容許拉力值:N二1.70X 105 X 7 . 60X 10 5= 12. 92 kN；穿墻螺栓所受的最大拉力:N =46. 596X0. 45X0. 5 = 10. 484 kN。穿墻螺栓所受的最大拉力N二10.484kN小于穿墻螺栓最大容許 拉力值N二1292kN,滿足要求！(四)地下車庫板(以地下車庫140mni頂板為例)一、參數信息：1. 模板支架參數橫向間距或排距(m):0. 90；縱距(m):0. 90；步距(m

107、):1.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m) ：0. 10；模板支架搭設高度 (m):根據層高決定；采用的鋼管(mm) : 048X3. 0 ；板底支撐連接方式:方木支撐；扣件連接方式:雙扣件，取扣件抗滑承載力系數:0. 80；2. 荷載參數模板與木板自重(kN/m2) :0. 350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3) :25. 000；施工均布荷載標準值(kN/m2) :2. 000；3. 樓板參數鋼筋級別:三級鋼HRB 400 (20MnSiV, 20MnSiNb, 20MnTi)；樓板混凝土強度等級:C30；每層標準施工天數:6；每平米樓板截面的鋼筋面積(mm2) : 360. 000

108、；樓板的計算長度(m) : 4. 00；施工平均溫度(C): 28. 000；樓板的計算寬度(m):3.00；樓板的計算厚度(mm) : 140. 00；4.材料參數面板采用膠合面板，厚度為12mm；板底支撐采用方木；面板彈性模量E(N/mm2) :9500；面板抗彎強度設計值(N/mm2) : 13；木方彈性模量E(N/mm2) :9500. 000；木方抗彎強度設計值(N/mm2) : 13. 000；木方抗剪強度設計值(N/mm2) : 1. 400；木方的間隔距離(mm):150. 000；木方的截面寬度(mm) :60. 00；木方的截面高度(mm) :80. 00；單位：(mm):

109、G COJ1： MlW |1 i ri-1111p模板支架立面圖圖2樓板支撐架荷載計算單元面板為受彎構件，需要驗算其抗彎強度和剛度，取單位寬度5的面板作為計算單元面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩w分別為:W 二 100X1.276 二 24 cm3；I = 100X1.2712 = 14.4 cm1；模板面板的按照三跨連續梁計算。150150VV150面板計算簡圖1、荷載計算(1) 靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m):q. = 25X0. 14X 1+0. 35X 1 = 3.85 kN/m；(2) 活荷載為施工人員及設備荷載(kN):q?二 2 X 1二 2 kN/m；2、強度

110、計算最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和,計算公式如下：M = 0Aqt其中:q=l. 2X3. 85+1.4X2= 7. 42kN/m最大彎矩M二0. 1X7.42X0. 15匚 0.017 kN m；面板最大應力計算值 。二16695/24000二0. 696 N/mm2；面板的抗彎強度設計值f二13 N/mm2；面板的最大應力計算值為0. 696 N/mm2小于面板的抗彎強度設計值13 N/mm2,滿足要求!3、撓度計算撓度計算公式為0.677/4加=1007a) = l/250其中q = 3. 85kN/m面板最大撓度計算值v = 0. 677 X 3. 85 X 1

111、507 (100 X 9500 X2560000)-0. 001 mm；面板最大允許撓度V二150/ 250-0. 6 mm；而板的最大撓度計算值0.001 mm小于而板的最大允許撓度0. 6 mm,滿足要求！三、模板支撐方木的計算：方木按照兩跨連續梁計算，截面慣性矩I和截面抵抗矩w分別為:W二6X8X8/6 二 64 cm3；1=6X8X8X8/12 二 256 cm4；V900900方木楞計算簡圖(mm)1荷載的計算：(1) 鋼筋混凝土板自重(kN/m): q產 25X0. 15X0. 14 二 0. 525 kN/m；(2) 模板的自重線荷載(kN/m):q2= 0. 35X0. 15

112、二 0. 052 kN/m ；(3) 活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產綸的荷載(kN):Pi = 2X0. 15 = 0. 3 kN/m；2. 強度驗算：最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和， 計算公式如下：M = 0.125#均布荷載 q 二 1.2 X (q】+ q2)+ 1.4 XP1 = 1.2X(0. 525 +0. 052)+1.4X0.3 = 1. 113 kN/m；最大彎距 M = 0. 125ql2 = 0. 125X 1. 113X0. 92 二 0. 113 kN； 最大支座力 N 二 1.25XqXl = 1.25 X 1. 113X0. 9 =

113、 1. 252 kN ；方木最大應力計算值 。二M /W二0. 113Xl(r/64000二1.761 N/mm2 ；方木的抗彎強度設計值f二13. 000 N/mm2；方木的最大應力計算值為1. 761 N/mm2小于方木的抗彎強度設 計值13 N/mm；滿足要求！3. 抗剪驗算：截而抗剪強度必須滿足：T 二 3Q/2bh T其中最大剪力：Q = 0. 625X1. 113X0.9 = 0. 626 kN；方木受剪應力計算值 T = 3 X0. 626X107(2 X 60X80) =0. 196N/mm2 ；方木抗剪強度設計值T = 1.4 N/mm2；方木的受剪應力計算值0.196 N/

114、mm2小于 方木的抗剪強度設計值1.4 N/mm2,滿足要求！4.撓度驗算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和,計算公式如下:”上21滬MOO100 EI均布荷載q 二 qi + q2 = 0. 578 kN/m；最大撓度計算值3二 0. 521X0. 578X9001 /(100X9500X2560000)二 0.081 mm；最大允許撓度V二900/ 250=3. 6 mm；方木的最大撓度計算值0.081 mm小于方木的最大允許撓度3. 6 mm,滿足要求！四、板底支撐鋼管計算：支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P二1.252

115、kN；ppppppppppp pp pp pp pp900900900+支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管計算彎矩圖(kN. m)支撐鋼管計算變形圖(mm)支撐鋼管計算剪力圖(kN)最大彎矩 Mmax = 0. 657 kN. in ；最大變形噺二1. 668 mm ；最大支座力Q嘶二& 243 kN ；最大應力。二 657440. 744/4490 二 146. 423 N/mm2；支撐鋼管的抗壓強度設計值f二205 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值146. 423 N/mm2小于支撐鋼管的抗壓強度設計值205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度為1.668mm小于900/150與10 mm

116、,滿足要求！五、扣件抗滑移的計算：按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群 主編，P96頁，雙扌II件承載力設計值取16. OOkN,按照扌II件抗滑承載力 系數0. 80,該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12. 80kN o縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計 算(規范5. 2. 5):其中Rc 一扌II件抗滑承載力設計值，取12.80 kN；R縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力,R二8. 243 kN；R 12. 80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！六、模板支架立桿荷載標準值(軸力)：作用于模板支架的荷載包括

117、靜荷載、活荷載和風荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容:腳手架的自重(kN)：NG1 二 0. 129X3. 5 二 0. 452 kN；(2)模板的自重(kN)：Ng2 二 0. 35X0.9X0.9 二 0. 284 kN；(3) 鋼筋混凝土樓板自重(kN)：血 二 25X0. 14X0.9X0.9 二 2.835 kN；到;靜荷載標準值 Ng = NG1+NG2+NG3 = 3. 57 kN；2 活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。活荷載標準值 Nq 二(2+2 ) X0.9X0.9 = 3.24 kN；3.立桿的軸向壓力設計值計算公式N 二 12Ng + 14Nq = 8.

118、82 kN；七、立桿的穩定性計算：立桿的穩定性計算公式其中n 立桿的軸心壓力設計值(kN) : N = 8. 82 kN；e軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比Lo/i查表得i計算立桿的截面回轉半徑(cm) : i二1. 59 cm；A立桿凈截面面積(cm2): A = 4. 24 cm2；W立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3): W=4. 49 cm；o -鋼管立桿受壓應力計算值(N/ni*)；f鋼管立桿抗壓強度設計值:f =205 N/mm2；Lo計算長度(m)；如果完全參照扣件式規范，由下式計算：lo = h+2aa -一-立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0. 1 in；得到計算結果:立桿計算長度 L()= h + 2a = 1. 5+2X0. 1 = 1. 7 m ；Lo / i = 1700 / 15. 9=107 ；由長細比lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數e二0. 537 ；鋼管立桿受壓應力計算值；。二8820. 42/(0.537X424) = 38. 739 N/mm2 ；立桿穩定性計算。二38. 739 N/mm2小于 鋼管立桿抗壓強度設計 值f二205 N/mm2,滿足要求!