1、 圖騰商業中心二標段工程A、B區模板安、拆專項施工方案第一章 工程概況工程名稱：圖騰商業中心二標段工程A、B區建設單位：陸良圖騰投資管理有限公司 施工單位：云南陸良第二建筑工程公司 設計單位：云南天怡建筑設計有限公司 監理單位：四川飛紅工程管理咨詢有限公司陸良分公司 質監單位：陸良縣質量監督站 本工程建筑結構安全等級為二級，地基基礎設計等級為丙級，建筑抗震設防類別為丙類，建筑抗震設防烈度為7度，設計基本地震加速度值為0.15g，第三組、建筑場地類別為二類，工程結構設計使用年限為50年。我公司共承包8棟建筑，1#商住樓8#商住樓，基礎形式均為長螺旋灌注樁基礎。地下2層，地上15層，均屬于框架剪力

2、墻結構；標準層高：3.000m，總建筑面積：156907平方米；總工期：550天。第二章 編制說明及依據：1、為加強本工程中危險性較大的模板工程施工的安全組織，安全技術管理，達到安全生產目標，堅持“安全第一，預防為主，綜合制理”的方針，防止建筑施工安全事故發生，落實責任，確保人身和財產安全。2、本方案編制的有關技術規定和技術參數主要依據：1）工程招標文件、施工圖紙、圖紙會審及設計變更等2）建筑工程施工質量驗收統一標準（GB50300-2013）3）混凝土結構工程施工質量驗收規范（GB50204-2011）4）混凝土結構設計規范（GB50010-2011）5）建筑施工模板安全技術規范（JGJ16

3、2-2008）6）建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規程（JGJ130-2011）7）建筑施工安全檢查標準（JGJ59-2011）8）建筑結構荷載規范（GB50009-2012）9）木結構設計規范（GB50005-2003）10）建筑施工工藝標準11）施工組織設計方案12）危險性較大的分部分項工程安全管理辦法13）建筑工程高大模板支撐系統施工安全監督管理導則14）其它有關的法律、法規、標準、規章、規范性文件等。第三章 施工計劃一、材料計劃1、基礎工程：本工程基礎有地下室，基礎承臺，承臺梁均采用磚胎膜，磚胎膜施工嚴格按照相關規范、規定等施工工藝要求施工，砌筑采用標準磚，M5混合砂漿砌筑。地梁、整板

4、與磚胎膜接觸面粉刷平整度必須符合要求，另外基礎梁等軸線復核必須符合要求。表面用1：3水泥砂漿粉刷15厚。2、梁：面板采用15mm木膠合面板，60120木方（內楞）現場拼制。梁底采用60120木方支撐。承重架采用扣件式鋼管腳手架，由扣件、立桿、橫桿、支座和頂托組成，采用483.0鋼管。3、板：面板采用15mm木膠合面板，板底采用60mm120mm方木支撐。承重架采用扣件式鋼管腳手架，由扣件、立桿、橫桿、支座和頂砣組成，采用483.0鋼管。4、墻、柱：采用15mm厚木膠合板，在木工車間制作施工現場組拼，背內楞采用15mm厚的木方，墻、柱箍采用對拉螺栓和雙483.0鋼管加固。邊角處采用木板條找補，保

5、證楞角方直、美觀。斜向支撐，采用483.0鋼管斜向加固（盡量取45）。二、模板施工工藝技術模板支撐嚴格按照模板工程設計方案中的支撐間距施工，施工中應根據最左邊和上邊的軸線作為控制線，分別自左向右、自上向下量取尺寸，并應保所量取與下一層一樣，從而使得模板的上層立桿對準下層立桿。三、施工流程放出軸線及梁位置線，定好水平控制標高梁板鋼向扣件式腳手架安裝架設梁底木方龍骨于腳手架橫桿上梁底模安裝梁鋼筋綁扎板底架頂托及頂托梁梁側模及樓板模板安裝梁板混凝土澆筑混凝土養護，達到設計強度等級的100%拆下腳手架上部橫桿立桿拆除梁、板模板，清理模板拆除腳手架。四、施工方法（一）鋼管架支撐休系安裝1、支模采用鋼管扣

6、件式支撐系統。2、鋼管使用前要調直，保證支模的平整度。3、腳手架支撐支設前，應按本施工組織設計要求進行技術交底。4、對各層樓面進行清理干凈，不得有雜物。5、鋼管支模架的搭設應根據軸線統一規劃，為保證現場施工過程中的觀感，本工程要求鋼管立桿縱橫應通線，水平桿應高低一致。立桿在梁兩側的間距可適縮小。6、支模架搭設注意事項：間距必須按方案進行，不能加大間距，立桿必須在同一垂直線，水平方向縱橫成線。梁底加密鋼管的位置和尺寸必須按照方案進行。立桿底部支承結構必須具有支承上層荷載的能力。7、必須設水平支撐和剪刀撐（1）剪刀撐應縱橫兩個方向設置。（2）剪刀撐順主梁方向搭設，兩個剪刀撐中留一個空擋。（3）每組

7、剪刀撐斜桿與地面夾角在45度60度之間。（4）剪刀撐斜桿應盡量與立桿進行連接，底部斜桿的下端應置于墊板上，嚴禁懸空。（5）剪刀撐斜桿的連接均采用搭接，搭接長度不小于0.5m，設置2個旋轉扣件。8、搭設架子必須在垂直方向，水平方向按50%錯開接頭，所有立桿必須落地，不得在水平桿上加懸空立桿。9、掃地桿搭設離地面180mm，底部支撐立桿下需墊木墊板。10、根據層高選擇立桿，并配以可調支座來調節高度，水平桿必須扣接在立桿上，不得相互扣接，扣件螺帽一定要擰緊。立桿豎接和水平桿橫接一定要采用直角扣件，保證豎向傳力和水平觀感。增設掃地桿時，應盡量將掃地桿置于混凝土梁或其他混凝土結構上。加密斜撐，將端頭斜撐

8、在混凝土結構上，增強整體抗變形能力。11、梁和樓板的腳手架跨距和間距必須按計算方案布置。12、框架柱混凝土澆筑先于梁板混凝土，梁、板支撐體系通過鋼管抱箍，與先前澆筑的混凝土柱拉緊頂牢，增強整體穩定性及整體抗傾覆能力。13、支撐安裝完成后，應認真檢查支架是否牢固，發現問題，立即整改。（二）梁、板模板安裝1、模板的安裝順序如下：鋼管架頂托橫楞梁底模梁側模鋼管架頂托橫楞樓板底模柱鋼筋驗收柱模板2、梁模板的安裝（1）先在柱上彈出軸線、梁位置線和水平控制標高線，按設計標高調整腳手架可調頂托的標高，將其調至預定的高度，然后在可調頂托的托板上安放鋼管。固定鋼管后在其上安裝梁底龍骨。龍骨安裝完成后，用膠合板安

9、裝梁底模板，并拉線找平。對跨度不小于4m的現澆鋼筋混凝土梁、板，其模板應按1/10003/1000起拱。主、次梁交接時，先主梁起拱，后次梁起拱。梁底模安裝后，再安裝側模、壓腳板及斜撐。（2）為了防止梁身不平直、梁底不平及下撓、梁側模爆模、局部模板嵌入柱梁間，拆除困難的現象，可采取如下措施：1）支模應遵守側模包底模的原則，梁模與柱模連接處，下料尺寸一般應略為縮短。2）梁側模必須有壓腳板、斜撐，拉線通直接梁側模釘固。3）懸挑梁模板安裝時梁端部模板不允許出現下撓，梁端部可以比根部高10mm。4）邊梁模板支撐架立桿可以傾斜30度，但立桿必須與內架用水平桿和掃地桿連接成整體。5）砼先澆柱子再澆梁板，砼澆

10、筑前，模板應充分用水澆透。砼澆筑時，不得采用使支撐系統產生偏心荷載的砼澆筑順序，泵送砼時，應隨澆隨搗隨平整，砼不得堆積在泵送管路出口處3、樓面模板的安裝滿堂腳手架搭設至預定標高，將主龍骨搭設在立桿上后，在主龍骨上鋪設次龍骨，然后在其上安裝樓板模板。樓板模板當采用單塊就位時，宜以每個鋪設單元從四周先用陰角模板與墻、梁模板連接，然后向中央鋪設，按設計要求起拱（跨度大于4m時，起拱0.1%），起拱部位為中間起拱，四周不起拱。模 板 支 撐 體 系4、墻、柱模板安裝鋼筋驗收合格檢查對控制線、邊線、角線、垂直和位置先安裝側模板安裝柱內砼撐安裝另一側模板穿對拉螺桿安裝豎向楞柱箍安裝柱加固全面檢查校正群體固

11、定（1）對模板的軸線位移、垂直偏差、對角線、扭向等全面校正，并安裝定型斜撐，或將一般拉桿固定在預先埋在樓板中的鋼筋環上和斜撐固定在滿堂架的掃地桿上，每面設兩個拉（支）桿，與地面呈45度，以上述方法安裝一定流水段的模板。檢查安裝質量，最后進行群體的水平拉（支）桿及剪刀支桿的固定。（2）將墻、柱根模板內清理干凈，封閉清理口，用12對拉螺栓上下460間距加固墻柱。5、樓梯模板安裝（1）樓梯模板采用全封閉式，樓梯模板先安裝底模再安裝側模，底模下用兩排鋼管支撐，側模根據踏步高度和寬度制作成鋸齒型。（2）鋼筋驗收后安裝面部模板，面部模板先作成L型，面部模板安裝完成后每3個踏步用每排兩根12對拉螺栓加固，螺

12、栓外用雙鋼管抱箍。五、模板施工要求（一）一般要求1、一般要求（1）模板安裝后應具有足夠的強度、剛度和穩定性，能可靠地承受澆搗的砼重量、側壓力及施工中所產生的荷載。（2）模板表面清理干凈，涂水性脫模劑，不得有流墜。質量不合格模板或模變形未修復的，嚴禁使用。模板接縫應嚴密，以防漏漿。在模板吊幫上不得蹬踩，應保護模板的牢固和嚴密。（3）模板構造應簡單、裝拆方便，并滿足鋼筋的綁扎、安裝及砼的澆筑、養護等工藝要求。2、樓板模板安裝要求：（1）板底模板采用183091515mm九合板，板底次楞采用60120mm楞木，間距300mm，托梁采用雙鋼管。（2）支撐體系采用50100mm木方和U型頂托傳遞豎向施工

13、荷載支撐方式，在立桿底部距地面200mm高處，沿縱橫水平方向應按縱下橫上的程序設掃地桿，高支模部分水平拉桿步距為不大于1.7m，其它部分水平拉桿步距為不大于1.7m，掃地桿、水平拉桿每跨每步縱橫設置。（3）立桿下設置木墊板。3、梁模板安裝要求：（1）為及時拆除側模，各模板之間的關系為：樓板模板壓梁側模，梁側模夾梁底模，當梁底、梁側模板采用183091515mm九合板。（2）支撐體系采用主楞傳給豎向483.0施工荷載支撐方式，梁底次楞采用50100mm木方，間距150-300mm，主楞采用50100mm方木，水平拉桿步距同周邊樓板滿堂支撐布距。4、墻柱模安裝要求：（1）墻柱模板采用1830915

14、15mm九合板。側模內龍骨采用50100mm楞木，間距250mm，外龍骨采用雙483.0鋼管。（2）彈好樓層墻身線門窗洞口位置及標高線。（3）墻柱模校正垂直后，用穿墻螺栓將兩塊木板鎖緊。（4）墻柱模板底部應用砂漿抹平，防止跑漿，但砂漿找平層不伸入墻體內。（5）墻柱模板安裝完后應檢查角模板，與樓板、樓梯間隙必須嚴實，防止漏漿，錯臺。（6）墻柱模板拼縫：柱模板接縫必須平順，縫隙不超過1.5mm。（7）柱模板豎向放置方木，柱箍采用雙48鋼管加對拉螺栓。5、U型頂托螺桿伸出鋼管頂部不得大于200mm，螺桿外徑與鋼管內徑間隙不得大于3mm，安裝時應保證上下同心。頂托底部的立桿頂端應沿縱橫向設置一道水平拉

15、桿。6、剪刀撐等桿件設置要求：（1）滿堂模板支架立桿，在外側周圈應設由下至上的豎向連續式剪刀撐，中間在縱橫向應每隔10m左右設由下至上的豎向連續的剪刀撐，其寬度設置為46m，現場每道剪刀撐按6跨立桿間距設置，并在剪刀撐部位的頂部、掃地桿處設置水平剪刀撐。（2）剪刀撐桿件的底端應與地面頂緊，剪刀撐與水平方向的夾角宜在45度60度，現場控制在50度。（3）剪刀撐應采用搭接，搭接長度不得小于500mm，用兩個旋轉扣件分別在離桿端不小于100mm處進行固定，主要固定在與之相交的水平拉桿或立桿上。（4）掃地桿、水平拉桿應采用對接，對接扣件應交錯布置，兩根相鄰桿件的接頭不應設置在同跨內，同跨內隔一根立桿的

16、兩個相隔接頭在水平方向錯開的距離不宜小500mm。（5）立柱接長嚴禁搭接，必須采用對接扣件連接，相鄰兩立柱的對接接頭不得在同步內，且對接接頭沿豎向錯開的距離不宜小于500mm，各接頭中心距主節點不宜大于步距的1/3。（二）模板安裝質量控制措施1、及時組織模板工程安裝施工安全技術交底。2、在模板支設標高處通拉小白線，控制模板的支設標高。3、模板的立桿橫縱向距離應按模板支撐設計計算布置，嚴禁隨意增大立桿間距。4、用鋼管和扣件搭設支架支承梁模時，扣件應擰緊，且應抽查扣件螺栓的扭力矩是否符合規定，扣件螺栓的扭力矩應達到45-60N.m。5、澆筑砼前必須檢查支撐是否可靠，扣件是否松動。澆筑砼時必須由模板

17、支撐搭腔設班組專人看模，每工作班護模木工不得小于2人，隨時檢查支撐是否變形、松動、并組織及時修復。6、支撐系統搭設安全完畢，應報請建設單位組織施工單位、監理單位、設計單位相關人員及邀請專家組參與專項驗收，合格后方能進行鋼筋安裝。驗收中提出的整改意，應認真組織整改。在澆筑砼前還要對支撐系統復驗，確保支撐系統處在安全、有效狀態。7、模板支撐架立桿不能采用搭接，必須采用對接，對接扣件應交錯布置，兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不應小于500mm，各接頭中心至主節點的距離不應大于步距的1/3。立桿與大橫桿要用直角扣件扣緊，不能隔步設置或遺漏。8、模

18、板工程安裝質理控制目標：施工質量驗收規范的規定軸線位置5mm底模上表面標高5mm截面內部尺寸基礎10mm柱、墻、梁+4,-5mm層高5m6mm垂直度5m8mm相鄰兩板表面高低差2mm表面平整度5mm9、對跨度大于4m的現澆鋼筋混凝土梁、板，其模板應按設計要求起拱，當設計無具體要求時，起拱高度宜為全跨長度的1/1000-3/1000。六、模板拆除質量要求1、一般要求（1）模板拆除時，其混凝土強度應符合設計要求。（2）拆模時必須保護砼構件的完好，梁側模拆除最早時間為24-36小時。（3）拆模應按順序拆除，先拆側模，后拆底模，按先支后拆，后支先拆進行，并及時清理材料，材料歸堆整齊。（4）模板拆除必須

19、經項目技術負責人同意，并報監理批準，拆除時填寫拆模申請，經批準后方可拆除。2、模板拆除質量控制措施（1）嚴禁用重物撞擊模板，拆模時不得硬撬，注意鋼管或撬棍不要劃傷混凝土表面及棱角，不要使用錘子或其他工具劇烈敲打模板面。吊裝模板時，要緩慢移動位置，避免劇烈撞擊。（2）已拆除模板及其支架的結構，應在混凝土達到設計強度后，才允許承受全部計算荷載。施工中不得超載使用，嚴禁堆放過量建筑材料。當承受施工荷載大于計算荷載時，必須經過核算，并加設臨時支撐。（3）模板底模及支撐系統立桿拆除時，其混凝土強度必須達到100%，當設計無具體要求時，混凝土強度應符合表中的規定。底模拆除的混凝土強度要求如下表：構件構件跨

20、度（m）達到設計混凝土立方體抗壓強度標準的百分率（%）板2502，8758100梁8758100七、模板支撐驗收1、模板支撐所使用的鋼管是否平直，有無壓偏、嚴重腐蝕等。連接扣件是否出現裂縫變形等，模板應平整無缺損扭曲變形，不受腐朽、蟲蛀。2、模板支撐搭設完成后現場對立桿間距、立桿垂直度、扣件擰緊度，掃地桿設置、立桿搭設方式縱橫向水平桿設置、剪刀撐縱橫向及水平加強層設置等進行檢查。3、自檢合格后報監理驗收，驗收合格后方澆筑混凝土。八、模板變形位移監測1、鋼筋綁扎完后，安裝模板時應核對鋼筋尺寸位置，如尺寸位置有誤應及時主調整方可安裝模板。2、現場模板安裝時，施工應拉線控制模板的尺寸位置，邊安裝邊復

21、核軸線尺寸位置。3、模板安裝完后，現場自檢人員對每根柱剪力墻模板拉線檢查垂直度，并現場記錄下來，對不合格的部位做記號，立即調整改正。4、混凝土澆搗過程中，現場派木工、鋼筋人員進行護模鋼筋，現場施工員跟蹤旁站，發現有變形位移情況立即加固。第四章 梁柱節點不同強度等級混凝土施工措施一、梁柱節點不同強度等級混凝土施工1、不同等級混凝土鄰接面的留設在鋼筋混凝土結構中，高層建筑框架結構的梁柱節點比較復雜，由于荷載組合及內力計算的結果，要求同一層豎向結構（柱、墻）混凝土強度等級高于水平結構（梁、板）的混凝土強度等。鋼筋混凝土框架結構，水平施工縫通常留于柱腳，柱頂若要留水平施工縫則應留于梁底。若同層的豎向構

22、件和水平構件的混凝土同時澆搗，則柱頂不留施工縫。2、梁、柱不同強度等級混凝土分別澆搗的施工先用塔吊吊斗或混凝土泵輸送柱等級的混凝土就位，分層振搗，在樓面梁板處留出45斜面。在混凝土初凝前，隨之泵送澆筑樓面梁板的混凝土。澆搗樓層柱、墻、梁、板混凝土時，應重點控制高低強度等級混凝土的鄰接面不能形成冷縫，故宜在柱頂梁底處留設施工縫，以縮小節點核心區高強度等級混凝澆搗時間，避免高低強度等級混凝土的鄰接面形成冷縫。同時對梁柱節點鋼筋農牧民集的核算心區用小型插入振搗器加強振搗，杜絕漏振死角，對于鋼筋確實過分密集的情況，事先和設計單位取得聯系采取適當的技術措施，確保節點核心區混凝土的密實性和設計強度。二、控

23、制和消除梁柱節點處裂縫的具體措施1、產生梁柱節點不同混凝土強度等級處裂縫的原因。（1）梁柱節點處，混凝土的強度等級相差較大，（相差兩個等級）時，不同強度等級的混凝土，其水泥用量、水灰比、用水量都不同，柱子體積大，水泥用量多，產生的水化熱高，高低強度等級混凝土的收縮有差異，所以在其交界附近容易產生裂縫。（2）柱子斷面大，剛度大，梁的截面相對較小，受柱子的強大約束，梁混凝土的收縮受限制，也容易產生裂縫。（3）商品混凝土配合比中，高強度等級混凝土的水泥用量偏多，水灰比、含砂率、坍落度偏大，也會導致高低強度等級混凝土交界附近產生裂縫。（4）現澆梁板的梁在板下，上面保養的水被板充分吸收，而梁得不到充足的

24、養護水分，造成梁的內外不均勻收縮，也容易導致梁的兩側面產生裂縫。（5）有的梁側面水平方向的構造鋼筋太少，對梁的抗收縮裂縫不利。2、防止梁柱節點處裂縫的措施根據上述原因分析，采取改進的具體措施如下：（1）要求混凝土攪拌站調整配合比設計，在滿足強度等級及可泵性的條件下，對柱子混凝土，減少水泥用量、減少含砂率、增加石子含量、減少坍落度、減少用水量，并對粉煤灰和外加劑的用量也需作相應的調整。（2）節點處的混凝土實行“先高后低”的澆搗原則，即先澆高強度等級混凝土，后澆低強度等及混凝土，嚴格控制在先澆柱混凝土初凝前繼續澆搗梁的混凝土，事先作好技術交底和準備工作。（3）梁板的混凝土采用二次振搗法，即在混凝土

25、初凝前再振搗一次，增強高低強度等級混凝土交接面的密實性，減少收縮。（4）在產生裂縫相對較多的梁的側面，增加水平構造鋼筋，提高梁的抗裂性。（5）嚴格控制混凝土拌合物的坍落度，節點核心區柱子部位混凝土采用塔吊輸送，以期降低坍落度。在現場，對每車混凝土都應時行坍落度檢測。（6）加強混凝土的養護，特別是梁，除了板面澆水外，還應在板下梁側澆水，在滿堂承重腳手架未拆除之前，可以用高壓水槍對梁進行澆水養護，并推遲梁側模的拆模時間。第五章 模板工程施工安全保證措施一、安全組織保障（一）組織管理措施：1、項目部成立現場安全生產管理領導小組，項目經理擔任組長，技術負責人擔任副組長，各有關施工管理的專業施工員、質檢

26、員、安全員，機管員及勞務作業隊長或施工班組長擔任成員。2、現場專職安全員具體負責施工現場的安全生產監督檢查工作，對有關違反工程建設標準強制性條文等的重大安全隱患，有權責令其分部分項工程停工整改。3、公司與項目簽訂安全生產目標責任書，并每月組織管理責任評審，考核工作。4、嚴格執行公司、項目部制定的安全責任制，各負其責，項目的安全生產管理目標責任應分解到各崗位施工管理人員和勞務作業隊，模板工程的安全管理目標管理責任由分管模板的施工員負責，勞務作業隊應具體落實模板工程施工的安全操作規程和作業人員遵章守紀。5、項目部應做好模板、支撐系統安裝后的安全檢查和定期旬檢查工作，公司安全、技術部門也應每月組織一

27、次安全檢查，項目部應抓好存在問題和安全隱患整改的“三定一落實”工作。6、堅持召開每周安全工作例會，總結上周工作情況，布置本周的工作安排。7、公司技術負責人、安全、技術部門必須做好現場模板工程等施工、安全技術措施的落實和跟蹤監管工作，在模板工程支撐系統施工完畢后，應及時組織對模板工程支撐系統的自檢和驗收。（二）組織管理機構圖生產作業工人勞務作業隊長、施工班組長施工員質檢員機電管理員安全員技術負責人項目經理 二、安全技術措施 （一）安全技術措施1、嚴格按照有關規定和計算方法進行模板支撐系統的設計計算，并按有關要求組織專家論證審查后方能施工。2、施工過程中模板支架應充分利用框架柱作為支撐系統的附著體

28、，增強支撐架整體穩定性。3、模板支撐搭設過程嚴格按照施工方案進行施工，不得隨意改變支撐間距。4、模板安裝、拆除前洞口必須做好蓋板防護，作業面臨邊須做好防護欄桿防護措施。5、模板拆除時須按照“先防護，后拆除”的原則，須先進行相關部位的封閉、防護后再進行拆除工作。6、模板拆除時拆除區域必須設置警戒線、警戒標志，并有專門的監護人進行監護。7、現場施工臨時用電須嚴格按照TN-S系統、三相五線制設置，機電設備配備單獨開關箱，實行“一機一箱一閘一漏”制，現場用電操作、管理由專職電工負責。8、垂直運輸機械使用由專職人員持證上崗，避免吊運過程出現安全問題。9、嚴格控制明火，動火須嚴格執行有關審批手續，對于木工

29、加工產生的鋸末應及時進行收集到安全地點，禁止工人在現場吸煙，木工作業區，模板堆放區域按規定配置足夠的滅火器材。10、夜間施工應保證照明光線充足。（二）模板安裝安全注意事項1、各工序施工前各專業施工員須及時對施工班組進行安全技術交底。2、支模應按施工工序進行，模板支撐系統須及時設置附著設施，防止支架倒塌，保證已搭設支架的穩定和搭設過程中的安全。3、立桿之間必須每步設縱橫雙向水平橫桿，確保雙向足夠的設計剛度。支架采用逐排搭設方法，搭設時，應隨搭隨設置縱橫雙向水平橫桿和剪刀撐。4、確保立桿的垂直偏差和水平橫桿的水平偏差符合扣件式鋼管腳手架安全技術規范的要求。5、扣件螺栓擰緊扭力矩應不小于45N.m，

30、且不大于60N.m，支架搭設、梁底、板底主龍骨與立桿的扣件扣接要隨時用扭力扳手檢查螺栓等級配件的連接、擰緊情況，發現有松動、損壞等情況應及時擰緊或撤換。6、安裝模板時，高度在2m及其以上的臨邊高處作業時，應遵守高處作業安全技術規范的有關規定，作業面孔洞及臨邊須做好防護措施，高處作業時操作人員必須系安全帶。7、高度超過4m及其以上的模板安裝時，外腳手架應隨同搭設，并滿鋪腳手板、設置防護欄桿及張掛安全網。若外腳手架未與施工同步，必須及時設置臨邊防護措施。施工作業人員上下須從專用施工通道或斜道，禁止利用支架水平橫桿攀爬，以防止高處墜落。8、在支架上進行操作時，應在水平橫桿上鋪設腳手板，以便宜于支架上

31、作業人員安全地進行扣件擰緊及桿件搭腔設工作，防止作業人員和物品從架上墜落。9、裝獨立梁、柱模板應搭設操作平臺或搭設腳手架，嚴禁操作人員在獨立梁、柱模支架上操作或上下攀爬。10、交叉作業避免在同一垂直作業面進行，防止傷人。模板在裝拆過程中，除操作人員外，下面不得站人或作業，無法避免時，應設置隔離防護措施。高處作業時，扣件、工具、小配件等必須放在箱盒或工具袋中，嚴禁隨手亂丟或放在模板或腳手板上，扳手等各類小工具必須系在身上或放在工具袋內，防止掉落。11、不得將模板支架等固定在腳手架上，腳手架或作業平臺上臨時堆放的模板及施工操作人員的總荷載不得超過腳手架或作業平臺的規定承載值，不得超載，同時，在支撐

32、上面不要集中堆載，以免超過支撐設計荷載而引起支撐變形，造成失穩。12、為防止破壞模板成品，施工中應避免讓重物沖擊支好的模板、支撐，鋼筋等材料不能在模板支架上方堆放過高，不準在模板上任意拖拉鋼筋，在模板上方進行鋼筋焊接時要在模板上加墊鐵皮或其它阻燃材料。13、遇有惡劣天氣，如降雨、大霧及六級以上大風時，應停止露天的高處作業。雨停止后，應及時清除模架及地面上的積水。14、進入施工現場的作業人員必須戴好安全帽，搭設支架的人員必須系安全帶、穿防滑鞋。作業人員在施工中，必須站在安全的工作面上操作，精力要集中，不得酒后上崗。15、架子工等特殊工種必須持證上崗，且不得讓非本工種人員從事特種作業。16、模板材

33、料堆放分布應均勻，存放高度不要超過1.6m，模板堆放區與其他材料堆放區域隔離開，并設材料標牌、防火警示牌。17、不能利用建筑物樓層作過道的模板支架應搭設上下斜道，作業搭設、作業人員上下。（三）模板拆除安全注意事項1、模板拆除應按有關規定、程序進行，拆模時須及時對施工班組進行安全技術交底，應嚴格遵守拆模作業要求點的規定。2、拆模時應按順序逐塊拆除，模板拆除應先支的后拆，后支的先拆，先拆除非承重部分，后拆除承重部份，拆除頂板時，應設臨時支撐，確保安全施工。3、拆除模板一般應采長撬杠，嚴禁操作人員站在正拆除的模板上或站在已拆除的模板上進行操作。4、支架的拆除順利是從上到下，逐層拆除，自一端開始延伸向

34、另一端，要隨支架的拆除逐步拆除加固桿，拆除時不能將拆除的桿件亂丟亂砸，損壞支架。拆模時應先逆時針打松上托的螺栓，讓模板與砼脫離，再拆除支架。5、支拆3m以上模板時，應搭腳手架或操作平臺，高度不足3m的可用移動式高凳，并設防護欄桿。6、拆除時應逐塊拆卸，不得成片松動、撬落或拉倒。在門窗洞口邊拆卸，更應防止模板突然全部掉落傷人。7、拆模間隙時，應將已松動的模板、拉桿、支撐等固定牢固，嚴防突然掉落、倒塌傷人。8、在樓板上有預留洞時，應在模板拆除后及時將洞口蓋嚴或做好防護欄桿防護。9、拆除時每人應有足夠的工作面，數人同時操作時應合理分工，統一信號和行動，嚴禁在同一垂直面上進行拆除操作。10、高處、復雜

35、結構模板的拆除，應有專人指揮和切實的安全措施，并在下面標出工作區，嚴禁非操作人員進入作業區。11、拆除模板、支架時，地面應設圍欄或警戒線及明顯的警戒標志，并派人專人監護，嚴禁非操作人員入內，避免發生安全事故。12、工作前應事先檢查所使用的工具是否牢固，扳手等工具必須用繩鏈系掛在身上，工作時精力要集中，防止釘子扎腳和從高處墜落。13、已拆除模板、鋼管、扣件等級應及時運走或妥善堆放。14、遇有惡劣天氣，如降雨、大霧及六級以上大風時，應停止室外的高處作業。雨停止后，應及時清除模架及地面上的積水，防止滑倒。三、應急救援預案為了保證本工程項目危險性較大的高大模板工程施工安全生產工作落到實處，認真貫徹落實

36、安全生產法、建設工程安全生產管理條例等法律法規。（一）“五大傷害”及火災的危險辨識：1、“五大傷害”及火災的危險源情況：根據此分項工程的物點，現場可能發生的安全事故有：坍塌、物體打擊、高處墜落、機械傷害、觸電、火災等事故。2、危險源部位：（1）未按施工方案設置的模板支撐系統失穩。（2）通道口、電梯井口、預留洞口、樓梯口及樓層臨邊等“四口、多臨邊”。（3）標志缺陷、拆模時樓層周邊未設置警戒標志及專人監護。（4）使用的臨時用、垂直運輸機械、圓盤鋸等機電設備、設施。（5）信號缺陷，吊運、安裝模板聯絡信號不明確。（6）明火作業、木工作業區無滅火器材。（7）夜間作業照明不足，作業環境不良。（二）應急組織

37、構構：1、項目部應急救援領導小組如下：組長：資建生（項目經理）副組長：郭紅兵通信聯絡組組長：梁紅光 技術支持組組長：程紹海 搶險搶修組組長：錢國平 醫療救護組組長：李成鵬后勤保障組組長：羅 耀2、應急救援小組職責：1、組織檢查各施工現場所及其它生產部門的安全隱患，落實各項安全生產責任制，貫徹執行各項安全防范措施及各種安全管理制度。2、進行教育培訓，使小組成員掌握應急救援的基本常識，同時具備安全生產管理相應的素質水平，小組成員定期對職工進行安全生產教育，提高職工安全生產技能和安全生產素質。3、制定生產安全應急救援預案，制定安全技術措施并組織實施，確定企業和現場的安全防范和應急救援重點，有針對性的

38、進行檢查、驗收、監控和危險預測。（三）應急培訓應急小組成員在項目安全教育時必須附帶接受以緊急救援培訓。培訓內容：傷員急救常識、滅火器材使用常識、各種重大事故搶救常識等。務必使應急小組成員在發生重大事故時能較熟練地履行搶救職責。（四）應急預案響應程序發生緊急事故時，發現人應當立即向項目部應急組織機構的成員報告，亦可根據緊急事態情況直接報告地方相關救援機構。項目部各應急組相關成員接到報告后必須立即趕到現場，同時向項目部應急組組長、副組長報告，報告后不得離開現場，應當立即組織人員進行救援。項目部應急組組長、副組長根據現場緊急事態情況迅速啟動應急預案，并立即報告地方救援機構，同時向公司應急救援機構報告

39、。公司應急救援機構負責人應當根據事態情況立即部署救援工作，必要時組織公司救援組有關成員趕赴現場指揮協調。（五）應急預案的終止事故現場經過應急預案實施后，所有現場人員得到清點，事故得到有效控制，應急總指揮可決定終止應急預案。四、文明施工管理1、按照施工總平面布置圖堆放各類材料，不得侵占場內道路及安全設施。實行計劃進料，隨用隨到。2、對現場材料堆場進行統一規劃，不同的進場材料設備進行分類合理堆放和儲存，并掛牌標示，重要的設備材料利用專門的圍欄和庫房儲存，并設專人管理。3、在施工過程中，嚴格按照材料管理辦法，進行限額領料。4、模板、支架等在安裝、拆除和搬運時，必須輕拿輕放，上下、左右有人傳遞。5、支

40、模和拆模等各項施工任務完成后，應及時清理現場，做到工完場清。對廢料、舊料做到每日清理回收。6、使用電鋸切割時，應及時在鋸片上刷油，且鋸片送速不能過快。7、因本工程在城區內，并且又在學校附近，要加強環保意識的宣傳，嚴格管理，采用有力措施控制人為的施工噪聲，最大限度地減少噪音擾民。在夜間進行模板作業時，應按規定合理安排作業時間，避免擾民情況出現。五、安全達標管理1、傷亡控制目標：針對模板工程：杜絕在模板制作、安裝、拆除及支撐系統搭設、拆除時發生坍塌、高處墜落、物體打擊、機械傷害、觸電、火災的死亡、重傷安全生產責任事故。2、文明施工目標：文明施工目標達到優良。3、安全達標目標：按照建筑施工安全檢查標

41、準要求，模板工程安全檢查保證項目和一般項目達標率為100%。第六章 柱模板（設置對拉螺栓）計算書第六章 計算依據： 1、建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008 2、混凝土結構設計規范GB50010-2010 3、建筑結構荷載規范GB 50009-2012 4、鋼結構設計規范GB 50017-2003 一、工程屬性新澆混凝土柱名稱框架柱新澆混凝土柱長邊邊長(mm)1100新澆混凝土柱的計算高度(mm)3900新澆混凝土柱短邊邊長(mm)900 二、荷載組合側壓力計算依據規范混凝土結構工程施工規范GB50666-2011混凝土重力密度c(kN/m3)24新澆混凝土初凝時間t0(h)4外加劑

42、影響修正系數0.9混凝土澆筑速度V(m/h)2混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度H(m)3.9新澆混凝土對模板的側壓力標準值G4k(kN/m2)min0.28ct0v1/2，cHmin0.282440.921/2，243.9min34.213，93.634.213kN/m2混凝土下料產生的水平荷載標準值Q4k(kN/m2)2 新澆混凝土對模板的側壓力標準值G4k=min0.28ct0v1/2，cHmin0.282440.921/2，243.9min34.213，93.634.213kN/m2 承載能力極限狀態設計值S承0.9max1.2G4k+1.4Q4k，1.35G4k+1.40.

43、7Q4k0.9max1.234.21+1.42，1.3534.21+1.40.720.9max43.852，48.1440.948.14443.329kN/m2 正常使用極限狀態設計值S正G4k34.21 kN/m2 三、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)15面板抗彎強度設計值f(N/mm2)10.4面板彈性模量E(N/mm2)8000柱長邊小梁根數5柱短邊小梁根數5柱箍間距l1(mm)900模板設計平面圖 1、強度驗算 最不利受力狀態如下圖，按四等跨連續梁驗算 靜載線荷載q10.91.35bG4k0.91.350.934.2137.409kN/m 活載線荷載q20.91.40.7b

44、Q4k0.91.40.70.921.588kN/m Mmax-0.107q1l2-0.121q2l2-0.10737.4090.2752-0.1211.5880.2752-0.317kNm Mmax/W0.317106/(1/6900152)9.4N/mm2f10.4N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 作用線荷載qbS正0.934.2130.789kN/m 0.632ql4/(100EI)0.63230.7892754/(1008000(1/12900153)0.55mml/400275/4000.688mm 滿足要求！ 四、小梁驗算小梁類型矩形木楞小梁材質規格(mm)60120小梁截面慣性

45、矩I(cm4)864小梁截面抵抗矩W(cm3)144小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)15.444小梁彈性模量E(N/mm2)9350最低處柱箍離樓面距離(mm)180 1、強度驗算 小梁上作用線荷載qbS承0.27543.32911.916 kN/m 小梁彎矩圖(kNm) Mmax1.008kNm Mmax/W1.008106/1441036.998N/mm2f15.444N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 小梁上作用線荷載qbS正0.27534.219.408 kN/m 面板變形圖(mm) 0.462mm1.5mm 滿足要求！ 五、柱箍驗算 （規范中缺少相關計算說明，僅供參考）柱箍類型鋼

46、管柱箍合并根數2柱箍材質規格(mm)483柱箍截面慣性矩I(cm4)10.78柱箍截面抵抗矩W(cm3)4.49柱箍抗彎強度設計值f(N/mm2)265柱箍彈性模量E(N/mm2)206000模板設計立面圖 1、柱箍強度驗算 長邊柱箍計算簡圖 長邊柱箍彎矩圖(kNm) 長邊柱箍剪力圖(kN) M10.379kNm，N110.168kN 短邊柱箍計算簡圖 短邊柱箍彎矩圖(kNm) 短邊柱箍剪力圖(kN) M20.313kNm，N210.442kN M/Wn0.379106/(4.49103)84.336N/mm2f265N/mm2 滿足要求！ 2、柱箍撓度驗算 長邊柱箍計算簡圖 長邊柱箍變形圖(

47、mm) 短邊柱箍計算簡圖 短邊柱箍變形圖(mm) 10.127mml/4001.142mm 20.074mml/4000.975mm 滿足要求！ 六、對拉螺栓驗算對拉螺栓型號M18軸向拉力設計值Ntb(kN)29.6扣件類型碟形26型扣件容許荷載(kN)26 N10.4422=20.884kNNtb29.6kN 滿足要求！ N10.4422=20.884kN26kN滿足要求！第七章 計算書及相關圖紙【計算書】柱模板（設置對拉螺栓）計算書 計算依據： 1、建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008 2、混凝土結構設計規范GB50010-2010 3、建筑結構荷載規范GB 50009-2012

48、 4、鋼結構設計規范GB 50017-2003 一、工程屬性新澆混凝土柱名稱A樓3層KL11新澆混凝土柱長邊邊長(mm)1000新澆混凝土柱的計算高度(mm)6000新澆混凝土柱短邊邊長(mm)1000 二、荷載組合側壓力計算依據規范建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新澆混凝土初凝時間t0(h)4外加劑影響修正系數11混凝土坍落度影響修正系數21混凝土澆筑速度V(m/h)2混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度H(m)6新澆混凝土對模板的側壓力標準值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，2

49、46min29.868，14429.868kN/m2傾倒混凝土時對垂直面模板荷載標準值Q3k(kN/m2)2 新澆混凝土對模板的側壓力標準值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，246min29.87，14429.87kN/m2 承載能力極限狀態設計值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0.9max1.229.87+1.42，1.3529.87+1.40.720.9max38.644，42.2840.942.28438.056kN/m2 正常使用極限狀態設計值S正G4k29.87 kN/m2 三、面板驗算面板類型

50、覆面竹膠合板面板厚度(mm)15面板抗彎強度設計值f(N/mm2)14.74面板彈性模量E(N/mm2)8925柱長邊小梁根數7柱短邊小梁根數7柱箍間距l1(mm)500 模板設計平面圖 1、強度驗算 最不利受力狀態如下圖，按四等跨連續梁驗算 靜載線荷載q10.91.35bG4k0.91.350.529.8718.146kN/m 活載線荷載q20.91.40.7bQ3k0.91.40.70.520.882kN/m Mmax-0.107q1l2-0.121q2l2-0.10718.1460.1672-0.1210.8820.1672-0.057kNm Mmax/W0.057106/(1/6500

51、152)3.035N/mm2f14.74N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 作用線荷載qbS正0.529.8714.935kN/m 0.632ql4/(100EI)0.63214.935166.6674/(1008925(1/12500153)0.058mml/400166.667/4000.417mm 滿足要求！ 四、小梁驗算小梁類型鋼管小梁材質規格(mm)483小梁截面慣性矩I(cm4)10.78小梁截面抵抗矩W(cm3)4.49小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205小梁彈性模量E(N/mm2)206000最低處柱箍離樓面距離(mm)180 1、強度驗算 小梁上作用線荷載qbS承0.1

52、6738.0566.343 kN/m 小梁彎矩圖(kNm) Mmax0.325kNm Mmax/W0.325106/4.4910372.33N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 小梁上作用線荷載qbS正0.16729.874.978 kN/m 面板變形圖(mm) 0.608mm1.5mm 滿足要求！ 五、柱箍驗算 （規范中缺少相關計算說明，僅供參考）柱箍類型鋼管柱箍合并根數1柱箍材質規格(mm)483柱箍截面慣性矩I(cm4)10.78柱箍截面抵抗矩W(cm3)4.49柱箍抗彎強度設計值f(N/mm2)205柱箍彈性模量E(N/mm2)206000 模板設計立面圖 1、柱箍強

53、度驗算 長邊柱箍計算簡圖 長邊柱箍彎矩圖(kNm) 長邊柱箍剪力圖(kN) M10.307kNm，N19.827kN 短邊柱箍計算簡圖 短邊柱箍彎矩圖(kNm) 短邊柱箍剪力圖(kN) M20.307kNm，N29.827kN M/Wn0.307106/(4.49103)68.438N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 2、柱箍撓度驗算 長邊柱箍計算簡圖 長邊柱箍變形圖(mm) 短邊柱箍計算簡圖 短邊柱箍變形圖(mm) 10.092mml/4000.938mm 20.092mml/4000.938mm 滿足要求！ 六、對拉螺栓驗算對拉螺栓型號M14軸向拉力設計值Ntb(kN)17.8扣件類

54、型3形12型扣件容許荷載(kN)12 N9.8271=9.827kNNtb17.8kN 滿足要求！ N9.8271=9.827kN12kN 滿足要求！墻模板（非組合式鋼模板）計算書 計算依據： 1、建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008 2、混凝土結構設計規范GB50010-2010 3、建筑結構荷載規范GB 50009-2012 4、鋼結構設計規范GB 50017-2003 一、工程屬性新澆混凝土墻名稱A樓地下室Q1新澆混凝土墻墻厚(mm)5000混凝土墻的計算高度(mm)4800混凝土墻的計算長度(mm)8000 二、荷載組合側壓力計算依據規范建筑施工模板安全技術規范JGJ162-

55、2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新澆混凝土初凝時間t0(h)4外加劑影響修正系數11混凝土坍落度影響修正系數21混凝土澆筑速度V(m/h)2混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度H(m)4.8新澆混凝土對模板的側壓力標準值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，244.8min29.868，115.229.868kN/m2傾倒混凝土時對垂直面模板荷載標準值Q3k(kN/m2)2 新澆混凝土對模板的側壓力標準值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，244.8min29.87，115.229

56、.87kN/m2 承載能力極限狀態設計值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0.9max1.229.87+1.42，1.3529.87+1.40.720.9max38.644，42.2840.942.28438.056kN/m2 正常使用極限狀態設計值S正G4k29.87 kN/m2 三、面板布置小梁布置方式豎直左部模板懸臂長(mm)125小梁間距(mm)150小梁一端懸臂長(mm)250主梁間距(mm)400主梁一端懸臂長(mm)150對拉螺栓橫向間距(mm)450對拉螺栓豎向間距(mm)400 模板設計立面圖 四、面板驗算面板類型木模板面板厚度(m

57、m)18面板抗彎強度設計值f(N/mm2)15.444面板彈性模量E(N/mm2)8415 墻截面寬度可取任意寬度，為便于驗算主梁，取b0.4m，Wbh2/6400182/621600mm3，Ibh3/12400183/12194400mm4 1、強度驗算 qbS承0.438.05615.222kN/m 面板彎矩圖(kNm) Mmax0.043kNm Mmax/W0.043106/216001.982N/mm2f15.444N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 qbS正0.429.87=11.948kN/m 面板變形圖(mm) 0.048mml/400150/4000.375mm 滿足要求！

58、五、小梁驗算小梁類型鋼管小梁材料規格(mm)483小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205小梁彈性模量E(N/mm2)206000小梁截面抵抗矩W(cm3)4.49小梁截面慣性矩I(cm4)10.78 1、強度驗算 qbS承0.238.0567.611kN/m 小梁彎矩圖(kNm) 小梁剪力圖(kN) Mmax0.238kNm Mmax/W0.238106/449052.972N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 qbS正0.229.87=5.974kN/m 小梁變形圖(mm) 0.27mml/400400/4001mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 R1=3.191kN，R

59、2=.R52=2.393kN，R53=2.393kN 六、主梁驗算主梁類型雙鋼管主梁材料規格(mm)483主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面抵抗矩W(cm3)8.98主梁截面慣性矩I(cm4)21.56 1、強度驗算 主梁彎矩圖(kNm) Mmax0.314kNm Mmax/W0.314106/898034.962N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 主梁變形圖(mm) 0.067mml/400450/4001.125mm 滿足要求！ 七、對拉螺栓驗算對拉螺栓類型M14軸向拉力設計值Ntb(kN)17.8 對拉螺栓橫向驗算

60、間距mmax450，450/2+200450mm 對拉螺栓豎向驗算間距nmax400，400/2+250450mm N0.95mnS承0.950.450.4538.0567.321kNNtb17.8kN 滿足要求！板模板（扣件式）計算書 計算依據： 1、建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ 1302011 3、混凝土結構設計規范GB50010-2010 4、建筑結構荷載規范GB 50009-2012 5、鋼結構設計規范GB 50017-2003 一、工程屬性新澆混凝土樓板名稱1棟，6.2米層高新澆混凝土樓板板厚(mm)180新澆混凝土樓

61、板邊長L(m)6新澆混凝土樓板邊寬B(m)5 二、荷載設計施工人員及設備荷載標準值Q1k當計算面板和小梁時的均布活荷載(kN/m2)2.5當計算面板和小梁時的集中荷載(kN)2.5當計算主梁時的均布活荷載(kN/m2)1.5當計算支架立柱及其他支承結構構件時的均布活荷載(kN/m2)1模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板自重標準值0.1面板及小梁自重標準值0.3樓板模板自重標準值0.5模板及其支架自重標準值0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1風荷載標準值k(kN/m2)基本風壓0(kN/m2)0.30.22風壓高度變化系數z0

62、.9風荷載體型系數s0.8 三、模板體系設計模板支架高度(m)6立柱縱向間距la(mm)900立柱橫向間距lb(mm)900水平拉桿步距h(mm)1800立柱布置在混凝土板域中的位置中心對稱立柱距混凝土板短邊的距離(mm)300立柱距混凝土板長邊的距離(mm)250主梁布置方向平行樓板長邊小梁間距(mm)300小梁兩端各懸挑長度(mm)250，250主梁兩端各懸挑長度(mm)250，250結構表面的要求結構表面隱蔽模板及支架計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011 設計簡圖如下： 模板設計平面圖 模板設計剖面圖(樓板長向) 模板設計剖面圖(樓板寬向) 四、面板驗算面板

63、類型復合木纖維板面板厚度(mm)15面板抗彎強度設計值f(N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)10000 根據建筑施工模板安全技術規范面板可按簡支跨計算的規定，另據現實，樓板面板應擱置在梁側模板上，因此本例以簡支梁，取1m單位寬度計算。計算簡圖如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 1、強度驗算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(1.1+24)0.18)+1.42.5，1.

64、35(0.1+(1.1+24)0.18)+1.40.72.5 1=8.137kN/m q20.91.2G1kb=0.91.20.11=0.108kN/m p0.91.4Q1K=0.91.42.53.15kN Mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max8.1370.32/8，0.1080.32/8+3.150.3/4= 0.237kNm Mmax/W0.237106/375006.332N/mm2f15N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 q(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.1+(1.1+24)0.18)1=4.618kN/m 5ql4/(384EI)54.6183004

65、/(38410000281250)0.173mml/250300/2501.2mm 滿足要求！ 五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規格(mm)6080小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)15.44小梁抗剪強度設計值(N/mm2)1.78小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁截面慣性矩I(cm4)256 因B/lb取整5000/900取整5，按四等跨連續梁計算，又因小梁較大懸挑長度為250mm，因此需進行最不利組合，計算簡圖如下： 1、強度驗算 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7

66、Q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.18)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.18)+1.40.72.50.32.506kN/m 因此，q1靜0.91.2(G1k+(G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.3+(1.1+24)0.18)0.31.561kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.30.945kN/m M10.107q1靜L2+0.121q1活L20.1071.5610.92+0.1210.9450.920.228kNm q20.91.2G1kb=0.91.20.30.30.097kN/m p0.91.4Q1k=0.91.

67、42.53.15kN M2max0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pLmax0.0770.0970.92+0.213.150.9，0.1070.0970.92+0.1813.150.90.601kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max2.5060.252/2，0.0970.252/2+3.150.250.791kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.228，0.601，0.7910.791kNm Mmax/W0.791106/6400012.352N/mm2f15.44N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 V10.607q1靜L+0

68、.62q1活L0.6071.5610.9+0.620.9450.91.38kN V20.607q2L+0.681p0.6070.0970.9+0.6813.152.198kN V3maxq1L1，q2L1+pmax2.5060.25，0.0970.25+3.153.174kN VmaxmaxV1，V2，V3max1.38，2.198，3.1743.174kN max3Vmax/(2bh0)=33.1741000/(28060)0.992N/mm21.78N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 q=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)0.18)0.31.445kN/m 跨

69、中max0.632qL4/(100EI)=0.6321.4459004/(10093502560000)0.25mml/250900/2503.6mm 懸臂端maxqL4/(8EI)=1.4452504/(893502560000)0.029mml1/250250/2501mm 滿足要求！ 六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規格(mm)483.5可調托座內主梁根數1主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁截面慣性矩I(cm4)12.19主梁截面抵抗矩W(cm3)5.08 1、小梁最大支座反力計算 Q1k1.5kN/

70、m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.18)+1.41.5，1.35(0.5+(1.1+24)0.18)+1.40.71.50.32.226kN/m q1靜0.91.35(G1k+ (G3k+G2k)h)b=0.91.35(0.5+(1.1+24)0.18)0.31.829kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.41.50.30.567kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.5+(1.1+24)0.18)0.3=1.5

71、05kN/m 承載能力極限狀態 按四跨連續梁，Rmax(1.143q1靜+1.223q1活)L1.1431.8290.9+1.2230.5670.92.506kN 按懸臂梁，R1q1l=2.2260.250.556kN RmaxRmax，R12.506kN; 正常使用極限狀態 按四跨連續梁，Rmax1.143q2L1.1431.5050.91.549kN 按懸臂梁，R1q2l=1.5050.250.376kN RmaxRmax，R11.549kN; 2、抗彎驗算 計算簡圖如下： 主梁彎矩圖(kNm) Mmax0.669kNm Mmax/W0.669106/5080131.647N/mm2f20

72、5N/mm2 滿足要求！ 3、抗剪驗算 主梁剪力圖(kN) Vmax5.197kN max2Vmax/A=25.1971000/48921.257N/mm2125N/mm2 滿足要求！ 4、撓度驗算 主梁變形圖(mm) max0.751mm 跨中max=0.751mm=900/250=3.6mm 懸挑段max0.656mm=250/250=1mm 滿足要求！ 七、立柱驗算剪刀撐設置加強型立桿頂部步距hd(mm)1500立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度a(mm)200頂部立桿計算長度系數11.386非頂部立桿計算長度系數21.755鋼管類型483立柱截面面積A(mm2)424立柱截面回轉半

73、徑i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49 1、長細比驗算 頂部立桿段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1500+2200)=2633.4mm 非頂部立桿段：l02=k2h =11.7551800=3159mm =l0/i=3159/15.9=198.679=210 長細比滿足要求！ 2、立柱穩定性驗算 頂部立桿段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.386(1500+2200)=3041.577mm 1l01/i3041.577/15.9191.294，查表得，10.197 Mw=0.91.4klah2/10=0.91.40.220.91.82/100.079kN

74、m Nw1.2NGik+0.91.4(NQik+Mw/lb)=1.2(0.5+(24+1.1)0.18)+0.91.410.90.9+0.91.40.079/0.96.009kN f Nw/(A)+ Mw/W6009.203/(0.197424)+0.079106/449089.618N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 非頂部立桿段：l02=k2h =1.1551.7551800=3648.645mm 2l02/i3648.645/15.9229.475，查表得，20.139 Mw=0.91.4klah2/10=0.91.40.220.91.82/100.079kNm Nw1.2NGik

75、+0.91.4(NQik+Mw/lb)=1.2(0.75+(24+1.1)0.18)+0.91.410.90.9+0.91.40.079/0.96.252kN f Nw/(A)+ Mw/W6252.203/(0.139424)+0.079106/4490123.76N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 八、可調托座驗算荷載傳遞至立桿方式可調托座可調托座承載力容許值N(kN)30 按上節計算可知，可調托座受力N6.009kNN30kN 滿足要求！ 九、立柱地基基礎驗算地基土類型巖石地基承載力設計值fak(kPa)115立柱墊木地基土承載力折減系數mf1墊板底面面積A(m2)0.1 立柱底墊板

76、的底面平均壓力pN/(mfA)6.252/(10.1)62.522kPafak115kPa 滿足要求！梁模板（扣件式，梁板立柱不共用）計算書 計算依據： 1、混凝土結構工程施工規范GB50666-2011 2、混凝土結構設計規范GB50010-2010 3、建筑結構荷載規范GB 50009-2012 4、鋼結構設計規范GB 50017-2003 一、工程屬性新澆混凝土梁名稱KL14新澆混凝土梁計算跨度(m)7.8混凝土梁截面尺寸(mmmm)3001400新澆混凝土結構層高(m)5.65梁側樓板厚度(mm)180 二、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模

77、板面板0.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24混凝土梁鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.5混凝土板鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1施工人員及設備荷載標準值Q1k(kN/m2)2.5風荷載標準值k(kN/m2)基本風壓0(kN/m2)非自定義:0.220.3風壓高度變化系數z0.9風荷載體型系數s0.8 三、模板體系設計新澆混凝土梁支撐方式梁兩側有板，梁板立柱不共用A梁跨度方向立柱間距la(mm)1000梁底兩側立柱間距lb(mm)1200步距h(mm)1600新澆混凝土樓板立柱間距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁居梁底兩側立柱中的位置

78、居中梁底左側立柱距梁中心線距離(mm)600板底左側立柱距梁中心線距離s1(mm)750板底右側立柱距梁中心線距離s2(mm)750梁底增加立柱根數4梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁寬均分梁底增加立柱依次距梁底左側立柱距離(mm)510,570,630,690梁底支撐小梁根數5梁底支撐小梁最大懸挑長度(mm)150結構表面的要求結構表面外露模板及支架計算依據混凝土結構工程施工規范GB50666-2011結構重要性系數01可變荷載的組合值系數c0.9 設計簡圖如下： 平面圖 立面圖 四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)15面板抗彎強度設計值f(N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm

79、2)10000 取單位寬度1000mm，按四等跨連續梁計算，計算簡圖如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q101.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4cQ1kb=11.35(0.1+(24+1.5)1.4)+1.40.92.5150.85kN/m q1靜01.35(G1k+ (G2k+G3k)h)b=11.35(0.1+(24+1.5)1.4)148.33kN/m q1活01.4cQ1kb=11.40.92.512.52kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)1.

80、4135.8kN/m 1、強度驗算 Mmax0.107q1靜L2+0.121q1活L20.10748.330.0752+0.1212.520.07520.031kNm Mmax/W0.031106/375000.821N/mm2f15N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max0.632q2L4/(100EI)=0.63235.8754/(10010000281250)0.003mml/40075/4000.188mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 設計值(承載能力極限狀態) R1=R5=0.393 q1靜l +0.446 q1活l=0.39348.330.075+0.4462.520.075

81、1.509kN R2=R4=1.143 q1靜l +1.223 q1活l=1.14348.330.075+1.2232.520.0754.374kN R3=0.928 q1靜l +1.142 q1活l=0.92848.330.075+1.1422.520.0753.58kN 標準值(正常使用極限狀態) R1=R5=0.393 q2l=0.39335.80.0751.055kN R2=R4=1.143 q2l=1.14335.80.0753.069kN R3=0.928 q2l=0.92835.80.0752.492kN 五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規格(mm)6080小梁抗彎強度設計值f(

82、N/mm2)15.44小梁抗剪強度設計值(N/mm2)1.78小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁截面慣性矩I(cm4)256 為簡化計算，按四等跨連續梁和懸臂梁分別計算，如下圖： q1max1.509+11.35(0.3-0.1)0.3/4+0.5(1.4-0.18)+11.35(0.5+(24+1.1)0.18)+1.40.92.5max0.75-0.3/2，0.75-0.3/2/21，4.374+1.351.35(0.3-0.1)0.3/4=5.33kN/m q2max1.055+(0.3-0.1)0.3/4+0.5(1.4-0.18)+(0.5+(24

83、+1.1)0.18)max0.75-0.3/2，0.75-0.3/2/21，3.069+(0.3-0.1)0.3/43.186kN/m 1、抗彎驗算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.1075.330.22，0.55.330.1520.06kNm Mmax/W0.06106/640000.937N/mm2f15.44N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.6075.330.2，5.330.150.799kN max3Vmax/(2bh0)=30.7991000/(26080)0.25N/mm21.78N/mm2 滿足

84、要求！ 3、撓度驗算 10.632q2l14/(100EI)0.6323.1862004/(10093502560000)0.001mml/400200/4000.5mm 2q2l24/(8EI)3.1861504/(893502560000)0.008mml/400150/4000.375mm 滿足要求！ 4、支座反力計算 梁頭處(即梁底支撐小梁懸挑段根部) 承載能力極限狀態 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.1435.330.2，0.3935.330.2+5.330.151.218kN 同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1R51.005kN

85、，R2R41.218kN，R30.823kN 正常使用極限狀態 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.1433.1860.2，0.3933.1860.2+3.1860.150.728kN 同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1R50.706kN，R2R40.728kN，R30.574kN 六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規格(mm)483可調托座內主梁根數1主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁截面慣性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 主梁自

86、重忽略不計，計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 主梁彎矩圖(kNm) Mmax/W0.046106/449010.309N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 主梁剪力圖(kN) Vmax1.72kN max2Vmax/A=21.721000/4248.115N/mm2125N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 主梁變形圖(mm) max0.007mml/400510/4001.275mm 滿足要求！ 七、2號主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規格(mm)483可調托座內主梁根數1主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm

87、2)125主梁截面慣性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 2號主梁自重忽略不計,計算簡圖如下： 計算簡圖如下： RmaxR1，R2，R3，R4，R5，R6=0.028，2.698，0.091，0.091，2.698，0.028=2.698kN，RmaxR1，R2，R3，R4，R5，R60.02，1.803，0.102，0.102，1.803，0.02=1.803kN 1、抗彎驗算 縱向水平鋼管彎矩圖(kNm) Mmax/W0.461106/4490102.62N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 縱向水平鋼管剪力圖(kN) Vmax1.777kN m

88、ax2Vmax/A=21.7771000/4248.38N/mm2125N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 縱向水平鋼管變形圖(mm) max0.892mml/4001000/4002.5mm 滿足要求！ 4、支座反力 支座反力依次為R1=3.619kN，R2=5.938kN，R3=5.253kN，R4=5.425kN，R5=5.425kN，R6=5.253kN，R7=5.938kN，R8=3.619kN 八、立柱驗算鋼管類型483立柱截面面積A(mm2)424回轉半徑i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗壓強度設計值f(N/mm2)205 =h/i=1600/15.9=10

89、0.629=180 長細比滿足要求！ 查表得，0.588 1、風荷載計算 Mw0.901.4klah2/100.911.40.2211.62/100.071kNm 2、穩定性計算 同上四六計算過程，可得： R10.028kN，R22.698kN，R30.091kN，R40.091kN，R52.698kN，R60.028kN 立柱最大受力NwmaxR1，R2，R3，R4，R5，R6+0.15(5.65-1.4)+Mw/lbmax0.028，2.698，0.091，0.091，2.698，0.028+0.637+0.071/1.23.394kN fN/(A)+Mw/W3394.227/(0.588424)+0.071106/449029.419N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 九、可調托座驗算可調托座內2號主梁根數1可調托座承載力容許值N(kN)30 由2號主梁驗算一節計算可知可調托座最大受力NmaxR1，R2，R3，R4，R5，R6，R7，R815.938kNN30kN 滿足要求！ 十、立柱地基基礎計算地基土類型巖石地基承載力設計值fak(kPa)140立柱墊木地基土承載力折減系數mf1墊板底面面積A(m2)0.15 立柱底墊板的底面平均壓力pN/(mfA)3.394/(10.15)22.628kPafak140kPa 滿足要求！