1、目 錄一、編制依據2二、工程概況2三、施工組織機構5四、施工準備6五、總體布置原則8六、施工方法8七、施工進度計劃22八、安全保證措施22九、質量通病及防治措施25十、質量保證措施27十一、環境保護措施及文明施工保證措施28十二、計算書28一、編制依據序號名稱名稱1圖紙結構結構施工圖建筑建筑施工圖2大洪橋周邊區域舊城改造項目（水岸東方）工程施工組織設計3有關規程規范混凝土結構工程施工質量驗收規范GB50204-2002（2011版）建筑工程施工質量驗收統一標準GB50300-2001建筑施工安全檢查評分標準JGJ 59-2011建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ 130-20114有關

2、圖集地下建筑防水構造05J1、210J3015其它建筑工程資料管理規程公司綜合管理手冊DB/1342-2004二、工程概況2.1設計概況序號項 目內 容1工程名稱大洪橋周邊區域舊城改造（水岸東方）2建設單位唐山市華貿房地產開發有限公司3設計單位北京東方華太建筑設計工程有限責任公司4建設地點唐山市中部南側，新華立交橋南側，唐古路西側，唐河東北側5工程概況大洪橋周邊區域改造項目（水岸東方）小區一期建設項目共計9棟住宅樓，其中21層住宅樓2棟，25層住宅樓6棟，大廈1棟，公共服務設施配套公建有會所、商店、自行車存車處、地下汽車庫、垃圾轉運站、熱力站、變電室等。6結構形式住宅樓為鋼筋混凝土剪力墻結構，

3、配套公建幼兒園、小學、會所、地下汽車庫、垃圾轉運站、熱力站、變電所等為鋼筋混凝土框架結構7建筑面積總建筑面積22.7558萬m2地上建筑面積18.6004萬m2地下建筑面積4.1554萬m22.2現場實際情況由于本工程中施工現場場地狹窄，住宅樓較緊密，施工現場北側沒有施工道路，尤其是地下施工階段，由于采用整體開挖，主樓與車庫同時施工，致使施工場地更為狹窄，木工棚加工場地位置依據現場實際情況而定，木工棚大小暫定為6m9m。由于施工場地狹窄不能存放多，模板制作完成后盡快進入施工現場，避免滯留在木工棚內。地上施工階段，隨施工的進度及要求隨時根據現場實際需要情況調整。2.3工程難點2.3.1管理方面難

4、點模板安裝：根部接茬部位處理，梁柱接頭部位處理。防治措施：接茬處模板與已澆筑墻體搭接100mm以上，根部用對拉桿夾緊固定。模板拆除及堆放：狹窄空間處的模板拆除、拆除后及時分類碼放。防治措施：采用長撬棍借助杠桿原理拆狹窄空間模板；拆除后由工長及班組長負責，做到工完料清。模板的保護，必須搭設專用架子堆放模板，保證模板的平整度，通用板和散裝板必須分開，嚴禁模板相互碰撞損壞板面，配好的模板嚴禁隨意切割、開洞。現場場地狹窄，安排好模板的堆放場地問題以及合理安排模板的進場時間，保證有效場地的高效利用。對拉螺栓控制：a、與土壤接觸的外墻，14對拉螺栓加焊接75x75x3止水鋼板；b、人防墻采用直埋14對拉螺

5、栓；c、墻體墻體、梁采用14對拉螺栓加直埋套管；2.3.2技術方面難點地下墻體模板施工、大截面框架柱模板施工， 斜梁節點部位的成型。三、施工組織機構3.1項目組織機構及職責序號姓名職 務職 責1 朱長瑜項目經理全面負責本次模板施工方案編制、審核與實施。對模板的施工全過程進行全面的動態管理。針對模板方案的具體情況，確定項目組織機構人員的配備，并有針對性地制定規章制度，明確有關人員的職責，組織項目經理部開展工作。2連志水項目總工負責本次模板施工的全面組織工作，組織技術人員按照施工方案的要求對施工班組的管理人員進行施工方案、施工技術及安全技術交底，要求技術人員將施工方案的交底必須落實到人，并最終形成

6、文字性的技術、安全交底記錄。并組織質檢、安全部門對施工現場進行驗收，合格后，組織開展施工。3田寶占二工區負責人對本次模板過程中的施工進度、施工質量、安全、周轉材料、機械設備的使用等全面負責。4張立中土建工程師負責施工方案的編制及技術交底工作，監督模板施工過程，及時解決模板施工過程中存在的技術問題。5李春生質檢員負責模板工程中的質量管理、質量控制、質量監督工作，并對土方開挖的施工質量進行檢查驗收。6李建桐安全員參與編制模板施工方案中的安全保證措施。對入場的施工班組進行三級安全教育。并按照模板施工方案中的安全保證措施和安全技術交底的要求對整個施工過程進行現場安全監督檢查，做好施工現場的文明施工管理

7、工作。發現安全隱患，提出整改意見，并落實對安全隱患的整改工作。7周翠爽資料員負責施工資料的整理工作，工種文件的收發及檢驗試驗工作。四、施工準備4.1技術準備4.1.1 組織技術人員審圖，確定最優的施工方法，熟悉結構形式，確定模板尺寸。4.1.2 計算模板及相關施工材料用量。提出材料計劃。4.1.3 根據工程進度安排，提前做好方案交底和技術交底工作，交底方式采用書面形式。4.2機具準備序號機械設備名稱規格數量功率1圓盤鋸MJ106型45.5kw2壓刨45.5kw3平刨MB503A型34臺鉆30.55kw5空壓機1-1.5氣壓37.5kw4.3崗位培訓4.3.1管理人員培訓就竹膠板的施工方法和特點

8、向管理人員交底，使其明白多層板的施工工藝流程及相關質量、安全控制要點，以便管理人員制定自己的工作計劃。4.3.2作業人員培訓對全體作業人員進行竹膠板的施工質量及安全教育，對特殊工種集中培訓，要求持證上崗，對作業人員進行工序施工前技術、質量交底。4.4現場準備材料堆放場地要提前選擇，場地需平整完畢，堆放前下部應墊設100mm100mm木方，四周搭設防護架，防止倒塌，并且便于吊裝，不妨礙其他施工工作的進行。堆放場地的選擇盡量靠近木工棚，且在施工用道路附近。4.5物資準備4.5.1施工現場用料必須為檢驗合格產品，現場用周轉材料計劃需按現場實際情況分部位、分規格、分施工段提取。4.5.2項目部成立由多

9、人組成的收料小組（材料、庫管、工長三方組成），對進場模板、鋼管（碗扣架和腳手管）、卡扣進行較全面的檢查。鋼管必須具有出廠合格證，并按規定的驗收批量進行復驗，主要包括外觀檢查和管壁厚檢測，各方面都符合要求方準進場，避免出現不合格品進場使用的情況發生。4.5.3進場后的模板、鋼管等周轉材料卸放在預先指定場所，并做明顯標識。模板堆放前應先在下部墊100100木方，防止下部潮濕積水而浸泡模板，鋼管堆放應搭設堆放架，將不同長度的鋼管分開碼放整齊，對拉螺栓、三型件、卡扣等堆放在倉庫內集中管理。所有周轉材料在雨雪天氣均應采用塑料彩條布覆蓋。4.5.4材料要求1) 483.5mm鋼管質量檢驗要求。對于新管質量

10、檢驗要求：必須具備產品合格證及鋼管材質檢驗報告，對于進入施工現場的鋼管進行復檢，合格后方可使用，鋼管表面應平直光滑，不應有裂紋、分層、壓痕、劃道和硬彎等質量缺陷，外徑及壁厚允許負公差為0.5mm，立柱鋼管彎曲允許偏差如下：3ml4m，允許偏差12mm，4ml6m，允許偏差20mm，對于舊鋼管，銹蝕程度每年檢查一次，鋼管內外表面銹蝕深度允許偏差0.5mm，其余同新鋼管。2) 扣件質量檢驗要求，新扣件必須具備產品質量合格證，生產許可證及專業檢測單位測試報告，扣件應采用GB978-67可鍛鑄鐵分類及技術條件的規定，機械性能不低于KT33-8的可鍛鑄鐵制造。扣件的附件采用的材料應符合GB700-88碳

11、素結構鋼中Q235鋼的規定；螺紋均應符合GB196-81普通螺紋的規定，墊圈應符合GB96-76墊圈的規定。鑄鐵不得有裂紋、氣孔；不宜有疏松、砂眼或其他影響使用性能的鑄造缺陷；并應將影響外觀質量的粘砂、澆冒口殘余、披縫、毛刺、氧化皮等清除干凈；扣件與鋼管的貼合面必須嚴格整形，應保證與鋼管扣緊時接觸良好；扣件活動部位應能靈活轉動，旋轉扣件的兩旋轉面間隙應小于1mm；當扣件夾緊鋼管時，開口處的最小距離應不小于5mm；扣件表面應進行防銹處理；可鍛鑄鐵標準底座的材質和加工外觀質量與缺陷要求同可鍛鑄鐵扣件。3) 腳手板質量檢驗要求，木腳手板寬度應200mm，厚度宜大于50mm，不得開裂、腐朽。4) 木方

12、均采用東北落葉松，截面尺寸必須符合規范要求，多層板必須有合格證及承載力說明。周轉材料投入計劃序號材料名稱材料規格單位數量備注說明11215mm竹膠板915mm1830mm1215mmm21000002鋼管483.5mmt5003扣件個2000004M14對拉螺栓800mm根1500005木方50100m340006木方100100m320007水泥粉煤灰磚塊100008絲托個20000五、總體布置原則本工程地下車庫及各主樓為地下連體結構，模板設計總體思路：車庫墻體、柱、及梁板模板采用15mm厚多層板。主樓墻體、柱、及梁板模板采用12mm厚多層板。主樓地下、地上部分施工時，柱、墻、梁板模板分一次

13、支設，砼一次澆注完成，主樓部分根據實際情況每單元為一個施工段梁板整體一次施工完成。地下車庫模板全部采用多層板，施工段的劃分按照后澆帶劃分，人防部位每一施工段墻柱梁板整體澆筑。總體施工原則，主樓及周邊車庫同時施工，與主樓不相鄰的車庫部分單獨施工。地下基礎部分及防水導墻模板采用混凝土機制磚砌筑。模板支架體系采用鋼管腳手架支撐體系，墻體模板加固采用對拉螺栓輔助木方及鋼管支頂形式。六、施工方法6.1模板施工方法地下車庫底板、頂板、框架柱、墻體及地上墻體模板選用=159151830多層板，模板采用硬拼接，拼縫采用海綿條填塞，以防止露漿。在頂板模板施工時，海綿條填塞完畢后再用50寬透明膠帶或黃膠帶單面黏貼

14、（黏貼面為頂板上表面）。6.1.1墊層模板本工程墊層厚度為100mm，基礎墊層模板采用50100木方，木方位置確定后用500長12短鋼筋每隔2m 打入土中固定木方。6.1.2基礎底板模板地下車庫及主樓底板厚度為250、750mm、850mm、600mm、500mm，由于個別基礎底板較厚，導墻中部采用鋼管加一道側向支撐。地下室外墻直接從基礎底板生根起墻，外墻模板采用15厚竹膠板支設，背楞主次龍骨均采用50100木方,由于外墻施工縫距離底板標高300（人防為500），故在外墻上下部均加設次龍骨一道，主龍骨間距500；模板底部下墊20mm墊塊，墊塊采用預制砂漿墊塊，墊塊間距600mm，待混凝土澆筑完

15、畢后，用水泥砂漿將外側陰角處抹成內圓弧；斜撐采用483.51000鋼管支撐，外側根部支撐在原土層上。支撐形式見圖:基礎底板支模示意圖6.1.3墻體模板主樓內、外墻厚均為200mm，地下車庫外墻厚度為300，內墻為300。外墻模板均采用915183015厚多層板拼接，拼縫位置留在相鄰模板的中央，即915處。6.1.3.1地下車庫及各主樓墻體：附墻體柱連同墻體配模，一次性全高整體安裝，15多層板 后豎向背次楞采用50100 木方250，次楞后橫向背主楞采用483.2雙鋼管布置，再用3型卡鎖緊，墻體模板支撐加固采用穿14對拉螺栓，對拉螺栓豎向間距為500mm，第一道豎向對拉螺栓距離墻轉角處200，外

16、墻對拉螺栓中部滿焊37575止水片，內墻對拉螺栓預埋18PVC套管，以便于對拉螺栓的重復利用,人防墻對拉螺栓直埋。對拉螺栓L=墻寬+2（主楞+次楞）+2100。基礎底板或樓板施工時在墻邊和柱邊300和3000處預埋350mm長25鋼筋地錨間距為墻體對拉螺栓水平間距4倍，地錨長度外露150，錨入基礎底板或樓板中樓板厚200，側向斜撐采用鋼管+U托作斜支撐和橫支撐，水平間距1.5m，豎向間距1.2m，且不少于3道。墻模支設高度h層高樓板厚度+15。墻體模板定位采用水平及豎向梯子筋，具體形式見鋼筋施工方案。模板安裝詳圖地下外墻模板安裝示意圖內墻模板示意圖地下車庫及辦公樓地下室外墻水平施工縫處均設置膨

17、脹止水條。墻體模板計算書見附件：地下車庫及主樓墻體模板計算書 6.1.4獨立柱模板 本工程框架柱采用15厚多層板配模，模板按照四面加工制作，每面多層板用木方連成整體固定，施工時連接組裝四個單面的竹膠板即可。模板后背次楞采用50100木方豎向布置，間距200且不少于4根。柱箍采用雙鋼管橫向加固，間距分別為400。柱截面為700700柱截面每個方向中間加一道對拉螺栓，柱箍及中間對拉螺栓采用14，柱箍第一道布置在距地面200處。澆注筏板砼時，在筏板預埋20鋼筋地錨，四面均加，鋼筋地錨長度400mm。（詳見下圖）對拉螺栓L=柱寬+2（主龍骨+次龍骨）+2100。(形式同墻體對拉螺栓)柱模板計算書見附件

18、，柱模板計算書。6.1.5梁、板模板梁截面尺寸主要有：5501000、300600、350800。樓板厚度：地下車庫人防部分為300，非人防部分為250mm，地下車庫層高為5900mm。主樓頂板厚度為100mm、120mm、局部140mm，層高為2900mm。本工程梁、板模板選用15多層板，支撐系統選用碗扣架。層高5900碗扣架支撐選用5400；立桿橫向間距900mm,縱向間距900，橫桿步距1200，碗扣架上使用可調U托。碗扣架雙向間距距底板300起布置。模板安裝時，梁側模板包梁底模板，樓板模板壓梁模板，梁模板包地下室頂板，樓層板竹膠板下木方次楞選用50100間距300布置，主楞選用兩根48

19、3.5鋼管并排放置，間距900布置。框架梁側模次龍骨選用50100木方125，主龍骨選用雙鋼管（483.5）間距500豎向布置，雙鋼管之間用14對拉螺栓固定，對拉螺栓水平500mm，豎向300,（第一排距離梁底150）；梁底次龍骨選用50100木方275，梁底主龍骨選用483.5雙鋼管225。梁底支撐采用鋼管加固，梁兩側立桿間距900，梁底采用3根承重立桿，立桿將梁寬等分。跨度4m的框架梁，按全跨長度13進行梁底模起拱,起拱從支模開始時進行（通過增加木楔和可調U托調整底模各部位標高），而后將側模和底模連成整體。梁模板計算書見附件：6.1.6樓梯模板及坡道模板樓梯底板模板采用12厚竹膠板，次龍骨

20、用50100木方，間距為250，主龍骨采用100100木方，間距為900，支撐為碗扣架體系，配合U托。樓梯側面模板采用50厚木板襯15厚多層板，踏步板采用12厚多層板。汽車坡道也是先施工兩側墻、柱和樓板，再施工坡道板，但因坡道板鋼筋直徑較大，坡道窄，鋼筋密，不利于預埋插筋。因此決定采用坡道板鋼筋隨墻體鋼筋一次綁扎到位，但不澆筑混凝土，兩側墻體模板加固時，木方豎向背楞穿過坡道板鋼筋間隙上下貫通，水平雙鋼管沿坡向布置，木方、鋼管、螺栓間距布置參考前面墻體計算，坡道板與墻體相交處，按施工縫留置方法在墻體靠坡道一側掐斷。待兩側墻體和頂板施工完畢后，墻體模板拆除后從坡道板底部向上安裝模板，這就要求在坡道

21、板鋼筋綁扎前，將支設坡道板模板所用鋼管和多層板、木方等材料提前備入板下，綁坡道板鋼筋前，要沿坡道先搭設一排碗扣架，以支撐鋼筋。 樓梯模板安裝示意圖6.1.7門窗洞口本工程為剪力墻結構，門窗洞口較少， 門窗洞口模板采用鋼木結合形式，門窗洞口模角部配置L15015014、L75756一對角鋼（與洞口模同寬），洞口模面板采用18mm厚覆膜多層板，面板內側緊貼厚100100mm木方，門窗洞口模寬度為墻體截面厚度減2mm,窗洞口下要設50排氣孔。門窗洞口及陽角部位節點構造見如下示意圖：門窗洞口模板應根據洞口大小設置相應的內支撐，支撐采用100100木方，間距不大于500mm。門、窗洞口模內側頂部與下部兩

22、側設置斜向支撐，斜向支撐角度控制在4560。6.1.10集水坑、電梯井坑模板本工程在基礎底板上的集水坑、電梯井坑的模板量很大，施工中我們采用18竹膠板模板、木支撐， 25鋼筋支架，模板上配重物防止在施工中模板上浮，如圖： 6.1.11后澆帶模板本工程設計后澆帶800寬，整個工程后澆帶貫通基礎底板、外墻和樓層板。后澆帶鋼筋不斷，在所有鋼筋貫通的位置，將模板預先切成比鋼筋直徑大2的缺口。：A、地下室底板后澆帶，采用18厚多層板（或竹膠板），50100木方加固。B、頂板后澆帶用=18厚竹膠板作堵頭板，用50100木方作支撐，詳見下圖： C、施工外墻防水時，先砌370mm厚磚墻，磚墻內外側抹1:2.5

23、水泥砂漿找平層，之后粘貼防水層，內側隨砌隨抹灰。詳見下圖：注：1.后澆帶內側模板采用=15竹膠板，水平次楞采用50100木方200，主背楞采用483.5單鋼管，斜撐采用483.5，支撐形式同內墻模板。頂板后澆帶板底采用碗扣件支撐，后澆帶所在跨度內的模板不得隨本層其他跨模板一起拆除，應保證其模板和支撐體系不受擾動，待后澆帶混凝土澆筑完畢，并達到設計強度后再行拆除。6.1.12電梯井筒模板本工程電梯井設計較多，為確保電梯井筒尺寸和垂直度，擬采用定型模板，為了操作方便，電梯井內需設置跟進平臺，用10焊制而成，并從墻上的預留眼穿32mm螺栓桿（間距600mm，且每側不得少于3根）支撐跟進平臺，螺栓桿用

24、螺母與墻體鎖緊，跟進平臺的尺寸要比電梯井的內筒凈尺寸小80mm，具體如下圖所示：6.2模板的制作6.2.1模板的加工（1）根據施工方案，提前準備好施工用料，經過施工方案交底后下料。（2）與模板直接接觸的背楞或龍骨，表面應平直，尺寸偏差2mm。（3）主龍骨與次龍骨接觸面應平直，平直度偏差2mm。（4）覆膜多層板裁切應平直，表面不得有毛刺，組拼模板應硬拼，縫隙應2mm。6.2.2模板的驗收對多層板的切割直線度、木方刨光后的尺寸和平整度、接縫的緊密度、牢固程度、加固措施的使用效果、模板開洞的尺寸和位置等進行具體檢查。6.3模板安裝6.3.1墻體模板安裝（1）工藝流程：彈線安裝前檢查拼裝一側模板、安裝

25、對拉桿安裝外楞及斜撐拼裝另一側模、連接對拉桿安裝外楞及斜撐調整模板位置緊固穿墻螺栓斜撐固定（2）檢查墻模板安裝位置的定位基準線。（3）拼裝一側墻模板，同時安裝對拉桿，將模板按位置線安裝就位，安裝斜撐。（4）清掃墻內雜物。（5）以同樣方法就位另一側墻模板，并在鉤頭螺栓桿端戴上3形扣件和螺母，然后調整兩塊模板的位置和垂直，與此同時調整斜撐角度，合格后，固定斜撐，緊固全部螺栓的螺母。（6）模板安裝完畢后，全面檢查扣件、螺栓、斜撐是否緊固、穩定，模板拼縫及下口是否嚴密。（7）拼裝模板時有對拉桿處的板縫應夾貼海綿條，模板與下層混凝土墻體接縫處也要粘貼海綿條。（8）檢查墻模板垂直度6.3.2梁模板安裝（1

26、）工藝流程：搭設鋼管排架調整標高安裝梁底枋縱楞安裝梁底模板梁底起拱綁扎鋼筋安裝梁側模安裝斜撐楞復核梁模尺寸、位置與相鄰模板連固（2）在混凝土墻柱面上根據建筑1000線彈出梁的軸線及水平標高控制線并復核。（3）搭設鋼管腳手排架。（4）安裝底模，梁按全跨長度2進行梁底模起拱，確保混凝土澆筑完后，樓板厚度和撓度滿足圖紙要求。距梁端500處，在梁底模上留設清掃口，待雜物清理干凈后，將其堵嚴。（5）梁模采用側模包底模方法，并在模板交角處夾海綿條。（6）在底模上綁扎鋼筋，驗收合格后，清除雜物，安裝梁側模板附加斜撐加固。（7）復核檢查梁中線、標高、斷面尺寸，相鄰梁柱模板連接是否固定。6.3.3樓梯模板安裝（

27、1）工藝流程：搭設支架安裝橫縱龍骨調整樓板下皮標高及起拱鋪設模板檢查模板上層標高、平整度按1000線彈出模板底控制線。（2）搭設鋼管腳手架，鋼管支撐下墊通常腳手板。（3）鋪放木方，木方應刨平，要平直光滑，高度尺寸均一。（4）根據給定的水平線，將木楞找平。（5）鋪設模板：支撐支好后，鋪設模板，可從一側開始鋪設，與梁連接陰角處，模板壓梁側模并在之間夾海綿條。（6）模板鋪設完畢后，用靠尺、塞尺和水平儀檢查平整度與樓板底標高，并進行校正。（7）將模板內雜物清理干凈。6.3.4柱模板安裝（1）工藝流程：彈柱位置線安裝固定架安裝模板檢查對角線、垂直和位置安裝柱箍全面檢查校正固定辦預檢手續（2）彈柱位置線，

28、線兩端超出柱邊300，以便檢查模板安裝是否移位。（3）安裝就位第一片模板并設臨時支撐或用鉛絲與柱主筋綁扎臨時固定。（4）隨即安裝第二片模板并作好支撐或固定，同樣安裝第三片、第四片模板使之呈方桶型。（5）自下而上安裝柱箍，柱箍483.5鋼管。同時將柱箍用斜撐與滿堂架連成一體。（6）校正柱模軸線位移、垂直偏差、截面、對角線并做支撐固定。（7）模板安裝完畢后，全面檢查扣件、斜撐是否緊固、穩定，模板拼縫及下口是否嚴密。（8）將柱模內清理干凈，封閉清理口。（9）柱模根部用水泥砂漿堵嚴，防止跑漿。6.4模板拆除6.4.1側模拆除的要求在混凝土強度能保證其表面及棱角不因拆除模板而受損后方可拆除。常溫時，混凝

29、土強度不少于1.2Mpa。6.4.2底模拆除的要求模板拆除時，結構混凝土強度必須符合混凝土結構工程施工質量驗收規范（GB50204-2002）規定：側模板拆除時，混凝土強度要能保證其表面及棱角不因拆模而受損壞，預埋件或外露鋼筋插鐵不因拆模碰擾而松動。底模及其支架拆除時，混凝土強度要符合下表規定：構件類型構件跨度（m）達到設計的混凝土立方體抗壓強度標準值的百分率（%）板2m50%2跨度875%8100%梁875%8100%懸臂構件-100%模板拆除時必須根據結構構件的同條件混凝土試塊的強度指標來確定拆模時間。具體拆模日期由項目技術人員書面通知，沒有書面通知不得擅自進行拆模施工。模板及其支撐體系拆

30、除時，嚴格按施工工藝和技術交底執行，以防發生意外事故，嚴禁違章操作。拆模前填寫拆模申請單，經主管技術人員和試驗部門、質量部門同意后方可拆除。6.4.3模板質量允許偏差和檢查方法模板質量允許偏差（）序號名 稱允許偏差（）檢查方法檢查人1模板高度2鋼 卷 尺2模板寬度2鋼 卷 尺3對角線3鋼 卷 尺4板面平整度22米靠尺、塞尺5相鄰板面拼縫高低差0.52米靠尺、塞尺6邊框平直度23米靠尺、塞尺7模板翹曲度L/1000在平臺上對角拉線8相鄰板面拼縫間隙0.8 塞 尺9連接孔中心距1鋼尺10油漆無漏涂無流淌目測6.4.4模板允許偏差及檢驗方法模板允許偏差及檢驗方法項次項 目允許偏差檢查方法檢查人國家規

31、范標準1柱、墻、梁軸線位移5尺 量2底模上表面標高 5水準儀或拉線尺量3截面模內尺寸基 礎 10尺 量柱、墻、梁 4、54層高垂直度層高不大于5m6經緯儀或吊線、尺量層高大于5m85相鄰兩板表面高低差2尺 量6表面平整度5靠尺、塞尺7陰陽角方 正方尺、塞尺方尺、塞尺順 直8預埋鐵件中心線位移3拉線、尺量9預埋管、螺栓中心線位移3拉線、尺量螺栓外露長度+10，010預留孔洞中心線位移+10拉線、尺量尺 寸+10， 011門窗洞口中心線位移拉線、尺量寬、高對角線12插 筋中心線位移5尺 量外露長度+10， 0檢查數量：在同一檢驗批內，對梁、柱應抽查構件數量的10，且不少于3件；對墻和板應按有代表性

32、的自然間抽查10，且不少于3間；對大空間結構，墻可按相鄰軸線間高度5m左右劃分檢查面，板可按縱、橫軸線劃分檢查面，抽查10%，且均不少于3面。6.5后澆帶模板的拆除時間及要求后澆帶處鋼筋不斷，混凝土采用比設計強度高一級的無收縮混凝土澆搗密實，時間必須在兩側結構施工完后一個月。在結構樓板和梁的后澆帶兩側結構形成后，拆模時必須保留后澆帶部位的支撐體系（見下圖），待后澆帶混凝土澆筑完畢并達到設計強度后方可拆除支撐體系，拆模時必須依據同條件的混凝土強度試塊。6.6模板的維護和修理6.6.1進入施工現場的模板，按施工平面布置圖指定的位置在材料管理人員的指揮下，按規格、編號分類分堆碼放整齊，堆放時不得放在

33、松土、凍土或凹凸不平的場地上，并設專人管理。6.6.2碼放多層板、木方前，應在下部用方木墊起10cm的高度，以防受潮及地面不平使模板變形。現場加工的木方要貯存在防雨、防曬，遠離火源的棚內，防止模板受損變形。6.6.3預組拼的模板要有存放場地，場地要平整夯實。模板平放要用木方作墊架，立放時要搭設分類模板架，模板落地處要墊木方，保證模板不扭曲、不變形。不得亂堆亂放或在組拼的模板上堆放分散模板和配件。6.6.4模板吊運就位時要平穩、準確，不得碰撞樓板及其它已施工完畢的部位，不得兜掛鋼筋。用撬棍調整模板時，要注意保護模板下面的砂漿找平層。6.6.5工作面已安裝完畢的墻、柱模板，不準在吊運模板時碰撞，不

34、準在預組拼模板就位前作為臨時倚靠，防止模板變形或產生垂直偏差。工作面已完成的平面模板不得作為臨時堆料和作業平臺，以保證支架的穩定，防止平面模板標高和平整度產生偏差。6.6.6支設模板時，嚴禁碰撞預埋件，如碰撞按設計重新固定。不得拆改模板有關連接插件及螺栓，以保證模板質量。6.6.7拆除模板時要按程序進行，禁止用大錘敲擊或撬棍硬撬，防止混凝土墻面及門窗洞口等出現裂紋。6.6.8模板與墻面粘結時，禁止用大力吊拉模板，防止將墻面拉裂。6.6.9拆除模板時嚴禁做自由落體運動，以防傷人、摔壞模板及壓壞預埋管線。拆下的模板應及時清理干凈，并修理調整。并按指定位置放好，以利于下次利用。6.6.10冬期施工時

35、模板背面的保溫措施需保持完好。冬期施工防止混凝土受凍，當混凝土達到規范規定的拆模強度后方可拆模，否則會影響混凝土質量。6.6.11多次周轉的模板，若出現受雨（水）淋濕變形的情況，可以切除模板板面邊緣的一部分，之后用封邊漆涂刷封嚴，防止再次受雨（水）變形。6.6.12混凝土澆筑時應設專業看模人員，主要負責看護混凝土澆筑過程中的模板變形、扭曲。看模人員采用對講機與上部混凝土澆筑人員上下呼應。若模板發生變形，開裂、脹模現象，應及時與項目部技術部門聯系。6.6.13看模人員應對澆筑部位進行巡視，發現隱患應及時通知澆筑人員停止施工，并遠離澆筑部位，做好自身安全防護措施。七、施工進度計劃為保證施工進度計劃

36、，每棟號主樓模板按照四層配置，周轉超過3次對模板進行修補，嚴格控制不得超過5次，嚴格控制模板的周轉次數，根據施工進度做好物資準備工作。地下車庫按照整體配模考慮，拆模后轉到各棟號周轉使用。八、安全保證措施8.1 危險源辨識及控制措施8.1.1本工程施工模板工程的過程中的危險源點為：高空墜落、觸電、機械傷害、物體打擊、火災。根據作業條件危險性評價法（D=LEC法），評定高空墜落、火災為B級危險源點，機械傷害、觸電、物體打擊為C級危險源點。8.1.2危險源點的管理施行問責制，具體責任落實到項目部的管理人員身上和一土建隊伍中。在工程的初始及施工的過程中，要針對不同的作業條件、工序、環境，對危險源點進行

37、連續性的分級、分類評估。一般以7天為一個評估周期。8.1.3現場應急組織機構組 長：朱長瑜副組長：連志水、沈金利成 員：田寶站、陳同樂、張吉明、閆賀利、王海健、李春生、張立中、李樸8.1.4觸電事故應急程序事故發生后首先應該立即快速使觸電者脫離帶電體。對于低壓觸電事故，應立即切斷電源或用絕緣性能的木棍挑開和隔離電流，如果觸電者的衣服干燥，又沒有緊纏住身上，可以用一只手抓住觸電人員的衣服，拉離帶電體。但救護人員不可以接觸觸電者的皮膚，也不能抓住他的鞋。對于高壓觸電，應立即通知有關部門停電，不能立即停電的，也可以拋擲裸金屬線，使線路短路接地，迫使保護裝置動作，斷開電源，注意拋擲金屬線前，應將金屬線

38、的一端可靠的接地，然后拋擲另一端。觸電者在高處，應該考慮防摔措施。當觸電者脫離電源后，應該根據觸電的具體情況，迅速對癥救護。觸電急救現場應用的主要救護辦法是人工呼吸法和胸外心臟擠壓法。8.1.5高空墜落、物體打擊事故應急程序事故發生后首先就地取材，尋找固定斷骨的材料，如棍、樹枝、木板、拐杖、硬紙板等都可以作為固定材料，長短要以能固定住骨折處上下兩個關節或不使斷骨錯動為準。脊柱骨折或頸部骨折時，除非是特殊情況如室內失火等十分危險的情況，否則應讓傷者留在原地等待攜有醫療器械的醫務人員來搬動。抬運傷者，從地上抬起時，要多人同時緩緩用力平托；運送時，必須用木板或硬材料，不能用布擔架或繩床。木板上可墊棉

39、被，但不能用枕頭，頸椎骨骨折傷者的頭須放正，兩旁用沙袋將頭夾住，不能讓頭隨便晃動。8.1.6機械傷害事故應急程序發生特大機械事故和重大機械事故后，項目經理部應急指揮人員應立即報告安全管理部，說明事故單位、時間、地點，對事故的簡要描述。立即疏散無關人員到安全地帶，同時警戒事故現場，認真保護事故現場，凡與事故有關的物體、痕跡、狀態，不得破壞。為搶救受傷者或防止事故進一步擴大，需要移動某些物體時，必須做好現場標志，仔細記錄或進行拍照，并保持記錄的準確性。8.2 安全技術、防護措施8.2.1作業前應做好安全交底和安全教育工作，外協隊伍作業人員入場前必須進行三級安全教育，經考試合格后，方可進入施工現場作

40、業。所有施工作業人員進入施工現場必須正確配戴安全帽，系好下顎帶，鎖好帶扣。嚴禁吸煙和酗酒后作業，施工現場嚴禁打鬧。8.2.2安裝、拆卸外模板的操作人員必須掛好安全帶。8.2.3風力超過5級時應停止搭除模板、水平構件的搭拆施工等。8.2.4施工過程中，應隨時檢查模板連接、碗扣件有無松動，整體穩定有無問題，若發現問題應及時處理好。8.2.5施工過程中，嚴禁在模板、碗扣件、腳手管上任意打孔、開洞。8.2.6所有架子的搭設及使用，必須經過安全員檢查，驗收合格后方可使用。8.2.7使用的手持電動工具，電鉆、電鋸、電刨必須有良好的接地保護，必須按照相關的安全技術操作規程施工。8.2.8支模時注意個人防護，

41、不允許站在不穩固的支撐上或沒有固定的木方上施工。支設梁、板、柱模板模時，應先搭設架體和護身欄，嚴禁在沒有固定的梁、板、柱上行走。8.2.9消防措施：方木及木材堆放區必須設在距消火栓較近的地方。木模及木材除按規定碼放整齊外，垛與垛之間必須設900mm以上寬度的消防通道，并備有足夠的消防器材，設專職人員負責現場消防安全作業。木料、竹膠板堆放區及木工棚嚴禁吸煙及明火作業。當必須明火作業時，必須有消防員開具的用火證，有專人看護。木料堆放場地應遠離易燃物品，且道路暢通，提高自救能力。8.2.10安排專人負責消防及場容的管理工作，對消防器材要定期檢查。8.2.11施工現場嚴禁吸煙，違者罰款。8.2.12夜

42、間施工時，應有足夠的照明設施照明用的燈具應有防護罩，電線應有一定的保護措施，防止模板將電線砸破漏電。施工時作業人員要穿防滑鞋。8.2.13模板、鋼管施工等材料在運輸及傳遞過程中要放穩接牢，防止倒塌或掉落傷人。8.2.14模板的支設必須按工序進行，模板沒有固定前，不得進行下道工序施工。模板及其支撐系統在安裝過程中必須設置臨時固定設施，而且要牢固可靠，嚴防傾覆。8.2.15用鋼管和扣件搭設立桿支架支撐梁底模時，扣件應擰緊，橫桿步距按設計規定，嚴禁隨意增大。8.2.16 平臺模板安裝就位時，要在支架搭設牢固，板下橫楞與支架連接牢固后進行施工。模板支撐要牢固，頂撐要垂直，低端平整堅實，并加墊木。U型卡

43、要按設計規定安裝，以增強整體性，確保模板結構安全，以防整體倒塌。8.2.17現場所使用的用電設施如電鋸、電焊機要設專人管理，嚴禁私自使用，以防發生事故。8.2.18 拆除模板、水平支撐時應意：操作時應按順序分段進行，嚴禁猛撬、硬砸或大面積撬落或拉倒。未經施工技術人員同前，不得留下松動的和懸掛的模板。拆下的模板應及時運送到指定地點集中堆放，防止釘子扎腳。九、質量通病及防治措施9.1模板加工9.1.1 通病現象：后臺模板加工質量粗糙，拼縫不嚴，板面變形，尺寸偏差大。門窗及預留洞模板制作馬虎。9.1.2 防止措施：模板制作中嚴格按翻樣尺寸配制，選用質量合格的材料，接縫要嚴密，所有龍骨加工精度，對加工

44、的模板嚴格檢查驗收。9.2 墻體模板9.2.1 通病現象：脹模、漏漿、混凝土出現蜂窩，爛根。墻混凝土粘模、掉角。9.2.2 防止措施：支模前按圖紙彈好軸線和斷面尺寸，矯正鋼筋位置，防止漏漿爛根。模板安裝前應認真用水將模板潤濕。混凝土施工時充分振搗。9.3 柱子模板9.3.1通病現象：柱身扭向、軸線位移、漲模、斷面尺寸不準。9.3.2 防止措施：支模前先校正柱筋，使其首先不扭向。安裝斜撐（或拉錨），吊線找垂直時，相鄰兩片柱模從上端每面吊兩點，使線墜到地面，線墜所示兩點到柱位置線距離均相等，即使柱模不扭向；根據柱高和斷面尺寸設計核算柱箍自身的截面尺寸和間距，以保證柱模的強度、剛度足以抵抗混凝土的側

45、壓力。施工應認真按設計要求作業；成排的柱子，支模前要在地面上彈出柱軸線及軸邊通線，然后分別彈出每根柱的另一方向軸線，再確定柱的另兩條邊線。支模時，先立兩端柱模，校正垂直與位置無誤后，柱模頂拉通線，再支中間各柱模板。柱距不大時，通排支設水平拉桿及剪刀撐，柱距較大時，每柱分別四面支撐，保證每柱垂直和位置正確。9.4梁板模板9.4.1通病現象：樓板、梁底不平、下撓、梁側模板不平直、梁上下口漲模。9.4.2防治措施: 梁、板底模板的龍骨、支柱的截面尺寸及間距應通過設計計算決定，使模板的支撐系統有足夠的強度和剛度。作業中應認真執行設計要求，以防止混凝土澆筑時模板變形。模板支柱應立在墊有通長木板的堅實的地

46、面上，防止支柱下沉，使梁、板產生下撓。梁、板模板應按設計或規范起拱。梁模板上下口應設銷口楞，再進行側向支撐，以保證上下口模板不變形。9.5房間幾何尺寸超差9.5.1通病現象：施工時，因墻體位置、頂板標高的控制措施不當，出現的房間長、寬、高尺寸超差，形狀不方正，頂板不平，墻體不順直等缺陷。9.5.2防治措施：a剪力墻支模板時，應采取控制根部為宜的措施。可在樓面埋設短鋼筋，依照彈出的剪力墻邊線，焊接定位鋼筋，見圖15。（具體措施見鋼筋施工方案）圖15剪力墻模板根部固定示意圖b混凝土柱、墻、樓板的模板支撐體系必須按指定的施工方案設置，滿足承載力、剛度和穩定性要求。c剪力墻混凝土澆筑前，應對開間模板上

47、口處、對角線尺寸進行檢查，同時對每塊墻體大模板的垂直度、陰陽角部位角模方正進行檢查，并填寫記錄。d 樓板混凝土澆筑前，必須對剪力墻中暗梁部位、主次梁交叉部位的樓板負彎矩筋標高進行檢查，避免鋼筋超高，導致樓板超高，減小房間凈空尺寸。e混凝土澆筑過程中，應設專人看護，發現模板位移及時進行調整。f嚴格控制現澆板厚度，在混凝土澆筑前，應做好現澆板厚度的控制標識，每22.5m間隔設置一處。控制標識可采用水泥砂漿或混凝土預制塊。g如果框架、及剪力墻結構大開間的混凝土柱、墻、梁等構件，出現軸線尺寸超差，與其相接的填充墻、隔斷墻，不應隨著框架走偏，應按準確的軸線定位進行砌筑，對與梁、柱結合部位出現的尺寸超差及

48、混凝土構件位移超差者，應在裝修前進行處理。h加強對每層1000線的校核檢查，以保證頂板標高準確。十、質量保證措施10.1質量保證體系模板工程施工階段項目部成立由項目經理、工程經理、總工領導，質檢、安全中間控制，技術員負責的三級管理系統。工區負責人 質 檢項目經理安 全項目總工 專業技術 技 術10.2質量控制措施10.2.1碗扣件式水平支撐搭設完成之后，必須由安全員、技術員、搭設班組等按照分段、分層進行檢查、驗收，并填寫驗收單、合格后方可進行使用。進行碗扣件檢查、驗收時要形成腳手架工程的施工記錄及質量檢查記錄。腳手架工程的驗收，除查驗有關文件外，還應進行現場檢查，檢查應著重以下各項：構配件和加

49、固件是否齊全，質量是否合格，連接和扣件是否緊固可靠。底座是否松動，立桿是否懸空，垂直度及水平度是否合格。安全防護措施是否符合要求，是否超載。10.2.2在施工中嚴格執行“三檢”制度。在澆筑混凝土之前，應對模板工程進行驗收。模板安裝和澆筑混凝土時，應對模板及其支架進行觀察和維護。發生異常情況時，應按施工技術方案及時進行處理。10.2.3模板接縫處貼膠帶紙，要求嵌貼牢固，不漏漿。在澆筑混凝土前，木模板應澆水濕潤，但模板內不應有積水。10.2.4 模板工程施工中考慮模板用材及早拆功能等兩大因素，模板在安裝前混凝土澆筑時及澆筑后，對模板、支撐、接頭等進行檢查，對變形、漏漿的部位進行修補和剔鑿。混凝土施

50、工時，木工設足夠專人進行看模。10.2.5構造柱支模前進行鑿毛清理，梁、板混凝土澆筑后將模板支立部位抹平，用于控制模板找平及混凝土根部漏漿產生爛根現象。頂板模施工拉對角線進行找平和核對尺寸，模板接縫過大可采用密封膠帶處理，嚴禁使用其它材料。10.2.6 模板要有存放場地，場地要平整夯實。模板平放時，要有木方墊架。立放時，要搭設分類模板架，模板觸地處要墊木方，以此保證模板不扭曲不變形。不可亂堆亂放模板。搬運過程中，要輕拿輕放，嚴禁亂丟亂扔亂摔。10.2.7 現場加工木方要貯存在防雨、防曬，遠離火源的棚內。防止模板受損變形。十一、環境保護措施及文明施工保證措施11.1 盡量避免夜間現場模板加工和其

51、他模板作業。11.2 現場模板加工垃圾及時清理，并存放進指定垃圾站。做到工完場清。11.3 整個模板堆放場地與施工現場要達到整齊有序、干凈無污染、低噪聲、低揚塵、低能耗的整體效果。11.4多層板（或竹膠板）、方木及木材堆放區必須設在距消火栓較近的地方。木模及木材除按規定碼放整齊外，垛與垛之間必須設900mm以上寬度的消防通道，并備有足夠的消防器材，設專職人員負責現場消防安全作業。11.5木料、竹膠板堆放區及木工棚嚴禁吸煙及明火作業。當必須明火作業時，必須有消防員開具的用火證，有專人看護。木料堆放場地應遠離易燃物品，且道路暢通，提高自救能力。11.6安排專人負責消防及場容的管理工作，對消防器材要

52、定期檢查；施工現場嚴禁吸煙。11.7模板要有存放場地，場地要平整夯實。模板平放時，要有木方墊架。立放時，要搭設分類模板架，模板觸地處要墊木方，以此保證模板不扭曲不變形。不可亂堆亂放模板。搬運過程中，要輕拿輕放，嚴禁亂丟亂扔亂摔。11.8現場加工的木方要貯存在防雨、防曬，遠離火源的棚內。防止模板受損變形。11.9工作面已安裝完畢的墻、柱模板，不準在吊運其它模板時碰撞，防止模板變形或產生垂直偏差。11.10拆除模板時，不得用大錘、撬棍硬砸猛撬，以免混凝土的外形和內部受到損傷。拆除的模板，如發現模板不平時或肋邊損壞變形，應及時修理。11.11拆除模板時嚴禁做自由落體運動，以防傷人、摔壞模板及壓壞預埋

53、管線 11.12拆下的模板應及時清理干凈，并修理調整，并按指定位置放好。11.13樓層內拆除模板集中堆放，通過卸料平臺，用塔吊吊運至木工加工棚和碗扣腳手管堆放區，嚴禁向下拋擲。11.14在大風、大雨、大霧天氣嚴禁進行塔吊吊運作業。十二、計算書地下室墻體1.基本參數次楞間距(mm):125；穿墻螺栓水平間距(mm):500；主楞間距(mm):500；穿墻螺栓豎向間距(mm):500；對拉螺栓直徑(mm):M14；2.主楞信息主楞材料:圓鋼管；主楞合并根數:2；直徑(mm):48.00；壁厚(mm):3.00；3.次楞信息次楞材料:木方；次楞合并根數:1；寬度(mm):50.00；高度(mm):8

54、0.00；4.面板參數面板類型:膠合面板；面板厚度(mm):15.00；面板彈性模量(N/mm2):9500.00；面板抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪強度設計值(N/mm2):1.50；5.木方和鋼楞方木抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；方木彈性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪強度設計值fv(N/mm2):1.50；鋼楞彈性模量E(N/mm2):206000.00；鋼楞抗彎強度設計值fc(N/mm2):205.00； 墻模板設計簡圖二、墻模板荷載標準值計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: F=0.

55、22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，取2.000h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H - 模板計算高度，取5.900m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。分別計算得 23.042 kN/m2、141.600 kN/m2，取較小值23.042 kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=23.042kN/m2；傾倒混凝土時產生的荷載標準值 F2= 2 kN/m2。三、墻模板面板

56、的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。根據建筑施工手冊，強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。 計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在次楞上的三跨連續梁計算。 面板計算簡圖1.抗彎強度驗算彎矩計算公式如下:M=0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-面板計算最大彎矩(Nmm)； l-計算跨度(次楞間距): l =125.0mm； 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.223.040.50=13.825kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.42.000.50=1.400kN/m；面板的最大彎矩：M =0.113.8

57、25125.02+0.1171.400125.02= 2.42104Nmm；按以下公式進行面板抗彎強度驗算： = M/W f其中， -面板承受的應力(N/mm2)； M -面板計算最大彎矩(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 : W = bh2/6 = 50015.015.0/6=1.88104 mm3； f -面板截面的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大應力計算值： = M/W = 2.42104 / 1.88104 = 1.3N/mm2；面板截面的最大應力計算值 =1.3N/mm2 小于 面板截面的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.抗

58、剪強度驗算計算公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中，V-面板計算最大剪力(N)； l-計算跨度(次楞間距): l =125.0mm； 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.223.0420.500=13.825kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.42.000.50=1.400kN/m；面板的最大剪力：V = 0.613.825125.0 + 0.6171.400125.0 = 1144.9N；截面抗剪強度必須滿足:= 3V/(2bhn)fv其中， -面板截面的最大受剪應力(N/mm2)； V-面板計算最大剪力(N)：V = 1144.9N； b-構件的截面寬度(mm)：b =

59、 500mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 15.0mm ； fv-面板抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；面板截面的最大受剪應力計算值: =31144.9/(250015.0)=0.229N/mm2；面板截面抗剪強度設計值: fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪應力計算值 =0.229N/mm2 小于 面板截面抗剪強度設計值 =1.5N/mm2，滿足要求！ 3.撓度驗算根據建筑施工手冊，剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。撓度計算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的側壓力線荷載: q = 23

60、.040.5 = 11.521N/mm； l-計算跨度(次楞間距): l = 125mm； E-面板的彈性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 501.51.51.5/12=14.06cm4；面板的最大允許撓度值: = 0.5mm；面板的最大撓度計算值: = 0.67711.521254/(10095001.41105) = 0.014 mm；面板的最大撓度計算值: =0.014mm 小于等于面板的最大允許撓度值 =0.5mm，滿足要求！四、墻模板主次楞的計算(一).次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，次楞采用木方，寬度50

61、mm，高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 588/61= 53.33cm3；I = 5888/121= 213.33cm4； 次楞計算簡圖1.次楞的抗彎強度驗算次楞最大彎矩按下式計算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-次楞計算最大彎矩(Nmm)； l-計算跨度(主楞間距): l =500.0mm； 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.223.0420.125=3.456kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.42.000.13=0.350kN/m。次楞的最大彎矩：M =0.13.456500.02+0.1170.350500.02= 9.66104N

62、mm；次楞的抗彎強度應滿足下式： = M/W f其中， -次楞承受的應力(N/mm2)； M -次楞計算最大彎矩(Nmm)； W -次楞的截面抵抗矩(mm3)，W=5.33104； f -次楞的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；次楞的最大應力計算值： = 9.66104/5.33104 = 1.8 N/mm2；次楞的抗彎強度設計值: f = 13N/mm2；次楞的最大應力計算值 = 1.8 N/mm2 小于 次楞的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.次楞的抗剪強度驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其

63、中， V次楞承受的最大剪力； l-計算跨度(主楞間距): l =500.0mm； 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.223.040.13/1=3.456kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.42.000.13/1=0.350kN/m。次楞的最大剪力：V = 0.63.456500.0+ 0.6170.350500.0 = 1144.9N；截面抗剪強度必須滿足下式：=3V/(2bh0)其中， -次楞的截面的最大受剪應力(N/mm2)； V-次楞計算最大剪力(N)：V = 1144.9N； b-次楞的截面寬度(mm)：b = 50.0mm ； hn-次楞的截面高度(mm)：h0 = 80.

64、0mm ； fv-次楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；次楞截面的受剪應力計算值: =31144.9/(250.080.0)=0.429N/mm2；次楞截面的受剪應力計算值 =0.429N/mm2 小于 次楞截面的抗剪強度設計值 fv=1.5N/mm2，滿足要求！3.次楞的撓度驗算根據建筑施工計算手冊，剛度驗算采用荷載標準值，同時不考慮振動荷載作用。 撓度驗算公式如下：=0.677ql4/(100EI)=l/250其中， -次楞的最大撓度(mm)； q-作用在次楞上的線荷載(kN/m)： q = 23.040.13=2.88 kN/m； l-計算跨度(主楞間距)

65、: l =500.0mm ； E-次楞彈性模量（N/mm2）：E = 9000.00 N/mm2 ； I-次楞截面慣性矩(mm4)，I=2.13106mm4；次楞的最大撓度計算值: = 0.6772.88/15004/(10090002.13106) = 0.063 mm；次楞的最大容許撓度值: = 2mm；次楞的最大撓度計算值 =0.063mm 小于 次楞的最大容許撓度值 =2mm，滿足要求！(二).主楞承受次楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W =4.4932= 8.99cm3；I =10

66、.7832= 21.57cm4；E = 206000N/mm2； 主楞計算簡圖 主楞計算剪力圖(kN) 主楞計算彎矩圖(kNm) 主楞計算變形圖(mm)1.主楞的抗彎強度驗算作用在主楞的荷載: P1.223.040.120.51.420.120.51.903kN；主楞計算跨度(對拉螺栓水平間距): l = 500mm；強度驗算公式： = M/W f其中，- 主楞的最大應力計算值(N/mm2) M - 主楞的最大彎矩(Nmm)；M = 1.96105 Nmm W - 主楞的凈截面抵抗矩(mm3)； W = 8.99103 mm3； f -主楞的強度設計值(N/mm2)，f =205.000N/m

67、m2；主楞的最大應力計算值: = 1.96105/8.99103 = 21.9 N/mm2；主楞的最大應力計算值 =21.9N/mm2 小于 主楞的抗彎強度設計值 f=205N/mm2,滿足要求！2.主楞的抗剪強度驗算主楞截面抗剪強度必須滿足:=2V/Afv其中， -主楞的截面的最大受剪應力(N/mm2)； V-主楞計算最大剪力(N)：V =2296.7/2 = 1148.4N； A -鋼管的截面面積(mm2)：A = 424.115mm2 ； fv-主楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 120 N/mm2；主楞截面的受剪應力計算值: =21148.4/424.115=5.415N/m

68、m2；主楞截面的受剪應力計算值 =5.415N/mm2 小于 主楞截面的抗剪強度設計值 fv=120N/mm2，滿足要求！3.主楞的撓度驗算主楞的最大撓度計算值: = 0.155mm；主楞的最大容許撓度值: = 2mm；主楞的最大撓度計算值 =0.155mm 小于 主楞的最大容許撓度值 =2mm，滿足要求！五、穿墻螺栓的計算計算公式如下:NN=fA其中 N - 穿墻螺栓所受的拉力； A - 穿墻螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿墻螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得：穿墻螺栓的型號: M14 ；穿墻螺栓有效直徑: 11.55 mm；穿墻螺栓有效面積: A = 105 mm2；

69、穿墻螺栓最大容許拉力值: N = 1.701051.0510-4 = 17.85 kN；主楞計算的支座反力為穿墻螺栓所受的拉力，則穿墻螺栓所受的最大拉力為: N = 4.20 kN。穿墻螺栓所受的最大拉力 N=4.201kN 小于 穿墻螺栓最大容許拉力值 N=17.85kN，滿足要求！地下室框架梁計算因本工程梁支架高度大于4米，根據有關文獻建議，如果僅按規范計算，架體安全性仍不能得到完全保證。為此計算中還參考了施工技術2002（3）：扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全中的部分內容。梁段:550mmx1100mm一、參數信息1.模板支撐及構造參數梁截面寬度 B(m)：0.55；梁截面高度 D(

70、m)：1.10；混凝土板厚度(mm)：350.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m)：0.45；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m)：0.10；立桿步距h(m)：1.20；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m)：0.90；梁支撐架搭設高度H(m)：5.90；梁兩側立桿間距(m)：0.90；承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數：0；采用的鋼管類型為483.5；立桿承重連接方式：單扣件，考慮扣件質量及保養情況，取扣件抗滑承載力折減系數：1.00；2.荷載參數新澆混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工

71、均布荷載標準值(kN/m2)：2.0；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2)：17.8；振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m2)：2.0；振搗混凝土對梁側模板荷載(kN/m2)：4.0；3.材料參數木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗壓強度設計值fc(N/mm)：16.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.7；面板材質：膠合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板彈性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數梁底方木截面寬度b(mm)：50.0；梁底方木截

72、面高度h(mm)：80.0；梁底縱向支撐根數：3；5.梁側模板參數主楞間距(mm)：500；次楞根數：4；主楞豎向支撐點數量：4；穿梁螺栓直徑(mm)：M14；穿梁螺栓水平間距(mm)：500；豎向支撐點到梁底距離依次是：150mm，300mm，450mm，600mm；主楞材料：圓鋼管；直徑(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.50；主楞合并根數：2；次楞材料：木方；寬度(mm)：50.00；高度(mm)：80.00；二、梁側模板荷載計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.00

73、0kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，取2.000h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.100m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。分別計算得 17.848 kN/m2、26.400 kN/m2，取較小值17.848 kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。次楞的根數為4根

74、。面板按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。 面板計算簡圖(單位：mm)1.強度計算材料抗彎強度驗算公式如下： M/W f其中，W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 5022/6=33.33cm3； M - 面板的最大彎矩(Nmm)； - 面板的彎曲應力計算值(N/mm2) f - 面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續梁計算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的側壓力，包括：新澆混凝土側壓力設計值: q1= 1.20.517.850.9=9.638kN/m；振搗混凝土荷載設計值: q2= 1.40.540.9=2.52kN/m

75、；計算跨度: l = (1100-350)/(4-1)= 250mm；面板的最大彎矩 M= 0.19.638(1100-350)/(4-1)2 + 0.1172.52(1100-350)/(4-1)2= 7.87104Nmm；面板的最大支座反力為: N=1.1q1l+1.2q2l=1.19.638(1100-350)/(4-1)/1000+1.22.520(1100-350)/(4-1)/1000=3.406 kN；經計算得到，面板的受彎應力計算值: = 7.87104 / 3.33104=2.4N/mm2；面板的抗彎強度設計值: f = 13N/mm2；面板的受彎應力計算值 =2.4N/mm

76、2 小于 面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！ 2.撓度驗算 =0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新澆筑混凝土側壓力線荷載設計值: q = q1= 9.638N/mm； l-計算跨度: l = (1100-350)/(4-1)=250mm； E-面板材質的彈性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 50222/12=33.33cm4；面板的最大撓度計算值: = 0.6779.638(1100-350)/(4-1)4/(10060003.33105) = 0.127 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =(11

77、00-350)/(4-1)/250 = 1mm；面板的最大撓度計算值 =0.127mm 小于 面板的最大容許撓度值 =1mm，滿足要求！四、梁側模板支撐的計算1.次楞計算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q = 3.406/0.500= 6.813kN/m本工程中，次楞采用木方，寬度50mm，高度80mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W = 1588/6 = 53.33cm3；I = 15888/12 = 213.33cm4；E = 9000.00 N/mm2； 計算簡圖 剪力圖(kN) 彎矩圖

78、(kNm) 變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩 M = 0.170 kNm，最大支座反力 R= 3.747 kN，最大變形 = 0.153 mm（1）次楞強度驗算強度驗算計算公式如下: = M/Wf經計算得到，次楞的最大受彎應力計算值 = 1.70105/5.33104 = 3.2 N/mm2；次楞的抗彎強度設計值: f = 17N/mm2；次楞最大受彎應力計算值 = 3.2 N/mm2 小于 次楞的抗彎強度設計值 f=17N/mm2，滿足要求！（2）次楞的撓度驗算次楞的最大容許撓度值: = 500/400=1.25mm；次楞的最大撓度計算值 =0.153mm 小于 次楞的最大容許撓度值 =1

79、.25mm，滿足要求！2.主楞計算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力3.747kN,按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3.5mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 25.078=10.16cm3；I = 212.187=24.37cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞計算簡圖 主楞彎矩圖(kNm) 主楞變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩 M= 0.281 kNm，最大支座反力 R= 5.093 kN，最大變形 = 0.070 mm（1）主楞抗彎強度驗算 = M/Wf經計算得到，主楞的受彎應力計算值: = 2.811

80、05/1.02104 = 27.7 N/mm2；主楞的抗彎強度設計值: f = 205N/mm2；主楞的受彎應力計算值 =27.7N/mm2 小于 主楞的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！（2）主楞的撓度驗算根據連續梁計算得到主楞的最大撓度為 0.070 mm主楞的最大容許撓度值: = 150/400=0.375mm；主楞的最大撓度計算值 =0.07mm 小于 主楞的最大容許撓度值 =0.375mm，滿足要求！五、穿梁螺栓的計算 驗算公式如下:NN= fA其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/m

81、m2； 穿梁螺栓型號: M14 ；查表得： 穿梁螺栓有效直徑: 11.55 mm； 穿梁螺栓有效面積: A = 105 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =5.093 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值: N = 170105/1000 = 17.85 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=5.093kN 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值 N=17.85kN，滿足要求！六、梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的兩跨連續梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只

82、考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 2252020/6 = 1.50104mm3； I = 225202020/12 = 1.50105mm4； 1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算： = M/Wf鋼筋混凝土梁和模板自重設計值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)1.10+0.300.230.90=6.889kN/m；施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)0.230.90=1.134kN/m；q=6.889+1.134=8.023kN/m；最大彎矩及支座

83、反力計算公式如下:Mmax=0.125ql2= 0.1258.0232752=7.58104Nmm；RA=RC=0.375q1l+0.437q2l=0.3756.8890.275+0.4371.1340.275=0.847kNRB=1.25ql=1.258.0230.275=2.758kN =Mmax/W=7.58104/1.50104=5.1N/mm2；梁底模面板計算應力 =5.1 N/mm2 小于 梁底模面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下：= 0.521ql4/(100EI)

84、=l/250其中，q-作用在模板上的壓力線荷載:q =q1/1.2=5.741kN/m； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =275.00mm； E-面板的彈性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =275.00/250 = 1.100mm；面板的最大撓度計算值: = 0.5216.8892754/(10060001.50105)=0.228mm；面板的最大撓度計算值: =0.228mm 小于 面板的最大允許撓度值: =1.1mm，滿足要求！七、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時

85、產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計算：梁底支撐小楞的均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q=2.758/0.225=12.257kN/m2.方木的支撐力驗算 方木計算簡圖方木按照三跨連續梁計算。本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=588/6 = 53.33 cm3；I=5888/12 = 213.33 cm4；方木強度驗算:計算公式如下:最大彎矩 M =0.1ql2= 0.112.2570.2252 = 0.062 kNm；最大應力 = M / W = 0.062106/53333.3 = 1.2 N/mm2；抗彎強

86、度設計值 f =13 N/mm2；方木的最大應力計算值 1.2 N/mm2 小于 方木抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!方木抗剪驗算：截面抗剪強度必須滿足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.612.2570.225 = 1.655 kN；方木受剪應力計算值 = 31.6551000/(25080) = 0.621 N/mm2；方木抗剪強度設計值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪應力計算值 0.621 N/mm2 小于 方木抗剪強度設計值 1.7 N/mm2,滿足要求!方木撓度驗算:計算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大撓度計算值 =

87、 0.67712.2572254 /(1009000213.333104)=0.011mm；方木的最大允許撓度 =0.2251000/250=0.900 mm；方木的最大撓度計算值 = 0.011 mm 小于 方木的最大允許撓度 =0.9 mm，滿足要求！3.支撐小橫桿的強度驗算梁底模板邊支撐傳遞的集中力：P1=RA=0.847kN梁底模板中間支撐傳遞的集中力：P2=RB=2.758kN梁兩側部分樓板混凝土荷載及梁側模板自重傳遞的集中力：P3=(0.900-0.550)/40.225(1.20.35024.000+1.42.000)+1.220.225(1.100-0.350)0.300=0.

88、375kN 簡圖(kNm) 剪力圖(kN) 彎矩圖(kNm) 變形圖(mm)經過連續梁的計算得到：支座力:N1=N2=2.601 kN；最大彎矩 Mmax=0.834 kNm；最大撓度計算值 Vmax=2.487 mm；最大應力 =0.834106/5080=164.3 N/mm2；支撐抗彎設計強度 f=205 N/mm2；支撐小橫桿的最大應力計算值 164.3 N/mm2 小于 支撐小橫桿的抗彎設計強度 205 N/mm2,滿足要求!八、梁跨度方向鋼管的計算作用于梁跨度方向鋼管的集中荷載為梁底支撐方木的支座反力。鋼管的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為：W=5.08 cm3；I=1

89、2.19 cm4；E= 206000 N/mm2；支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中力P= 2.601 kN 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算剪力圖(kN) 支撐鋼管計算彎矩圖(kNm) 支撐鋼管計算變形圖(mm)最大彎矩 Mmax = 0.205 kNm ；最大變形 max = 0.109 mm ；最大支座力 Rmax = 2.991 kN ；最大應力 =M/W= 0.205106 /(5.08103 )=40.3 N/mm2；支撐鋼管的抗彎強度設計值 f=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 40.3 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗彎強度設計值 205 N/mm2,滿足

90、要求!支撐鋼管的最大撓度max=0.109mm小于450/150與10 mm,滿足要求!九、扣件抗滑移的計算:按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，扣件抗滑承載力系數1.00，該工程實際的單扣件承載力取值為8.00kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取8.00 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，根據前面計算結果得到 R=2.991 kN；R 8.00 kN , 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 十、立桿的穩定性計算:立桿的

91、穩定性計算公式 = N/(A)f1.梁內側立桿穩定性驗算:其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 橫桿的最大支座反力： N1 =2.601 kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.1495.9=1.054 kN； 樓板的混凝土模板的自重： N3=1.2(0.90/2+(0.90-0.55)/2)0.450.30=0.101 kN； 樓板鋼筋混凝土自重荷載: N4=1.2(0.90/2+(0.90-0.55)/2)0.450.350(1.50+24.00)=3.012 kN； N =2.601+1.054+0.101+3.012=6.769 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由

92、長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.58； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.89； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh (1) k1 - 計算長度附加系數，取值為：1.155 ； u - 計算長度系數，參照扣件式規范表5.3.3，u =1.7；上式的計算結果：立桿計算長度 lo = k1uh = 1.1

93、551.71.2 = 2.356 m；lo/i = 2356.2 / 15.8 = 149 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數 = 0.312 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ； =6768.649/(0.312489) = 44.4 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 44.4 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 計算長度附加系數按照表1取值1.185；k2 - 計算長度附加系數，h+2a = 1.4 按照表2取值1.012 ；上式的計算

94、結果：立桿計算長度 lo = k1k2(h+2a) = 1.1851.012(1.2+0.12) = 1.679 m；lo/i = 1678.908 / 15.8 = 106 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數 = 0.544 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ； =6768.649/(0.544489) = 25.4 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 25.4 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！2.梁外側立桿穩定性驗算：其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 橫桿的最大支座反力： N1 = 3.901/Sin75o =

95、4.039 kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.149(5.9-1.1)/Sin75o = 0.888 kN； N = 4.039+ 0.888 = 4.927 kN； -邊梁外側立桿與樓地面的夾角：= 75 o； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.58； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.89； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (

96、m)；如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh/Sin (1) k1 - 計算長度附加系數，取值為：1.185 ； u - 計算長度系數，參照扣件式規范表5.3.3，u =1.7；上式的計算結果：立桿計算長度 lo = k1uh/Sin = 1.1851.71.2/0.966 = 2.503 m；lo/i = 2502.677 / 15.8 = 158 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數 = 0.281 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ； =4927.049/(0.281489) = 35.9 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 35.9 N/mm

97、2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 計算長度附加系數按照表1取值1.185；k2 - 計算長度附加系數，h+2a = 1.4 按照表2取值1.012 ；上式的計算結果：立桿計算長度 lo = k1k2(h+2a) = 1.1851.012(1.2+0.12) = 1.679 m；lo/i = 1678.908 / 15.8 = 106 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數 = 0.544 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ； =4927.049/(0.

98、544489) = 18.5 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 18.5 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。 以上表參照 杜榮軍：扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全十一、梁模板高支撐架的構造和施工要求工程經驗:除了要遵守扣件架規范的相關要求外，還要考慮以下內容1.模板支架的構造要求：a.梁板模板高支撐架可以根據設計荷載采用單立桿或雙立桿；b.立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度；c.梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距、而另一

99、個方向不變。2.立桿步距的設計：a.當架體構造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設置；b.當中部有加強層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設置，但變化不要過多；c.高支撐架步距以0.9-1.5m為宜，不宜超過1.5m。3.整體性構造層的設計：a.當支撐架高度20m或橫向高寬比6時，需要設置整體性單或雙水平加強層；b.單水平加強層可以每4-6米沿水平結構層設置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設置 斜桿層數要大于水平框格總數的1/3；c.雙水平加強層在支撐架的頂部和中部每隔10-15m設置，四周和中部每10-15m設豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間

100、結構層；d.在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設置層）必須設水平加強層。4.剪刀撐的設計：a.沿支架四周外立面應滿足立面滿設剪刀撐；b.中部可根據需要并依構架框格的大小，每隔10-15m設置。5.頂部支撐點的設計：a.最好在立桿頂部設置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm；b.頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿，且不宜大于200mm；c.支撐橫桿與立桿的連接扣件應進行抗滑驗算，當設計荷載N12kN時，可用雙扣件；大于12kN時應用頂托方式。6.支撐架搭設的要求：a.嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置；b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平

101、偏差小于扣件架規范的要求；c.確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經長期使用發生變形的；d.地基支座的設計要滿足承載力的要求。7.施工使用的要求：a.精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式；b.嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；c.澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決。地下室頂板計算：由于其中模板支撐架高5.4米，為確保施工安全，編制本專項施工方案。設計范圍包括：樓板，長寬8.4

102、m8.4m，厚0.35m。特別說明：碗扣式模板支架目前尚無規范，本計算書參考扣件式規范的相關規定進行計算。據研究，碗扣式模板支架在有上碗扣的情況下，其承載力可比扣件式提高15左右，在計算中暫不做調整，但在搭設過程中要注意檢查，支模架的上碗扣不能缺失。（一）模板支架選型根據本工程實際情況，結合施工單位現有施工條件，經過綜合技術經濟比較，選擇碗扣式鋼管腳手架作為模板支架的搭設材料，進行相應的設計計算。（二）編制依據1、中華人民共和國行業標準，建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ1302001）。2、建筑施工安全手冊(杜榮軍 主編)。3、建設部 建筑施工安全檢查標準(JGJ59-99)。4、

103、本工程相關圖紙，設計文件。5、國家有關模板支撐架設計、施工的其它規范、規程和文件，此外，在計算中還參考了浙江省地方標準建筑施工扣件式鋼管模板支架技術規程(J10905-2006)的部分內容。二、搭設方案（一）基本搭設參數模板支架高H為5.4m，立桿步距h（上下水平桿軸線間的距離）取1.2m，立桿縱距la取0.9m，橫距lb取0.9m。立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點的自由長度a取0.2m。整個支架的簡圖如下所示。 模板底部的方木，截面寬50mm，高80mm，布設間距0.25m。（二）材料及荷載取值說明本支撐架使用 483.5鋼管，鋼管壁厚不得小于3mm，鋼管上嚴禁打孔；采用的扣件，應經

104、試驗，在螺栓擰緊扭力矩達65Nm時，不得發生破壞。模板支架承受的荷載包括模板及支架自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重，以及施工人員及設備荷載、振搗混凝土時產生的荷載等。三、板模板支架的強度、剛度及穩定性驗算荷載首先作用在板底模板上，按照底模底模方木/鋼管橫向水平鋼管可調托座立桿基礎的傳力順序，分別進行強度、剛度和穩定性驗算。其中，取與底模方木平行的方向為縱向。（一）板底模板的強度和剛度驗算模板按三跨連續梁計算，如圖所示: （1）荷載計算模板的截面抵抗矩為：W900152/6=3.38104mm3；模板自重標準值：x10.30.9 =0.27kN/m；新澆混凝土自重標準值：x20.35240.9 =

105、7.56kN/m；板中鋼筋自重標準值：x30.351.10.9 =0.346kN/m；施工人員及設備活荷載標準值：x410.9 =0.9kN/m；振搗混凝土時產生的荷載標準值：x520.9=1.8kN/m。以上1、2、3項為恒載，取分項系數1.35，4、5項為活載，取分項系數1.4，則底模的荷載設計值為： g1 =(x1+x2+x3)1.35=(0.27+7.56+0.346)1.35=11.038kN/m； q1 =(x4+x5)1.4=(0.9+1.8)1.4 =3.78kN/m；對荷載分布進行最不利布置，最大彎矩取跨中彎矩和支座彎矩的較大值。 跨中最大彎矩計算簡圖跨中最大彎矩計算公式如下

106、:M1max = 0.08g1lc2+0.1q1lc2 = 0.0811.0380.252+0.13.780.252=0.079kNm 支座最大彎矩計算簡圖支座最大彎矩計算公式如下：M2max= -0.1g1lc2-0.117q1lc2= -0.111.0380.252-0.1173.780.252= -0.097kNm；經比較可知，荷載按照圖2進行組合，產生的支座彎矩最大。Mmax=0.097kNm；（2）底模抗彎強度驗算取Max(M1max，M2max)進行底模抗彎驗算，即 =M/Wf =0.097106 /(3.38104)=2.863N/mm2底模面板的受彎強度計算值 =2.863N/

107、mm2 小于抗彎強度設計值 fm =15N/mm2，滿足要求。（3）底模抗剪強度計算。荷載對模板產生的剪力為Q=0.6g1lc+0.617q1lc=0.611.0380.25+0.6173.780.25=2.239kN；按照下面的公式對底模進行抗剪強度驗算： = 3Q/(2bh)fv =32238.806/(290015)=0.249N/mm2；所以，底模的抗剪強度 =0.249N/mm2小于 抗剪強度設計值fv =1.4N/mm2滿足要求。（4）底模撓度驗算模板彈性模量E=6000 N/mm2；模板慣性矩 I=900153/12=2.531105 mm4；根據JGJ1302001，剛度驗算時

108、采用荷載短期效應組合，取荷載標準值計算，不乘分項系數，因此，底模的總的變形按照下面的公式計算：max=0.677(x1+x2+x3)lc4/(100EI)+0.990(x14+x5)lc4/(100EI)min(lc/150,10)max=0.211mm；底模面板的撓度計算值max=0.211mm小于撓度設計值 =min(250/150，10)mm ，滿足要求。（二）底模方木的強度和剛度驗算按三跨連續梁計算（1）荷載計算模板自重標準值：x1=0.30.25=0.075kN/m；新澆混凝土自重標準值：x2=0.35240.25=2.1kN/m；板中鋼筋自重標準值：x3=0.351.10.25=0

109、.096kN/m；施工人員及設備活荷載標準值：x4=10.25=0.25kN/m；振搗混凝土時產生的荷載標準值：x5=20.25=0.5kN/m；以上1、2、3項為恒載，取分項系數1.35，4、5項為活載，取分項系數1.4，則底模的荷載設計值為：g2 =(x1+x2+x3)1.35=(0.075+2.1+0.096)1.35=3.066kN/m；q2 =(x4+x5)1.4=(0.25+0.5)1.4=1.05kN/m； 支座最大彎矩計算簡圖支座最大彎矩計算公式如下:Mmax= -0.1g2la2-0.117q2la2= -0.13.0660.92-0.1171.050.92=-0.348kN

110、m；（2）方木抗彎強度驗算方木截面抵抗矩 W=bh2/6=50802/6=5.333104 mm3； =M/Wf =0.348106/(5.333104)=6.523N/mm2；底模方木的受彎強度計算值 =6.523N/mm2 小于抗彎強度設計值fm =13N/mm2 ，滿足要求。（3）底模方木抗剪強度計算荷載對方木產生的剪力為Q=0.6g2la+0.617q2la=0.63.0660.9+0.6171.050.9=2.239kN；按照下面的公式對底模方木進行抗剪強度驗算： = 3Q/(2bh)fv =32238.806/(25080)=0.84N/mm2；所以，底模方木的抗剪強度 =0.84

111、N/mm2小于抗剪強度設計值fv=1.3N/mm2滿足要求。（4）底模方木撓度驗算方木彈性模量 E=9000 N/mm2；方木慣性矩 I=50803/12=2.133106 mm4；根據JGJ1302001，剛度驗算時采用荷載短期效應組合，取荷載標準值計算，不乘分項系數，因此，方木的總的變形按照下面的公式計算：max=0.521(x1+x2+x3)la4/(100EI)+0.192(x4+x5)la4/(100EI)=0.454 mm；底模方木的撓度計算值max=0.454mm 小于 撓度設計值 =min(900/150，10)mm ，滿足要求。（三）托梁材料計算根據JGJ1302001，板底

112、水平鋼管按三跨連續梁驗算，承受本身自重及上部方木小楞傳來的雙重荷載，如圖所示。 （1）荷載計算材料自重：0.033kN/m；方木所傳集中荷載：取（二）中方木內力計算的中間支座反力值，即p=1.1g2la+1.2q2la=1.13.0660.9+1.21.050.9=4.17kN；按疊加原理簡化計算，托梁的內力和撓度為上述兩荷載分別作用之和。（2）強度與剛度驗算托梁計算簡圖、內力圖、變形圖如下：托梁采用：鋼管(雙鋼管) :483.5；W=8.98 103mm3；I=21.56 104mm4； 托梁計算簡圖 托梁計算彎矩圖(kNm) 托梁計算變形圖(mm) 托梁計算剪力圖(kN) 中間支座的最大支

113、座力 Rmax = 16.578 kN ；托梁的最大應力計算值 = 1.368106/8.98103=152.382 N/mm2；托梁的最大撓度 max = 1.69 mm ；托梁的抗彎強度設計值 fm=205N/mm2；托梁的最大應力計算值 =152.382 N/mm2 小于鋼管抗彎強度設計值 fm=205 N/mm2,滿足要求!托梁的最大撓度計算值 max=1.69小于最大允許撓度 =min(900/400,10) mm,滿足要求!（四）立桿穩定性驗算 立桿計算簡圖1、不組合風荷載時，立桿穩定性計算（1）立桿荷載作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容：(1)支

114、架的自重(kN)：NG13.845.420.736kN；(2)模板的自重(kN)：NG20.0750.90.90.061kN；NG3240.350.90.96.804kN；靜荷載標準值NGNG1NG2NG327.601kN；2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載：(1)活荷載標準值：NQ（0.250.5）0.90.90.608kN3.立桿的軸向壓力設計值計算公式：N1.2NG1.4NQ1.227.6011.40.60833.971kN（2）立桿穩定性驗算。按下式驗算 =1.05N/(AKH)f -軸心受壓立桿的穩定系數，根據長細比按規程附錄C采用； A -立桿的截面面積，取4.89

115、102mm2； KH -高度調整系數，建筑物層高超過4m時，按規程5.3.4采用；計算長度l0按下式計算的結果取大值：l0=h+2a=1.2+20.2=1.6m；l0=kh=1.1851.6641.2=2.366m；式中：h-支架立桿的步距，取1.2m； a -模板支架立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點的長度，取0.2m； -模板支架等效計算長度系數，參照規程附表D1,取1.664； k -計算長度附加系數，按規程附表D2取值為1.185；故l0取2.366m；=l0/i=2.366103 /15.8=150；查規程附錄C得 = 0.308；KH=1/1+0.005(H-4)KH=1/1+0.005(5.4-4)=0.993； =1.05N/(AKH)=1.0533.971103 /(0.3084.891020.993)=238.491N/mm2；立桿的受壓強度計算值 =238.491N/mm2 大于立桿的抗壓強度設計值 f =205 N/mm2 ，滿足要求。