1、南航南陽基地1#、2#住宅樓后陽臺懸挑架專項安全方案編 制： 審 核： 審 批： 編制日期： 2008年3月25日 編制單位：河南天工集團南航項目部 后陽臺懸挑架專項安全方案南航南陽基地1#、2#住宅樓工程，屬于剪力墻結構，地上26層;地下1層；標準層層高：3.000m。1#樓二層至十四層，2#樓二層至十三層增加后施工陽臺。施工工序采取每層分別施工，在本層陽臺施工完畢后進行上一層陽臺的施工。為保證施工安全，根據現場情況需搭設懸挑防護腳手架，搭設高度為6米。一、搭設材料1、搭設腳手架全部采用48mm，壁厚3.5mm的鋼管，其質量符合現行國家標準規定。2、腳手架鋼管的尺寸、橫向水平桿最大長度2.2

2、m，其它桿最大長度為6.0 m。3、鋼管表面平直光滑，無裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛剌、壓痕和深的劃痕。4、扣件材質必須符合鋼管腳手架扣件規定。新扣件具有生產許可證，法定檢測單位的測試報告和產品質量合格證。對扣件質量有懷疑時，按現行國家規定標準鋼管腳手架扣件規定抽樣檢測。對不合格品禁止使用。舊扣件使用前，先進行質量檢查，有裂縫、變形的嚴禁使用，出現滑絲的螺拴進行更換處理。6、腳手片用毛竹腳手片，無發霉、腐蝕。7、密目式安全網必須有建設主管部門認證的產品。二、搭設架體1、搭設尺寸為：立桿的縱距為 1.5米，立桿的橫距為1.05米，立桿的步距為1.8 米；內排架距離墻長度為0.30米；2、剪刀

3、撐的設置：架體與建筑物拉結，設置剪刀撐，剪刀撐與地面角度45度至60度。每組剪刀撐可跨5根立桿通長至頂，在外側整個長度和高度上連續設置。腳手架必須同建筑物牢固連接。3、防護欄桿及立網：每層操作架外側要綁1.1m高防護欄桿，下部設擋腳板，外側滿掛密目式防護安全網，防護設施應嚴密，安全有效。4、腳手板鋪設：施工操作層必須滿鋪腳手板，一塊腳手板下應保證有3跟小橫桿，鋪設寬度不小于1.05m，離墻面不大于30cm，不得有空隙和探頭板，架板搭接不少于20cm，對接時設兩根小橫桿，間距不大于30cm，在轉角處架板應搭接。三、架體拆除1、防護架拆除前應由工程負責人召集有關人員對架子工程進行全面檢查與簽證確認

4、，建筑物施工完畢，且不需要使用時，腳手架方可拆除。2、拆除腳手架應設置警戒，張掛醒目的警戒標志，禁止非操作人員通行和地面施工人員能行，并有專人負責警戒。3、拆除前的準備工作（1）全面檢查防護架扣件連接、連墻件、支撐體系是否符合安全要求。（2）清除防護架上的雜物。（3）下部墜落半徑已劃為警界區，并有專人看護。4、長立桿、斜桿的拆除應由二人配合進行，不宜單獨作業，下班時應檢查是否牢固，必要時應加設臨時固定支撐，防止意外。5、拆除防護架前應將通道口上的存留材料雜物清除，按自上而下先裝后拆，后裝先拆的順序。6、拆除順序為：安全網踢腳桿防護欄桿剪刀撐腳手片擱柵桿連墻桿小橫桿大橫桿立桿，自上而下拆除，一步

5、一清，不得采用踏步式拆除，不準上、下同時作業。、拆卸的鋼管與扣件應分類堆放，嚴禁高空拋擲。、吊下的鋼管與扣件運到地面時應及時按品種規格堆放整齊9、架料退場（1）各構配件必須及時分段集中運送至地面，嚴禁拋扔。（2）架料應及時保養，防止鋼管、扣件銹蝕。三、安全技術措施1.技術保障措施（1）鋼管與扣件進場前應經過檢查挑選，所用扣件在使用前應清理加油一次，扣件一定要上緊，不得松動。（2）架子搭設設時由架子搭設單位進行自檢；架子搭設完畢后由搭設單位會同使用單位對整個防護架進行驗收檢查，驗收合格后方可投入使用。（3）該架體作為陽臺施工時安全防護屏障，嚴禁將其它物件固定在防護架上。（4）架體的安全性是由架子

6、的整體性和架子結構完整性來保證的，未經允許嚴禁他人破壞架子結構或在架子上擅自拆除與搭設防護架各構件。其中在防護架使用期間，下列桿件嚴禁拆除：主節點處橫、縱向水平桿，連墻件。2.質量保障措施（1）操作人員作業前必須進行崗位技術培訓與安全教育。（2）技術人員在防護架搭設、拆除前必須給作業人員下達安全技術交底，并傳達至所有操作人員。（3）防護架必須嚴格依據本施工方案進行搭設，搭設時，技術人員必須在現場監督搭設情況，保證搭設質量達到設計要求。（4）防護架搭設完備，依據施工組織設計與單項作業驗收表對防護架進行驗收，發現不符合要求處，必須限時或立即整改。3.安全保障措施（1）操作人員必須持有登高作業操作證

7、方可上崗。施工時必須系安全帶，戴安全帽。安全帶應用結實、耐沖擊的繩子連在上一層的窗洞口防護架子上。（2）架子在搭設（拆卸）過程要做到文明作業，不得從架子上掉落工具、物品；同時必須保證自身安全，高空作業需穿防滑鞋，佩戴安全帽、安全帶，未佩戴安全防護用品不得上架子。（3）在架子上施工的作業人中應注意自身安全，不得隨意向下、向外拋、掉物品。（4）雨及六級以上大風等天氣嚴禁進行防護架搭設、拆除工作。（5）應設專人負責對防護架進行經常檢查和保修，及時清理架上垃圾。（6）在下列情況下，必須對防護架進行檢查a 在六級大風和大雨后；b 停用超過二個月，復工前。（7） 檢查保修項目a 各主節點處各桿件的安裝、連

8、墻件等構造是否符合施工方案的要求；b 扣件螺絲是否松動；c 安全防護措施是否符合要求。附：鋼管懸挑腳手架計算書一、參數信息:1.腳手架參數雙排腳手架搭設高度為 6 米，立桿采用單立桿；搭設尺寸為：立桿的縱距為 1.5米，立桿的橫距為1.05米，立桿的步距為1.8 米；內排架距離墻長度為0.30米；小橫桿在上，搭接在大橫桿上的小橫桿根數為 5 根；腳手架沿墻縱向長度為 8 米；三角形鋼管支撐點豎向距離為 3.00 米；采用的鋼管類型為 483.5； 橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數 0.80；連墻件布置取與轉角部位柱相連，豎向間距 3.0 米，水平間距3.0 米，采用扣件連接；連

9、墻件連接方式為雙扣件連接；2.活荷載參數施工均布荷載(kN/m2):1.000；腳手架用途:防護腳手架。同時施工層數:2 層。3.風荷載參數本工程地處河南省南陽市，查荷載規范基本風壓為0.350，風荷載高度變化系數z為0.740，風荷載體型系數s為0.645。計算中考慮風荷載作用。4.靜荷載參數每米立桿承受的結構自重荷載標準值(kN/m2):0.1581；腳手板自重標準值(kN/m2):0.300；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.150；安全設施與安全網自重標準值(kN/m2):0.005；腳手板鋪設層數:2 層；腳手板類別:竹笆片腳手板；欄桿擋板類別:欄桿、竹笆片腳手板擋板；二、小橫桿

10、的計算:小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算小橫桿的自重標準值: P1= 0.038 kN/m ；腳手板的荷載標準值: P2= 0.31.5/6=0.075 kN/m ；活荷載標準值: Q=11.5/6=0.25 kN/m；荷載的計算值: q=1.20.038+1.20.075+1.40.25 = 0.486 kN/m； 小橫桿計算簡圖2.強度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩，計算公式如下: 最大彎矩 Mqmax =0.4861.052/8 = 0.067 kN.m；最大應

11、力計算值 = Mqmax/W =13.187 N/mm2；小橫桿的最大彎曲應力 =13.187 N/mm2 小于 小橫桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！3.撓度計算:最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度荷載標準值q=0.038+0.075+0.25 = 0.363 kN/m ； 最大撓度 V = 5.00.36310504/(3842.06105121900)=0.229 mm；小橫桿的最大撓度 0.229 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 1050 / 150=7 與10 mm，滿足要求！三、大橫桿的計算:大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。

12、1.荷載值計算小橫桿的自重標準值: P1= 0.0381.05=0.04 kN；腳手板的荷載標準值: P2= 0.31.051.5/6=0.079 kN；活荷載標準值: Q= 11.051.5/6=0.262 kN；荷載的設計值: P=(1.20.04+1.20.079+1.40.262)/2=0.255 kN； 大橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的彎矩和。 均布荷載最大彎矩計算:M1max=0.080.0381.51.5=0.007 kN.m；M = M1max + M2max = 0.007+0=0.007 kN.m最大應力計算值

13、= 0.007106/5080=1.361 N/mm2；大橫桿的最大應力計算值 = 1.361 N/mm2 小于 大橫桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和,單位:mm均布荷載最大撓度計算公式如下: 大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度： Vmax= 0.6770.03815004 /(1002.06105121900) = 0.052 mm；最大撓度和：V= Vmax + Vpmax = 0.052+0=0.052 mm；大橫桿的最大撓度 0.052 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1500

14、/ 150=10與10 mm，滿足要求！四、扣件抗滑力的計算:按規范表,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取6.40 kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；小橫桿的自重標準值: P1 = 0.0381.055/2=0.101 kN；大橫桿的自重標準值: P2 = 0.0381.5=0.058 kN；腳手板的自重標準值: P3 = 0.31.051.5/2=0.236 kN

15、；活荷載標準值: Q = 11.051.5 /2 = 0.788 kN；荷載的設計值: R=1.2(0.101+0.058+0.236)+1.40.788=1.576 kN；R 6.40 kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、腳手架立桿荷載的計算: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN)，為0.1248 NG1 = 0.1248+(1.055/2)0.038/1.806.00 = 1.085；(2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；采用竹笆片腳手板，標準值為0.3 NG2= 0.321.5(1.05+0.3

16、)/2 = 0.608 kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15 NG3 = 0.1521.5/2 = 0.225 kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.56 = 0.045 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 1.962 kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ= 11.051.52/2 = 1.575 kN；風荷載標準值按照以下公式計算 其中 Wo - 基本風

17、壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用： Wo = 0.35 kN/m2； Uz - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用： Uz= 0.74 ； Us - 風荷載體型系數：取值為0.645；經計算得到，風荷載標準值 Wk = 0.7 0.350.740.645 = 0.117 kN/m2；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.21.962+ 1.41.575= 4.56 kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.21

18、.962+ 0.851.41.575= 4.229 kN；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 為 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.1171.5 1.82/10 = 0.068 kN.m；六、立桿的穩定性計算: 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式為： 立桿的軸向壓力設計值 ：N = 4.56 kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表得 ：k = 1.155 ；當驗算桿件長細比時，取塊1.0；計算長度系數參照扣件式規范表得 ： = 1.5 ；計算長度 ,由公式 lo = kh 確定 ：l0 = 3.118 m；

19、長細比 Lo/i = 197 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的計算結果查表得到 ：= 0.186 ；立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； = 4560/(0.186489)=50.133 N/mm2；立桿穩定性計算 = 50.133 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 立桿的軸心壓力設計值 ：N = 4.229 kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm；計算長度附加系數參照

20、扣件式規范表得 ： k = 1.155 ；計算長度系數參照扣件式規范表得 ： = 1.5 ；計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定：l0 = 3.118 m；長細比: L0/i = 197 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.186立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； = 4229.01/(0.186489)+67630.212/5080 = 59.809 N/mm2；立桿穩定性計算 = 59.809 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值

21、 f = 205 N/mm2，滿足要求！七、連墻件的計算: 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算： Nl = Nlw + N0風荷載標準值 Wk = 0.117 kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 16.2 m2；按規范條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), N0= 5.000 kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw = 1.4WkAw = 2.652 kN；連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 7.652 kN；連墻件承載力設計值按下式計算： Nf = Af其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數； 由長細比 l0/

22、i = 300/15.8的結果查表得到 =0.949，l為內排架距離墻的長度；又： A = 4.89 cm2；f=205 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0.9494.8910-4205103 = 95.133 kN；Nl = 7.652 Nf = 95.133,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到 Nl = 7.652小于雙扣件的抗滑力 12.8 kN，滿足要求！ 連墻件扣件連接示意圖八、三角形鋼管懸挑支撐計算: 在豎向荷載作用下，計算簡圖如下1、上圖所示豎向荷載P1、P2由腳手架立桿所傳，作用在三角形鋼管懸支撐上各個桿件內力和各個支點的支座反

23、力計算如下：（1）三角形鋼管懸支撐的各桿件軸力：NBD 4.560(0.802+3.002)0.5/3.004.719 kN；NCD 4.560(0.80+1.05)2+3.0020.5/3.005.357 kN；NBC 4.560(0.80+1.05)/ 3.002.812 kN；NAB 4.5600.80/3.00 +2.8124.028 kN；（2）三角形鋼管懸支撐的各支點的支座反力：RAH(拉力)4.028 kN；RDH(壓力)4.028 kN；RDVP1+P29.120 kN。2、三角形鋼管懸支撐中水平桿ABC中的力，除由P1、P2產生的軸力NAB外，還有P1、P2產生的壓屈剪力NV

24、和風荷載引起的水平力NW。（1）由P1、P2產生的壓屈剪力NV： Nv=Pi/(85)=9.12/(850.186 )= 0.577 kN； =(3000.0002+800.0002)0.5/(1.58010)=197；式中 為立桿穩定系數，根據查表得 = 0.186 。（2）風荷載引起的NW：計算風荷載 qw=1.4(0.7zsWo) =1.4(0.70.7400.6450.350)4.500 =0.737 kN/mLa-連墻件橫向距離,取4.50 m；以連墻桿作為支點，在風荷載作用下，按四跨連續梁計算，邊支座反力：R =0.393qwL=0.3930.7373.60= 1.042 kN；L

25、-連墻件豎向距離,取 3.60 m；風荷載給三角懸挑腳手架水平桿的力NW計算：NW2R=2.085 kN。3、三角懸挑的桿件和節點設計（1）水平桿AB 軸拉力NABNAB+NV+NW= 4.028+0.577+2.085= 6.689 kN；鋼管的拉應力： NAB /A= 6.689103/(4.890100) =13.679 N/mm2；AB桿的拉應力13.68N/mm2 小于 205 N/mm2 滿足要求！（2）BD桿NBD4.719 kN，BD的長度3.105 m,在BD桿中點設EF支撐，則BD的計算長度l0計算如下：l0= 3.105103/21.1551793.042 mm；l0/i

26、1793.042/15.800 113； 根據值查表的0.496；M=NBDe；其中依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范：e53mm。M = 4.71910353 = 250112.338 N.mm ；根據鋼結構規范規定m取1； NEX=2EA(1.12) =22.060105489.000/(1.11132) = 70782.558 N ； BD桿壓彎穩定性按下式計算： 4.719103/(0.496489.000)+1250112.338/(5080.000(1- 4.7191030.496 /70782.558) =70.375 N/mm2； BD桿的壓應力70.38N/mm2 小于

27、 205 N/mm2 滿足要求！（3）CD桿 NCD5.357 kN，CD的長度3.525 m,在CD桿中點設EF支撐，則CD的計算長度l0計算如下：l0= 3.525103/21.1552035.431 mm；l0/i2035.431/15.800 129； 根據值查表的0.401；M=NCDe；其中依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范：e53mm。M = 5.35710353 = 283923.344 N.mm ；根據鋼結構規范規定m取1； NEX=2EA(1.12) =22.060105489.000/(1.11292) = 54312.991 N ； BD桿壓彎穩定性按下式計算：

28、5.357103/(0.401489.000)+1283923.344/(5080.000(1- 5.3571030.401 /54312.991) =85.511 N/mm2； CD桿的壓應力85.51N/mm2 小于 205 N/mm2 滿足要求！（4）EF桿 EF桿是為減半壓桿BD、CD的計算長度而設置的橫向支撐，按鋼結構設計規范計算：由BD桿引起： Fb1 = 4.719/60= 0.079 kN ；由CD桿引起： Fb2 = 5.357/60(0.6+0.4/2) = 0.071kN；兩者基本接近，可確保BD、CD桿的計算長度減半。（5）節點設計需要的扣件數量按照下式計算: 其中:Nv -單扣件抗滑移承載力，取0.8008=6.400kN；內外立桿需要扣件數為: n =4.560/6.400 = 1 ；BD桿需要扣件數為： n =4.719/6.400 = 1 ；AB桿需要扣件數為： n =6.689/6.400 = 2 ；CD桿需要扣件數為： n =5.357/6.400 = 1 ；