1、世紀大道西延一期工程連續箱梁專項施工方案（內附9號墩補充方案）世紀大道西延一期工程項目部2011年1月目 錄第一章：編制說明及依據第一節：編制說明3第二節：編制依據4第二章：工程概況第一節：工程簡介5第二節：設計技術標準5第三節：主橋上部結構簡介6第四節：主要工程數量7第三章：施工管理組織第一節：專項施工管理機構9第二節：施工人員組織9第三節：施工機械及設備組織11第四章：連續箱梁施工方案第一節：箱梁施工順序及工藝流程12第二節：0號段施工14第三節：懸臂梁段施工23第四節：箱梁施工測量及線型控制43第五節：邊跨平衡段，合龍段施工47第五章：保證措施第一節：施工進度計劃及工期保證措施58第二節

2、：質量保證措施59第三節：安全生產保證措施61第六章： 季節性施工措施第一節：雨季施工66第二節：夏季施工66第三節：冬季施工67第七章：附件（圖、表）附件1：箱梁施工進度計劃表69附件2：0號塊支架施工布置圖70附件3：現澆段鋼管支架施工布置圖72附件4：主橋掛籃施工布置圖73附件5：主橋掛籃計算書80第一章 編制說明及依據第一節 編制說明1、為了保證工程安全質量，使項目施工管理順利進行、做到規范標準化施工、避免不必要的重復工作，根據所建的項目編寫本施工工藝。2、本工藝為預應力砼連續箱梁施工工藝，主要包括：模板、鋼筋及混凝土工程，預應力張拉及壓漿，0#塊支架現澆，普通掛籃懸澆，平衡段、合攏段

3、等工序及關鍵部位的施工工藝。3、本工藝的編制按照項目工程施工的順序：先墩頂箱梁塊段（即0#塊段）施工，接著在0#塊箱梁段頂板上拼裝掛籃懸澆箱梁塊段，并同時進行支架現澆邊跨平衡段，最后灌筑合攏段砼，按設計規定步驟進行體系轉換后成橋。4、 預應力連續箱梁懸臂灌注法施工，在大跨度的橋梁建設中得到廣泛應用和較快發展，本工藝編寫時，荷載及有關規定遵照公路橋涵施工技術規范并參照公路工程質量檢驗評定標準以及其他有關國家標準、部頒標準等條款。5、本工藝編寫時盡可能吸收現代科技的發展和創新成果，但由于視野和水平所限，仍有不少缺憾之處。在確保橋梁質量的前提下，在應用本工藝時從實際出發，不斷改進和提高，并應積極開展

4、技術革新和科學試驗活動，積極引進應用先進成熟的新技術、新工藝、新設備，以縮短施工工期，提高勞動生產率和經濟效益。6、本工程掛籃主縱梁采用三角架形式，上下橫梁采用型鋼拼裝而成。第二節 編制依據1、由北京特希達交通勘察設計有限公司提供的鏡湖新區世紀大道西延一期工程施工圖2、所涉及的施工規范和技術標準如下：市政道路工程質量檢驗評定標準 CJJ1-2008市政排水管渠工程質量檢驗評定標準 CJJ3-90城鎮道路工程施工與質量驗收規范 CJJ1-2008城市橋梁工程施工與質量驗收規范 GB50092-96公路橋涵施工技術規范 JPJ041-2000鋼結構工程施工質量驗收規范 GB50205-2001路橋

5、施工計算手冊工程建設標準強制性條文（橋涵部分）。以及與本工程有關的現行國家及其他行業規范、標準等。第二章 工程概況第一節 工程簡介：本橋梁工程位于鏡湖新區世紀大道西延一期工程，上跨上窯大江（杭甬運河），江面寬約90米。橋梁起點樁號為K0-002.205，終點樁號為K0+184.325。橋梁主橋結構采用變截面預應力砼連續橋梁，跨徑為45+80+45=170米，采用掛籃移動模架施工。主橋下部采用實體承臺、薄壁墩身群樁基礎形式。引橋結構采用20米標準跨先簡支后連續空心板結構形式，引橋下部采用樁柱式橋墩，重力式橋臺結構。引橋布置為西側720=140米，東側520=100米。全橋標準跨徑總長410米，橋

6、梁總寬24米，分雙幅橋梁結構，分幅位置在中央綠化帶中心線處。第二節 設計技術標準1、道路等級：城市次干道：2、設計行車速度：40Km/h；3、橋梁斷面布置：2.0米（人行道）+8.5米（機動車道）+3米（綠化帶）+8.5米（機動車道）+2.0米（人行道）=24米。4、設計荷載：公路級，人群荷載3.5Kpa；5、橋梁縱、橫坡：橋面縱坡4.5%，橋面橫坡車行道為1.7%、人行道反向1.7%；6、通航要求：通航等級級，凈寬55米，凈高7.0米；設計通航水位4.33米（黃海）；7、水文要求：設計洪水頻率1/100；對應洪水位設計值5.30米，常水位3.80米，最高通航水位4.33（黃海）；8、橋梁設計

7、安全等級：一級；9、設計基準期：100年；10、地震作用：地震動峰值加速值等于0.05g，基本烈度為6度，按7度設防；11、為減緩改善橋頭地基沉降引起的跳車現象，橋頭設置長8米、厚0.35米的搭板，并對橋頭路基進行了水泥摻入比為20%的水泥攪拌樁地基處理。第三節 主橋上部結構簡介主橋單幅連續箱梁設計為單箱單室斷面，箱梁頂板寬度為12.0米，底板寬度為6.0米，橋面橫坡通過腹板高差形成。主墩與箱梁相連的根部斷面梁高為4.8米，跨中及邊跨合攏現澆段梁高均為2.3米，其間梁底板下緣按二次拋物線變化。三跨連續梁整個體系由兩個托架澆筑的墩頂0號梁段、在兩個主墩上按“T”構用掛籃分段對稱懸臂澆筑的梁段、吊

8、架上澆筑的跨中合攏梁段及落地支架上澆筑的邊跨現澆梁段組成。墩頂0號梁段長8米，兩個“T”構的懸臂各分為10對梁段，其梁段數及梁段長度從根部至跨中各為：33.00米、43.50米、34.00米，整聯連續箱梁共有一個2.00米長的主跨跨中合攏梁段和二個2.00米長的邊跨合攏段，兩個邊跨現澆梁段各3.92米，梁高相同。箱梁頂板厚度為27厘米；箱梁底板厚度0號塊為70厘米，各梁段從懸臂根部至懸澆段結束處由60厘米漸變至30厘米，其間各段按二次拋物線變化；箱梁腹板厚度04號梁段為70厘米，5號梁段從70厘米漸變至55厘米,其余梁段及合攏段、邊跨現澆梁段為55厘米。箱梁采用縱向、豎向、橫向預應力體系。箱梁

9、頂、底板縱向預應力束采用15-9、15-12型鋼束，預應力束材料采用ASTMA416-92標準270級標準強度為1860MPa的高強低松弛鋼絞線，相應錨具采用YM15-9、15-12型錨具。縱向預應力束采用兩端張拉，邊跨底板束采用單端張拉，15-9束張拉控制力為1687.39KN，15-12束張拉控制力為2249.86KN。腹板豎向預應力鋼筋和橫隔板橫向預應力鋼筋均采用直徑為32mm、抗拉強度標準值為930Mpa的精軋螺紋鋼筋，腹板豎向預應力鋼筋縱橋向間距為50cm,單根精軋螺紋鋼筋張拉控制噸位為543KN，采用雙控，YGM錨具。翼緣板橫向預應力材料采用ASTMA416-92標準270級標準強

10、度為1860MPa的高強低松弛鋼絞線，除邊跨支架現澆段采用15-2預應力扁錨體系，余均采用15-3預應力扁錨體系，單根張拉控制力為：合攏段15-3束為136.5KN，懸澆段15-3束為175KN，邊跨現澆段15-2束為158KN，橫向預應力束采用一端張拉，相應預應力錨具張搓拉端與錨固端交錯布置。第四節 主要工程數量箱梁主要工程數量見下表：箱梁主要工程數量表序號項 目 名 稱單位工程量備注一澆筑混凝土方量m33807.28C50砼二鋼筋數量T848.95I、II級三冷軋帶肋鋼筋網T60.1四預應力筋數量T109.5115.2預應力鋼絞線T274.7232mm精軋螺紋鋼筋T42.84五錨具數量套4

11、0161YM15-12型錨具套1202YM15-13型錨具套6563YM15-9型錨具套8484BM15-2型錨具套1205BM15-3型錨具套6566YGM32型錨具套1616六波 紋 管m856401內80mm 內83mmm73717(500)括號內為備用束2內50mm 內53mmm2860(240)括號內為備用束3扁形寬50mm高25mmm6784扁形寬60mm高25mmm7465七GPZ（）型支座個81GPZ（）GD17.5MN個12GPZ（）DX17.5MN個23GPZ（）SX17.5MN個14GPZ（）SX3.0MN個25GPZ（）DX3.0MN個2第三章 施工管理組織第一節 專項

12、施工管理機構為確保本工程連續箱梁的施工質量和進度，特成立分部工程專項施工管理機構，如下圖所示：分部工程施工負責人橋梁施工隊隊長項目部管理層項目部各下屬部門負責人普工班混凝土班鋼筋班木工班預應力班掛籃安裝班施工管理機構最高決策機構為項目部管理層，由項目經理總體負責，項目副經理及項目總工具體負責分部工程的組織策劃、實施；管理層以下由項目部各職能部門負責人分別安排實施其部門職責范圍內的工作。第二節 施工人員組織兩處主橋施工隊伍各配設施工隊長2名，施工員4名，質檢員2名，技術人員2名（測量及試驗），施工班組3個，技術工人共計60人。具體人員構成見下表：上部結構施工勞動力配備表序號工 種人 數一管理人員

13、及技術人員1管理人員102施工隊隊長23施工員44質檢員25技術員（測量及試驗）2二生產工人1普工102砼工53鋼筋工154木工（包括架子工）105起重吊裝工96張拉工8三輔助生產工人1電工12司機（汽吊等機械）13機操工54機修工15專責養護工26其他工人2合 計80第三節 施工機械及設備組織根據連續箱梁施工特點并結合自有設備情況，計劃配備如下機械：上部結構擬投入施工機械表序號機械設備名稱型號規格數量性能125t汽車吊機QY25125t2裝載機ZL300180 kw3電焊機BX3-30422.5 kw4對焊機150KVA175 kw5鋼筋切斷機LQ-4023 kw6鋼筋調直機CJJ74/81

14、4 kw7鋼筋彎曲機GQ-4023 kw8空壓機WZ-312110 kw9插入式振動器Z-50201.5 kw10平板式振動器ZW90-122.4 kw11輪鋸機MJ10423 kw12平刨機AMB50424 kw13砂輪鋸SJ-32023 kw14張拉千斤頂YCW3002300T15張拉千斤頂YCW250250T16張拉千斤頂YG70270T17灰漿攪拌機PJ0225kw18壓漿機ZB4-500250MPa19鋼絞線穿束機YCS3657.5kw20卷揚機JJM-565T21千斤頂1530T641530T22手動葫蘆510T20510T23掛籃設備8套24各類型鋼150t備用第四章 連續箱梁施

15、工方案第一節 箱梁施工順序及工藝流程4.1.1 懸臂現澆梁施工步驟0塊托架拼裝支架預壓檢驗0塊澆筑施工(梁體臨時錨固)在0塊上拼裝掛籃及預壓掛籃懸臂澆筑1#10#塊邊跨現澆段施工邊跨合攏段施工拆除主墩臨時固結中跨合攏段施工。施工步驟如下圖所示 懸臂現澆箱梁施工步驟示意圖4.1.2 懸臂現澆梁施工工藝連續箱梁的0#塊及邊跨直線現澆段采用支架施工，其余各節段均采用三角架斜拉式掛籃懸臂灌筑施工。支架及掛籃拼裝好后進行預壓，消除非彈性變形。模板安裝及鋼筋綁扎檢測合格后，進行混凝土澆筑。混凝土采用商品砼，混凝土運輸車運至施工現場。泵送混凝土入模。混凝土澆筑后進行養護，達至設計張拉要求后進行預應力施工，掛

16、籃移動，重復進行完成懸臂段的施工，期間完成直線段的施工，最后進行合攏段的施工。主橋連續箱梁懸臂段分別獨立采用三角掛籃懸臂澆筑法施工，左、右幅依次進行，全橋共投入8套（8個）掛籃，各“T”構同時施工。懸灌梁段均一次澆筑成型，并在底板砼凝固以前全部澆筑完畢，避免裂紋的產生。懸臂現澆梁施工工藝詳見下圖：掛籃拼裝掛籃預壓試驗1# 10#梁段掛籃對稱循環施工后移或拆除掛籃邊跨合攏段施工臨時固結解除、完成體系轉換中跨合攏段施工邊跨現澆段施工0#梁段施工支架及模板拆除合攏段吊架及模板拆除墩頂臨時固結第二節 0號段施工、施工方法0號段為箱梁與墩身連接的隅節點，截面內力最大且受力復雜，鋼筋和預應力管道密集，因此

17、，保證0#段施工質量是箱梁施工的關鍵。0號梁段設計長度8m，兩端各懸出墩身2.25m，混凝土工程數量為151.48m3。為保證0#段混凝土的整體性和良好的外觀質量，采用在承臺上搭設支架，利用支架澆筑成型的方法施工。0號塊由于梁體較高，梁體支座上方有三道剛性橫隔板將箱梁分開，梁段內鋼筋密集，三向預應力管道縱橫交錯，結構復雜，一次立模澆筑成型難度較大，0#梁段計劃分兩次澆筑。第一次澆筑底板、腹板和橫隔板倒角以上2厘米處，第二次澆筑其余腹板、橫隔板及頂板和翼板部分，兩次澆筑的連接處按施工縫處理。4.2.2、0#塊施工工序：支架預壓在支、托架上安裝0#塊段底、側模板安裝永久支座并澆筑臨時支座鋪設墩身上

18、箱梁底模安裝底板、腹板、隔墻鋼筋、縱向預應力管道安裝內模及隔墻模、及堵頭模澆筑第一次混凝土安裝頂板模板及鋼筋在頂板鋼筋上搭設砼施工平臺澆筑砼養護拆模穿束張拉箱梁預應力束鋼絞線壓漿。、支架設計方案連續箱梁0#梁段施工時，0#梁段墩頂段可直接支承在墩頂上施工，兩端各懸出墩身部分采用壁厚8mm直徑為425mm的鋼管作為支撐立柱，鋼管底面支撐在承臺上，并與承臺預埋鋼板焊接以提高支架穩定性。鋼管上沿橋順向排拼2片貝雷梁作為支架主梁，在主梁上再拼2片貝雷梁作為箱梁懸出墩身部分承重梁，此貝雷梁上鋪16#工字鋼分配梁，間距40厘米，分配梁上鋪68厘米方木和1.2厘米厚竹膠板。具體布置詳見0#塊支架布置示意圖。

19、0#梁段與墩身吻合處采用在墩頂四周用磚塊圍護（在次施工前必須完成臨時支座及正式支座的施工）和正式支座四周采用木膠板進行封閉，防止雜物進入。在這一工況后對墩頂上采用含水量較小的砂進行回填壓實后根據設計標高減10mm在砂層上找平5cm厚的混凝土，最后在混凝土上面鋪設12mm厚的木膠板作為0#塊墩頂的底模。在支架安裝結束后，進行對0#塊支架預壓，檢驗支架可靠性及消除支架非彈性變形。、支架預壓及預拱度設置1、考慮梁體自重、支架的彈性和非彈性變形等因素影響，按設計要求對支架進行預壓。用水準儀觀測加載后支架垂直沉降變形，用全站儀觀測支架的位移變形，具體觀測方法： 預壓前在支架上沿縱向每隔2m設置測點，找強

20、度較好直順的細鐵絲鉛直垂掛在觀測點上，地面設測站，對鉛直絲上標記進行標高觀測，每加一次荷載觀測一次，監測支架、模板穩定性。 預壓采用砂袋進行預壓，（每只砂袋重量1.5t）預壓重量根據支架設計部分經計算結果按梁體荷載的1.2%進行預壓。2、由于箱梁結構的特殊性，0#塊荷載按設計，分為以下幾個部分： 0#塊墩頂實體部分，該部分荷載大小為：（3.19*0.7*2+6*07+0.3*0.3+0.4*0.7+1.15*0.19+6*3.5*0.27）*3.5+4.6*0.3*2.92*2+3*0.75*3.5=68.17m3，這部分荷載由墩身承擔。不考慮預壓 0#塊單側懸臂部分底腹板和頂板，該部分荷載大

21、小為：A、底板: 62.250.7=9.45m3；B、頂板：62.250.27=3.65m3；C、腹板: 3.190.72.252=10.05m3；D、倒角：（0.30.3+0.40.7+1.150.19）2.25=1.32m3；E、翼板 （30.75/2+0.80.29）2.25=3.59m3 合計：A+B+C+D+E=28.06 m32.6t/m31.2=87.55t1.5t/只=59只標準預壓砂袋預壓加荷重量分三次，預壓荷載必須扣除墩頂部分，盡量根據箱梁的荷載進行步載，為該梁體恒載的50%（須壓砂袋25只）、100%（須再加砂袋49只）、120%（須再加砂袋10只）。 在加載到設計荷載后

22、，按每一個小時進行一次觀測，在連續三次觀測沉降量不變化即可認為是最大變形量。 觀測使用水準儀和全站儀，只設一觀測站，不積累誤差。 預壓試驗后，根據各測點的實際下沉量及支架剛度設置一定的預拱度。4.2.5、支架驗算（具體布置詳見0#塊支架布置示意圖）1、0號墩支架部分箱梁荷載（除翼板砼） 9.45+3.65+10.05+1.32=24.47m326KN/ m3 =636.22KN每平方米荷載636.22/（6.02.25）=47.13KN/ m22、模板荷載考慮 4KN/ m2，安全系數考慮1.2Q總=（47.13+4）1.2=61.36 KN/ m2 3、翼板荷載：（3.59m326KN/ m

23、3）（32.25）1.2=6.91KN/ m24、支架荷載計算、分配梁:采用I16工字鋼，間隔0.4米，最大支點間距0.9米，長度3.5米；查路橋施工計算手冊P.795頁，表3-31截面抗矩：W=140.910-6m2， 截面積：A=26.1110-4m2；截面慣性矩：I=112710-8m4。 自重：20.5 Kg/m計算圖式Mmx、Q； 工字鋼自重=20.5Kg/m =0.205 KN/m；梁體重=61.36 KN/m20.4 =24.54 KN/m；q =0.205+24.54=24.754 KN/m = =1.74KNm =12.35106 N/m2=12.35Mpa1.2=174Mp

24、a 滿足要求Q max =RA=RB=24.745（0.5+1.25/2）=27.93KNmax = Q/A=27.93103/26.1110-4=10.70106 N/m2=10.70 Mpa1.2=102Mpa 滿足要求 =0.001mm = 312.5 mm 滿足要求、貝雷梁橫梁：貝雷梁橫梁采用2排單層貝雷梁，間距1.25米，計算跨徑8.2米，橫梁長12米，支承在貝雷梁縱梁上。查裝配式公路鋼橋多用途使用手冊P.59，表3-56I=250497.24， W=3578.533， G=92 Kg/m=0.92 KN/m。 M=785KN.m， Q=245 kN， E=2.1106 MPa；計算

25、圖式Mmx、Q； 圖中：P=27.93KN； P1=6.91/2=3.46KN/m； q=0.92 KN/m。 = = =436.87KN.mM=785KN.mQ max =RA=RB= = =207.94KNQ=245 kN=0.00133cm = 2.05 cm 滿足要求、貝雷梁縱梁：貝雷梁縱梁采用1組2排單層貝雷梁，計算跨徑5.27米，縱梁長9米，支承在鋼管立柱上。計算圖式Mmx、Q圖中：P=RA=RB=207.94KN； q=0.92 KN/m。= =1.59 KN.mM2片=1570KN.mQ max =RA=RB= =424.16KNQ2片=490 kN=0.07cm = 1.32

26、 cm 滿足要求、支墩檢算支墩采用4根425螺旋焊接鋼管，壁厚8mm，每邊兩支分別承擔2支縱向貝雷梁。最高墩為=9.797m最高鋼管支墩為9.7973=6.527m回轉半徑長細比=150，查鋼結構設計與計算P.520頁 表C-2得穩定系數， 滿足要求！4.2.6、支座施工1、永久支座本橋主墩使用盆式橡膠支座，施工嚴格按照廠家說明控制好中線、水平及標高。在墩頂預埋地腳螺栓時，按“縱橋向，墩支座中心線與主梁設計中心線分別重合平行”的原則，嚴格控制四個地腳螺栓的相互位置，確保支座中線與設計中線重合。支座最大水平位置偏差控制在2mm內。2、臨時支座臨時支座、固接按箱梁懸澆施工中的不平衡彎矩，利用下端埋

27、入主墩墩身一定深度，上端是通過伸入到0#塊箱梁腹板中的錨固鋼筋（32精軋螺紋鋼）來實現的，箱梁0#塊的錨固鋼筋是通過設在墩頂的臨時支座來傳力的。臨時支座采用現澆C50混凝土。設置位置在永久支座兩側，高度按設計要求高出永久支座2mm。臨時支座設計尺寸長寬（7845）厚度根據設計圖紙。一個主墩上兩側共設計數量為6只。4.2.7、模板系統0#塊梁段外模板采用掛籃外側模，用汽車吊將側模吊至墩頂，支撐在支架上，并用倒鏈將外側模臨時固定在墩身兩側，然后用千斤頂調整模板標高、垂直度、位置，最后徹底固定。內模采用型鋼骨架表面附木膠板定型模板。外側模及內芯模采用14鋼筋對拉螺桿加以固定，間距8080cm梅花型布

28、置，以保證混凝土澆筑時不漲模。模板立好后必須經過技術員、測量員和技術負責等驗收合格后方可澆筑，保證構件幾何尺寸、坐標均滿足設計及規范要求。4.2.8、鋼筋幫扎0#塊梁段內鋼筋數量規格多，位置密且預應力管道及預留孔預埋件，在鋼筋施工過程中除嚴格按照圖紙布置外，對部分位置有矛盾的鋼筋或預埋筋要根據以下原則避讓，預應力束 鋼筋骨架 受力鋼筋 構造鋼筋。按圖紙精確的放出鋼筋大樣，按放樣單進行斷料彎配鋼筋，并按次筋讓主筋，非預應力筋讓預應力筋的原則布置。4.2.9、預應力管道設置預應力管道位置首先設在已扎好的鋼筋骨架上并用井字鋼筋定位。間距一般為4050，沿孔道縱向設置。縱紋管采用12的螺紋鋼固定定位，

29、為防止焊接鋼筋過程中燒傷波紋管，特在其上放置鋼板以隔離開。接頭處采用口徑稍大的波紋管連接，外面再用黑膠帶扎牢。4.2.10、混凝土的拌制與灌注箱梁混凝土采用商品混凝土，設計強度為C50，混凝土采用輸送泵泵送入模。混凝土灌注按照前后對稱分段、左右同位對稱、上下水平分層的原則灌注。同時注意兩側腹板澆筑的對稱性，對腹板應進行分層振搗。特別應注意對腹板下層與底板接觸處的振搗，保證底板倒角處砼的密實。分層澆筑厚度不超過30 cm，在振搗上層時應插入下層10cm，每一振搗點要掌握振搗時間，不宜少振或過振，同時注意點的密度，間距不大于振動作用半徑。混凝土振搗時應特別注意振動棒不得觸及預應力管道，以免造成被振

30、變形而無法穿束。同時，特別注意錨具部位混凝土的振搗應密實。頂板砼澆筑應注意橋面的平整度及高程，標高為現場測量控制，以鋁合金長尺刮平。砼澆筑完畢，初期養護非常重要。在澆筑12小時后用土工布覆蓋，并須加強灑水養護，養護周期不少于7天。第三節 懸臂梁段施工4.3.1、施工步驟1、在0號節段上安裝掛籃，懸臂對澆筑1號塊梁段，并張拉相應的縱向預應力鋼絞線束、豎向粗鋼筋和頂板橫向鋼絞線束。2、掛籃前移，繼續懸臂對稱澆筑余下箱梁梁段，并張拉相應的縱向預應力鋼絞線束、豎向粗鋼筋和頂板橫向鋼絞線束，對稱循環澆至10號節段。3、在上述步驟施工的同時搭設邊跨直線段支架并壓重檢驗，在支架上澆筑直線段梁段，并張拉該段縱

31、向預應力鋼絞線束、豎向粗鋼筋和頂板橫向鋼絞線束。4、按設計要求先邊跨后中跨進行箱梁合龍段施工，完成體系轉換。、掛籃施工1、掛籃構造本工藝采用三角桁架式掛籃：以工字鋼作主體結構，配以特制桿件組拼而成，掛籃前移采用兩步到位的方法，滿足本工程連續箱梁單箱單室施工需要。詳見各階段掛籃施工縱斷面圖、橫斷面圖，以及施工驗算資料所示。（1）有關指標 單側掛籃自身重量及全部施工荷載之和小于：500KN；根據設計計算本工程掛籃自身重量為：450KN。具體數據如下（單位：KN）：a)主縱梁：53b)底模：60c)前上、下橫梁：50d)后上、下橫梁：50e)側模：50f)側模滑梁：15g)內模：25h)內模滑梁：1

32、5i)分配梁40j)導鏈：15k)起落架：15l)后錨梁：15m)其他：47 箱梁高度變化：2.5m4.8m 掛籃走行方式：外力拖拉式（3）具體構造掛籃由主桁系統、前后橫梁、吊掛系統、底平臺系統、模板系統、后錨固系統以及行走系統幾個部分組成。 主桁系統掛籃主桁均采用兩道40#工字鋼利用型鋼聯結連成整體形成主桁，每道40#工字鋼橫向連接采用20mm鋼板連接。掛籃主桁計算最大容許彎矩 M= 24.16104MPa；最大容許剪應力 = 40.23102Mpa。主桁設計為2道縱梁，置于腹板位置，中心距5.3m， 縱向長12m。 吊掛系統吊掛系統由門架（或型鋼橫梁）、吊桿、拉鏈葫蘆等組件構成，前門架和前

33、吊桿把新灌混凝土重量、掛籃系統重量及施工荷載總和的近1/2傳到主桁架上，再由主桁架傳遞到已澆注梁段腹板頂上；后吊桿把另外的1/2傳到已澆注梁段底板上。橫梁：分前、后橫梁，均采用型鋼。吊桿：每根吊桿均為L32精軋螺紋粗鋼筋，每吊桿均配設2臺20t螺旋千斤頂，通過槽鋼扁擔（吊桿上橫梁）來調整高度。掛籃上、下、前、后橫梁采用240#工字鋼加工制作，具體構造另見詳圖。 底平臺系統底平臺長5.0m、寬6.0m，承擔澆筑時箱梁底腹板混凝土重量及施工機具設備的重量，并兼作施工操作平臺。主要由下橫梁和下縱梁組成，下前橫梁懸吊于上前橫梁上，澆筑混凝土時，下后橫梁還通過后短吊桿錨固于前段已完箱梁底板上。底平臺下橫

34、梁采用240#工字鋼加工制作，通過吊桿下橫梁傳遞荷載。下縱梁采用225b#槽鋼，并與前后下橫梁直接焊接。下縱梁按35-50cm間距分布，腹板下為35cm、底板下為50cm。為保證梁底線型，下縱梁上鋪設低模時按拋物線形設17mm（即設置反拱）。 模板系統懸澆梁段的模板由底模、外側模、內芯模和端模組成。在底平臺分配梁上設8#槽鋼分配小梁（間距30cm），部分位置加高以調出反拱拋高和箱梁底拋物線形，形成底模平臺。底模板采用200cm5mm的優質鋼板拼接成整體，接縫打磨光滑，每2m按設計標高及軸線座標復查一次。外側模用角鋼結合方木依照翼緣尺寸加工成定型骨架片，按1#塊尺寸連接組拼成整體骨架，滿足不同長

35、度塊件使用。保證混凝土表面的平整 、光潔。外支撐采用型鋼定型骨架。芯模設計為拼裝式木框模板，并可隨著梁體腹板高度的提高，逐漸安插內模板以適應高度變化。芯側模用內徑20的硬塑料管作拉桿套管，且伸出內外側模板，以消除混凝土澆注時套管進漿導致拉桿無法抽拔。芯模頂板施工采用吊架，上鋪組合木模。端模用組合木模，利用梁體鋼筋臨時固定，內外模將其夾緊、定位。 后錨固系統形成單只掛籃后，為保證掛籃不前傾，設計于主桁間橫擔一道型鋼橫梁，壓在主桁梁的尾部，通過后錨桿將力傳到已澆梁段上。后錨桿采用32精軋螺紋鋼制作，吊桿上橫梁采用240#工字鋼加工制作、L=13.3m，錨桿下接箱梁預應力束，采用預應力鋼筋用連接器連

36、接。對應箱梁每道腹板位置處設置后錨桿：腹板上方縱梁的位置設置2根錨桿，前后2根間距50cm。 行走系統本次設計中徹底放棄了以往的滑道施工工藝，而直接用平滾置于主桁前支點下（已澆混凝土段端面向內50cm），后支點下設置16#方鋼加工的托架，下用32圓鋼作滾筒，混凝土梁段上鋪5mm鋼板作為滾筒跑道。掛籃整體行走時，于已澆梁段頂部預埋16拉環一只，利用轉向葫蘆直接采取卷揚機牽引的施工工藝，當行走到待澆梁段位置時，前支點處用鋼板墊牢，保證混凝土澆筑時的支點承載。該施工工藝在施工中每行走4m長塊件時，所需時間僅約20分，而所有準備工作均可以在等待混凝土強度上升、張拉壓漿階段的技術間隙時間穿插完成。具體行

37、走作業步驟詳見后述。2、 掛籃安裝在0號梁段施工完成后，即可從0號梁段中心向兩側對稱安裝兩套施工掛籃，掛籃安裝按設計圖進行，程序如下：前后支座縱梁主桁后門架后錨桿中門架后吊桿前門架前吊桿底平臺外側模及支撐（梁段鋼筋施工）芯模及端模具體安裝步驟及方法：（1）預先進行2道三角桁架縱梁的拼接、門架的拼接以及底平臺系統的組拼工作。其中，三角桁架按兩段的總長度拼裝（13.6m），底平臺的拼裝在1#塊下方空地進行。（2）測量定位，清除0號梁段梁面兩腹板部位的雜物，測量劃線，支座底面抄平。安裝桁架前后支座。（3）分別吊裝三角桁架于前后支座上。（4）吊裝橫梁并與主桁架采用U型抱箍錨固。（5）用后錨桿及聯結器將

38、主桁梁錨固在橋面板上。（6）安裝主桁梁之間的橫向聯結，確保整體性和穩定性。（7）安裝后吊桿及吊桿上橫梁組件。（8）吊裝上前橫梁。（9）安裝前吊桿及吊桿上橫梁組件。（10）整體提升底平臺系統，并安裝吊桿下橫梁組件。（11）安裝外模及外模滑梁，安裝其他施工吊掛件，掛籃外側設密目安全防護網。（12）掛籃安裝后，用經緯儀對中，拔正掛籃中線位置，用水平抄平，用吊桿調整標高，經中線水平檢查無誤后，便可進行1號梁段鋼筋施工。（13）安裝芯模及端模，設置預留孔洞以及預埋件。（14）再次調整標高，檢查并通過驗收后，即可進行1#塊梁段砼灌注施工。3、掛籃前移掛籃向下一梁段前移步驟方法為：（1）箱梁塊件預應力束張拉

39、完成后，應先放松前、后長吊桿，再稍將中間的兩根后短吊桿放松（不要密貼），拆除其余短吊桿；同時在已澆箱梁頂的固定支點位置處，用千斤頂起頂主桁梁，安裝下一塊件施工前支點，在清除支點表面雜物后，涂抹黃油，以減小桁梁前移時的阻力。（2）掛籃后錨吊桿系統改為錨桿壓輪系統。（3）安裝主桁梁前移掛鉤，采用2個5t導鏈拖拉主桁梁同步前移就位。拖拉掛鉤應設在主桁上，以保證主桁梁沿箱梁中心線方向前進（此時每道主桁梁在三個固定支座上前移）。同時，為防止主桁梁前移較快，為了安全起見，用2臺5T導鏈反拉主桁梁，隨主桁梁前進逐步放松。（4）1#塊掛籃施工時，前后兩側掛籃縱桁梁相連為一體，待施工2#10#塊時，再分開向前延

40、伸。因此對于1#塊向2#塊轉移，直接移動上前橫梁就位即可，同時移動外滑梁和內滑梁，帶動外模和內模移動。作業時，先在上前橫梁與主桁梁的接觸面涂抹黃油或潤滑劑，然后用10t倒鏈將上前橫梁移至施工位置。（5）掛籃拖拉前移速度不宜過快，主桁梁前移同步，可用油漆在三角主桁梁下弦上按10cm的間距標出刻度線，前移時專人觀察，發現不一致時及時調整。（6）由于掛籃前移是先走行主桁部分，再拖拉上前橫梁從而帶動整個底平臺系統前移到位，因此主桁梁的上弦也應清理干凈，涂抹黃油，減小前進阻力。（7）主桁梁拖拉走行到位后，拆除多余支點（上一塊件施工的后支點），使掛籃處于兩支點受力狀態，將后錨桿及時拉上，并將主桁梁下弦與固

41、定支點固定，拆除后短吊桿，拖拉上前橫梁、內外滑梁及整個底平臺系統就位。（8）安裝底平臺后短吊桿，收緊前吊桿及后短吊桿，調整后錨桿系統，使前吊桿、后吊桿及后錨桿均處于施工前受力狀態。（9）掛籃在前移和澆筑砼時，若遇6級以上大風，應停止施工，掛籃在停止施工時后錨吊桿應處于工作狀態。（10）掛籃施工屬高空作業，現場應做好欄桿、扶梯、并懸掛安全網，施工人員要按技術要求和安全操作規程作業，以確保施工質量和施工安全。4、掛籃拆除在灌注懸臂梁段的最后一節砼完成張拉工序后，便可拆卸掛籃，拆卸時，先將工作平臺拆除，然后按以下順序拆卸：底平臺外模及支架吊桿上橫梁主桁架支座（1）拆底平臺采用6個10t倒鏈分別掛住四

42、個前后長吊桿的吊點，并收線、拉緊倒鏈，使用千斤頂慢慢松下各前后吊桿，解除底平臺與梁體的接觸，拆除吊桿下橫梁組件。然后同步拉動倒鏈，使底平臺脫離梁體、整體下放至橋下圍堰內或駁船上。先拆除側模支架，然后逐根拆除分配梁，再拆運底平臺下橫梁出場。（2）拆側模側模支架隨同底平臺一起拆除。待梁體施工完成后，拆卸對拉螺栓，用5t倒鏈脫模，然后隨底平臺松落后，逐步拆除挑臂段模板、外側模、支架。（3）拆除吊桿、拆除后、中前門架拆除吊桿上橫梁及千斤頂，拆除吊桿，開動起吊設備，將各橫梁吊至橋下。（4）拆主桁梁主桁梁可利用吊機整體吊至橋下或在橋面先分解成單元件再開動吊機吊至橋下。4.3.3、掛籃施工注意事項：（1）每

43、只掛籃應備齊以下設備：16t千斤頂10臺（長、短吊桿升降用），10t倒鏈4臺（掛籃主桁和底平臺移動），5t倒鏈4臺（在移掛籃時，2臺移動，2臺后拉）。（2）支座鋼枕梁采用空心方鋼套筒內填混凝土或采用型鋼短梁，前、后支腿處尤其是前支腿處的鋼枕梁要排列緊密，支座與梁體的接觸面要預先抄平，并使每個支座位于同一水平面上。（3）梁體塊段頂板、底板上的預留孔（含預埋件位置）要準確并與水平面垂直（不準歪斜），與底板鋸齒塊相遇，不準改變波紋管的位置的碰傷波紋管，鋸齒塊鋼筋先予留，待以后恢復。預留孔周邊應安裝加強鋼筋。（4）掛籃后錨在頂板的底面上，預留孔位置準確，后錨桿的螺栓應上雙螺帽。吊桿上橫梁底面用鐵楔塊墊

44、平，上橫梁上用千斤頂調整，安裝時要有人下到箱內同時操作。必須做到嚴格細心檢查，確保錨固絕對可靠。（5）掛籃底平臺吊點是短吊桿和10T的導鏈葫蘆。必須先安裝中間的短吊桿使底模貼緊后，再提升兩側的導鏈葫蘆，以保證底板底面線型美觀，拆除則順序相反。箱梁底板吊桿上、下面用木楔塊或其它鐵件墊平，盡量少用木墊塊以減少壓縮沉降量。（6）短吊桿安裝時派人下去配合，使吊桿下錨固點座落在正確的位置上，必要時應調整千斤頂小橫梁位置，使吊桿垂直，防止受彎而折斷。同時要防止千斤頂傾斜而自動卸載。（7）掛籃每次懸澆前，均需進行檢查簽證手續。對梁段的中線、高程、塊段高度嚴加控制。必須檢查全體結構螺栓、電焊、后錨設備聯結狀態

45、、前后吊桿及門架的受力狀態。此外尚須收緊一次吊桿，所有起頂后的吊桿限位螺栓上緊，千斤頂空隙用硬質墊塊墊平，進行雙保險。（8）調整掛籃前吊桿的標高（撓度），應在灌注砼前完成，若掛籃變形過大，也可在砼初凝前進行，在砼灌注中，應派人測量觀察模板的變形下撓情況，及時處理收緊底模短吊桿和抬高前吊桿。防止底模漏漿和水平位移，以及撓度過大。調整掛籃標高應在施工中不斷總結，盡可能在砼灌注結束前一次完成。采用掛籃懸澆箱梁塊段施工，應嚴格遵照對稱，平衡的原則進行，應嚴格控制各澆筑梁段砼超方，任何梁段實際澆筑的砼重量不得超過該梁段理論重量的3%。（9）在張拉縱向鋼絞線時，如果與吊桿相碰，可拆掉一根吊桿，在旁邊用10

46、T導鏈葫蘆保牢，在張拉完后應立即恢復。（10）脫落底平臺時，應注意先松后吊桿，再松前吊桿，否則會因底模蹩勁短吊桿無法卸脫，短吊桿卸下后擱于后底平臺下橫梁的懸掛腳手內，并掛上保險千斤，小橫梁千斤頂等物均留在原處。（11）掛籃滑移之前的準備工作及滑移：為了減輕掛籃的重量，掛籃滑移分兩步進行，先主桁和后錨系統；后上橫梁連同側模和底平臺。為了滑移順利和安全，應先在以澆筑并張拉好的梁段上的前支點處，安放平滾，作為主桁梁的前支點，這時主桁梁和掛籃的重心落在剛澆筑并張拉壓漿完成的梁段上，將后邊吊桿導鏈松開，而短吊桿不松掉，前橫梁吊桿也松開，重量壓在主桁上弦上，將前底平臺下橫梁連同整個底平臺用倒鏈掛在箱梁預埋

47、牛耳上，以減輕上前橫梁對主桁的壓重，這才能開始掛籃滑移第一步，拆除后錨門架吊桿一只，改為后錨壓輪，將后錨門架依托在主桁上，縱移到位后，再將后錨門架由吊桿及預留孔錨在橋面上。第二步先將上前橫梁和下橫梁的長、短吊桿松掉，脫開箱梁砼成懸吊狀態，主桁上的中、前門架解除相對于箱梁的臨時錨固狀態，然后將中、前門架吊著底平臺和側模由主桁上翼緣滑移到位。（12）掛籃拖拉前移之前，須清除上、下滑道（即前、中支座和支墊及主桁上、下弦）表面雜物，再涂上黃油，以減少滑動阻力，每道主桁各用一臺10t倒鏈滑車同步進行牽引，前端設在預埋橋面的牛耳上，后端設在主桁縱梁上，為了使主桁梁相對移動平穩，可在下滑道所在頂面上劃每10

48、0mm一格的等分線，讓掛籃等距離同步滑行，兩桁相差不超過100mm以符合設計要求，掛籃移位應同步進行，其距離不應大于半個梁段長度，主桁縱梁后錨門架前移到位后，先固定后錨門架，再用2臺10t倒鏈前移上前橫梁連同滑梁、側模和底平臺。（13）掛籃前移要有專人統一指揮，移動前必須在主桁后端掛好防傾千斤繩，不發生意外時，千斤繩是不受力的。掛籃移到位后即將后錨設備裝上并把錨桿上的螺栓擰緊，所有物件中處于受力狀態時，才能進行懸臂作業。（14）掛籃比較龐大，掛籃施工時，應盡量減少偏心荷載，除掛籃自重外限制施加在掛籃上的其他荷載。掛籃主桁的三角主桁梁在使用中注意觀察，防止掛籃扭曲而失穩。（15）掛籃及施工機具重

49、量不得超過設計規定值，掛籃拼裝好后，應進行加載試驗，以檢驗其承載能力和消除非彈性變形，并實測掛籃變形值和安全可靠性，為箱梁懸臂澆筑施工控制提供可靠的依據。4.3.4、鋼筋及預應力管道制作、鋼筋及管道安裝順序箱梁底模板和外側模板就位后進行鋼筋及管道的安裝，其順序如下：A、綁扎底板下層鋼筋。B、安裝底板管道定位網片。C、綁扎底板上層鋼筋。底板上下層鋼筋之間用型鋼筋墊起焊牢，防止人踩變形，保持上下層鋼筋的設計間距，型鋼筋架立按間距80cm呈梅花形布置。D、綁扎好腹板骨架鋼筋后，再綁扎腹板下倒角的斜筋，安裝底板上的螺旋筋和錨墊板，然后穿底板波紋管。E、在腹板鋼筋骨架內安裝下彎鋼筋束管道和豎向預應力筋及

50、其套管。F、綁扎頂板和翼板下層鋼筋。G、安裝頂板管道定位網片，頂板錨墊板及螺旋筋，穿頂板波紋管。H、綁扎頂板上層鋼筋，用型架立鋼筋固定上下層鋼筋間距。（2）、管道制作與安裝預應力孔道采用金屬波紋管成孔，并根據預應力筋束及錨具的型號確定波紋管管徑。金屬波紋軟管，由鍍鋅薄鋼帶經波紋卷管機壓波卷成，具有重量輕、剛度好、彎折方便、連接簡單、與混凝土粘結較好等優點。波紋管的內徑為100120mm，管壁厚0.250.3mm。對連續結構中呈波浪狀布置的曲線束，且高差較大時，在孔道的每個峰頂處設置泌水孔；起伏較大的曲線孔道，在彎曲的低點處設置排水孔；對于較長的直線孔道，應每隔1215m左右設置排氣孔，有豎向彎

51、曲的孔道在最低處及最高處均設排氣孔，以利排氣和排水及中繼壓漿。泌水孔、排氣孔必要時考慮作為灌漿孔用。波紋管的連接采用大一號的同型波紋管，密封膠帶封口。波紋管孔道以鋼筋網片固定定位，鋼筋網片間距為0.51.0m，在任何方向的偏差在距跨中4m范圍內不大于4mm，其余部位不大于6mm，以確保孔道直順、位置正確。在孔道布置中做到：不死彎；不壓、擠、踩、踏；防損傷；發現波紋管損傷，及時以膠帶紙或接頭管封堵，嚴防漏漿；平立面布置準確，固定；距中心線誤差在5mm以內。（3）、孔道接長縱向預應力孔道，用較通長孔道波紋管直徑大5mm的接頭管進行接頭，接頭管長度為200mm，接長后以膠帶紙包裹，以防漏漿。接頭管除

52、特殊情況均采用外接頭。防止在穿束時接頭管被破壞產生堵孔。（4）、錨墊板的安裝錨墊板安放時保持板面與孔道保持垂直，壓漿嘴向上，波紋管穿入錨墊板內部，且從錨墊板口部以海棉封堵孔道端口，外包裹膠帶，避免漏漿堵孔。為保證錨墊板定位準確，在施工到齒板處時，換用改裝后的內模，精確定位，將齒板與梁體一同澆筑。（5）、防堵孔措施在縱向預應力孔道內，于灌注混凝土前，穿入較孔道孔徑小10mm的硬塑料管，在混凝土初凝前抽動，終凝后抽出，以防措施不到漏漿堵孔，此塑料管可多次倒用。（6）、鋼筋及管道安裝注意事項A、錨墊板應與螺旋筋、波紋管中軸線垂直，螺旋筋應與錨墊板預先焊好，并與端模固牢，防止在混凝土振搗過程中造成錨墊

53、板偏斜。B、在底板、腹板鋼筋綁扎完畢，進行內模安裝時應在箱梁內設腳手板，防止操作人員踩踏底板鋼筋。C、鋼筋伸出節段端頭的搭接長度應滿足設計要求。D、鋼筋下應設置砂漿墊塊，以保證鋼筋的保護層厚度，墊塊數量為4塊/m2。、混凝土施工混凝土采用商品砼，混凝土攪拌運輸車運至8#、9#橋墩位置，輸送泵灌注入模。（1）、混凝土灌注混凝土灌注時由前往后對稱灌注兩腹板混凝土至下倒角，然后再由前往后灌注底板，底板及腹板下部混凝土由串筒導流入模，立模時按規劃在腹板上留好天窗，底板灌注完成后繼續對稱分層灌注腹板混凝土，上部腹板2m范圍可由輸送管直接插入，分層厚度為30cm。頂板的灌注遵循由兩側向中央灌注的順序。（2

54、）、混凝土搗固混凝土振搗采用插入式振搗器和平板式振搗器相結合的形式，腹板以插入式振搗器為主，底板和頂板以插入式振搗器和平板式振搗器兩種振搗器相互補充，加強振搗。插入振搗厚度為30cm，插入下一層混凝土510cm，插入間距控制在振搗棒作用半徑1.5倍之內，振搗到混凝土不再下沉，表面泛漿有光澤并不再有氣泡逸出時將振搗棒緩慢抽出，防止混凝土內留有空隙。（3）、混凝土灌注注意事項混凝土要分散緩慢卸落，防止大量混凝土集中沖擊鋼筋和波紋管；搗固混凝土時避免振動棒與波紋管接觸振動；混凝土入模過程中隨時注意保護波紋管，防止波紋管碰撞變形；混凝土灌注過程中要隨時測量底板標高，并及時進行調整。（4）、混凝土養生混

55、凝土灌注完成后，表面用塑料布覆蓋，并撒水養護，待同等條件養護的混凝土試件其抗壓強度達到梁部混凝土設計強度的90%時，揭開塑料布，灑水繼續養護，始終保持混凝土表面潮濕，養護天數14天以上。同時進行底面和側面的養生。、預應力施工工藝（1）、預應力材料、錨具頂板預縱向應力束采用12、9j15.2鋼絞線，YM 15-12、9型錨具，張拉控制力為2249.86、1687.39KN；底板縱向預應力束采用9j15.2鋼絞線，YM15-9型錨具，張拉力1687.39KN；縱向預應力采用兩端張拉，邊跨底板束采用單端張拉；豎向預應力束采用直徑32mm，抗拉強度為930Mpa的精軋螺紋鋼筋， YGM型錨具，單端張拉

56、，張拉控制力為543KN；橫向予應力束除邊跨支架現澆段采用2j15.2鋼絞線，余均采用3j15.2鋼絞線，單根張拉控制力為：合攏段15-3束為136.5KN，懸澆段15-3束為175KN，邊跨現澆段15-2束為158KN，橫向預應力束采用一端張拉，相應預應力錨具張搓拉端與錨固端交錯布置。（2）、預應力材料和機具的進場檢驗鋼絞線和預應力粗鋼筋：外觀檢查和力學性能試驗。波紋管：外觀形狀、密水性試驗、強度和剛度檢驗。錨具：外觀檢查、硬度試驗、靜載錨固試驗。預應力束的錨具按設計指定的要求選用，錨口摩阻損失為張拉控制力的3%，鋼束錨固時錨具的變形和鋼絞線的回縮值為6mm。錨具進場后嚴格進行檢驗，確保技術

57、性能指標符合“預應力用錨具、夾具和連接器”（GB/T14370-93）的有關規定。張拉機具：千斤頂的校驗、電動油泵的校驗、壓力表的校驗以及千斤頂、油泵、壓力表的配套標定。（3）、油表的校正與千斤頂的標定壓力表、張拉千斤頂等計量設備，按規定定期檢查并建立卡片備查。壓力表選用防震型，表面最大讀數為縱向100Mpa，精度1.5級；在有資質的單位進行標定。張拉千斤頂的摩擦阻力應不大于張拉噸位的5%。并建立油壓力與千斤頂張拉P-N標定曲線。在下列情況須對油表重作校正：使用超過三個月；張拉300束預應力筋；在使用中發現超過允許誤差或發生故障檢修后；在運輸、存放和使用過程中防止日曬、受潮和震動，否則須校正。

58、（4）、縱向預應力筋施工預應力張拉在混凝土強度達到設計規定的強度后進行。A、預應力筋制作預應力筋即鋼絞線下料，長度按梁段長度加千斤頂的工作長度加鋼絞線穿束時的聯接長度加富余長度10cm計算。鋼絞線采用砂輪機切割，塑料膠帶包頭。鋼絞線下料夠一束的數量后以梳筋板梳理后用細鐵絲綁扎，每間隔1.5m綁一道，以便運輸和穿束。鋼絞線下料的數量以滿足梁段施工為準。B、穿束本橋采用人工穿短束及人工配合卷揚機穿長束的方法穿束。穿束前在鋼束前端安放引導頭。C、張拉錨固按照設計要求縱向預應力筋采用一次張拉的工藝，其步驟為：015%初應力30%控制應力100%控制應力（持荷5min）錨固。D、伸長值的量測方法：設定初

59、張力，當張拉力達到15%初張力后，量測千斤頂的活塞外露長度L1，然后供油達到控制應力的30%，量測活塞外露長度L2，再張拉至設計噸位的油壓值，量測活塞的外露長度L，LL1+（L2L1）即為實際伸長值。E、張拉施工注意事項1）、采用伸長值與預應力雙控。2）、張拉力以千斤頂標定為主，伸長值與設計值的誤差在+6%到6%之間。3）、當超出此范圍后應停止張拉進行原因分析。4）、整個張拉過程應隨時注意避免滑絲和斷絲現象發生。5）、了解孔道在整個施工過程中的狀況，與伸長值進行比較做特定分析。6）、張拉過程中注意安全，千斤頂后部不能站人，防止張拉意外事故時傷人。（5）、豎向預應力筋的張拉豎向預應力筋的施工工藝

60、流程見圖(10)。A、豎向預應力筋的張拉豎向預應力筋為32高強度精軋螺紋粗鋼筋，YGM型錨具，采用穿心式單作用千斤頂單端張拉，張拉采用雙控法，以油壓表值為主，控制張拉噸位54.3t，油壓表值的誤差不超過2%，伸長量的誤差不超過6%。伸長量的測量采用千斤頂上的轉數表與實際測量活塞桿伸長相結合的辦法。1）、安裝錨墊板和錨具。2）、安裝千斤頂。3）、初張拉10k，計數器歸零。4）、張拉至k，持荷2min，擰緊螺母，測量伸長量。5）、卸荷。32mm高強度精軋螺紋粗鋼筋使用前進行冷拉失效處理，如有目測可見的彎折進行調直，并清除表面浮銹、污物、泥土，鋼筋表面如有明顯凹坑或其它缺陷則剔除該段。下料時采用砂輪

61、切割，嚴禁用電焊切割，并隨時注意不碰火，下料長度預留出掛籃軌道錨固長度。B、張拉施工注意事項采用伸長值與預應力雙控。張拉力以千斤頂標定為主，伸長值與設計值的誤差在+6到-6之間。當超出此范圍后停止張拉進行原因分析。整個張拉過程隨時注意避免滑絲和斷絲現象發生。了解孔道在整個施工過程中的狀況，與伸長值進行比較做特定分析。張拉過程中注意安全，千斤頂后部不能疲倦，防止張拉意外事故時傷人。C、孔道壓漿孔道灌漿采用電動柱塞壓漿機,且配有攪拌機,使灰漿攪拌均勻,壓漿連續。壓漿水泥漿采用純水泥漿，水灰比采用0.4-0.45,水泥等級不低于42.5級；水泥漿拌和采用先下水再下水泥，拌和時間不少于1分鐘，灰漿應過

62、篩、并保持足夠數量以保證每根管道的壓漿能一次連續完成。水泥漿自調制到壓入管道的間隔時間不得超過40分鐘。壓漿工藝：孔道壓漿順序為先下后上，將集中在一處的孔一次壓完。若中間因故停歇，應立即將孔道內的水泥漿沖洗干凈，以便重新壓漿時，孔道暢通。對曲線孔道和豎向孔道應由最底點的壓漿孔壓入，由最高點的排氣孔排氣和泌水。壓漿管路超過長30米時，應提高壓力100KPa200Kpa，每個壓漿孔道出漿口均安裝一節帶閥門的斷管，以備壓注完畢時封閉，保持孔道中的水泥漿在有壓狀態下凝結。壓漿的壓力以保證壓入孔內的水泥漿密實為準，開始較小，逐步增加到0.50.7Mpa;梁體豎向予應力孔道的壓漿最大壓力控制在0.30.4

63、Mpa。每個孔道壓漿至最大壓力后，應有一定的穩壓時間。D、封錨壓漿完成后，外露錨頭封錨時先將錨槽處的水泥漿等雜物清理干凈，并將端面混凝土鑿毛，同時清除支承墊板、錨具及端面混凝土的污垢，綁扎封錨鋼筋，澆筑封錨混凝土，灑水養護。第四節、箱梁施工測量及線型控制箱梁混凝土采用掛籃懸臂澆筑法施工，加強施工測量，對箱梁的線型控制是必不可少的，我們將加強施工技術力量，配備高精度全站儀和水準儀等設備進行監控，并積極配合監測單位進行箱梁線型的監測與控制。懸臂箱梁線型受到多種因素影響，施工中必須嚴加控制，其中撓度控制是極為重要的，而影響撓度的因素較多，主要有掛籃變形，箱梁段自重，預應力大小，施工荷載，混凝土收縮與

64、徐變，日照和溫度變化等。撓度控制將影響到合龍精度的成功與否，故必須對撓度進行精確的計算和嚴格的控制。4.4.1、施工標高控制設計箱梁懸臂施工過程中，受各種施工荷載作用，在各梁段產生一定的撓度，主要因素有箱梁節段自重、張拉預應力及掛籃自重。施工時，施工立模標高按設計標高加上撓度值，即：施設f1+f2+f3+f4 +f5+f6 (式一) 其中：設箱梁設計標高 f1后續梁段施工時，箱梁塊件自重產生的撓度總和 f2后續梁段施工時，張拉預應力產生的撓度總和 f3掛籃變形值f4箱梁因混凝土收縮、徐變而產生的撓度f5施工臨時荷載引起的撓度f6二期恒載引起的撓度f4主要是參照其他橋梁的經驗和實測數據來確定。f

65、3撓度值根據掛籃設計計算及荷載試驗、施工實測資料確定，在施工測量中予以調整。設計提供的各荷載階段的撓度，僅是理論計算值，由于受各方面因素的影響，實際撓度與計算撓度有一定的偏差：由于混凝土是非理想彈性材料，其彈性模量的計算值會有一定偏差；在施工階段，箱梁塊件自重偏差、箱梁斷面尺寸的偏差以及張拉預應力的偏差更為明顯。4.4.2、箱梁施工標高調整箱梁施工階段，箱梁塊件自重及掛籃自重產生的撓度與計算撓度接近，其彈性撓度不用修正，而張拉預應力產生的撓度與計算值相差較大，實測撓度偏小應對計算撓度進行修正。箱梁施工標高調整計算式為：施=H施+f2 (式二)式中：施設計提供的施工標高，見（式一） f2后續梁段

66、張拉預應力在該梁段產生的撓度總和； 張拉預應力產生的撓度調整系數； f2箱梁施工標高的調整值。4.4.3、線型監控測量0#段是整個懸澆箱梁段的起始部位，在其頂布置幾個測量控制點（包括0#段中心點）作為施工測量的基準點，控制整個橋的施工。施工測量中采用的測量儀器必須經過鑒定合格方能使用。（1）高程監測 高程測點布置與監測安排在每個箱梁節段上布設二個對稱的高程控制點，既可以監測各段箱梁施工的撓度，又可以觀測整個箱梁施工過程中是否發生扭轉變形。各個梁段在立完模澆注混凝土前，在距端模10厘米處預埋16的鋼筋，埋設位置是箱梁腹板外側對應的箱頂，上端鋼筋露出箱梁混凝土。在每個箱梁節段施工中的幾種不同工況（

67、立完模澆注混凝土前、混凝土澆注后、預應力筋張拉前、預應力筋張拉后）下，對已澆各梁段的控制點高程進行測量，以便觀察各點的高程（撓度）變化以及箱梁曲線變化歷程。 測量儀器選擇與測量時間安排采用水準儀進行高程測量監控，每次的讀數都采用主尺、輔尺觀測，以消除誤差現象產生。測量時間安排在一天溫度變化較小的時間里觀測，即每天日出一小時后觀測，以消除大氣折光以及日照溫差的影響，測量的工作持續時間越短越好。 箱梁懸澆高程控制程序箱梁懸臂施工中高程測量控制程序詳見附后附圖2箱梁懸臂施工中高程測量控制程序圖。 （2）懸臂施工中的中線控制在0#段施工完后，用全站儀將箱梁的中心點放置0#段上，并在箱梁段未施工前將兩墩

68、0#段上放置的箱梁中心點進行聯測，確認各個箱梁中心點在誤差精度范圍內，才進行下一步的箱梁施工測量。測量儀器采用全站儀。箱梁中心線的施工測量，首先是將全站儀安置在0#塊的中心點，后視另一墩0#段中心點，測量采用正倒鏡分中法，以確保橋軸線偏位控制在規范允許范圍之內。箱梁懸臂施工中高程測量控制程序圖定模板高程簽立模板通知單掛籃定位、立模進入下一個懸澆段施工監理復測已澆各梁段觀測澆注前高程觀測混凝土澆注已澆各梁段觀測澆注后高程觀測已澆各梁段觀測張拉前高程觀測預應力束張拉已澆各梁段觀測張拉后高程觀測第五節 邊跨平衡段，合龍段施工、平衡段施工1、施工工藝流程邊跨平衡段采用就地設立支架，在支架上立模、綁扎鋼

69、筋，灌注邊跨梁段砼。其施工工藝流程詳見下圖：檢查簽證搭設滿堂門式支架材料準備安放正式支座支座檢查配套保養安裝底模、外側模底模制作安裝底板及腹板鋼筋、波紋管鋼筋加工、波紋管下料安裝鋼絞線底板束及錨具鋼絞線下料成束、錨具準備安裝內側模內側模制造、內模支撐等安裝頂板模板模板配套包括支撐安裝頂板鋼筋下料、錨具檢查配套按設計順序張拉、壓漿、封錨拆除底模、支架地基處理測量放樣、標高測設安裝橫向鋼束及錨具鋼絞線下料成束、錨具準備安裝豎向鋼束及錨具鋼筋下料成束、錨具準備養護、拆側模灌注混凝土混凝土制備2、支架施工1）、支架構造平衡段及邊跨合攏段梁底標高10.27米，支架基礎面標高控制在橋西4.8米，橋東5.2

70、米（自然地面標高在4.755.5米），支架凈空高度在5.474.77米，澆筑梁段長度共計6米。根據浙建建（2003）37號文件的相關規定，本支架可以采用48mm鋼管滿堂支架。支架立桿的縱、橫向每排單元間距：以腹板中心線120cm寬范圍為縱向50cm、橫向30cm，箱體及翼板縱向為50cm、橫向60cm。為保證支架的整體穩定性和縱向剛度，沿縱橫向設置掃地桿、水平連接桿和剪刀撐桿；掃地桿離地20cm，水平桿步距150cm。支架橫桿上鋪設1210cm大方木，間距30cm，在大方木竹膠板底模。為了施工方便和安全，分別在兩側現澆段的外側搭設人行工作梯，并在支架兩側設置1.2 m寬的工作、檢查平臺，工作梯

71、和平臺均設1.2 m高的護欄（詳見附圖現澆段支架布置圖）。平衡段施工底模采用竹膠板，外側模采用鋼模。2）、地基處理為使支架下沉沉降量控制在施工規范許可內，先對現澆段投影下支架地基進行處理，四周各加寬70厘米。地基處理先挖除表土30厘米，然后分層填筑60厘米厚塘碴并用不小于25噸的壓路機進行壓實，塘碴基層壓實后，澆筑20厘米厚C20砼進行地面硬化，硬化地面外側均設3030厘米的排水溝。3）、支架搭設支架搭設前，清除支架范圍內的雜物，按上已定的施工方案彈出支架的縱向線以控制立桿位置進行支架搭設。支架搭設完成后進行支架預壓，檢驗支架的穩定性及消除支架的非彈性變形。預壓方法同0號塊相同不再詳述。4）、

72、支架施工注意事項： 本工程支架施工嚴格按有關施工技術規范的要求和浙建建（2003）37號文件的相關規定進行。 支架搭設前進行安全教育和安全技術交底，做好交底記錄。組織技術人員對支架構配件按施工規范要求進行檢查，嚴禁使用不合格的構件和配件。 支架基礎必須堅實可靠勿使沉陷，施工應提前進行。支架地基不允許有浮動松動現象，排水暢通，如果不密貼，可采用細砂墊平。 支架應設加固構件、橫向固結件，不得隨意拆卸，支架的連接必須牢固、安全可靠。 支架搭設必須戴好安全帽，高處操作必須系安全帶，特殊工種持證上崗。搭設時支架上擱置的臨時行走板不允許懸挑，并適當綁扎固定，防止墜落。 支架外側設防護欄桿及安全網，必須搭設

73、上部結構施工用的斜梯，設防護欄桿，做好夜間照明。 現場技術人員對各種設備、支架的穩定性、強度等進行驗算，并經常檢查施工中是否安全。3、支架驗算1）、平衡段部分荷載為：、翼板自重（單側）：（2.30.3+0.50.7）3.9226KN/ m3/（3.92 3m）=4.08 m326KN/ m3/11.76 m2=9.02 KN/m2；、箱體自重：（51.73m3-4.08 m32）26KN/ m3/（3.92 6m）=43.5726/23.52=48.16 KN/m2；、模板自重加施工荷載：4KN/ m2，安全系數考慮1.2、箱體荷載：Q1=（48.16+4）1.2=62.59 KN/m2；、翼

74、板荷載（單側）：Q2=（9.02+4）1.2=15.62 KN/m2；2）、腳手鋼管支架荷載計算根據路橋施工手冊查得腳手管截面積 A=489mm2、回旋半徑 i=15.78mm、慣性矩I=1.078105、抵抗矩W=4.493104，=215 Mpa。扣件抗滑力8.5KN/只。箱體：設計間距為縱向間距600mm橫向間距600mm，橫桿步距不大于1500mm彎曲強度=Q1L2/10W=62.56002/（104.493104）=68.21Mpa215 Mpa抗彎強度f= Q1L4/150EI=62.56004/（1502.11051.078105）=2.39mm3mm橫桿間距1.5米，長細比=l

75、/i=150/1.58=94.94 （查表得=0.6）考慮腳手管的氣腐蝕及搭設時的垂直度取K2=2.0N計=（A）2=（0.6489215）2=31.54KN排架受力判斷每根腳手管承受荷載面積0.60.5=0.30m2則每根腳手管承受的壓力為N實= Q1A=62.590.30=18.78KNN計=31.54KN 滿足要求注 實際施工時在肋板下排架間距為30cm50cm扣件抗滑力（實際施工時每根立桿頂部設置3只扣件）8.5KN/只3 =25.5KN N實=18.78KN滿足要求翼板排架間距 60cm50cm=0.30m2N實= Q2A=15.62KN0.30=4.69KN N計=31.54KN滿

76、足要求即翼板部分采用鋼管支架搭設，經驗算滿足規范要求。4.5.2、合攏段施工合攏段施工，先合攏邊跨再合攏中跨，邊跨合攏后，先拆除臨時錨固包含臨時支座等臨時錨固系統，再合攏中跨。邊跨合攏段利用邊跨直線段支架，中跨合攏段利用掛籃底模吊架施工。合攏前調整梁段兩端中心及標高，立模、綁扎鋼筋、安裝預應力管道，選擇氣溫較低的夜間（15度左右）焊接勁性骨架，張拉臨時預應力束達到設計張拉力的50%，然后澆筑砼。采取相應梁段降溫、加快砼澆筑速度、砼中摻早強劑等措施降低溫度對結構的影響。合攏段混凝土澆筑前，在合攏段兩側塊段上設置壓重塊，邊澆筑砼邊排除與澆筑砼同重量的重物，使懸臂撓度保持穩定，同時合攏段的砼摻入早強

77、劑，以便合攏段能盡早張拉。1、施工工藝流程合攏段采用掛籃改裝的合攏吊架施工，合攏施工順序為先邊跨后中跨。施工流程詳見下圖所示：合攏段施工工藝流程：安裝合攏段吊掛系統調整掛籃標高及模板尺寸綁扎底板、腹板鋼筋、安裝底腹板縱向預應力管道及勁性骨架安裝內模頂板鋼筋綁扎、安裝縱向予應力管道安裝檢查鑒證澆筑砼砼 養 護張拉縱向預應力鋼絞線孔道壓漿拆除掛籃2、邊跨合龍段施工1）邊跨合攏段利用平衡段支架施工；平衡段施工完成后，將原有平衡段支架向前延伸，成為邊跨合攏段支架，支架延長必須在10號懸臂段施工完成后進行，以免與掛籃相碰。2）安裝底，外側模，綁扎合龍段鋼筋，布置底，腹板預應力管道，安裝內模，綁扎頂板鋼筋

78、，布置頂板預應力管道，經檢查合格后澆柱砼。3）選擇當天最低溫度，澆筑合龍段砼。待砼強度達到規定值時，按順序張拉合龍段鋼束。張拉順度仍為縱向（按從長束到短束順序張拉邊跨底板束，腹板束） 橫向 豎向。張拉完成后，即可拆除掛籃。3、中跨合龍施工1）拆除除中跨掛籃，安裝合攏段施工吊架，在吊架上安裝外模和底模完成合攏段模板施工。2）在中跨兩懸臂端用水箱注水配重，按設計要求施加對頂力及張拉臨時預應力束，并在當天最低溫度時安裝合龍段勁性骨架，按設計要求對結構實施一定的預頂推力。并完成合龍段鋼筋，模板和預應力管道的安裝。3）選擇當天最低溫度，澆筑合龍段混凝土，在澆筑過程中將壓重逐級解除，使其保持在不變荷載下澆

79、筑合龍段混凝土。4）待合龍段砼達到90%設計強度后，按順序張拉中跨合龍段鋼束，張拉時先長束后短束。最后拆除掛籃，進行橋面系施工。、施工注意事項（1）合攏段施工原則：先邊、后中、依次對稱進行。（2）為使合攏梁段標高符合設計要求，并能與相鄰梁段順接，合攏前應對相連兩個T構的中線及各梁段的標高進行測量，調整中線，并視標高情況，通過在適當位置采用壓重的方法，將標高調整到符合設計要求的標高。（3）懸臂連續梁合攏前，合攏段兩端懸臂受溫度的變化影響可能產生縱向伸縮，使合攏段間距變化，從而導致合攏段砼凝固過程中受到張拉或壓縮的超應力影響而產生裂縫，因此，合攏段要按設計溫度進行約束鎖定。鎖定的辦法是：合攏段的鋼

80、支撐，臨時合攏束和預埋件按設計圖紙辦理。（4）合攏段體外剛支撐安裝、焊固應在上述最低氣溫條件下進行，構件兩端的鋼板用千斤頂進行予壓，從減少構件本身的變形，剛支撐下料按合攏段的實際長度進行，剛支撐的軸線應與箱梁中線平行，兩側與中線等距，以免剛支撐偏心受壓。（5）剛性支撐安裝、焊固后，應立即在低溫下張拉臨時鋼絞線束加固鎖定，預應力按張拉控制應力0.5con進行控制，張拉順序先底板后頂板，對稱進行。（6）合攏段檢查合格后，即可灌注砼。因氣溫變化引起箱梁伸縮及砼凝固過程中的收縮，會導致合攏段砼產生縮裂或壓壞，因此合攏段砼灌注時間宜選在日溫差較小的陰天或選在一天中溫度最低的時刻，最好在凌晨前完成或按設計

81、要求進行，但氣溫亦不宜低于0。（7）合攏段砼等級與箱梁砼設計同一個等級的微膨脹砼，以便合攏段鋼束能及早進行張拉。（8）合攏段澆注砼，應全段面一次完成，且澆注時間亦不得超過4個小時。合攏時箱體內外溫度控制，合攏段混凝土澆注后箱體內溫度高于室外溫度，用排風扇通過預留孔吹入外借的低溫。同時通過另一預留孔用用排風扇排出箱梁內熱空氣，形成對流從而降低箱體內溫度。在梁體外側采用土工布進行多層覆蓋。（9）合攏段底板、腹板和頂板，預應力孔道較密集用排風扇，澆注砼較困難，所以宜采用520mm小石子砼，砼的和易性要控制好，坍落度仍按0#塊施工工藝。為了減少合攏段砼的收縮，可考慮摻入膨脹劑，摻入的方法和配比由試驗確

82、定。（10）在孔道密集的部位，采用插入式搗，插捧震搗相結合并慎重操作，不得漏震、欠震、過震，震搗時不得碰及剛支撐和制孔波紋管，以免造成事故。（11）合攏梁段砼標號雖與梁相同，但考慮到晚上溫度相對低時灌注砼，水份蒸發少，水灰比適當小一些，灌注砼時，及時觀測箱內外溫度，作好溫度記錄，為避免砼在凝固中發生裂紋，在夜間要進行一次收漿壓平，在保護好管道口不進水的前提下，頂板上全跨范圍內，用草袋覆蓋，灑水降溫，防止日曬。（12）縱向波紋管孔道檢查通孔應在砼澆注完畢后進行，對已穿放鋼束的孔道，應將鋼束來回抽動，以檢查波紋管是否漏漿，防止鋼束被灰漿凝結。（13）待砼達到設計強度的規定設計比例值后，按縱向豎向的

83、順序進行張拉。先張拉部分預應力束，再拆除體外支撐。縱向預應束張拉：先長束、后短束；先底板束，后頂板束。同一斷面：先邊束，后中束的順序左右對稱進行，在遇到臨時合攏束時，按設計要求補足到張拉控制應力。第五章 保證措施第一節 施工進度計劃及工期保證措施、 施工進度計劃根據本工程結構特點、現場實際施工情況，對本工程上部結構連續箱梁進度計劃 (不包括承臺、墩身)總施工工期為275個工作日。主要項目工期控制計劃：0#塊澆注（30天）掛籃拼裝（25天）110節段懸臂澆注（201天、）現澆段澆注（30天）合攏段澆注（10天）。其余節段施工周期計算見下表懸臂施工周期表（一個節段）序號工作內容時間序號工作內容時間

84、1掛籃前移就位1天5綁扎頂板鋼筋1天2底模清理、調整標高6澆筑箱梁混凝土1天3綁扎底、腹板鋼筋、安裝波紋管1天7混凝土強度達設計張拉要求7天4內模安裝1天8預應力張拉、壓漿8天合計20天/段注：以上計劃豎向預應力張拉按設計要求隔7天反復張拉二次，初次張拉完成后隔7天進行再次張拉。，詳見附件：掛籃施工進度橫道圖。、工期保證措施為確保按期完工，我項目部計劃采取如下措施：（1）合理組織勞動力，我們組織了鋼筋班組、木工班組、混凝土班組、預應力張拉班組及安裝班組，工序中由各專業班組按流水工藝連續施工，項目部負責協調班組間工序間的銜接，減少中間環節的時間浪費，有效提高工作效益。（2）加強機具、設備的調度和

85、管理，增加機械設備的投入，本工程投入1000L攪拌機及配套的電子計量配料機具和混凝土泵車有效提高了混凝土的澆筑速度。（3）進一步落實承包責任制，調動職工勞動積極性、提高工作效益，在班組間舉行勞動競賽。制定獎罰制度，做到“獎勤、罰懶”。合理安排生產人員，做到定崗位、定工程量、定時間。（4）在計劃安排上采取長計劃、短安排，做到以總進度計劃分月安排，月計劃分旬安排，旬計劃分天安排的做法，有效提高生產進度。（5）優先選用新工藝、新技術；縮短工程中間環節的過度時間。 通過以上措施促進工程保質量，促進度的良性循環，使工程順利進展，確保在工期范圍內，按本項目質量目標，安全、文明生產目標，完成本工程的所有工作

86、量。第二節 質量保證措施為確保工程質量，我們著重對施工過程和原材料質量進行檢查和控制。在施工中，建立操作人員自檢、班組互檢、工序交接檢和工前檢查、工中檢查和工后檢查以及分項分部檢驗、定期檢和隨機抽查的內部檢查制度。、過程控制（1）原材料采購：原材料采購之前要做好市場調查，從中選擇幾個生產管理好、質量可靠的，并且有進浙許可證的廠家作為采購對象，試驗、比較、優選廠家作為采購對象，建立供貨關系，并作好記錄。（2）加強對原材料、中間產品的質量檢驗，對每批進場材料都要試驗檢測，嚴禁不合格材料和中間產品進場使用。（3）施工過程中的每道工序的標識用隱蔽工程檢驗記錄和質量評定記錄。（4）施工過程中嚴格執行IS

87、O2000系列標準，并根據施工實際情況，補充完善內部質量保證體系，保證分部及分項工程質量優良率達質量目標設計以上。（5）運用全面質量管理原理，抓好施工全過程的質量控制。施工中把好技術標準關，作好技術交底，抓好試驗檢測。嚴格施工紀律，嚴格各工序質量檢驗與控制，確保各項工程的生產質量。（6）認真執行的質量管理制度：即施工圖紙審簽制、技術交底制、質量“三檢制”（自檢、互檢、專檢）、隱蔽工程檢查簽證制、安全質量獎懲制、驗工計價質量簽證制、分項工程質量評比制、質量事故（隱患）報告處理制等行之有效的管理制度，使質量控制貫穿施工全過程。（7）匯總各方面對上部結構施工技術管理、工程質量和工藝操作等方面的意見，

88、并及時采取整改措施，不斷提高工程質量，確保工程創優。、施工質量控制及檢驗分部工程質量控制堅持“預防為主，檢驗試驗把關相結合”的方針。在施工中，建立操作人員自檢、班組互檢、工序交接檢和工前檢查、工中檢查和工后檢查以及分項分部檢驗、定期檢和隨機抽查的內部檢查制度。工序質量檢驗包括整個下部結構分部工程施工所有工序過程的檢驗，由工序(工班) 質檢員按施工技術標準進行自檢合格后，報項目部安質部門進行專檢合格后填寫檢驗報告，報監理工程師檢查合格簽字后，方可進行下道工序施工，不合格的工程必須無條件立即進行返工重作。具體控制程序詳見分部工程質量控制程序、工序質量檢查程序詳見附圖。第三節 安全生產保證措施施工過

89、程的安全生產管理，必須貫徹執行“安全第一，預防為主”的方針，在進行生產管理過程中，采用制度、組織、技術等手段，并根據生產中人、機、料、法、環等因素，有效地控制生產活動中的不安全因素，只有堅持全員、全過程、全方位、全天侯的動態管理，才能實現安全生產目標。5.3.1、掛籃懸澆施工安全保證措施（1）施工前對參加施工的全員進行技術、安全交底。（2）使用的機械、設備等事前應全面檢查、維修、保養試吊和試運轉，以確保施工順利進行。（3）箱梁懸臂的施工，系水上或陸上高空雙層作業，平臺腳手架、掛籃安全，作業設施救生措施等均應完備，確保施工人員的安全，一切操作均應遵照有關“安全操作規程”不得違章作業。（4）預應力

90、張拉作業均在墩頂、梁面或張拉平臺腳手架上進行，作業面小，不便避讓，應互相關照提醒，防止飛錨打擊和踩空、墜落事情的發生。（5）嚴格施工紀律，按照圖紙、規程和工藝施工，如有變動應經有關人員同意后實施。（6）掛籃是塊段施工中的主要受力結構和施工設施，必須保證掛籃結構本身的可靠性，因此在拼裝過程中必須按照施工結構設計圖和技術要求進行，不得隨意更改，如需要更改者，須經過設計人員同意。（7）在0#塊上組拼為兩掛籃連續結構，經認真檢查拼裝質量符合要求后，才能投入使用。投入1#塊段的懸拼，解體成單只體系后，需重新全面檢查，符合要求后才能使用。（8）掛籃需要前移時，要認真檢查錨固部位是否拆除，后錨系統是否改為后

91、錨壓輪系統，前支點是否已墊上平滾，防礙掛籃前移的障礙是否已清除，滑道鋪設是否符合要求，上部不允許有懸擱物體。在前移過程中做到左右主桁同步。后錨保險拉纜隨前移而調整，前端應設限位裝置。（9）前移到位后，要即時安裝錨固結構，經調整檢查符合要求后才允許在懸臂上進行下一工序的施工。（10）施工在線路上空進行，為保證線路的安全，掛籃下必須設置密目安全網，掛籃上不得隨意放置材料、工具、物件。嚴禁物件掉下而砸壞車輛造成人身傷害，各工序工種人員在施工操作時必須高度重視。（11）施工如遇高溫和臺風暴雨季節，要安排好防暑工作和防風的應急措施，6級以上大風停止作業，施工人員應增強安全意識，按高空作業的規定做好自身的

92、安全防護工作（12）領導及調度要密切注意氣象預報和天氣變化，制訂詳細安全施工措施，以做好保證工程質量和施工安全工作。5.3.2、安全應急救援預案（1）應急預案的目標和任務為企業員工的工作安全、航道航線、施工場區周圍構筑物安全，以及施工場區提供更安全的環境；保證各種應急反應資源處于良好的備戰狀態；指導應急反應行動按計劃有序地進行，防止因應急反應行動組織不力或現場救援工作的無序和混亂而延誤事故的應急救援；有效地避免或降低人員傷亡和財產損失；幫助實現應急反應行動的快速、有序、高效。（2）應急預案領導小組應急救援織機構圖如下：組長由項目經理擔任，副組長由項目副經理和總工程師擔任，各小組組長分別由項目經

93、理部各相關部門的負責人擔任。（3）應急組織的分工職責組長職責:決定是否存在或可能存在重大緊急事故，要求應急服務機構提供幫助并實施場外應急計劃，在不受事故影響的地方進行直接操作控制；復查和評估事故（事件）可能發展的方向，確定其可能的發展過程；指導設施的部分停工，并與領導小組成員的關鍵人員配合指揮現場人員撤離，并確保任何傷害者都能得到足夠的重視；與場外應急機構取得聯系及對緊急情況的記錄作業安排；在場（設施）內實行交通管制，協助場外應急機構開展服務工作；在緊急狀態結束后，控制受影響地點的恢復，并組織人員參加事故的分析和處理。副組長職責:評估事故的規模和發展態勢，建立應急步驟，確保員工的安全和減少設施

94、和財產損失；如有必要，在救援服務機構來之前直接參與救護活動；安排尋找受傷者及安排非重要人員撤離到集中地帶；設立與應急中心的通訊聯絡，為應急服務機構提供建議和信息。通訊聯絡組職責:確保與最高管理者和外部聯系暢通、內外信息反饋迅速；保持通訊設施和設備處于良好狀態；負責應急過程的記錄與整理及對外聯絡。技術支持組職責:提出搶險搶修及避免事故擴大的臨時應急方案和措施；指導搶險搶修組實施應急方案和措施；修補實施中的應急方案和措施存在的缺陷；繪制事故現場平面圖，標明重點部位，向外部救援機構提供準確的搶險救援信息資料。消防保衛組職責:事故引發火災，執行防火方案中應急預案程序；設置事故現場警戒線、崗，維持工地內

95、搶險救護的正常運作；保持搶險救援通道的通暢，引導搶險救援人員及車輛的進入；保護受害人財產；搶救救援結束后，封閉事故現場直到收到明確解除指令。搶險搶修組職責:實施搶險搶修的應急方案和措施，并不斷加以改進；尋找受害者并轉移至安全地帶；在事故有可能擴大進行搶險搶修或救援時，高度注意避免意外傷害；搶險搶修或救援結束后，直接報告最高管理者并對結果進行復查和評估。醫療救治組：在外部救援機構未到達前，對受害者進行必要的搶救（如人工呼吸、包扎止血、防止受傷部位受污染等）；使重度受害者優先得到外部救援機構的救護；協助外部救援機構轉送受害者至醫療機構，并指定人員護理受害者。后勤保障組職責：保障系統內各組人員必須的

96、防護、救護用品及生活物質的供給；提供合格的搶險搶修或救援的物質及設備。（4）航道航線突發事件應急預案施工期間，如因特殊情況需要封鎖航道，應及時告知航道管理部門，并按下列防護辦法處理：在故障地點設置停船信號，如遇到濃霧、或夜間時，還要在故障點的上下游300米處增設信號燈。在故障地點實行專人看守，及時通知過往船只注意通行安全。第六章 季節性施工措施第一節 雨季施工注意掌握天氣變化情況，盡量避免雨天澆筑砼。若因工期關系在有小雨時亦必須澆搗，則必須準備足夠的防雨設施和覆蓋用的油布、塑料布等，并設法準備適量大雨蓬，以便在雨淋時應用。剛澆好的砼若遇雨，不宜用土工膜或麻袋直接覆蓋，最好下面用塑料薄膜上面再蓋

97、上土工膜或麻袋，否則土工膜或麻袋受雨淋后有其它顏色泛濫或混凝土起脫皮現象，影響砼面層色澤及表面質量。加強天氣預報，提前了解天氣變化情況，盡量避開雨天澆筑砼，作好施工現場、鋼筋加工廠等施工排水措施。水泥，預應力鋼筋，波紋管倉庫要墊離地面20CM以上防潮。掛籃應避免接通電線等，防止雷擊。第二節 夏季施工1、夏季和旱季的共同特點是氣候干燥，水份蒸發快，砼表面容易產生收縮裂縫，為此，應設法防止陽光暴曬，減少水份的蒸發，在運輸時需覆蓋，整個工藝過程要短，及時澆筑，并應及時覆蓋和潤濕養護。2、氣溫較高時采取早出工,晚收工,中午延長休息時間,安排夜間作業.3、積極做好防暑工作,供應充足的潔凈茶水,設工地保健

98、站,配足夠的防暑藥品.4、氣溫高于38C時,應有相應的組織措施進行施工.5、氣候干燥時應有加強防火措施.第三節 冬季施工連續三天最低溫度低于5時應作為冬季施工，作出應有的措施：（1）配置混凝土時，宜優先選用硅酸鹽水泥，水泥的強度等級不宜低于42.5，水灰比不宜大于0.45。采用蒸汽養護時，宜優先選用礦渣硅酸鹽水泥。使用其它品種水泥時，應注意其摻合材料對混凝土強度、抗凍、抗滲等性能的影響。（2）澆筑混凝土摻用減水劑，以提高混凝土的抗凍性。（3）拌制混凝土的各項材料的溫度，應滿足混凝土拌合物攪拌合成后所需要的溫度。當材料原有溫度不能滿足需要時，應首先考慮對拌和水加熱，仍不能滿足要求時，再考慮對集料

99、加熱。水泥只保溫，不得加熱。（4）冬期攪拌混凝土時，骨料不得帶有冰雪和冰結團塊。嚴格控制混凝土的配合比和坍落度；投料前，應先用熱水或蒸汽沖洗攪拌機，投料順序為骨料、水、攪拌，再加水泥攪拌，時間應較常溫時延長50%。混凝土拌和物的出機溫度不宜低于10。C，入模溫度不得低于5。C（5）混凝土的運輸時間應盡量可能縮短，必要時運輸混凝土的容器應有保溫措施。（6）混凝土在澆筑前應清除模板、鋼筋上的冰雪和污垢。（7）冬季施工接縫混凝土時，在新混凝土澆筑前應加熱使接合面有5。C以上的溫度，澆筑完成后，應采取措施使混凝土結合面繼續保持正溫，直至新澆筑混凝土獲得規定的抗凍強度。（8）要縮短成活工序間隙，并在模板

100、內預設測溫孔，隨時測定內溫。（9）準備好足夠的覆蓋物，澆搗完成及時覆蓋，尤其冬季在擋風面更應覆蓋嚴密，包括模外側需蓋好。（10）砼表面應及時清掃積雪，防止積雪凍融時吸取砼中熱量而使砼生產脫皮現象。（11）及時和氣象站聯系，遇特大寒流應停止澆搗，若在澆搗好后遇特大寒流侵襲，則應采取燃料加溫，蒸氣養護等特殊措施。為保證質量我們在氣溫連遇特大寒流時采取停止施工的原則。主橋掛籃計算一、計算說明1、本計算書根據4節段重量99.6t進行結構驗算。1節段典型斷面位于距4節段1/3斷面處，驗算時均以該斷面按均布荷載加載。2、主橋單個掛籃總重量550KN， 3、箱梁節段重量按1.2倍安全系數加載，掛籃按結構實際

101、重量加載，施工臨時荷載按3.5KN/m2加載。4、本計算書涉及的主要材料和構件的力學性能：主縱梁采用2I40b。前下橫梁采用2I40ba，上橫梁（包括前、后）和后下橫梁采用2I40 b。斜拉桿采用20020mm，連接銷軸為100。后錨拉桿采用4根32精軋螺紋鋼筋。分配梁采用225b。序號型號規格每延米重量（kg/m）A（cm2）I（cm4）W（cm3）EI（t.m2）EA（t）1主縱梁2I40b147.6188.245560228091353858102橫梁2I40b135.12172.14434282171.48902352887斜拉桿2002031.4401333133273820004分

102、配梁225b62.6779.827239.0579.214841636315、一些主要性能參數鋼材彈性模量E2.05105 MPa2.05107 t/m2鋼材容許拉、壓、彎應力140MPa鋼材容許剪應力85MPa精軋螺紋鋼筋750 MPa鋼筋混凝土密度2.6 t/m36、計算工具：采用MIDAS邁達斯設計軟件，二、計算工況工況一：懸臂澆筑4節段時的施工工況，驗算掛籃橫梁（4根）、主縱梁、斜吊帶、分配梁、后錨吊帶、吊桿的強度和剛度，后錨抗傾覆穩定性；工況二：掛籃行走時的穩定工況，由于主縱梁前端設計行走支架，推進時掛籃抗傾覆穩定性能滿足要求，后錨受力狀況優于工況一，故不需進行驗算。三、掛籃主要構件

103、強度和剛度驗算1、掛籃前、后橫梁荷載分配系數計算用單位均布荷載q1對分配梁進行加載：求得：Q前1.554 Q后1.946故，前橫梁分配荷載系數 前1.554（1.5541.946）0.45 后橫梁分配荷載系數 后1.946（1.5541.946）0.55以下計算過程中，前、后橫梁均按荷載分配系數，將空間結構簡化為平面結構進行計算。主橋掛籃后下橫梁a、計算模型后下橫梁為4支點剛性支撐連續梁。取半幅作計算，計算模型如下：b、外力荷載梁體重量4節段重量99.6t，荷載簡化為距1節段1/3位置處的截面的均布荷載，相應后橫梁按0.55的系數進行加載。掛籃結構自重橫梁（2I40b），考慮連接板等重量按橫梁

104、重量的1.946倍取值q1115.42kg/m1.9460.224 t/m分配梁（225b），在橫梁上均布，并按0.55 的系數分配q233.84 kg/m15620.551.1829.20.43 t/m模板，翼緣定型模板按側板的集中荷載和底板的均布荷載加載，砼箱梁腹板下模板按鋼底模板均布加載，砼箱梁底板下的模板偏安全地以翼緣底板的均布荷載加載 翼緣均布荷載q32.625 t/m 翼緣集中荷載P3.94 t 腹板均布荷載q37.875t/m故，翼緣和砼箱梁底板（除腹板）均布荷載q0.2240.432.6253.279t/m 砼箱梁腹板下均布荷載q0.220.43+7.8758.525t/m施工

105、臨時荷載按3.5KN/m2取值，并按0.55的系數分配，在橫梁上均布q3.53.50.550.67 t/mc、荷載圖、彎矩圖、剪力圖、位移圖 （見下頁）主橋后下橫梁計算簡圖（半截面）主橋后下橫梁彎矩圖（半截面）主橋后下橫梁剪力圖（半截面）主橋后下橫梁位移圖（半截面）主橋后下橫梁吊點反力圖（半截面）查得：Mmax25.8 t.mVmax215.6 t構件最大撓度f max0.31 mm后下橫梁吊點反力分別為：P15.7 t P224.6 t。已澆節段箱梁內吊點反力Q24.6 t。(3)、后下橫梁強度驗算maxMmax/W5.81042171.426.7 MPamaxVmax/A15.610217

106、2.149.06MPacr31.0MPa結論：2I40b作后下橫梁強度和剛度均滿足要求。主橋掛籃前下橫梁a、計算模型前下橫梁為4支點剛性支撐連續梁。取半幅作計算，計算模型如下：b、外力荷載梁體重量4節段重量99.6t，荷載簡化為距1節段1/3位置處的截面的均布荷載，相應前橫梁按0.45的系數進行加載。掛籃結構自重橫梁（2I40b），考慮連接板重量按橫梁重量的1.472倍取值q1115.42 kg/m1.4720.17 t/m分配梁（225b），在橫梁上均布，并按0.45 的系數分配q20.430.450.550.35 t/m模板，翼緣定型模板按側板的集中荷載和底板的均布荷載加載，砼箱梁腹板下模

107、板按鋼底模板均布加載，砼箱梁底板下的模板偏安全地以翼緣底板的均布荷載加載 翼緣均布荷載q32.625t/m 翼緣集中荷載P3.48 t 腹板均布荷載q37.47t/m故，翼緣和砼箱梁底板（除腹板）均布荷載q0.170.352.6253.145 t/m 砼箱梁腹板下均布荷載q0.170.35+7.477.99 t/m施工臨時荷載按3.5 KN/m2取值，并按0.45的系數分配，在橫梁上均布q3.53.50.450.55 t/mc、彎矩圖、剪力圖（荷載圖見后下橫梁計算部分）主橋前下橫梁彎矩圖（半截面）主橋前下橫梁剪力圖（半截面）主橋前下橫梁位移圖（半截面）主橋前下橫梁吊點反力圖（半截面）查得：Mm

108、ax4.9 t.mVmax12.9 t構件最大撓度f max0.48 mm前下橫梁吊點反力分別為：P14.8 t P220.4t。(3)、前下橫梁強度驗算maxMmax/W4.91042171.422.6MPamaxVmax/A12.9102172.147.5MPacr26.1MPa結論：2I40b作前下橫梁強度和剛度均滿足要求。主橋掛籃前上橫梁由前下橫梁計算得吊桿拉力分別為：P14.8 t，P220.4 t。計算模型如下：主橋前上橫梁計算簡圖b、彎矩圖、剪力圖 主橋前上橫梁彎矩圖主橋前上橫梁剪力圖主橋前上橫梁位移圖主橋前上橫梁吊點反力圖查得：Mmax10.2 t.mVmax20.9 t跨中撓

109、度為f max1.3mm(3)、前上橫梁強度驗算maxMmax/W10.21042171.446.9MPamaxVmax/A20.9102172.1412.14MPacr51.4MPa結論：2I40b作前上橫梁強度和剛度均滿足要求。主橋后上橫梁a、計算模型后上橫梁受外部荷載只有外側吊桿拉力，由后下橫梁計算得吊桿拉力為P15.7 t。計算模型如下：主橋后上橫梁計算簡圖b、彎矩圖、剪力圖 主橋后上橫梁彎矩圖主橋后上橫梁剪力圖主橋后上橫梁位移圖主橋后上橫梁吊點反力圖查得：Mmax212.6 t.mVmax26.50 t懸臂端撓度為f max9.3 mm，跨中撓度為f 1.8 mm(3)、后上橫梁強度

110、驗算maxMmax/W12.61042171.458.0MPamaxVmax/A6.5102172.143.78MPacr58.36MPa結論：2I40b作后上橫梁強度和剛度均滿足要求。主橋縱梁三角架強度和剛度驗算a、計算模型主橋掛籃三角架取其中一片作計算，計算模型如下：主橋三角架計算簡圖其中：均布荷載q0.147621.050.31 t.m為主縱梁線性荷載；集中力P126.2 t為前上橫梁作用于主縱梁上的荷載； 集中力P27 t為后上橫梁作用于主縱梁上的荷載；將吊帶、滑靴、門架等構件荷載按P37t加載到主縱梁支點上主橋三角架彎矩圖主橋三角架剪力圖主橋三角架軸力圖主橋三角架位移圖主橋三角架反力

111、圖查得：主縱梁前部Mmax24.8 t.m，Vmax29.0t主縱梁懸臂端最大撓度為f max24.8 mm；立柱頂點位移量8.5mm（向前）；斜拉桿軸力N46.4t；后錨拉桿軸力35.7t，軸向延伸量0 mm；主縱梁支點處反力Q80.5 tc、強度和剛度驗算主縱梁：應力最大處：maxMmax/W24.81042280108.77 MPa maxVmax/A29.0102188.215.41 MPacr112.0MPa斜拉桿（20020鋼板）兩塊：N/A（46.440102）2116MPa斜拉桿銷軸（100）：N/A46.40.78559.1MPa后錨拉桿（230精軋螺紋鋼）：N/A35.70

112、.1413252.7 MPa750 MPa抗傾覆安全系數K750252.72.77結論：（2I40b）主縱梁強度和剛度滿足要求。斜拉桿和銷軸強度滿足要求。后錨抗傾覆安全穩定性滿足要求。主橋分配梁強度和剛度驗算a、外力荷載根據掛籃設計圖紙，箱梁腹板70cm寬重量考慮由3根225b承擔，箱梁頂、底板每600mm寬重量由單根225b承擔。q腹3.9810.72.61.259.06 t/mq底（0.566+0.25）0.582.61.251.54 t/mq自0.55 t/m（分配梁底模板）根據以上荷載分析，腹板下分配梁受力較為不利，故需對腹板下分配梁進行驗算。腹板下分配梁計算簡圖分配梁彎矩圖（腹板下）

113、分配梁剪力圖（腹板下）分配梁位移圖（腹板下）分配梁反力圖（腹板下）強度和剛度以腹板下作為驗算對象（腹板下布置3根225b）查得：Mmax22.8t.m 對應V0 （跨中截面）Vmax13.4 t 對應M0 （左支點）V12.9 t 對應M10.5t.m （荷載變化左截面處）V11.5 t 對應M14.3t.m （荷載變化右截面處）跨中最大撓度22mm3=7mm，懸臂撓度13.4mm3=4.5mm跨中截面：crmaxMmax/W22.8104（3579.2）131.2 MPa左支點截面處：maxVmax/A13.4102（379.82）5.6 MPa （379.82）荷載變化左截面處：M/W10.5104（3579.2）59.8MPamaxVmax/A12.9102（379.82）5.4 MPacr60.5 MPa荷載變化右截面處：M/W14.3104（3579.2）82.3MPamaxVmax/A11.5102（379.82）4.8 MPacr82.7MPa結論：225b分配梁強度和剛度滿足強度要求。