1、 1 曹妃甸原油商業儲備基地工程消防站瞭望塔外腳手搭拆施工方案 目2 錄一、編制依據.3二、工 程 概 況.3三、施工準備.3四、施工部署.4五、主要施工方法.45.1 優選技術方案.錯誤！未定義書簽。5.2 施工工藝.55.3 主要工藝的控制：.65.4 腳手架拆除.10 六、質量要求.10 6.1 構件允許偏差.10 6.2、腳手架搭設的技術要求允許偏差與檢驗方法.11 七、主要安全管理措施.12 7.1 搭架安全注意事項.12 7.2 拆架安全注意事項.13 八、腳手架的驗算.14 8.1 普通懸挑腳手架的驗算.14 8.2.連梁型懸挑腳手架驗算.錯誤！未定義書簽。8.3 落地式腳手架的

2、驗算.32 3 外腳手架搭拆施工方案一、編制依據1.1 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范1.2 建筑施工安全檢查標準（JGJ59-99）1.3 建筑施工安全設施計算書編制范例1.4（JGJ130 2001）建筑工程施工手冊1.5 曹妃甸原油商業儲備基礎工程消防訓練瞭望塔工程設計圖紙1.6 現場施工條件二、工 程 概 況本建筑物為消防訓練瞭望塔的整個建筑物除中間電梯井外其余全部為樓梯踏步直至頂層新建工程，建筑面積為495 平方米，鋼筋混凝土結構，抗震設防烈度為高度為：41.8 米。7 度，總三、施工準備3.1 技術準備技術人員必須熟悉圖紙及有關的施工規范要求，提前向參加搭設的架子工做好技術交

3、底。3.2 材料機具準備本工程采用的鋼管、扣件均已除銹、調直、油漆完畢。材料員在搭設之前應把其他需要的材料采購進場。由于腳手架是在建工程的主體、裝修施工過程中不可缺少的臨時設施，直接關系到4 施工人員的人生安全，所以腳手架選材優為重要。3.2.1 進場鋼管必須具有生產廠家的檢驗合格證，械性能試驗，并要符合規范規定；鋼管規格采用外徑必要時應對進場鋼管抽樣進行機48mm，壁厚 3.5mm的焊接鋼管，立桿、大橫桿和斜桿長度一般選用6m，小橫桿的鋼管長度以1.2m左右為宜。3.2.2 扣件材質應符合現行國家標準鋼管腳手架扣件（GB15831）的規定。扣件不應有裂紋、氣孔，扣件與鋼管的內貼合面要接觸良好

4、，扣件夾緊鋼管時，開口處的最小距離要不小于 5mm，扣件的活動部位應使其轉動靈活，旋轉扣件的兩旋轉面間隙要小于 1mm。腳手架采用的扣件，在螺栓擰緊扭力矩達65N.m時，不得發生破壞。3.2.3竹笆腳手板、木腳手板的選用必須嚴格，其材質應符合現行國家標準木結構設計規范（GBJ5）中級材質的規定。腳手板材質堅硬，不腐爛，橫向裂紋不得大于四分之一板寬，且厚度不大于5mm，兩端應各設直徑為4mm 的鍍鋅鋼絲箍兩道。3.3 生產準備生產部門應配備架子工4 名(持證)、一名班組長負責指揮、協調，安全員作好安全教育。四、施工部署本工程由于九層十層鋼筋混凝土結構，四周均外挑1.5 米。固作如下部署。落地腳手

5、架西立面搭設高度為24.5 米。東立面搭設高度26.5-26.95米，南立面搭設高度為24.5-26.25米，北立面搭設高度為24.5-26.95-28.7米在四個里面相同的標高上分別架設懸挑梁下設鋼斜撐，上設鋼絲繩掛拉相結合，4.1 優選技術方案由于本工程的特殊性，在腳手架的選用方面比較重要，應以安全生產緊密配合。根據本工程的特點，屬高層建筑其主體結構、裝修施工都必須借助外腳手架。考慮到扣件式鋼管腳手架具有裝拆方便，搭設靈活，使用耐久，費用相對較省等特點，且能適應建筑物 的平立面變化懸挑架的外挑型鋼選用5 米，腳手架立桿距建筑物外墻28 工字鋼，懸挑長度為2.8 米，錨固長度為4.50.30

6、 米，立桿橫局 1.05 米，28 工字鋼下部焊接的 16吊環，用鋼絲繩線夾進行固定。鋼絲繩上下墻均夾200-250mm，鋼絲繩外露 300mm 以上。5.2U 型彎壓在副繩上，線夾間距施工工藝5.2.1 工藝流程5.2.1.1落地式腳手架搭設：做好搭設的準備工作按樓座外形放線放置墊板及縱向掃地桿立桿隨即與縱向掃地桿扣牢（先內排后外排）安裝橫向掃地桿第一步大橫桿第一步小橫桿連墻桿第二步大橫桿第二步小橫桿鋪設腳手板綁護身欄桿和擋腳板立掛密目網加設剪刀撐再依次向上搭設。5.2.1.2懸挑式外腳手架：材料準備按房屋的形狀放線水平工字鋼安裝斜撐桿焊接立立桿安裝大橫桿安裝小橫桿安裝連墻桿安裝擋腳板搭防護

7、欄桿鋪竹笆腳手板掛密目網安裝剪刀撐再依次向上搭設。5.2.2 腳手架搭設尺寸、要求及注意事項a.腳手架搭設尺寸的確定：落地式：立桿橫距為為 1.5m，距墻邊距離為 0.35m0.75m，步距為 1.8m，立桿縱距。連墻件按照兩步三跨設置。懸挑式：立桿橫距為 0.75m，步距為 1.8m，立桿縱距為 1.5m，距墻邊距離為 0.35m。連墻件按照兩步三跨設置。連梁懸挑式：立桿橫距為0.75m，步距為 1.8m，立桿縱距為 1.5m，距墻邊距離為 0.35m。連墻件按照兩步三跨設置。b.桿件接頭位置應符合安全技術規范的要求。其中立桿的接頭應錯開布置在不同 的步距內，6 與相鄰大橫桿的距離不宜大于步

8、距的三分之一。上下相鄰大橫桿的接頭位置應錯開布置在不同的立桿縱距中，與相鄰立桿的距離不宜大于縱距的三分之一。10cm，以防桿件滑脫。c.桿件相交伸出的探頭長度，均應大于d.扣件螺栓擰緊要適當，扭力矩不應小于40N.m，且不大于 65N.m。橫桿扣件的開口朝向要求向上為原則，避免滑扣。e.竹笆腳手板應按其主竹筋垂直與縱向水平桿方向鋪設，且宜采用對接平鋪。四個角用直徑為 1.2mm的鍍鋅鐵絲固定在縱向水平桿上。腳手架上不得堆放雜物、材料。f.掛密目網：用火燒絲穿在密目網周邊的孔洞里，并綁牢在外腳手架上。5.3 主要工藝的控制：5.3.1 腳手架的立桿縱距和橫距的確定落地式腳手架的立桿縱距經驗算確定

9、1.5m、懸挑式腳手架的立桿縱距為1.5 米，為防止立桿偏斜而承受過大的偏心力，需對立桿的垂直偏差程度進行控制，并實行雙控，立桿的縱向垂直偏差絕對值在此工程中不超過H/400mm，且不大于 100mm，橫向垂直偏差絕對值不大于H/600，且不大于50mm。立桿的橫距，考慮竹笆腳手板的寬度為0.8米，為避免造成腳手架滿鋪不下的窘況，確定立桿橫距為0.75m。5.3.2 步距確定：腳手架的步距應盡可能不妨礙施工，方便張拉安全網，據經驗確定為1.8m。但為1.8m了把安全網張設繃緊，增加防護立面美感，建議取大橫桿的凈距作為步距。5.3.3 支撐體系腳手板必須設置支撐體系。支撐體系包括縱向支撐、橫向支

10、撐和水平支撐。設置支撐體系的原因是使腳手架形成一個幾何穩定體系，加強其整體剛度、局部剛度和某些薄弱環節。5.3.4 立桿 腳手架立桿的縱向間距為7 角扣件固定在距底座上皮不大于1.5 m，必須設置縱、橫向掃地桿。縱向掃地桿采用直200mm 處的立桿上。橫向掃地桿亦應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。當立桿基礎不在同一高度上時必須將高處的的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定，高低差不應大于的距離不應小于 500mm1m。靠邊坡上方的立桿軸線到邊坡。立桿接長除頂層頂步可采用搭接外，其余各層各步接頭必須采用對接扣件連接。對接扣件應交錯布置，兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內，同步內一根立

11、桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不小于的 1/3500mm；各接頭中心至主節點的距離不大于步距。嚴禁將外徑不等的鋼管混合使用。5.3.5 縱向水平桿和橫向水平桿根據本工程的特點，只需設置縱向水平桿與橫向水平桿即可。縱向水平桿間距為0.2m，共設置 4 根。其長度不宜小于三跨，且不小于和內外層）6m。其接頭要錯開（包括上下層，不得出現在同一跨內，相鄰接頭的水平距離應大于500mm。為增強腳手架的穩定性,提高立桿的受力性能,首先把縱向水平桿設置在立桿內側,這樣做的好處:一是縮短了橫向水平桿的跨度,提高了橫向水平桿的承載能力。二是便于剪刀撐的設置，使剪刀撐的斜桿較容易與立桿扣接。三是由于橫向水平

12、桿把里外兩排連在一起，當承受荷載時，里外兩排立桿同時受偏心荷載，因為縱向水平桿位置相反，使里外兩立桿產生的彎矩相反，兩立桿產生的相反彎矩可相互抵消，極大地增強了立桿的承載能力。橫向水平桿的長度為0.75m，橫向水平桿在立桿的位置，應按上下步距合理地設置在立桿兩側，這樣可抵消立桿因上下橫向水平桿偏心荷載所引起的縱向彎曲，使立桿基本上處于軸心受力狀態。5.3.6 剪刀撐和橫向斜撐為了增強腳手架的縱向穩定性和整體性，本工程的懸挑腳手架沿全長和全高連續設置剪刀撐，落地腳手架也應在外側沿全長設置剪刀撐，由底至頂連續設置。剪刀撐的 連接采用搭接形式,搭接長度不小于 1000mm，8 剪刀撐斜桿采用旋轉扣件

13、固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線至主節點的距離不大于150mm。每道剪刀撐寬度不應小于4 跨，且不應小于 6m，斜桿與地面的傾角宜在45 度至 60 度之間。橫向斜撐應在同一節間，由底至頂層呈之字型連續布置，斜腹桿宜采用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端上，旋轉扣件中心線至主節點的距離不宜大于150mm。當斜腹桿在 1 跨內跨越 2 個步距時，宜在相交的縱向水平桿處，增設一根橫向水平桿，將斜腹桿固定在其伸出端上，落地和懸挑腳手架在拐角處設置橫向斜撐，腳手架中間每隔 6懸挑跨設置一道橫向斜撐。5.3.7 連墻拉結構件本工程采用剛性連墻桿、菱形布置。在腳手架上從底

14、層第一步縱向水平桿開始均勻地設置足夠多的牢固的連墻點，連墻點的位置在與立桿和大橫桿相交的結點處，離主節點的間距不宜大于300mm。在腳手架周邊的端頭（包括頂端）以及轉角處，要加密連墻桿。在實際施工中需要臨時拆除連墻桿時，必須采取有效的補救措施，以防止立桿失穩。本工程連墻件使用定型加工的連墻件，在每層板墻上放置預留洞的PVC 管 0.75mm連接方式，連墻的設置高度為2.9 米，水平為 3.6 米、4.5 米。連接管與墻體連接，墻體內外用扣件固定。當底部落地式腳手架下部暫不能設連墻件時可搭設拋撐。拋撐采用通長桿件與腳手架可靠連接，與地面的傾角在4560之間，連接點中心至主節點的距離不應在大于 3

15、00mm。拋撐應在連墻件搭設后方可拆除。墻件中的連墻桿呈水平布置，當不能水平設置時，與腳手架連接的一端應下斜連接，不應采用上斜連接。連墻件必須采用可承受拉力和壓力的構造。當腳手架下部暫不能設連墻件時可搭設拋撐。拋撐采用通長桿件與腳手架可靠連接，與地面的傾角在 4560之間，連接點中心至主節點的距離不應在大于300mm。拋撐應在連墻件搭設后方可拆除。5.3.8 竹笆腳手板的鋪設結構和裝飾施工時，每一層均滿鋪竹笆腳手板，作業層腳手板沿縱向應滿鋪，作到嚴密、牢固、鋪平、鋪穩、鋪實，不得超過50mm 的間隙。防止磚塊等易碎物體墜樓傷 9 人。5.3.9 腳手架的基座落地腳手架直接支承在基礎施工工作面上

16、，滿足外腳手架的支承力。對于掃地桿一般離下腳面不超過20mm，掃地桿必須扣牢，它的功能是約束桿底腳所發生的位移和用來避免或減少腳手架的不均勻沉降，在掃地桿下部應墊塞木板。懸挑腳手架水平懸挑梁構件采用28 號工字鋼。工字鋼頭上焊接套管或22 以上鋼筋，搭設腳手架時，鋼管直接立在套管內，防止鋼管發生位移。5.3.10腳手架過建筑物的門拱、洞，以及腳手架自身留置出入口時，需要門洞處的立桿懸空，為保證腳手架的安全，必須在洞口上方設置八字桿，使懸空立桿的力通過八字桿均勻地傳到門洞兩側的立桿上。八字桿的設置方法為：門洞上方有一根立桿懸空時，應在里外排腳手架上設八字桿，并與立桿逐根連接；當門洞較寬，門洞上方

17、懸空兩根立桿時，應將門洞上方的大橫桿采用雙桿，再設八字桿，以保持架體的穩定。圖(見下)5.3.11 作業層的安全設施離地面 2m以上鋪設腳手板的作業層要在腳手架外立桿的內側立掛密目網。作業層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載。不得將模板支架、泵送砼和砂漿的輸送管等固定在腳手架上；作業層外立桿內側必須搭設腳手板和一道護身欄桿，擋腳板高度不小 于 180mm，護身欄桿的高度為900mm，中欄桿居中設置。5.410 腳手架拆除5.4.1 拆架時應按“由上而下，先橫桿后立桿，先搭后拆，后搭先拆”的原則進行。具體拆除順序為：安全網護身欄腳手板-剪刀撐-小橫桿 -大橫桿立桿-連墻桿。同時應考慮好拆除材料

18、的運輸方便，嚴禁上下同時進行拆除作-業。5.4.1 腳手架拆除前應應劃分作業區，周圍設圍欄或警戒標志，地面設專人指揮，嚴禁非作業人員入內。然后開始拆除外圍的安全網和竹笆腳手板，腳手板拆除時應由上至下拆除，作業層腳手板必須滿鋪，待作業層以上的立桿、剪力撐、橫桿等全部拆除后，方可拆除。5.4.2 松開扣件的平桿應立即撤下，不得松掛在架上；拆除長桿時應兩人協同作業，以避免單人作業時的閃失事故。5.4.3拆立桿時，應先抱住立桿再拆開最后兩個扣，拆除大橫桿、斜撐、剪刀撐時，應先拆中間扣，然后托住中間，再解端頭扣。5.4.4連墻點應隨拆除進度逐層拆除，嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再拆腳手架，分段拆除高差

19、勁不應大于兩步，如高差大于兩步，應增設連墻件加固。拆拋撐前，應設置臨時支撐，然后再拆拋撐。5.4.5 卸荷鋼絲繩必須要等上部的腳手架全部拆除后，方可拆除鋼絲繩。禁止先行拆除鋼絲繩。5.4.6 腳手架拆除時鋼管嚴禁從上面往下拋擲，必須采用吊運至地面。11 六、質量要求6.1 構件允許偏差：（表 1）序號項允許偏差（mm目）示 意 圖焊接鋼管尺寸（mm1）外徑48 壁厚3.5 檢查工具游標卡-0.5-0.5 尺鋼管兩端面2 切斜偏差塞尺拐角1.70 尺鋼管外表面3 銹蝕深度游標卡0.50 尺鋼管彎曲各種桿件鋼管的端部彎曲l 1.5m 5 鋼板尺4 立桿鋼管彎曲3ml4m 4ml6.5m 水平桿、斜

20、桿的鋼管彎曲l 12 20 6.5m 30 6.212、腳手架搭設的技術要求允許偏差與檢驗方法（表 2）安裝后的扣件螺栓擰緊扭力矩應采用扭力扳手檢查，抽樣方法應按隨機分布原則進行。抽樣檢查數目與質量判定標準，應按下表的規定確定。不合格的必須重新擰緊，直至合格為止。七、主要安全管理措施7.1 搭架安全注意事項7.1.1 腳手架的底腳必須牢固，認真做好排水處理。7.1.2 搭拆腳手架必須由經安全教育的架子工承擔。搭拆架子時，工人必須戴好安全帽，系好安全帶，工具及零配件要放在工具袋里，穿防滑鞋工作。7.1.3 拾設架子時，應設臨時剪刀撐及臨時支撐，搭設中要隨時做好腳手架與主體結構的拉撐工作。7.1.

21、4 嚴禁在腳手架上堆放物料如模板、木料及搭（掛）三角架小平臺。7.1.5 嚴禁在腳手架上堆放物料如模板、木料及施工多余的材料等以確保腳手架暢通。7.1.7 出入口與建筑物主體間搭好安全通道，設護棚及護欄。7.1.7 腳手架搭設高度超過作業面1.8M,每 10M高驗收一次,發現問題及時整改。7.1.8 未完成的腳手架，每日收工時一定要把桿件或架體穩定好，以免發生意外。7.1.9 雨天或六級以上風力時不得搭拆腳手架。7.1.10 腳手架四角應有接地保護和避雷裝置。7.1.11當需在腳手架下作業，要經安全部門同意，并且在腳手架的最下一步除鋪13 設安全網外，另滿鋪腳手板。7.1.12 腳手架外側及時

22、掛好安全網。7.1.13腳手架必須配合施工進度搭設，一次搭設高度不應超過相鄰連墻件以上兩步。7.1.14 嚴禁將外徑 48mm 與 51mm 的鋼管混合使用。7.1.15 剪刀撐、橫向斜撐搭設應隨立桿、縱向和橫向水平桿等同步搭設。7.2 拆架安全注意事項7.2.1 拆架前必須對所有作業人員進行詳細的安全交底，并履行簽字手續，做到責任明確。拆架作業人員必須持證上崗。7.2.2 外腳手架拆除應在專業架子工長指揮和專職安全員的監督下進行。作業面上應和其他工種人員，協調一致，確保安全。7.2.3 拆架的高處作業人員，必須戴安全帽，系安全帶，扎裹腿，穿防滑軟底鞋，拆架時嚴禁酒后作業，不準嬉戲打鬧。7.2

23、.4 拆除時要統一指揮，上下呼應，動作協調，當解開與另一人有關的結扣時，應先通知對方，以防墜落。7.2.5在大片架子拆除前先對整個腳手架進行一次全面檢查，對危險或薄弱環節先行加固，確認無誤后再行拆除，對預留的斜道、上料平臺、通道小飛跳等，也應先行加固，以便拆除后能確保其完整、安全和穩定。7.2.6 拆除時如附近有外電線路，要采取隔離措施。嚴禁架桿接觸電線。7.2.7 拆除時不應碰壞門窗、玻璃、水落管等物品。7.2.8 各構配件嚴禁拋擲至地面，拆下的材料，應用繩索拴住，14 利用滑輪徐徐下運，嚴禁拋擲，運至地面的材料應按指定地點分類堆放，當天拆當天清，拆下的扣件或鐵絲要集中回收處理。7.2.9

24、在拆架過程中，不得中途換人，如必須換人時應將拆除情況交代清楚后方可離開。7.2.10 有高血壓、心臟病史的人員不得從事此作業。7.2.11 雨雪天氣暫停施工，夜間不得施工。7.2.12 拆除作業必須由上而下逐層進行，嚴禁上下同時作業。八、腳手架的驗算8.1 懸挑腳手架的驗算經設定懸挑腳手架步距h=1.8m，立桿縱距La=1.5m，立桿橫距Lb=0.75m，小橫桿間距C=1.5m，與主體結構連接點豎距2.9m，水平距離 lw=3La=3.6m。鋼管采用 483 規格，2操作層荷載為 3KN/M。8.1.1.腳手架參數 1.腳手架參數搭設尺寸為：立桿的縱距為 1.50 米，立桿的橫距為 0.75

25、米，立桿的步距為 1.80 米；計算的腳手架為雙排腳手架搭設高度為內排架距離墻長度為 0.30 米；20 米，立桿采用單立管；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為 2；采用的鋼管類型為483.0；橫桿與立桿連接方式為單扣件；扣件抗滑承載力系數為0.50；連墻件采用兩步三跨，豎向間距 2.90 米，水平間距 3.60 米，采用連墻鋼管 15 連接；2.活荷載參數施工荷載均布參數(kN/m2):3.000；腳手架用途:結構腳手架；同時施工層數:2；3.風荷載參數河北唐山基本風壓為 0.450，風荷載高度變化系數z為1.560，風荷載體型系數s為0.630；考慮風荷載；4.靜荷載參數每米立桿數承

26、受的結構自重標準(kN/m2):0.1248；22腳手板自重標準值(kN/m安全設施與安全網):0.150；(kN/m2):0.300；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.005；腳手板鋪設層數:7；腳手板類別:竹笆片腳手板；欄桿擋板類別:欄桿竹笆片；水平懸挑支撐梁懸挑水平鋼梁采用 28 號工字鋼 ，其中建筑物外懸挑段長度1.50 5.米，建筑物內錨固段長度 2.00 米，與樓板連接的螺栓直徑(mm):16.00；樓板混凝土標號:C30；鋼絲繩安全系數為:4.000；鋼絲繩與墻距離為(m):2.900；懸挑水平鋼梁采用鋼絲繩與建筑物拉結，最里面面鋼絲繩距離建筑物 0.45 m。、大橫桿的計算

27、:大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。16 8.1.2按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0.033 kN/m；腳手板的荷載標準值:P2=0.3001.050/(2+1)=0.105 kN/m 活荷載標準值:Q=3.000 1.050/(2+1)=1.050 kN/m；靜荷載的計算值:q1=1.20.033+1.2 0.105=0.166 kN/m；活荷載的計算值:q2=1.41.050=1.470 kN/m；大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最

28、大彎矩)強度計算最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩跨中最大彎距計算公式如下:跨中最大彎距為 M1max=0.080.166 1.2002+0.101.4701.2002=0.231 kN.m 支座最大彎距計算公式如下:支座最大彎距為 M2max=-0.10 0.1661.2002-0.117 1.470 1.2002 2.=-0.272 kN.m17；我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=Max(0.231106,0.272 1062)/4490.0=60.579 N/mm；2小于大橫桿的抗彎強度:=60.579 N/mm f=205.0 N/mm2。滿足要求！撓度計算

29、3.:最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下：靜荷載標準值:q1=P1+P2=0.033+0.105=0.138 kN/m；活荷載標準值:q2=Q=1.050 kN/m；三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度0.1381200.04/(100 2.06105107800.0)+0.990 1.050 1200.04/(100 2.06105107800.0)=1.058 mm V=0.677；腳手板,縱向、受彎構件的容許撓度為 l/150 與10 mm 請參考規范表 5.1.8。大橫桿的最大撓度小于 1200.0/150 mm 或者 10 mm,滿足要求!、小橫桿的計算:小橫桿按

30、照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。8.1.3用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1=0.033 1.200=0.040 kN；腳手板的荷載標準值：P2=0.3001.0501.200/(2+1)=0.126 kN；活荷載標準值：Q=3.0001.0501.200/(2+1)=1.260 kN；荷載的計算值:P=1.2(0.040+0.126)+1.4 1.260=1.963 kN；18 小橫桿計算簡圖強度計算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下 2

31、.:qmax=1.2 0.033 M1.0502/8=0.006 kN.m；集中荷載最大彎矩計算公式如下:pmax=1.963 M1.050/3=0.687 kN.m；最大彎矩 M=Mqmax+Mpmax=0.693 kN.m；=M/W=0.6931062/4490.000=154.256 N/mm；小橫桿的計算強度小于 205.000 N/mm2,滿足要求！3.撓度計算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下:qmax=50.0331050.045107800.000)=0.024 mm/(384 2.06010；V P2=

32、p1+p2+Q=0.040+0.126+1.260=1.426 kN；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下:19 V2-41050.022.060/9)/(72105pmax=1425.960 1050.0(3 1050.0107800.0)=2.638 mm；最大撓度和 V=Vqmax+Vpmax=0.024+2.638=2.662 mm；與 10 mm,滿足要求!；小橫桿的最大撓度小于 (1050.000/150)=7.000、扣件抗滑力的計算 8.1.4:按規范表 5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.50，該工程實際的旋轉單扣件承

33、載力取值為4.00kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5):R Rc其中 Rc-扣件抗滑承載力設計值,取4.00 kN；R-縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；橫桿的自重標準值:P1=0.033 1.050=0.035 kN；腳手板的荷載標準值:P2=0.300 1.0501.200/2=0.189 kN；活荷載標準值:Q=3.0001.0501.200/2=1.890 kN；荷載的計算值:R=1.2(0.035+0.189)+1.41.890=2.915 kN；R 4.00 kN,單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!、腳手架荷載標準值:作用于

34、腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。8.1.5靜荷載標準值包括以下內每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為 0.1161 G1=0.116 36.000=4.180 kN；腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用竹笆片腳手板，標準值為0.30 G2=0.300 71.200(1.050+0.3)/2=1.701 kN；欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿竹笆片，標準值為0.11 G3=0.150 71.200/2=0.630 kN容：(1)N (2)N (3)N；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005 G4=0.005 1.20036.00

35、0=0.216 kN；20 N經計算得到，靜荷載標準值G=NG1+NG2+NG3+NG4=6.727 kN；N活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的 1/2 取值。經計算得到，活荷載標準值Q=3.000 1.0501.200 2/2=3.780 kN；N風荷載標準值應按照以下公式計算其中 Wo-基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)o=0.450 kN/m2；z-風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：W U的規定采用：Uz=1.560；Us-風荷載體型系數：Us=0.630；經計算得

36、到，風荷載標準值2 W；k=0.7 0.450 1.5600.630=0.310 kN/m考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式G+0.851.4NQ=1.2 6.727+0.85 1.4 3.780=12.570 kN N=1.2 N；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式w=0.85 1.4WkLah2/10=0.850 1.4 0.3101.200 M 1.8002/10 =0.143 kN.m；、立桿的穩定性計算:考慮風荷載時,8.1.6立桿的穩定性計算公式立桿的軸心壓力設計值：N=12.570 kN；計算立桿的截面回轉半徑：i=1.59 cm；21 計算長度附加系數：K=1.

37、155；計算長度系數參照扣件式規范表5.3.3 得：U=1.500 計算長度 ,由公式 lo=kuh 確定：lo=3.119 m；Lo/i=196.000；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到：=0.188 2立桿凈截面面積：A=4.24 cm；3立桿凈截面模量(抵抗矩)：W=4.49 cm；鋼管立桿抗壓強度設計值2：f=205.000 N/mm；2=12570.120/(0.188 424.000)+143234.923/4490.000=189.595 N/mm；立桿穩定性計算2=189.595 小于 f=205.000 N/mm滿足要求！、連墻件的計算 8.1.7:

38、連墻件的軸向力計算值應按照下式計算：Nl=Nlw+No2風荷載基本風壓值 Wk=0.310 kN/m；2每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw=10.44 m；連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN),No=5.000 kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，應按照下式計算：Lw=1.4 NWkAw=4.53 kN；連墻件的軸向力計算值 NL=NLw+No=9.53kN；其中-軸心受壓立桿的穩定系數,l 為內排架距離墻的長度,由長細比 l/i=400.000/15.900的結果查表得到 0.933；2；f=205.00 N/mm2 A=4.24 cm；連墻件軸向力設計值

39、 Nf=Af=0.9334.240 10-4205.000103=81.096 kN；Nf=81.096,l=9.53N連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用膨脹螺栓連接計算：根據膨脹螺栓在砼中拉力試驗的有關數據表明：M12 中等強度螺栓在砼中安裝深度為60mm 時，其抗拉強度極限值為 20.72KN，考慮實際施工中的各種因素，安全系數取 0.5。則螺栓抗拉強度值取 10.36KN22。故Nl=9.53 Nl 所以螺栓的抗拉力設計計算滿足要求連墻件焊縫的計算：f=N/(he lw)ft(建筑施工手冊 P903頁)其中he角焊縫的有效厚度,為0.7hf.lw角焊縫的計算長度ft 角焊縫的強度設計值

40、，取 160 N/MM2 角焊縫的強度設計值增大系數，取1.2 f=9.53 103/(150-10)0.7 5=19.41.2 160=192N 8.1.8、懸挑梁的受力計算:水平懸挑支撐梁懸挑水平鋼梁采用 28b 號工字鋼 ，其中建筑物外懸挑段長度1.50米，建筑物內錨固段長度 2.50 米。懸挑水平鋼梁上面的聯梁采用8號槽鋼。與樓板連接的螺栓直徑(mm):25.00；樓板混凝土標號:C30；主梁間距相當于幾倍立桿間距(倍數):1；6.拉繩與支桿參數支撐數量為:2；鋼絲繩安全系數為:4.000；鋼絲繩與墻距離為(m):2.900；懸挑水平鋼梁采用鋼絲繩與建筑物拉結，最里面面鋼絲繩距離建筑物

41、0.35 m。、大橫桿的計算:大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。23 8.2.2按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0.033 kN/m；腳手板的荷載標準值:P2=0.3001.050/(2+1)=0.105 kN/m 活荷載標準值:Q=3.000 1.050/(2+1)=1.050 kN/m；靜荷載的計算值:q1=1.20.033+1.2 0.105=0.166 kN/m；活荷載的計算值:q2=1.41.050=1.470 kN/m；大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)大

42、橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩)強度計算最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩跨中最大彎距計算公式如下 2.:跨中最大彎距為 M1max=0.080.166 1.5002+0.101.4701.5002=0.361 kN.m；支座最大彎距計算公式如下:支座最大彎距為 M2max=-0.10 0.1661.5002-0.117 1.470 1.5002=-0.424 kN.m；24 我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=Max(0.361106,0.424 1062)/4490.0=94.432 N/mm；2小于大橫桿的抗彎強度:=94.432 N/mm f=205.0 N

43、/mm2。滿足要求！撓度計算 3.:最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下：靜荷載標準值:q1=P1+P2=0.033+0.105=0.138 kN/m；活荷載標準值:q2=Q=1.050 kN/m；三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度0.138 V=0.6771500.045107800.0)+0.990/(100 2.06101.050 1500.04/(100 2.06105107800.0)=2.583 mm；腳手板,縱向、受彎構件的容許撓度為 l/150 與10 mm 請參考規范表 5.1.8。大橫桿的最大撓度小于 1500.0/150 mm 或者 10 mm,滿足要

44、求!、小橫桿的計算:小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。8.2.3用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1=0.033 1.500=0.050 kN；腳手板的荷載標準值：P2=0.3001.0501.500/(2+1)=0.158 kN；活荷載標準值：Q=3.0001.0501.500/(2+1)=1.575 kN；荷載的計算值:P=1.2(0.050+0.158)+1.4 1.575=2.454 kN；25 小橫桿計算簡圖強度計算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布

45、荷載最大彎矩計算公式如下 2.:qmax=1.2 0.0331.0502/8=0.006 kN.m；集中荷載最大彎矩計算公式如下 M:pmax=2.454 M1.050/3=0.859 kN.m；最大彎矩 M=Mqmax+Mpmax=0.864 kN.m；106/4490.000=192.514 N/mm2=M/W=0.864；小橫桿的計算強度小于 205.000 N/mm2,滿足要求！撓度計算 3.最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下:qmax=50.0331050.04/(384 2.060105107800.000)

46、=0.024 mm；V P2=p1+p2+Q=0.050+0.158+1.575=1.782 kN；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下:pmax=1782.450 1050.0(3 1050.02-41050.02/9)/(72107800.0)=3.298 mm2.060 10 V5；最大撓度和 V=Vqmax+Vpmax=0.024+3.298=3.322 mm；小橫桿的最大撓度小于 (1050.000/150)=7.000 與 10 mm,滿足要求!；、扣件抗滑力的計算 8.2.4:按照 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座雙扣件承載力設計值取 16.00kN劉群

47、主編，P9626 頁，按照扣件抗滑承載力系數 0.50，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為8.00kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5):R Rc其中 Rc-扣件抗滑承載力設計值,取8.00 kN；R-縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；橫桿的自重標準值:P1=0.033 1.050=0.035 kN；腳手板的荷載標準值:P2=0.300 1.0501.500/2=0.236 kN；活荷載標準值:Q=3.0001.0501.500/2=2.363 kN；荷載的計算值:R=1.2(0.035+0.236)+1.42.363=3.633 kN；R

48、 8.00 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!、腳手架荷載標準值:作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。8.2.5靜荷載標準值包括以下內每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為 0.1248 G1=（0.125+0.056）53.000=9.59kN；腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用竹笆片腳手板，標準值為0.30 G2=0.300 91.500(1.050+0.3)/2=2.734 kN；欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿竹笆片，標準值為0.11 G3=0.150 91.500/2=1.013 kN；容：(1)N (2)N (3)N (4)

49、吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005 NG4=0.005 1.50053.000=0.397 kN；經計算得到，靜荷載標準值G=NG1+NG2+NG3+NG4=13.74 kN；N活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載精品資料推薦27 總和的 1/2 取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ=3.000 1.0501.500 2/2=4.725 kN；風荷載標準值應按照以下公式計算其中 Wo-基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：Wo=0.450 kN/m2；Uz-風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規

50、范(GB50009-2001)的規定采用：Uz=1.770；Us-風荷載體型系數：Us=0.630；經計算得到，風荷載標準值 Wk=0.7 0.450 1.7700.630=0.351 kN/m2；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N=1.2 NG+0.851.4NQ=1.2 13.74+0.85 1.4 4.725=22.1kN；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 Mw=0.85 1.4WkLah2/10=0.850 1.4 0.3511.500 1.8002/10 =0.203 kN.m；8.2.6、立桿的穩定性計算:考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式立桿的軸心壓力設計值

51、：N=22.1kN；計算立桿的截面回轉半徑：i=1.59 cm；計算長度附加系數：K=1.155；計算長度系數參照扣件式規范表5.3.3 得：U=1.500 計算長度 ,由公式 lo=kuh 確定：lo=3.119 m；Lo/i=196.000；精品資料推薦28 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到：=0.188 立桿凈截面面積：A=4.24 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩)：W=4.49 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值：f=205.000 N/mm2；=22100/(0.188 2424.000)+203145.684/2 4490.000=169 N/mm2；立桿穩定

52、性計算=160 小于 f=205.000 N/mm2，滿足要求！8.2.7、連墻件的計算:連墻件的軸向力計算值應按照下式計算：Nl=Nlw+No風荷載基本風壓值 Wk=0.351 kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw=13.05 m2；連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN),No=5.000 kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，應按照下式計算：NLw=1.4 WkAw=6.74 kN；連墻件的軸向力計算值 NL=NLw+No=11.74 kN；其中 -軸心受壓立桿的穩定系數,l 為內排架距離墻的長度,由長細比 l/i=350.000/15.900的結

53、果查表得到 0.941；A=4.24 cm2；f=205.00 N/mm2；連墻件軸向力設計值 Nf=Af=0.9414.240 10-4205.000103=81.792 kN；Nl=11.74Nf=81.792,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用膨脹螺栓連接，連墻件砼的摩擦拉力、螺栓強度、焊縫強度經計算均符合要求，計算過程同普通懸挑腳手架連墻件計算。8.2.8、聯梁的計算:集中荷載 P傳遞力，P=22.1kN 由于雙立桿直接支撐在 28#工字鋼處的 8#槽鋼上（立桿間距和 28#工字鋼挑梁間距均為1.5 米）。故8#槽鋼無需計算其強度和穩定性。精品資料推薦29 通過傳遞到支座的最大力為(

54、考慮到支撐的自重)22.1+3.0000.096=22.3 kN 8.2.9、懸挑梁的受力計算:懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續梁計算。懸臂部分腳手架荷載 N的作用，里端 B為與樓板的錨固點，A為墻支點。本工程中，腳手架排距為 1050mm，內側腳手架距離墻體 350mm，支拉斜桿的支點距離墻體為 350mm，水平支撐梁的截面慣性矩 I=7114.14 cm4，截面抵抗矩 W=508.15 cm3，截面積A=55.45 cm2。受腳手架作用的聯梁傳遞集中力(即傳遞到支座的最大力)N=22.3 kN；水平鋼梁自重荷載 q=1.2 55.4500.000178.500=0.522 kN/m；懸

55、挑腳手架示意圖懸挑腳手架計算簡圖經過連續梁的計算得到懸挑腳手架支撐梁剪力圖(kN)精品資料推薦30 懸挑腳手架支撐梁變形圖(kN)懸挑腳手架支撐梁彎矩圖(kN.m)經過連續梁的計算得到各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為 R1=0.329 kN；R2=39.681 kN；R3=45.775 kN；R4=-4.877 kN。最大彎矩 Mmax=13.825 kN.m；截面應力=M/1.05W+N/A=13.825106/(1.05 508150.0)+0/5545.0=25.912 N/mm2；水平支撐梁的計算強度=25.912 小于 215.000 N/mm2,滿足要求！8.2.10、懸挑梁

56、的整體穩定性計算:水平鋼梁采用 28a 號工字鋼,計算公式如下其中 b-均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算：經過計算得到強度b=570 13.700122.000 235 /(1400.000280.000215.000)=2.656；精品資料推薦31 由于 b大于0.6，按照鋼結構設計規范(GBJ17-88)附表其值用b得到其值為0.964；經過計算得到強度=13.83 106/(0.964508.1501000.000)=28.228 N/mm2；水平鋼梁的穩定性計算小于 f=215.000 N/mm2,滿足要求!8.2.11、拉繩的受力計算:水平鋼梁的軸力 RAH和拉鋼繩的軸力

57、 RUi按照下面計算其中RUicosi為鋼繩的拉力對水平桿產生的軸壓力。各支點的支撐力 RCi=RUisin i按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為 RU1=0.331kN RU2=44.063kN 8.2.12、拉繩的強度計算:鋼絲拉繩(支桿)的內力計算：鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力 RU我們均取最大值進行計算，為 RU=44.063kN 如果上面采用鋼絲繩，鋼絲繩的容許拉力按照下式計算：其中Fg-鋼絲繩的容許拉力(kN)；Fg-鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)；計算中可以近似計算 Fg=0.5d2，d為鋼絲繩直徑(mm)；-鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對619鋼絲繩分別取 0.85；K

58、 -鋼絲繩使用安全系數。計算中 Fg 取44.063kN，=0.850,K=4.000,得到：鋼絲繩最采用 20-619能滿足要求!8.2.13、錨固段與樓板連接的計算:精品資料推薦32 1.水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環，拉環強度計算如下：水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力R=45.775kN；水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為:其中 f 為拉環鋼筋抗拉強度，按照混凝土結構設計規范10.9.8f=50N/mm2；所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環最小直徑 D=45775.475 4/(3.142 502)1/2=24.142mm 采用 25的圓鋼做壓環。水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板

59、下層鋼筋下面，并要保證兩側 30cm以上搭接長度。8.3 落地式腳手架的驗算8.3.1 腳手架參數1.腳手架參數搭設尺寸為：立桿的縱距為 1.50 米，立桿的橫距為 0.75 米，立桿的步距為 1.80 米；計算的腳手架為雙排腳手架搭設高度為 20 米，立桿采用單立管；內排架距離墻長度為 0.30米；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為 2；采用的鋼管類型為483.0；橫桿與立桿連接方式為單扣件；扣件抗滑承載力系數為 0.50；連墻件采用兩步三跨，豎向間距 3.60 米，水平間距 4.50 米，采用扣件連接；連墻件連接方式為膨脹螺栓，地下部分為拋撐；2.活荷載參數施工荷載均布參數(kN/m

60、2):3.000；腳手架用途:結構腳手架；同時施工層數:2；3.風荷載參數江蘇省南通市地區，基本風壓為0.45，風荷載高度變化系數z為1.25，風荷精品資料推薦33 載體型系數s為0.63；考慮風荷載 4.靜荷載參數每米立桿數承受的結構自重標準(kN/m2):0.1248；腳手板自重標準值(kN/m2):0.300；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m2):0.150；安全設施與安全網(kN/m2):0.005；腳手板鋪設層數:5；腳手板類別:竹笆片腳手板；欄桿擋板類別:欄桿竹笆片；5.地基參數地基土類型:砂土；地基承載力標準值(kN/m2):160.00；基礎底面擴展面積(m2):0.36；基礎降

61、低系數:0.40。精品資料推薦34 8.3.2、大橫桿的計算:大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0.033 kN/m；腳手板的荷載標準值:P2=0.3001.050/(2+1)=0.105 kN/m；活荷載標準值:Q=3.000 1.050/(2+1)=1.050 kN/m；靜荷載的計算值:q1=1.20.033+1.2 0.105=0.166 kN/m；活荷載的計算值:q2=1.41.050=1.470 kN/m；大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和

62、跨中最大撓度)精品資料推薦35 大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.強度計算最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩跨中最大彎距計算公式如下:跨中最大彎距為 M1max=0.080.166 1.5002+0.101.4701.5002=0.361 kN.m；支座最大彎距計算公式如下:支座最大彎距為 M2max=-0.10 0.1661.5002-0.117 1.470 1.5002=-0.424 kN.m；我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=Max(0.361106,0.424 106)/4490.0=94.432 N/mm2；大橫桿的抗彎強度:=94.432 N/mm

63、2小于 f=205.0 N/mm2。滿足要求！3.撓度計算:最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下：靜荷載標準值:q1=P1+P2=0.033+0.105=0.138 kN/m；活荷載標準值:q2=Q=1.050 kN/m；三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度 V=0.6770.1381500.04/(100 2.06105107800.0)+0.990 1.050 1500.04/(100 2.06105107800.0)=2.583 mm；腳手板,縱向、受彎構件的容許撓度為 l/150 與10 mm 請參考規范表 5.1.8。大橫桿的最大撓度小于 1500.0/150 mm

64、 或者 10 mm,滿足要求!精品資料推薦36 8.3.3、小橫桿的計算:小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1=0.033 1.500=0.050 kN；腳手板的荷載標準值：P2=0.3001.0501.500/(2+1)=0.158 kN；活荷載標準值：Q=3.0001.0501.500/(2+1)=1.575 kN；荷載的計算值:P=1.2(0.050+0.158)+1.4 1.575=2.454 kN；小橫桿計算簡圖 2.強度計算最大彎矩考慮為小橫桿自重

65、均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下:Mqmax=1.2 0.0331.0502/8=0.006 kN.m；集中荷載最大彎矩計算公式如下:Mpmax=2.454 1.050/3=0.859 kN.m；最大彎矩 M=Mqmax+Mpmax=0.864 kN.m；=M/W=0.864106/4490.000=192.514 N/mm2；小橫桿的計算強度小于 205.000 N/mm2,滿足要求！3.撓度計算精品資料推薦37 最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下:Vqmax=50.0331050.

66、04/(384 2.060105107800.000)=0.024 mm；P2=p1+p2+Q=0.050+0.158+1.575=1.782 kN；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下:Vpmax=1782.450 1050.0(3 1050.02-41050.02/9)/(722.060 105107800.0)=3.298 mm；最大撓度和 V=Vqmax+Vpmax=0.024+3.298=3.322 mm；小橫桿的最大撓度小于 (1050.000/150)=7.000 與 10 mm,滿足要求!；8.3.4、扣件抗滑力的計算:按規范表 5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力

67、取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.50，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為4.00kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5):R Rc其中 Rc-扣件抗滑承載力設計值,取4.00 kN；R-縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；橫桿的自重標準值:P1=0.033 1.050=0.035 kN；腳手板的荷載標準值:P2=0.300 1.0501.500/2=0.236 kN；活荷載標準值:Q=3.0001.0501.500/2=2.363 kN；荷載的計算值:R=1.2(0.035+0.236)+1.42.363=3.633 kN；R 4

68、.00 kN,單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!8.3.5、腳手架荷載標準值:作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內精品資料推薦38 容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為 0.1248 NG1=0.125 18.000=2.246 kN；(2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用竹笆片腳手板，標準值為0.30 NG2=0.300 51.500(1.050+0.3)/2=1.519 kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿竹笆片，標準值為0.15 NG3=0.150 51.500/2=0.563 kN；(4)吊掛的

69、安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005 NG4=0.005 1.50018.000=0.135 kN 經計算得到，靜荷載標準值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.463 kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的 1/2 取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ=3.000 1.0501.500 2/2=4.725 kN；風荷載標準值應按照以下公式計算其中 Wo-基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：Wo=0.450 kN/m2；Uz-風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2

70、001)的規定采用：Uz=1.250；Us-風荷載體型系數：Us=0.630；經計算得到，風荷載標準值 Wk=0.7 0.450 1.2500.630=0.248 kN/m2；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N=1.2 NG+0.851.4NQ=1.2 4.463+0.85 1.4 4.725=10.978 kN；精品資料推薦39 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 Mw=0.85 1.4WkLah2/10=0.850 1.4 0.2481.500 1.8002/10 =0.143 kN.m；8.3.6、立桿的穩定性計算:考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式立桿的軸心壓力設計

71、值：N=10.978 kN；計算立桿的截面回轉半徑：i=1.59 cm；計算長度附加系數：K=1.155；計算長度系數參照扣件式規范表5.3.3 得：U=1.500 計算長度 ,由公式 lo=kuh 確定：lo=3.119 m；Lo/i=196.000；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到：=0.188 立桿凈截面面積：A=4.24 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩)：W=4.49 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值：f=205.000 N/mm2；=10977.930/(0.188 424.000)+143464.466/4490.000=169.672 N/mm2；立桿穩定

72、性計算=169.672 小于 f=205.000 N/mm2滿足要求！8.3.7、最大搭設高度的計算:考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算：構配件自重標準值產生的軸向力 NG2K(kN)計算公式為：NG2K=NG2+NG3+NG4=2.216 kN；活荷載標準值：NQ=4.725 kN；每米立桿承受的結構自重標準值：Gk=0.125 kN/m；計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩：Mwk=Mw/(1.4 0.85)=0.143/(1.4 精品資料推薦40 0.85)=0.121 kN.m；Hs=(0.188 4.24010-4205.00010-3-(1.2 2.216+0.85 1.4(4.725+0.1884.2400.121/4.490)/(1.20.125)=36.804 m；腳手架搭設高度 Hs等于或大于 26米，按照下式調整且不超過50米：H=36.804/(1+0.00136.804)=35.497 m；H=35.497 和 50 比較取較小值。經計算得到，腳手架搭設高度限值 H=35.497 m。