1、奧體國際星城 A區 1#3#樓腳手架施工方案目錄奧體國際星城 A區高層腳手架施工方案第 1 頁 共 38 頁一、工程概況.2 二、編制依據.3 三、腳手架搭設方案的設計.3 四、構造要求.4 五、腳手架施工要求.8 六、腳手架的檢查與驗收要求.11 七、安全管理措施.13 八、應急措施.14 九、文明施工.15 十、落地腳手架搭設.15 十一、懸挑腳手架計算.26 腳手架專項施工方案奧體國際星城 A區高層腳手架施工方案第 2 頁 共 38 頁一、工程概況建設 單 位：設計 單 位：監理 單 位：勘測 單 位：施工 單 位：淮 陰 奧 體 國 際 星城 位 于：東 西 方 向 在 淮 海 北 路

2、 與 銀川 路 之間，南 北 方 向在 淮 河 路與 九 江 路之 間。總 建 筑 面積 42 萬 平方 米，其 中 11 棟 高 層，22 棟 多 層。本 方 案為 A1#A3#樓 的 腳 手架 專 項施 工 方案。本 工程 A1、A2、A3#樓 沿 淮河 路 平 行，三 棟成 一線 布置，均為 17 1 層，建 筑物 高 度 均為 59、2 m，其 中 A1#樓 占 地面 積 1149 ，建筑 面 積 18234 。A2#樓 占 地面 積 1139 ，建筑 面 積 17986 。A3#樓 占地 面 積 756 ，建 筑面 積 13232。結 構 形式 全 部 為框 剪 結構。二、編制依據1

3、、扣 件 式鋼 管 腳 手架 安 全 技術 規 范 JGJ130-2001（2002版）2、混 凝 土結 構 工 程施 工 質 量驗 收 規范 GB50204-2002 3、設 計 施 工圖 紙、會審 紀 要4、建 設 施工 高 處 作業 安 全 技術 規 程 JGJ80-91 5、建 筑 施工 安 全 檢查 標 準 JGJ59-99 6、施 工 手冊 奧體國際星城 A區高層腳手架施工方案第 3 頁 共 38 頁7、混 凝 土結 構 技 術規 程 JGJ3-2002 8、建 筑 工程 施 工 質量 驗 收 統一 標 準 GB50300-2001 9、建 筑 結構 荷 載 規范 GB50009-

4、2001 10、鋼 結 構設 計 規 范 GB50017-2003 11、本 工 程 總體 施 工 組織 設 計12、集 團 公 司 CIS 形 象設 計 標 準三、腳手架搭設方案的設計根 據本 工 程 特點，決 定采 用 型 鋼懸 挑 式 腳手 架，1#-3#樓：一層至七層采用落地式雙排腳手架，八層樓面以上采用懸挑式腳手架，一至九層樓面總高度為24、8m，九層樓面以上層高均為2.8m，每六層一懸挑，分二次懸挑，第一次在24、8m出懸挑；第二次在41、6m出懸挑；挑架高度按 17、6m計算；1、搭設方式與主要參數（1）落地腳手架采用雙排架，立桿橫距0.8 米，縱距 1.5 米，步距1.8 米，

5、里立桿離墻面0.25 米。拉結采用兩步兩跨剛性連墻件。（2）懸挑架采用 16 號工字鋼作為水平挑梁。其中建筑物外懸挑段長度 1.15 米，建筑物內錨固段長度1.72 米，水平間距 1.5m,采用 9 步一挑,挑架搭設高度 17、6 米和 16、8m。（3）底部腳手架搭設最高點高度為24、8m。腳手架用 482、8 鋼管和扣件搭設成雙排架，其立桿橫距為0.80m，縱距為 1.5m，步距為 1.8m。（4）懸挑腳手架立桿下部支承在工字鋼上，上部焊接 L=10025 鋼筋，便于鋼管插入，然后在組成的鋼架上與普通外架一樣搭設上部架體。（5）連墻件按照兩步兩跨設置，采用預埋鋼管作為剛性拉節點，且盡量靠近

6、主節點設置，保持在主節點30cm 以內，主體結構陰陽角兩個方向均設置連墻件。奧體國際星城 A區高層腳手架施工方案第 4 頁 共 38 頁（6）里立桿離墻面 0.25m。（7）腳手架外立桿里側掛密目安全網封閉施工，層層滿鋪8001200 腳手片。（8）立桿底部 200mm 處設掃地桿。（9）本工程陽臺部位，陽臺不做支點考慮（陽臺離墻1.8米），此處型鋼錨固長度 1.5 米，外挑 3米，上部采用 14號鋼絲繩做斜拉，必須拉在框架梁上，且角度 45。（10）陽角部位：在結構剪力墻陽角上預埋件，16#工字鋼焊接在預埋件上（與結構剪力墻成 135度夾角）為一端固支的連續梁，在里、外立桿根部，各用直徑 1

7、4，6371的鋼絲繩拉在上部結構上（水平夾角不大于 45度）。（11）水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環，拉環選用直徑16圓鋼（做法見詳圖 A）。（12）（12）型鋼懸挑大樣圖附后。（13）腳手架平面布置圖附后。四、構造要求1、縱向水平桿（大橫桿）、橫向水平桿（小橫桿）、腳手板1.1 縱向水平桿(大橫桿)置于小橫桿之上，在立柱的內側，用直角扣件與立柱扣緊，其長度大于3 跨，不小于 6m，同一步大橫桿四周要交圈。1.2 縱向水平桿（大橫桿）接長宜采用對接扣件連接,也可采用搭接。縱向水平桿（大橫桿）采用對接扣件連接，其接頭應交錯布置。兩根相鄰縱向水平桿的接頭不宜設置在同步或同跨內。不同步不同跨兩個

8、相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應小于500mm，各接頭中心至最近主節點的距離奧體國際星城 A區高層腳手架施工方案第 5 頁 共 38 頁不宜大于 500 mm。1.3 縱向水平桿（大橫桿）搭接長度不應小于1m,應等間距設置 3 個旋轉扣件固定,端部扣件蓋板邊緣至搭接縱向水平桿桿端的距離不應小于100mm.1.4 小橫桿伸出外排大橫桿邊緣距離不小于10cm，伸出里排大橫桿距結構外邊緣 15cm,且長度不大于 44cm。上、下層小橫桿應在立桿處錯開布置，同層的相臨小橫桿在立柱處相向布置。1.5 橫向水平桿主節點處必須設置一根橫向水平桿,用直角扣件扣接且嚴禁拆除。主節點處兩個直角扣件的中心距不應大于

9、150mm。靠墻一端的外伸長度不應大于300mm。作業層上非主節點的橫向水平桿根據支撐腳手架的需要等間距設置。端部扣件蓋板邊緣至橫向水平桿桿端的距離不應小于 100MM;在同一根立桿上設置的上下兩步橫向水平桿宜左右交錯設置。1.6 腳手片必須垂直于墻體鋪設，落地外腳手架除操作層以及操作層的上下層，底層.頂層必須滿鋪外，還應在中間至少滿鋪一層，懸挑外腳手架應層層鋪設腳手片。裝飾階段必須層層滿鋪腳手片。腳手片須用不細于18 號鉛絲雙股并聯綁扎少于4 點，要求綁扎牢固，交接處平整.無探頭板,不能滿鋪處必須采取有效防護措施。2、立 桿2.1 腳手架立桿下部支承在工字鋼上，上部焊接L=10025 鋼筋，

10、便于鋼管插入。2.2 立桿頂端高出女兒墻上皮1m，高出結構檐口上皮1.5m。2.3 腳手架必須設置縱、橫向掃地桿。縱向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200 mm處的立桿上。橫向掃地桿亦應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。2.4 立桿接長除頂層頂步外，其余各層各步接頭必須采用對接扣件連奧體國際星城 A區高層腳手架施工方案第 6 頁 共 38 頁接。（強制性條文）接頭交錯布置，兩個相鄰立柱接頭避免出現在同步同跨內，并在高度方向錯開的距離不小于50cm，各接頭中心距主節點的距離不大于 60cm。2.5 立桿必須采用連墻件與建筑物按方案設計要求連接。3、連墻件3.1 連墻件的布

11、置宜靠近主節點設置,偏離主節點的距離不應大于300 mm。當大于 300 mm時必須增加斜拉桿。3.2 連墻件應從底層第一步縱向水平桿處開始設置,當該處設置有困難時,應采用其他可靠措施固定。3.3 連墻件布置應優先采用菱形布置,也可采用方形布置、矩形布置。拉結點在轉角和頂部部位加密。水平方向間距3m，垂直方向間距2.8m。（50 米以上采用雙扣件連接）3.4 必須采用剛性連墻件與建筑物可靠連接。3.5 連墻件中的連墻桿或拉筋宜呈水平布置,當不能水平布置時,與腳手架的一端應下斜連接,不能采用上斜連接。36 連墻件伸出扣件距離應大于10cm。底部第一根大橫桿就開始布置連墻桿。3.7 架高超過 40

12、 米且有風渦流作用時，應采用抗上升翻流作用的連墻措施。4、剪刀撐和橫向斜撐4.1 腳手架應設剪刀撐與橫向斜撐。4.2 剪刀撐的設置應符合下列規定：4.2.1 每道剪刀撐跨越立桿的根數宜下表的規定確定。每道剪刀撐寬度不應小于 4 跨，且不應小于 6m，斜桿與地面的傾角宜在4560之間奧體國際星城 A區高層腳手架施工方案第 7 頁 共 38 頁（圖 6.6.2）。表一剪刀撐跨越立桿的最多根數剪刀撐斜桿與地面的傾角a 455060剪刀撐跨越立桿的最多根數n 7 6 5 4.2.2 本工程落地架與懸挑腳手架在外側立面整個長度和高度上連續設置剪刀撐；4.2.3 剪刀撐斜桿的接長宜采用搭接，搭接長度不得小

13、于1 米,應采用3 個扣件固定；4.2.4 剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線至主節點的距離不宜大于150mm。5、架體內外封閉5.1 腳手架外側在立桿內側必須掛設經建設主管部門認證的合格的密目式安全網.應用不少于 18 號鉛絲張掛嚴密.5.2 腳手架的架體里立桿距墻凈距超過20CM 時，必須鋪設站人片,站人片設置平整牢固。5.3 腳手架施工層里立桿與建筑物之間應進行封閉,施工層以下每隔 3步以及底部應用密目網或其它措施進行封閉。5.4 腳手架外側自第二步起，必須設置1.2m 高，同材質的防護欄桿和 30cm高踢腳桿。頂排防護欄桿不得少于2 道，高

14、度分別為 0.9m 和 1.3m。腳手架內側當遇大開間、門窗洞等形成臨邊時，在腳手架內側設1.2m 防護欄桿和 30cm高踢腳桿。奧體國際星城 A區高層腳手架施工方案第 8 頁 共 38 頁五、腳手架施工要求1、施工準備11 項目部技術負責人應按照專項施工組織設計向架設和使用使用人員進行技術交底。交底內容要有針對性,交底雙方履行簽字手續.1.2 按照規范規定和施工組織設計要求對鋼管、扣件、腳手片進行檢查驗收，不合格產品不得使用。1.3 經檢查驗收合格的構配件應按照品種、規格分類，堆放整齊、平穩，堆放場地不得有積水。2、搭設要求2.1 腳手架必須配合施工進度搭設，一次搭設高度不應超過相鄰連墻件以

15、上二步。2.2 每搭完一步腳手架后，應按照規范規定校正步距、縱距、橫距及立桿的垂直度。2.3 立桿搭設應符合下列規定：2.3.1 嚴禁將外徑 48mm 與 51mm 的鋼管混合使用；(強制性條文)2.3.2 相鄰立桿的對接扣件不得在同一高度內，錯開距離應符合規范的規定；2.3.3 開始搭設立桿時，應每隔6 跨設置一根拋撐，直至連墻件安裝穩定后，方可根據情況拆除；2.3.4 當搭至有連墻件的構造點時，在搭設完該處的立桿、縱向水平桿、橫向水平桿后，應立即設置連墻件；2.3.5 頂層立桿搭接長度與立桿頂端伸出建筑物的高度應符合規范的規定。2.4 縱向水平桿搭設應符合下列規定：奧體國際星城 A區高層腳

16、手架施工方案第 9 頁 共 38 頁2.4.1 縱向水平桿的搭設應符合本規定第6.2.1 條的構造規定；2.4.2 在封閉型腳手架的同一步中，縱向水平桿應四周交圈，用直角扣件與內外角部立桿固定。2.5 橫向水平桿搭設應符合下列規定：2.5.1 搭設橫向水平桿的應符合本規定第6.2.2 條的構造規定；2.5.2 雙排腳手架橫向水平桿的靠墻一端至墻裝飾面的距離不宜大于100mm。2.6 連墻件、剪刀撐、橫向斜撐等的搭設應符合下列規定：2.6.1 當腳手架施工操作層高出連墻件二步時，應采取臨時穩定措施，直到上一層連墻件搭設完后方可根據情況拆除；2.6.2 剪刀撐、橫向斜撐搭設應隨立桿、縱向和橫向水平

17、桿等同步搭設。2.7 扣件安裝應符合下列規定：2.7.1 開口朝向：用于連接大橫桿的對接扣件，開口應朝架子內側；螺栓向上，避免開口朝上，以防雨水進入。2.7.2 扣件規格必須與鋼管外徑相同；2.7.3 螺栓擰緊扭力矩不應小于40N m，且不應大于 50Nm；2.7.4 在主節點處固定橫向水平桿、縱向水平桿、剪刀撐、橫向斜撐等用的直角扣件、旋轉扣件的中心點的相互距離不應大于150mm；2.7.5 各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于100mm。2.8 作業層、斜道的欄桿和擋腳板的搭設就符合下列規定:2.8.1 欄桿和擋腳板均應搭設在外立桿的內側；2.8.2 上欄桿上皮高度應為1.2m；擋腳板

18、高度不應小于180mm；中欄桿應居中設置。2.9 腳手板的鋪設應符合下列規定：2.9.1 腳手板應鋪滿、鋪穩，離開墻面120150mm；奧體國際星城 A區高層腳手架施工方案第 10 頁 共 38 頁2.9.2 采用對接或搭接時均應符合本規范第6.2.3 條的規定；腳手板探頭應用直徑 3.2mm的鍍鋅鋼絲固定在支承桿件上；2.9.3 在拐角、斜道平臺口處的腳手板，應與橫向水平桿可靠連接，防止滑動；3、拆除要求3.1 拆除準備工作：3.1.1 劃出工作區標志，禁止行人進入；3.1.2 全面檢查腳手架的扣件連接、連墻件、支撐體系等是否符合構造要求；3.1.2 根據檢查結果補充完善施工組織設計中的拆除

19、順序和措施,經主管部門批準后方可實施；3.1.3 由項目技術負責人進行安全拆除技術交底,并履行簽字手續；3.1.4 清除腳手架上的雜物及地面障礙物。3.2 嚴格遵守拆除順序，由上而下，后支的先拆，先支的后拆，一般是先拆欄桿、腳手板、剪力撐，而后拆小橫桿、大橫桿、立桿等。3.3 統一指揮，上下呼應，動作協調，當解開與另一人有關的結扣時應先告知對方，以防墜落。3.4 材料工具要用滑輪繩索運送，不得亂扔。拆除中，應派專人看管，不得隨意亂從高空往下拋材料。各類構配件嚴禁拋擲至地面。3.5 拆除作業必須由上而下逐層進行,嚴禁上下同時進行；(強制性條文)。3.6 連墻件必須隨腳手架逐層拆除,嚴禁先將連墻件

20、整層或數層拆除后再拆腳手架;分段拆除高差不應大于2 步,如高差大于 2 步,應增設連墻件加固。(強制性條文)3.7 當腳手架拆至下部最后一根長立桿的高度(約 6.5 米)時,應先在適奧體國際星城 A區高層腳手架施工方案第 11 頁 共 38 頁當位置搭設臨時拋撐加固后,再拆除連墻件。3.8 當腳手架采取分段、分立面拆除時,對不拆除的腳手架兩端應采取加固措施。六、腳手架的檢查與驗收要求1、構配件的檢查和驗收1.1 新鋼管的檢查應符合下列規定：1.1.1 應有產品質量合格證；1.1.2 應有質量檢驗報告，鋼管材質檢驗方法應符合現行車家標準金屬拉伸試驗方法（GB/T228）的有關規定，質量應符合本規

21、范規定；1.1.3 鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道；1.1.4 鋼管外徑、壁厚、端面等的偏差，應分別符合本規范表8.1.5的規定；1.1.5 鋼管必須涂有防銹漆。1.2 舊鋼管的檢查應符合下列規定：1.2.1 表面銹蝕深度應符合本規范表8.1.5 序號 3 的規定。銹蝕檢查應每年一次。檢查時，應在銹蝕嚴重的鋼管中抽取三根，在每根銹蝕嚴重的部位橫向截斷取樣檢查，當銹蝕深度超過規定值時不得使用；1.2.2 鋼管彎曲變形應符合本規范的規定。1.3 扣件的驗收應符合下列規定：1.3.1 新扣件應有生產許可證、法定檢測單位的測試報告和產品質量合格證。當對扣件

22、質量有懷疑時，應按現行國家標準鋼管腳手架扣件（GB15831）的規定抽樣檢測；1.3.2 舊扣件使用前應進行質量檢查，有裂縫、變形的嚴禁使用，出奧體國際星城 A區高層腳手架施工方案第 12 頁 共 38 頁現滑絲的螺栓必須更換；1.3.3 新、舊扣件均應進行防銹處理。1.4 腳手板的檢查應符合下列規定：1.4.1 沖壓鋼腳手板的檢查應符合下列規定：1.4.5 新腳手板應有產品質量合格證；1.4.6 尺寸偏差應符合規范表的規定，且不得有裂紋、開焊與硬彎；1.4.7 新、舊腳手板均應涂防銹漆。1.5 水平挑梁應有出廠合格證。2、腳手架檢查與驗收2.1 腳手架及其地基基礎應在下列階段進行檢查與驗收：

23、2.1.1 基礎完工后及腳手架搭設前；2.1.2 作業層上施加荷載前；2.1.3 每搭設完 1013m高度后；2.1.3 達到設計高度后；2.1.4 遇有六級大風與大雨后；寒冷地區開凍后；2.1.5 停用超過一個月。2.2 腳手架使用中，應定期檢查下列項目：2.2.1 桿件的設置和連接，連墻件、支撐、門洞桁架等的構造是否符合要求；2.2.2 扣件螺栓是否松動；2.2.3 高度在 24m以上的腳手架，其立桿的沉降與垂直度的偏差是否符合本規范的規定；2.2.4 安全防護措施是否符合要求；2.2.5 是否超載。2.3 安裝后的操作螺栓擰緊扭力矩應采用扭力扳手檢查，抽樣方法應奧體國際星城 A區高層腳手

24、架施工方案第 13 頁 共 38 頁按隨機分布原則進行。抽樣檢查數目與質量判定標準，應按本規范的規定確定。不合格的必須重新擰緊，直至合格為止。七、安全管理措施1、腳手架搭設人員必須是經過考核合格的專業架子工。上崗人員應定期體檢，合格者方可持證上崗。（強制性條文）2、搭設人員必須戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋。3、腳手架的構配件質量與搭設質量應按規定和施工方案要求進行檢查驗收，合格后方可使用。4、作業層的施工荷載應符合設計要求，不得超載。本工程設計荷載為3KN/m2。不得將模板支架、纜風繩、泵送砼和砂漿的輸送管等固定在腳手架上；嚴禁懸掛起重設備。5、當有六級以上大風和霧、雨、雪天氣時應停止腳手架搭

25、設與拆除作業。雨雪后上架作業應有防滑措施，并掃除積雪。6、腳手架使用中應加強日常維護和安全檢查。安全網應按照規定搭設和拆除。7、腳手架使用期間，嚴禁拆除下列桿件：(強制性條文)7.1 主節點處的縱、橫向水平桿，縱、橫向掃地桿；7.2 連墻件。7.3 不得在腳手架基礎及其臨近2 米處進行挖掘作業,否則應采取加固措施。7.4 臨街搭設腳手架時,外側應有防止墜物傷人的防護措施。7.5 在腳手架上進行電、氣焊作業時，必須有防火措施和專人看守。7.6 各種電線不得直接在鋼管架上纏繞，電線和電動機具必須與腳手架接觸時，應當有可靠的絕緣措施，并要通過安全員的檢查方可使用。7.7 防火措施：應設置足夠數量的滅

26、火器。每層各安放2 個干粉滅火奧體國際星城 A區高層腳手架施工方案第 14 頁 共 38 頁器。電焊操作時，必須有專人看守，防止火星點燃易燃物品。不準任何人在腳手架上吸煙，或從吸煙室內向腳手架上扔煙頭。7.8 防雷避電措施：采用避雷針與大橫桿連接，接地線與整棟建筑物樓層內避雷系統連成一體的措施。避雷針共設置4 根，用 12 鍍鋅圓鋼制作，分別設置在架子四個大角的立桿上，安裝高度不小外架1 米，并將所有最上層的大橫敢連通，形成避雷網絡。接地線采用 404 的鍍鋅扁鐵，將立桿與整棟建筑物樓層內避累系統連成一體。接地線的連接處應保證牢固，與立桿連接時應用2 道螺栓卡箍連接，螺絲加彈簧墊圈，保證接觸面

27、不小于10 平方毫米，并將鋼管表面油污、氧化物清理干凈。接地線與建筑物樓層內避雷系統的設置按腳手架的長度，不超過 50 米一個，位置不能選擇在人常通過的地方，避免跨步電壓的危害。防止接地線遭機械破壞。接地線采用焊接連接，焊接長度應大于 2 倍的鍍鋅扁鐵寬度搖測電阻，不大于10。7.9 搭拆腳手架時,地面應設圍欄和警戒標志,并派專人看守,嚴禁非操作人員入內。八、應急措施a)應急人員組織組長：金崢嶸電話：18936502666 副組長：張舜電話：13752350235 組員：高衛峰方金利方青松報警小組：金崢嶸高衛峰方金利應急搶救小組：張舜方青松單紅偉單紅忠王波應急搶險小組：金衛東吳海剛李勝榮陳紅青

28、于成忠李成波b)應急措施奧體國際星城 A區高層腳手架施工方案第 15 頁 共 38 頁2.1 如架體傾斜或變形過大，采用活動葫蘆校正后增加連墻件。如發現腳手架有倒塌的可能，無論任何人，應立即呼叫在場人員迅速逃生或者隱蔽。2.2 現場人員應迅速報告應急搶險小組。2.3 發生事故時，根據現場情況，若有人受到傷害，應立即采取搶救措施，撥打 120 急救電話，事故現場難以處理的情況應立即向有關單位求救，同時報公司應急領導小組，報告時務必講清事故現場受傷人數、地點和人員受傷程度，并派人到主要路口引導急救車盡快趕到現場。24 在沒有人員受傷的情況下，現場負責根據現場實際情況研究制定補救措施，在確保生產安全

29、的前提下，組織恢復正常的施工秩序。25 現場安全員對事故進行原因分析，制定整改和防范措施，認真填寫事故報告表、事故調查等處理報告，并上報公司和相關主管部門。九、文明施工1、進入施工現場，一切材料必須按照現場管理平面圖指定位置，一次性放置到位，各類材料分類碼放，按貫標要求掛牌，控制高度符合要求，保持現場材料整齊統一。2、所有鋼管、扣件等涂刷防銹漆二度，桔紅色面漆，底層腳手架鋼管均漆成黑、黃顏色。項目部對操作人員進行文明施工交底，明確責任。必須做到施工層每天落手清。3、安全密目網按照規定懸掛整齊，不得使用破損和污染嚴重的網片。并在每施工樓層混凝土澆搗完成后進行清洗，保證架體外觀整潔。4、每樓層混凝

30、土施工完成后對腳手架底部進行清理，確保架體底部清潔。5、定期定人對排水溝進行清理，保證排水暢通，不積水。十、扣件式落地雙排腳手架計算書奧體國際星城 A區高層腳手架施工方案第 16 頁 共 38 頁計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)、建筑地基基礎設計規范(GB 50007-2002)、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)等編制。腳手架搭設體系剖面圖8001800300竹笆片(5mm厚)奧體國際星城 A區高層腳手架施工方案第 17 頁 共 38 頁18001500腳手架搭設體系正立面圖1500300800腳

31、手架搭設體系平面圖（一）、參數信息1.腳手架搭設參數腳手架從地面開始搭設，搭設高度H：24.80m；頂步欄桿高：0.2m；內立桿距離墻長度 a：0.25m；立桿步距 h：1.8m；總步數：14步；奧體國際星城 A區高層腳手架施工方案第 18 頁 共 38 頁立桿縱距 la：1.5m；立桿橫距 lb：0.8m；小橫桿伸出內立桿長度 a1：0.1m；掃地桿距地：0.2m；采用大橫桿在上布置，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為2根；采用的鋼管類型為 48 2.8；連墻件布置方式為二步二跨，連接方式為扣件連接；連墻件扣件連接方式為雙扣件，扣件抗滑承載力折減系數為1；2.荷載參數(1)活荷載參數結構腳手架均布

32、活荷載：3kN/m2；結構腳手架同時施工層數：2層；裝修腳手架均布活荷載：0kN/m2；裝修腳手架同時施工層數：0層；(2)風荷載參數本工程地處江蘇淮陰市，基本風壓Wo：0.4kN/m2；地面粗糙度類別為：B類(城市郊區)；(2)靜荷載參數1)腳手板參數選用竹笆片(5mm 厚)，步步滿鋪腳手板；腳手板自重：0.045kN/m2；鋪設層數：12層；2)擋腳板參數選用木腳手板(220123000)，鋪腳手板層設擋腳板擋腳板自重：0.032kN/m；擋腳板鋪設層數：14層；3)防護欄桿第2步開始步步設防護欄桿，每步防護欄桿根數為2根，總根數為 28根；4)圍護材料2300目/100cm2，A0=1.

33、3mm2 密目安全網全封閉。密目網選用為：2300目/100cm2，A0=1.3mm2；密目網自重：0.01kN/m2；3.地基參數腳手架放置在地面上，地基土類型為：素填土；奧體國際星城 A區高層腳手架施工方案第 19 頁 共 38 頁地基承載力標準值：160kPa；立桿基礎底面面積：0.25m2；地基承載力調整系數：0.5。（二）、大橫桿的計算大橫桿在小橫桿的上面，大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算作用在大橫桿上的荷載標準值：恒荷載標準值 qk1=0.033+0.045 0.8/3=0.045

34、 kN/m；活荷載標準值 qk2=30.8/3=0.800 kN/m；作用在大橫桿上的荷載設計值：恒荷載設計值 q1=1.2qk1=0.054 kN/m；活荷載設計值 q2=1.4qk2=1.120 kN/m；2.強度驗算最大彎距 Mmax=0.10q1la2+0.117q2la2=0.10 0.0541.52+0.1171.1201.52=0.307 kN m；最大應力計算值 =M/W=0.307 106/4.49 103=68.390 N/mm2；大橫桿實際彎曲應力計算值=68.390N/mm2小于抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度 =(0.677qk1+

35、0.990qk2)la4/100EI =(0.6770.045+0.9900.800)15004/(100 2.06 105107800)=1.874 mm；大橫桿實際最大撓度計算值=1.874mm 小于最大允許撓度值 min（1500/150，10）=10.000mm，滿足要求！（三）、小橫桿的計算大橫桿在小橫桿的上面，大橫桿把荷載以集中力的形式傳遞給小橫桿，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，不計懸挑荷載。奧體國際星城 A區高層腳手架施工方案第 20 頁 共 38 頁1.大橫桿傳遞給小橫桿的集中力計算集中力標準值：F=1.1qk1la+1.2qk2la=1.1 0.0451.5+1.2 0

36、.8001.5=1.515 kN；集中力設計值：F=1.1q1la+1.2q2la=1.1 0.054 1.5+1.2 1.1201.5=2.106 kN；2.小橫桿受力計算小橫桿按照簡支梁進行電算（不計懸挑荷載），得到計算簡圖及內力、變形圖如下：8002672672670.04kN/m2.106kN2.106kN彎矩和剪力計算簡圖0.5640.5650.564彎矩圖(kNm)8002672672670.033kN/m1.515kN1.515kN變形計算簡圖1.247變形圖(mm)奧體國際星城 A區高層腳手架施工方案第 21 頁 共 38 頁計算得到：最大彎矩：M=0.565 kN.m 最大變

37、形：=1.247 mm 3.強度驗算最大應力計算值 =0.565 106/4.49 103=125.787 N/mm2；小橫桿實際彎曲應力計算值=125.787N/mm2小于抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！4.撓度驗算最大撓度 =1.247mm；小橫桿實際最大撓度計算值=1.247mm 小于最大允許撓度值 min（800/150，10）=5.333mm，滿足要求！（四）、作業層立桿扣件抗滑承載力的計算1.小橫桿傳遞給立桿的支座反力計算根據實際受力情況進行電算（計算懸挑荷載），得到計算簡圖及內力圖如下：8001002672672671000.04kN/m1.086kN2.106k

38、N2.106kN1.468kN0.448kN計算簡圖2.0652.0550.0510.0622.1672.1780.4520.448剪力圖(kN)計算得到：內立桿最大支座反力：F=4.099 kN 外立桿最大支座反力：F=3.151 kN 奧體國際星城 A區高層腳手架施工方案第 22 頁 共 38 頁2.作業層立桿扣件抗滑承載力的計算扣件的抗滑承載力按照下式計算:R Rc其中 Rc-扣件抗滑承載力設計值。規范規定直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN。扣件抗滑承載力折減系數1，則該工程采用的單扣件承載力取值為 8.000kN，雙扣件承載力取值為 16.000kN；R-縱向或橫向水平桿傳給立桿

39、的豎向作用力設計值。本工程小橫桿傳給內立桿的豎向作用力為 4.099 kN,小橫桿傳給外立桿的豎向作用力為3.151 kN；作業層內力桿扣件抗滑承載力驗算：內立桿受到的豎向作用力R=4.099kN 8.000kN，內力桿采用單扣件，其抗滑承載力的設計計算滿足要求！作業層外力桿扣件抗滑承載力驗算：外立桿受到的豎向作用力R=3.151kN 8.000kN，外力桿采用單扣件，其抗滑承載力的設計計算滿足要求！（五）、腳手架立桿荷載計算作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1.確定按穩定計算的腳手架搭設高度Hs Hs=H=22.3 m；2.靜荷載標準值計算(1)結構自重標準值 NG1k采用 48

40、 2.8 鋼管。外立桿：NG1k=gk Hs=0.1179 22.300=2.630 kN；內立桿：NG1k=gk Hs=0.0985 22.300=2.197 kN；(2)構配件自重標準值 NG2k1)腳手板的自重標準值 NG2k1采用竹笆片(5mm 厚)，自重標準值 gk1=0.045kN/m2，鋪設層數 n1=12層。外立桿：NG2k1=n10.5 lb la gk1=12 0.5 0.8 1.5 0.045=0.324 kN；內立桿：NG2k1=n1（0.5 lb+a1）la gk1 奧體國際星城 A區高層腳手架施工方案第 23 頁 共 38 頁=12（0.5 0.8+0.1）1.5

41、0.045=0.405 kN；2)擋腳板的自重標準值 NG2k2采用木腳手板(220123000)，自重標準值 gk2=0.032kN/m，鋪設層數 n2=12層。外立桿：NG2k2=n2la gk2=12 1.5 0.032=0.576 kN；3)防護欄桿及扣件的自重標準值NG2k3采用 48 2.8 鋼管，自重標準值 gk3=0.0333kN/m，總根數 n3=24根。外立桿：NG2k3=n3（la gk3+0.0132）=24（1.5 0.0333+0.0132）=1.516 kN；4)圍護材料的自重標準值 NG2k4采用2300目/100cm2，A0=1.3mm2 密目安全網全封閉，自

42、重標準值gk4=0.01kN/m2。外立桿：NG2k4=la H gk4=1.5 22.3 0.01=0.335 kN；5)附加橫桿及扣件的自重標準值NG2k5 搭接在小橫桿上的大橫桿根數n4=2根，鋪設層數 n5=12層，采用 48 2.8 鋼管，自重標準值 gk6=0.0333kN/m。外立桿：NG2k5=n50.5 n4（la gk6+0.0132）=120.5 2（1.5 0.0333+0.0132）=0.758 kN；內立桿：NG2k5=n5（0.5 n4+1）（la gk6+0.0132）=12（0.5 2+1）（1.5 0.0333+0.0132）=1.516 kN；6）構配件自

43、重標準值 NG2k合計外立桿：NG2k=0.324+0.576+1.516+0.335+0.758=3.508 kN；內立桿：NG2k=0.405+1.516=1.921 kN；3.活荷載標準值計算活荷載按照 2個結構作業層（荷載為 3 kN/m2）計算，活荷載合計值Qk=6 kN/m2。外立桿：NQk=0.5 lb la Qk=0.5 0.8 1.5 6=3.600 kN；內立桿：NQk=（0.5 lb+a1）la Qk=（0.5 0.8+0.1）1.5 6=4.500 kN；4.風荷載標準值計算Wk=0.7zs0其中 0-基本風壓(kN/m2)，按照荷載規范規定采用：0=0.4 kN/m2

44、；s-風荷載體型系數：s=1.3=1.3 0.868=1.128；為擋風系數，考慮奧體國際星城 A區高層腳手架施工方案第 24 頁 共 38 頁了腳手架和圍護材料的共同作用，計算過程復雜因篇幅有限計算過程從略。z-風荷載高度變化系數，按照荷載規范的規定采用：腳手架底部z=1.000，腳手架頂部 z=1.289；經計算得到，風荷載標準值為:腳手架底部 Wk=0.7 0.4 1.000 1.128=0.316 kN/m2；腳手架頂部 Wk=0.7 0.4 1.289 1.128=0.407 kN/m2；（六）、立桿穩定性計算一)基本數據計算1.立桿長細比驗算依據扣件式規范第 5.1.9 條：長細比

45、=l0/i=k h/i=h/i（k取為1）查扣件式規范表 5.3.3 得：=1.500；立桿的截面回轉半徑：i=1.590 cm；=1.500 1.8 100/1.590=169.811 立桿實際長細比計算值=169.811 小于容許長細比 210，滿足要求！2.確定軸心受壓構件的穩定系數長細比=l0/i=k h/i=1.155 1.5001.8 100/1.590=196.132；穩定系數 查扣件式規范附錄 C 表得到：=0.188；3.風荷載設計值產生的立桿段彎矩Mw Mw=0.85 1.4WkLah2/10 經計算得到，各段彎矩 Mw為：腳手架底部 Mw=0.183kN m；二)外立桿穩

46、定性計算1.組合風荷載時,外立桿的穩定性計算 =N/(A)+MW/W f 外立桿的軸心壓力設計值 N=1.2（NG1k+NG2k）+0.851.4 NQk =1.2（2.630+3.508）+0.85 1.4 3.600=11.649 奧體國際星城 A區高層腳手架施工方案第 25 頁 共 38 頁kN；=11649.488/(0.188424)+182695.446/4490=187.040 N/mm2；組合風荷載時，外立桿實際抗壓應力計算值=187.040N/mm2小于抗壓強度設計值f=205N/mm2，滿足要求！2.不組合風荷載時,外立桿的穩定性計算 =N/(A)f 外立桿的軸心壓力設計值

47、 N=1.2（NG1k+NG2k）+1.4NQk =1.2（2.630+3.508）+1.4 3.600=12.405 kN；=12405.488/(0.188424)=155.848 N/mm2；不組合合風荷載時，外立桿實際抗壓應力計算值=155.848N/mm2小于抗壓強度設計值f=205N/mm2，滿足要求！三)內立桿穩定性計算全封閉雙排腳手架僅考慮外立桿承受風荷載的作用，內立桿不考慮風荷載作用。=N/(A)f 內立桿的軸心壓力設計值 N=1.2（NG1k+NG2k）+1.4NQk =1.2（2.197+1.921）+1.4 4.500=11.241 kN；=11240.915/(0.1

48、88424)=141.218 N/mm2；內立桿實際抗壓應力計算值=141.218N/mm2小于抗壓強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！（七）、連墻件的穩定性計算風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw=1.4 WkAw=6.157 kN；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw=10.800 m2；連墻件的軸向力設計值 Nl=Nlw+N0=11.157 kN；連墻件承載力設計值按下式計算：Nf=A f 其中 -軸心受壓立桿的穩定系數；由長細比 l/i=1300/15.9的結果查表得到=0.711；奧體國際星城 A區高層腳手架施工方案第 26 頁 共 38

49、頁A=4.24 cm2；f=205 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf=0.711 4.24 10220510-3=61.838 kN；Nl=11.157kN Nf=61.838kN，連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到 Nl=11.157kN 雙扣件的抗滑力 16.000kN，滿足要求！（八）、立桿的地基承載力計算立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求p fg地基承載力設計值:fg=fgkkc=80.000 kPa；其中，地基承載力標準值：fgk=160 kPa；腳手架地基承載力調整系數：kc=0.5；立桿基礎底面的平均壓力：p=N/A=49.622

50、kPa；立桿的軸心壓力設計值：N=12.405 kN；基礎底面面積：A=0.25 m2。p=49.622kPa fg=80.000kPa。地基承載力滿足要求！奧體國際星城 A區高層腳手架施工方案第 27 頁 共 38 頁十一、普通型鋼懸挑扣件式雙排腳手架計算書鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）。計算參數:雙排腳手架，搭設高度17.6 米，立桿采用單立管。立桿的縱距 1.50 米，立桿的橫距0.80 米，內排架距離結構0.30 米，立桿的步距1.80 米。采用的鋼管類型為482.8，連墻件采用 2步2跨，豎向間距3.60 米，水平間距3.00 米。

51、施工活荷載為3.0kN/m2，同時考慮 2層施工。腳手板采用竹笆片，荷載為0.15kN/m2，按照鋪設 9層計算。欄桿采用竹笆片，荷載為0.15kN/m，安全網荷載取0.0050kN/m2。腳手板下大橫桿在小橫桿上面，且主結點間增加兩根大橫桿。基本風壓 0.40kN/m2，高度變化系數1.7700，體型系數 1.1340。懸挑水平鋼梁采用16號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.20 米，建筑物內錨固段長度1.80 米。懸挑水平鋼梁采用懸臂式結構，沒有鋼絲繩或支桿與建筑物拉結。一、大橫桿的計算大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載

52、計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值 P1=0.036kN/m 腳手板的荷載標準值 P2=0.150 0.800/3=0.040kN/m 活荷載標準值 Q=3.000 0.800/3=0.800kN/m 靜荷載的計算值 q1=1.2 0.036+1.2 0.040=0.091kN/m 活荷載的計算值 q2=1.4 0.800=1.120kN/m 大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)奧體國際星城 A區高層腳手架施工方案第 28 頁 共 38 頁大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩跨中最大彎矩

53、計算公式如下:跨中最大彎矩為 M1=(0.08 0.091+0.10 1.120)1.5002=0.268kN.m 支座最大彎矩計算公式如下:支座最大彎矩為 M2=-(0.10 0.091+0.117 1.120)1.5002=-0.315kN.m 我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=0.315 106/4248.0=74.206N/mm2大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下:靜荷載標準值q1=0.036+0.040=0.076kN/m 活荷載標準值q2=0.800kN/m 三跨連續梁均布荷載作用

54、下的最大撓度 V=(0.6770.076+0.990 0.800)1500.04/(100 2.06 105101950.0)=2.032mm 大橫桿的最大撓度小于1500.0/150 與10mm,滿足要求!奧體國際星城 A區高層腳手架施工方案第 29 頁 共 38 頁二、小橫桿的計算小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值 P1=0.036 1.500=0.053kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.150 0.800 1.500/3=0.060kN 活荷載標準值 Q=

55、3.000 0.800 1.500/3=1.200kN 荷載的計算值 P=1.20.053+1.2 0.060+1.4 1.200=1.816kN 小橫桿計算簡圖 2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下:集中荷載最大彎矩計算公式如下:M=(1.20.036)0.8002/8+1.816 0.800/3=0.488kN.m=0.488 106/4248.0=114.795N/mm2小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算

56、公式如下:奧體國際星城 A區高層腳手架施工方案第 30 頁 共 38 頁集中荷載最大撓度計算公式如下:小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=5.0 0.036 800.004/(384 2.060 105101950.000)=0.01mm 集中荷載標準值P=0.053+0.060+1.200=1.313kN 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 V2=1313.250 800.0(3 800.02-4 800.02/9)/(722.06 105101950.0)=1.136mm 最大撓度和 V=V1+V2=1.145mm 小橫桿的最大撓度小于800.0/150 與 10mm,滿足要求!三

57、、扣件抗滑力的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范 5.2.5):R Rc其中 Rc扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN；R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；1.荷載值計算橫桿的自重標準值 P1=0.036 0.800=0.028kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.150 0.800 1.500/2=0.090kN 活荷載標準值 Q=3.000 0.800 1.500/2=1.800kN 荷載的計算值 R=1.20.028+1.2 0.090+1.4 1.800=2.662kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m

58、 時,試驗表明:單扣件在 12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取 8.0kN；雙扣件在 20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN；四、腳手架荷載標準值作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為 0.0998 NG1=0.100 17.600=1.757kN 奧體國際星城 A區高層腳手架施工方案第 31 頁 共 38 頁 (2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用竹笆片腳手板，標準值為0.15 NG2=0.150 91.500(0.800+0.300)/2=1.114kN (3)欄桿與擋腳手板

59、自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15 NG3=0.150 1.500 9/2=1.013kN (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005 NG4=0.005 1.500 17.600=0.132kN 經計算得到，靜荷載標準值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.015kN。活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2 取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ=3.00021.500 0.800/2=3.600kN 風荷載標準值應按照以下公式計算其中 W0 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(

60、GB50009-2001)附錄表 D.4 的規定采用：W0=0.400 Uz風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)附錄表 7.2.1的規定采用：Uz=1.770 Us風荷載體型系數：Us=1.134 經計算得到，風荷載標準值Wk=0.70.400 1.770 1.134=0.562kN/m2。考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N=1.2NG+0.85 1.4NQ經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.2 4.015+0.851.4 3.600=9.103kN 不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N=1.2NG+1.4NQ經過計算得到，底部立

61、桿的最大軸向壓力N=1.2 4.015+1.4 3.600=9.859kN 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW=0.851.4Wklah2/10 其中 Wk風荷載標準值(kN/m2)；la立桿的縱距 (m)；h 立桿的步距 (m)。經過計算得到風荷載產生的彎矩 Mw=0.85 1.4 0.562 1.500 1.800 1.800/10=0.325kN.m 奧體國際星城 A區高層腳手架施工方案第 32 頁 共 38 頁五、立桿的穩定性計算 1.不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=9.859kN；i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm；k 計算

62、長度附加系數，取1.155；u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500；l0計算長度 (m),由公式 l0=kuh 確定，l0=1.155 1.500 1.800=3.118m；A 立桿凈截面面積，A=3.974cm2；W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3；由長細比，為3118/16=195；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.191；鋼管立桿受壓強度計算值(N/mm2)；經計算得到=9859/(0.19397)=129.581N/mm2；f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2；不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!2

63、.考慮風荷載時,立桿的穩定性計算其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=9.103kN；i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm；k 計算長度附加系數，取1.155；u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500；l0計算長度 (m),由公式 l0=kuh 確定，l0=1.155 1.500 1.800=3.118m；A 立桿凈截面面積，A=3.974cm2；W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3；由長細比，為3118/16=195；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.191；MW計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW=0.325kN.m；鋼管立桿

64、受壓強度計算值(N/mm2)；經計算得到=9103/(0.19397)+325000/4248=196.158N/mm2；f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2；考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 Nl，連墻件的設計計算滿足要求!連墻件雙扣件連接示意圖七、懸挑梁的受力計算懸挑腳手架按照帶懸臂的單跨梁計算懸出端 C 受腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。奧體國際星城 A區高層腳手架施工方案第 34 頁 共 38 頁懸臂單跨梁計算簡圖支座反力計算公式支座彎矩計算公式 C點最大撓度計算公式其中 k=m/l,kl=ml/l,k2=m2/l。本工程算例中，m=1200mm

65、，l=1800mm，ml=300mm，m2=1100mm；水平支撐梁的截面慣性矩I=1130.00cm4，截面模量(抵抗矩)W=141.00cm3。受腳手架作用集中強度計算荷載 N=9.86kN 水平鋼梁自重強度計算荷載 q=1.2 26.10 0.0001 7.85 10=0.25kN/m k=1.20/1.80=0.67 kl=0.30/1.80=0.17 k2=1.10/1.80=0.61 代入公式，經過計算得到支座反力 RA=27.999kN 支座反力 RB=-7.545kN 奧體國際星城 A區高層腳手架施工方案第 35 頁 共 38 頁最大彎矩 MA=13.979kN.m 抗彎計算強

66、度 f=13.979106/(1.05141000.0)=94.420N/mm2水平支撐梁的抗彎計算強度小于215.0N/mm2,滿足要求!受腳手架作用集中計算荷載 N=4.02+3.60=7.62kN 水平鋼梁自重計算荷載 q=26.10 0.0001 7.85 10=0.21kN/m 最大撓度 Vmax=5.152mm 按照鋼結構設計規范(GB50017-2003)附錄 A結構變形規定，受彎構件的跨度對懸臂梁為懸伸長度的兩倍，即2400.0mm 水平支撐梁的最大撓度小于2400.0/400,滿足要求!八、懸挑梁的整體穩定性計算水平鋼梁采用16號工字鋼,計算公式如下其中b均勻彎曲的受彎構件整

67、體穩定系數，查表鋼結構設計規范(GB50017-2003)附錄 B得到：b=2.00 由于b大于 0.6，按照鋼結構設計規范(GB50017-2003)附錄 B其值b=1.07-0.282/b=0.929 經過計算得到強度=13.98 106/(0.929141000.00)=106.72N/mm2；水平鋼梁的穩定性計算 f,滿足要求!九、錨固段與樓板連接的計算 1.水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環，拉環強度計算如下：水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力R=7.545kN 水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為其中 f為拉環鋼筋抗拉強度，每個拉環按照兩個截面計算，按照混凝土結構設計規范10.9.8f

68、=50N/mm2；所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環最小直徑 D=7545 4/(3.1416502)1/2=10mm 水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度。2.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計算如下：錨固深度計算公式奧體國際星城 A區高層腳手架施工方案第 36 頁 共 38 頁其中 N 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N=7.54kN；d 樓板螺栓的直徑，d=20mm；fb 樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取1.5N/mm2；h 樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深度，經過計算得到 h 要大于 7544.81/(3.141

69、6201.5)=80.1mm。3.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，混凝土局部承壓計算如下：混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式其中 N 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N=7.54kN；d 樓板螺栓的直徑，d=20mm；b 樓板內的螺栓錨板邊長，b=5d=100mm；fcc混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取0.95fc=13.59N/mm2；經過計算得到公式右邊等于131.6kN 樓板混凝土局部承壓計算滿足要求!十二懸挑腳手架陽角型鋼計算書計算參數:水平陽角型鋼采用焊接建筑物預埋件連接，計算條件為一端固支的連續梁。本工程中，腳手架排距為800mm，內側腳手架距離墻體250mm，計算中取其

70、1.414 倍為集中力作用點。型鋼采用 16號工字鋼，型鋼支點距離建筑物角點1700mm。型鋼截面慣性矩I=1130.00cm4，截面抵抗矩W=141.00cm3，截面積 A=26.10cm2。奧體國際星城 A區高層腳手架施工方案第 37 頁 共 38 頁陽角型鋼示意圖14001600 9.86kN 9.86kN 0.25kN/mAB陽角型鋼計算簡圖 1、型鋼受力計算受腳手架作用的聯梁傳遞集中力 P=9.86kN 水平鋼梁自重荷載 q=1.2 26.10 0.0001 7.85 10=0.25kN/m 經過連續梁的計算得到0.000.3410.7710.760.900.629.249.34陽角

71、型鋼支撐梁剪力圖(kN)奧體國際星城 A區高層腳手架施工方案第 38 頁 共 38 頁1.0982.844陽角型鋼支撐梁彎矩圖(kN.m)0.0000.086陽角型鋼支撐梁變形圖(mm)型鋼支點的的支撐力為11.113kN 型鋼固接處的支撐力為9.344kN 型鋼最大彎矩 Mmax=2.844kN.m 圖中距離|MP|=(1.6001.600+0.100 0.100+1.600 0.100 1.414+3.600 3.600)1/2=3.969m 圖中角度 MPQ=arcsin(3.600/3.969)=1.136 圖中角度 OPQ=arctg(0.028/1.600)=0.018 每根鋼絲繩

72、的拉力 T=11.113/2/sin(1.136)=6.127kN 水平型鋼的軸向力 N=2 6.127 cos1.136 cos0.018=5.161kN 型鋼抗彎計算強度 f=M/1.05W+N/A=2.844106/(1.05141000.0)+5.1611000/2610.0=21.188N/mm2型鋼計算強度小于215.0N/mm2,滿足要求!2、型鋼整體穩定性計算水平型鋼采用16號工字鋼,計算公式如下其中b均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，查表鋼結構設計規范(GB50017-2003)附錄 B得到：b=2.00 由于b大于 0.6，按照鋼結構設計規范(GB50017-2003)附錄

73、B其值b=1.07-0.282/b=0.929 經過計算得到強度=2.84 106/(0.929141000.00)=21.71N/mm2；奧體國際星城 A區高層腳手架施工方案第 39 頁 共 38 頁水平鋼梁的穩定性計算 f,滿足要求!3、拉繩強度計算鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力 R=6.127kN 如果上面采用鋼絲繩，鋼絲繩的容許拉力按照下式計算：其中 Fg 鋼絲繩的容許拉力(kN)；Fg鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)；計算中可以近似計算Fg=0.5d2，d為鋼絲繩直徑(mm)；鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對619、637、661鋼絲繩分別取 0.85、0.82和0.8；K 鋼絲繩使用安全系

74、數，取10.0。選擇拉鋼絲繩的破斷拉力要大于10.000 6.127/0.820=74.717kN。選擇 637+1鋼絲繩，鋼絲繩公稱抗拉強度1400MPa，直徑 13.0mm。鋼絲拉繩(斜拉桿)的吊環強度計算公式為其中 f 為吊環抗拉強度，取f=50N/mm2，每個吊環按照兩個截面計算；所需要的鋼絲拉繩(斜拉桿)的吊環最小直徑 D=6127 4/(3.1416502)1/2=9mm 4、型鋼與建筑物連接的計算水平鋼梁與樓板采用對接焊縫，彎矩和剪力共同作用的對接焊縫計算如下：對接焊縫在正應力與剪應力作用計算公式為經過計算得到滿足上式的最小對接焊縫面積 A=100mm2；其中 N 對接焊縫軸向力

75、，N=5.161kN；F 對接焊縫切向力，F=9.344kN；A 水平鋼梁滿焊的截面積，A=100mm2；ft對接焊縫的抗拉或抗壓強度，取185.0N/mm2；經過計算得到焊縫正應力強度=5161.24/100.00=51.61N/mm2；焊縫剪應力強度f=9344.41/100.00=93.44N/mm2；焊縫總強度為169.88N/mm2；對接焊縫的強度計算滿足要求!奧體國際星城 A區高層腳手架施工方案第 40 頁 共 38 頁十三懸挑式扣件鋼管腳手架計算書鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）。計算參數:雙排腳手架，搭設高度17.6 米，立桿采

76、用單立管。立桿的縱距 1.50 米，立桿的橫距0.80 米，內排架距離結構2、05米，立桿的步距1.80 米。采用的鋼管類型為482.8，連墻件采用 2步2跨，豎向間距3.60 米，水平間距3.00 米。施工活荷載為3.0kN/m2，同時考慮 2層施工。腳手板采用竹笆片，荷載為0.15kN/m2，按照鋪設 9層計算。欄桿采用竹笆片，荷載為0.15kN/m，安全網荷載取0.0050kN/m2。腳手板下大橫桿在小橫桿上面，且主結點間增加兩根大橫桿。基本風壓 0.40kN/m2，高度變化系數1.7700，體型系數 1.1280。懸挑水平鋼梁采用16號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度3.00 米，建筑物

77、內錨固段長度1.50 米。懸挑水平鋼梁采用拉桿與建筑物拉結，最外面支點距離建筑物2.00m。拉桿采用鋼絲繩。一、大橫桿的計算大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值 P1=0.036kN/m 腳手板的荷載標準值 P2=0.150 0.800/3=0.040kN/m 活荷載標準值 Q=3.000 0.800/3=0.800kN/m 靜荷載的計算值 q1=1.2 0.036+1.2 0.040=0.091kN/m 活荷載的計算值 q2=1.4 0.800=1.120kN/

78、m 大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)奧體國際星城 A區高層腳手架施工方案第 41 頁 共 38 頁大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩跨中最大彎矩計算公式如下:跨中最大彎矩為 M1=(0.08 0.091+0.10 1.120)1.5002=0.268kN.m 支座最大彎矩計算公式如下:支座最大彎矩為 M2=-(0.10 0.091+0.117 1.120)1.5002=-0.315kN.m 我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=0.315 106/4248.0=74.206N/mm2大橫桿的計算強度

79、小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下:靜荷載標準值q1=0.036+0.040=0.076kN/m 活荷載標準值q2=0.800kN/m 三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度 V=(0.6770.076+0.990 0.800)1500.04/(100 2.06 105101950.0)=2.032mm 大橫桿的最大撓度小于1500.0/150 與10mm,滿足要求!奧體國際星城 A區高層腳手架施工方案第 42 頁 共 38 頁二、小橫桿的計算小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值

80、，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值 P1=0.036 1.500=0.053kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.150 0.800 1.500/3=0.060kN 活荷載標準值 Q=3.000 0.800 1.500/3=1.200kN 荷載的計算值 P=1.20.053+1.2 0.060+1.4 1.200=1.816kN 小橫桿計算簡圖 2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下:集中荷載最大彎矩計算公式如下:M=(1.20.036)0.8002/8+1.816 0.800/3

81、=0.488kN.m=0.488 106/4248.0=114.795N/mm2小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下:奧體國際星城 A區高層腳手架施工方案第 43 頁 共 38 頁集中荷載最大撓度計算公式如下:小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=5.0 0.036 800.004/(384 2.060 105101950.000)=0.01mm 集中荷載標準值P=0.053+0.060+1.200=1.313kN 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 V2=1313.2

82、50 800.0(3 800.02-4 800.02/9)/(722.06 105101950.0)=1.136mm 最大撓度和 V=V1+V2=1.145mm 小橫桿的最大撓度小于800.0/150 與 10mm,滿足要求!三、扣件抗滑力的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范 5.2.5):R Rc其中 Rc扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN；R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；1.荷載值計算橫桿的自重標準值 P1=0.036 0.800=0.028kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.150 0.800 1.500/2=0.090kN 活荷載標準值

83、 Q=3.000 0.800 1.500/2=1.800kN 荷載的計算值 R=1.20.028+1.2 0.090+1.4 1.800=2.662kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m 時,試驗表明:單扣件在 12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取 8.0kN；雙扣件在 20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN；四、腳手架荷載標準值作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為 0.0998 NG1=0.100 17.600=1.757kN 奧體國際星城 A

84、區高層腳手架施工方案第 44 頁 共 38 頁 (2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用竹笆片腳手板，標準值為0.15 NG2=0.150 91.500(0.800+2.100)/2=2.936kN (3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15 NG3=0.150 1.500 9/2=1.013kN (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005 NG4=0.005 1.500 17.600=0.132kN 經計算得到，靜荷載標準值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=5.838kN。活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總

85、和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2 取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ=3.00021.500 0.800/2=3.600kN 風荷載標準值應按照以下公式計算其中 W0 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)附錄表 D.4 的規定采用：W0=0.400 Uz風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)附錄表 7.2.1的規定采用：Uz=1.770 Us風荷載體型系數：Us=1.128 經計算得到，風荷載標準值Wk=0.70.400 1.770 1.128=0.559kN/m2。考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N=

86、1.2NG+0.85 1.4NQ經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.2 5.838+0.851.4 3.600=11.290kN 不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N=1.2NG+1.4NQ經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.2 5.838+1.4 3.600=12.046kN 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW=0.851.4Wklah2/10 其中 Wk風荷載標準值(kN/m2)；la立桿的縱距 (m)；h 立桿的步距 (m)。經過計算得到風荷載產生的彎矩 Mw=0.85 1.4 0.559 1.500 1.800 1.800/10=0.323kN

87、.m 奧體國際星城 A區高層腳手架施工方案第 45 頁 共 38 頁五、立桿的穩定性計算 1.不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=12.046kN；i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm；k 計算長度附加系數，取1.155；u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500；l0計算長度 (m),由公式 l0=kuh 確定，l0=1.155 1.500 1.800=3.118m；A 立桿凈截面面積，A=3.974cm2；W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3；由長細比，為3118/16=195；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結

88、果查表得到0.191；鋼管立桿受壓強度計算值(N/mm2)；經計算得到=12046/(0.19397)=158.327N/mm2；f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2；不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 f,不滿足要求!奧體國際星城 A區高層腳手架施工方案第 46 頁 共 38 頁六、連墻件的計算連墻件的軸向力計算值應按照下式計算：Nl=Nlw+No其中 Nlw 風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，應按照下式計算：Nlw=1.4 wk Aw wk風荷載標準值，wk=0.559kN/m2；Aw 每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積，Aw=3.60 3.00=10.800

89、m2；No連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN)；No=5.000 經計算得到 Nlw=8.453kN，連墻件軸向力計算值 Nl=13.453kN 連墻件軸向力設計值 Nf=Af 其中軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l/i=210.00/1.60的結果查表得到=0.39；A=3.97cm2；f=205.00N/mm2。經過計算得到 Nf=31.872kN NfNl，連墻件的設計計算滿足要求!連墻件雙扣件連接示意圖七、懸挑梁的受力計算懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續梁計算。懸臂部分腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。奧體國際星城 A區高層腳手架施工方案第 47

90、 頁 共 38 頁本工程中，腳手架排距為800mm，內側腳手架距離墻體2100mm，支拉斜桿的支點距離墻體=2000mm，水平支撐梁的截面慣性矩I=1130.00cm4，截面抵抗矩W=141.00cm3，截面積 A=26.10cm2。受腳手架集中荷載 P=12.05kN 水平鋼梁自重荷載 q=1.2 26.10 0.0001 7.85 10=0.25kN/m 1懸挑腳手架示意圖10002000150012.05kN12.05kN 0.25kN/mAB懸挑腳手架計算簡圖經過連續梁的計算得到0.000.0212.0712.2724.3124.348.027.532.072.44懸挑腳手架支撐梁剪力

91、圖(kN)12.1683.377懸挑腳手架支撐梁彎矩圖(kN.m)奧體國際星城 A區高層腳手架施工方案第 48 頁 共 38 頁1.3941.006懸挑腳手架支撐梁變形圖(mm)各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為 R1=32.355kN,R2=-9.594kN,R3=2.436kN 最大彎矩 Mmax=12.168kN.m 抗彎計算強度 f=M/1.05W+N/A=12.168106/(1.05141000.0)+16.1781000/2610.0=88.390N/mm2水平支撐梁的抗彎計算強度小于215.0N/mm2,滿足要求!八、懸挑梁的整體穩定性計算水平鋼梁采用16號工字鋼,計算公式

92、如下其中b均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，查表鋼結構設計規范(GB50017-2003)附錄 B得到：b=2.00 由于b大于 0.6，按照鋼結構設計規范(GB50017-2003)附錄 B其值b=1.07-0.282/b=0.929 經過計算得到強度=12.17 106/(0.929141000.00)=92.90N/mm2；水平鋼梁的穩定性計算 f,滿足要求!九、拉桿的受力計算水平鋼梁的軸力RAH和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算奧體國際星城 A區高層腳手架施工方案第 49 頁 共 38 頁其中 RUicosi為鋼繩的拉力對水平桿產生的軸壓力。各支點的支撐力 RCi=RUisini按照以上公

93、式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為 RU1=36.174kN 十、拉桿的強度計算拉繩或拉桿的軸力RU我們均取最大值進行計算，為RU=36.174kN 拉繩的強度計算：如果上面采用鋼絲繩，鋼絲繩的容許拉力按照下式計算：其中 Fg 鋼絲繩的容許拉力(kN)；Fg鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)；鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對619、637、661鋼絲繩分別取0.85、0.82和0.8；K 鋼絲繩使用安全系數。選擇拉鋼絲繩的破斷拉力要大于8.000 36.174/0.850=340.465kN。選擇 619+1鋼絲繩，鋼絲繩公稱抗拉強度1400MPa，直徑 26.0mm。鋼絲拉繩的吊環強度計算：鋼絲

94、拉繩的軸力RU我們均取最大值進行計算作為吊環的拉力N，為 N=RU=36.174kN 鋼絲拉繩的吊環強度計算公式為其中 f 為吊環抗拉強度，取f=50N/mm2，每個吊環按照兩個截面計算；所需要的鋼絲拉繩的吊環最小直徑 D=36174 4/(3.1416502)1/2=22mm 十一、錨固段與樓板連接的計算 1.水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環，拉環強度計算如下：水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力R=9.594kN 水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為奧體國際星城 A區高層腳手架施工方案第 50 頁 共 38 頁其中 f為拉環鋼筋抗拉強度，每個拉環按照兩個截面計算，按照混凝土結構設計規范10.9

95、.8f=50N/mm2；所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環最小直徑 D=9594 4/(3.1416502)1/2=12mm 水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度。2.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計算如下：錨固深度計算公式其中 N 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N=9.59kN；d 樓板螺栓的直徑，d=20mm；fb 樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取1.5N/mm2；h 樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深度，經過計算得到 h 要大于 9593.59/(3.1416201.5)=101.8mm。3.水平鋼梁與樓板壓點如

96、果采用螺栓，混凝土局部承壓計算如下：混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式其中 N 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N=9.59kN；d 樓板螺栓的直徑，d=20mm；b 樓板內的螺栓錨板邊長，b=5d=100mm；fcc混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取0.95fc=13.59N/mm2；經過計算得到公式右邊等于131.6kN 樓板混凝土局部承壓計算滿足要求!卸料平臺施工方案1、料臺布置：A1#樓三只，A2#樓四只，A3#樓三只。A1#樓北面 1014軸，2024軸，3034軸。A2#樓南面 911軸，1315軸，2931軸，3335軸。A3#樓北面 2930軸，南面 810軸，1619軸

97、。2、料臺制作：卸料平臺水平支撐梁用兩根6米的16#工字鋼制作，次梁用 12、6號槽鋼；次梁槽鋼距(m)：0.50，最近次梁與墻的最大允許距離(m)：0.20。內側兩根鋼繩與墻的距離(m)：2.50，外側兩根鋼繩與內側鋼繩之間的距離(m)：1.00；鋼絲繩采用 6*37，直徑為 20的絞支鋼絲繩。上部拉繩點與墻支點的距離(m)：4.00；預埋件的直徑(mm)：22.00。奧體國際星城 A區高層腳手架施工方案第 51 頁 共 38 頁 3、卸料平臺參數水平鋼梁(主梁)的懸挑長度(m)：4.00，水平鋼梁(主梁)的錨固長度(m)：2、00；計算寬度(m)：2.00。4、安裝（1）.卸料平臺的上部位

98、結點，必須位于建筑物上，不得設置在腳手架等施工設備上；（2）.斜拉桿或鋼絲繩，構造上宜兩邊各設置前后兩道，并進行相應的受力計算；（3）.卸料平臺安裝時，鋼絲繩應采用專用的掛鉤掛牢，建筑物銳角口圍系鋼絲繩處應加補軟墊物，平臺外口應略高于內口；（4）.卸料平臺左右兩側必須裝置固定的防護欄；（5）.卸料平臺吊裝，需要橫梁支撐點電焊固定，接好鋼絲繩，經過檢驗才能松卸起重吊鉤；（6）.鋼絲繩與水平鋼梁的夾角在45-60度；十四 懸挑卸料平臺施工方案和計算書計算依據建筑施工安全檢查標準(JGJ59-99)和鋼結構設計規范(GB50017-2003)、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)等規范。懸

99、掛式卸料平臺的計算參照連續梁的計算進行。由于卸料平臺的懸挑長度和所受荷載都很大，因此必須嚴格地進行設計和驗算。一、參數信息:1.荷載參數腳手板類別：木腳手板，腳手板自重標準值(kN/m2)：0.35；欄桿、擋桿類別：欄桿沖壓鋼，欄桿、擋板腳手板自重標準值(kN/m2)：0.11；施工人員等活荷載(kN/m2):2.00，最大堆放材料荷載(kN):8.00。2.懸挑參數內側鋼繩與墻的距離(m)：2.50，外側鋼繩與內側鋼繩之間的距離(m)：1.00；上部拉繩點與墻支點的距離(m)：4.00；鋼絲繩安全系數 K：10.00，計算條件：鉸支；預埋件的直徑(mm)：22.00。奧體國際星城 A區高層腳

100、手架施工方案第 52 頁 共 38 頁 3.水平支撐梁主梁槽鋼型號：16號工字鋼；次梁槽鋼型號：12、6號槽鋼槽口水平 ；次梁槽鋼距(m)：0.50，最近次梁與墻的最大允許距離(m)：0.20。4.卸料平臺參數水平鋼梁(主梁)的懸挑長度(m)：4.00，水平鋼梁(主梁)的錨固長度(m)：2、00；計算寬度(m)：2.00。二、次梁的計算:次梁選擇 12、6號槽鋼槽口水平 ，間距0.50m，其截面特性為：面積A=12.74cm2，慣性距 Ix=198.30cm4，轉動慣量 Wx=39.70cm3，回轉半徑 ix=3.95cm，截面尺寸：b=48.0mm,h=100.0mm,t=8.5mm。1.荷

101、載計算 (1)腳手板的自重標準值：本例采用木腳手板，標準值為0.35kN/m2；Q1 =0.35 0.50=0.18kN/m；(2)最大的材料器具堆放荷載為10.00kN，轉化為線荷載：Q2=10.00/4.50/3.00 0.50=0.37kN/m；(3)槽鋼自重荷載 Q3=0.10kN/m；經計算得到，靜荷載計算值 q=1.2(Q1+Q2+Q3)=1.2(0.18+0.37+0.10)=0.77kN；經計算得到，活荷載計算值 P=1.4 2.00 0.50 3.00=4.20kN。2.內力計算內力按照集中荷載 P與均布荷載 q作用下的簡支梁計算，計算簡圖如下：最大彎矩 M 的計算公式為：經

102、計算得到，活荷載計算值 M=0.77 3.002/8+4.20 3.00/4=4.02kN.m。3.抗彎強度計算其中 x-截面塑性發展系數，取 1.05；f-鋼材抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2；經過計算得到強度=4.02 103/(1.0539.70)=96.40N/mm2；次梁槽鋼的抗彎強度計算 f,滿足要求!4.整體穩定性計算其中，b-均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算：奧體國際星城 A區高層腳手架施工方案第 53 頁 共 38 頁經過計算得到b=5708.5048.00235/(3.00 100.00235.0)=0.78；由于 b 大于0.6，按照下面公式計算：得

103、到 b=0.706；經過計算得到強度=4.02103/(0.70639.700)=143.33N/mm2；次梁槽鋼的穩定性計算 f,滿足要求!三、主梁的計算:根據現場實際情況和一般做法，卸料平臺的內鋼繩作為安全儲備不參與內力的計算。主梁選擇 16號工字鋼，其截面特性為：面積A=25.15cm2,慣性距 Ix=934.50cm4,轉動慣量 Wx=116.80cm3,回轉半徑ix=6.10cm；截面尺寸，b=65.00mm,h=160.00mm,t=10.0mm；1.荷載計算 (1)欄桿與擋腳手板自重標準值：本例采用欄桿沖壓鋼，標準值為0.11kN/m；Q1=0.11kN/m；(2)槽鋼自重荷載

104、Q2=0.19kN/m 經計算得到，靜荷載計算值 q=1.2(Q1+Q2)=1.2(0.11+0.19)=0.36kN/m 經計算得到，次梁集中荷載取次梁支座力 P=(0.773.00+4.20)/2=3.26kN 2.內力計算卸料平臺的主梁按照集中荷載P和均布荷載 q作用下的連續梁計算。懸挑卸料平臺水平鋼梁計算簡圖經過連續梁的計算得到:奧體國際星城 A區高層腳手架施工方案第 54 頁 共 38 頁懸挑水平鋼梁支撐梁剪力圖(kN)懸挑水平鋼梁支撐梁彎矩圖(kN.m)懸挑水平鋼梁支撐梁變形圖(mm)R1=21.998 kN；R2=12.221 kN。最大支座反力為 Rmax=21.998kN.m

105、；最大彎矩 Mmax=8.148kN.m；最大撓度 V=4.254mm。3.抗彎強度計算其中 x-截面塑性發展系數，取 1.05；f-鋼材抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2；經過計算得到強度=8.15 106/1.05/116800.0+1.92104/2515.000=74.092N/mm2；主梁的抗彎計算強度 74.092 小于f=205.00，滿足要求!4.整體穩定性計算其中b-均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算：經過計算得到b=57010.065.0235/(4500.0 160.0235.0)=0.515；奧體國際星城 A區高層腳手架施工方案第 55 頁 共 38

106、頁計算得到b=0.515；經過計算得到強度=8.15106/(0.515116800.00)=135.57N/mm2；主梁槽鋼的穩定性計算=135.57 f=205.00,滿足要求!四、鋼絲拉繩的內力計算:水平鋼梁的軸力 RAH 和拉鋼繩的軸力 RUi按照下面計算，其中RUicosi為鋼繩的拉力對水平桿產生的軸壓力。各支點的支撐力：RCi=RUisin i；根據以上公式計算得到外鋼繩的拉力為：RU1=29.23kN；五、鋼絲拉繩的強度計算:鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力 RU 我們均取最大值進行計算，為29.23kN；如果上面采用鋼絲繩，鋼絲繩的容許拉力按照下式計算：其中Fg-鋼絲繩的容許拉力(kN

107、)；Fg-鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)；計算中可以近似計算 Fg=0.5d2，d為鋼絲繩直徑(mm)；-鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對619、637、661鋼絲繩分別取 0.85、0.82 和0.8；K -鋼絲繩使用安全系數。計算中 Fg 取29.230kN，=0.820,K=10.000，得到：d=26.7mm。鋼絲繩最小直徑必須大于27.000mm 才能滿足要求！六、鋼絲拉繩吊環的強度計算:鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力 RU 我們均取最大值進行計算作為吊環的拉力N 為：N=RU=29230.258N。鋼板處吊環強度計算公式為：其中，f為拉環鋼筋抗拉強度，按照混凝土結構設計規范10.9.8，

108、在物件的自重標準值作用下，每個吊環按2個截面計算的。吊環的應力不應大于50N/mm2，f=50.0N/mm2；所需要的吊環最小直徑 D=29230.3 4/(3.142 50.002)1/2=27.3mm。七、操作平臺安全要求:1.卸料平臺的上部位結點，必須位于建筑物上，不得設置在腳手架等施工設備上；奧體國際星城 A區高層腳手架施工方案第 56 頁 共 38 頁 2.斜拉桿或鋼絲繩，構造上宜兩邊各設置前后兩道，并進行相應的受力計算；3.卸料平臺安裝時，鋼絲繩應采用專用的掛鉤掛牢，建筑物銳角口圍系鋼絲繩處應加補軟墊物，平臺外口應略高于內口；4.卸料平臺左右兩側必須裝置固定的防護欄；5.卸料平臺吊裝，需要橫梁支撐點電焊固定，接好鋼絲繩，經過檢驗才能松卸起重吊鉤；6.鋼絲繩與水平鋼梁的夾角最好在45-60度；7.卸料平臺使用時，應有專人負責檢查，發現鋼絲繩有銹蝕損壞應及時調換，焊縫脫焊應及時修復；奧體國際星城 A區高層腳手架施工方案第 57 頁 共 38 頁