1、目錄1 工程概況及編制依據(jù).41.1 工程概況 .41.2 桁架與網(wǎng)架連接節(jié)點.51.3 編制依據(jù) .72 方案整體思路.73 關(guān)鍵技術(shù)及設(shè)備.83.1超大型構(gòu)件液壓同步提升施工技術(shù)特點.83.2主要技術(shù)及設(shè)備.84 施工工藝流程.135 提升工藝重點.145.1 提升吊點布置.145.2 提升流程圖.195.3 提升平臺（上吊點）形式.205.4 提升下吊點形式.225.5 網(wǎng)架提升加固.255.6 提升過程中的穩(wěn)定性控制.275.7 需重點注意事項.296 液壓提升系統(tǒng)配置.296.1液壓提升器配置.306.2液壓泵源系統(tǒng).306.3電氣同步控制系統(tǒng).306.4提升速度及加速度.307 液

2、壓系統(tǒng)同步控制.317.1總體布置原則.317.2提升同步控制策略.317.3同步控制原理.318 液壓提升系統(tǒng)的安裝.318.1液壓提升設(shè)備安裝.318.2 鋼絞線安裝 .328.3設(shè)備的檢查及調(diào)試.338.4其他項目檢查.339 網(wǎng)架的地面拼裝概述.349.1 拼裝場地準備.349.2 網(wǎng)架及桁架拼裝方法.349.3 網(wǎng)架、桁架整體拼裝順序.349.4 網(wǎng)架、桁架拼裝的起拱標高控制.369.5 網(wǎng)架、桁架拼裝的軸線控制.369.6 網(wǎng)架、桁架整體提升的加固.3610 正式提升.3610.1提升過程控制要點.3610.2提升過程的監(jiān)控.3810.3 網(wǎng)架提升時的測量監(jiān)控.3910.4網(wǎng)架提升

3、異常時的調(diào)整措施.4011 施工組織體系.41111 施工組織體系.4112 施工進度計劃.4113 主要液壓系統(tǒng)設(shè)備.4214 提升施工用電.4215 應(yīng)急預案.4215.1現(xiàn)場設(shè)備故障應(yīng)急預案.4215.2突然停電、停電復送.4415.3意外事故應(yīng)急預案.4415.4防雨和防風應(yīng)急預案.4415.5 提升過程中的防雷接地措施.4416 安全、文明施工.4517 網(wǎng)架提升各階段的驗算（加固后）.4617.1 各提升階段結(jié)構(gòu)變形情況.4717.2 各施工階段應(yīng)力變化情況.4917.3 各施工階段豎向約束反力變化情況.5117.4 不同步提升狀態(tài)下的施工驗算.5318 提升平臺驗算.6018.1

4、 網(wǎng)架平臺計算.6018.2 桁架邊柱平臺計算.6118.3 桁架中柱平臺計算.6318.4 桁架臨時支架提升平臺計算.6519 混凝土柱及柱頂埋件驗算.7619.1 混凝土柱計算.7619.2 柱頂埋件計算.8220 附圖 .831 工程概況及編制依據(jù)1.1 工程概況本工程為機庫大廳屋蓋鋼結(jié)構(gòu)跨度96+120m，進深 79.0m。屋蓋結(jié)構(gòu)采用三層斜放四角錐鋼網(wǎng)架，下弦支承，網(wǎng)格尺寸6.0 6.0m，總高度 6.00m,網(wǎng)架下弦標高23.0m。機庫大門處屋蓋采用焊接箱形截面鋼桁架，總高度12.0m，桁架下弦標高 20.5m。網(wǎng)架節(jié)點為焊接空心球節(jié)點，支座節(jié)點采用萬向抗震球鉸支座。網(wǎng)架總面積約

5、17000m2，基本柱距為 18m，最大跨度為 120m。其中，N列為格構(gòu)式桁架，桁架高12m，其余部分均為網(wǎng)架結(jié)構(gòu)，高度為6m，桁架與網(wǎng)架的中心線齊平,整個屋蓋結(jié)構(gòu)的承重體系由四周23根混凝土柱組成，通過柱頂?shù)娜f向抗震球鉸支座相連接。屋蓋提升重量約2000噸。屋蓋結(jié)構(gòu)示意如下圖所示。屋蓋結(jié)構(gòu)模型圖屋蓋立面圖網(wǎng)架桁 架砼柱桁架網(wǎng)架1.2 桁架與網(wǎng)架連接節(jié)點節(jié)點 1 節(jié)點 2 節(jié)點 3 節(jié)點 4 節(jié)點 5 節(jié)點 6 節(jié)點 7 節(jié)點 8 節(jié)點 9 節(jié)點 10 1.3 編制依據(jù)本液壓提升方案是以鋼結(jié)構(gòu)安裝施工組織設(shè)計及施工圖紙為依據(jù)，參考本公司以往在類似工程中的施工經(jīng)驗，結(jié)合本工程的實際情況及特點，

6、并通過相應(yīng)的計算、分析，在鋼結(jié)構(gòu)安裝方給定的施工場地、現(xiàn)有塔吊以及施工進度計劃基礎(chǔ)上進行編制的。1.3.1 工程文件（1）網(wǎng)架結(jié)構(gòu)安裝施工組織設(shè)計及圖紙；（2）現(xiàn)行國家(或行業(yè))施工驗收規(guī)范與標準；（3）類似工程的施工經(jīng)驗及相關(guān)的技術(shù)文件；1.3.2 遵循標準和規(guī)范現(xiàn)行國家有關(guān)的規(guī)程、規(guī)范、標準：（1）鋼結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范GB50205-2001（2）鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范 GB50017-2003（3）重型結(jié)構(gòu)（設(shè)備）整體提升技術(shù)規(guī)程J11400-2009 2 方案整體思路本工程中，屋面網(wǎng)架結(jié)構(gòu)若采用分件高空散裝，不但高空組裝、焊接工作量以及臨時措施量巨大，且由于高空作業(yè)條件相對較差，施工難度

7、大，作業(yè)效率低，網(wǎng)架安裝過程中存在較大的安全、質(zhì)量風險，不利于網(wǎng)架現(xiàn)場安裝的安全、質(zhì)量以及工期控制。根據(jù)以往類似工程的成功經(jīng)驗，若將本工程上述網(wǎng)架在地面拼裝成整體后，利用“超大型構(gòu)件液壓同步提升技術(shù)”將其提升到位，將大大降低安裝施工難度，于質(zhì)量、安全和工期等均有利。網(wǎng)架提升擬采取兩次提升，首先，將網(wǎng)架部分及桁架上半部分在地面拼裝完成后，進行第一次提升，提升高度為3m，提升到位后開始拼裝桁架的下半部分，待整個桁架拼裝完成后，桁架進行臨時卸載，將桁架處提升托梁由中弦移至下弦，開始第二次提升，將整個結(jié)構(gòu)提升至設(shè)計標高；最后，將剩余桿件安裝到位并與柱頂支座相連。網(wǎng)架提升利用原結(jié)構(gòu)立柱設(shè)置提升平臺（上吊

8、點），在網(wǎng)架下弦設(shè)置提升臨時球節(jié)點（下吊點），用于安裝地錨及其它臨時加固桿件，上下吊點之間通過鋼絞線連接。為使提升過程中網(wǎng)架不與立柱及柱間聯(lián)系梁相碰，地面拼裝網(wǎng)架時，與網(wǎng)架支座相連的所有桿件均不能安裝，這些桿件待網(wǎng)架整體提升至設(shè)計標高處后再進行安裝。3 關(guān)鍵技術(shù)及設(shè)備3.1 超大型構(gòu)件液壓同步提升施工技術(shù)特點（1）通過提升設(shè)備的擴展組合，提升重量、跨度、面積不受限制；（2）提升過程十分安全，并且構(gòu)件可以在提升過程中的任意位置可靠鎖定，任一提升器亦可單獨調(diào)整，調(diào)整精度高，有效的提高了結(jié)構(gòu)提升過程中安裝精度的可控性；（3）采用柔性索具承重，只要有合理的承重吊點，提升高度不受限制；（4）提升設(shè)備體積

9、小、自重輕、承載能力大，特別適宜于大型網(wǎng)架結(jié)構(gòu)的提升作業(yè)；（5）液壓提升器通過液壓回路驅(qū)動，動作過程中加速度極小，對被提升構(gòu)件及提升框架結(jié)構(gòu)幾乎無附加動荷載（振動和沖擊）；（6）設(shè)備自動化程度高，操作方便靈活，安全性好，可靠性高，使用面廣，通用性強；（7）液壓同步提升通過計算機控制各提升點同步，提升過程中構(gòu)件保持平穩(wěn)的提升姿態(tài)，同步控制精度高；（8）省去大型吊機的作業(yè)，可大大節(jié)省機械設(shè)備、人力資源；（9）能夠充分利用現(xiàn)場施工作業(yè)面，對工程總體工期控制有利。3.2 主要技術(shù)及設(shè)備3.2.1 關(guān)鍵技術(shù)和設(shè)備我司已有過將超大型液壓同步提升施工技術(shù)應(yīng)用于各種類型的結(jié)構(gòu)、設(shè)備吊裝工藝的成功經(jīng)驗。配合本工

10、程施工工藝的創(chuàng)新性，我司主要使用如下關(guān)鍵技術(shù)和設(shè)備：（1）超大型構(gòu)件液壓同步提升施工技術(shù)；（2）YS-SJ-180 型液壓提升器；（3）YS-SJ-75 型液壓提升器；（4）YS-PP-60型液壓泵源系統(tǒng)；（5）YS-CS-01型計算機同步控制及傳感檢測系統(tǒng)。3.2.2 液壓提升原理“液壓同步提升技術(shù)”采用液壓提升器作為提升機具，柔性鋼絞線作為承重索具。液壓提升器為穿芯式結(jié)構(gòu)，以鋼絞線作為提升索具，有著安全、可靠、承重件自身重量輕、運輸安裝方便、中間不必鑲接等一系列獨特優(yōu)點。液壓提升器兩端的楔型錨具具有單向自鎖作用。當錨具工作（緊）時，會自動鎖緊鋼絞線；錨具不工作（松）時，放開鋼絞線，鋼絞線可

11、上下活動。液壓提升過程見下圖所示，一個流程為液壓提升器一個行程。當液壓提升器周期重復動作時，被提升重物則一步步向上移動。緊上錨，停下錨同步伸缸至 2L緊下錨，停上錨縮缸至 2L-，松上錨非同步縮缸至 L上升過程緊下錨，停上錨縮缸至 L，松上錨非同步伸缸至 2L-緊上錨，停下錨伸缸至 2L，松下錨同步縮缸至 L+下降過程液壓提升原理圖上升工況步序動作示意如下圖所示。液壓提升器提升工作原理表第 1 步：下錨松，上錨緊，夾緊鋼絞線第 2 步：提升器同步提升重物第 3 步：下錨緊，夾緊鋼絞線第 4 步：主油缸微縮，上錨片脫開第 5 步：上錨具下降，上錨全松第 6 步：主油缸非同步縮回原位3.2.3 液

12、壓提升設(shè)備本工程中液壓提升承重設(shè)備主要采用穿芯式液壓提升器，YS-SJ-180 型液壓提升器的額定提升重量為180t，YS-SJ-75 型液壓提升器的額定提升重量為75t，最大提升速度可達12m/h，液壓提升器如圖所示。液壓提升器3.2.4 液壓泵源系統(tǒng)液壓泵源系統(tǒng)為液壓提升器提供動力，并通過就地控制器對多臺或單臺液壓提升器進行控制和調(diào)整，執(zhí)行液壓同步提升計算機控制系統(tǒng)的指令并反饋數(shù)據(jù)。YS-PP型液壓泵源系統(tǒng)3.2.5 計算機同步控制及傳感檢測系統(tǒng)液壓同步提升施工技術(shù)采用傳感監(jiān)測和計算機集中控制，通過數(shù)據(jù)反饋和控制指令傳遞，可全自動實現(xiàn)同步動作、負載均衡、姿態(tài)矯正、應(yīng)力控制、操作閉鎖、過程顯

13、示和故障報警等多種功能。本公司擬用于本工程的液壓同步提升系統(tǒng)設(shè)備采用CAN 總線控制、以及從主控制器到液壓提升器的三級控制，實現(xiàn)了對系統(tǒng)中每一個液壓提升器的獨立實時監(jiān)控和調(diào)整，從而使得液壓同步提升過程的同步控制精度更高，更加及時、可控和安全。操作人員可在中央控制室通過液壓同步計算機控制系統(tǒng)人機界面進行液壓提升過程及相關(guān)數(shù)據(jù)的觀察和（或）控制指令的發(fā)布。通過計算機人機界面的操作，可以實現(xiàn)自動控制、順控（單行程動作）、手動控制以及單臺提升器的點動操作，從而達到網(wǎng)架整體提升安裝工藝中所需要的同步提升、空中姿態(tài)調(diào)整、單點毫米級微調(diào)等特殊要求。計算機同步控制及傳感檢測系統(tǒng)人機操作界面見圖所示。液壓同步提

14、升計算機控制系統(tǒng)人機界面4 施工工藝流程網(wǎng)架提升流程見圖所示。網(wǎng)架整體同步提升流程5 提升工藝重點5.1 提升吊點布置根據(jù)網(wǎng)架平面布置特點，提升吊點的布置如下：（1）對于網(wǎng)架部分，在每根混凝土柱頂布置1 個吊點，共計 12 個吊點，每個吊點配置 1 臺 75t 或 180t 液壓提升器；（2）對于桁架部分，第一次提升3m階段：在邊側(cè)的混凝土柱頂布置一個吊點，每個吊點布置 2 臺 180t 或 75t 液壓提升器，在中柱上布置兩個吊點，每個吊點布置 2 臺 180t 液壓提升器，中柱與邊柱之間增加兩個臨時吊點，每個吊點布置 2臺 180t 液壓提升器，桁架部分共計6 個吊點。（3）對于桁架最終提

15、升階段：在邊側(cè)的混凝土柱頂布置一個吊點，每個吊點布置 2臺 180t 或者 75t 液壓提升器，在中柱上布置兩個吊點，每個吊點布置4 臺 180t 液壓提升器，桁架部分共計4 個吊點；具體提升吊點設(shè)備配置見下表：第一次提升3m吊點提升器及鋼絞線配置提升吊點提升反力值（t）液壓提升器型號提升器布置數(shù)量（臺）每臺提升器鋼絞線配置（根）安全系數(shù)備注N1 85.1 YS-SJ-180 1 8 3.38 N2 66.1 YS-SJ-180 1 6 3.27 N3 64.1 YS-SJ-180 1 6 3.37 N4 50.4 YS-SJ-75 1 5 3.57 N5 61.7 YS-SJ-75 1 5

16、2.92 N6 130.1 YS-SJ-180 1 11 3.04 N7 46.0 YS-SJ-75 1 4 3.13 N8 58.5 YS-SJ-180 1 6 3.70 N9 71.4 YS-SJ-180 1 7 3.53 N10 68.4 YS-SJ-180 1 6 3.16 N11 62.0 YS-SJ-75 1 5 2.90 N12 100.1 YS-SJ-180 1 9 3.24 N13 60.6 YS-SJ-180 2 9 10.70 N14 257.0 YS-SJ-180 2 11 3.08 N15 162.7 YS-SJ-180 2 10 4.43 N16 137.7 YS-

17、SJ-180 2 7 3.66 N17 175.1 YS-SJ-180 2 8 3.29 N18 33.5 YS-SJ-75 2 5 10.73 總計1690.3 24 178 注：N1、N2、N3、N6、N8、N9、N10、N12設(shè) 1 臺 180t 提升器；N13、N14、N15、N16、N17設(shè) 2臺 180t 提升器；N18設(shè) 2 臺 75t 提升器；其余設(shè)1 臺 75t 提升器。表中數(shù)據(jù)均為吊點位置單臺提升器壓力值。總提升器用量：18180t+6 75t。第一次提升后吊點N14、N17的提升器及鋼絞線分別增加到第二次提升的吊點N14、N15。第二次提升吊點提升器及鋼絞線配置提升吊點提

18、升反力值（t）液壓提升器型號提升器布置數(shù)量（臺）每臺提升器鋼絞線配置（根）安全系數(shù)備注N1 92.9 YS-SJ-180 1 8 3.10 N2 61.4 YS-SJ-180 1 6 3.52 N3 65.9 YS-SJ-180 1 6 3.28 N4 54.6 YS-SJ-75 1 5 3.30 N5 57.2 YS-SJ-75 1 5 3.14 N6 116.8 YS-SJ-180 1 11 3.39 N7 40.8 YS-SJ-75 1 4 3.53 N8 67.5 YS-SJ-180 1 6 3.20 N9 83.8 YS-SJ-180 1 7 3.01 N10 64.4 YS-SJ-

19、180 1 6 3.35 N11 52.9 YS-SJ-75 1 5 3.40 N12 102.2 YS-SJ-180 1 9 3.17 N13 213.6 YS-SJ-180 2 9 3.03 N14 443.6 YS-SJ-180 4 10 3.57 N15 325.2 YS-SJ-180 4 7 3.54 N16 107.6 YS-SJ-75 2 5 3.35 總計1951.0 24 174 注：N1、N2、N3、N6、N8、N9、N10、N12 設(shè) 1 臺 180t 提升器；N13設(shè) 2 臺 180t 提升器；N14、N15 設(shè) 4 臺 180t 提升器；N16 設(shè) 2 臺 75t 提

20、升器；其余設(shè)1 臺 75t 提升器。表中數(shù)據(jù)均為吊點位置單臺提升器壓力值。總提升器用量：18180t+6 75t。網(wǎng)架吊點平面布置圖見下圖。提升吊點平面布置圖（第一次提升3m）提升吊點平面布置圖（第二次提升）5.2 提升流程圖網(wǎng)架提升立面流程以4 軸線的斷面為例，示意圖如下。第一步：將網(wǎng)架及桁架上半部分在地面拼裝完成，安裝提升平臺及提升設(shè)備,做好提升準備。第二步：整體提升約500mm 后，暫停，檢查吊點及液壓設(shè)備等，一切正常后繼續(xù)提升。第三步：整體提升3m后，拼裝桁架下半部分，拼裝好，對桁架進行臨時卸載，將提升托梁由中弦移至下弦。第四步：吊點置換完成后，拆除桁架臨時提升支架后繼續(xù)提升。第五步：

21、桁架整體提升至設(shè)計標高，暫停，微調(diào)各點標高，并安裝后裝支座、桿件等。第六步：網(wǎng)架后裝支座、桿件等安裝完成后，拆除臨時支撐、提升設(shè)備及提升平臺等提升完成。5.3 提升平臺（上吊點）形式提升平臺設(shè)置的基本原則是：對結(jié)構(gòu)安裝影響最小，便于施工，且措施量最小。本工程中提升平臺設(shè)置于支座處混凝土柱頂，與支座預埋件通過立柱焊接連接，提升平臺形式見圖。網(wǎng)架提升平臺圖邊柱桁架提升平臺圖提升平臺平臺立柱臨時球提升平臺提升托梁平臺立柱桁架下弦中間柱桁架提升平臺圖網(wǎng)架第一次提升 3m時，桁架未拼裝成整體，中柱與邊柱之間需設(shè)置臨時提升支架，通過兩幅支架中間搭設(shè)提升平臺，提升平臺形式見圖。臨時支架提升平臺圖5.4 提升

22、下吊點形式網(wǎng)架提升下吊點設(shè)置提升臨時球節(jié)點，用于安裝地錨及其它臨時加固桿件，吊點形式示意見圖。提升平臺平臺立柱提升托梁提升平臺臨時支架提升托梁桁架上弦桁架下弦由于臨時球下部需留有安裝專用吊具距離，臨時球底面離開地面500mm。網(wǎng)架提升下吊點網(wǎng)架提升下吊點要保證圓管內(nèi)徑150mm 范圍內(nèi)無阻礙，能穿過提升鋼絞線。底板長度 L 大于臨時球直徑 100mm，臨時球采用 D500*16、D600*20、D700*25三種型號，具體布置見 網(wǎng)架臨時球布置圖。網(wǎng)架提升下吊點模型桁架提升下吊點設(shè)置托梁形式，中間臨時支架提升托梁設(shè)置在桁架上弦桿頂面，具體見提升平臺詳圖。桁架提升下吊點形式見下圖。桁架提升下吊點

23、模型5.5 網(wǎng)架提升加固提升吊點主要設(shè)置在廠房立柱柱頂。在柱頂設(shè)置預埋件，再在預埋件上設(shè)置提升平臺，用于支撐提升用液壓設(shè)備。由于網(wǎng)架設(shè)計標高（網(wǎng)架下弦中心標高）高出柱頂 700mm，故提升平臺均設(shè)置在柱頂面以上1900mm 的標高面上。由于網(wǎng)架提升過程中支座及部分桿件后裝，故需增設(shè)臨時支座及臨時桿件以保證結(jié)構(gòu)的完整性，同時利用該臨時支座作為提升吊點，網(wǎng)架提升及加固見如下示意圖，網(wǎng)架本身桿件中提升需加固的桿件。網(wǎng)架提升加固節(jié)點圖網(wǎng)架提升臨時球與混凝土柱的關(guān)系如下圖所示。提升托梁臨時球位置示意圖桁架區(qū)域，為不影響桁架各桿件提升就位后的安裝，中柱、邊柱、臨時支架提升吊點均采用雙提升器+托梁形式，斜向

24、腹桿設(shè)置后裝段，斷開的腹桿通過臨時加固桿連接加強，桁架斷開位置及臨時加固見圖所示。邊柱桁架分段、加固示意圖中間柱桁架分段、加固示意圖桁架側(cè)向與各節(jié)點間增加臨時加固桿，見下圖。桁架側(cè)向加固示意圖5.6 提升過程中的穩(wěn)定性控制5.6.1 液壓提升的穩(wěn)定性采用液壓提升整體同步提升網(wǎng)架結(jié)構(gòu)，與用卷揚機或吊機吊裝不同，可通過調(diào)節(jié)系統(tǒng)壓力和流量，嚴格控制起動的加速度和制動加速度，使其接近于零以至于可以忽略不計，保證提升過程中網(wǎng)架結(jié)構(gòu)和臨時支撐結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定性。5.6.2 臨時結(jié)構(gòu)設(shè)計的穩(wěn)定性控制與整體提升有關(guān)的臨時結(jié)構(gòu)設(shè)計，包括加固措施，均應(yīng)充分考慮各種不利因素的影響，保證整體提升過程的穩(wěn)定性和絕對安全。側(cè)向

25、加固側(cè)向加固臨時結(jié)構(gòu)設(shè)計除應(yīng)考慮荷載分布不均勻性、提升不同步性、施工荷載、風荷載、動荷載等因素的影響，在計算模型的建立過程以及荷載分項系數(shù)選取時充分考慮以上因素，還應(yīng)該對相關(guān)永久結(jié)構(gòu)的加固以及臨時結(jié)構(gòu)與永久結(jié)構(gòu)的連接要求有充分的認識。這樣才能夠保證提升過程中不出現(xiàn)結(jié)構(gòu)安全隱患。5.6.3 網(wǎng)架自身的穩(wěn)定性控制網(wǎng)架的設(shè)計工作狀態(tài)中，在網(wǎng)架結(jié)構(gòu)卸載就位之前，無論在建筑造型和結(jié)構(gòu)體系上都與設(shè)計狀態(tài)不一致。另外，網(wǎng)架結(jié)構(gòu)的提升工藝特殊性導致部分桿件無法在就位之前安裝。這些都對整體提升過程中網(wǎng)架結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定性帶來了隱患。通過對整體提升過程各種工況的網(wǎng)架結(jié)構(gòu)進行分析，對提升安裝過程中的結(jié)構(gòu)變形、應(yīng)力狀態(tài)進行

26、預先調(diào)整控制；網(wǎng)架中間及端部分段在組拼時、提升之前通過加設(shè)臨時支撐結(jié)構(gòu)、加固構(gòu)件/板件，臨時改變永久結(jié)構(gòu)的受力體系，達到控制局部變形和改善局部應(yīng)力狀態(tài)的目的，保證網(wǎng)架結(jié)構(gòu)在提升安裝過程的穩(wěn)定性和安全。5.6.4 液壓提升力的控制通過預先分析計算得到的網(wǎng)架結(jié)構(gòu)整體提升過程中各吊點提升反力數(shù)值，在液壓同步提升系統(tǒng)中，依據(jù)計算數(shù)據(jù)對每臺液壓提升器的最大提升力進行相應(yīng)設(shè)定。當遇到某吊點實際提升力有超出設(shè)定值趨勢時，液壓提升系統(tǒng)自動采取溢流卸載，使得該吊點提升反力控制在設(shè)定值之內(nèi)，以防止出現(xiàn)各吊點提升反力分布嚴重不均，造成對永久結(jié)構(gòu)及臨時設(shè)施的破壞。5.6.5 空中停留的穩(wěn)定性控制由于本工程網(wǎng)架的提升工

27、藝為先將桁架部分提升3m高，再進行下部桁架的安裝，最后再整體提升，為保證網(wǎng)架結(jié)構(gòu)在暫停提升時的穩(wěn)定性，主要從以下幾個方面考慮。（1）液壓提升器自身獨有的機械和液壓自鎖裝置，保證了網(wǎng)架單元在整體提升過程中能夠長時間的在空中停留。（2）網(wǎng)架單元提升離地之前，應(yīng)在其立柱附近，將水平限位所需的鋼絲繩、卸扣和導鏈等預先掛好，方便隨時使用。5.6.6 提升過程同步控制措施網(wǎng)架整體同步提升過程中，液壓提升系統(tǒng)的同步性控制是穩(wěn)定性控制的一個重要環(huán)節(jié)。首先是液壓同步提升系統(tǒng)設(shè)備自身設(shè)計的安全性保障。通過液壓回路中設(shè)置的液壓自鎖裝置以及機械自鎖系統(tǒng)，在液壓提升器停止工作或遇到停電、油管爆裂等意外情況時，液壓提升器

28、能夠長時間鎖緊鋼絞線，確保被提升結(jié)構(gòu)的安全。其次是保證液壓提升系統(tǒng)設(shè)備的完好性，在正式提升之前進行充分的調(diào)試，以確保其在整個提升過程中能夠?qū)⑼骄瓤刂圃陬A先設(shè)定的安全范圍之內(nèi)。另外采用人工測量的方式進行輔助監(jiān)控。提升前在每個吊點下方地面上設(shè)好測量點，提升過程中每提升一段距離（約5 米），利用水準儀對每個吊點進行絕對高度測量，并進行高差比對。當相對最大高差大于預設(shè)數(shù)值時，立即通過手動控制的方式進行調(diào)整。5.7 需重點注意事項1、砼柱頂?shù)娜f向坑正當2、桁架中間柱及邊柱提升區(qū)域內(nèi)橫向加固桿需避讓（如下圖）。桁架邊柱提升平臺區(qū)域示意圖桁架中柱提升平臺區(qū)域示意圖6 液壓提升系統(tǒng)配置液壓提升系統(tǒng)主要由液

29、壓提升器、液壓泵源系統(tǒng)、傳感檢測及計算機同步控制系統(tǒng)組成。液壓提升系統(tǒng)的配置本著安全性、符合性和實用性的原則進行。6.1 液壓提升器配置本工程選用的液壓提升器的型號為YS-SJ-180、YS-SJ-75 型額定提升重量分別為180t、75t。每臺 YS-SJ-75 型液壓提升器標準配置5 根鋼絞線，額定提升能力為75t；每臺YS-SJ-180 型液壓提升器標準配置12 根鋼絞線，額定提升能力為180t；鋼絞線作為柔性承重索具，采用高強度低松弛預應(yīng)力鋼絞線，抗拉強度為1860MPa，單根直徑為17.80mm，破斷拉力不小于36t。6.2 液壓泵源系統(tǒng)液壓泵源系統(tǒng)為液壓提升器提供液壓動力，在各種液

30、壓閥的控制下完成相應(yīng)動作。在不同的工程使用中，由于吊點的布置和液壓提升器的配置都不盡相同，為了提高液壓提升設(shè)備的通用性和可靠性，泵源液壓系統(tǒng)的設(shè)計采用了模塊化結(jié)構(gòu)。根據(jù)提升重物吊點的布置以及液壓提升器數(shù)量和液壓泵源流量，可進行多個模塊的組合，每一套模塊以一套液壓泵源系統(tǒng)為核心，可獨立控制一組液壓提升器，同時可用比例閥塊箱進行多吊點擴展，以滿足各種類型提升工程的實際需要。本工程中，網(wǎng)架提升吊點共計16/18 個，擬配置 5 臺 YS-PP-60型液壓泵源系統(tǒng)；6.3 電氣同步控制系統(tǒng)電氣同步控制系統(tǒng)由動力控制系統(tǒng)、功率驅(qū)動系統(tǒng)、傳感檢測系統(tǒng)和計算機控制系統(tǒng)等組成。電氣控制系統(tǒng)主要完成以下兩個控制

31、功能：集群提升器作業(yè)時的動作協(xié)調(diào)控制。無論是提升器主油缸，還是上、下錨具油缸，在提升工作中都必須在計算機的控制下協(xié)調(diào)動作，為同步提升創(chuàng)造條件；各點之間的同步控制是通過調(diào)節(jié)液壓系統(tǒng)的流量來控制提升器的運行速度，保持被提升構(gòu)件的各點同步運行，以保持其空中姿態(tài)。液壓同步提升施工技術(shù)采用行程及位移傳感監(jiān)測和計算機控制，通過數(shù)據(jù)反饋和控制指令傳遞，可全自動實現(xiàn)同步動作、負載均衡、姿態(tài)矯正、應(yīng)力控制、操作閉鎖、過程顯示和故障報警等多種功能。操作人員可在中央控制室通過液壓同步計算機控制系統(tǒng)人機界面進行液壓提升過程及相關(guān)數(shù)據(jù)的觀察和（或）控制指令的發(fā)布。本工程中共配置一套YS-CS-01型計算機同步控制及傳感

32、檢測系統(tǒng)。6.4 提升速度及加速度6.4.1 提升速度液壓同步提升系統(tǒng)的提升速度取決于液壓泵源系統(tǒng)的流量、錨具切換、同步精度設(shè)定、其他輔助工作所占用的時間以及整個系統(tǒng)工作的狀況。在本工程中，系統(tǒng)理論提升速度約為 12m/h。6.4.2 提升加速度液壓同步提升作業(yè)過程中各點速度保持勻速、同步。在提升的啟動和制動時，其加速度取決于液壓泵源系統(tǒng)流量及液壓提升器的工作壓力，加速度極小，以至于可以忽略不計。這為提升過程中臨時措施的安全性增加了保證。7 液壓系統(tǒng)同步控制7.1 總體布置原則滿足網(wǎng)架各吊點理論提升反力的要求，盡量使每臺提升設(shè)備受載均勻；盡量保證每臺液壓泵源系統(tǒng)驅(qū)動的液壓設(shè)備數(shù)量相等，提高液壓

33、泵源系統(tǒng)的利用率；在總體控制時，要認真考慮液壓同步提升系統(tǒng)的安全性和可靠性，降低工程風險。7.2 提升同步控制策略控制系統(tǒng)根據(jù)一定的控制策略和算法實現(xiàn)對網(wǎng)架單元整體提升（下降）的姿態(tài)控制和荷載控制。在提升（下降）過程中，從保證結(jié)構(gòu)吊裝安全角度來看，應(yīng)滿足以下要求：應(yīng)盡量保證各個提升吊點的液壓提升設(shè)備配置系數(shù)基本一致；應(yīng)保證提升（下降）結(jié)構(gòu)的空中穩(wěn)定，以便提升單元結(jié)構(gòu)能正確就位，也即要求各個吊點在上升或下降過程中能夠保持一定的同步性。根據(jù)以上要求，制定如下的控制策略：將集群的 24 臺液壓提升器中的一臺（主令點）提升速度和行程位移值設(shè)定為標準值，作為同步控制策略中速度和位移的基準。在計算機的控制

34、下，其余25 臺液壓提升器分別以各自的位移量來跟蹤比對主令點，根據(jù)兩點間位移量之差L 進行動態(tài)調(diào)整，保證各吊點在提升過程中始終保持同步。通過三點確定一個平面的幾何原理，保證網(wǎng)架單元在整個提升過程中的水平度和穩(wěn)定性。7.3 同步控制原理計算機控制，通過數(shù)據(jù)反饋和控制指令傳遞，實現(xiàn)同步動作、負載均衡、姿態(tài)矯正、應(yīng)力控制、過程顯示和故障報警等多種功能。8 液壓提升系統(tǒng)的安裝8.1 液壓提升設(shè)備安裝8.1.1 專用地錨的安裝每一臺液壓提升器對應(yīng)一套專用地錨結(jié)構(gòu)。地錨結(jié)構(gòu)安裝在專用吊具的內(nèi)部，要求每套地錨與其正上方的液壓提升器、提升吊點結(jié)構(gòu)開孔垂直對應(yīng)、同心安裝。地錨結(jié)構(gòu)與專用吊具固定時，應(yīng)與周邊結(jié)構(gòu)留

35、有一定空隙，使地錨結(jié)構(gòu)可沿圓周方向自由轉(zhuǎn)動，鋼絞線與吊點結(jié)構(gòu)開孔側(cè)壁不致碰擦。8.1.2 液壓管路的連接液壓泵源系統(tǒng)與液壓提升器的油管連接：（1）連接油管時，油管接頭內(nèi)的組合墊圈應(yīng)取出，對應(yīng)管接頭或?qū)宇^上應(yīng)有O形圈；（2）應(yīng)先接低位置油管，防止油管中的油倒流出來。液壓泵源系統(tǒng)與液壓提升器間油管要一一對應(yīng)，逐根連接；（3）依照方案制定的并聯(lián)或串連方式連接油管，確保正確，接完后進行全面復查。8.1.3 控制、動力線的連接（1）各類傳感器的連接；（2）液壓泵源系統(tǒng)與液壓提升器之間的控制信號線連接；（3）液壓泵源系統(tǒng)與計算機同步控制系統(tǒng)之間的連接；（4）液壓泵源系統(tǒng)與配電箱之間的動力線的連接；（5）

36、計算機控制系統(tǒng)電源線的連接。8.2 鋼絞線安裝本工程中，每根鋼絞線最大長度28m。每臺 YS-SJ-75 型液壓提升器內(nèi)穿45 根鋼絞線；每臺 YS-SJ-180 型液壓提升器內(nèi)穿610 根鋼絞線（具體見鋼絞線配置表），共計 178 根鋼絞線。穿鋼絞線采取由上至下穿法（暫定），即從液壓提升器天錨穿入至底部下錨穿出。應(yīng)盡量使鋼絞線底部（下端）持平，穿好的鋼絞線上端通過夾頭和錨片固定。待液壓提升器鋼絞線安裝完畢后，再將鋼絞線束的下端穿入正下方對應(yīng)的專用吊具地錨結(jié)構(gòu)內(nèi)，調(diào)整好后鎖定。每臺液壓提升器頂部預留的鋼絞線應(yīng)沿導向架朝預定方向疏導。鋼絞線安裝操作工藝如下：（1）用砂輪切割機或氣割將鋼絞線切割成

37、28m一段，共 178 根。用打磨機或氣割將鋼絞線兩頭修理平整、圓滑、不松股；（2）將疏導板安裝于液壓提升器正下方，調(diào)整疏導板孔的位置，使其與液壓提升器各錨孔對齊（注意三角形結(jié)構(gòu)），臨時固定；（3）將鋼絞線從下往上依次穿過液壓提升器內(nèi)部結(jié)構(gòu)，頂部鋼絞線預留部分用臨時錨片鎖緊于天錨上；（4）每穿好 1 根鋼絞線后，用夾頭將鋼絞線夾緊，以免鋼絞線從空中滑落；（5）一般先穿外圈的小部分，后穿內(nèi)圈全部，再將剩余外圈穿完；（6）所有鋼絞線穿好后，用上、下錨具缸鎖緊鋼絞線，并擰緊天錨錨片板螺釘鎖緊；（7）用軟繩放下疏導板至下吊點上部，調(diào)整疏導板的方位，使鋼絞線束順直；（8）調(diào)整地錨結(jié)構(gòu)位置，使其與疏導板的

38、孔對齊；按順序依次將鋼絞線穿入地錨結(jié)構(gòu)中并理齊，鎖緊鋼絞線。8.3 設(shè)備的檢查及調(diào)試開始提升作業(yè)之前，應(yīng)對液壓提升系統(tǒng)及輔助設(shè)備進行全面檢查及調(diào)試工作。鋼絞線作為承重系統(tǒng)，在正式提升前應(yīng)派專人進行認真檢查，鋼絞線不得有松股、彎折、錯位、外表不能有電焊疤；地錨位置正確，地錨中心線與上方對應(yīng)提升器中心線同心，錨片能夠鎖緊鋼絞線；由于運輸?shù)脑颍簤罕迷聪到y(tǒng)上個別閥或硬管的接頭可能有松動，應(yīng)進行一一檢查，并擰緊，同時檢查溢流閥的調(diào)壓彈簧是否完全處于放松狀態(tài)；檢查液壓泵源系統(tǒng)、計算機控制系統(tǒng)及液壓提升器之間電纜線及控制線的連接是否正確。檢查液壓泵源系統(tǒng)與液壓提升器主油缸、錨具缸之間的油管連接是否正確；

39、系統(tǒng)送電，校核液壓泵主軸轉(zhuǎn)動方向；在泵站不啟動的情況下，手動操作控制柜中相應(yīng)按鈕，檢查電磁閥和截止閥的動作是否正常，截止閥與提升器編號是否對應(yīng)；檢查傳感器（行程傳感器，上、下錨具缸傳感器，油壓傳感器）；接通各液壓提升器的行程傳感器和錨具缸的電源，使就地控制盒中相應(yīng)的信號燈發(fā)訊；液壓提升器的檢查：下錨緊的情況下，松開上錨，啟動液壓泵站，調(diào)節(jié)一定的壓力(3Mpa左右)，伸縮液壓提升器主油缸，檢查A 腔、B 腔的油管連接是否正確，檢查截止閥能否截止對應(yīng)的油缸；檢查控制閥在電流變化時能否加快或減慢對應(yīng)液壓提升器的伸縮缸速度；預加載：調(diào)節(jié)液壓泵源系統(tǒng)至一定壓力，使每臺液壓提升器內(nèi)每根鋼絞線基本處于相同的

40、張緊狀態(tài)。8.4 其他項目檢查上下吊點等臨時措施結(jié)構(gòu)狀態(tài)檢查；鋼絞線質(zhì)量檢查；網(wǎng)架提升臨時加固措施檢查；對提升過程可能產(chǎn)生影響的障礙物檢查、清除。9 網(wǎng)架的地面拼裝概述9.1 拼裝場地準備因屋面網(wǎng)架在地面進行整體拼裝，為防止拼裝過程中因地面發(fā)生不均勻沉降而影響整體拼裝和焊接質(zhì)量，在拼裝前，需對拼裝場地地面采取壓實后加30cm厚碎石混凝土墊層，場地土的壓實系數(shù)必須滿足屋蓋網(wǎng)架拼裝不發(fā)生沉降，地面保證平整，并做好排水措施。9.2 網(wǎng)架及桁架拼裝方法1、拼裝及提升概述本屋蓋鋼結(jié)構(gòu)工程在現(xiàn)場拼裝后整體提升，網(wǎng)架鋼結(jié)構(gòu)的拼裝是屋蓋鋼結(jié)構(gòu)拼裝的重點，鋼桁架的拼裝配合網(wǎng)架鋼結(jié)構(gòu)的拼裝。網(wǎng)架結(jié)構(gòu)的底標高為+2

41、3.00 米，鋼桁架結(jié)構(gòu)底標高為+20.50 米，兩者底標高的不一致對鋼桁架的拼裝帶來較大的困難，通過技術(shù)研討，決定對屋蓋結(jié)構(gòu)（包括網(wǎng)架和大門桁架）采用兩次提升的方案，第一次整體提升對象為+26.500 米以上的鋼桁架部分和網(wǎng)架，采用在地面搭設(shè)胎架進行拼裝，拼裝焊接完后進行第一次提升，將網(wǎng)架及+26.500 米以上部分的鋼桁架先提升3.00 米，進行鋼桁架+26.500 米以下部分的拼裝。在拼裝時主要采用2 輛 25t 汽車吊進行桿件的運送，構(gòu)件送至相應(yīng)位置，然后用兩臺卷揚機結(jié)合手拉葫蘆進行拼接，底部設(shè)置拼裝胎架及支撐，拼裝完后進行焊接，再進行第二次整體提升。2、拼裝胎架介紹屋蓋鋼桁架分兩層，

42、每層高6.0 米，第一層底標高+20.500 米，第二層底標高為26.500 米。網(wǎng)架結(jié)構(gòu)第一層底標高為23.000 米，為了施工的順利進行，鋼桁架的拼裝起始標高定為 26.500 米。鋼桁架拼裝胎架采用腳手架進行搭設(shè)，胎架高度為4.3 米。3、拼裝思路鋼桁架主要由上弦鋼梁、下弦鋼梁及斜撐組成，安裝時根據(jù)塔吊、汽車吊、卷揚機的起重能力，采用散件吊裝的方法在現(xiàn)場進行拼裝。按照先下弦，再斜撐最后安裝上弦的方法進行安裝。9.3 網(wǎng)架、桁架整體拼裝順序網(wǎng)架、桁架從網(wǎng)架加強部分開始拼裝，并分別向東西兩個方向同時開始拼裝。當拼裝到了東西邊緣的時候，改為由南向北拼裝，最后機械分別從東北、西北角退出場地。網(wǎng)架

43、及桁架從中部加強部位開始拼裝分別向東西兩個方向展開繼續(xù)安裝直到東西兩側(cè)達到邊緣到達邊緣后在從南向北安裝直到最后完成拼裝9.4 網(wǎng)架、桁架拼裝的起拱標高控制網(wǎng)架、桁架各節(jié)點的拼裝起拱值和按設(shè)計提供的在恒載作用下?lián)隙戎档?/3 進行桿件的加工和現(xiàn)場拼裝起拱，下弦節(jié)點標高在地面拼裝時按該數(shù)值進行控制。每節(jié)點起拱值見深化設(shè)計圖。9.5 網(wǎng)架、桁架拼裝的軸線控制網(wǎng)架、桁架拼裝的測量控制關(guān)鍵點就是各節(jié)點的軸線坐標控制，在地面拼裝時，采用原位軸線拼裝，通過安裝軸線來控制拼裝時的軸線，保證拼裝后的軸線與安裝軸線重合。9.6 網(wǎng)架、桁架整體提升的加固因屋蓋結(jié)構(gòu)（包括網(wǎng)架、大門桁架）采用整體同步提升的施工方法，根

44、據(jù)吊點的設(shè)置，為了確保結(jié)構(gòu)施工階段的安全及正常使用階段的安全，使用“MIDAS/GEN”結(jié)構(gòu)分析與優(yōu)化設(shè)計軟件對結(jié)構(gòu)各施工階段進行了分析計算。經(jīng)驗算發(fā)現(xiàn)提升過程中有部分桿件應(yīng)力過大，需要替換，考慮到更換桿件工作難度大，施工繁瑣，該部分桿件經(jīng)替換后不再換回原設(shè)計桿件，替換后桿件位置及規(guī)格詳見網(wǎng)架及桁架深化設(shè)計圖，重新用“MIDAS/GEN”結(jié)構(gòu)分析與優(yōu)化設(shè)計軟件對結(jié)構(gòu)各施工階段進行了驗證計算，滿足各階段的安全及正常使用階段的安全。10 正式提升10.1 提升過程控制要點為確保網(wǎng)架以及臨時措施結(jié)構(gòu)提升過程的平穩(wěn)、安全，根據(jù)網(wǎng)架的特性，擬采用“吊點油壓均衡，結(jié)構(gòu)姿態(tài)調(diào)整，位移同步控制，分級卸載就位”

45、的同步提升和卸載落位控制策略。10.1.1 同步吊點設(shè)置在每臺液壓提升器處各設(shè)置一套位移同步傳感器，用以測量提升過程中各臺液壓提升器的提升位移同步性。主控計算機根據(jù)這全部傳感器的位移檢測信號及其差值，構(gòu)成“傳感器計算】機泵源控制閥提升器控制閥液壓提升器網(wǎng)架”的閉環(huán)系統(tǒng)，控制整個提升過程的同步性。10.1.2 吊點油壓均衡每一個提升吊點的液壓提升器在正式提升階段施以均恒的油壓，以保證上下吊點結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定性。所有吊點以恒定的驅(qū)動力向上提升。10.1.3 提升分級加載通過試提升過程中對網(wǎng)架、提升設(shè)施、提升設(shè)備系統(tǒng)的觀察和監(jiān)測，確認符合模擬工況計算和設(shè)計條件，保證提升過程的安全。以計算機仿真計算的各提升

46、吊點反力值為依據(jù)，對網(wǎng)架單元進行分級加載（試提升），各吊點處的液壓提升系統(tǒng)伸缸壓力應(yīng)緩慢分級增加，依次為 20%、40、60、80；在確認各部分無異常的情況下，可繼續(xù)加載到90、95、100，直至網(wǎng)架提升部分全部脫離拼裝胎架。在分級加載過程中，每一步分級加載完畢，均應(yīng)暫停并檢查如：上吊點、下吊點結(jié)構(gòu)、屋面網(wǎng)架結(jié)構(gòu)等加載前后的變形情況，永久及臨時基礎(chǔ)的沉降，以及臨時支撐結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定性等情況。一切正常情況下，繼續(xù)下一步分級加載。當分級加載至網(wǎng)架結(jié)構(gòu)即將離開拼裝胎架時，可能存在各點不同時離地，此時應(yīng)降低提升速度，并密切觀查各點離地情況，必要時做“單點動”提升。確保網(wǎng)架脫胎平穩(wěn)，各點同步。10.1.4

47、結(jié)構(gòu)離地檢查屋面網(wǎng)架結(jié)構(gòu)離開拼裝胎架約500mm 后，利用液壓提升系統(tǒng)設(shè)備鎖定，并在桁架底部增設(shè)墊板等預防措施，空中停留12 小時作全面檢查（包括吊點結(jié)構(gòu)、臨時支撐承重體系、永久結(jié)構(gòu)和提升設(shè)備等，盡量安排在夜間以節(jié)省施工時間），并將檢查結(jié)果以書面形式報告現(xiàn)場總指揮部。各項檢查正常無誤，才能進行正式提升。10.1.5 姿態(tài)檢測調(diào)整用測量儀器檢測各吊點的離地距離，計算出各吊點相對高差。通過液壓提升系統(tǒng)設(shè)備調(diào)整各吊點高度，確保各吊點在提升過程中的最大相對標高差控制在30mm 內(nèi)，使屋面網(wǎng)架提升部分達到水平姿態(tài)。10.1.6 整體同步提升以調(diào)整后的各吊點高度為新的起始位置，復位位移傳感器。在網(wǎng)架整體提

48、升過程中，保持該姿態(tài)直至提升到設(shè)計標高附近。10.1.7 分級卸載就位以卸載前的吊點載荷為基準，所有吊點同時下降卸載10；在此過程中可能會出現(xiàn)載荷轉(zhuǎn)移現(xiàn)象，即卸載速度較快的點將載荷轉(zhuǎn)移到卸載速度較慢的點上，以至個別點超載甚至可能會造成局部構(gòu)件失穩(wěn)。計算機控制系統(tǒng)監(jiān)控并阻止上述情況的發(fā)生，調(diào)整各吊點卸載速度，使快的減慢，慢的加快。萬一某些吊點載荷超過卸載前載荷的10，則立即停止其它點卸載，而單獨卸載這些點。如此往復，直至鋼絞線徹底松弛，網(wǎng)架結(jié)構(gòu)自重荷載完全轉(zhuǎn)移到兩端分段結(jié)構(gòu)上。10.1.8 提升過程的微調(diào)網(wǎng)架結(jié)構(gòu)在提升過程中，因為空中姿態(tài)調(diào)整和桿件對口等需要進行高度微調(diào)。在微調(diào)開始前，將計算機同

49、步控制系統(tǒng)由自動模式切換成手動模式。根據(jù)需要，對整個液壓提升系統(tǒng)中所有吊點的液壓提升器進行同步微動（上升或下降），或者對單臺液壓提升器進行微動調(diào)整。微動即點動調(diào)整精度可以達到毫米級，完全可以滿足主桁架分段之間補檔、對口安裝的精度需要。10.2 提升過程的監(jiān)控在整個同步提升過程中應(yīng)隨時檢查：（1）觀測液壓提升系統(tǒng)壓力變化情況，定時做好記錄，并與預設(shè)值進行比對；（2）上吊點提升平臺結(jié)構(gòu)工作情況；（3）網(wǎng)架提升過程的整體穩(wěn)定性；（4）提升鋼絞線的垂直度（應(yīng)控制在1以內(nèi)）；（5）液壓提升系統(tǒng)設(shè)備的提升同步性；（6）激光測距儀配合測量各提升吊點在提升過程中的同步性（確保各提升吊點的相對標高差控制在30m

50、m 內(nèi)）；（7）提升承重系統(tǒng)監(jiān)控：（8）提升承重系統(tǒng)是提升工程的關(guān)鍵部件，務(wù)必做到認真檢查，仔細觀察。重點檢查：錨具（脫錨情況，錨片及其松錨螺釘）；導向架中鋼絞線穿出順暢；主油缸及上、下錨具油缸（是否有泄漏及其它異常情況）；缸頭閥塊、軟管及管接頭；各種傳感器及其導線。（9）液壓動力系統(tǒng)監(jiān)控：系統(tǒng)壓力變化情況；油路泄漏情況；油溫變化情況；油泵、電機、電磁閥線圈溫度變化情況；系統(tǒng)噪音情況。10.3 網(wǎng)架提升時的測量監(jiān)控1、對提升吊點同步性的測量控制方法：在提升吊點下方掛盤尺在進行網(wǎng)架提升前，將每個提升吊點處的焊接球節(jié)點的中心高程，標注在相近的砼柱側(cè)面，同時在每個提升點處，以焊接球中心為起始點掛盤尺

51、，對每個提升點的高度增值予以直觀反映，同時與提升操作界面上的各點提升值相對比，確保網(wǎng)架提升的同步性。2、對網(wǎng)架在提升過程中的撓度監(jiān)控方法：全站儀+激光反射貼片直接觀測。網(wǎng)架在提升過程中，需對提升點及理論撓度變形較大點處進行動態(tài)監(jiān)控，以掌握網(wǎng)架的整體變形，網(wǎng)架測量動態(tài)監(jiān)控布置點如下：鋼網(wǎng)架提升過程中，架設(shè)全站儀于任意位置，直接照準下弦球底部的反射貼片中心得出某一時間段對應(yīng)的三維坐標并做好記錄，間隔一段時間再進行一次觀測，比較屢次觀測坐標值。將數(shù)值變化情況在第一時間報告給現(xiàn)場技術(shù)人員。使用全站儀極坐標測量法對網(wǎng)架進行測控，如示意圖所示：動態(tài)監(jiān)控測量觀測點布置平面圖1）在構(gòu)件跨中上、下弦側(cè)面各選定一

52、特定點，將激光反射貼片貼在該點上。2）根據(jù)場地的通視條件，測放出架設(shè)全站儀的最佳位置。3）內(nèi)業(yè)計算構(gòu)件上所標示的該特征觀測點與全站儀架設(shè)點位之間的坐標關(guān)系，并做好參數(shù)記錄，以備網(wǎng)架校正時用。4）架設(shè)全站儀于選定的測量觀測點上，根據(jù)內(nèi)業(yè)計算成果，結(jié)合當日氣象值設(shè)置好坐標參數(shù)及氣象改正，準確無誤后分別照準儀器于構(gòu)件上激光反射貼片，得出構(gòu)件空間位置的實測三維坐標。5）網(wǎng)架各監(jiān)控點的撓度值，為各點的實測高程值與提升吊點的實測高程值的差值，觀察值與模擬分析值進行對比，如超過計算分析值的1.15 倍，立即停止提升，查找分析原因，制定措施。10.4 網(wǎng)架提升異常時的調(diào)整措施采用上述兩方法對網(wǎng)架進行提升時的監(jiān)

53、控，如測量數(shù)據(jù)超過允許范圍，則需對網(wǎng)架進行必要的調(diào)整，使其滿足結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性及剛度的要求。1、對提升吊點同步不一致的調(diào)整：當監(jiān)控到網(wǎng)架同步性不一致時（超過一定差值），則停止網(wǎng)架的提升，同時按 10.1.8對相應(yīng)提升點進行微調(diào)。2、對網(wǎng)架撓度變化較大的應(yīng)對措施：網(wǎng)架正式提升前需先對網(wǎng)架進行試提升，在網(wǎng)架提升至一定高度后靜止并保持一段時間，觀察網(wǎng)架各監(jiān)測點的撓度值：如網(wǎng)架的最終撓度值未超過施工驗算的最大撓度值，或者稍大于最大撓度但未超過網(wǎng)架圖紙規(guī)定最大計算撓度，則可繼續(xù)提升；如網(wǎng)架的撓全站儀極坐標測量方法示意度變形較大幅度超過驗算的最大撓度，且有持續(xù)增加的趨勢，則需立即將網(wǎng)架落至地面并有效支撐，待查明

54、原因并解決后再提升。11 施工組織體系111 施工組織體系液壓提升專業(yè)現(xiàn)場組織體系如下圖所示。現(xiàn)場施工組織體系圖12 施工進度計劃由于液壓提升為專業(yè)配合工序，作業(yè)過程穿插在整個網(wǎng)架結(jié)構(gòu)安裝進度中分段進行，故無法單獨排除提升施工進度計劃。在此，以分段作業(yè)時間及先后順序排出液壓提升專業(yè)的作業(yè)時間，供網(wǎng)架結(jié)構(gòu)安裝單位參考（提升相關(guān)技術(shù)人員46人）：提升系統(tǒng)設(shè)備進場 15 天(含運輸)；提升平臺（連同提升器）安裝15 天；提升泵源系統(tǒng)吊裝到位2天；鋼絞線、地錨安裝 3 天；提升設(shè)備系統(tǒng)調(diào)試 2 天；網(wǎng)架結(jié)構(gòu)試提升 1 天；網(wǎng)架結(jié)構(gòu)正式提升 1 天；網(wǎng)架結(jié)構(gòu)提升 3 米拼裝 15天；（安裝單位）網(wǎng)架結(jié)構(gòu)

55、再次提升 2 天；網(wǎng)架結(jié)構(gòu)對口、焊接 25天（安裝單位）；提升設(shè)備拆除 3 天；13 主要液壓系統(tǒng)設(shè)備本工程中液壓同步提升施工的主要設(shè)備見表。主要液壓提升設(shè)備表序號名稱規(guī)格型號設(shè)備單重數(shù) 量1 液壓泵源系統(tǒng)65kW YS-PP-60 2.5t 5 臺2 液壓提升器75t YS-SJ-75 0.6t 6 臺180t YS-SJ-180 1.2t 18 臺3 高壓油管31.5MPa 標準油管箱150 箱4 計算機控制系統(tǒng)32 通道YS-CS-01 1 套5 專用鋼絞線17.80mm 1860MPa 6Km 6 傳感器錨具、行程、油壓24 套7 對講機摩托羅拉5 臺8 激光測距儀徠卡1 臺14 提升

56、施工用電本工程中，最多共需5 臺 YS-PP-60 型液壓泵源系統(tǒng)同時使用，單臺液壓泵源系統(tǒng)需要 65kW電容量，配置不小于 25mm2的單根五芯電纜線。液壓提升系統(tǒng)共需用最大電量為：655=325kW。提升過程中需要安裝單位將相應(yīng)的二級電源配電箱分別提供到5 臺液壓泵源系統(tǒng)附近45 米范圍內(nèi)。現(xiàn)場提升電源應(yīng)盡量從總盤箱拉設(shè)專用線路，以確保提升作業(yè)過程中，以上專用電源的不間斷供電。15 應(yīng)急預案15.1 現(xiàn)場設(shè)備故障應(yīng)急預案15.1.1 液壓提升器故障本工程提升過程中主要存在液壓提升器漏油的故障，出現(xiàn)故障后的具體應(yīng)急措施如下：（1）立即關(guān)閉所有閥門，切斷油路，暫停提升；（2）專業(yè)人員對漏油設(shè)備

57、的漏油位置進行全面檢查；（3）根據(jù)檢查結(jié)果采取更換墊圈、閥門等配件；（4）必要時更換油缸等主體結(jié)構(gòu)；（5）檢修完成后，恢復系統(tǒng)，進行系統(tǒng)調(diào)試；（6）調(diào)試完成后，繼續(xù)提升。15.1.2 泵站故障泵站作為提升系統(tǒng)的動力源，由液壓泵和電氣系統(tǒng)兩部分組成，主要故障表現(xiàn)為停止工作、漏油以及電機出現(xiàn)故障后的應(yīng)急措施如下：（1）當泵站停止工作時，檢查電源是否正常；（2）檢查泵站各個閥門的開閉情況，確保全部閥門處于開啟狀態(tài)；（3）檢查智能控制器是否正常；（4）泵站出現(xiàn)漏油時，關(guān)閉所有閥門，停止提升；（5）迅速檢查確認漏油的部位；（6）更換漏油部位的墊圈；（7）電機出現(xiàn)故障時，專業(yè)人員立即檢查電機的電源是否正常

58、；（8）檢查電機的線路是否正常；（9）故障排除后，恢復系統(tǒng)，進行系統(tǒng)調(diào)試；（10）調(diào)試完成后，繼續(xù)提升15.1.3 油管損壞油管的損壞主要包括運輸過程中的損壞和提升過程中損壞，具體應(yīng)急措施如下：（1）油管運輸?shù)浆F(xiàn)場后，立即檢查油管有無破損、接頭位置是否完好，發(fā)現(xiàn)問題后，立即與車間聯(lián)系更換；（2）提升過程中油管爆裂時，立即關(guān)閉爆裂油管的閥門；（3）關(guān)閉所有閥門，暫停提升；（4）更換爆裂位置的油管，并確認連接正常；（5）檢查其它位置油管的連接部位是否可靠；（6）故障排除后，恢復系統(tǒng)，進行系統(tǒng)調(diào)試；（7）調(diào)試完成后，繼續(xù)提升。15.1.4 控制系統(tǒng)故障提升使用的電氣系統(tǒng)穩(wěn)定性高，出現(xiàn)故障現(xiàn)場即可維修

59、，具體應(yīng)急措施如下：（1）關(guān)閉所有閥門，停止提升作業(yè)；（2）無法自動關(guān)閉閥門時，立即采取手動方式停止；（3）檢測電氣系統(tǒng)；（4）對于一般故障，可進行簡單維修即可排除；（5）無法維修時時，更換控制系統(tǒng)相應(yīng)組件；（6）故障排除后，恢復系統(tǒng)，進行系統(tǒng)調(diào)試；（7）調(diào)試完成后，繼續(xù)提升。15.1.5 傳感器無信號錨具傳感器無信號時檢查傳感器感應(yīng)面到錨板的距離是否過小。如調(diào)整后傳感器仍無信號，則更換相應(yīng)的錨具傳感器。15.2 突然停電、停電復送突然停電時控制系統(tǒng)將全部處于自動停機的安全狀態(tài)。液壓系統(tǒng)失壓，平衡閥能可靠鎖住負載，保證主油缸活塞桿不下沉。上下錨具利用錨片的機械自鎖鎖緊鋼絞線。停電復送時系統(tǒng)仍處

60、于停機狀態(tài)，必須重新初始化才能啟動。15.3 意外事故應(yīng)急預案施工人員熟悉施工程序的同時，技術(shù)交底、安全檢查和必要的安全設(shè)施也是相當重要的。焊接、切割施工部位放置防火設(shè)施，對施工人員教授必備的緊急救護措施。如遇緊急事故及時報警，并通報業(yè)主進行緊急處理。15.4 防雨和防風應(yīng)急預案從設(shè)備安裝施工開始，應(yīng)及時獲取天氣消息，要對施工現(xiàn)場天氣狀況做詳細的了解。在構(gòu)件提升前夕，要和當?shù)貧庀蟛块T保持聯(lián)系，最早獲得最近至少十天內(nèi)的天氣狀況，若提升施工周期內(nèi)有強風，提前做好防范工作，做好設(shè)備、構(gòu)件必要的固定保護。提升期內(nèi)遇有六級以上強風時，停止提升，并對已提起的網(wǎng)架結(jié)構(gòu)做好固定措施，防止網(wǎng)架造成晃動，及由此引

61、起的更大幅度的震蕩及結(jié)構(gòu)的磕碰、受損，一般在網(wǎng)架臨柱位置拉設(shè)攬風繩，攬風繩綁扎在砼柱腳；在無砼柱的位置，在地坪上植入埋件作為纜風繩的受拉點；如下圖所示：15.5 提升過程中的防雷接地措施因網(wǎng)架的提升措施平臺高于網(wǎng)架主體結(jié)構(gòu)，且提升措施焊接在柱頂埋件，而柱頂埋件又通過混凝土柱的主筋與大地連接，則如在網(wǎng)架提升過程中遭遇雷擊，電流將會順提升措施平臺埋件柱主筋大地傳遞，起到避雷的作用，因此可不必再另設(shè)防雷接地措施。16 安全、文明施工必須堅決落實公司“安全第一，預防為主”的方針，全面實行“預控管理”，從思想上重視，行動上支持，控制和減少傷亡事故發(fā)生。16.1 要在職工中樹立安全生產(chǎn)第一的思想，認識到安

62、全生產(chǎn)文明施工的重要性；16.2 所有施工人員要對施工方案及工藝進行了解、熟悉，在施工前必須逐級進行安全技術(shù)交底，交底內(nèi)容針對性強，并做好記錄，明確安全責任，班后總結(jié)；16.3 現(xiàn)場安全設(shè)施齊備，設(shè)置牢靠，施工中加強安全信息反饋，不斷消除施工過程中的事故隱患，使安全信息及時得到反饋；16.4 在施工區(qū)域拉好紅白帶，專人看管，嚴禁非施工人員進入。吊裝時，施工人員不得在起重構(gòu)件、起重臂下或受力索具附近停留；16.5 鋼絞線在安裝時，高空應(yīng)鋪設(shè)安裝、操作臨時平臺，地面應(yīng)劃定安全區(qū)，應(yīng)避免重物墜落，造成人員傷亡；下降前，應(yīng)進行全面清場，在下降過程中，應(yīng)指定專人觀察地錨、上下吊點、提升器、鋼絞線等的工作

63、情況，若有異常現(xiàn)象，直接通知現(xiàn)場指揮。16.6 在施工過程中，施工人員必須按施工方案的作業(yè)要求進行施工。如有特殊情況進行調(diào)整，必須通過一定的程序以保證施工過程安全。16.7 在網(wǎng)架整體液壓同步提升過程中，注意觀測設(shè)備系統(tǒng)的壓力、荷載變化情況等，并認真做好記錄工作。16.8 在液壓提升過程中，測量人員應(yīng)通過測量儀器配合測量各監(jiān)測點位移的準確數(shù)值。16.9 液壓提升過程中應(yīng)密切注意液壓提升器、液壓泵源系統(tǒng)、計算機同步控制系統(tǒng)、傳感檢測系統(tǒng)等的工作狀態(tài)。16.10 現(xiàn)場無線對講機在使用前，必須向工程指揮部申報，明確回復后方可作用。通訊工具專人保管，確保信號暢通。16.11 高空作業(yè)人員經(jīng)醫(yī)生檢查合格

64、，才能進行高空作業(yè)。高空作業(yè)人員必須帶好安全帶，安全帶應(yīng)高掛低用。16.12 大風、大雨雪天不得從事露天高空作業(yè)，施工人員應(yīng)注意防滑、防雨、防水及用電防護。不允許雨天進行焊接作業(yè)，如必須，需設(shè)置卡靠的擋雨、擋風蓬，防護后方可作業(yè)。禁止在風速六級以上進行提升或下降工作；16.13 重視安全宣傳，加強安全管理，教育為主、懲罰為輔；16.14 吊運設(shè)備和結(jié)構(gòu)要充分做好準備，有專人指揮操作，遵守吊運安全規(guī)定；16.15 易燃、易爆有毒物品一定要隔離加強保管，禁止隨意擺放。施工現(xiàn)場焊接或切割等動火操作時要事先注意周圍上下環(huán)境有無危險，清除易燃物，并派專人監(jiān)護；16.16 施工用電、照明用電按規(guī)定分線路接

65、線，非電氣人員不得私自動電，現(xiàn)場要配備標準配電盤，現(xiàn)場用電要設(shè)專職電工。電纜的敷設(shè)要符合有關(guān)標準規(guī)定；16.17 夜間施工必須有足夠照明，周邊孔洞處設(shè)置防護欄和警示燈。16.18 各工種人員要持證上崗，嚴格遵守本工種安全操作規(guī)程。在安裝中不要報僥幸心理，而忽視安全規(guī)定。16.19 上吊點提升平臺操作區(qū)域，應(yīng)當設(shè)置符合安全標準的走道和防護欄桿，可利用腳手架及跳板等搭設(shè)。16.20 鋼絞線在網(wǎng)架結(jié)構(gòu)卸載之前是主要的承重結(jié)構(gòu)。由于弦桿對接、腹桿安裝過程中，不可避免的需要進行氣割和電焊作業(yè)，且作業(yè)區(qū)域靠近鋼絞線，為保證安全，應(yīng)對鋼絞線進行特殊保護處理。為防止鋼絞線過熱和被電焊打傷，應(yīng)在以上對口作業(yè)之前

66、，將主桁架區(qū)域內(nèi)的鋼絞線用石棉布通長包裹。另外，為防止鋼絞線過電，應(yīng)在電焊作業(yè)之前，將中間分段結(jié)構(gòu)與端部分段結(jié)構(gòu)之間良好接地，確保電流通過接地裝置引至永久基礎(chǔ)。17 網(wǎng)架提升各階段的驗算（加固后）網(wǎng)架桿件（包括輔助桿件、網(wǎng)架提升下吊點臨時球）在網(wǎng)架深化圖中進行了加固處理，并與網(wǎng)架本身構(gòu)件一起進行提升各階段的驗算。17.1 各提升階段結(jié)構(gòu)變形情況一階段位移（相對最大76.96mm，絕對最大值-60mm）備注：起拱最大值137mm 二階段位移（相對最大102.62mm，絕對最大值-34.4mm）起拱最大值 137mm 17.2 各施工階段應(yīng)力變化情況經(jīng)驗算發(fā)現(xiàn)提升過程中有部分桿件應(yīng)力過大，需要替換

67、，考慮到更換桿件工作難度大，施工繁瑣，該部分桿件經(jīng)替換后不再換回原設(shè)計桿件，替換后桿件位置及規(guī)格詳見網(wǎng)架及桁架深化設(shè)計圖。以下驗算結(jié)果均為桿件經(jīng)替換后的屋蓋結(jié)構(gòu)。一階段應(yīng)力（最大198.0N/mm2）二階段應(yīng)力（最大199.7N/mm2）17.3 各施工階段豎向約束反力變化情況一階段豎向約束反力（最大2910.6KN）二階段豎向約束反力（最大5006.1KN）結(jié)果分析：1、根據(jù)各提升階段變形情況分析，各提升階段變形均較小，最大值為 102.62mm（約為 L/770），滿足結(jié)構(gòu)施工階段剛度的要求。2、根據(jù)各施工階段應(yīng)力變化情況分析，整個施工過程中桿件最大應(yīng)力為199.7 N/mm2（輔助桿件）

68、、149.5 N/mm2（原屋蓋結(jié)構(gòu)桿件）滿足施工階段結(jié)構(gòu)安全的要求。結(jié)論及施工建議：根據(jù)以上計算分析結(jié)果，本工程鋼屋蓋采用本施工技術(shù)方案確定的安裝方案及加固方案進行施工是安全、可行的。具體實施過程中應(yīng)按照施工組織設(shè)計要求進行施工。17.4 不同步提升狀態(tài)下的施工驗算上幾節(jié)的網(wǎng)架施工驗算，是在確保網(wǎng)架同步提升的前提下，對網(wǎng)架進行的受力及變形分析。但網(wǎng)架的提升不會保持絕對的同步，有可能因為提升機械的誤差累計，或者是由于各砼柱柱頂存在高差，使得網(wǎng)架不能做到同步提升，當然各提升點存在的同步差是可控、可調(diào)整的，一般下各提升點的差值控制在2 公分內(nèi)。為最大限度確保整體提升過程中的安全，考慮對不同步狀態(tài)下

69、的網(wǎng)架進行受力分析，以 N軸處提升點高于D軸處提升點 100mm，兩軸之間的提升點高差按線性分布對原同步狀態(tài)下的網(wǎng)架重新進行驗算：1、各提升階段結(jié)構(gòu)變形情況一階段位移（最大76.94mm）二階段位移（最大102.64mm）2、各施工階段應(yīng)力變化情況一階段應(yīng)力（最大197.5N/mm2）二階段應(yīng)力（最大199.64N/mm2）3、各施工階段豎向約束反力變化情況一階段豎向約束反力（最大2911.3KN）二階段豎向約束反力（最大5005.3KN）結(jié)果分析：根據(jù)在不同步（提升點高差100mm）情況下各提升階段變形情況分析，各提升階段變形(擾度值)、桿件應(yīng)力、約束反力與同步提升情況下的變化均比較小，且滿

70、足結(jié)構(gòu)施工階段的剛度和安全要求。18 提升平臺驗算18.1 網(wǎng)架平臺計算提升平臺的具體形式見下圖：網(wǎng)架提升平臺圖網(wǎng)架提升吊點的最大荷載設(shè)計值D軸16 線處吊點荷載，大小為1786kN，提升平臺梁規(guī)格選用 B60035025，立柱選用 H350 3501219，材質(zhì)均為 Q345B。提升平臺的計算簡圖如下圖，其中，a=0.65m，l=1.150m，F(xiàn)=1786kN。提升平臺計算簡圖（1）提升平臺梁計算提升平臺梁截面特 性：強軸截面 慣 性矩Ix=2140625000mm4，強軸截 面模量Wx=7135420mm3，截面積 A=45000 mm2。Mmax=-Fa=17860.65=1161kNm

71、 根據(jù)鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(GB50017-2003)，受彎構(gòu)件的抗彎強度按式(4.1.1)計算：A截面：MPafMPaWMWMyyyxxx29516371354201042000000，滿足要求！MPafMPaAVvw170524500016030003.13.1，滿足要求！（2）立柱計算前立柱受壓，荷載值NA=RA=2795kN。后立柱受拉，荷載值NB=RB=1009kN。立柱計算長度 L=2.20m，立柱截面特性：A=170.44cm2，ix=15.22cm，iy=8.92cm，則立柱長細比 xL/ix=14.45，yL/iy=24.66，x0.9769，y0.9032，考慮壓桿承載力降低系數(shù)

72、=0.785。前立柱強度驗算：Rc/(A)=2795000/(17044*0.785)=208MPafce=295MPa，滿足設(shè)計要求。平面內(nèi)穩(wěn)定驗算：Rc/(xA)=2795000/(0.9769*17044*0.785)=213MPaf=295MPa，滿足設(shè)計要求。平面外穩(wěn)定驗算：Rc/(yA)=2795000/(0.9032*17044*0.785)=231MPaf=295MPa，滿足設(shè)計要求。后立柱受拉驗算NB/A=1009000/17044=59MPaf=295MPa，滿足設(shè)計要求。18.2 桁架邊柱平臺計算提升平臺的具體形式見下圖：桁架邊柱提升平臺圖桁架邊柱提升吊點的最大荷載設(shè)計值

73、為2930kN，提升平臺采用雙吊點的形式，提升平臺梁及托梁規(guī)格選用B600 35025，立柱選用 H350 3501219，材質(zhì)均為 Q345B。提升平臺的計算簡圖如下圖，其中，a=0.85m，l=1.50m，F(xiàn)=29302=1465kN。提升平臺計算簡圖（1）提升平臺梁計算提升平臺梁截面特 性：強軸截 面慣性矩Ix=2140625000mm4，強軸截面模量Wx=7135420mm3，截面積 A=45000 mm2。Mmax=-Fa=14650.85=1245kNm 根據(jù)鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(GB50017-2003)，受彎構(gòu)件的抗彎強度按式(4.1.1)計算：A截面：MPafMPaWMWMyyyx

74、xx29517571354201245000000，滿足要求！MPafMPaAVvw170424500014650003.13.1，滿足要求！（2）立柱計算前立柱受壓，荷載值NA=RA=2295kN。后立柱受拉，荷載值NB=RB=830kN。立柱計算長度 L=1.90m，立柱截面特性：A=170.44cm2，ix=15.22cm，iy=8.92cm，則立柱長細比xL/ix=12.48，yL/iy=21.28，x0.9828，y0.9290，考慮壓桿承載力降低系數(shù)=0.785。前立柱強度驗算：Rc/(A)=2295000/(17044*0.785)=172MPafce=295MPa，滿足設(shè)計要求

75、。平面內(nèi)穩(wěn)定驗算：Rc/(xA)=2295000/(0.9828*17044*0.785)=175MPaf=295MPa，滿足設(shè)計要求。后立柱受拉驗算NB/A=830000/17044=49MPaf=295MPa，滿足設(shè)計要求。（3）下吊點提升托梁計算提升托梁選用規(guī)格為B60035025，材質(zhì) Q345B，計算簡圖如下：圖中：F=2930kN，a=0.675m。Mmax=Fa=14650.675=989kNm 根據(jù)鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(GB50017-2003)，受彎構(gòu)件的抗彎強度按式(4.1.1)計算：A截面：MPafMPaWMWMyyyxxx2951397135420989000000，滿足要求

76、！MPafMPaAVvw170424500014650003.13.1，滿足要求！18.3 桁架中柱平臺計算提升平臺的具體形式見下圖：桁架中柱提升平臺圖桁架中柱提升吊點的單側(cè)的最大荷載設(shè)計值為6086kN，提升平臺采用雙吊點的形式，提升平臺梁及托梁規(guī)格選用B60035025，立柱選用 H350 3501219，斜撐選用 B35035025，材質(zhì)均為 Q345B。提升平臺的計算簡圖如下圖，其中，L1=1065mm，L2=2135mm，a=660mm，=30F=60864=1522kN。中柱提升平臺計算簡圖（1）提升平臺梁計算提升平臺梁截面特 性：強軸截 面慣性矩Ix=2140625000mm4，

77、強軸截面模量Wx=7135420mm3，截面積 A=45000 mm2。Mmax=-Fa=15220.66=914kNm 根據(jù)鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(GB50017-2003)，受彎構(gòu)件的抗彎強度按式(4.1.1)計算：A截面：MPafMPaWMWMyyyxxx2951287135420914000000，滿足要求！MPafMPaAVvw170444500015220003.13.1，滿足要求！（2）斜撐計算斜撐受壓，荷載值NA=RAcos=4604kN。斜撐計算長度L=2.135m，截面特性：A=325cm2，ix=iy13.5cm，則立柱長細比 xy16.04，xy0.9716，考慮壓桿承載力降低

78、系數(shù)=0.785。前立柱強度驗算：NA/(A)=4604000/(26400*0.785)=177MPafce=400MPa，滿足設(shè)計要求。平面內(nèi)穩(wěn)定驗算：NA/(xA)=4604000/(0.9716*32500*0.785)=164MPaf=310MPa，滿足設(shè)計要求。（3）下吊點提升托梁計算提升托梁選用規(guī)格為B60035025，材質(zhì) Q345B，計算簡圖如下：圖中：F=60862=3044kN，a=1.035m。Mmax=RAa=14651.035=1575kNm 根據(jù)鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(GB50017-2003)，受彎構(gòu)件的抗彎強度按式(4.1.1)計算：A截面：MPafMPaWMWMyy

79、yxxx29522171354201575000000，滿足要求！MPafMPaAVvw170444500015220003.13.1，滿足要求！18.4 桁架臨時支架提升平臺計算提升平臺的具體形式見下圖：臨時支架提升平臺圖桁架臨時支架所在位置的提升吊點最大反力設(shè)計值為3526kN，提升支架選用格構(gòu)式支架，提升平臺梁選用規(guī)格為H800 5002530，提升梁規(guī)格選用B60035025，材質(zhì)均為 Q345B。（1）提升平臺梁計算提 升 平 臺 梁截 面 特 性：強 軸 截面 慣 性 矩 Ix=5293216600mm4，強 軸 截 面 模 量Wx=13233040mm3，截面積 A=48500m

80、m2。提升平臺梁計算簡圖圖中，F(xiàn)=35262=1763kN，a=3.0m。Mmax=RAa=8823=2646kN m 根據(jù)鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(GB50017-2003)，受彎構(gòu)件的抗彎強度按式(4.1.1)計算：A截面：MPafMPaWMWMyyyxxx295200132330402646000000，滿足要求！MPafMPaAVvw17024485008820003.13.1，滿足要求！（2）提升梁計算提升梁選用規(guī)格為B600 35025，材質(zhì) Q345B，強軸截面慣性矩Ix=2140625000mm4，強軸截面模量Wx=7135420mm3，截面積 A=45000 mm2，計算簡圖如下：圖中

81、：F=35262=1763kN，a=0.66m，b=0.58m，L=1.9m。Mmax=RAa=17630.66=1164kNm 根據(jù)鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(GB50017-2003)，受彎構(gòu)件的抗彎強度按式(4.1.1)計算：A截面：MPafMPaWMWMyyyxxx29516371354201164000000，滿足要求！MPafMPaAVvw170514500017630003.13.1，滿足要求！（3）下吊點提升托梁計算提升托梁選用規(guī)格為B60035025，材質(zhì) Q345B，計算簡圖如下：圖中：F=2570kN，a=0.6m。Mmax=RAa=12850.6=771kNm 根據(jù)鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(

82、GB50017-2003)，受彎構(gòu)件的抗彎強度按式(4.1.1)計算：A截面：MPafMPaWMWMyyyxxx29510871354201575000000，滿足要求！MPafMPaAVvw1705.284500012850003.13.1，滿足要求！下吊點通過 H400 3502530 的立柱與桁架上弦連接，材質(zhì)Q345B，焊縫等級為一級焊縫，荷載最大值為 257t，焊縫驗算如下：MPafMPaAv2956.67380002570000N（4）臨時柱計算結(jié)構(gòu)計算采用 SAP2000軟件。荷載：程序自行考慮自重荷載Dead，并考慮 1.2 的節(jié)點增大系數(shù)，提升荷載工況Lifting Weig

83、ht(共 257 噸)。同時，將提升荷載的 2%作為柱頂?shù)乃搅Γ謩e為 H-x(約為 5.2 噸)和 H-y(約為 5.2 噸)。動載系數(shù)：按照 1.05 考慮。荷載組合：強度 1.2 Dead+35.105.1Lifting Weight+35.105.1H-x 1.2 Dead+35.105.1Lifting Weight+35.105.1H-y 變形 1.0 Dead+0.1Lifting Weight+0.1H-x 1.0 Dead+0.1Lifting Weight+0.1H-y 計算模型如下圖所示：塔柱的材質(zhì)選用 Q345B鋼材，塔柱均采用219x10 鋼管。其余腹桿材質(zhì)為Q34

84、5B鋼材，截面為 127x6 鋼管。其余梁的截面按照提升方案。根據(jù)以上截面和荷載信息，計算得應(yīng)力比如下圖所示：從上圖可以看出，極限情況下塔柱的最大應(yīng)力比為0.34，腹桿的最大應(yīng)力比為 0.35，均小于 1，滿足提升時的安全要求。極限狀況時，提升支架的整體變形如下圖：從上圖可以看出，在極限狀況下，提升荷載的 2%作為水平力作用于柱子頂部時，柱頂?shù)淖畲笏轿灰茷?6.2mm，柱子的高度為14000mm，位移僅為高度的8641，小于規(guī)范規(guī)定的2001的變形限值。當 X方向水平力作用于柱頂時，柱子的前三節(jié)失穩(wěn)模型如下：第一階失穩(wěn)模態(tài)第二階失穩(wěn)模態(tài)第三階失穩(wěn)模態(tài)當 Y方向水平力作用于柱頂時，柱子的前三節(jié)

85、失穩(wěn)模型如下：第一階失穩(wěn)模態(tài)第二階失穩(wěn)模態(tài)第三階失穩(wěn)模態(tài)結(jié)構(gòu)的各階失穩(wěn)模型較為合理，各階失穩(wěn)的臨界荷載安全系數(shù)如下表：結(jié)構(gòu)的最低臨界荷載安全系數(shù)為19.35，大于規(guī)范要求的最低5 倍的臨界荷載安全系數(shù)，滿足提升時的穩(wěn)定安全要求。（5）臨時支架基礎(chǔ)計算總的提升重量為257 噸，提升支架、平臺、油缸等的重量不超過20 噸，作用于基礎(chǔ)上的總壓力即為277 噸，考慮1.2的荷載分項系數(shù)后，基礎(chǔ)作用荷載的設(shè)計值kN33242.12770。按照圖紙每兩個塔架共用一個基礎(chǔ)，共有4 個塔架，作用在一個基礎(chǔ)上的荷載設(shè)計值即為kNkN166223324。基礎(chǔ)的尺寸如下圖：基礎(chǔ)采用 C30混凝土，單個基礎(chǔ)混凝土自重

86、設(shè)計值為kN5252.125155.3，作用在單個基礎(chǔ)上的總荷載設(shè)計值為kNkNkN21875251662。基礎(chǔ)的平面尺寸為mm55.3，每平米的荷載為kPa7.12055.32112，基礎(chǔ)下土層的承載力特征值不低于kPa100，設(shè)計值不低于kPakPa12525.1100，大于荷載計算值kPa7.120，滿足承載力的要求。單個塔架的壓力設(shè)計值為kNkN83121662，單個塔架下基礎(chǔ)的抗沖切承載力為kNNhUfFtV15616156156009754200043.14.14.10，大于塔架壓力設(shè)計值，滿足沖切安全要求。基底土的反力kPa7.120，塔架邊的最大彎矩為：mmkN74.95259

87、5.17.1205.02，每 米 基 礎(chǔ) 底 部 需 要 的 鋼 筋 面 積 為2609.32097536085.01074.95mmhfMAyss，基礎(chǔ)的配筋為直徑16130 的三級鋼筋，每米的鋼筋面積2154713010001.201mm，大于計算所需的29.320mm的鋼筋面積，滿足基礎(chǔ)抗彎安全要求。19 混凝土柱及柱頂埋件驗算19.1 混凝土柱計算選取提升階段提升吊點反力最大的三個混凝土柱進行混凝土柱的強度驗算一、網(wǎng)架提升吊點的最大荷載設(shè)計值D軸16 線處吊點（提升吊點6）荷載，大小為 1786kN（130.1t 9.8 kN/t1.4），Mmax=-F a=17861.4=2500.

88、4kN m 需進行混凝土柱 Z-5a 的強度驗算：、已知條件：矩形柱 b=1600mm，h=1600mm 計算長度 L=46.00m 砼強度等級 C40，fc=19.10N/mm2 縱筋級別 HRB400，fy=360N/mm2 箍筋級別 HPB235，fy=210N/mm2 軸力設(shè)計值 N=1786.00kN 彎矩設(shè)計值 Mx=2500.40kN.m，My=0.00kN.m 剪力設(shè)計值 Vy=0.00kN，Vx=0.00kN、計算要求：1.正截面受壓承載力計算 2.斜截面承載力計算 3.裂縫計算、正截面受壓承載力計算：(1)軸壓比驗算：軸壓比=N/(A*fc)=0.04 (2)上部縱筋：As

89、=5120mm2=0.20%min=0.20%(3)下部縱筋：As=5120mm2=0.20%min=0.20%(4)左右縱筋：As=5120mm2=0.20%min=0.20%，構(gòu)造配筋。(5)上下縱筋總和：As=10240mm2 =0.40%As=5120mm2，配筋滿足。(2)下部縱筋:10E28(6158mm2=0.24%)As=5120mm2，配筋滿足。(3)左右縱筋:14E32(11259mm2=0.44%)分配 As=11875mm2 As=5120mm2，配筋滿足。(4)豎向箍筋:d8150五肢箍(1676mm2/m sv=0.10%)Asv/s=1652mm2/m，配筋滿足。

90、(5)水平箍筋:d8150五肢箍(1676mm2/m sv=0.10%)Asv/s=1652mm2/m，配筋滿足。、裂縫計算(上下側(cè))：(1)計算參數(shù)：Nk=150.00kN，Mkx=80.00kN.m，最大裂縫寬度限值0.400mm。(2)偏壓計算時 e0/h0 min=0.20%(3)右側(cè)縱筋：As=8000mm2=0.20%min=0.20%(4)上下縱筋：As=8000mm2=0.20%min=0.20%，構(gòu)造配筋。(5)左右縱筋總和：As=16000mm2 =0.40%As=8000mm2，配筋滿足。(2)右側(cè)縱筋:14E28(8621mm2=0.22%)As=8000mm2，配筋滿

91、足。(3)上下縱筋:40E32(32170mm2=0.80%)分配 As=32786mm2 As=8000mm2，配筋滿足。(4)水平箍筋:d8120五肢箍(2094mm2/m sv=0.10%)Asv/s=2051mm2/m，配筋滿足。(5)豎向箍筋:d8120五肢箍(2094mm2/m sv=0.10%)Asv/s=2051mm2/m，配筋滿足。、裂縫計算(左右側(cè))：(1)計算參數(shù)：Nk=150.00kN，Mky=0.00kN.m，最大裂縫寬度限值0.400mm。(2)偏壓計算時 e0/h0=0.55,不需要驗算裂縫(GB 50010-2002 第 8.1.2 注 2).三、桁架中柱平臺平

92、臺反力及彎矩值桁架中柱提升平臺圖桁架中柱提升吊點N軸15 線處吊點（提升吊點14/15）荷載的單側(cè)的最大荷載設(shè)計值為 10548kN（443.6 t+325.2）9.8 kN/t1.4），提升平臺采用雙吊點的形式，Mmax=-Fa=（443.6-325.2）9.8 1.4 3.52 m=5718kN m，前立柱受壓，荷載值NA=RA=6086kN。后立柱受壓，荷載值NB=RB=4462kN。進行混凝土柱 Z-1 的強度驗算。、已知條件柱截面寬度b=1200mm,截面高度h=3600mm,上翼緣寬度bf=3000mm,上翼緣高度hf=600mm,下翼緣寬度 bf=3000mm,下翼緣高度 hf=

93、600mm,縱向鋼筋合力點至截面近邊緣距離 as=35mm,X 方向計算長度 l0 x=46000mm,Y方向計算長度 l0y=46000mm,混凝土強度等級 C40,縱向鋼筋強度設(shè)計值fy=360Mpa,非抗震設(shè)計,截面設(shè)計軸壓力N=10548kN,截面繞水平 X軸的矢量彎矩 Mx=4462kN m,計算配筋面積。、配筋計算查混混凝土規(guī)范表4.1.4 可知 fc=19.1Mpa 由混凝土規(guī)范 7.1.3 條可知1=1.0 1=0.8 由混凝土規(guī)范公式(7.1.2-5)可知混凝土極限壓應(yīng)變cu=0.0033 由混凝土規(guī)范表 4.2.4 可得鋼筋彈性模量 Es=200000Mpa 相對界限受壓區(qū)

94、高度b=0.518 根據(jù)混凝土異形柱結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程5.1.2 條、5.1.4 條可求得增大后彎矩 Mx=6687.52kNm My=0.00kNm 按照混凝土規(guī)范附錄F 的方法可求得固定鋼筋面積 Asf=8937.93mm2 分布鋼筋面積 Asw=23462.07mm2 全截面鋼筋面積 As=32400mm2、已知條件柱 截 面 寬 度 b=1200mm,高 度 h=3600mm,上 翼 緣 寬 度 bf=3000mm,上 翼緣 高 度hf=600mm,下翼緣寬度 bf=3000mm,下翼緣高度 hf=600mm,縱向鋼筋合力點至截面近邊緣距離 as=35mm,箍筋間距 s=100mm,混凝土強

95、度等級C40,箍筋設(shè)計強度 fyv=210Mpa,非抗震設(shè)計,軸壓力設(shè)計值 N=10548kN,求所需鋼筋面積。、配筋計算查混凝土規(guī)范表 4.1.4 可知 fc=19.1Mpa ft=1.71Mpa 由混凝土規(guī)范 7.5.1 條可得混凝土強度影響系數(shù)c=1.0 將軸力按柱肢面積分配，則腹板、翼緣承受的軸力 Nw=7445.65kN Nfs=3102.35kN 截面有效高度 h0=h-as=3600-35=3565mm 截面腹板高度 hw=2400mm 由混凝土規(guī)范 7.5.1 條可知截面允許的最大剪應(yīng)力max=0.25cfc=0.25 1.0 19.1=4.78MPa 由于 Asv 取箍筋面積

96、 Asv=25mm2 、計算配筋面積簡圖3300060012006003000600縱筋Astotal=32400.0019.2 柱頂埋件計算b1b11212由錨板和直錨筋組成的預埋件1錨板；2 直錨筋NMVzLacbc119.2.1 基本資料邊柱混凝土柱定埋件參數(shù)：（1）法向拉力設(shè)計值 N 1009 kN 彎矩設(shè)計值 M 2500 kNm 剪力設(shè)計值 V 0 kN（2）受力直錨筋的層數(shù) n 6 層，每層直錨筋的根數(shù)、直徑為：820 沿剪力方向最外層錨筋中心線之間的距離 z 1400 mm 直錨筋的間距 b1 200 mm (3)錨板厚度 t 25 mm 錨板寬度 B1560 mm 錨板高度

97、H1160 mm(4)混凝土強度等級：C40 fc19.11 N/mm 錨筋的抗拉強度設(shè)計值 fy300 N/mm 19.2.2 錨筋的總截面面積 As 驗算當有剪力、法向壓力和彎矩共同作用時，應(yīng)按混凝土規(guī)范式 10.9.1 3 及式10.9.1 4 兩個公式計算，并取其中的較大值：As(V-0.3N)/(r*v*fy)+(M-0.4N*z)/(1.3r*b*fy*z)As(M-0.4N*z)/(0.4r*b*fy*z)錨筋的受剪承載力系數(shù)v 按混凝土規(guī)范式 10.9.1 5 計算：v(4.0-0.08d)*(fc/fy)0.5(4.0-0.08*20)*(19.11/300)0.50.61

98、錨板的彎曲變形折減系數(shù)b 按混凝土規(guī)范式 10.9.1 6 計算：b0.6+0.25t/d0.6+0.25*25/20 0.91 當錨筋層數(shù) n 6 時，錨筋層數(shù)影響系數(shù)r 0.85 錨筋的總截面面積 As6*8*(20/2)2 15079 mm2 As1(V-0.3N)/(r*v*fy)+(M-0.4N*z)/(1.3*r*b*fy*z)(0-0.3*1009000)/(0.85*0.61*300)+(2500000000-0.4*1009000*1400)/(1.3*0.85*0.91*300*1400)-1960+124402636mm As 15079 mm2 S 10480 15079 mm2 滿足要求20 附圖