1、主橋懸臂箱梁實施性施工方案第一章 工程概況及施工準備 11工程概況本標段為宿遷至淮安高速公路宿遷段第六標段，西起泗陽縣李口鎮，東至淮安市三樹鄉，路線向東跨越級航道京杭運河，路線起訖樁號為K148+600K150+246.677，全長1.647km。路線與京杭運河的交角為68，斜橋正做，本標段主要構造物為京杭運河特大橋，其全長1.371km；主橋上構為75+110+75m變截面單箱單室連續梁，垂直腹板。單箱頂寬13.5m，底寬6.5m，翼緣板長3.5m，支點處梁高6.5m，跨中梁高2.6m，梁高及底板厚按二次拋物線變化。腹板厚65cm（支點）40cm(跨中)，底板變厚度70cm（支點）28cm（

2、跨中），頂板厚度保持25cm不變，設支點橫隔板及中跨跨中橫隔板。箱梁頂面設2單向橫坡，腹板上方設通氣孔。22、23號主墩0號塊中跨一側箱梁底板上各設一檢修預留孔。箱梁0#塊梁段長度為8m，1#塊梁段在墩柱兩側長度各為3.5m，箱梁0#1#塊梁段總長度為15m；邊、中跨合攏段長度為2m；邊跨現澆段長度為19m；22#、23#主墩上采用GPZ25DX盆式橡膠支座，21#、24#橋墩上采用GPZ5DX盆式橡膠支座。21#、24#各設置D-160盆型毛勒伸縮縫一道。12工程規模材 料單 位箱 梁橋面鋪裝砼C50m6387.4FYT防水劑m16417.6j15.24鋼絞線kg343397.2j12.7-

3、3鋼絞線kg32751.825精軌螺紋精鋼筋kg33923.1波紋管外107m257312.9外97m40525.2外87m44991.8內2160m12564.6內36m8106.1錨具OVM15-19套408OVM15-12套112OVM15-9套184OVMBM13-3（扁錨）套1032Da H型套1032YGM-25套4424鋼筋級8kg3661.410kg63616.612kg7385.616kg20kg716.7小計kg75380.3級12kg346043.116kg284415.020kg61859.622kg25kg28kg32kg1908.0小計kg701714.1GPZ5D

4、X/CPZ25DX橡膠支座塊8/8主橋全長260m，橋跨徑組合為：75m+110m+75m，橋梁左右幅均寬為13.5m。砼：6387.4m3鋼筋：777.049t預應力：410.07t13編制依據1、 江蘇省宿遷至淮安高速公路宿遷段兩階段施工圖設計第二冊；2、 江蘇省宿遷至淮安高速公路宿遷段兩階段施工圖設計第一冊共三冊（修訂版），第二冊共三冊（修訂版）；3、 江蘇省宿遷至淮安高速公路宿遷段兩階段施工圖設計第二冊共四冊（變更設計第二版）；4、 江蘇省宿遷至淮安高速公路宿遷段橋梁公用構造圖4GS2001SQ/QT-08；5、 監控、通信、收費、供（配）電、照明設施通用圖；6、 關于京杭運河特大橋施

5、工圖審查意見的回復；7、 江蘇省高速公路工程項目工程施工質量檢驗標準；14施工準備141材料（1）、水泥：江蘇巨龍P.O52.5號普通硅酸鹽水泥。（2）、砂：駱馬湖中砂，含泥量不大于3%。（3）、石子：宜興碎石，粒徑531.5mm，含泥量不大于1%。（4）、鋼筋：選用南京鋼鐵集團有限公司，品種和規格均符合設計規定，并有出廠合格證及試驗報告。（5）、外加劑選用江蘇省建科院建材研究所JM-型（緩凝、泵送）砼高效增強劑。142機具為了保證施工工期，加快施工速度，擬投入掛籃8個（4套）及其它的設備，具體設備數量和規格見后表所示。143混凝土配合比（重量比）現澆箱梁C50混凝土強度等級配比為：水：水泥：

6、砂：石：外加劑=0.3：1.0：1.325：1.959：0.018材料加重誤差不得超過3%，混凝土坍落度控制在1620cm(由于高標號砼配合比實驗較為復雜，目前僅局限試驗前期的數據、原材料準備收集等工作，這里提出的為一種參考配合比)。15施工工期及勞動力安排151施工工期考慮到國內同類型橋梁及我處同類型橋梁的施工進度情況，每個標準梁段的的施工周期平均按10d計（一個標準梁段的施工周期一般為47d，綜合考慮各種不利因素后本橋暫按10d一個施工周期計算），22#墩的0#塊梁段計劃于2002年12月中旬開始施工，23#墩的0#塊梁段計劃于2003年2月底開始施工，全橋標準梁段施工完成時間為2003年

7、9月底，邊、中跨合攏段的施工時間延續到2003年11月中旬。其施工總體計劃見附表。152西岸（或東岸）主墩箱梁的勞動力安排 人員項目工程師工長技工輔助工安裝模板11420各類吊車1鋼筋制作安裝11630混凝土拌合站248混凝土運輸5混凝土澆注1144張拉1164掛籃移動1166試驗12測量322質檢1合計1083974說明：試驗、測量、質檢及砼的運輸可根據現場的實際需要，東、西兩岸相互協調進行調整，而且同一岸側的技術人員、工長、技工可兼職。16施工機械設備配備表施工機械設備配備表見附表17主橋懸臂箱梁施工方案概述箱梁0、1#塊采用落地鋼管支撐架分二次澆注；箱梁01#塊澆注張拉完成后，在其上拼裝

8、三角形掛籃進行懸臂標準節段澆注施工，全橋一共需投入4套（8個）掛藍，除中跨和邊跨外箱梁塊段均采用掛藍懸臂施工；邊跨現澆段采用滿堂碗扣支架現澆，并在施工前對地基進行處理；邊跨合攏段、中跨合攏段采用吊架施工。第二章 主橋0#、1#塊施工21箱梁0#1#塊鋼管支撐構造墩頂0#1#塊長度為3.5m+8m+3.5m，采用落地鋼管式支架現澆施工。落地式支架采用1.0m（壁厚10mm）鋼管樁和0.426m（壁厚10mm）鋼管樁搭配型鋼分配梁組合而成。單個0#1#塊在順橋向設1.0m鋼管樁8根，墩柱二側各4根，主要用來承受上部箱梁的自重及抵抗不平衡彎矩的影響。每根鋼管樁（墩柱一側）下部與承臺頂預埋件固結，頂端

9、支撐在箱梁肋板上，中間用型鋼聯系在墩柱上（墩柱預先設預埋件），每根鋼管樁兩側及墩柱的適當位置均設置鋼牛腿，用來支撐型鋼分配梁；其中墩柱一側最外邊的二根鋼管內預先設置4根j15.24的鋼絞線，鋼絞線的一端用軋花錨（H型）錨固在主墩承臺內，錨固長度不小于950mm，另外一端的鋼絞線穿過（預埋波紋管道）箱梁錨固在箱梁的底板的錨塊上，錨塊內配鋼筋以防錨怌將錨塊壓裂。由于墩柱最外側的鋼管樁成傾斜狀態，為了加強墩柱二側鋼管樁支撐的整體穩定性，墩柱最外側的鋼管樁用兩排32mm的精軋螺紋鋼筋穿過墩柱對拉錨固。在0#1#塊橫橋向設0.426m（壁厚10mm）鋼管樁6根，上下游各3根，主要用來承受翼緣板的重量，鋼

10、管樁頂上均放置卸載砂筒。鋼管支撐架的計算主要考慮以下二個方面影響：一是考慮主墩臨時支撐架要抵抗箱梁最大傾覆彎矩4500t.m（設計要求）；二是要考慮鋼管支撐架要承受澆注箱梁0#1#塊自重需要；箱梁0#1#塊支撐架計算書見附件，0#1#塊支架構造圖如附圖所示。22箱梁0#1#塊支架的搭設承臺及墩柱施工時，在需要位置預先埋設預埋件，墩柱施工完畢，利用吊車輔助安裝。為便于安裝，鋼管樁支架在測量人員的協助下精確定位，并將底部和預埋件焊接牢靠，以后依次焊接聯系型鋼。鋼管樁牛腿及墩柱牛腿預先焊接就位。鋼管樁安裝好后，焊接橫向剪刀撐以加強整體聯系，同時將32mm的精軋螺紋鋼筋對拉拉緊后錨固。鋼管樁及各種聯系

11、施工完畢，在牛腿上放置卸載砂筒，再依次鋪設各層型鋼分配梁。砂筒內砂子為高溫炒后的干砂，使用前應在壓力機上用不小于30t的壓力預壓。砂筒安裝高度根據計算確定，支架的彈性變形及非彈性變形靠砂筒預抬高度來調整，力求確保立模標高的準確性。23 0#塊箱梁施工231底模：底模采用大塊鋼模板支撐在型鋼分配梁上，底模與支座的縫隙用木條、泡沫等填塞，同時要注意放置硫磺砂漿墊塊或砼預制塊。232外側模：箱梁除0#的底板6m范圍內水平外，箱梁的梁高按二次拋物線變化，模板的底緣按變化高度做成斜線，模板采用鋼板做面板，型鋼作為背后骨架，使用對拉桿和其后的鋼管支架作為支撐體系。外側模板見附圖所示。233內模和過人洞模：

12、采用二個相同內模構成0#梁段二個相同的內腔模板，內模選用鋼木結合的模板，單件模板尺寸盡量減小，以利施工操作。234端模和堵頭板：端模和堵頭板是保證0#梁段端部和預應力孔道成型要求的關鍵，端模和堵頭板也采用鋼木組合結構，用拉桿和支架系統來進行模板的固定，0#梁頂縱向有56道預應力束穿過，為保證預應力管道定位準確，堵頭板擬在地面加工成型。235模板安裝順序：安裝底板、外側板、綁扎鋼筋、裝內模和過人洞模、底板堵頭板（澆底板、腹板砼）、安裝頂板內模、綁扎鋼筋、安裝頂板堵頭板、翼緣模板（澆頂板砼）236各類模板安裝注意事項為減少高空作業，保證模板安裝精度，內模、人洞模盡量在岸上拼裝，拼裝完成后用吊車吊裝

13、就位，所有模板在吊裝過程中不允許與其它物體碰撞，以免模板變形或損傷。模板間的聯結必須牢固可靠，螺栓必須擰緊，模板安裝完畢，在其表面涂抹脫模劑。為防止箱梁內模移位，箱梁的內外模板用20的鋼筋拉桿固定，外側模用碗扣式鋼管支架支撐，碗扣式鋼管的一端焊接在支架的橫向分配梁上。24 0#1#塊支架預壓處理0#1#塊支架及模板搭設完成后，為檢查支架搭設的安全性和穩定性，并消除支架的非彈性變形，需要對0#1#塊支架進行預壓。對支架預壓處理采用沙袋和加水箱方式進行等載預壓。在0#1#塊支架模板垂直于中心線的斷面上每隔5m取3點作為觀測點，預壓加載按0#1#塊梁段荷載（0#塊施工完成后在按1#梁段荷載進行加載預

14、壓）的20%、40%、60%、80%、100%、120%進行，從加載10%100%每2h用水準儀進行標高觀測一次，至加載120%后按6h、12h、18h、24h用水準儀進行標高觀測。當最終的變形在每隔6h觀測后基本保持不動時，即可認為支架的強度和穩定性滿足澆注0#1#塊梁段的需要。25預應力孔道設置：為確保預應力筋布置、穿管、張拉、灌漿等的施工質量，必須確保預應力管道的設置準確，采用預埋鐵皮波紋管，并在波紋管內插入硬塑管作襯填，以防管道被壓癟；同時采用架立鋼筋固定管道坐標位置，詳細的施工工藝同主梁標準節段。26砼澆注施工：0#梁段砼方量為210.9m3，且0#梁段設計有橫隔板、人洞等構造物，結

15、構復雜，同時箱梁頂板縱橫鋼筋較密為10cm15cm之間。如果采取一次性澆注箱梁0#梁段砼，一是由于頂板模板已經安裝，振搗箱梁的底板、腹板砼較為困難，容易產生蜂窩麻面等質量問題；二是由于澆注底板、腹板時，砼從頂板下料，往往有一些松散砼留在頂板上，待澆注頂板時，這些砼已經初凝，也容易導致頂板出現松散層；三是由于臥泵送砼直接從頂板往下傾倒（頂板至底板高度為6.5m）可能導致砼離析現象，所以0#梁段砼澆注分二次施工，第一次澆注箱梁底板、橫隔板、腹板至4m高度的位置；第二次澆注箱梁剩余腹板2.5m高度及頂板、翼板砼。0#梁段砼澆注施工要按掛籃設計圖預留各種管道和預埋各種預埋件。0#塊箱梁澆注施工注意事項

16、如下:振搗人員須經培訓后上崗，要定人、定位、定責，分工明確，尤其是鋼筋密布部位、端模、拐角及新舊砼連接部位指定專人進行搗固，每次澆注前應根據責任表填寫人員名單，并做好交底工作。以插入式振搗為主，對鋼筋密集處輔小型振動棒(3.5cm) 振搗，振搗分層厚度以30cm厚為宜，振搗上層砼要垂直插入到下一層砼510cm左右；振搗的間距不得超過60cm。腹板拐角處的搗固可以采用在內模上開洞進行。澆注底板、腹板時，從頂板下料時應使用串筒下料，腹板與底板相交處的倒角部分砼，振搗時易引起腹板砼的流動，所以要特別注意該處砼的振搗，在底板砼澆注完成后加蓋板封閉倒角。臥泵出口的砼不能直接傾倒在鋼筋骨架上，用一塊膠合板

17、做下料板，減輕砼直接沖擊鋼筋和波紋管。振搗砼振搗器避免與波紋管直接接觸，以防波紋管道移位；搗固完成后及時用硬塑桿在預埋的波紋管道內來回串動，以防水泥漿流進孔道內堵塞孔道。砼養護強度達到2.5Mpa后,拆除端頭模,對梁端面進行鑿毛處理，并在澆注下一梁段砼之前，用高壓水沖洗鑿毛的砼面。27預應力筋施工：鋼絞線下料與穿束鋼絞線的下料長度，等于孔道凈長加構件兩端的預留長度。本橋張拉端預留長度對9、12束預應力筋均為77cm，19束預應力筋預留長度為85cm，橫向預應力筋預留長度為20cm。鋼絞線的切斷，采用砂輪切割機，以保證切口平整、線頭不散。對兩端張拉鋼絞線采用整束同時穿入。單根穿入時，應按一定的編

18、號順序進行，以免鋼絞線在孔道內人為的打叉現象；整束穿入時，鋼絞線應排列理順，沿長度方向每隔2m3m用鐵絲捆扎一道，在端頭一米范圍內全部用透明膠帶紙捆扎。穿束完成后，檢查預應力管道（鐵皮波紋管）上是否有破損，如發現裂紋或破洞應及時用透明膠帶紙封死。預應力筋波紋管道施工要點：、縱向預應力筋管道隨著箱梁施工進展將逐節加長，多數都有平彎和豎彎曲線，所以管道定位要準確牢靠，接頭處不得有毛刺、卷邊、折角等現象；而且前一梁段的波紋管節露出梁端頭510cm，在下一梁段施工時，常因拆模、端頭砼的鑿毛不慎遭破壞，波紋管在接長時要小心修補，破洞處用膠帶紙封閉，碰癟的端頭修圓。為確保波紋管道定位準確，以防澆注砼時波紋

19、管道上浮，其定位鋼筋網片應于箱梁的主筋綁扎（焊接）牢固，部分波紋管道用鐵絲綁扎在箱梁的主筋上。、豎向預應力筋波紋管道下端要封嚴，防止露漿，上端要封閉，防止水和雜物進入管道，壓漿口要臨時將出口堵住。、橫向預應力筋波紋管道安裝時要注意防止出現水平面或豎向上的彎曲，嚴禁施工人員直接踩踏波紋管道。錨座定位和槽口模板的安裝錨下鋼絞線的起彎角度和平面位置應嚴格按照設計圖紙要求施工，尤其要保證錨座的錨口平面位置應與錨下鋼絞線垂直，在澆注砼前用紗布堵塞錨口與鋼絞線之間的空隙，防止澆注砼時水泥漿浸入銹蝕和堵塞波紋管。預應力筋張拉準備工作安裝錨具前，應將鋼絞線表面粘著的泥砂及灰漿用鋼絲刷清除。錨環或錨板表面的防銹

20、油可不再清除，但錐形孔須保持清潔，不得有泥土、砂粒等臟物。安裝錨具時，應注意工作錨環與錨座對中，夾片均勻打緊并外露一致。安裝千斤頂時，應特別注意其活塞上的工具錨的孔位和構件端部工作錨的孔位排列一致。嚴禁鋼絞線在千斤頂的穿心孔內發生交叉，以免張拉時出現斷絲等事故。工具錨的夾片，應注意保持清潔和良好的潤滑狀態。新的工具錨夾片第一次使用前，應在夾片背面涂上潤滑劑（石蠟），以后每使用510次，應將工具錨上的擋板連同夾片一同卸下，向錨板的錐孔中重新涂上一層潤滑劑，以防夾片在退楔時被卡住。潤滑劑采用石蠟。預應力筋張拉施工0#塊張拉預應力筋設計為15.24(270級)鋼絞線19股。預應力筋張拉施工在梁體砼強

21、度達85%以上設計強度時方能進行。設計要求兩端張拉的應兩端分別張拉，預應力張拉采用雙控，但以應力控制為準，根據設計提供的伸長量（T0束的伸長值為24.8mm）對應力控制進行校核。每束預應力筋張拉順序應嚴格按已定順序張拉，張拉完后用砂輪機切除多余鋼絞線，但錨固后的外露長度不宜小于30mm。 同時，預應力筋在張拉過程中應嚴格遵循以下技術和安全技術措施：l 嚴格按照已定要求的順序張拉，嚴禁超張拉或拉力不足；l 每束鋼絞線斷絲或滑絲不能超過1絲，每個斷面斷絲之和不超過該斷面鋼絲總數的1%；l 張拉過程千斤頂對預應力筋施加的力要均勻、緩慢，反映到油表讀數不應超過4Mp/min；l 張拉過程中為避免鋼絞線

22、卡死和減少預應力損失，在張拉到初應力時一端油泵暫停，另一端繼續施壓，采取兩端分級（5級）張拉，使鋼絞線能在波紋管道內移動，當兩端油表讀數超過5Mp，起動油泵繼續張拉至設計值。l 張拉預應力筋時嚴禁任何人站在千斤頂的后方，或踏踩、碰撞預應力筋；l 測量預應力筋的伸長值及擰緊螺母時，應停止開動千斤頂；錨頭封裹在錨頭封裹前切除多余的鋼絞線，但錨具外鋼絞線的外露長度不宜小于30mm，并應保證鋼絞線端頭混凝土保護層厚度不小于20mm。28孔道壓漿張拉完成后應及時壓漿，孔道壓漿采用與砼同等級的水泥漿對孔道進行灌漿。壓漿前應用0.51.0MPa的壓力水沖洗管道，如需要時及時用壓縮空氣吹干孔中積水。預應力束長

23、度超過25米者，孔道要采用二次壓漿，以保證孔道滿漿，但兩次壓漿的時間間隔不應超過45min，壓漿控制壓應力為0.50.7MPa。每批孔道壓漿均應對水泥漿取試件送檢，保證水泥漿強度不低于梁的砼強度的80%。同時孔道壓漿應注意以下事項：l 孔道壓漿順序為先下后上，將集中在一處的孔一次壓完；l 水泥漿的泌水率最大不超過3%，水泥漿的稠度宜控制在1418s之間；l 壓漿以水泥漿充滿孔道空隙為原則，一般在出漿口先后排出空氣、水、稀漿、濃漿后，封閉出漿口，并保持不小于0.5Mp的壓力2min以上，然后拔出噴嘴后立即用木頭塞住；l 水泥漿中可摻入適當JM-HF外摻劑以提高孔道壓漿的密實性，外摻劑的摻入量約為

24、水泥用量的16%；l 孔道壓漿完成后應立即將錨端水泥漿沖洗干凈，同時清除錨墊板及錨具、端面砼的污垢，并將端面砼鑿毛，以備澆注封錨砼；l 澆注封錨砼，其標號應與梁體砼相同，澆注時要仔細操作并認真搗實，使其與錨具處的砼結合密實；29 1#塊箱梁施工1#塊箱梁施工基本上與0#塊箱梁施工相同,不同之處是在1#塊箱梁砼澆注完成后,砼強度達到85%以后,張拉縱向預應力筋，然后再張拉1#塊梁段上與承臺上的錨固索,然后在0#塊、1#塊箱梁上拼裝掛籃，準備標準節段箱梁施工。第三章 主橋標準塊段施工31箱梁節段劃分京杭運河特大橋主橋75+110+75m跨徑組合的變截面預應力砼連續箱梁，主橋箱梁除墩頂0#1#塊外，

25、利用掛籃懸澆的塊段共12塊段，2#13#塊段長度組合為33.5m+94.0m，懸澆最重塊段為2#，其重量為138T。中、邊跨合攏段為2.0m，邊跨現澆段19m。32掛籃構造拼裝及實驗321掛籃構造：主橋掛籃為三角形掛藍，主要由6大部分組成，分別為：三角形組合梁、行走系統、底籃及模板系統、懸吊系統、錨固系統及工作平臺。掛籃重量控制為51T以內。每個掛籃有二片三角形組合梁。掛籃構造如附圖3所示（系東勝黃河橋掛籃改造而成）。1） 三角形組合梁 ： 三角形組合梁由2I45a形成一根主梁、 240b形成一根立柱，結合斜拉鋼帶及型鋼平聯等組成，三角形組合梁下為支撐墊和移位器。2） 行走系統：每片三角形梁下

26、設前后二個50t的移位器，移位器放置在22上，掛籃移動時靠手動鏈條葫蘆（或卷揚機）拉動掛籃及移位器在槽鋼上運行，掛籃靜止受力時，靠在三角形梁和槽鋼間支墊鋼板以擴大受力點，同時在槽鋼與箱梁頂面放置鋼板以將局部應力擴散。掛籃行走時先將三角形主梁運行就位（主梁行走前先將底籃及模板系統用千斤頂頂起，移運主桁，經計算后錨點不需要配重三角形主梁即能靠自重往前移運就位），三角形主梁就位并將后錨點錨固后再移動底籃及模板系統。3） 底籃由縱橫型鋼交錯布置而形成，底籃的前端由前吊桿吊掛，后端由后吊桿吊掛，箱梁外側模板采用大塊鋼模板后加型鋼骨架而成，沿高度方向分2塊，以隨梁高變化拆裝調整。外側模支承在底籃上，底籃通

27、過吊桿將力傳遞至設置在三角形主梁上的移運軌道上，主梁就位后，再移運底籃及模板系統。4） 懸吊系統：懸吊系統即為前后吊桿系統，其作用就是為底模平臺提供前后吊點，前后吊桿基本上承受掛籃全部的荷載，吊桿采用32mm的精軋螺紋鋼筋，在每根吊桿的橫梁上設置2臺千斤頂通過扁擔梁調整模板底模的標高。后吊桿從箱梁的頂板或底板預留孔中穿過，承受掛籃一半的荷載并將力傳遞給箱梁的頂板或底板。5） 錨固系統及工作平臺：后錨固系統也采用冷拉級精軋螺紋鋼筋，按自錨固系統的安全系數不小于2的要求，后錨固系統一是利用箱梁的25mm的豎向精軋螺紋鋼筋作為錨固筋；二是利用預留在箱梁頂板上的孔洞穿上32mm的精軋螺紋鋼筋作為后錨固

28、鋼筋。322掛籃拼裝0#1#塊施工完畢后，即進行掛籃拼裝。首先利用吊車將主桁吊上0#1#塊上進行拼裝。底籃預先在地面拼裝，底籃拼裝完畢，利用卷揚機將其提升懸掛就位。1）、滑道先將滑道位置處箱梁頂面找平，然后按掛籃設計滑槽的位置，測量放出中線，設置鋼板支墊滑道槽鋼，前后支點處應加密布置，上鋪移運器，中間主梁靠鋼板墊平，由于橋面有橫坡，兩側主桁底需用不同厚度的鋼板調平，使主桁底梁處于同一水平面上。待槽鋼鋪墊好后，抄平槽鋼頂面高程，用預埋的鋼板將槽鋼焊牢。2）、主桁架縱向：先把主梁安放在軌道移位器上并定位，并將后錨點臨時連接固定。豎向： 立柱的拼裝，立柱臨時用鋼絲繩立起固定并將斜拉鋼帶安裝上去后，在

29、立柱的下腳焊鋼板并用千斤頂頂起立柱，其頂起力的大小由已懸掛的重量經計算確定，且適當增大初始起頂力，以消除非彈性變形，然后用鋼板塞緊立柱底后松頂，主梁、立柱、斜拉帶即形成一緊密結合的結構體。橫向：從下往上對三角掛籃進行橫向聯系，在主梁上按設計要求放置前橫梁、中橫梁、后橫梁，同時通過橫聯桿、綴點板聯結立柱。加強處理：由于此掛籃是從舊掛籃改造而成的，掛籃的各部件破損嚴重，掛籃使用前應除對一些經受力計算較薄弱部位進行加強處理外，還應對掛籃桿件較明顯的破損部位在現場進行加強和補強處理， 3）前、后吊桿、后錨桿及調升系統在相應的吊點位置安裝吊桿，不夠長的精軋螺紋鋼筋用特制連接器接長，吊桿的上端與扁擔梁相聯

30、，其下放置千斤頂支承在前橫梁上。在主梁的后部位置安裝后錨橫梁，后錨利用預埋的豎向精軋螺紋鋼筋和箱梁本身的豎向精軋螺紋鋼筋作為錨桿，用一段短精軋螺紋鋼筋通過特制連接器聯至分配梁上，分別與后錨梁上的螺帽連接，為安全起見，所有的精軋螺紋鋼筋的螺帽均戴雙帽。安裝調整標高使用螺旋千斤頂。4）、底籃三角形主梁拼裝完成后，在地面上拼裝底籃，底籃拼裝完畢，靠近河邊的利用卷揚機將其直接提升懸掛就位。靠近河心邊的掛籃底模板先用船將其運送至三角形主梁下后，也利用卷揚機將其提升懸掛就位。底籃就位后開始將其吊桿系統上緊，并利用千斤頂來對底籃模板標高進行調整。33掛籃靜載試驗掛籃拼裝完畢后，必須進行靜載試驗，以測定結構彈

31、性和非彈性變形值，驗證掛籃各部分結構安全性的同時并為逐段立模標高提供可靠數值。331測試目的a、檢驗掛籃的實際承載能力、橫向穩定性及安全可靠性。b、對設計計算圖式及技術參數進行驗證。c、對掛籃的加工、拼裝質量進行檢驗。332測試內容a、在設計荷載作用下，測試主桁架各桿件、前吊桿及后錨桿的安全性，測試主桁架前端撓度、后錨端及前吊點的豎向位移。b、在超載作用下，測試主桁架各桿件、前吊桿及后錨桿的安全性，測試主桁架前端撓度及后錨端豎向位移。c、在偏載作用下，測試主桁架各桿件、前吊桿及后錨桿應力，測試主桁架前端撓度及后錨端豎向位移。333測試方法a、加載方法：掛籃后錨點通過后分配梁錨固于橋面豎向預應力

32、筋上（自錨固系統的安全系數不小于2），前后吊桿通過上分配梁（反力梁）與底籃的橫向主梁相聯。在底籃的前后吊點四個位置進行加載，為模擬施工各階段實際情況，并盡可能簡化加載程序，且保證測試數據的連續性，故加載分為15級，具體情況見下表。b、撓度測試：前端撓度在主梁上固定一個水準塔尺的限位槽，立柱處撓度在立桿處貼標尺用水準儀測量，后錨端豎向位移測量同前端。兩邊二片三角桁架的撓度測點均應對稱布置，以便比較；中間桁架起橫向穩定作用，一般受力較小，但考慮到偏載作用影響，為便于分析結構的性能，在各橫向聯結桁架或型鋼的中點上布設測點，以觀察撓度。掛籃分級加載表千斤頂部位分級上游側下游側持荷時間（min）說明前端

33、力（KN）后端力（KN）前端力（KN）后端力（KN）第1級00000后錨點錨固，按箱梁2#自重控制加載第2級70.5101.870.5101.830設計荷載的1/4第3級141203.5141203.530設計荷載1/2第4級28240728240760設計荷載第5級296.1427.35296.1427.3560超載 1.05第6級310.2447.7310.2447.760超載 1.10第7級324.3468.05324.3468.0560超載 1.15第8級338.4488.4338.4488.4600超載 1.20第9級28240728240760卸至設計荷載第10級282407296

34、.1427.3560偏載1.05，考慮不均勻荷載及風載影響第11級282407310.2447.760偏載1.10，考慮不均勻荷載及風載影響第12級282407324.3468.0560偏載1.15，考慮不均勻荷載及風載影響第13級28240728240760偏載一側卸至設計荷載第14級141203.5141203.530同時卸載至設計荷載1/2第15級00000同時卸載至034箱梁懸臂施工工藝流程341箱梁懸臂施工工藝流程圖壓 漿測量高程測量高程穿 束移 掛 籃張 拉養 生定 高 程測量高程澆筑混凝土安裝模板綁扎鋼筋、安放預應力管道靜載試壓組拼掛籃箱梁懸澆施工工藝流程圖進入下段施工342箱梁

35、梁段砼澆注質量檢驗標準箱梁梁段砼澆筑質量檢驗表檢查項目質量標準檢查規定備 注容許誤差質量要求頻 度方 法混凝土抗壓強度（Mpa）不小于設計值3組/每段每組3塊28d標養強度外觀滿足有關規范要求：梁段接縫錯臺小于3mm，無浮漿每段長度（mm）+5，-103處/每段用鋼尺量箱梁頂面寬度（mm）305處/每段用鋼尺量箱梁高度（mm）+5，-105處/每段用鋼尺量腹板處腹板厚度（mm）+10，-05處/每段用鋼尺量上、中、下軸線偏位（mm）115處/每段用全站儀測量相鄰節段高差105處/每段用水準儀測量不平衡荷載系數一端1.04另端0.96符合設計要求兩合攏端豎向高差 （mm）225處/斷面用水準儀測

36、量中線偏差 （mm）115處/懸臂端用經緯儀測量合攏溫度1525符合設計要求符合設計要求48h連續觀測混凝土澆筑時間3h計時35箱梁施工質量控制和要求檢查項目質量標準檢查規定備注容許誤差質量要求頻度方法模板安裝相鄰兩板表面高差（mm）2符合公路橋涵施工技術規范（JTJ041-2000）5點/套用鋼尺量表面平整度（mm）56點/套用2m直尺量板面局部不平（mm）12點/套吊垂線預埋件位置（mm）3逐個用鋼尺量鋼筋安裝鋼筋間距同排（mm）10鋼筋級別、直徑、根數、間距均應符合設計要求2斷面/構件所有間距用鋼尺量保護層（mm）3沿周圍查8處用鋼尺量兩層鋼筋間距（mm）526處/每面用鋼尺量箍筋、橫向

37、水平鋼筋、螺旋筋間距（mm）0，-20510個間距用鋼尺量預應力張拉伸長值（%）+6-6超出者查明原因，采取措施每束用鋼尺量張拉力必須滿足設計要求每束斷、滑絲數1根超出者原則上換束每束張拉記錄每個斷面斷、滑絲數1總數超出者原則上換束每斷面張拉記錄回縮量（mm）6超過者查明原因，采取處理措施每錨頭用鋼尺或百分表單根鋼筋斷筋或滑移不允許管道坐標梁長方向（mm）30抽查30%，每根查10個點梁高方向（mm）10抽查30%，每根查10個點管道坐標同排（mm）10抽查30%，每根查10個點上下層（mm）10抽查30%，每根查10個點管道壓漿設計強度3組/每工作班7.077.077.07cm標養28d強度

38、36掛籃安裝的施工要點361主桁架、由于掛籃主桁架使用的型鋼都是國產大型工字鋼和槽鋼，橋面板有坡度，因此所有在型鋼與橋面頂板接觸處均應用小鋼板墊平；、主桁架共2片，均為主要承重桁架，橫向桁架為結構穩定構造桁架。施工時應注意此結構的特點，安裝軌道時，應加強主桁支承點的鋪設軌道精度要求，順橋向軌距偏差10mm，橫橋向支承點偏差10mm。、主桁架采用的2I45工字鋼是壓彎構件，施工中考慮到由于前、中、后橫梁支承點與主桁架結點位置的偏離所引起的彎矩影響，安裝橫梁時要嚴格控制精度，其高程偏差10mm。、主桁架的主要受力部位根據加載試驗后的變形情況采取局部加強的處理方法對主桁架加強。、掛籃在前移過程中，必

39、須設置防傾覆手動葫蘆，防傾覆手動葫蘆的一端聯結在掛籃的后橫梁上；同時掛籃的行走也采用手動葫蘆（或卷揚機）牽引緩進。362吊桿及錨固系統掛籃前吊桿、后吊桿及底籃后錨（吊）點采用級32級精軋螺紋鋼筋，內、外模滑道吊桿采用級25精軋螺紋鋼筋，施工應注意預埋吊桿孔。各錨固吊點位置偏差，內、外模滑道預留孔位置允許誤差：縱向20mm，橫向20mm，底模主桁架及底模后錨點預留錨孔及預埋鋼筋位置允許誤差：縱向10mm。363行走系統、主桁架行走a、必須用鋼墊塊墊平因箱梁橫坡引起的高差，使主桁梁處于一個水平面上。b、移動掛籃時，去除后錨點約束，底板掛籃約束，頂起前、中、后橫梁，使所有的橫梁暫時離開主梁，以使主梁

40、行走。清除兩邊軌道障礙，開始牽引，牽引移動時應兩邊同時緩進，移動時需設置防傾覆手動鏈條葫蘆。、主梁行走由于主梁的移動是靠移運器支承在槽鋼上的滑道運動來完成，所以滑道下應墊平，以保證滑行平順，利于掛籃移動。364模板系統、由于箱梁高度變化較大，應沿高度方向分段拼裝模板，便于高度調整。、由于內模有上、下倒角模，應在模板中部設置活動段，這樣在高度調整時工作量較少。、外模高度變化時，由于底籃前后橫梁的障礙，割去骨架后，焊縫必須牢固可靠。、內、外模骨架，必須搭設可靠的工作平臺和上、下樓梯，底籃縱梁前端要挑出幾根型鋼，上面鋪設木板搭設可靠的工作平臺。37鋼筋施工工藝鋼筋制作擬在鋼筋棚配料、下料、對接、彎制

41、、編號、堆碼。16mm以上主筋的連接采用100kVA對焊機對焊或搭接焊焊接，結構中不能采用閃光對焊的采用電焊機焊接。對焊工作由持有上崗證書的焊工執焊。正式施焊前應取對焊試件，送中心實驗室檢驗，施焊時記錄下電壓、電流、氣溫、風力、風向等資料。檢驗合格后方準予正式施焊。下料前應核對圖紙無誤后方準下料。371基本要求：鋼筋彎制前應對預應力槽口處作鋼筋模型以確定鋼筋與錨頭有無干擾，以便事前采取措施，使鋼筋避免開槽口。綁扎鋼筋前先在模板表面上用粉筆按圖劃好箍筋間距，用定位鋼筋固定箍筋后，主筋穿過箍筋，按圖紙要求間距逐個分開，先綁扎縱向的主筋，后綁扎橫向鋼筋。縱向主筋（通長筋）接長采用幫條焊工藝，單面焊，

42、焊縫長10d（d為鋼筋直徑）；焊接時應先由中間到兩邊，對稱地向兩端進行，并應先焊下部后焊上部，每條焊縫一次成活，相鄰的焊縫應分區對稱地跳焊，不可順方向連續施焊；接頭錯開布置，兩接頭間距1.3倍搭接長度，搭接長度區段內接頭面積百分率50%。其余鋼筋采用綁扎接頭，搭接長度一律為35d（d為鋼筋直徑），所有接頭位置應互相錯開，接頭長度區內受力鋼筋接頭面積不超過25%該接頭斷面面積；綁扎箱梁頂面負彎矩鋼筋應每個節點均要綁扎，所有主筋（縱向方向）下和腹模、翼緣側面均應放置砂漿墊塊，砼墊層的厚度及強度應滿足要求。372箱梁鋼筋一次綁扎第一次綁扎箱梁底板、腹板鋼筋，然后安裝內模板，然后綁扎頂板鋼筋。鋼筋綁扎

43、以一標準節段箱梁為一單元，即一個標準節段箱梁的砼一次澆注。373箱梁鋼筋綁扎工藝流程圖綁扎底板鋼筋頂板縱向管道安放和定位檢查管道和錨墊板位置 綁扎頂板上層鋼筋及上、下層定位鋼筋 綁扎頂板上層鋼筋及上、下層定位鋼筋 安放橫向管道、錨墊板和鋼筋網安放橫向管道、錨墊板和鋼筋網安放頂板縱向管道、錨墊板和螺旋筋安放頂板縱向管理、錨墊板和螺旋筋綁扎底板上層鋼筋及上、下層定位筋綁扎頂板上層鋼筋安放后錨點預留管道，安放底板管道綁扎腹板鋼筋，安放豎向管道374箱梁鋼筋綁扎注意事項：底板上、下層的定位筋下端必須與最下面的鋼筋焊接聯牢。鋼筋與管道相碰時，只能移動，不得切斷鋼筋。若掛籃后錨點或后吊點部件位置影響下一步

44、操作必須割斷鋼筋時，應待該工序完成后，將割斷的鋼筋聯結好再補孔。縱向預應力管道隨著箱梁施工進展將逐節加長，多數都有平彎和豎彎曲線，所以管道定位要準確牢固，接頭處不得有毛刺、卷邊、折角等現象；接口要封嚴，不得漏漿。澆筑混凝土時，管道可內襯硬塑料管芯（在波紋管內壁襯砌以防預應力管道被砼壓癟，混凝土澆筑完成后拔出），這對防止管道變形、漏漿有較好的效果。混凝土澆筑后及時通孔、清孔，發現阻塞及時處理。豎向預應力管道在上端要注意留通氣孔，下端要封嚴。為防止漏漿，上端應封閉，防止水和雜物進入管道。壓漿管采用=0.5mm，d=20mm的鋼管。 375混凝土澆注前檢查要點：檢查鋼筋、預應力管道、預埋件位置是否準

45、確；檢查已澆混凝土接面的鑿毛潤濕情況；澆筑時隨時檢查錨墊板的固定情況；檢查壓漿管是否通暢牢固；嚴密監視模板與掛籃變形情況，發現問題及時處理；準備混凝土養生養護設備。38箱梁砼工程381砼工程箱梁砼為C50級的高強度砼，為了保證箱梁砼的質量，砼的試配必須滿足以下要求；1）、高標號砼應具有良好的工作性能和可靠性；2）、考慮到實際砼施工不利因素影響及砼保證率，要求砼室內實驗28d的強度至少達到1.15倍的C50的標準強度；3）、砼的早強性，砼3d4d的強度可達設計強度85%以上，滿足張拉預應力筋的要求；382砼生產供應條件：京杭運河兩岸設置兩個基本生產能力為50m3/h 、60m3/h的拌合站，成品

46、砼運輸靠兩岸各5臺6 m3的砼罐車運輸，利用二臺臥泵供料澆筑各段箱梁。383砼配合比水泥：選用指定廠家內的52.5R中熱硅酸鹽水泥；骨料：泵送混凝土二級配；外加劑：混凝土中根據澆筑部位摻緩凝早強型高效減水劑；摻量及操作規程由試驗確定；混凝土強度保證率P95；CV0. 10；1)強度公式影響高強度砼強度的因素主要是水泥強度和水灰比。由于高強度砼的水灰比相對比普通砼小的多，在振搗密實的條件下，內部的孔隙量要比普通砼少，其孔隙結構有較大改善，骨料周圍集水隔膜形成的原始裂隙也比普通混凝土少，再加上粗骨料粒徑相對減小，這些對混凝土強度均是有利因素，所以在較小的水灰比下，實際的混凝土抗壓強度值要比普通混凝

47、土強度公式碎石混凝土R=0.46Rc（C/W-0.52）計算值高。根據高強度砼配合比的相關資料，配制（C/W）=2.83.9的低水灰比高強度碎石混凝土時，30組配合比的強度統計為R=0.42Rc（C/W+0.31），其混凝土強度R28與水泥強度Rc比值（R28/R）為1.251.70，而碎石混凝土強度公式（JGJ 55-96）R28=0.46Rc（C/W-0.52）計算R28/Rc比值，當（C/W）為2.83.9時僅為1.051.55。前者比后者增強1910，因此建議，高強混凝土強度公式在R=0.42Rc（C/W+0.31）的基礎上可調整為R=0.40Rbc（C/W+0.31），仍較穩妥。2）

48、粗細骨料的質量和用量確定在高強混凝土中，由于水灰比低，水泥石的強度很高，對粗細骨料的顆粒強度要求更高。因而配制高強混凝土時，最好用未風化的巖石碎石。碎石最大粒徑最好控制在3cm以內，這樣可以改善混凝土本身的均質性和減少缺陷。由于高強混凝土的水灰比低，水泥用量相對較多，含砂率也偏小，因而其中水泥有相當一部分僅起微細填料作用。因而在進行配全比設計時，節約水泥的有效措施是盡量改善粗細骨料級配以減少其空隙率和增加單方混凝土中的粗骨料用量；同時采用外摻增強劑和強制攪拌工藝提高水泥石強度并相應減少水泥用量，不但能降低成本，還可以改善混凝土的物理力學性能，特別是提高耐久性。根據相關試配高強碎石混凝土的經驗，

49、每m3混凝土用松散碎石0.90.95m3為宜，當水灰比為0.250.40時，適宜砂率為0.280.32。3）水和水泥用量確定按以上計算確定水灰比和粗細骨料用量后，剩余部分即為水泥漿體積（或重量），可再根據水灰比和水泥漿體積（或重量）計算水和水泥用量。4）混凝土混合物的工作性能高強混凝土水灰比低，因而水泥漿干稠，不能用增加用水量（水泥漿體積）來改善混合物的工作性能，必須根據施工工藝特點的要求，摻用適量高效能的減水劑、流化劑來改善其輸送、振搗等工作性能，減少坍落度損失。384高強混凝土的配合比計算步驟1）按混凝土結構工程施工及驗收規范（GB 50204-92）規定計算施工配制強度：fcu.o=fc

50、u.k+1.645 (11-1)式中：fcu.o混凝土的施工配制強度，N/mm2；fcu.k設計的混凝土強度標準值，N/mm2；施工單位的混凝土強度標準差，N/mm2，如不具有近期同一品種混凝土強度資料時，值取6 N/mm2。2）按計算出要求的水灰比值：碎石高強度混凝土：fcu.o=0.40Rbc（C/W+0.31） （11-2）式中：Rbc水泥標號。3）粗細骨料用量高強混凝土每m3的碎石用量為0.90.95的松散容重碎石。G0=0.90.95的松散容重碎石，G=0.90.95rg （11-3）式中：G0每m3混凝土的碎石用量，kg；rg碎石松散容重，kg/m3。細骨料用量計算：當水灰比為0.

51、250.4時，適宜砂率為0.280.32。砂重為：S0=G0/（1-Qs）Qs （11-4）式中：S0每m3混凝土砂用量，kg；Qs砂率。4）水和水泥用量重量法Cw+c=rh-(S0+G0) （11-5）W0=(W/C)/1+(W/C)Cw+c （11-6）C0=1/1+(W/C)Cw+c （11-7）式中：Cw+c每m3混凝土中水泥漿重，kg；rb混凝土混合物假定容重，kg/m3；W0每m3混凝土水用量，kg；C0每m3混凝土水泥用量，kd.。體積法Wp=1-（S0/s+G0/g） （11-8）C0=(Vpc)/1+(W/C)c （11-9）W0=(W/C)C （11-10）式中：Vp每m3

52、混凝土中水泥漿體積，m3；c水泥密度，g/cm3；s砂密試，g/cm3；g石子密度，g/cm3；C0每m3混凝土水泥用量，kg.5）混凝土混合物的工作性能按混凝土配合比設計進行試拌時，如混合后的稠度達不到運輸、泵送等施工工藝要求，應選擇適宜品種的外加劑，并通過試拌確定摻量。385保證外露結構砼表面美觀的措施a、對整個箱梁相同部位的混凝土結構砼采用同廠、同品種、同標號的水泥和相同的配合比，保證砼表面顏色一致。b、采用性能優秀的外摻劑外加劑（選用江蘇省建筑科學研究院建材研究所JM-型（緩凝、泵送）砼高效增強劑），以及優化砼配合比等先進技術消除砼身表面泛砂、氣泡等現象使砼身表面光潔。c、采用大面積鋼

53、板作面板，網型加勁龍骨。模板接縫保持在2毫米之內，并保持接縫整齊劃一。386熱期、雨期混凝土的施工及養護、砼澆注溫控防裂措施由于本橋箱梁砼的施工過程要經過夏季高熱及雨季的施工季節（根據本橋的工期安排，懸臂箱梁的施工工期基本上可以避開冬季施工），如何采取措施避免高熱及雨季對箱梁砼的澆注影響，對保證箱梁砼的質量，防止因不利季節影響造成箱梁砼的設計強度達不到要求，及箱梁砼的外表面開裂等都是施工中應該考慮的問題。熱期混凝土施工，應制定在高溫條件下保證工程質量的技術措施并應符合如下要求：3861混凝土配制和攪拌材料要求：a、拌和水使用冷卻裝置，對水管及水箱加遮蔭和隔熱設施。在拌和水中加碎冰作為拌和水的一

54、部分。b、水泥、砂、石料應遮蔭防曬，以降低骨料溫度，可在砂石料堆土上噴水降溫。配合比設計應考慮坍落度損失。可摻加減水劑以減少水泥用量和提高混凝土的早期強度。拌和站料斗、儲水器、皮帶運輸機、拌和樓都要盡可能遮蔭。盡量縮短砼運輸時間。經常測定混凝土的坍落度，以調整混凝土的配合比，滿足施工所必須的坍落度。3862混凝土的運輸及澆筑運輸時盡量縮短時間，采用混凝土運輸攪拌車，運輸中應慢速攪拌。不能在運輸過程加水攪拌。熱期施工混凝土，應保證砼澆注的連續進行；從拌和機到入倉的傳遞時間及澆筑時間要盡量縮短，并盡早開始養護。混凝土的澆筑溫度應控制在32以下，選擇在一天溫度較低的時間內進行。澆筑場地應遮蔭，以降低

55、模板、鋼筋溫度，改善工作條件；也要在模板、鋼筋上噴水以降溫，但在澆筑時不能有附著水。3863混凝土的養護為保證已澆好的砼在規定期齡內達到設計要求的強度，并防止產生收縮裂縫，必須對已澆注的砼面進行養護。覆蓋澆水養護應在砼澆注完畢后12h（初凝后）進行；用浸濕的粗麻布覆蓋，經常灑水，保持潮濕狀態最少7d。當日平均氣溫低于5C時，采取覆蓋塑料薄膜保溫，不能向砼面澆水；灑水養護中間不間斷，不得形成干濕循環；砼的養護用水采用京杭運河水；3864混凝土雨期施工混凝土雨期施工是指在降雨量集中季節對混凝土的質量造成影響時進行的施工。雨期要按時收集天氣預報資料，混凝土施工要盡可能避開大風大雨天氣。雨期施工應制定

56、防洪水、防風措施，施工場地做好排水措施。施工材料如鋼材、水泥的碼放應防雨漏及潮濕。建立安全用電措施，防漏電、觸電。（1）準備雨期施工的防洪材料、機具和必要的遮雨設施。（2）施工方法及技術措施雨期施工澆注梁段砼時最好在上部進行遮蓋，防止雨水對新澆砼的沖刷，從而影響砼的質量，同時遇特大雨時應暫停施工。雨后模板及鋼筋上的淤泥、雜物，在澆筑混凝土前應清除干凈。3865砼的防裂縫措施干縮裂縫：干縮裂縫的產生主要原因是砼澆注后養護不及時，表面水分散失過快，造成砼內外不均勻收縮，引起砼表面開裂；同時如果使用了含泥量大的粗砂配制的砼，也容易產升干縮裂縫。溫度裂縫：溫度裂縫是由于砼內部和表面溫度相差較大而引起，

57、深進和貫穿的溫度裂縫多是由于結構降溫過快，內外溫差較大，砼受到外界的約束而出現裂縫。掛籃的變形引起的開裂：由于掛籃施用過程中，精軋螺紋鋼筋的螺帽小范圍的滑絲而導致吊桿下墜，致使已澆注的砼在初凝后受力而破壞，從而在砼的內部產生較大的貫穿縫，防治措施就是在精軋螺紋鋼筋的端頭戴雙螺帽。砼的澆注應按一定厚度、順序和方向分層，應在下層砼初凝前澆筑完成上層砼，防止出現施工冷縫。39梁段砼的澆注施工梁段混凝土的懸臂灌注使用泵送，坍落度一般控制在1418cm，并應隨溫度變化及運輸和澆注速度作適當調整。箱梁段施工其主要注意事項如下（標準節段掛籃懸澆施工工藝流程圖如附圖所示）：1）、砼的澆注應按一定厚度、順序和方

58、向分層，應在下層砼初凝前澆筑完成上層砼2）、箱梁各節段混凝土在灌注前，必須嚴格檢查掛籃中線，掛籃底模標高；縱、橫、豎三向預應力束管道；鋼筋、錨頭、人行道及其它預埋件的位置，認真核對無誤后方可灌注混凝土。其中線的標高要考慮箱梁預拱度的設計。箱梁其余截面尺寸的誤差參考現行規范混凝土梁的灌注尺寸允許誤差。3）、箱梁各節段立模標高=設計標高+預拱度+掛籃滿載后自身變形，其中徐變對撓度的影響除作結構電算分析外，在實際施工中并不進行核算，此外，后灌注的梁段應在已施工梁段有關實測結果的基礎上做適當調整，以逐漸消除誤差，保證結構線型勻順。4）、箱梁砼的灌注采取全斷面一次灌注。箱梁梁段砼澆注時，應做到對稱均衡施

59、工，兩端箱梁砼方量相差不能超過設計砼方量的4%，為控制腹板砼厚度，在安裝腹板模板時，腹板厚度較設計值小5mm，澆注中對拉螺桿伸長后即可達到設計厚度。5）、混凝土的灌注宜先從掛籃前端開始，以使掛籃的微小變形大部分實現，從而避免新、舊混凝土間產生裂縫。6）、各節段預應力束管道在灌注混凝土前，宜在波紋管內插入硬塑管作襯填，以防管道被壓癟；管道的定位鋼筋應用短鋼筋作成井字形，并與箱梁鋼筋網架焊接固定，定位鋼筋網架間距按設計圖要求布置，以防混凝土振搗過程中波紋管道上浮，引起預應力張拉時產生沿管道法向的分力。 7）、施工時應在掛籃上設風雨蓬，避免混凝土因日曬雨淋而影響質量。冬季施工應備保溫設施（本橋標準節

60、段的箱梁砼澆注施工已經避開了冬季施工季節，箱梁的0#塊澆注按工期可能在冬季施工）。掛籃可以配備能保證全天候作業的設備，以提高作業效率和保證質量。8）、箱梁混凝土灌注完畢后，立即用通孔器檢查管道，處理因萬一漏漿等情況出現的堵管現象。9）其它箱梁砼澆注施工工藝同0#節段的施工要求。310預應力鋼束施工主梁縱向預應力鋼束有J15.24-19、J15.24-12、J15.24-9三種規格，其相應張拉設備為YCW400型千斤頂和YCW250型千斤頂。橫向預應力鋼束采用J12.7-3，為BM13-3扁錨及H型梨形自錨頭，張拉設備為YDC240Q型千斤頂，張拉采用分股張拉。豎向預應力鋼筋采用級25精軋螺紋鋼

61、筋，配用YGM錨具，張拉設備為YC-70型千斤頂。張拉前對所有的張拉設備定期進行標定；等箱梁砼強度達到設計允許張拉強度（設計強度的85%）以后進行張拉施工，張拉順序要嚴格兩端同步對稱施工，縱向預應力鋼束按照由下而上，先兩邊后中間的原則張拉；縱向預應力鋼束張拉完成后，再張拉橫向預應力鋼束，最后張拉豎向預應力鋼筋。各預應力筋張拉的相互關系為：張拉n節段縱向預應力鋼束，然后再張拉（n-3）節段縱橫、豎向預應力鋼束（筋）。張拉時要嚴格實施雙控施工，即張拉力和伸長量均要符合設計要求。張拉程序（包括豎向預應力鋼筋）：0 10%con 100%con （持續2min錨固）實際伸長值的量測方法為： LL1L2

62、-CL1一從初應力至控制張拉應力間的實測伸長值（cm） ；L2一初應力時的推算伸長值（cm），可采用相鄰級的伸長度；C砼構件在張拉過程中的彈性壓縮值（不考慮）；設計圖中所給的引伸量為L1；理論伸長值的計算：L（PL）/（AgEg）P=Px1-E-（KL+）/（KL+） P一預應力束的平均張拉力（N）； P一預應力束張拉力端的張拉力（N） L一預應力鋼材長度（cm）； Ag一預應力束截面面積（mm2）；Eg一預應力束彈性模量（Nmm2）；從張拉端至計算截面曲線孔道部分切線的夾角之和（rad）；K孔道每米局部偏差對摩擦的影響系數；預應力筋與孔道壁的摩擦系數；設計要求兩端張拉的應兩端分別張拉，預應力

63、張拉采用雙控，事前應實測（或由廠家資料提供）鋼絞線延伸值、彈模、管道摩阻損失及錨具夾片硬度。以確定張拉伸長量控制值。預應力張拉的注意事項及封錨、壓漿同箱梁0#節段的施工。310 1縱向預應力筋的張拉施工張拉前的準備工作a、對張拉人員進行崗前培訓、定崗，并進行考核；b、對進場錨具及力筋束進行嚴格的檢驗；c、張拉設備及儀表應有標準計量單位的標定測試鑒證；d、各種工作曲線和用表要齊全；e、檢查安全設施；張拉施工要點a、張拉要保持平穩，分級施加預應力，一般按10%、30%、60%、80%、100%五級張拉，并按級記錄油表讀數和引伸量。張拉至最后一級時持荷5min，計算總伸長量；b、各種預應力管道在張拉

64、之前應測管道摩阻力（或根據廠家提供的資料取值），繪P-S曲線，以校核控制張拉力和確定初始張拉力；c、砼的抗壓強度必須達到設計錨固強度后方可張拉；d、兩端張拉時，要求兩端同步施加預應力和控制伸長量，當兩端伸長量相差較大時，應查找原因，糾正后再張拉；e、千斤頂前的限位板要經常檢查看是否有摩損，同時要測定限位板的厚度，防止因厚度變化造成回縮值超過設計要求；f、張拉后發現夾片破碎或滑移時，應在換夾片后，再行張拉。張拉后的回縮量大于設計規定值時，亦應重新張拉；g、張拉后實際延伸量與理論計算延伸值相差超過規范要求，應按以下要求查找原因：、檢驗張拉設備；、測定預應力鋼鉸線的彈性模量；、松張后再行張拉；h、由

65、于縱向鋼絞線的長度較長（最長的鋼束為T13束，其鋼絞線長度為108m，引伸量為63cm），千斤頂不能一次張拉到位，須采取回油二次張拉到位。3102豎向預應力筋的張拉施工豎向預應力鋼筋采用級25精軋螺紋鋼筋，配用YGM錨具，張拉設備為YC-70型千斤頂。豎向預應力筋一般分二級張拉（單根力筋引伸量大于20cm），每級完成后及時旋緊螺帽，至第二次張拉到con為止（后次壓緊變形值小于1mm）。伸長量計算應以力筋實際伸長值計算，不能用千斤頂的伸長量推算。當伸長量不足時，可以采用多次反復張拉，直至達設計值。豎向預應力筋的張拉的質量控制要點：a、下料后的預應力筋除按要求抽樣送檢外，還應進行表觀質量檢查，對力

66、筋表面明顯有裂紋或氣孔夾砂的嚴禁帶入現場使用。b、豎向預應力筋隨用隨搬運，不宜在施工現場長期堆放，而且要杜絕用氧氣切割下料。3103橫向預應力筋的張拉施工橫向預應力鋼束采用J12.7-3，為BM13-3扁錨及H型梨形自錨頭，張拉設備為YDC240Q型千斤頂，張拉采用分股張拉（也可采用整束拉）。其施工要點如下：a、嚴格控制管道安裝質量，保證設計要求錨頭左右交替布置要求，避免鋼筋擠壓管道，接口應嚴密，不得漏漿。b、錨墊板定位要準確、牢固，嚴禁墊板與管道之間出現折角。c、夾片露出錨頭的長度不得大于限位器的限位量。d、當實測伸長量比設計值小且已超過規定限值時，可以采取復拉。e、澆注砼時，砼不允許直接傾

67、倒在扁管上，振搗時嚴禁振搗器碰撞管道。311箱梁施工控制3111掛籃行走系統就位的控制。在箱梁頂面兩側設平行對稱輔助線，寬度為掛籃行走系統的中距，掛籃行走時，軌道中心壓在輔助線上，掛籃前后橫梁的中心點投影在橋軸線上。橋軸線和軌道中心線采用經緯儀控制。掛籃就位后要嚴格檢查底橫梁標高，砼澆注過程中，要用水準儀反復測下橫梁各吊點的變化，當超過5mm時，要及時調整。3112箱梁節段的控制長度控制是在第一次澆注好的箱梁端部基礎上，上下游及軸線各設一個明顯的控制點（即樁號），用經過鑒定的鋼尺量測三個點位至相應墩位中心線上的點位距離，同時用全站儀復測校正來控制各梁段的長度，要求其誤差不超過5mm，若超過則需

68、及時調整。3113具體箱梁立模標高的確定大跨徑箱梁懸臂澆筑施工中，撓度控制極為重要。而影響撓度的因素較多，主要有掛籃的變形、箱梁段自重、預施應力大小、施工荷載、結構體系轉換、混凝土收縮與徐變、日照和溫度變化等。撓度控制將影響到合攏精度及成功與否，故必須對撓度進度精確的計算和嚴格的控制。箱梁懸澆段的各節段立模標高可參下式確定：HiH。+fi十(一fi預)+f籃+fx式中：Hi待澆筑段箱梁底板前端點處掛籃底盤模板標高(張拉后)；Ho該點設計標高；fi本施工段及以后澆筑的各段對該點撓度影響值，該值由設計提供，但須實測后進行修正，修正值約為設計值的0.60.9；fi預本施工段頂板縱向預應力束張拉后對該

69、點的影響值，由設計提供，但須實測后進行修正，修正值約為設計值的0810；f籃掛籃彈性變形對該施工段的影響值，在掛籃設計和加載試壓后得出；fx由徐變、收縮、溫度、結構體系轉換、二期恒載、活載等影響產生的撓度計算值，其中徐變、收縮值可按一個月內完成的節段考慮，如一個月澆筑四節段，則其值分別按前四段的理論計算值的025、01、007、005計算，此值在晝夜平均氣溫為15C以下時接近實際，當氣溫在20以上時明顯偏小，須進行修正。溫度影響，主要是日照溫差的影響，它影響立模的放樣、復測精度等。因此，放樣及復測等工作宜選定在早晨及夜間進行，否則應予以修正。如一次合攏時間相隔較長時，須考慮前期大懸臂箱梁在停放

70、時間內的徐變和溫度影響，以免后期強迫合攏而帶來的巨大次內力影響。二期恒載和活載的影響應與合攏后全部底板束張拉完成對高程的影響一并考慮，由設計單位提供計算數據。高程控制以等水準高程控制測量標準為控制網，箱梁懸澆以等水準高程精度控制聯測，選用高精度水準儀，其偶然誤差不大于lmmkm。3114實際施工箱梁線型控制箱梁線型是箱梁施工控制的主要內容。由以上計算懸澆段立模公式可以看出箱梁分段懸澆時，其撓度包括：a、 各梁段自重引起的撓度b、 掛籃前移及施工荷載變化引起的撓度c、 溫度變化引起的撓度d、 各梁段預應力產生的撓度e、 砼徐變引起的撓度這些因素均是在理想狀態下撓度計算的依據，先用已澆筑梁段實測標

71、高數據進行“追蹤法”計算下一梁段的施工標高，然后采用“倒折法”反算0#塊處的標高來校正下一梁段的施工標高。為了達到施工控制的目的，實際施工中可采用如下措施控制：a、 掛籃移至設計位置后，預抬立模標高b、綁扎鋼筋完畢，預抬澆筑1/4方量砼標高（數值由掛籃靜載試驗給出）；c、預抬澆筑1/2方量砼標高（數值由掛籃靜載試驗給出）；d、預抬澆筑全部方量砼標高（數值由掛籃靜載試驗給出）；e、預應力施工后標高觀測。本施工段頂板縱向預應力束張拉后對該點的影響值，由設計提供，但須實測后進行修正，修正值約為設計值的0810；掛籃彈性變形對該施工段的影響值，在掛籃設計和加載試壓后得出；由徐變、收縮、溫度、結構體系轉

72、換、二期恒載、活載等影響產生的撓度計算值，其中徐變、收縮值可按一個月內完成的節段考慮，如一個月澆筑四節段，則其值分別按前四段的理論計算值的025、01、007、005計算，此值在晝夜平均氣溫為本施工段頂板縱向預應力束張拉后對該點的影響值，由設計提供，但須實測后進行修正，修正值約為設計值的0810；掛籃彈性變形對該施工段的影響值，在掛籃設計和加載試壓后得出；由徐變、收縮、溫度、結構體系轉換、二期恒載、活載等影響產生的撓度計算值，其中徐變、收縮值可按一個月內完成的節段考慮，如一個月澆筑四節段，則其值分別按前四段的理論計算值的025、01、007、005計算，此值在晝夜平均氣溫為15C以下時接近實際

73、，當氣溫在20以上時明顯偏小，須進行修正。本施工段頂板縱向預應力束張拉后對該點的影響值，由設計提供，但須實測后進行修正，修正值約為設計值的0810；掛籃彈性變形對該施工段的影響值，在掛籃設計和加載試壓后得出；由徐變、收縮、溫度、結構體系轉換、二期恒載、活載等影響產生的撓度計算值，其中徐變、收縮值可按一個月內完成的節段考慮，如一個月澆筑四節段，則其值分別按前四段的理論計算值的025、01、007、005計算，此值在晝夜平均氣溫為3115箱梁施工高程控制要點已澆完各梁段觀測已澆完各梁段觀測掛籃定位監理復查已澆完各梁段觀測高程觀測澆筑混凝土監理復測移籃后高程觀測張拉后高程觀測張拉前高程觀測定高程簽立

74、模通知單綁扎鋼筋、安管道、立模板監理復測定模板高程箱梁懸澆高程控制流程圖進入下個懸澆段3116箱梁懸臂施工放樣及撓度觀測作業指導31161主橋箱梁施工放樣:01塊施工放樣：在承臺及墩柱施工時，根據01支架設計要求，先在承臺及墩柱位置預先埋設預埋件，墩身施工完畢，利用吊車輔助安裝01支架鋼管，為了鋼管支架安裝準確。鋼管樁在測量人員的協助下精確定位。待鋼管樁及各種聯系施工完畢，在牛腿上放置卸載砂筒。砂筒安裝標高根據計算確定，其標高等于設計標高加上預留值減去全部在沙筒上鋪設的各層型鋼分配梁及模板高度。預留值為支架的彈性變形及非彈性變形、砂筒的自身壓縮值等。待01底模板鋪設后再對標高進行精確調整，之后

75、再對平面位置進行放樣調整。213塊施工放樣：待01塊施工完畢后，即進行掛籃拼裝，同時測量隊將平面及高程控制點引測到21、24墩的帽梁上并加以保護。掛籃拼裝完畢后進行靜載試驗，以測定結構的彈性及非彈性變形值，為后續施工的箱梁梁段立模數據提供可靠數據依據。（1）掛籃行走系統就位的控制：在箱梁頂面兩側設平行對稱輔助線，寬度為掛籃行走系統的中距。行走時，軌道中心壓在輔助線上，掛籃后橫梁的中心點投影在橋軸線上。橋軸線和軌道中心線用全站儀架設在21、24墩的帽梁上的平面控制點，后視橋區附近的控制點，利用極坐標法放樣。（2）箱梁節段的控制：長度控制是在每一次澆注好的箱梁端部基礎上，上下游及軸線各設一個明顯控

76、制點（即樁號控制點）用鋼尺量測三個點至相應位置的點位距離，要求其實測距離與設計距離誤差不超過毫米；同時用全站儀將模板前端中心點調整至橋軸線上，并將梁寬調整至設計寬度，其誤差不得大于規范要求。（3）箱梁線型控制：箱梁線型是箱梁施工控制的主要內容。其標高包括：設計標高預拱度值施工調整值（包括掛籃變形及溫差引起變位）。其中設計標高、預拱度值均在理想狀態下計算所得，施工調整值中的掛籃變形值可從靜載試驗中獲取可靠數據。溫差所引起的變形可先用已澆筑的梁段實測（即撓度觀測）標高數據進行“追蹤法”計算下一梁段的施工標高，然后采用“倒拆法”所算之0塊處的標高來校正下一梁段的施工標高。為了達到施工控制的目的，實際

77、施工中采用如下措施加以控制：獲取設計標高、預拱度值及掛籃變形；對已澆筑的梁段標高進行實時監測，并對下一梁段的各施工過程中標高變化趨勢進行預測，并盡量根據實測數據建立起懸臂長度，箱梁質量，溫度與變形的三元線性回歸分析模型以確保預測值的準確，對溫差引起的變形進行預測。掛籃移至設計位置后，并精確調整模板標高。預埋標高變形監測點。待梁段澆筑后進行下一輪的標高變形監測及溫差引起變形值的預測。邊跨現澆段施工放樣：待現場地面平整處理好之后，按設計意圖放樣出來支架搭設范圍。并測量幾個標高控制點用于控制支架的搭設高度。待支架搭設完畢后進行加載預壓，消除支架非彈性變形并獲取支架彈性變形值。先對鋪設的底模標高進行調

78、整并在其上放樣側模安裝平面位置，之后立側模、翼延板并進行標高及平面位置調整。邊中跨合攏段施工放樣：邊跨合攏平面位置已固定，只需按施工技術規范要求調整好合攏段兩端梁段的標高差達到要求即可。31162撓度觀測（1）觀測方法懸臂箱梁的撓度觀測，采用水準測量的方法，周期性地對預埋在懸臂中每一塊箱梁上的監測點進行監測，在不同施工狀態下同一監測點標高的變化就代表了該塊箱梁在這一施工過程中的撓度變形。撓度觀測的相對基準設置在22、23左右墩的零號塊上，絕對基準22墩為GPSW04。23墩為GPSW06，由于各墩所承受的懸臂荷載的不斷增大，各墩會存在沉降變形。同時由于墩柱較高，會存在收縮徐變，所以0#塊的水準

79、點是不穩定的，為真實地反映箱梁的撓度變形，以GPSW04、GPSW06為基準，定期地對0#塊上的水準點進行穩定性監測，并在撓度觀測數據處理中加以考慮，予以修正。22、23墩承臺的沉降監測，可采用普通水準返回的方法施測。（2）觀測周期掛籃懸臂澆筑法的每一箱梁段的施工，可分為三個階段，即掛籃前移階段、澆筑混凝土階段和張拉預應力階段。以三個階段作為撓度觀測周期。即每施工一個梁段，應在掛籃移后，澆筑混凝土后和張拉預應力后，對已施工的箱梁觀測一次，其標高的變化就代表了該點所在的箱梁在不同施工階段的撓度變形全過程。（3）觀測的水準路線形式以22、23各墩零號塊的水準點為起終點，采用閉合水準路線的形式進行水

80、準測量。（4）觀測精度為了能監測箱梁較小的撓度變形，并使外業觀測的工作量適中且易于達到設計的觀測精度，擬在撓度變形觀測中采用工程測量變形四等水準儀測量的精度等級要求和觀測方法進行施測。能測量到變形量大于2mm的撓度值。（5）撓度觀測點的埋設為監測懸臂中各塊箱梁在施工過程中的撓度變形情況并指導施工，在每一塊箱梁腹板頂面分上、下游及軸線位置方向埋設直徑約12mm，長度為10cm12cm的鋼筋。要求頂部尖圓，在澆筑混凝土時預埋好，端頭露出面約20mm，作為撓度監測的觀測點。考慮到所采用掛籃的結構特點，觀測點埋設在腹板頂部，以保證觀測點本身的穩定性和極大限度地反映撓度變形。同時也不妨礙掛籃的前移。同一

81、塊箱梁上下游方向（即橫橋向方向）相隔8.0m及橋軸線各埋設一個觀測點，其一通過三個點的撓度比較，可觀察該塊箱有無出現橫向扭轉，其二是同一塊箱梁上有三個觀測點，其監測結果可進行比較相互驗證，可確保各塊箱梁撓度觀測結果的正確無誤，從而真實地反映變形。（6）撓度觀測時間由于在撓度觀測過程中溫度影響值較大，為減少溫度對觀測結果的影響和施工對觀測工作的干擾，撓度觀測安排在清晨6:008:00時間段內觀測，同時記錄空氣溫度及箱內溫度。第四章 邊跨現澆段及邊、中合攏段施工41主橋邊跨現澆段施工現澆段長度為19m，根據施工現場及結構設計要求采用滿堂支架現澆方案，即沿橋梁縱向按60cm的間距布設碗扣支架，并在與

82、邊跨合攏段接近位置打入1排5根1000mm的鋼管樁作為邊跨合攏段吊架梁體下支撐；支架橫向為不等間距布置，在支架上鋪設縱橫方木。支架搭設前對地面進行平整，并清除表層松散土，鋪填50cm渣石并碾壓密實。然后按支架結構布置擺放墊石，支架從下至上逐層搭設，嚴格檢查扣件處的安裝質量，確保支架結構完好。隨后即可立模板，在模板上設置反均勻沉降量值。沉降量值包括地基的沉降量、鋼管支架的彈性變形和非彈性變形量、模板后方木壓縮量。地基沉降量的測設由3米彎沉儀與5噸測立環在加載后測定；鋼管支架的彈性變形和非彈性變形量可由計算所得；模板后方木壓縮量可查資料所得。模板按照要求鋪設后，綁扎鋼筋、預埋預應力管道及其它預埋件

83、，經監理工程師檢查合格后一次性完成砼澆筑。現澆段支架布置如附圖所示。42邊跨合攏段施工421邊跨合攏段施工概述按設計要求，合攏施工時先進行邊跨合攏段施工，邊跨合攏段長度為2.0m，按設計要求采用吊架法施工，在13#塊段、15#塊段砼澆筑完成后，并將13，#塊段上的掛籃往后移動4米，在合攏段內安裝內、外剛性支撐，綁扎鋼筋、澆筑邊跨14，號節段砼，在砼強度達到85%后，依此張拉邊跨2SB5、2SB4、2ST、 4SB3、4SB2。然后再拆除邊跨合攏段吊架、拆除15，號梁段支架平臺、拆除0號梁段臨時支撐。邊跨合攏段施工要注意以下事項：懸澆梁端頭和現澆段端頭人工予以鑿毛，保證合攏段砼施工質量。勁性骨架

84、的焊接和砼的澆注，選擇在當天氣溫較低且氣溫較穩定的時間段進行，一般以15250C進行。砼具體施工工藝同箱梁段砼。邊跨吊架結構如附圖所示。422邊跨合攏段施工注意事項邊跨現澆段施工張拉完成后，梁體在縱向預應力、溫度應力影響下，將產生縱向變形。合攏段將盡量采用剛性約束（內外剛性約束）的聯結形式來抵抗相鄰梁體的變形，由于支架本身的壓縮和基礎沉降，箱梁在發生伸長和縮短時，箱梁底面溫差引起懸臂端上翹或下翹，箱梁左右面溫差引起箱梁扭曲及橋軸線偏移；陣風引起梁端顫動。上述因素均會對新澆混凝土產生不良影響，為防止新舊混凝土相接處產生收縮裂縫或新澆混凝土被擠壓破壞，在施工時采取以下措施：邊跨現澆段、邊跨合攏段在

85、合攏、施加預應力時，將產生縱向變形。因此，合攏時必須卸去對梁體縱向變形有約束的支承，以利梁體的縱向變形。縱向變形將對支架穩定產生不利的影響，為此加強支架與梁體的連接，使之能承受一定的附加水平力，采取的措施就是在邊跨現澆段靠近合攏段處插打4根1000mm=10mm鋼管樁作為限位和承重支撐。在氣溫較低時在合攏段內安裝內外鋼性支撐。縮短合攏段的砼澆注時間，達到低溫快速合攏的目的。縮短合攏段的砼澆注時間，達到低溫快速合攏的目的。14#塊段合攏段混凝土要求一次快速澆注完成，并盡早張拉預應力鋼束。箱梁兩側因日照變化，橋軸線將發生扭轉，為減少新澆混凝土受溫度應力而破壞，在太陽直射箱梁側面澆水降溫以減少橋軸線

86、的扭轉。澆注14梁段時，邊跨19米梁段、13#塊段梁上也覆蓋草袋，并撒水保持混凝土頂面潮濕，減少相鄰箱體因日照引起的溫差。為減少現澆段與懸臂段混凝土收縮、徐變的相互影響，現澆段砼不宜過早澆注，以免基礎下沉在合攏段內產生錯臺，邊跨現澆段的施工時間基本上與邊跨合攏段砼澆注時間相差不長。預應力施工東西兩岸的邊跨合攏段盡量掙取在同一時間進行，14梁段砼強度達到設計強度85時，開始張拉鋼束，張拉順序設計要求進行，張拉時上下游同時對稱進行。43中跨合攏段施工431中跨合攏段施工概述中跨合攏段施工前，根據設計要求，需先拆除臨時0-1#鋼管支撐架、邊跨現澆段支架后進行。中跨合攏段長度為2.0m，根據設計要求采

87、用吊架配重法施工。中跨合攏段施工前，將中跨13#塊段上的掛籃往后移動4米，安裝合攏段吊架。在吊架上架立合攏段模板，綁扎普通鋼筋，預埋預應力管道；選擇日氣溫較低、溫度變化幅度較小時鎖定合攏口并灌注合攏段混凝土。合攏口的鎖定，應迅速、對稱地進行，先將外剛性支撐一端與梁端部預埋件焊接，再將內剛性支撐頂緊并焊接，然后迅速將外剛性支撐另一端與梁連接。砼強度達到設計強度85%后，張拉中跨4CB6、4CB5、2CT，拆除邊、中跨外剛性撐，依此張拉4CB4、4SB1、4CB3、4CB2、4CB1，完成體系轉換。折除中跨合攏段吊架，折除中跨、邊跨掛籃，進行橋面系施工。中跨吊架結構如附圖所示。432中跨合攏段施工

88、注意事項合攏段臨時內、外剛性支撐施工：合攏段施工遵循“又撐有拉，低溫灌注”原則。在體系轉換過程中，由于氣溫變化及各種因素的影響，會導致合攏段混凝土拉裂或壓壞。因而采用內外剛性支承臨時固定合攏段兩端，使其成為可以承受一定彎矩、剪力的牢固結點，確保梁體的安全。剛性支承的結構、數量、位置嚴格按設計施工。施工中根據設計要求，在箱梁頂板和底上設計預埋件，在預埋鋼板上焊接40b型鋼作為外剛性支撐。型鋼連接構件與預埋鋼板焊牢。內剛性支撐采用規格1217及1338.5兩種熱軋無縫鋼管加工而成，焊接在預埋錨墊板上（滿焊，焊縫厚度6mm），其中頂板、底板部分鋼管兼作預應力鋼束管道。鋼筋及預應力管道施工合攏段有鋼筋

89、、內外剛性支撐件、三向預應力管道，結構比較復雜，且頂、底板束管道長，根數多，合攏之后穿束較困難，在合攏之前把鋼絞線穿入波紋管和內剛性支撐架內；對與剛性支撐架有干擾的鋼筋只能移開，不能割斷。合攏段施工測量觀測按規范要求合攏段兩端箱梁頂面高程偏差不能大于22mm（L/5000）。合攏段觀測點的設置與其它標準節段箱梁同，合攏段混凝土在灌注時要用精密水準儀觀測，以便發現問題及時解決。合攏段混凝土的澆注及養護為使合攏段混凝土在澆注過程中結構體系處于穩定狀態，待剛性支撐鎖定后預先在懸臂端施加水箱配重，配重相當于合龍段的混凝土重量。在澆注混凝土的同時分級卸載。合攏段混凝土應在設計規定的氣溫較低且變化較小時完成。預應力筋的張拉及體系轉換施工：當中跨合攏段混凝土強度達到設計強度的85時，張拉預應力筋，張拉順序按設計要求。在箱梁施工和體系轉換過程中，不能在梁上任意加載，合攏段完成一次性體系轉換后即可拆除中跨合攏段吊架、模板及外鋼性支撐等臨時連接構件。拆除中跨、邊跨掛籃，進入橋面系工程施工。