1、 廣元市利州區回籠辦事處石坎上滑坡 應急排危方案設計 四川九九建設工程有限公司 二一一年八月目 錄0 前 言10.1 任務由來10.2 主要目的與任務11 治理工程的必要性和緊迫性11.1 災情及險性評價11.2 項目的必要性與緊迫性22 自然地理及地質環境條件22.1 自然地理22.2 地質環境條件43 災害體特征及穩定性分析63.1 災害體基本特征63.2形成機制及影響因素分析73.3穩定性分析83.4推力計算123.5 土質邊坡主動土壓力計算133.6穩定性及危害性144 防治方案設計144.1 防治原則144.2防治工程等級144.3設計依據154.4設計參數154.5治理工程分項設計

2、154.6 防治方案工程量及費用預算195 結論與建議245.1 結論245.2 建議24附圖：順序號圖號圖名比例尺11-1廣元市利州區回籠辦事處石坎上滑坡工程地質平面圖1:100021-2廣元市利州區回籠辦事處石坎上滑坡應急排危方案設計平面布置圖1:100032-1治理工程1-1剖面布置圖1:20042-2抗滑樁橫剖面圖1:10053-1抗滑樁樁結構圖63-2抗滑樁護壁、鎖口結構圖0 前 言0.1 任務由來根據調查，石坎上滑坡位于廣元市利州區回龍辦事處學工村3組，地質災害類型為滑坡。該滑坡發育于居民點后，變形明顯，滑坡總方量約7224m3，對坡腳居民的生命財產安全和生活造成較大影響。為此，受

3、廣元市國土資源局利州區分局的委托，我公司（四川九0九建設工程有限公司）承擔了石坎上滑坡的調查及應急排危方案設計工作。0.2 主要目的與任務0.2.1 主要目的遵循地質災害防治的基本原則，通過現場實地調查，查明災害體的性質、規模、分布范圍及特征，穩定性及危害性，并針對災害體的具體特征提出處理措施建議。0.2.2 主要任務(1)確定災害體范圍及具體特征，確定防治范圍、目標及標準；(2)查清災害體的災情損失及險情情況，評價其穩定性并預測穩定性發展變化趨勢，論證項目的必要性與緊迫性；(3)編寫應急排危方案設計。1 治理工程的必要性和緊迫性1.1 災情及險性評價 災情評價石坎上滑坡位于廣元市利州區回龍辦

4、事處學工村3組，滑坡體前后緣相對高差約為30m，斜長約43m，斜坡坡體后陡前緩，坡面為臺階狀，坎高約2-4m不等，為人工種植旱地。坡面巖性為粉質粘土夾碎塊石，后部為碎石土。根據調查，坡體在2010年7月23日受暴雨影響產生滑動變形，后緣向下錯5m左右。滑壁基巖出露，為灰黃色砂巖，后緣坡面明顯變形，前緣坡面未見明顯變形，僅前緣陡坎位置有少部分的溜滑，后緣見裂縫，延伸長度約10-15m，寬度約15-25cm，可見深度約30cm左右。但目前未造成經濟損失和人員傷亡。 險情評價目前區內災害體危害尚未消除，在雨水的影響下，滑坡可能會繼續濡滑變形，直接威脅坡腳聚居區5戶22人的生命財產安全，受威脅的財產經

5、濟損失在30萬元左右。1.2 項目的必要性與緊迫性據調查，聚居區后斜坡坡腳發育1處滑坡，估計滑坡體總方量約7224m3；在暴雨影響下，滑坡的穩定性將受到影響，有可能再次發生蠕滑變形，威脅下部居民5戶22人的生命財產安全。為確保人民生命及財產的安全，對滑坡實施工程處理是必要的、緊迫的。2 自然地理及地質環境條件2.1 自然地理交通位置工作區位于廣元市利州區回龍辦事處學工村3組（圖21），地理坐標為東經：1054612.3，北緯：322742.8。有村道可以進入該點，交通較為便利。工作區圖2-1 工作區交通位置圖氣象水文工作區屬四川盆地亞熱帶濕潤氣候帶,多年平均氣溫16.0，多年平均降雨量為972

6、.6mm，每年降雨主要集中在59月，其間降雨總量占全年降雨總量的75%。多年月平均降雨量最高為7月為236.8mm，最低為1月為3.8mm，最大一日降水為185.9mm (圖2-2)。圖2-2 工作區多年月平均降雨量柱狀圖場區附近無地表河流，斜坡坡面無水流，僅有降雨形成的暫時性水流。2.2 地質環境條件地形地貌工作區內地貌類型為構造侵蝕的低山地貌，地形屬斜坡地形，工作區海拔高程560m左右。滑坡區內為斜坡地形，地形后陡前緩，斜坡后部坡度大于35，且后部部分位置已可見出露基巖，為順坡向；中前部地形坡度小于20,局部呈臺階狀，種植耕地，階高約2-4m，階面坡度均小于10。陡坎上部斜坡位置為旱地，斜

7、坡總體高差約30m左右，順坡長約43m左右，滑坡前緣為居民區。坡面巖性為粉質粘土夾碎塊石土，碎塊石含量約15%-25%，碎塊石粒徑約3-20cm，大的達50cm左右（照片2-1）。照片2-1 場區地貌地層巖性工作區內出露的地層為侏羅系下統白田壩組（J1b）和第四系殘坡積層（Q4el+dl）：1、侏羅系中統沙溪廟組（J1b）主要分布第四系覆蓋層下部，巖性為頁巖、粉砂巖、石英砂巖，產狀15520。2、第四系全新統殘坡積層（Q4el+dl）主要分布在斜坡表層與坡腳位置，為殘坡積層，巖性為粉質粘土夾碎塊石土和碎塊石土，結構松散，塊徑一般320cm，大的達50cm左右，該層厚度一般25m。地質構造與地震

8、1、地質構造工作區位于利州區北部地區，為西北部龍門山構造帶。區內地質構造復雜，斷裂發育(圖2-3)。 (1)林庵寺茶壩大斷裂北起朝天區東溪河鄉林庵寺經三堆至青川縣茶壩，屬活性大斷裂(為此次“5.12”特大地震發震斷裂映秀北川斷裂延伸)，呈北東東向，傾角一般在60度以上，地貌呈明顯斷層、陡巖，使南崖山遭到破壞，并在水磨、西北、蒲家、羊模一帶，切割了早期斷裂，為變質巖與未變巖的分界線。(2) 平武青川復向斜其構造特征為一個向南西西揚起、北東東傾伏的復式大向斜。該復向斜由一系列相互平行的、“之”字形線狀排列的不對稱倒轉背、向斜所組成。這些倒轉背、向斜的軸面傾向北西，或北北西，傾角一般在60-75之間

9、，軸向與整個區域構造走向一致，僅在西部略有偏向南西的現象。組成該復向斜的次級褶皺，主要有兩個倒轉背斜和兩個倒轉向斜，自北而南是：罈罐窯倒轉向斜，滑天坡倒轉背斜，毛塔子倒轉向斜，茶壩倒轉背斜。圖2-3 構造綱要圖2、地震根據國家標準建筑抗震設計規范）（GB500112010），場地地震基本烈度調整為度，地震動峰值加速度為0.1g。2008年“5.12”汶川8級地震時，該區屬波及區，地面無明顯的地面下沉開裂變形，但房屋建筑受損嚴重。水文地質條件根據區域水文地質資料，區內地下水類型主要為基巖裂隙水，其次為第四系松散堆積層孔隙水：1、基巖裂隙水主要賦存于侏羅系砂巖地層的裂隙中，主要接受大氣降水入滲的補

10、給，富水程度一般。2、松散層孔隙水主要賦存于斜坡表面的第四系松散堆積物中，土體中地下水富水程度低，其補給源主要來自大氣降水，由于受松散第四系以及地形坡度的影響，區內該地下水較貧乏。3 災害體特征及穩定性分析3.1 災害體基本特征 滑坡邊界、規模、形態特征滑坡位于廣元市利州區回龍辦事處學工村3組，于2010年7月在暴雨作用下發生滑動。平面形態呈舌狀，縱向剖面形態為折線型。滑體表面后陡前緩，后緣坡度大于30，前緣為陡坎狀，坡度均小于10。后緣滑動形成高約5m的滑壁，可見基巖出露，有一組明顯的裂隙可見，裂隙產狀為21766，裂面平直，粗糙。后緣滑壁位置局部可見厚約1-2cm的泥質夾層；滑坡左右兩側均

11、以拉裂縫變形位置為界，右后側可見滑坡滑動時形成的2-2.5m高的陡坎。滑坡剪出口位于民房陡坎坎腳位置。滑坡以1-1剖面位置為主軸整體下滑，滑動方向為145。變形區斜長約43m，滑坡變形區平均寬度約42m，滑體平均厚度以4m計，滑坡體積約7224m3,為小型土質滑坡（照片3-1）。滑坡照片3-1 石坎上滑坡平面形態物質組成與結構特征滑體物質為粉質粘土含碎塊石，滑體厚度約4m左右，稍濕，可塑，結構松散，碎塊石含量15-25%，呈棱角狀-次棱角狀，塊度一般3-20cm，大者50cm。滑帶位于層內錯動面，為粉質粘土含碎石，碎石含量15-25%，稍濕，可塑，碎石呈棱角狀-次棱角狀，塊度一般3-10cm，

12、大者20cm。下伏基巖為侏羅系下統白田壩組（J1b）頁巖、粉砂巖、石英砂巖，裂隙較發育，巖層產狀15520。滑坡變形破壞特征根據本次的調查及訪問情況分析，該滑坡發生于2010年7月的暴雨季節，主要為蠕動變形。滑坡后緣下錯，形成5m高的滑壁，部分位置可見基巖出露，且基巖裂隙較發育：14340，裂面厚為1-2cm，為泥質夾層；21766，裂面平直、粗糙。坡面形成裂縫的寬度約為15-25cm，延伸長度10-15m，裂縫可見深度為30cm左右（照片3-2），滑坡前緣陡坎位置濡滑推擠變形，已經出現鼓脹現象，部分位置出現滑塌（照片3-3）。滑坡滑動后至今未見進一步滑動。 照片3-2 滑坡坡面裂縫 照片3-

13、3 滑坡前緣擠壓鼓脹變形3.2形成機制及影響因素分析 形成機制分析該滑坡的變形是因為斜坡地形坡度較陡，臨空條件較好，且為順向坡。滑體的組成物質為粉質粘土夾碎塊石土，結構松散，其本身的物理力學性質較差，在暴雨作用下，大量的地表水沿孔隙滲入土體，增加了滑體的自重，同時也降低了滑帶土的物理力學指標，使土體的穩定性降低，從而導致斜坡發生卸荷滑動變形，其變形模式為推移式。 影響因素影響區內滑坡形成的因素主要是自然因素，包括地形地貌、地層巖性、地質構造、降雨、地震和人為因素等。其中地形地貌、地層巖性和地質構造是內因，對滑坡的形成和發展起控制作用，降雨和地震是外因，對危巖的形成和發展起促進作用。（1）地形地

14、貌滑坡相對高差約30m左右，斜坡剖面上呈折線形，地形為后陡前緩，后部坡度大于30，中前部地貌形態為臺階狀，階高約2-4m，前緣總體坡度小于10，由于斜坡前緣民房修建對邊坡進行開挖，形成直立陡坎，坎高約4m左右，臨空條件較好，為滑坡的形成提供良好的地形地貌條件。（2）地層巖性滑體和滑面組成物質為第四系松散堆積的粉質粘土含碎石層，碎石含量15-25%，稍濕，可塑，土體物理力學性質較差，同時遇水工程地質性質易下降，使滑體阻抗力下降，從而影響滑坡穩定性，因此表層分布的松散土體為滑坡形成提供了物質基礎。（3）大氣降雨滑坡發生于2010年6-7月廣元地區普降暴雨，由于滑坡之上無地表排水設施，大量的水體入滲

15、，一方面使土體容重變大，增加了土體自重，另一方面使土體抗剪強度降低，從而滑體發生滑動，因此大氣降水是滑坡滑動的最主要誘發因素。（4）地質構造滑坡區內地質構造較簡單，附近地區無斷裂通過，但在該位置巖層傾向為順坡向，對滑坡滑動有利。（5）人類工程活動滑坡前部人工開挖修建民房，形成的高陡的邊坡，由于坡度較陡，為滑坡形成提供良好臨空條件，是滑坡發生滑動的主要誘發因素之一。3.3穩定性分析計算模型與工況根據該滑坡的破壞模型，采用綜合野外與室內分析的滑面即軟弱面來計算，滑面呈折線形，故穩定計算采用折線型滑動面計算模型。滑坡穩定性計算模型見圖3-1。圖3-1 傳遞系數法(折線型滑動面) 計算模型及條塊受力圖

16、本次選定如下幾種工況計算評價滑坡穩定性。表3-1 穩定性計算工況及荷載組合表計算工況編號荷載組合內容工況1自重工況2自重+暴雨或連續降雨注：由于土體中地下水貧乏，因此不考慮孔隙水壓力。計算剖面本次計算的目的，是為滑坡穩定性評價及防治提供依據，根據滑坡的水文地質、工程地質、滑體的結構特征判斷，選擇位于滑坡主滑方向1-1剖面進行計算，剖面的條塊單元劃分情況詳見圖3-2。圖3-2 1-1剖面條分圖計算方法與參數的選取（1）計算方法傳遞系數法計算公式如下：其中： 式中 第i塊段的剩余下滑力傳遞至第i+1塊段時的傳遞系數(j=i)，即式中：Wi第i條塊的重量（kN/m）；Ci第i條塊內聚力（kPa）；i

17、第i條塊內摩擦角 ()；Li第i條塊滑面長度（m）；i第i條塊滑面傾角()；A地震加速度（重力加速度g）；Fs穩定系數。（2）參數選取1）滑面位置的確定根據調查結果分析，該滑坡的滑面位于基覆界面。2）滑面抗剪強度的確定地面測繪調查過程中難以采取滑面物質樣品，不易取得其抗剪強度的指標。本次工作采用工程地質類比法確定。本次評價采用經驗類比抗剪強度值結合滑體目前穩定狀態反演綜合取值（表3-2）。表3-2 滑帶土體物理力學參數表巖土名稱經驗類比值抗剪強度天然狀態飽和狀態內聚力C(kPa)內摩擦角（）內聚力C(kPa)內摩擦角（）粉質粘土含碎石11.38.710.57.83）滑體重度重度采用經驗類比值作

18、為計算指標（表3-3）。表3-3 滑體土重度取值表土體名稱及狀態碎塊石土天然（kN/m3）飽和（kN/m3）參數選取21.323.0（3）斜坡穩定性計算與結果評述1）穩定性評價標準根據滑坡防治工程勘查規范（DZ/T 0218-2006），對滑坡穩定性評價標準見下表3-4。表3-4 滑坡穩定性評價標準計算方法不穩定欠穩定基本穩定穩定傳遞系數法1.01.01.051.051.151.152）穩定性計算與結果評述根據以上方法對滑坡1-1剖面進行穩定性評價，利用傳遞系數法，按其處于不同工況，對穩定性進行計算，計算結果表明1-1剖面整體在天然工況下處于穩定狀態，在暴雨工況下處于基本穩定狀態（表3-5）。

19、表3-5 穩定些計算結果剖面及編號工況穩定系數穩定狀態備注1-1剖面自重1.15基本穩定自重+暴雨1.01欠穩定3.4推力計算為了取得整治滑坡的依據，除了對滑坡的各種性質需有足夠的認識之外，還必須對擬設置工程的部位給出一個比較接近實際的定量數據，這就必須進行滑坡推力計算。本次滑坡推力計算采用的是規范規定的剩余下滑力傳遞法。將滑動方向和速度大體一致的滑體視為一個計算單元，在順滑動主軸方向的地質縱斷面上按滑面的產狀、巖土性質及地面轉折點劃分為若干地質條塊，由后向前計算各條塊分界面上的剩余下滑力，即是該部位的滑坡推力，最后一塊的剩余下滑力就是整個滑坡的下滑力(圖3-3)。圖3-3 滑坡推力計算的模型

20、滑坡推力計算按傳遞系數法由下式計算：式中：分別為第塊、第塊滑體的剩余下滑力設計值（kN），當、為負值時取0； 滑坡推力安全系數； 第條塊剩余下滑推力向第條塊的傳遞系數； 第條塊滑體在滑動面切線上的反力（kN/m）； 第條塊滑動面上的抗滑力（kN/m）；滑坡推力計算中設計安全系數，考慮該滑坡的重要性及滑坡發生后的危害程度，參考相關規范，選取如下（表3-6）：表3-6 滑坡穩定分析安全系數取值一覽表工況工況1工況2安全系數1.101.05對于滑坡推力的計算采用和穩定性計算相同的計算原理，采用折線滑動法，根據滑坡坡面形態和滑床對滑坡進行條分，然后按上述公式計算滑坡各條塊的剩余下滑力，分析各條塊的下穩

21、定等系數和下滑推力，可以方便的計算在不同的安全系數下滑坡體各條塊的推力。3）推力計算結果對于滑坡的推力計算，采用兩種工況進行滑坡推力計算，可方便設計選用較為經濟合理的治理斷面，計算結果見表3-7。表3-7 推力計算結果表剖面工況穩定性評價推力（KN/m）1-1剖面自重基本穩定0自重+暴雨或連續降雨欠穩定563.5 土質邊坡主動土壓力計算由于滑坡為土質邊坡，擬采用抗滑樁。主動土壓力合力標準值計算公式如下：；式中：Eak主動土壓力合力標準值（KN/m）；墻后填土重度（KN/m3）；取值20H支擋結構高度（m）；取值和2mKa主動土壓力系數；C土的粘聚力（KPa）；取值0j土體內摩擦角（）。取值35

22、根據以上公式計算主動土壓力標準值為41.916KN/m。綜合比較主動土壓力和下滑推力知，主動土壓力小于下滑推力。因而選擇下滑推力作為治理工程設計依據。3.6穩定性及危害性3.6.1發展變化趨勢根據調查情況和前述的定性、定量綜合分析，石坎上滑坡天然狀態下處于基本穩定狀態，在暴雨作用下處于欠穩定狀態。危害性預測石坎上滑坡于2010年7月暴雨期間發生，滑坡后緣形成高約5m左右的滑壁，右后側形成2.5m左右的陡坎，左右兩側形成拉裂縫，前緣發生垮塌及輕微鼓脹變形，滑坡天然狀態下處于基本穩定狀態，在暴雨作用下處于欠穩定狀態，根據調查分析該滑坡主要為蠕滑變形，直接危害滑坡前部5戶22人生命財產安全，可能造成

23、直接經濟損失為30萬元，其危害規模屬小型。4 防治方案設計4.1 防治原則工程防治的總體原則是：工程治理設計與施工應與當地的社會、經濟和環境發展相適應，同時應與環境保護、土地利用相結合。工程治理設計與施工應進行技術經濟論證，采用先進方法技術，使工程達到安全、經濟、美觀和適用。在正常荷載條件下，工程治理應控制變形體的變形不超過允許范圍，不產生新的變形、保證農戶的安全。在特殊荷載條件下，工程治理設計與施工應能保證地質體的整體穩定，不產生危及人的生命財產安全的重大地質災害。4.2防治工程等級根據滑坡防治工程設計與施工技術規范（DZ/T02192006），確定該邊坡的防治等級為三級，防治年限為20年。

24、4.3設計依據1）滑坡防治工程設計與施工技術規范（DZ/T02192006）；2）建筑邊坡工程技術規范(GB503302002)；3）建筑抗震設計規范（GB500112010）。4）建筑地基基礎設計規范（GB50007-2002）；5）砌體結構設計規范（GB50003-2001）；6）混凝土結構設計規范（GB50010-2002）。4.4設計參數1、降雨強度本次設計采用最大小時降雨量作為設計參數取值。2、地震本場地屬抗震設防烈度7度區，設計基本地震加速度值為0.0g，按建筑抗震設計規范（GB50011-2010）規定，本次設計不考慮地震力影響。3、荷載自重：巖土體的自重。坡面超載：坡面無建筑及

25、其它荷載。4、剖面選取采用的計算剖面是1-1工程地質剖面。5、水的考慮區內地下水貧乏，邊坡體中沒有統一地下水位，因而不考慮地下水作用。6、計算工況工況一：自重+暴雨7、計算參數計算參數見。4.5治理工程分項設計依據滑坡實際地質情況和保護對象，在屋后坡腳位置修建抗滑樁，采用C30鋼筋混凝土現澆，支護長度為55m，共設置11根樁型為矩形、單樁長7.0m的抗滑樁，樁寬1.0m，樁高1.2m，嵌入基巖3.0m，樁間距5.0m。 表4-1 抗滑樁設計結構表樁長(m)嵌入深度(m)樁寬（m）樁高（m）樁間距（m）樁數(個)7.03.01.01.25.011抗滑動樁結構計算：計算項目： 抗滑樁 原始條件:

26、墻身尺寸: 樁總長: 7.000(m) 嵌入深度: 3.000(m) 截面形狀: 方樁 樁寬: 1.000(m) 樁高: 1.200(m) 樁間距: 5.000(m) 嵌入段土層數: 1 樁底支承條件: 鉸接 計算方法: K法 土層序號 土層厚(m) 重度(kN/m3) 內摩擦角(度) 土摩阻力(kPa) K(MN/m3) 被動土壓力調整系數 1 4.000 18.000 15.00 120.00 5.000 1.000 樁前滑動土層厚: 0.000(m) 錨桿（索）參數: 錨桿道數: 0 錨桿號 錨桿類型 豎向間距 水平剛度 入射角 錨固體 水平預加 筋漿強度 ( m ) ( MN/m )

27、( 度 ) 直徑(mm) 力(kN) fb(kPa)物理參數: 樁混凝土強度等級: C30 樁縱筋合力點到外皮距離: 50(mm) 樁縱筋級別: HRB335 樁箍筋級別: HPB235 樁箍筋間距: 200(mm) 擋土墻類型: 一般擋土墻 墻后填土內摩擦角: 30.000(度) 墻背與墻后填土摩擦角: 15.000(度) 墻后填土容重: 20.000(kN/m3) 橫坡角以上填土的土摩阻力(kPa): 120.00 橫坡角以下填土的土摩阻力(kPa): 120.00 坡線與滑坡推力: 坡面線段數: 14 折線序號 水平投影長(m) 豎向投影長(m) 1 9.850 1.740 2 5.96

28、0 0.730 3 0.000 1.500 4 2.000 0.000 5 0.000 0.800 6 3.960 0.560 7 3.460 2.000 8 5.000 0.000 9 1.410 1.410 10 6.000 0.000 11 0.000 1.500 12 10.880 5.070 13 14.420 9.010 14 5.080 1.840 地面橫坡角度: 20.000(度) 墻頂標高: 0.000(m) 參數名稱 參數值 推力分布類型 矩形 樁后剩余下滑力水平分力 160.000(kN/m) 樁后剩余抗滑力水平分力 0.000(kN/m) 鋼筋混凝土配筋計算依據:混凝土

29、結構設計規范GB 50010-2002注意：內力計算時，滑坡推力、庫侖土壓力分項(安全)系數 = 1.000=第 1 種情況: 滑坡推力作用情況 樁身所受推力計算 假定荷載矩形分布: 樁后: 上部=200.000(kN/m) 下部=200.000(kN/m) 樁前: 上部=0.000(kN/m) 下部=0.000(kN/m) 樁前分布長度=4.000(m)(一) 樁身內力計算 計算方法: K 法背側為擋土側；面側為非擋土側。 背側最大彎矩 = 1856.953(kN-m) 距離樁頂 4.714(m) 面側最大彎矩 = 0.000(kN-m) 距離樁頂 0.000(m) 最 大 剪 力 = 11

30、91.648(kN) 距離樁頂 6.857(m) 最 大 位 移 = 315(mm) 點號 距頂距離 彎矩 剪力 位移 土反力 (m) (kN-m) (kN) (mm) (kPa) 1 0.000 0.000 0.000 -315.34 0.000 2 0.143 2.041 -28.571 -308.83 0.000 3 0.286 8.163 -57.143 -302.32 0.000 4 0.429 18.367 -85.714 -295.81 0.000 5 0.571 32.653 -114.286 -289.30 0.000 6 0.714 51.020 -142.857 -282

31、.79 0.000 7 0.857 73.469 -171.429 -276.28 0.000 8 1.000 100.000 -200.000 -269.78 0.000 9 1.143 130.612 -228.571 -263.27 0.000 10 1.286 165.306 -257.143 -256.76 0.000 11 1.429 204.082 -285.714 -250.25 0.000 12 1.571 246.939 -314.286 -243.75 0.000 13 1.714 293.878 -342.857 -237.24 0.000 14 1.857 344.8

32、98 -371.429 -230.74 0.000 15 2.000 400.000 -400.000 -224.24 0.000 16 2.143 459.184 -428.571 -217.74 0.000 17 2.286 522.449 -457.143 -211.24 0.000 18 2.429 589.796 -485.714 -204.74 0.000 19 2.571 661.225 -514.286 -198.25 0.000 20 2.714 736.735 -542.857 -191.76 0.000 21 2.857 816.327 -571.429 -185.27

33、0.000 22 3.000 900.000 -600.000 -178.79 0.000 23 3.143 987.755 -628.571 -172.31 0.000 24 3.286 1079.592 -657.143 -165.84 0.000 25 3.429 1175.510 -685.714 -159.37 0.000 26 3.571 1275.510 -714.286 -152.91 0.000 27 3.714 1379.592 -742.857 -146.45 0.000 28 3.857 1487.755 -771.429 -140.00 0.000 29 4.000

34、1600.000 -800.000 -133.56 -333.903 30 4.143 1700.657 -613.795 -127.13 -635.629 31 4.286 1775.370 -436.778 -120.70 -603.492 32 4.429 1825.451 -268.937 -114.28 -571.397 33 4.571 1852.209 -110.259 -107.87 -539.344 34 4.714 1856.953 39.266 -101.47 -507.336 35 4.857 1840.990 179.653 -95.07 -475.371 36 5.

35、000 1805.624 310.913 -88.69 -443.450 37 5.143 1752.158 433.059 -82.31 -411.571 38 5.286 1681.893 546.102 -75.95 -379.734 39 5.429 1596.128 650.055 -69.59 -347.936 40 5.571 1496.163 744.928 -63.24 -316.176 41 5.714 1383.292 830.732 -56.89 -284.451 42 5.857 1258.811 907.476 -50.55 -252.759 43 6.000 11

36、24.013 975.170 -44.22 -221.096 44 6.143 980.191 1033.821 -37.89 -189.460 45 6.286 828.636 1083.436 -31.57 -157.847 46 6.429 670.637 1124.022 -25.25 -126.254 47 6.571 507.486 1155.583 -18.94 -94.676 48 6.714 340.471 1178.125 -12.62 -63.111 49 6.857 170.879 1191.648 -6.31 -31.553 50 7.000 0.000 598.07

37、8 0.00 0.000(二) 樁身配筋計算 點號 距頂距離 面側縱筋 背側縱筋 箍筋 (m) (mm2) (mm2) (mm2) 1 0.000 2400 2574 327 2 0.143 2400 2574 327 3 0.286 2400 2574 327 4 0.429 2400 2574 327 5 0.571 2400 2574 327 6 0.714 2400 2574 327 7 0.857 2400 2574 327 8 1.000 2400 2574 327 9 1.143 2400 2574 327 10 1.286 2400 2574 327 11 1.429 2400

38、 2574 327 12 1.571 2400 2574 327 13 1.714 2400 2574 327 14 1.857 2400 2574 327 15 2.000 2400 2574 327 16 2.143 2400 2574 327 17 2.286 2400 2574 327 18 2.429 2400 2574 327 19 2.571 2400 2574 327 20 2.714 2400 2574 327 21 2.857 2400 2574 327 22 3.000 2400 2714 327 23 3.143 2400 2970 327 24 3.286 2400

39、3240 327 25 3.429 2400 3523 327 26 3.571 2400 3820 327 27 3.714 2400 4130 327 28 3.857 2400 4455 327 29 4.000 2400 4794 327 30 4.143 2400 5100 327 31 4.286 2400 5329 327 32 4.429 2400 5482 327 33 4.571 2400 5564 327 34 4.714 2400 5579 327 35 4.857 2400 5530 327 36 5.000 2400 5421 327 37 5.143 2400 5

40、258 327 38 5.286 2400 5043 327 39 5.429 2400 4783 327 40 5.571 2400 4481 327 41 5.714 2400 4142 327 42 5.857 2400 3770 327 43 6.000 2400 3371 327 44 6.143 2400 2948 327 45 6.286 2400 2574 327 46 6.429 2400 2574 327 47 6.571 2400 2574 327 48 6.714 2400 2574 327 49 6.857 2400 2574 327 50 7.000 2400 25

41、74 327 =第 2 種情況: 庫侖土壓力(一般情況) 土壓力計算 計算高度為 4.000(m)處的庫侖主動土壓力 第1破裂角： 36.080(度) Ea=54.920 Ex=53.049 Ey=14.214(kN) 作用點高度 Zy=1.333(m)(一) 樁身內力計算 計算方法: K 法背側為擋土側；面側為非擋土側。 背側最大彎矩 = 447.885(kN-m) 距離樁頂 4.857(m) 面側最大彎矩 = 0.000(kN-m) 距離樁頂 0.000(m) 最 大 剪 力 = 302.199(kN) 距離樁頂 6.857(m) 最 大 位 移 = 88(mm) 點號 距頂距離 彎矩 剪

42、力 位移 土反力 (m) (kN-m) (kN) (mm) (kPa) 1 0.000 0.000 -0.000 -88.07 0.000 2 0.143 0.016 -0.338 -86.25 0.000 3 0.286 0.129 -1.353 -84.44 0.000 4 0.429 0.435 -3.045 -82.63 0.000 5 0.571 1.031 -5.413 -80.82 0.000 6 0.714 2.014 -8.458 -79.01 0.000 7 0.857 3.480 -12.180 -77.19 0.000 8 1.000 5.526 -16.578 -75

43、.38 0.000 9 1.143 8.249 -21.653 -73.57 0.000 10 1.286 11.745 -27.404 -71.76 0.000 11 1.429 16.111 -33.832 -69.95 0.000 12 1.571 21.443 -40.937 -68.14 0.000 13 1.714 27.839 -48.718 -66.33 0.000 14 1.857 35.395 -57.176 -64.51 0.000 15 2.000 44.207 -66.311 -62.70 0.000 16 2.143 54.373 -76.122 -60.89 0.

44、000 17 2.286 65.989 -86.610 -59.08 0.000 18 2.429 79.151 -97.775 -57.27 0.000 19 2.571 93.957 -109.616 -55.46 0.000 20 2.714 110.502 -122.134 -53.65 0.000 21 2.857 128.884 -135.329 -51.84 0.000 22 3.000 149.200 -149.200 -50.03 0.000 23 3.143 171.545 -163.748 -48.23 0.000 24 3.286 196.017 -178.972 -4

45、6.42 0.000 25 3.429 222.712 -194.873 -44.61 0.000 26 3.571 251.727 -211.451 -42.81 0.000 27 3.714 283.159 -228.705 -41.00 0.000 28 3.857 317.104 -246.636 -39.20 0.000 29 4.000 353.208 -255.771 -37.40 -93.503 30 4.143 385.930 -203.626 -35.60 -178.011 31 4.286 411.386 -154.049 -33.80 -169.024 32 4.429

46、 429.944 -107.039 -32.01 -160.047 33 4.571 441.969 -62.593 -30.22 -151.079 34 4.714 447.828 -20.707 -28.42 -142.123 35 4.857 447.885 18.622 -26.64 -133.177 36 5.000 442.507 55.396 -24.85 -124.241 37 5.143 432.058 89.618 -23.06 -115.316 38 5.286 416.902 121.292 -21.28 -106.401 39 5.429 397.403 150.42

47、0 -19.50 -97.496 40 5.571 373.925 177.005 -17.72 -88.600 41 5.714 346.830 201.050 -15.94 -79.713 42 5.857 316.482 222.556 -14.17 -70.834 43 6.000 283.243 241.527 -12.39 -61.963 44 6.143 247.474 257.965 -10.62 -53.098 45 6.286 209.538 271.870 -8.85 -44.239 46 6.429 169.797 283.245 -7.08 -35.385 47 6.

48、571 128.611 292.091 -5.31 -26.535 48 6.714 86.342 298.408 -3.54 -17.689 49 6.857 43.352 302.199 -1.77 -8.844 50 7.000 0.000 151.731 0.00 0.000(二) 樁身配筋計算 點號 距頂距離 面側縱筋 背側縱筋 箍筋 (m) (mm2) (mm2) (mm2) 1 0.000 2400 2574 327 2 0.143 2400 2574 327 3 0.286 2400 2574 327 4 0.429 2400 2574 327 5 0.571 2400 257

49、4 327 6 0.714 2400 2574 327 7 0.857 2400 2574 327 8 1.000 2400 2574 327 9 1.143 2400 2574 327 10 1.286 2400 2574 327 11 1.429 2400 2574 327 12 1.571 2400 2574 327 13 1.714 2400 2574 327 14 1.857 2400 2574 327 15 2.000 2400 2574 327 16 2.143 2400 2574 327 17 2.286 2400 2574 327 18 2.429 2400 2574 327

50、 19 2.571 2400 2574 327 20 2.714 2400 2574 327 21 2.857 2400 2574 327 22 3.000 2400 2574 327 23 3.143 2400 2574 327 24 3.286 2400 2574 327 25 3.429 2400 2574 327 26 3.571 2400 2574 327 27 3.714 2400 2574 327 28 3.857 2400 2574 327 29 4.000 2400 2574 327 30 4.143 2400 2574 327 31 4.286 2400 2574 327

51、32 4.429 2400 2574 327 33 4.571 2400 2574 327 34 4.714 2400 2574 327 35 4.857 2400 2574 327 36 5.000 2400 2574 327 37 5.143 2400 2574 327 38 5.286 2400 2574 327 39 5.429 2400 2574 327 40 5.571 2400 2574 327 41 5.714 2400 2574 327 42 5.857 2400 2574 327 43 6.000 2400 2574 327 44 6.143 2400 2574 327 4

52、5 6.286 2400 2574 327 46 6.429 2400 2574 327 47 6.571 2400 2574 327 48 6.714 2400 2574 327 49 6.857 2400 2574 327 50 7.000 2574 2400 327 4.6 防治方案工程量及費用預算設計工作量表4-2 工程量統計表編號工程內容單位工程量一抗滑樁樁身1土石方開挖m3286.162土方運輸（5km）m3286.163C30混凝土m391.084HRB33525t3.515HRB33516t1.926HPR22512t1.4二護壁1級鋼筋12t3.1682C20護壁混凝土m37

53、8.943護壁模板m2193.6三鎖口1級鋼筋12t6.082C20鎖口混凝土m337.84投資預算1、預算依據1)中華人民共和國電力行業標準DL/T50081999水電水利工程工程量計算規定；2)水利部水總2002116號文頒發的水利工程施工機械臺時費定額；3)水利工程設計概算編制規定；4)蒼溪縣材料信息價。2、基礎單價（1）工長15元/工時 高級工12.5元/工時，中級工10元/工時 初級工8.75元/工時（2）施工用風、水、電預算價格： 風：0.37元/m3 水：3.8元/m3 電：2.7元/kwh（3）主要材料價格：水泥（普硅325#） 450元/t砂 70元/m3 碎石 70元/m3

54、 塊石 70元/m3 卵石 70元/m3 3、 獨立費用（1）項目建設管理費用按財政部【2002】394號文執行，按工程概算投資的3%計取；（2）工程建設監理費按建筑工程監理與相關服務書費標準（發改價格【2007】670號）執行，按工程概算投資的3%計取；（3）不計生產準備費、聯合試運費；（4）可研設計費計費中：按照勘察設計收費標準5.4萬計；（5）其它：工程安全監督費和工程之戀檢測費均按照工程量的0.08%計取，工程保險費按工程一至四部分投資合計的0.45%計取。4、預備費基本預備費按工程一至五部分投資合計的5%計取。5、預算按建筑工程計價定額和市場價格,對滑坡治理工程投資進行了預算，得出工

55、程總投資45.84萬元。其中建安費為30.75萬元。各分項工程單價分析表。表4-3 總預算表 單位：萬元序號工程或費用名稱建安工程費設備購置費獨立費用合計第一部分 建筑工程30.7530.75一 抗滑樁16.7916.79二 護壁7.177.17三 鎖扣6.86.8第二部分 機電設備安裝工程第三部分 金屬結構設備及安裝工程第四部分 施工臨時工程3.563.56一 修建便道0.790.79二 材料轉運0.740.74三 供電線路安裝2.042.04第五部分 獨立費用9.349.34 一、建設管理費2.062.06 二、工程建設監理費1.031.03 三、科研勘測設計費5.45.4 四、建設及施工

56、場地征用費0.560.56 五、其它0.290.29一至五部分投資34.329.3443.66基本預備費1.72靜態總投資45.84價差預備費建設期融資利息總投資45.84表4-4 建筑工程預算表序號工程或費用名稱單位數量單價（元）合價（元）第一部分 建筑工程307510.28一抗滑樁167883.31土方開挖m3150113.8417076石方開挖m3136.2289.3239405.38鋼筋制安t6.838437.7757629.97樁芯C30砼m391.8430.9639562.13土方運輸（5km）m3286.249.6514209.83二護壁71674.43護壁C20砼m380448

57、.3535868護壁模板m2193.648.979480.59鋼筋制安t3.128437.7726325.84三鎖扣67952.54鎖扣C20砼m337.8440.516650.9鋼筋制安t6.088437.7751301.645 結論與建議5.1 結論 1、石坎上滑坡位于廣元市利州區，場區主要分布1處滑坡，總方量7224m3， 2、通過對滑坡的穩定性進行定性分析，在天然狀態下處于基本穩定狀態，暴雨條件下處于欠穩定狀態，對坡下5戶居民生命財產安全構成威脅，需對其進行處理措施。3、治理工程措施為抗滑樁支護，治理工程總投資估算為45.84萬元，其中建安費30.75萬元。5.2 建議1、為確保坡下村民生命財產安全，建議管理部門按照方案設計盡快開展該地質災害體的工程防治。2、在徹底消除地質災害隱患之前做好地質災害的監測預警、群測群防工作，健全兩卡制度，落實監測責任和現場監測人，加強對地質災害的監測工作。