1、廣東華南工商職業學院(外架）專項安全施工方案編制人： 職務（稱） 審核人： 職務（稱） 審定人： 職務（稱） 批準部門（章） 浙江昆侖建設集團股份有限公司 二一一年八月目錄一、 編制依據2二、 工程概況2三、 外架搭設方案2四、 施工準備3五、 外架搭設工藝 3六、 外架搭設安全措施4七、 腳手架驗收及日常使用和保養 5八、 腳手架的拆除5九、 防護棚搭設及垂直運輸機 6十、 腳手架受力計算1、落地式鋼管腳手架受力計算6腳手架搭設專項施工方案一、編制依據1、贛州毅德會展中心施工圖紙2、建筑結構荷載規范 (GBJ50009-2001)3、扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2001（200

2、2版）4、建筑施工安全檢查標準JGJ59-99 5、鋼結構工程施工質量驗收規范 6、建設施工高處作業安全技術規程JGJ80-91 7、鋼結構技術規程 8建筑工程施工質量驗收統一標準GB50300-2001 9、鋼結構設計規范GB50017-2003 10、本工程總體施工組織設計 11、公司VIS形象設計標準二、工程概況 本項目為贛州毅德會展中心，位于贛州市譚東鎮毅德物流園。本工程毅德物流園開發有限公司，深圳新物業國際建筑設計有限公司設計，贛州市龍源工程建設監理有限公司，廣東十六冶建筑有限公司組織施工。 根據總包合同的補充協議，本工程總建筑面積為16812。 三、外架搭設方案結合本工程建筑、結構

3、特點及施工現場安全生產、文明施工的要求；本工程外架采用483.5（計算取3.0壁厚）雙立桿落地式鋼管扣件式雙排鋼管腳手架搭設，并以學生宿舍2作為計算對象，12米以下為雙立桿，12米以上為雙立桿；1、落地架搭設基本數據如下： 搭設總高度為18米搭設11步：底排步距1.7米，其他步距1.8米。其他參數如下：立 桿間 距縱向（mm）詳見平面圖橫向（mm）1050剪刀撐根據立面布局不大于7根設一道與地面成450600連接桿間距垂直方向二步，水平方向三步欄桿外架外側設0.3m高檔腳桿，1200m欄桿一道立桿縱距為1.5米，橫距凈距為1.05米，步距為1.8米，離墻間距為0.2米，滿鋪腳手片。四、施工準備

4、在搭設腳手架前，應做好以下準備工作：1、根據施工方案的要求，應對參與架子搭設的有關人員進行全面的技術交底；2、應對搭設材料工字鋼、槽鋼、鋼管、扣件、腳手片、鐵絲等進行檢查驗收，不合格的構配件不得使用，經檢驗合格的構配件應按品種、規格分類堆放整齊、平穩；3、應清除地面雜物，基礎已經硬化，排水暢通。4、檢查現場架子搭設范圍內是否與方案一致。五、外架搭設工藝：1、搭設順序：放置縱向掃地桿 立柱（拋撐） 橫向掃地桿 第二步縱向水平桿 第二步橫向水平桿 連墻第三步 縱向水平桿 第三步橫向水平桿2、搭設的注意事項：a、相鄰立柱的接頭要錯開，并應布置在不同步距內，其接頭距大橫桿的距離不要大于步距的1/3；立

5、桿的垂直偏差不大于架高的1/200。b、開始搭設立柱時應每隔三步設一拋撐，直至連墻桿安裝穩定后，方可根據現場實際情況拆除。c、立桿與大橫桿要用直扣件扣緊，不能隔步設置或遺漏。d、縱向水平桿設于橫向水平桿之上、立桿內側，并用直角扣件與立桿扣緊。縱向大橫桿應采用對接連接，擱柵構件應采用搭接，搭接長度不小于400mm。e、剪刀撐、大小橫桿應隨立桿等搭設同步進行；腳手架應與建筑物拉結，采用剛性聯結，自第二層開始每層拉結，連墻桿的布置垂直方向按樓層，水平方向按三步設一點進行，呈梅花狀。架體邊緣及轉角處1m范圍內必須設拉結點，拉結材料采用12鋼筋園環預埋結構樓層中，與短鋼用雙扣件連接于立桿上。f、扣件規格

6、必須與鋼管的外徑一致，擰緊扭力矩適當（一般在4065Nm），對接扣件的開口應朝內或朝上，鋼管伸出扣件端頭邊緣的長度不應小于100mm。g、腳手片應滿鋪，四周鐵絲固定，靠墻一側離墻面距離不應大于150mm。h、欄桿和擋腳板應搭設在外立桿的內側。每步架高1.2米處設防護欄桿一道，25-30cm處設踢腳桿一道，施工層外側設18cm高的踏腳板。凡在通道口搭設防護柵，則沿腳手架搭設防護棚，保護過往行人的安全，其余為密目網全封閉防護。i、安全防護棚立桿應與外腳手架立桿分開，與建筑應有可靠的連接。j、腳手架必須良好的避雷接地裝置，接地電阻不得大于10歐姆。k、頂層架必須采用全封閉，外架外側必須采用建設主管部

7、門認證合格的密目式安全網封閉，且應將安全網固定在腳手架處立桿里側。安全網應用不小于18#鐵絲張掛嚴密。六、外架搭設安全措施a、腳手架搭設人員必須是經過按現行國家標準特種作業人員安全技術考核管理規則（GB 5036）考核合格的專業架子工。上崗人員應定期體檢，合格者方可持證上崗。b、搭設腳手架人員必須戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋。C、腳手架的構配件質量與搭設質量，應按本規范第8章的規定進行檢查驗收，合格后方準使用。c、作業層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載。不得將模板支架、纜風繩、泵送混凝土和砂漿的輸送管等固定在腳手架上；嚴禁懸掛起重設備。 d、當有六級及六級以上大風和霧、雨、雪天氣時應停止腳

8、手架搭設與拆除作業。雨、雪后上架作業應有防滑措施，并應掃除積雪。 e、腳手架的安全檢查與維護，應按本規范第8.2.28.2.5條的規定進行。安全網應按有關規定搭設或拆除。f、 在腳手架使用期間，嚴禁拆除下列桿件：（1） 主節點處的縱、橫向水平桿，縱、橫向掃地桿；（2） 連墻件。g、不得在腳手架基礎及其鄰近處進行挖掘作業，否則應采取安全措施，并報主管部門批準。 h、 臨街搭設腳手架時，外側應有防止墜物傷人的防護措施。i、 在腳手架上進行電、氣焊作業時，必須有防火措施和專人看守。g、 工地臨時用電線路的架設及腳手架接地、避雷措施等，應按現行行業標準施工現場臨時用電安全技術規范（JGJ 46）的有關

9、規定執行。k、 搭拆腳手架時，地面應設圍欄和警戒標志，并派專人看守，嚴禁非操作人員入七、腳手架驗收及日常使用和保養1每搭設三步腳手架驗收一次，驗收應有書面記錄，并履行驗收簽字手續。2腳手架驗收合格后，根據腳手架驗收合格證方可使用。合格證應掛在顯眼處。使 用：1、對腳手架的使用和保養應對工人進行經常教育，并落實使用后維護制度。2、禁止隨意拆動架體構件、拉結件及安全防護設施，若需進行調整則應經技術審批并由專業人員進行修改。3、大件支模支撐禁止與架體連接，轉料平臺不許受力于外架體上。4、高空腳手架上嚴禁上、下拋物。5、搭設完畢后，應進行檢查驗收，經檢查驗收合格后才準使用。6、嚴禁控制腳手架施工使用荷

10、載，該外架設計施工荷載為3.0kN/m2。7、遇有立桿沉陷或懸空、節點松動、架子歪斜、桿件變形、腳手架上結冰等問題，在未解決前應停止使用腳手架。8、遇有六級以上大風、大霧、大雨或大雪天氣應暫停腳手架作業。雨雪后進行操作要有防滑措施，且復工前必須檢查無問題方可繼續作業。保 養：1、每半月檢查一次外架（扣件是否松動、腳手片是否綁扎合適牢固、安全網有否破損等），并做好出面記錄。2、每半月清除一次架體上的建筑垃圾，保持架體的清潔。3、定期貫徹腳手架整體或局部的垂直度、立桿底部受力情況，發現問題及時解決。4、使用完畢拆除后的材料應及時回收入庫，分類存放。八、腳手架的拆除1、拆除前應對操作班組進行詳細的技

11、術交底，并有書面記錄。交底人與被交底人履行簽字手續才可上崗作業。2、拆除前應對架子整體性做一次全面的檢查，確認無嚴重損害后，方可進行。3、拆架子的高處作業人員應戴好安全帽、系好安全帶、扎裹腳、穿軟底鞋方可上架操作。4、架子拆除時應劃分作業區，周圍設繩綁圍欄或豎立警戒標志；地面應設專人指揮，禁止非作業人員入內。5、拆除順序因遵守由上而下，先搭后拆，后搭先拆的原則。即拆欄桿、腳手板、剪刀撐、斜撐。后拆小橫桿、大橫桿、立桿等。并按一步一清原則依次進行，要嚴禁上下同時進行拆除作業。6、拆立桿要先抱住立桿，再拆開最后兩個扣，拆除大橫桿、斜撐、剪刀撐時，應先拆中間扣，然后托住中間，再解端頭扣。7、連墻桿應

12、隨拆除進度逐層拆除，拆拋撐前，應用臨時撐支付，然后才能拆拋撐。8、拆除時要統一指揮，上下呼應，動作協調，當解開與另一人有關的結扣時，應先通知對方，以防墜落。9、大片架子拆除后所預留的斜道、上料平臺、通用道、小飛跳等，應在大片架子拆除前先進行加固，以便拆除后能確保其完整、安全和穩定。10、拆除時嚴禁碰撞腳手架附近電源線，以防事故發生。11、拆除時不應碰壞門窗、玻璃、水落管、地下明溝等物品。12、拆下的材料應用繩鎖栓住桿件利用滑輪徐徐下運，嚴禁拋擲，運至地面的材料應按指定地點，隨拆隨運，分類堆放，當天拆當天清，拆下的扣件或鐵絲要集中回收處理。13、在拆架過程中，不得中途換人，如必須換人時，應將拆除

13、情況交代清楚后方可離開。九、防護棚搭設以及垂直運輸機位置：建筑物出入口處設置30005000的通道，采用平行弦架結構形式搭設，見詳圖。在開口處的兩邊采用雙立柱，懸空立桿下端要增設安全扣件，此處的連接要加密，每步設置。出入口處的腳手架的上方設置雙重防護棚，以保護人員出入安全。十、腳手架受力計算 （一）、落地式鋼管腳手架受力計算落地架布置：落地架立桿設置于自然地坪上，立桿所搭設區域內澆筑10厚C15混凝土墊層，落地鋼管底部與頂板接觸面增加木墊板（2525），落地鋼管架步距h=1.8m，縱距=1.5m，橫距b=1.05m，搭設高度為18米，共11步。落地式扣件鋼管腳手架計算書 鋼管腳手架的計算參照建

14、筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）。 計算參數:雙排腳手架，搭設高度18米，14.0米以下采用雙管立桿，14.0米以上采用單管立桿。立桿的縱距1.50米，立桿的橫距1.05米，內排架距離結構0.20米，立桿的步距1.80米。鋼管類型為483.0，連墻件采用2步3跨，豎向間距3.60米，水平間距4.50米。施工活荷載為2.0kN/m2，同時考慮2層施工。腳手板采用竹笆片，荷載為0.15kN/m2，按照鋪設4層計算。欄桿采用竹笆片，荷載為0.15kN/m，安全網荷載取0.0050kN/m2。腳手板下大橫桿在小橫桿上面，且主結點間增加一根大橫桿。基本風壓0.45kN/m2，

15、高度變化系數1.2500，體型系數0.6000。地基承載力標準值100kN/m2，基礎底面擴展面積0.250m2，地基承載力調整系數0.40。 一、大橫桿的計算:大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值 P1=0.038kN/m腳手板的荷載標準值 P2=0.1501.050/2=0.079kN/m活荷載標準值 Q=2.0001.050/2=1.050kN/m靜荷載的計算值 q1=1.20.038+1.20.079=0.141kN/m活荷載的計算值 q2=1.41.05

16、0=1.470kN/m 大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩) 2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩跨中最大彎矩計算公式如下: 跨中最大彎矩為 M1=(0.080.141+0.101.470)1.5002=0.356kN.m支座最大彎矩計算公式如下: 支座最大彎矩為M2=-(0.100.141+0.1171.470)1.5002=-0.419kN.m我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=0.419106/4491.0=93.210N/mm2 大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算

17、最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下: 靜荷載標準值q1=0.038+0.079=0.117kN/m活荷載標準值q2=1.050kN/m三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度V=(0.6770.117+0.9901.050)1500.04/(1002.06105107780.0)=2.551mm 大橫桿的最大撓度小于1500.0/150與10mm,滿足要求! 二、小橫桿的計算:小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值 P1=0.0381.500=0.05

18、8kN腳手板的荷載標準值 P2=0.1501.0501.500/2=0.118kN活荷載標準值 Q=2.0001.0501.500/2=1.575kN荷載的計算值 P=1.20.058+1.20.118+1.41.575=2.416kN 小橫桿計算簡圖2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算公式如下: M=(1.20.038)1.0502/8+2.4161.050/4=0.641kN.m=0.641106/4491.0=142.622N/mm2 小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.

19、撓度計算 最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和 均布荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載最大撓度計算公式如下: 小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度V1=5.00.0381050.004/(3842.060105107780.000)=0.03mm集中荷載標準值P=0.058+0.118+1.575=1.751kN集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度V2=1750.7251050.01050.01050.0/(482.06105107780.0)=1.902mm最大撓度和 V=V1+V2=1.929mm 小橫桿的最大撓度小于1050.0/150與10mm,滿足要求!

20、三、扣件抗滑力的計算:縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；1.荷載值計算橫桿的自重標準值 P1=0.0381.050=0.040kN腳手板的荷載標準值 P2=0.1501.0501.500/2=0.118kN活荷載標準值 Q=2.0001.0501.500/2=1.575kN荷載的計算值 R=1.20.040+1.20.118+1.41.575=2.395kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明

21、:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN；雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN。 四、腳手架荷載標準值:作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1070 NG1 = 0.10725.100+12.0000.038=3.146kN(2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用竹笆片腳手板，標準值為0.15 NG2 = 0.15041.500(1.050+0.200)/2=0.563kN(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標

22、準值為0.15 NG3 = 0.1501.5004/2=0.450kN(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50025.100=0.188kN經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.347kN。活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ = 2.00021.5001.050/2=3.150kN風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 W0 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)附錄表D.4的規定采用：W0

23、 = 0.450 Uz 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)附錄表7.2.1的規定采用：Uz = 1.250 Us 風荷載體型系數：Us = 0.600經計算得到，風荷載標準值Wk = 0.70.4501.2500.600 = 0.236kN/m2。考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.24.347+0.851.43.150=8.964kN單雙立桿交接位置的最大軸向壓力N=1.22.602+0.851.43.150=6.871kN不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公

24、式 N = 1.2NG + 1.4NQ經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.24.347+1.43.150=9.626kN單雙立桿交接位置的最大軸向壓力N=1.22.602+1.43.150=7.532kN風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； la 立桿的縱距 (m)； h 立桿的步距 (m)。經過計算得到風荷載產生的彎矩 Mw=0.851.40.2361.5001.8001.800/10=0.137kN.m 五、立桿的穩定性計算:單雙立桿交接位置和雙立桿底部均需要立桿穩定性計算。參照施工手冊計算方

25、法，雙立桿底部的鋼管截面面積和模量按照兩倍的單鋼管截面的0.7折減考慮。1.不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，底部N=9.626kN，單雙立桿交接位置N=7.532kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立桿凈截面面積，A=5.935cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=6.287cm3； 由長細比，為3118/16=196； 軸心受壓

26、立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.190； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 =9626/(0.19594)=85.568N/mm2； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2； 不考慮風荷載時，雙立桿的穩定性計算 f,滿足要求!經計算得到單雙立桿交接位置=7532/(0.19424)=93.743N/mm2；不考慮風荷載時，單雙立桿交接位置的立桿穩定性計算f,滿足要求!2.考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，底部N=8.964kN，單雙立桿交接位置N=6.871kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm

27、； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立桿凈截面面積，A=5.935cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=6.287cm3； 由長細比，為3118/16=196； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.190； MW 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW=0.137kN.m； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 =8964/(0.19594)+137000/6287=101

28、.419N/mm2； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2；考慮風荷載時，雙立桿的穩定性計算 f,滿足要求!經計算得到單雙立桿交接位置=6871/(0.19424)+137000/4491=115.934N/mm2；考慮風荷載時，單雙立桿交接位置的立桿穩定性計算 Nl，連墻件的設計計算滿足要求! 連墻件拉結樓板預埋鋼管示意圖 八、立桿的地基承載力計算:立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 其中 p 立桿基礎底面的平均壓力 (kN/m2)，p = N/A；p = 38.50 N 上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 (kN)；N = 9.63 A 基礎底面面積 (m2

29、)；A = 0.25 fg 地基承載力設計值 (kN/m2)；fg = 40.00地基承載力設計值應按下式計算 fg = kc fgk 其中 kc 腳手架地基承載力調整系數；kc = 0.40 fgk 地基承載力標準值；fgk = 100.00地基承載力的計算滿足要求! 九、腳手架配件數量匡算:扣件式鋼管腳手架的桿件配備數量需要一定的富余量，以適應構架時變化需要，因此按匡算方式來計算； 根據腳手架立桿數量按以下公式進行計算： L -長桿總長度(m)； N1 -小橫桿數(根)； N2 -直角扣件數(個)； N3 -對接扣件數(個)；N4 -旋轉扣件數(個)； S -腳手板面積(m2)； n -立

30、桿總數(根) n=622； H -搭設高度(m) H=18； h -步距(m) h=1.8； la-立桿縱距(m) la=1.5； lb -立桿橫距(m) lb=1.05； 長桿總長度(m) L =1.118(622+1.5622/1.8-21.5/1.8)=22611.6小橫桿數(根) N1=1.1(18/3.6+1)622=4105.2直角扣件數(個) N2=2.2(18/1.8+ 1)622=15052.4對接扣件數(個) N3=22611.6/6=3768.6旋轉扣件數(個) N4=0.322611.6/6=1130.58腳手板面積(m2) S=1.1(622-2)1.51.05=10

31、74.15根據以上公式計算得長桿總長22611.6；小橫桿4105.2根；直角扣件15052.4個；對接扣件3768.6個；旋轉扣件1130.58個；腳手板1074.15m2。扣件式鋼管腳手架的桿件配備數量需要一定的富余量，以適應構架時變化需要，因此按匡算方式來計算；根據腳手架立桿數量按以下公式進行計算： L -長桿總長度(m)； N1 -小橫桿數(根)； N2 -直角扣件數(個)； N3 -對接扣件數(個)；N4 -旋轉扣件數(個)； S -腳手板面積(m2)； n -立桿總數(根) n=286； H -搭設高度(m) H=20； h -步距(m) h=1.2； la-立桿縱距(m) la=

32、1.2； lb -立桿橫距(m) lb=1.05； 長桿總長度(m) L =1.120(286+1.2286/1.2-21.2/1.2)=12540.00小橫桿數(根) N1=1.1(20/2.4+1)286=2936.27直角扣件數(個) N2=2.2（20/1.2+ 1)286=11115.87對接扣件數(個) N3=12540/6=2090旋轉扣件數(個) N4=0.312540.00/6=627腳手板面積(m2) S=1.1(286-2)1.21.05=393.62根據以上公式計算得長桿總長12540.00；小橫桿2936.27根；直角扣件11115.87個；對接扣件2090個；旋轉扣件627個；腳手板393.62m2。