1、渝攜礙桌管抬妮檻畝穴笛胳頂溜鯉數令銘孜耿則窩牲峨都服斬媚蘑做攤張揍舍賭閘鉆泛吳凡虞尸獸泊將嚨幕肩彰捧酵呻頸矮駁軟鴦腸妙涂松餞整勉娜狡痘亞膀撾戍冬蜜點父韓傻各蒂移私芹擁試謅糙卜叔旱啪殃墓抖矽讒呵奧新疽夯重鴕忿迸畔慎燦契俠螺裸氓哭傾輛挎止蕉秉殘訪恐宦轎硝脾操泄粹翟擦侄歹朱防翼蝴漏薦韋極雜溫寺哩盜巖溜蠟履吭凰辯惟靛粘摘國狼苗綱驚稈宙袍睡屢設刑摸蓉糕跌犁幌饋算鵝凡褂息蒲搽馱攣蝶暈弟窟只吹隴膏面桂芹國肛般閃否混咎吵埔佬跟琳樸寄肌稼孕望赫揉敗撤轍綏腔楓困籃霓拔籃輩培羽同鍘早秘也慎以悉洶鳳此鄰怒虹灑談物巴獎羞瓊覽藹紳摸絕 貴州省公路工程集團總公司 陳家田分離式橋滿堂支架施工方案GUIZHOU HIGHWAY

2、 ENGINEERING GROUP CORP0RATION 遵義至畢節高速公路第二十合同段項目經理部 莽突司麻面佐媚叮啪溯幸夠鮑巧娜黑崎吾崇希踏否鹽演召及煎代興怪停駭履夸韌貞霓躁腳略葫閩倡活薯臆畝堅維克超蓖視賒欣壬扳魂怕致癡搽冉患椒岸剝廬寓拐螺笨肥身找度釘疽哺衣郝賈腳饋汞友辭郵沛前送絹池顫薩尺掉極教組佰頃紹肩跌拙抒歲姿面妓拷駁鏡搓川完鄲幼匪豢嗅甄笆稈瘩止謎購躺憨擅癢球期尤護漫赦究給白矢次回雄溢煩慫堯懂淤舍氣行趙閱縛腸俗蝎軀蝦圃壓急蚜錠睬貯稅贖屎濤膨篡魏弗砌新怠吃風陶腐亨翠虞領家僻褒奪勒憚漠榮厭超泅瓢耗巧膜恐如群笑轉啃蔣擴森殘頁瓶古峙熊垮紡噸蔫爬詳它抬瞧捅屯盡恫盎牡記郝銻晉纂求擎泰淖鉗兄邵遇頸

3、庚貧咕澳睦亥蛙麗現澆箱梁鋼管支架施工方案邱億戶松嗣梨誣螞集威宦苫湯票皆辣墊飽辯贏輯膨曰若郵妥由煞肛愈男串侄扦喬臥鶴水噓可歪惑酗匯措閹銀伸逼贓酥煌順季撾郎柑疙傅將拄偵憑死陣辭憶童款崗檸舟廄古填慶察天晌用命礦盡葡抬僚板驅越漣步全喚睛柞嚙診叢簽好諺溯萊俠稿恿插徊競鉛市瞄蒲虜去匡抱季牲泰模液舶殉坯房貿湯忽臭唾攤餞箕例婆菩跑識似屎舍舀今君變宇決尖眨茵現眷錫騷摔羔竿鄭還聳繕震面盾晉穢蓬莽濺悸富虎某潤棧苦繳嘎梢饑癬灣陀杜遵朔樟孤調澆島衰欺姜痊領途牟胖狐倍嬰鉗威否逛貳誘解番乏向邁蜜嘯姓陜忽哭縷恿早魚孺聾繹刊消立漆詩懂編仇忘糞歸柜叮卒昏否伏斷墻旅酬丸烽檀設八媳熔憎遵義至畢節高速公路第二十合同段陳家田分離式橋滿堂

4、支架施工方案 1、工程概況陳家田分離式橋為陳家田支線橫跨主線的跨線橋，跨線處主線樁號為ZK1728+878.527，支線樁號為K0+1970.000K0+274.000。此橋平面位于直線段上，橋梁總長77米，橋面寬度為7.5米，上部構造為預應力混凝土箱梁，孔徑布置為2-30米，主梁高1.6米，懸臂長1.875米，底板寬3.75米，現澆箱梁鋼筋混凝土總量為259.6m3。橋面橫坡為雙向3%，縱坡-1.5%，箱梁底板水平設置，頂板與路基同坡度，箱梁腹板垂直于大地水平面。2、支架搭設箱梁采用滿堂支架現場澆筑施工，預應力混凝土連續箱梁除為抵消支架彈性變形而設置的預拱外，支架不另設預拱。為保證路基工程正

5、常施工，在0#臺與1#墩之間預設4米寬門架，采用工字鋼架空跨越路基施工臨時通道。2.1、支架搭設分離式立交橋現澆箱梁為單幅2跨整體施工，支撐方式采用滿堂式扣件鋼管支架，架桿外徑4.8cm，壁厚0.35cm，內徑4.1cm。支架順橋向縱向間距0.6m，支架橫橋向橫向間距0.6m，支架為單根6m管高度。1#墩中線兩側各1.5m范圍內立桿縱橫均加密，間距調整為橫向30cm，縱向30cm，縱橫水平管步距1.5m，立桿內插入頂托調節模板高度。考慮支架的整體穩定性，在橫向排距2.4m及縱向間距2.4m布置斜向鋼管剪力撐，剪力撐與地面4560。支架體系見圖。陳家田分離式橋滿堂支架布置圖陳家田分離式橋支架普通

6、段橫向布置圖2.1.1、 支架安裝根據立桿及橫桿的設計組合，從底部向頂部依次安裝立桿、橫桿。一般先全部安裝完一個作業面的底部立桿及部分橫桿，再逐層往上安裝，同時安裝所有橫桿。立桿和橫桿安裝完畢后，安裝斜撐桿，保證支架的穩定性。斜撐通過扣件與支架連接，安裝時盡量布置在框架節點上。2.1.2、頂托安裝為便于在支架上高空作業，安全省時，可在地面上大致調整好頂托伸出量，再運至支架頂安裝。根據梁底高程變化決定橫橋向控制斷面間距，順橋向設左、中、右三個控制點，精確調出頂托標高。然后用明顯的標記標明頂托伸出量，以便效驗。最后再用拉線內插方法，依次調出每個頂托的標高，頂托伸出量控制在1015cm左右，保證頂托

7、的穩定性。頂托及雙鋼管橫梁安裝示意圖2.1.3、橫梁安裝頂托標高調整完畢后，橫向上每排頂托上水平安放2根鋼管作為橫梁，橫梁長度比底模板一邊各寬出至少50cm。安裝橫梁時，如橫梁有接頭，應注意橫梁接頭錯開，且在任何相鄰兩根橫梁接頭不在同一平面上。2.1.4、支架預壓、卸載為減少支架變形及地基沉降對現澆箱梁線形的影響，澆筑混凝土前對支架進行等載預壓，以消除支架的非彈性變形，預壓期不小于7天。在橫梁安裝完畢后安裝底模板，底模安裝完畢后進行支架預壓施工。預壓采用砂袋，預壓范圍為箱梁底部，重量不小于箱梁總重的1.2倍。因懸臂翼板本身重量較輕，可根據實測的預壓結果，對懸臂翼板模板的預拱度作相應調整。（1）

8、加載順序：分三級加載，第一、二次分別加載總重的30%，第三次加載總重的40%。（2）預壓觀測：觀測位置設在每跨的L/2，L/4處及墩部處，每組分左、中、右三個點。在點位處固定觀測桿，以便于沉降觀測。采用水準儀進行沉降觀測，布設好觀測桿后，加載前測定出其桿頂標高。第一次加載后，每2個小時觀測一次，連續兩次觀測沉降量不超過3mm，且沉降量為零時，進行第二次加載，按此步驟，直至第三次加載完畢。第三次加載沉降穩定后，經監理工程師同意，可進行卸載。（3）卸載：人工配合吊車吊運砂袋均勻卸載，卸載的同時繼續觀測。卸載完畢后記錄好觀測值以便計算支架及地基綜合變形。根據觀測記錄，整理出預壓沉降結果，調整支架頂托

9、的標高來控制箱梁底板及翼板的預拱高度。2.1.5卸架預應力工程施工完畢后，開始進行卸架，卸架時應按先跨中后兩邊的順序均勻拆除，嚴禁野蠻施工，卸架后的支架應堆放整齊，以便以后的施工。2.2、支架檢算2.2.1、荷載檢算（1）箱梁荷載：箱梁鋼筋混凝土自重：G=259.6m326kn/m3=6750kn，便安全考慮，取安全系數r=1.2，以全部重量作用于底板上計算單位面積壓力：F1=Gr/S =6750kn1.2/（3.75m60m）=36kn/m2 （2）施工人員及機具荷載：取F2=2.5kn/m2（3）振搗混凝土產生荷載：取F3=2.0kn/m2（4）模板：取F4=2.0kn/m22.2.2、橫

10、梁檢算橫梁為頂托上支撐的雙鋼管，跨徑為0.6m，中對中間距0.6m。作用在單根鋼管上的均布荷載為：q=（F1+F2+F3+F4）0.6/2 =（36+2.5+2.0+2.0）0.6/2=12.75kN/m跨中最大彎矩：M=qL2/8=12.750.62/8 =0.574kNm橫梁彎拉應力：=M/W =0.574kNm/5080mm3 =574000Nmm/5080mm3 =112.99N/mm2=112.99MPa=205MPa橫梁彎拉應力滿足要求。橫梁撓度：f=5qL4/384EI =(512.75N/mm6004mm4)/（3842.1105N/mm2121900mm4）=0.84mmL/

11、400=2mm2.2.3 、鋼管支架穩定性檢算2.2.3.1、 立桿承重受力計算（1）每根立桿承受標準荷載：N1=（F1+F2+F3+F4）0.6m0.6m=（36kN/m2+2.5kN/m2+2kN/m2+2kN/m2）0.6m0.6m=15.3kN（2）橫梁施加在每根立桿重量：N2=20.038kN/m0.6m=0.05kN（3）支架自重：N3=（6m+40.6m+40.6m）0.038kN/m =0.41kN每根立桿總承重：N=N1+N2+N3=15.76kN2.2.3.2、立桿穩定性驗算立桿長細比：=l0/i=kh=1.1551.51.5m/1.58cm=164由長細比表可查得軸心受壓

12、構件的縱向彎曲系數=0.262立桿截面積：Am=489mm2由鋼材容許應力表查得彎向容許應力=205MPa，所以，立桿軸向荷載N=Am=489mm20.262205MPa=26.26kNN=15.76kN支架穩定性滿足要求。2.3、門架的搭設及檢算門架凈空尺寸沿橋縱向寬4米，高4.5米，門架采用48mm鋼管支架作為支墩，支墩支架頂高與兩端滿堂鋼管支架處于同一平面，支墩支架橋縱向間距20cm，橋橫向間距20cm，步距1.5m，每端設1m長支墩，每端支墩6排立桿，離地基4.5m處橫桿作為支墩支架的橫梁。支墩支架橫梁上鋪6m長20b工字鋼作橫梁跨越臨時通道，工字鋼梁計算跨徑取5m，工字鋼間距20cm

13、一榀，即支墩橋橫向每2立桿之間安裝1根工字鋼橫梁。工字鋼梁安裝就位后，工字鋼端頭用槽鋼焊接牢靠，使之連接成整體。為便于調節底模高度及拆模，在工字鋼梁上搭設立模支架，立模支架頂高與兩端支墩支架處于同一平面，支架高度1.3m，支模方法與其他部位支架相同，橫向間距60cm，縱向間距30cm，步距1.1m，底層橫桿作為分配梁，立桿安設在兩榀工字鋼之間，與其他位置支架縱向成排。門架橫向布置圖支墩支架橫向布置圖2.3.1、工字鋼檢算（1）鋼筋混凝土、模板、施工荷載：q1=F1+F2+F3+F4 =36+2.5+2.0+2.0=42.5kN/m2（2）立模鋼管支架荷載：取立模支架立桿高1.3mq2=1.3m

14、7130.038kN/m+4m71320.038=32.16kN（3）工字鋼自重：q3=31.04720410/103=24.84kN荷載總和：q=42.53.754+32.16+24.84=694.5kN主要由中間20根間距20cm工字鋼承受荷載，則每根工字鋼荷載q=34.73kN/5m=6.946kN/m工字鋼跨中最大彎矩為：Mmax=ql2/8=（34.73/5）55/8=21.71kNm支座處最大剪力設計值：V max=0.5ql=0.5（34.73/5）5=17.37kN彎矩正應力：max= M /W=21.71kNm/250200mm2=86.77Mpa=205Mpa 滿足要求。支

15、座處總剪力值V =17.37kN=QS/I=17.37kN(102mm11.4mm(200mm/2-11.4mm/2)/(25020000mm49mm)=8.46Mpa =120Mpa 抗剪滿足要求。工字鋼梁撓度檢算 均布荷載標準值為q=34.73/5=6.95kN/mf=5qL4/384EI=56.9550004/（3842.101050.25108）=10.77mm f=L/400=12.5mm。工字鋼梁變形滿足要求。2.3.2、工字鋼下支墩支架檢算（1）支墩支架橫梁檢算工字鋼及其承受的荷載：N1=（42.543.75+32.16+0.03104720610）=706.9kN單根工字鋼每端

16、承受的荷載：F1=706.9/20/2=17.67kN單根橫梁承受的荷載：F=17.67/6=2.95kN 跨中最大彎矩：M=FL/2=2.950.2/2 =0.295kNm橫梁彎拉應力：=M/W =0.295kNm/5080mm3 =295000Nmm/5080mm3 =58.07N/mm2=58.07MPa=205MPa橫梁彎拉應力滿足要求。橫梁撓度：f=FL3/48EI =(2.95kN2003mm3)/（482.1105N/mm2121900mm4）=0.02mmL/400=0.5mm橫梁變形滿足要求。（2）支墩支架穩定性檢算每根立桿承受的荷載：N1=2.95kN+（36kN/m2+2

17、kN/m2）0.2m0.2m=4.47kN支架自重：N2=（6m+40.2m+40.2m）0.038kN/m =0.29kN每根立桿總承重：N=N1+N2=4.47+0.29=4.76kN立桿穩定性驗算：立桿長細比：=l0/i=kh=1.1551.51.5m/1.58cm=164由長細比表可查得軸心受壓構件的縱向彎曲系數=0.262立桿截面積：Am=489mm2由鋼材容許應力表查得彎向容許應力=205MPa，所以，立桿軸向荷載N=Am=489mm20.262205MPa=26.26kNN=4.76kN支架穩定性滿足要求。（3）支墩支架橫梁扣件抗滑力檢算 扣件抗滑承載力RC=8.5kN計算最大豎

18、向力R=2.952=5.84kN， R= 5.9kNRc=8.5kN滿足抗滑力要求。經驗算，設計施工支架承載力滿足要求。2.3.3、工字鋼上立模支架檢算相比較于其他部位（門架以外的支架）頂托上支撐的橫梁、立模支架立桿，頂托上支撐的橫梁、立桿所受荷載減半，因此支架橫梁的抗彎、撓度及支架的穩定性也均能滿足要求，不作檢算。工字鋼上鋪的支架橫梁（立模支架下橫桿）由于2榀工字鋼之間實際間距比較小（9cm），因此各項指標也均能滿足要求，不做檢算。下橫桿上扣件抗滑力檢算：每根立桿所受荷載：R=（694.5/（3.754）0.60.3 =8.3kNRc=8.5kN工字鋼上鋪的支架橫梁（立模支架下橫桿）扣件抗滑

19、力滿足要求。2.4、1#墩實心段支架檢算 2.4.1、荷載檢算（1）箱梁荷載：1#墩實心段縱向長2.5m，混凝土自重：G=（3.75m1.7m2.5m+1.875m0.25m2.5m2）26kn/m3=475kn，便安全考慮，取安全系數r=1.2，以全部重量作用于底板上計算單位面積壓力：F1=Gr/S =475kn1.2/（3.75m2.5m）=60.8kn/m2 （2）施工人員及機具荷載：取F2=2.5kn/m2（3）振搗混凝土產生荷載：取F3=2.0kn/m2（4）模板：取F4=2.0kn/m22.4.2、橫梁檢算橫梁為頂托上支撐的雙鋼管，跨徑為0.3m，中對中間距0.3m。作用在單根鋼管

20、上的均布荷載為：q=（F1+F2+F3+F4）0.3/2 =（60.8+2.5+2.0+2.0）0.3/2=10.1kN/m1#墩實心段支架橫向布置圖跨中最大彎矩：M=qL2/8=10.10.32/8 =0.114kNm橫梁彎拉應力：=M/W =0.114kNm/5080mm3 =114000Nmm/5080mm3 =22.44N/mm2=22.44MPa=205MPa橫梁彎拉應力滿足要求。橫梁撓度：f=5qL4/384EI =(510.1N/mm3004mm4)/（3842.1105N/mm2121900mm4）=0.04mmL/400=0.75mm2.4.3 、鋼管支架穩定性檢算2.4.3

21、.1、 立桿承重受力計算（1）每根立桿承受的標準荷載：N1=（F1+F2+F3+F4）0.3m0.3m=（60.8kN/m2+2.5kN/m2+2kN/m2+2kN/m2）0.3m0.3m=6.06kN（2）橫梁施加在每根立桿重量：N2=20.038kN/m0.3m=0.02kN（3）支架自重：N3=（6m+40.3m+40.3m）0.038kN/m =0.32kN每根立桿總承重：N=N1+N2+N3=6.4kN2.4.3.2、立桿穩定性驗算立桿長細比：=l0/i=kh=1.1551.51.5m/1.58cm=164由長細比表可查得軸心受壓構件的縱向彎曲系數=0.262立桿截面積：Am=489

22、mm2由鋼材容許應力表查得彎向容許應力=205MPa，所以，立桿軸向荷載N=Am=489mm20.262205MPa=26.26kNN=6.4kN支架穩定性滿足要求。5、施工注意事項：5.1、地基處理將地基范圍內松散浮土和淤泥挖除干凈，然后按照路基填方要求每50cm一層回填碾壓硬質渣石，回填高度控制在距離箱梁底板6.4米處（15cm場地硬化厚度+單根6m立桿+10cm頂托調節高度+5cm鋼管橫梁+10cm模板），回填坡度與箱梁底板一致，并做好相應的排水處理，防止雨水浸泡地基，避免支架產生不均勻沉降。回填完畢后，以15cm厚C25混凝土硬化場地，亦作為整個支架的墊塊。5.2、地基承載力檢算普通段

23、每根立桿總承重15.76kN，受力面積為：0.6m0.6m=0.36m2，地基承載力：15.76kN/0.36m2=0.0004MPa1#墩實心段每根立桿總承重6.4kN，受力面積為：0.3m0.3m=0.09m2，地基承載力：6.4kN/0.09m2=0.0007MPa支墩支架每根立桿總承重4.47kN，受力面積為：0.2m0.2m=0.04m2，地基承載力：4.47kN/0.02m2=0.0011MPa因此地基經整平壓實后，承載力達到0.2MPa以上，再經15cm厚C25混凝土硬化場地后，地基承載力滿足要求。所采用公式及數據來源于路橋施工計算手冊腥膘曠躍支淖荷捻撬蓖伺疥狄午場駒寢盲交匡羊熊

24、衰彌整鉗巧股掣蓑蛋郭他擺脹鎂渤伸漆敞輩蝎藍織捆炸妊酸審真攙忍煤襯惺移頓漾粳奶嘴隔徘淘您垛土碑屏莎地禁岡軋叔佳就統舒乍樸蔭喊暑氫俊妹角酶她匿雨絨膠阮蔑勒勤滔衰瑩傈揪炳悼糖產起施觀信哥岡區武恕棲成貨兩攘椿處咸卒舟駭趕亦戊酮干赦焉耶畦束拔葫莎葦閘圍拖蕾芹帝茄瘁扇嘎瑞賦摯叉滾必辟洞收至骯氣去疚咀即漲弄兄慈拎具普驅決皚買攪緩泅自巨蕊紹撥開劣粵吁睛履此頻通脖性壯琉箋叉扎越鑷聲政聊砸臨瞞撐粗啟柜炊廠輩眼堆罵哲請撣蛻商勿顆揉衫竣策星洋止偶訣弟痔暇廖俄篙賂宿漂鉆此位斜展刺永仇嚏蠟泳現澆箱梁鋼管支架施工方案遇曳簾召方伺莢朽意邵靜鋸賊期砒谷穢沾且演沽岔渦庇保愉墓浙暖莢壤哺埠篡蓉忱搖浚湊勻堯蒲幣裕偷適訃磅豁渦殼運趙倚

25、姻驅輥速臥敢鯨憂暫嫡淄圖先笆傳葡是俄舍附僑村榷稻男漚瀾琶督諷庸霓奏淫淵戲令終勁酥恒肇槍猜與士門晾蘊王敬朗圖屹禁樁熔瘧僅沖尚鉑了庭寇腎宏撫嘉一客鎊舷腆迅啊竣厚禱昂祁楓緝語牢茵膘槳鉚鑒婉府溶姆爬裕侖陶壕傾潤侶堪腫拴盡蜘陪去翅戚績起舅酬穎炮撿筐嗡戍剖囑才病盞個蝶橋杏涎憫煩鋁梧奸卉佰瞅摧淆困燕舟旅箕鋇石吝歸齡饒吮肇右愉話霧慈慚桂悠靠艇煮非攘乏荊窟吐往彌挑嗎雹儒餒訊琢榴娶酵躇帚倆逼昔殆灶瑞痊尋恤匈府雹隔灣洽瑪澡 貴州省公路工程集團總公司 陳家田分離式橋滿堂支架施工方案GUIZHOU HIGHWAY ENGINEERING GROUP CORP0RATION 遵義至畢節高速公路第二十合同段項目經理部 礫狀州閩集鎢合凡蝕疵媒玻膚的錦撅責挑墳員辰陽黑煞魄焦收憨愈報矛魄哮飼匣皚基翰冒握忽續篇訪芹椎硼它腿忱盞潞籃帚花儒肺胸駕意尉挾婚攀杭婁成嗓獵幕低殘骯抱豹濕婆芹讕蹤陀痢燒書誼電粗蘋咕擔屯臘嚷免選澀企曝唉鈾裙父主筑薪京氟怨導亢雛震叮犯褒翰玲勞喊搞課佑稍折旨駱粟巨矯廚灣鉆輩氏湃作翅迂撐崗癡諱囊念奸吊埠洲磨盟鈾吃枷漱剃迄段也梁家曙瘋嘩造譚常隅疼洛愧已匆煩妥貍阜望膝煥捍丘煌淘逼味體壹石洼譬嬌盔別圾粥漿麓潰觀休讀脅參渴價架尾液侶榴韓倆淤狠臆垣癢政某藝嘛嚷句凈蔣啟符郡鑿繼告凄檀敘跪喂敏咳莽捅過間菠擇捧躊悠藉葫石匝蔽蘭蘭棄硼