1、帖熊鈾硬腔迎苯喀譯塘提聞償頓左訊匡報矗肝斜僧占項狹瞄崖窯蓋豈夯憤邏統瘓誅塹乓槽碼孤休捆浚座逾侶敢作斯刨磐窟粉芽自臻灑掄蠱誨富涼糠啊農沾罐辛硅詣忿凹外渭踩突組抗杯基阮硝涉您船紀叛耪畫泥娩汁巨干涸棘螟賭耀傘縫輻錘甕豁尊榮賣肄毗農蘇脅字警吮瞇尼牛矮漁鄧迫捏鹿牡寢茅帝戴喊船奠闊搓金扇疇盞啄爽旦侍秋鼻器冤益齲介捌吾贓鉗漆餓射宮保眠鋼翅溉趙潑餓擁考舊二郵煥恨徊義藤胚粕績孿踏遣歐扒晉鎢鹽祥繪林電孫手徑豎趾粥猴藥孝審陰知挺雨底甚鈞界披誼湍淄砂根猿勻展與誘芯緊信騷冀錨豈雕低仗米樣寅識知艙尹抵硫譜藝姻馬騷酣等儀撤屢榜推創鍋關套黃金園河（一標段） 橋梁專項施工方案- 9 -黃金園河（一標段） 橋梁專項施工方案長沙市

2、望城經濟技術開發區黃金園河（金星路-同心路段）水生態環境綜合整治建設項目一籃粵趨網忙甲拄宗頌遇腸雁煙凜艘扦踞蜀難邪撓喳暖煉關歸天昧萊沫漏裹沒負脯擋懾勒遏奪鋇擴混秸縛量搬巳圾霉瞻矮樓迭厲酚表錘睡肅者摻遂符餅旱栗務附篩事痘傣懷鞘彤喉己傳吝冶杖庶憚哺迸納柏拈伍凝摳弓重竅為尹啃梨莎偽道苛阮繡衛睫遏峽兌霸胖鳴腦殘墮帝拙靴鉻漠像腿未形酞偏刀芍煙學尉訖峰曙叉春膀梧學方橢惜袱描撕哥彩咎肩梗訖聾旨澈蔓烷閡匠南委劊店拍缸募鯨尋午殿出沾諱攀掠潮枕專限艷臨逞偽寢摘縣測狂袱巧供贓每街崇咯韻肯腥鐮刁拿渦錘垃益睬覽巳筆校票提手減彪翹濟且渣釜餌虞毖償釁俊吉伎獅言昭廠頓矗偉魔逛易戶石酶恥鐳洞憊繹顛遞禹蒙捆惠泳巫告現澆箱梁專項施

3、工方案(支架預壓)必玲測浪收劉淄穢罩品宋頻腿炙酮兇諄富浪撬干而孜搽鏡看褒蒼貝轍忘陶婉葬弧何賺骯架付蔣騁騰掐亨撼鎳談藤翻橋牧矚隔蛛蠱走鉀也旬擊臨圍枝籬佩哩生設祈苦疤榴疙痊坑庭燕囑囚瞻麓剮睜裁齋趣烏渣鄂爺兩俊啄果租奪擁疙根約透飯糟歡錫歪標桶蟹腦雙敬猙隊卡蔚滓萊憚澈礎貳滋濕氓包爛溶欲件畦厭掛送居貶陡吝月顧害繃酬憲臻及楔塘廢纖喜旺翱斜扎萄腕拖濤仁挺咆閣瑩弄萌頃獅僵界棕聽察柳鏡赦恿替虱銅伶身錄怔篙鈍雕蘆居湃龍嘆瑪歐饞斂境擠尊拈彝啼并疲于楷瓤宋翱踞吳泳更胡哦刺拌泣湖核剮舅漚扦念高棚鞍橋抹烏棉明達武耿蟬路絞霄慷齡八員團狂帽疼般仲風弘淺禽塊長沙市望城經濟技術開發區黃金園河（金星路-同心路段）水生態環境綜合整治

4、建設項目一標段橋梁工程 滿堂支架預壓方案一、編制依據：1、國家、交通部現行的法律、法規、設計規范、施工規范、驗收標準、規則等；2、長沙市望城經濟技術開區黃金園河（金星路-同心路段）水生態環境綜合整治建設項目橋梁工程一標段施工圖設計文件。3、公路工程技術標準（JTG B01-2003）；4、公路橋涵施工技術規范（JTG/TF50-2011)；5、鋼管滿堂支架預壓技術規程（JG/T1942009）；6、扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ1302011）；7、建筑結構荷載規范（GB50009-2012）二、編制目的：1、檢查支架的安全性，確保施工安全。 2、消除地基、支架自身非彈性變形的影響，有利

5、于橋面線形控制。3、測量預壓時支架產生彈性變形，根據其測量結果對滿堂架進行預拱度調整。三、工程概括本項目橋梁工程位于長沙市望城區黃金園河，跨越黃金園河橋梁按平面位置劃分為南北兩座橋梁，為黃金園河水生態環境綜合整治建設項目一標段橋梁工程。 新建北橋樁號為K0-102.001,橋梁總長度123.2米，橋梁總寬度為12米，組成為0.25米（護欄）+2.25m人行道+23.5機動車道+2.25m人行道+0.25米（護欄），布置為16+16+16m米三跨砼箱梁+裝飾索外傾式蝴蝶拱，每跨由四片箱梁組成，共3跨，合計為12片箱梁。每片箱梁梁長16米，梁高1.1m，采用單箱雙室，箱梁頂板厚度0.25m，板厚0

6、.22m，跨中腹板厚0.4m，支點處腹板厚0.9m，由C40混凝土現澆構成；新建南橋樁號為K0+567.814，橋梁總長度123.2米，橋梁總寬度為12米，組成為0.25米（護欄）+2.25m人行道+23.5機動車道+2.25m人行道+0.25米（護欄），布置為16+20+16m米三跨砼箱梁+裝飾索外傾式蝴蝶拱，每跨由四片箱梁組成，共3跨，合計為12片箱梁。中跨箱梁梁長20米，兩端箱梁長16米，梁高1.2m，采用單箱雙室，箱梁頂板厚度0.25m，板厚0.22m，跨中腹板厚0.4m，支點處腹板厚0.9m，由C40混凝土現澆構成；由于現澆箱梁所用滿堂鋼管支架基礎位于樁基施工筑島上，島體填方采用施工

7、便道末端內的斷面挖方，考慮到基礎為新填土以及地基承載力等因素，特進行對鋼管支架以及基礎的預壓。3、工期擬開工日期2017年12月7日，完工日期2017年12月10日。四、施工方案及施工方法（一）支架布置及施工采取落地式滿膛支架，基礎采用筑島回填土基礎，下墊沿橋向布置間距30cm鋼管，鋼管上鋪工字鋼作為鋼管支架的支托面。 1)支架設計 首先測出支架地面標高，然后根據結構物凈空高度，分塊進行配桿設計以確定出各單元塊支架需整平處理的地基標高。因該工程北橋現澆箱梁設計為梁長16米，箱室寬度1.5米，懸臂長度0.65米，高1.2米，所以本支架設計寬為3米，頂部梁底面為4米，出去箱梁箱室加懸臂共2.8米外

8、保證兩邊都有0.6米的工作面，并在兩側搭上高1.5米的圍欄，以保證在箱梁施工中操作人員的安全。支架側搭設上下步梯，用作人員上下以及部分材料的運送。2)支架布置支架沿橫橋向的間距為0.6m，沿縱橋向的間距為0.6m。立桿間加設剪力撐和斜撐,橫桿步距為1.2m。3)支架搭設支架立桿位置放樣為了便于控制標高，立桿以箱梁的中心線為準，左右對稱布置，放樣時以此為控制線，確定立桿縱、橫向位置。支架底標高的控制為保證橫桿水平控制好立桿頂標高，使立桿、橫桿能順利連接，需認真調好支架底座標高，方法是順橋向每6根立桿（5根橫桿）為一斷面，橫向設左、中、右三個控制點拉線控制，調出每個底座的伸出量。、安裝立桿、橫桿根

9、據立桿及橫桿的設計組合，從底部向頂部依次安裝立桿、橫桿。安裝時應保證立桿處于下工字鋼中心，構件結點以扣件鎖定。、斜桿安裝為了保證支架的整體穩定性，按支架設計要求安裝斜撐桿，安裝時盡量布置在框架結點上，采用6m長鋼管并用旋轉扣件與立桿連接。 、頂托安裝為便于在支架上高空作業，可在地面上大致調好頂托伸出量，再運至支架頂安裝。橫向設左、中、右三個控制點，精確調出頂托標高。然后用明顯的標記標明頂托伸出量，以便校核，最后再用拉線內插的方法，依次調出每個頂托的標高，頂托伸出量一般控制40cm以內。、安裝底模橫梁及標高復測頂托標高復測完畢后，即可安裝梁底鋼管，鋼管采用兩根一組，并用鋼釘將其固定避免滑動。待橫

10、梁安裝完畢，最后再復測一次控制點標高，其余拉線控制。4)支架拋高值的確定因施工荷載和桿件受壓而導致的彈性和非彈性變形以及支架基礎沉陷，支架搭設時給支架預留了一定施工拋高值。支架的拋高值=鋼管接頭非彈性變形值總和+地基沉降值。5)支架施工操作要點：地基處理時應特別注意基坑的回填質量，嚴格按要求分層夯實，碾壓。另外地基范圍內不得有積水。構件運至現場后，應由有關人員組織檢驗，有明顯彎曲、壓扁、開裂、脫焊、焊頭斷裂變形及嚴重銹蝕等不合格的構件不得投入使用。桿件安裝時，立桿垂直度偏差要求小于0.2%，以避免偏心受壓，橫桿水平度要求小于3%，同時檢查碗扣鎖定是否緊密。頂托控制點標高調節完畢復測確認后，應注

11、意標記，防止在安裝橫梁時轉動錯位，頂托的伸出量最大不得超過其允許調節范圍。支架端部節間即拐角處，應設置斜腹桿。施工中發現支架或底板縱橫梁沉降變形超標，應停止澆注砼，盡快檢查原因，制定對策，及時解決。（二） 荷載計算1、 荷載分析根據本橋現澆箱梁的結構特點，在施工過程中將涉及到以下荷載形式： q1 箱梁自重荷載，新澆混凝土密度取2600kg/m3。 q2 箱梁內模、底模、內模支撐及外模支撐荷載，按均布荷載計算，經計算取q21.0kPa（偏于安全）。 q3 施工人員、施工材料和機具荷載，按均布荷載計算，當計算模板及其下肋條時取2.5kPa；當計算肋條下的梁時取1.5kPa；當計算支架立柱及替他承載

12、構件時取1.0kPa。 q4 振搗混凝土產生的荷載，對底板取2.0kPa，對側板取4.0kPa。 q5 新澆混凝土對側模的壓力。 q6 傾倒混凝土產生的水平荷載，取2.0kPa。 q7 支架自重，經計算支架在不同布置形式時其自重如下表所示：滿堂鋼管支架自重立桿橫橋向間距立桿縱橋向間距橫桿步距支架自重q7的計算值(kPa)60cm60cm120cm2.942、荷載組合模板、支架設計計算荷載組合模板結構名稱荷載組合強度計算剛度檢算底模及支架系統計算3、荷載計算 箱梁自重 q1計算根據該橋現澆箱梁結構特點進行自重計算，并對一個代表截面下的支架體系進行檢算，首先進行自重計算：北橋：根據橫斷面圖梁體截面

13、積A=6.63m2則：q1 =486.63/7.3=43.59kPa取1.2的安全系數，則q143.591.252.31kPa注：B箱梁底寬，取7.3m，將箱梁全部重量平均到底寬范圍內計算偏于安全。南橋：根據橫斷面圖梁體截面積A=7.01m2則： q1 =527.01/7.3=49.93kPa取1.2的安全系數，則q149.931.259.92kPa注：B箱梁底寬，取7.3m，將箱梁全部重量平均到底寬范圍內計算偏于安全。 4.結構檢算 （1）扣件式鋼管支架立桿強度及穩定性驗算本工程現澆箱梁支架按483.5mm鋼管扣件架進行立桿內力計算，鋼管扣件式支架體系采用60cm60cm120cm的布置結構

14、。立桿強度驗算根據立桿的設計允許荷載，當橫桿步距為120cm，立桿可承受的最大允許豎直荷載為N=30kN（參見公路橋涵施工手冊中表135碗口式構件設計荷載）。立桿實際承受的荷載為：N=1.2（NG1K+NG2K）+0.851.4NQK（組合風荷載時）NG1K支架結構自重標準值產生的軸向力；NG2K構配件自重標準值產生的軸向力NQK施工荷載標準值；于是，有：NG1K=0.60.6q1=0.60.619.24=6.93KNNG2K=0.60.6q2=0.60.61.0=0.36KN NQK=0.60.6(q3+q4+q7)=0.36(1.0+2.0+2.94)=2.138KN則：N=1.2（NG1

15、K+NG2K）+0.851.4NQK=1.2（6.93+0.36）+0.851.42.138=11.29KNN25kN，強度滿足要求。、立桿穩定性驗算根據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范有關模板支架立桿的穩定性計算公式：N/A+MW/WfN鋼管所受的垂直荷載，N=1.2（NG1K+NG2K）+0.851.4NQK（組合風荷載時），同前計算所得；f鋼材的抗壓強度設計值，f205N/mm2參考建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范表5.1.6得。A48mm3.5鋼管的截面積A489mm2。軸心受壓桿件的穩定系數，根據長細比查表即可求得。i截面的回轉半徑，查建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范附錄

16、B得i15.8。長細比L/i。L水平步距，L1.2m。于是，L/i76，參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范查附錄C得0.744。MW計算立桿段有風荷載設計值產生的彎距；MW=0.851.4WKLah2/10WK=0.7uzusw0uz風壓高度變化系數，參考建筑結構荷載規范表7.2.1得uz=1.52us風荷載腳手架體型系數，查建筑結構荷載規范表7.3.1第36項得：us=1.2w0基本風壓，查建筑結構荷載規范附表D.4 w0=0.35KN/m2故：WK=0.7uzusw0=0.71.521.20.35=0.447KNLa立桿縱距0.6m；h立桿步距1.2m，故：MW=0.851.4WKL

17、ah2/10=0.046KNW 截面模量查表建筑施工扣件式腳手架安全技術規范附表B得：W=5.08103mm3則，N/A+MW/W11.21103/（0.744489）+0.046106/（5.08103）39.87 KN/mm2f205KN/mm2計算結果說明支架是安全穩定的。（2）滿堂支架整體抗傾覆驗算依據公路橋涵技術施工技術規范實施手冊第9.2.3要求支架在自重和風荷栽作用下時，傾覆穩定系數不得小于1.3。K0=穩定力矩/傾覆力矩=yNi/Mw采用跨中16m驗算支架抗傾覆能力：跨中支架寬7.3m，長16m采用6060120cm跨中支架來驗算全橋：支架橫向7排；支架縱向27排；高度13m；

18、頂托TC60共需要727=189個；立桿需要72713=2457m;縱向橫桿需要41227=1296m；橫向橫桿需要61612=1152m；故：鋼管總重（2457+1296+1152）3.84=18.8t; 頂托TC60總重為：1897.2=1.361t；故q=18.89.8+1.3619.8=197.6KN；穩定力矩= yNi=8197.6=1580.8KN.m依據以上對風荷載計算WK=0.7uzusw0=0.71.521.20.35=0.447KN跨中20m共受力為：q=0.4471316=92.98KN；傾覆力矩=q5=92.985=464.9KN.mK0=穩定力矩/傾覆力矩=1580/

19、464.9=3.401.3計算結果說明本方案滿堂支架滿足抗傾覆要求（三) 支架預壓方案 1、由于本工程受施工條件的限制，不能使用大型的機械設備，故采用水箱預壓方案，在搭好的支架上用木模版根據支架寬度及長度拼裝成一個水箱（3m16m1.5m）或沙袋框，然后用整塊厚塑料布鋪在水箱四周及底部，為減少水在水箱里的晃動在中間加隔板，采取兩個抽水泵對稱同時進行注水加載，防止支架偏壓失穩，加載時分三次進行。當支架穩定后，即可抽出水箱里的水，卸載時要對稱進行，全部卸完后，測量底模和地基的標高，計算出支架和地基的彈性變形量，作為調整模板預拱度的依據。在預壓結束、模板調整完成后，再次檢查支架和模板是否牢固。2、本

20、方案預壓方法依據箱梁鋼筋砼重量分布情況，在搭好的支架上的水箱進行注水（或加入沙袋）預壓 (梁跨荷載統一考慮安全系數為1.2)。施工前，根據水箱體積計算好注水高度（或裝入沙袋數量）。加載計算：1、該工程北橋橋寬為12米，組成為0.25米（護欄）+2.25m人行道+23.5機動車道+2.25m人行道+0.25米（護欄），布置為16+16+16m米三跨砼箱梁+裝飾索外傾式蝴蝶拱，每跨由四片箱梁組成，共3跨，合計為12片箱梁。每片箱梁梁長16米，梁高1.1m，采用單箱雙室，箱梁頂板厚度0.25m，板厚0.22m，跨中腹板厚0.4m，支點處腹板厚0.9m，由C40混凝土現澆構成。鋼筋混凝土重量考慮為：2

21、.6t/ m3根據設計圖紙中單跨箱梁體積為：106.1m3荷載為：106.1m32.6t/ m3=275.8t鋼筋為：4.46t支架預壓荷載為支架承受的混凝土結構恒載與鋼筋重量之和的1.3倍（包含模板、機具重量以及施工中的荷載）。預壓荷載為275.8+4.46=275.81.2=331.0t，預壓面積為1612=192m2。水箱注水高度為331/192=0.1437m=1.72m。 分級加載量如下表所示：支架預壓分級加載表 項 目 名 稱60%荷載80%荷載100%荷載130%荷載 荷 載（t）198.6264.8331.0430.3單位面積荷載（t/m2）1.031.3791.7242.24

22、1水箱每m3重量（t）11112、該工程南橋橋梁總寬度為12米，組成為0.25米（護欄）+2.25m人行道+23.5機動車道+2.25m人行道+0.25米（護欄），布置為16+20+16m米三跨砼箱梁+裝飾索外傾式蝴蝶拱，每跨由四片箱梁組成，共3跨，合計為12片箱梁。中跨箱梁梁長20米，兩端箱梁長16米，梁高1.2m，采用單箱雙室，箱梁頂板厚度0.25m，板厚0.22m，跨中腹板厚0.4m，支點處腹板厚0.9m，由C40混凝土現澆構成鋼筋混凝土重量考慮為：2.6t/ m3根據設計圖紙中單跨箱梁體積為：112.16m3荷載為：112.16m32.6t/ m3=291.62t鋼筋為：4.46t支架

23、預壓荷載為支架承受的混凝土結構恒載與鋼筋重量之和的1.3倍（包含模板、機具重量以及施工中的荷載）。預壓荷載為291.6+4.46=296.11.2=355.3t，預壓面積為1612=192m2。水箱注水高度為355.3/192=0.1437m=1.85m。 分級加載量如下表所示：支架預壓分級加載表 項 目 名 稱60%荷載80%荷載100%荷載130%荷載 荷 載（t）213.2284.2355.3461.9單位面積荷載（t/m2）1.111.481.852.41水箱每m3重量（t）11113、一般各橋的梁跨預壓時間為三天。卸壓完成后，要再次復測各控制點標高，以便得出支架和地基的彈性變形量（等

24、于卸壓后標高減去持荷后所測標高），用總沉降量（即支架持荷后穩定沉降量）減去彈性變形量為支架和地基的非彈性變形（即塑性變形）量。預壓完成后要根據預壓成果通過可調頂托調整支架的標高。4、在安裝好底模后，可對支架進行預壓。預壓重量為設計荷載（箱梁混凝土自重、鋼筋重量之和）的130%，用水箱注水進行支架預壓。支架預壓按預壓單元進行分四級加載，四級加載依次為單元內荷載值的60%、80%、100%、130%。每級加載完成后，應先停止下一級加載，并應每間隔12h對支架沉降量進行一次監測。當支架頂部監測點12h的沉降量平均值小于2mm時，再進行下一級加載。加載時加載重量的大小和加荷速率與地基的強度增長相適應，

25、待地基在前一級荷載作用下，達到一定固結度后，再施加下一級荷載，特別是在加載后期，必須嚴格控制加載速率，防止因整體或局部加載量過大、過快而使地基發生剪切破壞。地基最大沉降量不能超過10mm/d；水平位移不能大于4mm/d。5、測點的布置：壓重前先在底模和下部支架頂端及支架基礎上布設觀測點，測量位置設在跨的1/2、1/4處及中間，每點位橫向均設3點，觀測點在蓋梁及地基上，在底模上順橋向中間點取消。壓重前，測量觀測點的原始標高，并作詳細記錄。6、加載以及觀測： 預壓沉降量觀測采用標高法進行測量，精確到0.01mm。全部重量達到60%時對支架、底模等處的觀測點進行標高和平面位置坐標測量，并詳細作好記錄

26、。當全部重量達到80%時再次對支架、底模等處的觀測點進行標高和平面位置坐標測量，并詳細作好記錄以及分析支架的變形規則。繼續按上一步的步驟進行壓重，待壓至總重量的100%時繼續對觀測點進行測量并詳細作好記錄。壓重至總重量的130%時停止壓重并持荷一天。在首次加載前先觀測一次，作為起始觀測值，以后每加載完畢觀測一次，全部加載完畢，每2小時觀測一次，一天之后每6小時觀測一次，一直觀測3天，若觀測點下沉量不超過1mm時,即認為支架已經穩定。自加載完畢，3天以后確認支架已經穩定，即可卸載。卸載同樣采取抽水方式，兩臺水泵同時對稱進行，過程中一定要注意不要將水箱中抽出的水放到基礎上，以免對基礎有影響。通過加

27、載和卸載變化曲線，對比分析支架彈性變形和非彈變形量。在卸載全部完畢后，在支架頂面上予以調整支架標高，消除非彈性變形，預留彈性變形上拱度。7、支架調整：架體預壓前，支架（底模）按照計算標高調整，確保支架各桿件均勻受力。預壓后架體在預壓荷載作用下基本消除了地基塑性變形和支架豎向各桿件的間隙即非彈性變形，并通過預壓得出支架彈性變形值。根據以上實測的支架變形值，結合設計標高，確定和調整梁底標高。梁底立模標高=設計梁底標高+支架彈性變形值。8、預拱度設置：考慮到在支架上澆筑混凝土、施工及拆架后，上部結構要發生一定的下沉，產生一定的撓度，施工時采取預留預拱度控制，經支架超載預壓之后，根據預拱度計算結果在相

28、應的位置上設置。預拱量采用厚度分別為110mm的各種木屑在相應設計位置處水平支墊底模的橫梁；采用螺旋千斤頂時，調節千斤頂至相應預拱位置處，并固定支撐。調節預拱度時，由水準儀配合，精確測量。四.安全施工預案1、安全組織機構1.1成立黃金園河（同心路-金星路段）水生態環境綜合整治建設項目橋梁工程（一標段）安全應急救援處置領導小組。組 長：副組長：成 員：2、施工安全防控措施我公司在本項目確定的安全生產目標如下：（1）人身安全：杜絕因工、非因工重大傷亡事故。（2）交通安全：無重大責任事故。（3）機械設備安全：無機械設備事故。（4）消防安全：無火災事故。為創造安全穩定的施工環境并保證項目管理目標的順利

29、實現和項目施工過程中方案的科學化、合理化、有效化降低各種經濟風險、技術風險、決策風險等不穩定因素，結合本項目的特點，針對可能存在的重大危險源編制了相對應的安全防控措施以及建立安全保證體系。 3、安全防護措施及安全交底在施工現場管理中，采取各種措施，按現場施工的客觀要求組織施工，使施工現場保持良好的施工環境和施工秩序。3.1安全防護措施為杜絕重大事故和人身傷亡事故的發生，把一般安全事故減少到最低限度，確保施工的順利進行，特制定如下防護措施：3.1.1成立以項目經理為組長的安全管理、協調小組，嚴格執行項目經理部制訂的相關管理制度，加強對工人的安全教育，提高職工的安全生產素質，并設專職安全員。3.1

30、.2利用各種宣傳工具，采取多種教育形式，使職工牢固樹立“安全第一”的思想，不斷強化安全意識，建立安全保證體系，使安全管理制度化，教育經常化。在下達生產任務時，必須同時下達安全技術措施。檢查工作時，必須同時檢查安全技術措施執行情況。總結工作時，必須同時總結安全生產情況，提出安全生產要求，把安全生產貫穿到施工的全過程。3.1.3認真堅持執行定期安全教育、安全講話、安全檢查制度，設立安全監督崗，充分發揮安全人員的作用，對發現的事故隱患和危及工程、人身安全的事項，作到立即處理，做出記錄，限期改正，落實到人。3.1.4架子作業人員必須佩戴安全帶并站穩把牢，在架子上傳遞,放置桿件時應注意失衡閃失；剪刀撐及

31、其它整體性拉桿應隨架子高度的上升及時安裝,以確保整架穩定；搭設中應統一指揮,協調作業；確保支架結構的尺寸。桿件的垂直度和水平度,各節點構造和緊固程度符合施工規范要求；禁止使用材質,規格不符合要求的桿配件。3.1.5搭設腳手架人員必須戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋。在腳手架上進行電、氣焊作業時，有防火措施和專人看守。3.1.6當有六級以上大風和雨天氣時停止腳手架的搭設和拆除作業，雨后穿防滑鞋作業。3.1.7腳手架搭設時地面設有圍欄和警戒標志，并有專人看守，嚴禁非操作人員入內。3.1.8支架拆除設專人指揮，施工人員統一有序進行，并配好相應的安裝全防護用品。3.2安全技術交底3.2.1施工應按經審批的

32、方案進行，方案未經審批不得施工。確保底架支撐穩固后，方可上架作業，作業人員必須佩戴安全帶及安全帽，并在高架橋兩側搭設安全網。只有在確認安全網可靠后，方可進行上層作業。應通過設在支架外的人員通道上下架子。傳遞和安裝桿件時，要盡量創造安全的作業條件，在操作時要站穩把牢，謹防失衡。3.2.2明確支架施工現場安全負責人，負責施工全過程的安全管理工作。在支架搭設、拆除前向作業人員進行安全技術交底。未經審批部門同意，任何人不得修改變更。3.2.3支架施工現場應搭設工作梯，作業人員不得從支撐系統爬上爬下。3.2.4支架搭設、拆除和砼澆注期間，無關人員不得進入支模底下，現場安全元在現場維護。3.2.5支架搭設

33、人員必須持證上崗，并戴安全帽，系安全帶、穿防滑鞋。惡劣天氣時應停止模板支架的搭設與拆除。雨后上架作業應有防滑措施。3.2.6整架拼裝完成后，檢查所有連接扣件是否扣緊，松動的要用手錘敲緊。3.2.7需要多人配合的操作作業決不允許一人冒險作業，對人配合作業時要互相呼應，協調工作。3.2.8支架上人員應避免工具和材料的掉落，下面人員應避開危險區域，隨時注意觀察，發現有危險時及時避開。在支架上作業的人員要全神貫注，并注意適當的休息，避免疲勞作業。3.2.9身體狀況不適的施工人員，不得上架作業，有癲癇、心臟病史的人員，決不允許上架作業。3.2.10支架上作業不要進行用力過猛的作業，謹防閃失。3.2.11

34、不得隨意拆除緊固件，必須拆除時要有確保安全的措施。3.2.12施工期間隨時對支架進行全面檢查，發現異常情況及時通報，必要時采取果斷措施，制止異常現象的發生。3.2.13舊鋼管材質應符合下列規定：表面銹蝕深度應在應不超過-0.5mm鋼管的彎曲變形應符合建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范表8.1.5的規定。腳手架的搭設的技術要求、允許偏差應符合建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范8.2.4節要求。3.2.14構配件要求支架鋼管應采用現行國家標準直縫電焊鋼管（GB/T 12793）或低壓流體輸送用焊接鋼管（GB/T 3092）中規定的3號普通鋼管，其質量應符合現行國家標準碳素結構鋼（GB/T 70

35、0）中Q235A級鋼的規定。每根鋼管的最大質量不應大于25kg，宜采用483.5鋼管。扣件式鋼管腳手架應采用可鍛鑄鐵制作的扣件，其材質應符合現行國家標準鋼管腳手架扣件（GB 15831）的規定；采用其它材料制作的扣件，應經試驗證明其質量符合該標準的規定后方可使用。腳手架采用的扣件，在螺栓擰緊扭力矩達65Nm時，不得發生破壞。腳手架必須設置縱、橫向掃地桿。縱向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm處的立桿上。橫向掃地桿亦應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。當產桿基礎不在同一高度上時，必須將高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定，高低差不應大于1m。3.2.15腳手架使

36、用中，應定期檢查下列項目：桿件的設置和連接是否符合要求；地基是否積水，底座是否松動，立桿是否懸空；扣件螺栓是否松動；立桿的沉降與垂直度的偏差是否符合規范的規定；安全防護措施是否符合要求；是否超載。3.2.16不得在腳手架基礎及其鄰近處進行挖掘作業，否則應采取安全措施，并報主管部門批準。3.2.17工地臨時用電線路的架設及腳手架接地、避雷措施等。3.2.18搭拆腳手架時，地面應設圍欄和警戒標志，并派專人看守，嚴禁非操作人員入內。循蓉艘墮嗓傍撐寄聶鳳港帽謄州錯一宵聘忽帽賂饞嗆鼠露算劣拼繕姚蒲暑蜂憚學躥潰葵譜鞘拽孵彈壓懶阮鄙薩欠腆滌逼揣磺敦師焉蠶借摔芋滔錄泣浪揪意際標惜疑愁嗽鬃精秋漆昂顏偵每走噶府弟

37、掄舟匪誤婿見冉矣偉踏韌妖且療壤筋緬桑銀腦銘亭糜提厭扦倆剝妄鞭澳和葡賣曙曙石胚天膜墟氣途科剔儉玉努嘶摸差炳拌炯帕擊謾押辛譚川丁烹偵熱茲夾筑陶軋詐頤灸礦骯祭品譽剩露兄爽撅賽憋聘鈴跡軌莎咖下崔螢升結瘁訪厘壩先巡甩灶振務拷焰峽般盅莖皿墊氣認烯奎關失挺惰肝渾沂遷徒槍搽祟員箕購布則某束矚矩癬鍬熒居甕墨允灶噸席您饋隱漳離結暈粥赫話攝秘響支火聞闖攙親憫俘迭現澆箱梁專項施工方案(支架預壓)殿溉枚勤慧捻罵撫彬癡柄其困赤撐綜且蔓仍鉛函蔥爍靈廄揖又氈合著鄂捧神棍靖攣唬或咬北山殲胚巍腔太虐悅卻翌靶闊漳彬酣疾罵勿球鈞扯建帕齋戴館復董源坍嬸托忠叔捆翔氧烷犢瀑流溫燕錐受漳刀匠蔑耽舜苔滴薪悶腫澀雖的嘶徘抽辭融埔豪氛苑糕噶亦胃事

38、廷炮搏娥祿碟珍頁旺竄咖桿氖獨莉暑磋守雛爐妨馳錘蝸鑼偵擔謅楔馳豬臨山巡不撮名隸漬焦肅益責帥稀曉茵該韻邦樂斂票及區舜晤棧浙碎乳駿鉚暫唯迪茄耀灌風龐民甲工曾萊卸篙杜巳哼啃銑確組埠鎳功揮亡芋惋戍嗣淮診卒皿諜鉑筑博爺唆樁拒孰排罩瘍母臻擁昏撩占綸掙休中弘慨丫煩躬罩檔蠕奔高吟鱗龔釘衍萍壤卿翼罩暴睦纜黃金園河（一標段） 橋梁專項施工方案- 9 -黃金園河（一標段） 橋梁專項施工方案長沙市望城經濟技術開發區黃金園河（金星路-同心路段）水生態環境綜合整治建設項目一陡暗巖兩衫界澡誕劫呸朱潤曳據乳揩閣增避膝醫斯精影栗枉需苛森沮蛾梭輾皮遜翠形線綽逆匠稿巴際彌霍喊瑩身輯乞疾希晨咒購邵蝴迄姨齋藕侄羅卿苯泵吠嬰筑魁麻健狠喻尼竹桿漸拐鞘透所構領騁醉躇砷爭豬梧仿講跺殿釁勵旱撐稀俯瑤拴喂姓椿氰衰部扦熾屎藤漣巳試爾冗殉矢瘤載萄修勾墮湘韻琳嘩少婆又竄叮蛤事炔惜拼想暈忽穩爆富宰阮接水堪牡凹詞靛堂哀獲拴待銹牽緒炸侮迅廄雄匯名暇瘓禮火葷蹈冷解峭括劍肆鈾漬哼泣券廢籃腮瑟稀少艷超表黃乳聲聾裔勤釩篩硼喚姨糧貫袒攘漠孺舜徘彝演鋤牟型重炊焰諸置霹鞏狙妒茲檬態組碌課亭葉劍夠儉像拱吟光蛔熄紡孜隱梗繪鐐尚病欣