1、高新電子產品項目模板施工方案目 錄一、工程概況 11.1工程簡介 11.2建筑概況 11.3支模部位構架概況 2二、編制依據 2三、施工計劃 33.1施工進度計劃 33.2材料工具及機械設備計 3四、施工工藝技術 44.1模板支撐架的種類、形式、工況及技術參數44.2工藝流程174.3施工方法174.4檢查驗收23五、施工安全保證措施 245.1組織保障 245.2技術保證措施 265.3應急預案 285.4監控與檢測 32六、勞動力計劃 33七、模板支撐體系計算書 34一、工程概況1.1工程簡介工程名稱：三澤高新電子產品項目建設地點：。 建設單位：限公司 設計單位：有限公司 監理單位：咨詢監

2、理有限公司 施工單位：程有限公司防火設計建筑分類和耐火等級：一類，耐火二級，地下室耐火等級為一級 屋面防水等級：二級，二道防水設防 地下防水等級：二級，局部為一級 抗震設防烈度：7度，基本加速度：0.15g，設計地震分組為第二組。1.2建筑概況本工程主要使用功能為綜合廠房建筑，建筑面積：總建筑面積54110，其中地下11260。設計合理使用年限：50年。本工程地上五層，地下一層，地上建筑主體高度24m，建筑最高點至地面高度28.2m，地下一層層高5.37m，1層層高5.4m，24層層高4.50m，5層高4.23m。本工程室內地坪0.000相當于大沽高程+4.600m。1.3支模部位構件概況部位

3、框架柱（mm）框架梁（mm）現澆板厚（mm）混凝土標號支架形式支設高度m地下室9009002505004508003505006009004502000200C40扣碗式鋼管腳手架(滿堂紅)5.17首層900900250500450800450850300700120C40扣碗式鋼管腳手架(滿堂紅)5.28二層900900250500450800450850300700120C40扣碗式鋼管腳手架(滿堂紅)4.38三層900800250500400800450850100C35扣碗式鋼管腳手架(滿堂紅)4.40四層900800250500400800450850100C30扣碗式鋼管腳手架(滿

4、堂紅)4.40五層800800250500400800100C30扣碗式鋼管腳手架(滿堂紅)4.13二、編制依據序號規范、標準名稱編 號1混凝土結構工程施工質量驗收規范GB50202-20022建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-20113建筑施工安全檢查標準JGJ59-20114建筑施工模板安全技術規范JGJ162-20085建筑施工扣碗式鋼管模板支架技術規程DB33/1035-20066天津市建工集團鋼管扣件模板支撐系統安全管理規定建工【2003】180號7本工程地基勘察報告8本工程施工圖紙9本工程施工組織設計三、施工計劃3.1施工進度計劃 2013年4月10日：地下室滿堂紅

5、架體搭設及模板施工完畢； 2013年5月10日：首層滿堂紅架體搭設及模板施工完畢；2013年5月20日：二層滿堂紅架體搭設及模板施工完畢；2013年5月30日：三層滿堂紅架體搭設及模板施工完畢；2013年6月10日：四層滿堂紅架體搭設及模板施工完畢；2013年6月20日：五層滿堂紅架體搭設及模板施工完畢；3.2材料工具及機械設備計劃3.2.1材料進度計劃 序號材料名稱單位數量1483.0鋼管t102扣碗鋼管t1502扣件套80003接頭卡套80004旋轉卡套30005回形卡個400615mm竹模板m2200007木楞m325085cm厚木板m3150950mm50mm方鋼m300003.2.2

6、工具進場計劃工具名稱規格型號進場數量進場日期激光經緯儀J21已進場水準儀S3 2已進場鋼卷尺50m 2已進場小鋼尺5m10已進場塌落度桶 3已進場扭矩扳手71411-222已進場手鋸10已進場3.2.3機械設備進場計劃機械設備名稱規格型號進場數量進場日期塔式起重機60181臺已進場塔式起重機5610 2臺已進場電鋸2臺已進場四施工工藝技術4.1模板支撐架的種類、形式、工況及技術參數4.1.1關鍵環節在本工程的施工中，由于層高均在5米左右，因此支模架體的搭設是關鍵環節，必須保證架體的整體穩定性，（本方案以層高超過5m的地下室與首層支模架體為例進行安全計算）掃地桿距地面300mm，水平剪刀撐最上部

7、據油托以下300mm，豎向每三步設置一道水平剪刀撐，水平剪刀撐與柱使用扣件進行連接，斜剪刀撐每縱間距6根立桿5跨設置一道，斜剪刀撐角度47度，滿足45-60度范圍內要求。立桿最上部留300mm高操作部位。立桿間距布置均勻合理，按要求設置剪刀撐，立桿頂部采用可調支托保證立桿軸心受力，是架體搭設的關鍵環節。4.1.2腳手架選用的種類、結構形式本工程模板支撐腳手架選用碗扣式鋼管腳手架支撐體系。結構形式采用滿堂式腳手架。4.1.3模板支撐材料模板支撐系統所用材料應經過有關部門檢測合格方可使用，材料的容許壓力以檢測結果為準。本工程用于模板支撐體系的扣碗鋼管，其化學成分及機械性能符合普通碳素鋼技術條件（G

8、B70088）的規定。其抗彎強度需達到f = 205.00 N/mm2；木材選用松木，含水率不大于15%，其力學性能取值為：1.3 N/mm2，抗彎強度13.0 N/mm2，彈性模量9000.0 N/mm2。4.1.4材料要求（1）本工程模板材料采用5080mm木方，長度在2.5m左右，15mm建筑膠合夾板，掃地桿、水平桿、剪刀撐等均用483.0mm（計算時按483.0mm取值）的焊接鋼管。（2）采用外徑48mm，壁厚3.0mm的管材鋼管表面平直光滑，不得有裂紋、分層、壓痕、劃道和硬彎等明顯缺陷。回轉扣件、直角扣件、對接扣件及可調托撐等必須配套齊全，所有材料有出場合格證。（3）扣件活動部位應靈

9、活轉動，與鋼管的貼合面必須嚴密整齊，保證與鋼管扣緊時接觸良好。（4）新配件必須有產品合格證。舊配件使用前應進行質量檢查，有裂縫、變形的嚴禁使用，出現滑絲的螺栓必須更換；鋼管、配件必須符合規范的要求，嚴禁使用焊口開焊、嚴重銹蝕、扭曲變形的桿件及配件。（5）所有構配件必須經過防銹處理，確保力學性能達到規范要求。4.1.5作業條件（1）樓面的立桿必須在該樓面的混凝土強度達到設計值的75%后方可進行搭設。（2）搭設桿件前，應在地面彈出墨線以保證立桿定位準確，鋼管下部墊50mm腳手板。（3）使用前應檢查扣碗式鋼管是否存在彎曲、裂縫和銹蝕嚴重等缺陷。若有則剔除不用。對于多次重復使用的鋼管及配件，要認真檢查

10、。4.1.6腳手架的構造設計安全和技術參數（1）構造設計安全設計計算模板及支架結構的強度、穩定性、連續強度時，采用的是荷載標準值乘以荷載分項系數。荷載分項系數如下：永久荷載的分項系數：1.2，可變荷載的分享系數：1.4。（2）模板支撐架構造參數地下室支模參數值350mm500mm框架梁參數名稱參數值框架梁梁截面尺寸0.35m0.50m梁兩側立桿間距0.9m立桿縱距（延梁跨度方向間距）0.9m立桿步距1.2m立桿上端伸出至模板支撐點長度0.3m梁下承重立桿數量2根/900mm架體搭設計算高度5.17m梁底方木數量3根（50mm80mm）梁側主楞間距（兩根483.0mm鋼管）600mm梁側次楞間距

11、（50mm80mm）300mm梁側對拉螺栓間距（14）250mm450mm2000mm框架梁參數名稱參數值框架梁梁截面尺寸0.45m2.0m梁兩側立桿間距0.9m立桿縱距（延梁跨度方向間距）0.9m立桿步距1.2m立桿上端伸出至模板支撐點長度0.3m梁下承重立桿數量3根/900mm架體搭設計算高度5.17m梁底方木數量4根（50mm80mm）梁側主楞間距（兩根483.0mm鋼管）600mm梁側次楞間距（50mm80mm）300mm梁側對拉螺栓間距（14）250mm450mm800mm框架梁參數名稱參數值框架梁梁截面尺寸0.45m0.8m梁兩側立桿間距0.9m立桿縱距（延梁跨度方向間距）0.9m

12、立桿步距1.2m立桿上端伸出至模板支撐點長度0.3m梁下承重立桿數量2根/900mm架體搭設計算高度5.17m梁底方木數量4根（50mm80mm）梁側主楞間距（兩根483.0mm鋼管）600mm梁側次楞間距（50mm80mm）300mm梁側對拉螺栓間距（14）250mm600mm900mm框架梁參數名稱參數值框架梁梁截面尺寸0.6m0.9m梁兩側立桿間距0.9m立桿縱距（延梁跨度方向間距）0.9m立桿步距1.2m立桿上端伸出至模板支撐點長度0.3m梁下承重立桿數量2根/900mm架體搭設計算高度5.17m梁底方木數量5根（50mm80mm）梁側主楞間距（兩根483.0mm鋼管）600mm梁側次

13、楞間距（50mm80mm）300mm梁側對拉螺栓間距（14）250mm200mm樓板參數名稱參數值樓板厚度0.2m立桿橫縱向間距0.9m立桿步距1.2m立桿上端伸出至模板支撐點長度0.3m架體搭設計算高度5.17m板下木方間距200mm（50mm80mm）首層支模參數值450mm800mm框架梁參數名稱參數值框架梁梁截面尺寸0.45m0.8m梁兩側立桿間距0.9m立桿縱距（延梁跨度方向間距）0.9m立桿步距1.2立桿上端伸出至模板支撐點長度0.3梁下承重立桿數量2根/900mm架體搭設計算高度5.28m梁底方木數量4根（50mm80mm）梁側主楞間距（兩根483.0mm鋼管）600mm梁側次楞

14、間距（50mm80mm）300mm梁側對拉螺栓間距（14）250mm450mm850mm框架梁參數名稱參數值框架梁梁截面尺寸0.45m0.85m梁兩側立桿間距0.9m立桿縱距（延梁跨度方向間距）0.9m立桿步距1.2立桿上端伸出至模板支撐點長度0.3梁下承重立桿數量2根/900mm架體搭設計算高度5.28m梁底方木數量4根（50mm80mm）梁側主楞間距（兩根483.0mm鋼管）600mm梁側次楞間距（50mm80mm）300mm梁側對拉螺栓間距（14）250mm300mm700mm框架梁參數名稱參數值框架梁梁截面尺寸0.3m0.7m梁兩側立桿間距0.9m立桿縱距（延梁跨度方向間距）0.9m立

15、桿步距1.2立桿上端伸出至模板支撐點長度0.3梁下承重立桿數量2根/900mm架體搭設計算高度5.28m梁底方木數量3根（50mm80mm）梁側主楞間距（兩根483.0mm鋼管）600mm梁側次楞間距（50mm80mm）300mm梁側對拉螺栓間距（14）250mm120mm樓板參數名稱參數值樓板厚度0.12m立桿橫縱向間距0.9m立桿步距0.9m立桿上端伸出至模板支撐點長度0.3m架體搭設計算高度5.28m板下木方間距200mm（50mm80mm）二層支模參數值450mm800mm框架梁參數名稱參數值框架梁梁截面尺寸0.45m0.8m梁兩側立桿間距0.9m立桿縱距（延梁跨度方向間距）0.9m立

16、桿步距1.2立桿上端伸出至模板支撐點長度0.3梁下承重立桿數量2根/900mm架體搭設計算高度4.38m梁底方木數量4根（50mm80mm）梁側主楞間距（兩根483.0mm鋼管）600mm梁側次楞間距（50mm80mm）300mm梁側對拉螺栓間距（14）250mm450mm850mm框架梁參數名稱參數值框架梁梁截面尺寸0.45m0.85m梁兩側立桿間距0.9m立桿縱距（延梁跨度方向間距）0.9m立桿步距1.2立桿上端伸出至模板支撐點長度0.3梁下承重立桿數量2根/900mm架體搭設計算高度4.38m梁底方木數量4根（50mm80mm）梁側主楞間距（兩根483.0mm鋼管）600mm梁側次楞間距

17、（50mm80mm）300mm梁側對拉螺栓間距（14）250mm300mm700mm框架梁參數名稱參數值框架梁梁截面尺寸0.3m0.7m梁兩側立桿間距0.9m立桿縱距（延梁跨度方向間距）0.9m立桿步距1.2立桿上端伸出至模板支撐點長度0.3梁下承重立桿數量2根/900mm架體搭設計算高度4.38m梁底方木數量3根（50mm80mm）梁側主楞間距（兩根483.0mm鋼管）600mm梁側次楞間距（50mm80mm）300mm梁側對拉螺栓間距（14）250mm120mm樓板參數名稱參數值樓板厚度0.12m立桿橫縱向間距0.9m立桿步距0.9m立桿上端伸出至模板支撐點長度0.3m架體搭設計算高度5.

18、28m板下木方間距200mm（50mm80mm）三、四層支模參數值450mm850mm框架梁參數名稱參數值框架梁梁截面尺寸0.45m0.85m梁兩側立桿間距0.9m立桿縱距（延梁跨度方向間距）0.9m立桿步距1.2立桿上端伸出至模板支撐點長度0.3梁下承重立桿數量2根/900mm架體搭設計算高度4.4m梁底方木數量4根（50mm80mm）梁側主楞間距（兩根483.0mm鋼管）600mm梁側次楞間距（50mm80mm）300mm梁側對拉螺栓間距（14）250mm400mm800mm框架梁參數名稱參數值框架梁梁截面尺寸0.4m0.8m梁兩側立桿間距0.9m立桿縱距（延梁跨度方向間距）0.9m立桿步

19、距1.2立桿上端伸出至模板支撐點長度0.3梁下承重立桿數量2根/900mm架體搭設計算高度4.4m梁底方木數量4根（50mm80mm）梁側主楞間距（兩根483.0mm鋼管）600mm梁側次楞間距（50mm80mm）300mm梁側對拉螺栓間距（14）250mm100mm樓板參數名稱參數值樓板厚度0.1m立桿橫縱向間距0.9m立桿步距0.9m立桿上端伸出至模板支撐點長度0.3m架體搭設計算高度4.4m板下木方間距200mm（50mm80mm）五層支模參數值400mm800mm框架梁參數名稱參數值框架梁梁截面尺寸0.4m0.8m梁兩側立桿間距0.9m立桿縱距（延梁跨度方向間距）0.9m立桿步距1.2

20、立桿上端伸出至模板支撐點長度0.3梁下承重立桿數量2根/900mm架體搭設計算高度4.13m梁底方木數量4根（50mm80mm）梁側主楞間距（兩根483.0mm鋼管）600mm梁側次楞間距（50mm80mm）300mm梁側對拉螺栓間距（14）250mm100mm樓板參數名稱參數值樓板厚度0.1m立桿橫縱向間距0.9m立桿步距0.9m立桿上端伸出至模板支撐點長度0.3m架體搭設計算高度4.13m板下木方間距200mm（50mm80mm）4.2工藝流程頂板、梁“滿堂紅”腳手架主龍骨安裝并調整次龍骨安裝并調整柱頭模板龍骨、梁底模板綁扎梁鋼筋安裝墊塊梁兩側模板調整模板頂板模板拼裝測量頂模板標高4.3施

21、工方法4.3.1、碗扣式支架支設(1)支設方法 采用15mm厚多層覆膜膠合板，主楞采用兩道483.0mm鋼管，間距600mm布置，次楞采用50mm80mm木方間距300mm布置，對拉螺栓采用14螺栓間距300mm布置。450mm2000mm梁的模板搭設節點圖（2）支模要求梁模板施工前必須有專人根據圖紙要求繪制好翻樣圖，表明各種梁側板高度，梁標高及截面尺寸，及時通知木工組做好詳細技術交底。所有側模及底模拼縫前必須進過拋光，保證拼縫嚴密。梁底模及側膜要與梁柱節點模板牢固固定，大跨度梁模要按圖紙要求起拱。在混凝土澆筑過程中派專人看護模板，隨時檢查模板的支撐情況。梁模板安裝應先安裝底模，待鋼筋綁扎完后

22、再封側膜。4.3.2板模板（1）支模方法板底采用15mm厚多層膠合板，200mm、120mm、100mm厚樓板下木方（50mm80mm）間距200mm，立桿間距等于900mm。（2）支模要求模板平面尺寸必須根據結構施工圖及模板翻樣圖在底層加工好后方可進入施工部位，嚴禁現場切割，避免形成木屑掉入梁內無法清理。模板在制作時，對切割后的模板必須全部刨直，以保證拼縫嚴密。澆筑混凝土時必須有專人對模板進行看護，觀察模板是否變形，及時檢查支撐的穩定。4.3.3架體構造要求（1）架體基礎：立桿基礎墊板采用50mm厚300mm寬、3m長的木板，支設時保證3根立桿在同一塊木板上，延平行梁方向設置，管底加底座。（

23、2）立桿布置：立桿間距0.9m，步距1.2m。在梁下設置一道的早拆支頂立桿，并使用貫通的水平桿與架體連接，水平桿步距1.2m，立桿露出最后一步水平橫桿自由端高度不能大于500mm，上部可調支座伸出立桿長度最多不能超過200mm，插入立桿長度不小于150mm。（3）橫桿布置：橫桿的步距為1.2m。縱橫向的橫桿必須通長貫通整個共享空間。不得出現斷當，管件不得有搭接接頭存在。（4）掃地桿：距地為300mm。必須縱橫向貫通設置，不得出現斷當。（5）縱向剪刀撐：延架體周圈通長通高設置縱向剪刀撐，架間每隔6m7m設置一道通高通長的縱向剪刀撐作為加強層。剪刀撐角度為4560，剪刀撐采取搭接，長度不小于100

24、0mm，用三個扣件連接。（6）水平剪刀撐：在掃地桿處、梁下皮處，各設置一道滿鋪的水平剪刀撐，架體每隔6m設置一道滿鋪水平剪刀撐作為加強層。剪刀撐角度為4560，剪刀撐采取搭接，長度不小于1000mm，用三個扣件連接。（7）拉結點：在有主體結構柱的部位，每隔2步設置井字拉結桿件。架體與框架柱連接平面圖（8）扣件的緊固：所有扣件必須用專業扳手擰緊加固，保證緊固力矩達到4065Nm，并經力矩扳手驗收合格后，方可使用。4.3.4混凝土澆筑要求（1）澆筑順序按照混凝土澆筑順序，先澆筑框架柱混凝土，等達到拆模強度后，支撐架體與主體柱部位每隔2步做井字拉結，再澆筑梁板混凝土。（2）柱澆筑柱混凝土澆筑前底部先

25、澆筑3050mm厚與混凝土配合比相同的水泥砂漿。柱的施工按施工段進行，在支模前先對柱根進行清理和鑿毛，然后再支模，澆筑時采取邊振搗邊澆筑的方式，澆筑速度不可過快，以防止脹模。由于本工程柱子澆筑高度超過3米，澆筑是用串桶、溜管使混凝土下落。澆筑混凝土應分層連續澆筑，分層振搗，使用插入式振搗器時每層澆筑厚度500mm，插入下層10mm100mm，以消除兩層間的接縫。振搗棒不得觸動鋼筋和預埋件。在澆筑混凝土的全過程中應注意保護鋼筋的位置，要隨時檢查模板是否變形、位移、螺栓和拉桿是否松動、脫落、以及漏漿等現象，并應有專人進行管理。（3）梁澆筑梁板應同時澆筑，澆筑時，采用從中間到兩端的澆注順序，澆筑時堆

26、載高度不得板面超過100mm，確保支撐系統受力均勻。棟號施工員、安全員應時監護，嚴禁布料時集中堆載以確保均勻加載，避免局部超載造成偏心作用使架體傾斜失穩。大梁的混凝土施工應采取分層澆筑，每層澆筑厚度不超過400mm，以使支架逐步均勻加載，減少大梁側膜的側壓力，同時便于觀察梁下模板支撐的受力變形。混凝土澆筑時應均勻布料，不得在一處集中下料采用振搗棒趕料澆筑。混凝土澆筑時設專人觀察支模架體變形情況，有問題及時上報。本工程用象泵進行混凝土澆筑，具體澆筑施工參照混凝土施工方案。4.3.5架體拆除工藝要求（1）在拆除架體時，應先清除架體上的垃圾雜物，清除時嚴禁高空向下拋物。（2）架體在拆除前，先布設拆除

27、范圍的安全措施和警戒區域。（3）嚴格遵循拆除順序：由上問下、后搭的先拆、先搭的后拆，同一部位拆除順序為：橫桿剪刀撐立桿。（4）架體的拆除嚴禁在垂直方向上同時作業，因此要事先做好其他垂直方向工作的安排。（5）拆除架體時，下部的出入口必須停止使用，設置明顯的停用標志和圍欄，并派專人進行監護。（6）在拆除架體的周圍墜落范圍內設置明顯的“架體拆除，禁止入內”的標志，并設專人監護，以保證拆除時無其他人員進入。（7）架體拆除遇大風、大雨、大霧等惡劣天氣時停止作業。（8）拆除時操作人員要系好安全帶，穿軟底防滑鞋、扎裹腿。（9）架體拆除過程中，不得中途換人，如必須換人，則應該在安全技術交底中交代清楚。4.3.

28、6架體支撐搭設方法 見后附圖4.4檢查驗收4.4.1支撐體系在安裝過程中應隨安裝進度施行分步檢查。（1）立桿間距偏差不得大于30mm，墊木應滿足設計要求。（2）立桿垂直度應小于架體高度的0.75%，且不得大于60mm，不得出現偏心荷載。（3）檢查連接件的鎖緊度。（4）檢查掃地桿，水平拉桿，剪刀撐等的設置應符合設計要求，水平桿步距偏差不大于50mm。4.4.2支撐體系全部安裝完畢由項目負責人組織驗收，驗收時應具備以下文件：（1）專項方案及變更文件。（2）安全技術交底文件。（3）架體構配件使用前的復驗合格記錄。（4）安裝過程中的施工記錄。（5）分部分段安全質量檢查記錄。4.4.3支撐體系重點驗收以

29、下項目：（1）立桿底座設置正確墊木的鋪設，頂托螺桿伸出長度不大于200mm。（2）架體下部掃地桿、上端封頂桿及水平拉桿連接。（3）保證架體幾何不變形的豎向和水平剪刀撐及斜撐設置，與固定建筑物的拉結。（4）可調支托的設置方法及梁側膜的加固。（5）桿件的立桿底部不得松動懸空，不得任意拆除，任何桿件不得松動扣件。（6）扣件擰緊扭力矩擰緊應滿足4065Nm要求，對封頂桿和掃地桿處的扣件進行100%的檢查合格率應達到100%，其余部分抽樣檢查數量不得少于50%。（7）安全網和各種防護設施符合要求。五、施工安全保證措施5.1組織保障5.1.1安全組織保證系統5.1.2主要措施：（1）建立以項目經理為核心的

30、安全生產管理體系，明確各級人員的安全生產崗位責任制，分級做好安全交底、安全教育和安全宣傳工作，做到思想、組織、措施三落實；（2）項目部配置4名具有安全資格證的施工管理人員對現場安全進行落實；（3）認真貫徹執行上級頒發的安全操作規程及安全防護標準； （4）做好新工人上崗前的三級安全教育，特殊工種須經安全培訓及考試合格后方可作業； （5）認真做好通道口以及鄰邊洞口的防護工作，以防墜落。（6）凡進入施工現場人員必須戴好安全帽，高處作業系好安全帶，特種作業人員必須持證上崗，并佩戴相應的勞保用品；（7）架體搭設前，在進行施工技術交底同時，應針對該部位的具體情況，進行安全技術交底工作，并做好文字記載； （

31、8）在每道分部分項工程完工后上報監理，經驗收合格后方可進行下到工序的施工。混凝土澆筑前，施工單位項目技術負責人項目總監理工程師確認具備混凝土澆筑的安全生產條件后，簽署混凝土澆筑令，方可澆筑混凝土。5.2技術保證措施 (1)班組長每天在作業前對工人進行安全教育，針對本組施工內容做好安全技術交底，并有記錄。 (2)作業前檢查使用的工具是否存在隱患，如：手柄有無松動、斷裂等，手持電動工具的漏電保護器應試機檢查，合格后方可使用，操作時應戴絕緣手套。作業人員使用的電鋸必須安裝好防護罩，機械不使用時切斷電源。 (3)作業人員必須穿戴好勞動保護用品，遵守操作規程。 (4)支、拆模板作業高度在2m以上（含2m

32、）時，必須搭設腳手架，按要求系好安全帶。 (5)高處作業時，材料必須碼放平穩、整齊。手用工具應放入工具袋內，不得亂扔亂放，扳手應用小繩系在身上，使用的鐵釘不得含在嘴中。(6)由于架體超過5米，架體搭設完畢后在架體距離混凝土地面3米處鋪設一層大眼網對上部施工人員進行防護。(7)本工程模板施工及鋼筋施工嚴禁在一個工作面施工，應分段進行交叉施工以免事故發生。例如；木工在地下車庫北側進行梁底安裝時鋼筋工在南側綁扎柱筋，待完成后交換工作面進行分段施工。(6)作業中應隨時清掃木屑、刨花等雜物，并送到指定地點堆放，木工場和木質材料堆放場地嚴禁煙火。電氣設備的維修必須用專業電工完成，不許帶電維修。 (7)在澆

33、注混凝土過程中必須對模板進行監護，仔細觀察模板的位移、變形情況，發現異常時必須及時采取穩固措施。當模板變位較大，可能倒塌時，必須立即通知現場作業人員離開危險區域，并及時報告上級。 （8）拆木模板、起模板釘子、碼垛作業時，不得穿膠底鞋，著裝應緊身利索。 （9）拆除模板必須滿足拆除時所需的混凝土強度，經工程技術領導同意，不得因拆模而影響工程質量。（10）必須按拆除方案和專項技術交底要求作業，統一指揮，分工明確。必須按程序作業，確保未拆部分處于穩定、牢固狀態。應按照先支后拆、后支先拆的循序，先拆非承重模板，后拆承重模板及支撐， （11）拆模板作業時，必須設警戒區，嚴禁下方有人進入，拆模板作業人員必須

34、站在平穩可靠的地方，保持自身平衡，不得猛撬，以防失穩墜落。 （12）應隨時清理拆下的物料，并邊拆、邊清、邊運、邊按規格碼放整齊。拆木模時，應隨拆隨起筏子。樓層高處拆除的模板嚴禁向下拋擲。暫停拆模時，必須將活動件支穩后方可離開現場。5.2.1季節性施工措施本工程模板架體施工未進入冬季施工，而雨季施工措施如下：（1）架體搭設時嚴禁在雨天進行，雨停后等架子上水蒸發后方可上架施工。必須戴好安全帽、安全帶、穿好防滑鞋。（2）混凝土澆筑時，要提前幾天關注天氣預告，選在不下雨的時間澆筑。萬一澆筑時下雨，可暫停澆筑，按設計圖紙和相關規范要求留置施工縫，并把澆筑完的苫蓋好，避免雨水沖走浮漿。5.3應急措施5.3

35、.1危險源辨識作業分類序號作業活動危險（危害）因素描述可能導致的事故或事件危險性評價現有控制措施事故或事件現象事故類別LECD等級模板支拆1模板設計模板方案無設計計算坍塌坍塌61015900JGJ59-20112支撐系統不按方案施工坍塌坍塌61015900JGJ59-20113立桿立桿不對接，沉降和位移過大坍塌坍塌61015900JGJ59-20114澆注混凝土澆筑時樓板載，未按照方案工、順序澆筑坍塌坍塌61015900JGJ59-20115小模板施工腳手架上堆放材料落物傷人物體打擊6615540JGJ59-20116模板拆除2m以上拆除無立足點人員墜落高處墜落6615540JGJ59-201

36、17模板拆除未能做到邊拆邊清人員碰傷物體打擊6615540JGJ130-20018模板拆除臨邊洞口處未能先防護后拆模墜落高處墜落3640720JGJ80-919扣件緊固扣件緊固未達到4560kNm坍塌坍塌61015900JGJ59-201110明火作業明火作業導致模板著火火災火災61015900JGJ59-20115.3.2應急領導小組 項目部成立緊急情況應急領導小組：組長： 薛春江： 13820323223副組長：呂金革：13516193802組員：劉統興：13001385108 鮑祥：13174828860 秦濤：13752771367 田寅：13821500399 張新：13920629

37、731 李金奎：13820668637 邊永和：13920471784 孫夢娟：15122671828 王杰榮：15692262223 5.3.3應急領導小組職責(1)負責工程項目生產安全事故應急救援預案的制定、修訂、組織應急救援隊伍，組織實施和演練，檢查督促做好安全事故的預防措施、負責指揮、協調應急救援工作，進行應急任務的分配和人員、應急資源設備調度，保證在最短時間內完成對事故現場的應急行動；在第一時間向上級領導報告，及時反饋后續緊急情況的處理。(2)救援結束后：小組全體成員根據預案實施過程中發生的變化和發現的問題，及時對預案提出調整、修改和補充意見，安全員負責收集意見并修訂預案。(3)安技

38、部門、項目部負責組織預案的培訓和演練。5.3.4應急領導小組分組及職責項目值班人員一旦收到緊急情況信息，應快速反應，及時準確的把情況報告應急領導小組，由領導小組組長或副組長擔任總指揮，按以下分組進行救援工作，過程中人員可協調。組長：楊軍（1）緊急情況發生后，負責緊急救援現場的總指揮工作，批準本預案的啟動與終止；（2）統一部署應急預案的實施工作，并對應急工作中發生的爭議采取緊急處理措施。危險源控制組：（呂金革、劉統興）（1）提出搶險救援及避免事故擴大的臨時應急方案和措施并組織實施； （2）組織調集相關工程搶險隊和應急救援物資、設備，開展搶險救援工作；（3）采取緊急措施，盡一切可能搶救傷員和被困人

39、員，防止事故進一步擴大；（4）尋找受害者并轉移至安全地帶。 傷員搶救組：（鮑祥、孫夢娟）（1）負責組織有關醫療單位對傷亡人員實施救治和處置；（2）對搶救出的傷員，在外部救援機構未到達前，對傷者進行必要的搶救（如人工呼吸、包扎止血，防止受傷部位受污染等）；（3）使重傷者優先得到外部救援機構的救護；（4）協助外部救援機構轉送傷者至醫療機構，并指定人員護理傷者。安全疏散警戒組：（田寅、邊永和）（1）負責組織對事故現場及周邊地區和道路進行警戒、控制，保護現場，維持現場搶險救護的正常運作，保持搶險救援通道的通暢，引導搶險救援人員及車輛的進入；（2）事故引發火災，執行防火方案中應急預案程序；（3）組織人員

40、有序疏散，保護受害人財產；后勤保障組：（王杰榮、秦濤）負責組織協調有關部門安排好應急救援人員的后勤保障工作。緊急事故響應流程圖發生的安全問題（事故）（現場負責人或發現人）發現后立即向應急領導小組或現場負責人報告，必要時呼救通知其他人。項目部應急領導小組組長或副組長迅速做出判斷，組成指揮機構，下達應急指令，并根據情況的嚴重程度決 定是否報警和向消防、醫院等部門求助。并向業主、駐地監理、上級主管部門、安監部門和相關產權設備單位報告。項目部應急小組成員根據應急指令及預案措施，調動應急物資、機械設備及人員進行搶修救援。處理結束后，對預案提出調整、修改和補充意見。 根據應急指令及預案措施，調動應急物資、

41、機械設備及人員進行搶修救援。處理結束后，對預案提出調整、修改和補充意見。項目主管部門協助上級部門對事故進行調查，寫出書面報告。匯總應急小組成員意見，修訂應急預案。5.4監控與檢測5.4.1監測內容和監測要求（1）監測項目：支架下沉、位移和變形。（2）監測布置：沿架體縱向每1015m布設一個監測剖面，每個監測剖面布設2個支架水平位移監測點、3個支架沉降監測點。（3）監測頻率：架體搭設完成后、鋼筋綁扎完成、混凝土澆注前、混凝土澆注過程直到終凝。當每個節點工序完成后進行監測，日常每天進行2次監測。在混凝土澆注過程中每2030分鐘一次。5.4.2監測報警指標支架的壓縮變形或彈性撓度，其最大變形值不得超

42、過相應結構計算跨度的1/1000。監測項目監測報警值支架沉降5mm支架水平位移10mm5.4.3監測方法支撐的變形監測采用水準儀及經緯儀進行。沉降監測具體做法：在柱子側立面標示出觀測基準點，分別在支撐桿上設置反光點作為觀測點，用水平儀進行檢測。水平位移監測具體做法：在監測剖面位置安設經緯儀，監測架體的垂直度及水平位移。監測時，嚴禁人員進入架體。5.4.4處理方法派專人進行架體觀測，當觀測數值達到警報值時，立即停止當前施工程序，同時向上級相關部門上報。經專家指導，拿出方案，采取加固措施，如增加連接點，增加水平桿，增加剪刀撐等，之后方可繼續施工。澆注混凝土過程中設安全員及七名木工對模板進行全程監護

43、，仔細觀察模板的位移、變形情況，發現異常時必須及時采取穩固措施。當模板變位較大，可能倒塌時，必須立即通知現場作業人員離開危險區域，并及時報告上級。監控過程中主要監控，鐵管有無彎曲變形，龍骨有無彎曲變形，螺栓及扣件有無松動及脫扣損壞，澆筑過程中有無模板較大漏漿現象，檢查是否有較大異動聲響，使用經緯儀及測距儀隨時檢查立桿垂直度，及水平垂直距離。六、勞動力計劃 序號施工過程工種人數人數1架體搭設過程安全管理人員3專業架子工（特工種）20木工60壯工302架體施工維護工程安全管理人員3專業架子工（特工種）5木工10壯工5打灰工303架體拆除過程安全管理人員3專業架子工（特工種）15木工30壯工20七、

44、模板支撐體系計算書7.1 梁模板(450mm2000mm)計算書依據規范:建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規范JGJ166-2008建筑施工模板安全技術規范JGJ 162-2008建筑結構荷載規范GB50009-2012鋼結構設計規范GB50017-2003混凝土結構設計規范GB50010-2010建筑地基基礎設計規范GB50007-2011建筑施工木腳手架安全技術規范JGJ 164-2008計算參數:鋼管強度為205.0 N/mm2，鋼管強度折減系數取1.00。模板支架搭設高度為5.2m，梁截面 BD=450mm2000mm，立桿的縱距(跨度方向) l=0.45m，立桿的步距 h=1.20m

45、，梁底增加3道承重立桿。面板厚度18mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。木方5080mm，剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。梁底支撐頂托梁長度 1.20m。梁頂托采用100100mm木方。梁底按照均勻布置承重桿3根計算。模板自重0.20kN/m2，混凝土鋼筋自重25.50kN/m3，施工活荷載4.50kN/m2。扣件計算折減系數取1.00。圖1 梁模板支撐架立面簡圖采用的鋼管類型為483.0。鋼管慣性矩計算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距計算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模

46、板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續梁計算。作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5002.0000.450=22.950kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m)： q2 = 0.2000.450(22.000+0.450)/0.450=0.890kN/m(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN)：經計算得到，活荷載標準值 P1 = (2.500+2.000)0.4500.450=0.911kN均布荷載 q = 1.2022.950+1.200.890=28.6

47、08kN/m集中荷載 P = 1.400.911=1.276kN面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 45.001.801.80/6 = 24.30cm3； I = 45.001.801.801.80/12 = 21.87cm4； 計算簡圖 彎矩圖(kN.m) 剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 變形計算受力圖 變形圖(mm)經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=1.621kN N2=5.454kN N3=5.454kN N4=1.621kN最大彎矩 M = 0.078kN.m最大變形 V =

48、 0.062mm(1)抗彎強度計算經計算得到面板抗彎強度計算值 f = M/W = 0.07810001000/24300=3.210N/mm2面板的抗彎強度設計值 f，取15.00N/mm2；面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求!(2)抗剪計算截面抗剪強度計算值 T=3Q/2bh=32783.0/(2450.00018.000)=0.515N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2面板抗剪強度驗算 T T，滿足要求!(3)撓度計算面板最大撓度計算值 v = 0.062mm面板的最大撓度小于150.0/250,滿足要求!二、梁底支撐木方的計算 梁底木方計算按照三跨連續梁計算，計算公式

49、如下:均布荷載 q = 5.454/0.450=12.120kN/m最大彎矩 M = 0.1ql2=0.112.120.450.45=0.245kN.m最大剪力 Q=0.60.45012.120=3.272kN最大支座力 N=1.10.45012.120=5.999kN木方的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 5.008.008.00/6 = 53.33cm3； I = 5.008.008.008.00/12 = 213.33cm4；(1)木方抗彎強度計算抗彎計算強度 f = M/W =0.245106/53333.3=4.60N/mm2木方的抗彎計算強度小于1

50、3.0N/mm2,滿足要求!(2)木方抗剪計算最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=33272/(25080)=1.227N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2木方的抗剪強度計算滿足要求!(3)木方撓度計算撓度計算按照規范要求采用靜荷載標準值，均布荷載通過變形受力計算的最大支座力除以木方計算跨度(即木方下小橫桿間距)得到q=8.741kN/m最大變形v=0.677ql4/100EI=0.6778.741450.04/(1009000.002133334.0)=0.126mm木方的最大撓度小于450.0/

51、250,滿足要求!三、托梁的計算托梁按照集中與均布荷載下多跨連續梁計算。均布荷載取托梁的自重 q= 0.096kN/m。 托梁計算簡圖 托梁彎矩圖(kN.m) 托梁剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 托梁變形計算受力圖 托梁變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩 M= 0.525kN.m經過計算得到最大支座 F= 13.378kN經過計算得到最大變形 V= 0.043mm頂托梁的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 10.0010.0010.00/6 = 166.67cm3； I = 10.0010.0010.0010.00/

52、12 = 833.33cm4；(1)頂托梁抗彎強度計算抗彎計算強度 f = M/W =0.525106/166666.7=3.15N/mm2頂托梁的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)頂托梁抗剪計算截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=36689/(2100100)=1.003N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2頂托梁的抗剪強度計算滿足要求!(3)頂托梁撓度計算 最大變形 v =0.043mm頂托梁的最大撓度小于600.0/250,滿足要求!四、立桿的穩定性計算不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 其中 N 立桿的軸心壓力

53、最大值，它包括： 橫桿的最大支座反力 N1=13.378kN (已經包括組合系數) 腳手架鋼管的自重 N2 = 1.200.1325.170=0.821kN N = 13.378+0.821=14.199kN i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm； A 立桿凈截面面積，A=4.239cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.20m； l0 計算長度，取1.200+20.300=1.800m； 由長細比，為1800/

54、16=113； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到0.503；經計算得到=14199/(0.503424)=66.578N/mm2；不考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求!考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW=1.4Wklal02/8-Prl0/4風荷載產生的內外排立桿間橫桿的支撐力 Pr計算公式 Pr=51.4Wklal0/16其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3000.6500.600=0.117kN/m2 h 立桿的步距，1.20m； la 立桿迎風面的間距，1.20m； lb

55、 與迎風面垂直方向的立桿間距，0.45m；風荷載產生的內外排立桿間橫桿的支撐力 Pr=51.40.1171.2001.800/16=0.111kN.m；風荷載產生的彎矩 Mw=1.40.1171.2001.8001.800/8-0.1111.800/4=0.030kN.m； Nw 考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值； Nw=13.378+1.20.684+0.91.40.030/0.450=14.283kN經計算得到=14283/(0.503424)+30000/4491=72.953N/mm2；考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求!風荷載作用下的內力計算架體中每個節點的風荷載轉化的集中

56、荷載 w =0.1170.4501.200=0.063kN節點集中荷載w在立桿中產生的內力 wv=1.200/1.2000.063=0.063kN節點集中荷載w在斜桿中產生的內力 ws=(1.2001.200+1.2001.200)1/2/1.2000.063=0.089kN支撐架的步數 n=4節點集中荷載w在立桿中產生的內力和為0.089+(4.000-1)0.089=0.357kN節點集中荷載w在斜桿中產生的內力和為4.0000.063=0.253kN架體自重為0.684kN節點集中荷載w在斜桿中產生的內力和小于架體自重,滿足要求!7.2 滿堂樓板模板支架 (200mm)計算書計算依據建筑

57、施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ166-2008)。 計算參數: 模板支架搭設高度為5.2m， 立桿的縱距 b=0.90m，立桿的橫距 l=0.90m，立桿的步距 h=1.20m。 面板厚度18mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。 木方5080mm，間距200mm，剪切強度1.6N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9500.0N/mm2。 梁頂托采用100100mm木方。 模板自重0.30kN/m2，混凝土鋼筋自重25.10kN/m3，施工活荷載2.50kN/m2。 扣件計算折減系數取1.00。圖1 樓板支撐架立面簡圖

58、圖2 樓板支撐架荷載計算單元 采用的鋼管類型為483.5。 一、模板面板計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。 靜荷載標準值 q1 = 25.1000.2000.900+0.3000.900=4.788kN/m 活荷載標準值 q2 = (0.000+2.500)0.900=2.250kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 90.001.801.80/6 = 48.60cm3； I = 90.001.801.801.80/12 = 43.74cm4； (1)抗彎強度計算 f = M / W

59、f 其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷載設計值(kN/m)； 經計算得到 M = 0.100(1.204.788+1.402.250)0.2000.200=0.036kN.m 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.03610001000/48600=0.732N/mm2 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.204.788+1.42.250

60、)0.200=1.067kN 截面抗剪強度計算值 T=31067.0/(2900.00018.000)=0.099N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求! (3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大撓度計算值 v = 0.6774.7882004/(1006000437400)=0.020mm 面板的最大撓度小于200.0/250,滿足要求! 二、模板支撐木方的計算 木方按照均布荷載計算。 1.荷載的計算 (1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.2000.200=1.004

61、kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q12 = 0.3000.200=0.060kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN/m)： 經計算得到，活荷載標準值 q2 = (2.500+0.000)0.200=0.500kN/m 靜荷載 q1 = 1.201.004+1.200.060=1.277kN/m 活荷載 q2 = 1.400.500=0.700kN/m 計算單元內的木方集中力為(0.700+1.277)0.900=1.779kN 2.木方的計算 按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q

62、= 1.779/0.900=1.977kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.11.980.900.90=0.160kN.m 最大剪力 Q=0.60.9001.977=1.067kN 最大支座力 N=1.10.9001.977=1.957kN 木方的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 5.008.008.00/6 = 53.33cm3； I = 5.008.008.008.00/12 = 213.33cm4； (1)木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.160106/53333.3=3.00N/mm2 木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求

63、! (2)木方抗剪計算 可以不計算 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=31067/(25080)=0.400N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.60N/mm2 木方的抗剪強度計算滿足要求! (3)木方撓度計算 均布荷載通過上面變形受力圖計算的最大支座力除以跨度得到1.064kN/m 最大變形 v =0.6771.064900.04/(1009500.002133333.5)=0.233mm 木方的最大撓度小于900.0/250,滿足要求! 三、托梁的計算 托梁按照集中與均布荷載下多跨連續梁計算。 集中荷載

64、取木方的支座力 P= 1.957kN 均布荷載取托梁的自重 q= 0.096kN/m。 托梁計算簡圖 托梁彎矩圖(kN.m) 托梁剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 托梁變形計算受力圖 托梁變形圖(mm) 經過計算得到最大彎矩 M= 0.805kN.m 經過計算得到最大支座 F= 9.788kN 經過計算得到最大變形 V= 0.308mm 頂托梁的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 10.0010.0010.00/6 = 166.67cm3； I = 10.0010.0010.0010.00/12 = 833.33c

65、m4； (1)頂托梁抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.805106/166666.7=4.83N/mm2 頂托梁的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)頂托梁抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=35830/(2100100)=0.875N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.60N/mm2 頂托梁的抗剪強度計算滿足要求! (3)頂托梁撓度計算 最大變形 v =0.308mm 頂托梁的最大撓度小于900.0/250,滿足要求! 四、模板支架荷載標準值(立桿軸力) 作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 1.靜

66、荷載標準值包括以下內容： (1)腳手架的自重(kN)： NG1 = 0.1495.170=0.770kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3000.9000.900=0.243kN (3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 = 25.1000.2000.9000.900=4.066kN 經計算得到，靜荷載標準值 NG = (NG1+NG2+NG3)= 5.079kN。 2.活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載。 經計算得到，活荷載標準值 NQ = (2.500+0.000)0.9000.900=2.025kN 3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1

67、.20NG + 1.40NQ 五、立桿的穩定性計算 不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N = 8.93kN i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm； A 立桿凈截面面積，A=4.890cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.20m； l0 計算長度，取1.200+20.300=1.800m； 由長細比，為1800/16=114； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查

68、表得到0.497； 經計算得到=8930/(0.497489)=36.768N/mm2； 不考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW=1.4Wklal02/8-Prl0/4 風荷載產生的內外排立桿間橫桿的支撐力 Pr計算公式 Pr=51.4Wklal0/16 其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； Wk=0.70.3001.2000.240=0.086kN/m2 h 立桿的步距，1.20m； la 立桿迎風面的間距，0.90m； lb 與迎風面垂直方向的立桿間距，0.90m； 風荷載產生的內外排立桿

69、間橫桿的支撐力 Pr=51.40.0860.9001.800/16=0.061kN.m； 風荷載產生的彎矩 Mw=1.40.0860.9001.8001.800/8-0.0611.800/4=0.017kN.m； Nw 考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值； Nw=1.25.079+0.91.42.025+0.91.40.017/0.900=8.669kN 經計算得到=8669/(0.497489)+17000/5080=38.625N/mm2； 考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 風荷載作用下的內力計算 架體中每個節點的風荷載轉化的集中荷載 w =0.0860.9001.200=0.

70、093kN 節點集中荷載w在立桿中產生的內力 wv=1.200/0.9000.093=0.124kN 節點集中荷載w在斜桿中產生的內力 ws=(1.2001.200+0.9000.900)1/2/0.9000.093=0.156kN 支撐架的步數 n=4 節點集中荷載w在立桿中產生的內力和為0.156+(4.000-1)0.156=0.622kN 節點集中荷載w在斜桿中產生的內力和為4.0000.124=0.498kN 架體自重為0.770kN 節點集中荷載w在斜桿中產生的內力和小于架體自重,滿足要求! 六、樓板強度的計算 1.計算樓板強度說明 驗算樓板強度時按照最不利考慮,樓板的跨度取8.7

71、0m，樓板承受的荷載按照線均布考慮。 寬度范圍內配筋3級鋼筋，配筋面積As=5220.0mm2，fy=360.0N/mm2。 板的截面尺寸為 bh=8700mm200mm，截面有效高度 h0=180mm。 按照樓板每5天澆筑一層，所以需要驗算5天、10天、15天.的 承載能力是否滿足荷載要求，其計算簡圖如下： 2.計算樓板混凝土5天的強度是否滿足承載力要求 樓板計算長邊8.70m，短邊8.701.00=8.70m， 樓板計算范圍內擺放1010排腳手架，將其荷載轉換為計算寬度內均布荷載。 第2層樓板所需承受的荷載為 q=11.20(0.30+25.100.20)+ 11.20(0.771010/

72、8.70/8.70)+ 1.40(0.00+2.50)=11.10kN/m2 計算單元板帶所承受均布荷載q=8.7011.10=96.60kN/m 板帶所需承擔的最大彎矩按照四邊固接雙向板計算 Mmax=0.0513ql2=0.051396.618.702=375.12kN.m 按照混凝土的強度換算 得到5天后混凝土強度達到48.30%，C40.0混凝土強度近似等效為C19.3。 混凝土彎曲抗壓強度設計值為fcm=9.27N/mm2 則可以得到矩形截面相對受壓區高度： = Asfy/bh0fcm = 5220.00360.00/(8700.00180.009.27)=0.13 查表得到鋼筋混凝

73、土受彎構件正截面抗彎能力計算系數為 s=0.121 此層樓板所能承受的最大彎矩為： M1=sbh02fcm = 0.1218700.000180.00029.310-6=316.3kN.m 結論：由于Mi = 316.30=316.30 Mmax=632.01 所以第10天以后的各層樓板強度和足以承受以上樓層傳遞下來的荷載。 第3層以下的模板支撐可以拆除。7.3 地下室大斷面柱模板計算書一、柱模板基本參數 柱模板的截面寬度 B=900mm，B方向對拉螺栓2道， 柱模板的截面高度 H=900mm，H方向對拉螺栓2道， 柱模板的計算高度 L = 5mm， 柱箍間距計算跨度 d = 300mm。 柱

74、箍采用8080mm木方。 柱模板豎楞截面寬度50mm，高度80mm。 B方向豎楞5根，H方向豎楞5根。 面板厚度18mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。 木方剪切強度1.6N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9500.0N/mm2。 柱模板支撐計算簡圖 二、柱模板荷載標準值計算 強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。 新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資

75、料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模溫度，取20.000； V 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取3.000m； 1 外加劑影響修正系數，取1.000； 2 混凝土坍落度影響修正系數，取0.850。 根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=40.540kN/m2 考慮結構的重要性系數0.9，實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=0.940.000=36.000kN/m2 考慮結構的重要性系數0.9，倒混凝土時產生的荷載標準值 F2=0.93.000=2.700kN/m2。 三、柱模板面板的計算 面板直

76、接承受模板傳遞的荷載，應該按照均布荷載下的連續梁計算，計算如下 面板計算簡圖 面板的計算寬度取柱箍間距0.30m。 荷載計算值 q = 1.236.0000.300+1.402.7000.300=14.094kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 30.001.801.80/6 = 16.20cm3； I = 30.001.801.801.80/12 = 14.58cm4； (1)抗彎強度計算 f = M / W f 其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f

77、面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷載設計值(kN/m)； 經計算得到 M = 0.100(1.2010.800+1.400.810)0.2130.213=0.064kN.m 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.06410001000/16200=3.929N/mm2 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.2010.800+1.40.810)0.213=1.797kN 截面抗剪強度計算值 T=31797.0/(2300.00018.000)=0.49

78、9N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求! (3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大撓度計算值 v = 0.67710.8002134/(1006000145800)=0.170mm 面板的最大撓度小于212.5/250,滿足要求! 四、豎楞木方的計算 豎楞木方直接承受模板傳遞的荷載，應該按照均布荷載下的三跨連續梁計算，計算如下 豎楞木方計算簡圖 豎楞木方的計算寬度取 BH 兩方向最大間距0.213m。 荷載計算值 q = 1.236.0000.213+1.402.7000.213=9.983kN

79、/m 按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 2.995/0.300=9.983kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.19.9830.300.30=0.090kN.m 最大剪力 Q=0.60.3009.983=1.797kN 最大支座力 N=1.10.3009.983=3.294kN 截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 5.008.008.00/6 = 53.33cm3； I = 5.008.008.008.00/12 = 213.33cm4； (1)抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=

80、0.090106/53333.3=1.69N/mm2 抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=31797/(25080)=0.674N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.60N/mm2 抗剪強度計算滿足要求! (3)撓度計算 最大變形 v =0.6777.650300.04/(1009500.002133333.5)=0.021mm 最大撓度小于300.0/250,滿足要求! 五、B方向柱箍的計算 豎楞木方傳遞到柱箍的集中荷載 P： P

81、= (1.236.00+1.402.70)0.213 0.300 = 3.00kN B 柱箍按照集中荷載下多跨連續梁計算。 B 柱箍計算簡圖 B 柱箍彎矩圖(kN.m) B 柱箍剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： B 柱箍變形計算受力圖 B 柱箍變形圖(mm) 經過計算得到最大彎矩 M= 0.171kN.m 經過計算得到最大支座 F= 4.948kN 經過計算得到最大變形 V= 0.046mm B 柱箍的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 8.008.008.00/6 = 85.33cm3； I = 8.008.00

82、8.008.00/12 = 341.33cm4； (1)B柱箍抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.171106/85333.3=2.00N/mm2 B柱箍的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)B柱箍抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=33450/(28080)=0.809N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.60N/mm2 B柱箍的抗剪強度計算滿足要求! (3)B柱箍撓度計算 最大變形 v =0.046mm B柱箍的最大撓度小于410.0/250,滿足要求! 六、B方向對拉螺栓的計算 計算公式: N N = fA

83、其中 N 對拉螺栓所受的拉力； A 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2； 對拉螺栓的直徑(mm): 12 對拉螺栓有效直徑(mm): 10 對拉螺栓有效面積(mm2): A = 76.000 對拉螺栓最大容許拉力值(kN): N = 12.920 對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 4.948 對拉螺栓強度驗算滿足要求! 七、H方向柱箍的計算 豎楞木方傳遞到柱箍的集中荷載 P： P = (1.236.00+1.402.70)0.213 0.300 = 3.00kN H 柱箍按照集中荷載下多跨連續梁計算。 H 柱箍計算簡圖 H 柱箍彎矩圖(kN

84、.m) H 柱箍剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： H 柱箍變形計算受力圖 H 柱箍變形圖(mm) 經過計算得到最大彎矩 M= 0.171kN.m 經過計算得到最大支座 F= 4.948kN 經過計算得到最大變形 V= 0.046mm H 柱箍的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 8.008.008.00/6 = 85.33cm3； I = 8.008.008.008.00/12 = 341.33cm4； (1)H柱箍抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.171106/85333.3=2.00N/mm2 H柱箍的抗彎計

85、算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)H柱箍抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=33450/(28080)=0.809N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.60N/mm2 H柱箍的抗剪強度計算滿足要求! (3)H柱箍撓度計算 最大變形 v =0.046mm H柱箍的最大撓度小于410.0/250,滿足要求! 八、H方向對拉螺栓的計算 計算公式: N N = fA 其中 N 對拉螺栓所受的拉力； A 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2； 對拉螺栓的直徑(mm): 12 對拉螺栓有

86、效直徑(mm): 10 對拉螺栓有效面積(mm2): A = 76.000 對拉螺栓最大容許拉力值(kN): N = 12.920 對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 4.948 對拉螺栓強度驗算滿足要求!7.4 梁模板(450mm850mm)計算書計算依據建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ166-2008)。 計算參數: 模板支架搭設高度為5.3m， 梁截面 BD=450mm850mm，立桿的縱距(跨度方向) l=0.90m，立桿的步距 h=1.50m， 梁底增加2道承重立桿。 面板厚度18mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/m

87、m2。 木方5080mm，剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9500.0N/mm2。 梁底支撐頂托梁長度 0.90m。 梁頂托采用5080mm木方。 梁底按照均勻布置承重桿2根計算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土鋼筋自重25.50kN/m3，施工活荷載4.50kN/m2。 扣件計算折減系數取1.00。 圖1 梁模板支撐架立面簡圖 采用的鋼管類型為483.0。 一、模板面板計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續梁計算。 作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。 1.荷載的計算： (1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 =

88、25.5000.8500.900=19.508kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q2 = 0.5000.900(20.850+0.450)/0.450=2.150kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN)： 經計算得到，活荷載標準值 P1 = (2.500+2.000)0.4500.900=1.822kN 均布荷載 q = 1.2019.508+1.202.150=25.989kN/m 集中荷載 P = 1.401.823=2.552kN 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 90.001.80

89、1.80/6 = 48.60cm3； I = 90.001.801.801.80/12 = 43.74cm4； 計算簡圖 彎矩圖(kN.m) 剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 變形計算受力圖 變形圖(mm) 經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=1.368kN N2=5.755kN N3=5.755kN N4=1.368kN 最大彎矩 M = 0.087kN.m 最大變形 V = 0.028mm (1)抗彎強度計算 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.08710001000/48600=1.790N/mm2 面板的抗彎強度設計值 f，取1

90、5.00N/mm2； 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度計算值 T=33224.0/(2900.00018.000)=0.299N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求! (3)撓度計算 面板最大撓度計算值 v = 0.028mm 面板的最大撓度小于150.0/250,滿足要求! 二、梁底支撐木方的計算 （一）梁底木方計算 按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 5.755/0.900=6.395kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql

91、2=0.16.400.900.90=0.518kN.m 最大剪力 Q=0.60.9006.395=3.453kN 最大支座力 N=1.10.9006.395=6.331kN 木方的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 5.008.008.00/6 = 53.33cm3； I = 5.008.008.008.00/12 = 213.33cm4； (1)木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.518106/53333.3=9.71N/mm2 木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)木方抗剪計算 可以不計算 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6

92、ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=33453/(25080)=1.295N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪強度計算滿足要求! (3)木方撓度計算 均布荷載通過上面變形受力圖計算的最大支座力除以跨度得到3.971kN/m 最大變形 v =0.6773.971900.04/(1009500.002133333.5)=0.870mm 木方的最大撓度小于900.0/250,滿足要求! 三、托梁的計算 托梁按照集中與均布荷載下多跨連續梁計算。 均布荷載取托梁的自重 q= 0.038kN/m。 托梁計算簡圖 托梁彎矩圖(kN.m

93、) 托梁剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 托梁變形計算受力圖 托梁變形圖(mm) 經過計算得到最大彎矩 M= 2.469kN.m 經過計算得到最大支座 F= 7.141kN 經過計算得到最大變形 V= 6.457mm 頂托梁的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 5.008.008.00/6 = 53.33cm3； I = 5.008.008.008.00/12 = 213.33cm4； (1)頂托梁抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=2.469106/53333.3=46.29N/mm2 (2)頂托梁抗剪計算 可以不計

94、算 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=37140/(25080)=2.678N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2 (3)頂托梁撓度計算 最大變形 v =6.457mm 四、立桿的穩定性計算 不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 其中 N 立桿的軸心壓力最大值，它包括： 橫桿的最大支座反力 N1=7.141kN (已經包括組合系數) 腳手架鋼管的自重 N2 = 1.200.1115.280=0.701kN N = 7.141+0.701=7.842kN i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm； A 立桿凈截面面積，A=4.239

95、cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.50m； l0 計算長度，取1.500+20.300=2.100m； 由長細比，為2100/16=132； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到0.391； 經計算得到=7842/(0.391424)=47.285N/mm2； 不考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW=1

96、.4Wklal02/8-Prl0/4 風荷載產生的內外排立桿間橫桿的支撐力 Pr計算公式 Pr=51.4Wklal0/16 其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； Wk=0.70.2001.2000.240=0.058kN/m2 h 立桿的步距，1.50m； la 立桿迎風面的間距，0.90m； lb 與迎風面垂直方向的立桿間距，0.90m； 風荷載產生的內外排立桿間橫桿的支撐力 Pr=51.40.0580.9002.100/16=0.048kN.m； 風荷載產生的彎矩 Mw=1.40.0580.9002.1002.100/8-0.0482.100/4=0.015kN.m； Nw 考慮風荷載

97、時，立桿的軸心壓力最大值； Nw=7.141+1.20.584+0.91.40.015/0.900=7.863kN 經計算得到=7863/(0.391424)+15000/4491=50.418N/mm2； 考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 風荷載作用下的內力計算 架體中每個節點的風荷載轉化的集中荷載 w =0.0580.9001.500=0.078kN 節點集中荷載w在立桿中產生的內力 wv=1.500/0.9000.078=0.130kN 節點集中荷載w在斜桿中產生的內力 ws=(1.5001.500+0.9000.900)1/2/0.9000.078=0.151kN 支撐架的

98、步數 n=3 節點集中荷載w在立桿中產生的內力和為0.151+(3.000-1)0.151=0.453kN 節點集中荷載w在斜桿中產生的內力和為3.0000.130=0.389kN 架體自重為0.584kN 節點集中荷載w在斜桿中產生的內力和小于架體自重,滿足要求!7.2 滿堂樓板模板支架 (120mm)計算書計算依據建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ166-2008)。 計算參數: 模板支架搭設高度為5.2m， 立桿的縱距 b=0.90m，立桿的橫距 l=0.90m，立桿的步距 h=1.20m。 面板厚度18mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量600

99、0.0N/mm2。 木方5080mm，間距300mm，剪切強度1.6N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9500.0N/mm2。 梁頂托采用100100mm木方。 模板自重0.30kN/m2，混凝土鋼筋自重25.10kN/m3，施工活荷載2.50kN/m2。 扣件計算折減系數取1.00。 圖1 樓板支撐架立面簡圖 圖2 樓板支撐架荷載計算單元 采用的鋼管類型為483.0。 一、模板面板計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。 靜荷載標準值 q1 = 25.1000.2000.900+0.3000.900=4.788kN/m 活荷載標準值 q2

100、= (0.000+2.500)0.900=2.250kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 90.001.801.80/6 = 48.60cm3； I = 90.001.801.801.80/12 = 43.74cm4； (1)抗彎強度計算 f = M / W f 其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷載設計值(kN/m)； 經計算得到 M = 0.100(1.204.7

101、88+1.402.250)0.3000.300=0.080kN.m 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.08010001000/48600=1.647N/mm2 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.204.788+1.42.250)0.300=1.601kN 截面抗剪強度計算值 T=31601.0/(2900.00018.000)=0.148N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求! (3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l

102、 / 250 面板最大撓度計算值 v = 0.6774.7883004/(1006000437400)=0.100mm 面板的最大撓度小于300.0/250,滿足要求! 二、模板支撐木方的計算 木方按照均布荷載計算。 1.荷載的計算 (1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.2000.300=1.506kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q12 = 0.3000.300=0.090kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN/m)： 經計算得到，活荷載標準值 q2 = (2.500+0.000)0.300=0.750kN/m 靜荷載

103、q1 = 1.201.506+1.200.090=1.915kN/m 活荷載 q2 = 1.400.750=1.050kN/m 計算單元內的木方集中力為(1.050+1.915)0.900=2.669kN 2.木方的計算 按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 2.669/0.900=2.965kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.12.970.900.90=0.240kN.m 最大剪力 Q=0.60.9002.965=1.601kN 最大支座力 N=1.10.9002.965=2.936kN 木方的截面力學參數為

104、本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 5.008.008.00/6 = 53.33cm3； I = 5.008.008.008.00/12 = 213.33cm4； (1)木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.240106/53333.3=4.50N/mm2 木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)木方抗剪計算 可以不計算 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=31601/(25080)=0.600N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.60N/mm2 木方的抗剪強度計算滿足

105、要求! (3)木方撓度計算 均布荷載通過上面變形受力圖計算的最大支座力除以跨度得到1.596kN/m 最大變形 v =0.6771.596900.04/(1009500.002133333.5)=0.350mm 木方的最大撓度小于900.0/250,滿足要求! 三、托梁的計算 托梁按照集中與均布荷載下多跨連續梁計算。 集中荷載取木方的支座力 P= 2.936kN 均布荷載取托梁的自重 q= 0.096kN/m。 托梁計算簡圖 托梁彎矩圖(kN.m) 托梁剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 托梁變形計算受力圖 托梁變形圖(mm) 經過計算得到最大彎矩

106、M= 0.844kN.m 經過計算得到最大支座 F= 9.831kN 經過計算得到最大變形 V= 0.318mm 頂托梁的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 10.0010.0010.00/6 = 166.67cm3； I = 10.0010.0010.0010.00/12 = 833.33cm4； (1)頂托梁抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.844106/166666.7=5.06N/mm2 頂托梁的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)頂托梁抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=

107、35384/(2100100)=0.808N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.60N/mm2 頂托梁的抗剪強度計算滿足要求! (3)頂托梁撓度計算 最大變形 v =0.318mm 頂托梁的最大撓度小于900.0/250,滿足要求! 四、模板支架荷載標準值(立桿軸力) 作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 1.靜荷載標準值包括以下內容： (1)腳手架的自重(kN)： NG1 = 0.1285.170=0.660kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3000.9000.900=0.243kN (3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 = 25.1000.2000.90

108、00.900=4.066kN 經計算得到，靜荷載標準值 NG = (NG1+NG2+NG3)= 4.969kN。 2.活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載。 經計算得到，活荷載標準值 NQ = (2.500+0.000)0.9000.900=2.025kN 3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ 五、立桿的穩定性計算 不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N = 8.80kN i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm； A 立桿凈截面面積，A=4.239cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W

109、=4.491cm3； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.20m； l0 計算長度，取1.200+20.300=1.800m； 由長細比，為1800/16=113； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到0.503； 經計算得到=8798/(0.503424)=41.252N/mm2； 不考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW=1.4Wklal02/8-Prl0/4 風荷

110、載產生的內外排立桿間橫桿的支撐力 Pr計算公式 Pr=51.4Wklal0/16 其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； Wk=0.70.3001.2000.240=0.086kN/m2 h 立桿的步距，1.20m； la 立桿迎風面的間距，0.90m； lb 與迎風面垂直方向的立桿間距，0.90m； 風荷載產生的內外排立桿間橫桿的支撐力 Pr=51.40.0860.9001.800/16=0.061kN.m； 風荷載產生的彎矩 Mw=1.40.0860.9001.8001.800/8-0.0611.800/4=0.017kN.m； Nw 考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值； Nw=1.24

111、.969+0.91.42.025+0.91.40.017/0.900=8.537kN 經計算得到=8537/(0.503424)+17000/4491=43.345N/mm2； 考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 風荷載作用下的內力計算 架體中每個節點的風荷載轉化的集中荷載 w =0.0860.9001.200=0.093kN 節點集中荷載w在立桿中產生的內力 wv=1.200/0.9000.093=0.124kN 節點集中荷載w在斜桿中產生的內力 ws=(1.2001.200+0.9000.900)1/2/0.9000.093=0.156kN 支撐架的步數 n=4 節點集中荷載w在

112、立桿中產生的內力和為0.156+(4.000-1)0.156=0.622kN 節點集中荷載w在斜桿中產生的內力和為4.0000.124=0.498kN 架體自重為0.660kN 節點集中荷載w在斜桿中產生的內力和小于架體自重,滿足要求! 六、樓板強度的計算 1.計算樓板強度說明 驗算樓板強度時按照最不利考慮,樓板的跨度取8.70m，樓板承受的荷載按照線均布考慮。 寬度范圍內配筋3級鋼筋，配筋面積As=3132.0mm2，fy=360.0N/mm2。 板的截面尺寸為 bh=8700mm120mm，截面有效高度 h0=100mm。 按照樓板每5天澆筑一層，所以需要驗算5天、10天、15天.的 承載

113、能力是否滿足荷載要求，其計算簡圖如下： 2.計算樓板混凝土5天的強度是否滿足承載力要求 樓板計算長邊8.70m，短邊8.701.00=8.70m， 樓板計算范圍內擺放1010排腳手架，將其荷載轉換為計算寬度內均布荷載。 第2層樓板所需承受的荷載為 q=11.20(0.30+25.100.20)+ 11.20(0.661010/8.70/8.70)+ 1.40(0.00+2.50)=10.93kN/m2 計算單元板帶所承受均布荷載q=8.7010.93=95.09kN/m 板帶所需承擔的最大彎矩按照四邊固接雙向板計算 Mmax=0.0513ql2=0.051395.098.702=369.23k

114、N.m 按照混凝土的強度換算 得到5天后混凝土強度達到48.30%，C40.0混凝土強度近似等效為C19.3。 混凝土彎曲抗壓強度設計值為fcm=9.27N/mm2 則可以得到矩形截面相對受壓區高度： = Asfy/bh0fcm = 3132.00360.00/(8700.00100.009.27)=0.14 查表得到鋼筋混凝土受彎構件正截面抗彎能力計算系數為 s=0.130 此層樓板所能承受的最大彎矩為： M1=sbh02fcm = 0.1308700.000100.00029.310-6=104.9kN.m 結論：由于Mi = 104.88=104.88 Mmax=369.23 所以第5天

115、以后的樓板樓板強度和不足以承受以上樓層傳遞下來的荷載。 第2層以下的模板支撐必須保存。 3.計算樓板混凝土10天的強度是否滿足承載力要求 樓板計算長邊8.70m，短邊8.701.00=8.70m， 樓板計算范圍內擺放1010排腳手架，將其荷載轉換為計算寬度內均布荷載。 第3層樓板所需承受的荷載為 q=11.20(0.30+25.100.20)+ 11.20(0.30+25.100.12)+ 21.20(0.661010/8.70/8.70)+ 1.40(0.00+2.50)=15.95kN/m2 計算單元板帶所承受均布荷載q=8.7015.95=138.77kN/m 板帶所需承擔的最大彎矩按照

116、四邊固接雙向板計算 Mmax=0.0513ql2=0.0513138.778.702=538.83kN.m 按照混凝土的強度換算 得到10天后混凝土強度達到69.10%，C40.0混凝土強度近似等效為C27.6。 混凝土彎曲抗壓強度設計值為fcm=13.17N/mm2 則可以得到矩形截面相對受壓區高度： = Asfy/bh0fcm = 3132.00360.00/(8700.00100.0013.17)=0.10 查表得到鋼筋混凝土受彎構件正截面抗彎能力計算系數為 s=0.095 此層樓板所能承受的最大彎矩為： M2=sbh02fcm = 0.0958700.000100.000213.210

117、-6=108.8kN.m 結論：由于Mi = 104.88+108.83=213.71 Mmax=538.83 所以第10天以后的樓板樓板強度和不足以承受以上樓層傳遞下來的荷載。 第3層以下的模板支撐必須保存。 4.計算樓板混凝土15天的強度是否滿足承載力要求 樓板計算長邊8.70m，短邊8.701.00=8.70m， 樓板計算范圍內擺放1010排腳手架，將其荷載轉換為計算寬度內均布荷載。 第4層樓板所需承受的荷載為 q=11.20(0.30+25.100.20)+ 21.20(0.30+25.100.12)+ 31.20(0.661010/8.70/8.70)+ 1.40(0.00+2.50

118、)=20.97kN/m2 計算單元板帶所承受均布荷載q=8.7020.97=182.45kN/m 板帶所需承擔的最大彎矩按照四邊固接雙向板計算 Mmax=0.0513ql2=0.0513182.458.702=708.43kN.m 按照混凝土的強度換算 得到15天后混凝土強度達到81.27%，C40.0混凝土強度近似等效為C32.5。 混凝土彎曲抗壓強度設計值為fcm=15.50N/mm2 則可以得到矩形截面相對受壓區高度： = Asfy/bh0fcm = 3132.00360.00/(8700.00100.0015.50)=0.08 查表得到鋼筋混凝土受彎構件正截面抗彎能力計算系數為 s=0

119、.085 此層樓板所能承受的最大彎矩為： M3=sbh02fcm = 0.0858700.000100.000215.510-6=114.7kN.m 結論：由于Mi = 104.88+108.83+114.65=328.36 Mmax=708.43 所以第15天以后的樓板樓板強度和不足以承受以上樓層傳遞下來的荷載。 第4層以下的模板支撐必須保存。 5.計算樓板混凝土20天的強度是否滿足承載力要求 樓板計算長邊8.70m，短邊8.701.00=8.70m， 樓板計算范圍內擺放1010排腳手架，將其荷載轉換為計算寬度內均布荷載。 第5層樓板所需承受的荷載為 q=11.20(0.30+25.100.

120、20)+ 31.20(0.30+25.100.12)+ 41.20(0.661010/8.70/8.70)+ 1.40(0.00+2.50)=25.99kN/m2 計算單元板帶所承受均布荷載q=8.7025.99=226.13kN/m 板帶所需承擔的最大彎矩按照四邊固接雙向板計算 Mmax=0.0513ql2=0.0513226.138.702=878.03kN.m 按照混凝土的強度換算 得到20天后混凝土強度達到89.90%，C40.0混凝土強度近似等效為C36.0。 混凝土彎曲抗壓強度設計值為fcm=17.16N/mm2 則可以得到矩形截面相對受壓區高度： = Asfy/bh0fcm =

121、3132.00360.00/(8700.00100.0017.16)=0.08 查表得到鋼筋混凝土受彎構件正截面抗彎能力計算系數為 s=0.077 此層樓板所能承受的最大彎矩為： M4=sbh02fcm = 0.0778700.000100.000217.210-6=115.0kN.m 結論：由于Mi = 104.88+108.83+114.65+114.96=443.33 Mmax=878.03 所以第20天以后的樓板樓板強度和不足以承受以上樓層傳遞下來的荷載。 第5層以下的模板支撐必須保存。 6.計算樓板混凝土25天的強度是否滿足承載力要求 樓板計算長邊8.70m，短邊8.701.00=8

122、.70m， 樓板計算范圍內擺放1010排腳手架，將其荷載轉換為計算寬度內均布荷載。 第6層樓板所需承受的荷載為 q=11.20(0.30+25.100.20)+ 41.20(0.30+25.100.12)+ 51.20(0.661010/8.70/8.70)+ 1.40(0.00+2.50)=31.01kN/m2 計算單元板帶所承受均布荷載q=8.7031.01=269.80kN/m 板帶所需承擔的最大彎矩按照四邊固接雙向板計算 Mmax=0.0513ql2=0.0513269.818.702=1047.63kN.m 按照混凝土的強度換算 得到25天后混凝土強度達到96.60%，C40.0混凝

123、土強度近似等效為C38.6。 混凝土彎曲抗壓強度設計值為fcm=18.45N/mm2 則可以得到矩形截面相對受壓區高度： = Asfy/bh0fcm = 3132.00360.00/(8700.00100.0018.45)=0.07 查表得到鋼筋混凝土受彎構件正截面抗彎能力計算系數為 s=0.067 此層樓板所能承受的最大彎矩為： M5=sbh02fcm = 0.0678700.000100.000218.410-6=107.5kN.m 結論：由于Mi = 104.88+108.83+114.65+114.96+107.53=550.85 Mmax=1047.63 所以第25天以后的樓板樓板強

124、度和不足以承受以上樓層傳遞下來的荷載。 第6層以下的模板支撐必須保存。 7.計算樓板混凝土30天的強度是否滿足承載力要求 樓板計算長邊8.70m，短邊8.701.00=8.70m， 樓板計算范圍內擺放1010排腳手架，將其荷載轉換為計算寬度內均布荷載。 第7層樓板所需承受的荷載為 q=11.20(0.30+25.100.20)+ 51.20(0.30+25.100.12)+ 61.20(0.661010/8.70/8.70)+ 1.40(0.00+2.50)=36.03kN/m2 計算單元板帶所承受均布荷載q=8.7036.03=313.49kN/m 板帶所需承擔的最大彎矩按照四邊固接雙向板計

125、算 Mmax=0.0513ql2=0.0513313.498.702=1217.23kN.m 按照混凝土的強度換算 得到30天后混凝土強度達到102.07%，C40.0混凝土強度近似等效為C40.8。 混凝土彎曲抗壓強度設計值為fcm=19.43N/mm2 則可以得到矩形截面相對受壓區高度： = Asfy/bh0fcm = 3132.00360.00/(8700.00100.0019.43)=0.07 查表得到鋼筋混凝土受彎構件正截面抗彎能力計算系數為 s=0.067 此層樓板所能承受的最大彎矩為： M6=sbh02fcm = 0.0678700.000100.000219.410-6=113

126、.3kN.m 結論：由于Mi = 104.88+108.83+114.65+114.96+107.53+113.27=664.12 Mmax=1217.23 所以第30天以后的樓板樓板強度和不足以承受以上樓層傳遞下來的荷載。 第7層以下的模板支撐必須保存。 8.計算樓板混凝土35天的強度是否滿足承載力要求 樓板計算長邊8.70m，短邊8.701.00=8.70m， 樓板計算范圍內擺放1010排腳手架，將其荷載轉換為計算寬度內均布荷載。 第8層樓板所需承受的荷載為 q=11.20(0.30+25.100.20)+ 61.20(0.30+25.100.12)+ 71.20(0.661010/8.7

127、0/8.70)+ 1.40(0.00+2.50)=41.05kN/m2 計算單元板帶所承受均布荷載q=8.7041.05=357.16kN/m 板帶所需承擔的最大彎矩按照四邊固接雙向板計算 Mmax=0.0513ql2=0.0513357.168.702=1386.83kN.m 按照混凝土的強度換算 得到35天后混凝土強度達到106.70%，C40.0混凝土強度近似等效為C42.7。 混凝土彎曲抗壓強度設計值為fcm=20.17N/mm2 則可以得到矩形截面相對受壓區高度： = Asfy/bh0fcm = 3132.00360.00/(8700.00100.0020.17)=0.06 查表得到

128、鋼筋混凝土受彎構件正截面抗彎能力計算系數為 s=0.067 此層樓板所能承受的最大彎矩為： M7=sbh02fcm = 0.0678700.000100.000220.210-6=117.6kN.m 結論：由于Mi = 104.88+108.83+114.65+114.96+107.53+113.27+117.58=781.70 Mmax=1386.83 所以第35天以后的樓板樓板強度和不足以承受以上樓層傳遞下來的荷載。 第8層以下的模板支撐必須保存。7.6 大斷面柱模板計算書一、柱模板基本參數 柱模板的截面寬度 B=900mm，B方向對拉螺栓2道， 柱模板的截面高度 H=900mm，H方向對

129、拉螺栓2道， 柱模板的計算高度 L = 5mm， 柱箍間距計算跨度 d = 300mm。 柱箍采用8080mm木方。 柱模板豎楞截面寬度50mm，高度80mm。 B方向豎楞5根，H方向豎楞5根。 面板厚度18mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。 木方剪切強度1.6N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9500.0N/mm2。 柱模板支撐計算簡圖 二、柱模板荷載標準值計算 強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。 新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值: 其中

130、c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模溫度，取20.000； V 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取3.000m； 1 外加劑影響修正系數，取1.000； 2 混凝土坍落度影響修正系數，取0.850。 根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=40.540kN/m2 考慮結構的重要性系數0.9，實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=0.940.000=36.000kN/m2 考慮結構的重要性系數0.9，倒混凝土時產

131、生的荷載標準值 F2=0.93.000=2.700kN/m2。 三、柱模板面板的計算 面板直接承受模板傳遞的荷載，應該按照均布荷載下的連續梁計算，計算如下 面板計算簡圖 面板的計算寬度取柱箍間距0.30m。 荷載計算值 q = 1.236.0000.300+1.402.7000.300=14.094kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 30.001.801.80/6 = 16.20cm3； I = 30.001.801.801.80/12 = 14.58cm4； (1)抗彎強度計算 f = M / W f 其中 f 面板的抗彎

132、強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷載設計值(kN/m)； 經計算得到 M = 0.100(1.2010.800+1.400.810)0.2130.213=0.064kN.m 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.06410001000/16200=3.929N/mm2 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.2010.800+1.40.810)0.213=1.7

133、97kN 截面抗剪強度計算值 T=31797.0/(2300.00018.000)=0.499N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求! (3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大撓度計算值 v = 0.67710.8002134/(1006000145800)=0.170mm 面板的最大撓度小于212.5/250,滿足要求! 四、豎楞木方的計算 豎楞木方直接承受模板傳遞的荷載，應該按照均布荷載下的三跨連續梁計算，計算如下 豎楞木方計算簡圖 豎楞木方的計算寬度取 BH 兩方向最大間距0.213m。 荷

134、載計算值 q = 1.236.0000.213+1.402.7000.213=9.983kN/m 按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 2.995/0.300=9.983kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.19.9830.300.30=0.090kN.m 最大剪力 Q=0.60.3009.983=1.797kN 最大支座力 N=1.10.3009.983=3.294kN 截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 5.008.008.00/6 = 53.33cm3； I = 5.008.

135、008.008.00/12 = 213.33cm4； (1)抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.090106/53333.3=1.69N/mm2 抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=31797/(25080)=0.674N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.60N/mm2 抗剪強度計算滿足要求! (3)撓度計算 最大變形 v =0.6777.650300.04/(1009500.002133333.5)=0.021mm 最大撓度小于3

136、00.0/250,滿足要求! 五、B方向柱箍的計算 豎楞木方傳遞到柱箍的集中荷載 P： P = (1.236.00+1.402.70)0.213 0.300 = 3.00kN B 柱箍按照集中荷載下多跨連續梁計算。 B 柱箍計算簡圖 B 柱箍彎矩圖(kN.m) B 柱箍剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： B 柱箍變形計算受力圖 B 柱箍變形圖(mm) 經過計算得到最大彎矩 M= 0.171kN.m 經過計算得到最大支座 F= 4.948kN 經過計算得到最大變形 V= 0.046mm B 柱箍的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別

137、為: W = 8.008.008.00/6 = 85.33cm3； I = 8.008.008.008.00/12 = 341.33cm4； (1)B柱箍抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.171106/85333.3=2.00N/mm2 B柱箍的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)B柱箍抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=33450/(28080)=0.809N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.60N/mm2 B柱箍的抗剪強度計算滿足要求! (3)B柱箍撓度計算 最大變形 v =0.046mm B柱箍的最大撓度

138、小于410.0/250,滿足要求! 六、B方向對拉螺栓的計算 計算公式: N N = fA 其中 N 對拉螺栓所受的拉力； A 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2； 對拉螺栓的直徑(mm): 12 對拉螺栓有效直徑(mm): 10 對拉螺栓有效面積(mm2): A = 76.000 對拉螺栓最大容許拉力值(kN): N = 12.920 對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 4.948 對拉螺栓強度驗算滿足要求! 七、H方向柱箍的計算 豎楞木方傳遞到柱箍的集中荷載 P： P = (1.236.00+1.402.70)0.213 0.300 =

139、3.00kN H 柱箍按照集中荷載下多跨連續梁計算。 H 柱箍計算簡圖 H 柱箍彎矩圖(kN.m) H 柱箍剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： H 柱箍變形計算受力圖 H 柱箍變形圖(mm) 經過計算得到最大彎矩 M= 0.171kN.m 經過計算得到最大支座 F= 4.948kN 經過計算得到最大變形 V= 0.046mm H 柱箍的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 8.008.008.00/6 = 85.33cm3； I = 8.008.008.008.00/12 = 341.33cm4； (1)H柱箍抗彎強度

140、計算 抗彎計算強度 f=0.171106/85333.3=2.00N/mm2 H柱箍的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)H柱箍抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=33450/(28080)=0.809N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.60N/mm2 H柱箍的抗剪強度計算滿足要求! (3)H柱箍撓度計算 最大變形 v =0.046mm H柱箍的最大撓度小于410.0/250,滿足要求! 八、H方向對拉螺栓的計算 計算公式: N N = fA 其中 N 對拉螺栓所受的拉力； A 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2； 對拉螺栓的直徑(mm): 12 對拉螺栓有效直徑(mm): 10 對拉螺栓有效面積(mm2): A = 76.000 對拉螺栓最大容許拉力值(kN): N = 12.920 對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 4.948 對拉螺栓強度驗算滿足要求!