1、檢 驗(yàn) 報 告TEST REPORT報告編號（NO）：2012-TZQL-095 檢 驗(yàn) 類 別： 委 托 檢 驗(yàn) Test Type樣 品 名 稱： C6#橋 Sample of Description 委 托 單 位： xx路橋發(fā)展有限公司 Client工 程 名 稱：青島海灣大橋（北橋位）青島端接線工程N(yùn)ame of engineering目 錄1工程概況12 試驗(yàn)?zāi)康募耙罁?jù)12.1 檢測目的12.2 檢測依據(jù)13 靜動載試驗(yàn)實(shí)施方案23.1 靜載試驗(yàn)23.3 動載試驗(yàn)（脈動試驗(yàn)）94 試驗(yàn)準(zhǔn)備及過程104.1 現(xiàn)場的準(zhǔn)備工作104.2 測試儀器的準(zhǔn)備工作104.3 內(nèi)業(yè)的準(zhǔn)備工作104

2、.4 試驗(yàn)過程115 靜載試驗(yàn)成果整理及分析115.1 橋梁承載能力的評定方法115.2 靜載試驗(yàn)資料的整理分析135.3 靜載試驗(yàn)分析146 動載試驗(yàn)成果整理分析176.1脈動試驗(yàn)結(jié)果整理176.2脈動試驗(yàn)結(jié)果分析197 靜動載試驗(yàn)結(jié)論198部分試驗(yàn)照片201工程概況青島海灣大橋青島端接線工程中橋梁工程是青島海灣大橋（北橋位）青島端接線工程的重要組成部分，也是整個工程的關(guān)鍵和控制性工程。橋梁西起海灣大橋李村河互通立交東側(cè)，向東跨過四流路、規(guī)劃周口路、重慶路、臺柳路、黑龍江路、海爾路等主要道路，接規(guī)劃長沙路，形成青島市快速路系統(tǒng)的第三“橫”。橋梁工程包括三段主線高架、重慶路立交、黑龍江路立交、

3、海爾路立交六大部分，高架橋以三座立交為界分為西中東三段：西段為跨海大橋分界點(diǎn)至重慶路立交段，高架沿李村河河道架設(shè)，上跨膠濟(jì)鐵路、勝利橋（四流路跨李村河橋）和規(guī)劃周口路，向東接重慶路立交，該段高架包括四流中路立交和周口路立交（該立交遠(yuǎn)期實(shí)施）；中段高架沿張村河河道架設(shè)，西起重慶路立交終點(diǎn)，向東接黑龍江路立交；東段高架沿張村河河道架設(shè)，西起黑龍江路立交終點(diǎn)，向東接海爾路立交，包括株洲路、海爾工業(yè)園路以及長沙路跨張村河橋。本次所檢測的C6#橋主跨形式為30m+40m+35m預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱梁，我公司根據(jù)其結(jié)構(gòu)形式對本橋進(jìn)行了動、靜載承載能力評定試驗(yàn)。2 試驗(yàn)?zāi)康募耙罁?jù)2.1 檢測目的(1) 通過測

4、定橋梁結(jié)構(gòu)在試驗(yàn)荷載作用下的實(shí)際工作狀態(tài)，檢驗(yàn)橋梁的承載能力是否滿足正常使用狀況的要求，為交（竣）工驗(yàn)收提供科學(xué)依據(jù)；(2) 測定橋梁結(jié)構(gòu)在試驗(yàn)荷載作用下的動力響應(yīng)，以評估實(shí)際結(jié)構(gòu)的動力性能；(3) 通過荷載試驗(yàn)建立橋梁初始技術(shù)檔案。2.2 檢測依據(jù)(1) 城市橋梁設(shè)計準(zhǔn)則（GJJ11-93）；(2) 城市橋梁設(shè)計荷載標(biāo)準(zhǔn)（GJJ77-98）；(3) 公路工程技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)（JTG B01-2003）；(4) 公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范（JTG D60-2004）；(5) 公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范（JTGD62-2004）；(6) 公路工程質(zhì)量檢驗(yàn)評定標(biāo)準(zhǔn)（土建工程）（JTG F80/1-

5、2004）；(7) 大跨徑混凝土橋梁的試驗(yàn)方法（交通部公路科學(xué)研究所 1982/10 北京）；(8) 公路橋梁承載能力檢測評定規(guī)程（JTG/T J212011）(9) 委托方提供的有關(guān)設(shè)計資料。3 靜動載試驗(yàn)實(shí)施方案3.1 靜載試驗(yàn)3.1.1測試目的靜載試驗(yàn)的目的是通過荷載試驗(yàn)，了解橋梁結(jié)構(gòu)在試驗(yàn)荷載作用下的實(shí)際工作狀態(tài)，從而判斷橋梁結(jié)構(gòu)的安全承載能力及預(yù)見橋梁的運(yùn)營質(zhì)量。對于一些在理論上難以計算的部位，通過荷載試驗(yàn)可達(dá)到直接了解其受力狀態(tài)的目的。針對本橋而言，主橋的結(jié)構(gòu)型式為三跨連續(xù)箱梁，對本橋?qū)嵤╈o載試驗(yàn)，目的是為了考核橋梁結(jié)構(gòu)在試驗(yàn)荷載作用下正彎矩控制斷面的應(yīng)力效應(yīng)、撓度變化、負(fù)彎矩控制

6、斷面的應(yīng)力效應(yīng)和支座剪力控制截面的應(yīng)力效應(yīng)，以評定其承載能力，為竣工驗(yàn)收提供依據(jù)。3.1.2 測試截面的確定利用橋梁結(jié)構(gòu)分析專用程序Midas/Civil對該橋進(jìn)行結(jié)構(gòu)計算分析。該橋橫向設(shè)計為6個車行道，計算時采用公路-I級荷載加載，按6車道布載，并按照規(guī)范取0.55的橫向折減系數(shù)。活載作用下主橋的彎矩包絡(luò)值如圖3-1所示，根據(jù)主橋活載作用下的內(nèi)力包絡(luò)圖，可確定各測試控制截面，根據(jù)包絡(luò)圖最終確定各控制截面具體位置如圖3-2所示。圖3-1 主橋活載作用下彎矩圖圖3-2主橋測試截面位置示意圖（單位：m）各測試截面的具體測試內(nèi)容如下表3-1所示。表3-1 各測試截面測試項(xiàng)目表序號檢測對象測試內(nèi)容1試

7、驗(yàn)跨正彎矩控制截面()主梁應(yīng)力、撓度、裂縫2試驗(yàn)跨負(fù)彎矩控制截面()主梁應(yīng)力、裂縫3試驗(yàn)跨正彎矩控制截面()主梁應(yīng)力、撓度、裂縫3.1.3主要檢測項(xiàng)目的檢測方法1）應(yīng)變檢測方法：應(yīng)變檢測，首先是在測試構(gòu)件上粘貼JMZX-215型振弦式應(yīng)變計，使用JMZX-3000綜合測試儀進(jìn)行測量；2）撓度及變位檢測方法：撓度檢測采用精密水準(zhǔn)儀配備測微器、銦鋼尺進(jìn)行測量。3.1.4靜載試驗(yàn)測點(diǎn)布置（1）應(yīng)變、撓度測點(diǎn)布置根據(jù)靜載試驗(yàn)檢測項(xiàng)目的需要，測試斷面的測點(diǎn)布置如圖3-3、3-4所示，總計應(yīng)變測點(diǎn)15個，撓度測點(diǎn)10個。圖3-3 、截面撓度、應(yīng)變測點(diǎn)布置示意圖圖3-4 截面應(yīng)變測點(diǎn)布置示意圖3.1.5 加

8、載工況及試驗(yàn)荷載布置方式（1）加載工況本橋按照公路I級設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)活載計算荷載效應(yīng)，按等效車輛荷載確定測讀工況，整個靜載試驗(yàn)按以下3個控制工況進(jìn)行：1. 試驗(yàn)聯(lián)邊跨跨中最大正彎矩偏心加載工況；2. 試驗(yàn)聯(lián)中跨跨中最大正彎矩偏心加載工況；3. 試驗(yàn)聯(lián)中跨支點(diǎn)最大負(fù)彎矩對稱加載工況。（2）加載車型靜載試驗(yàn)采用34t重車進(jìn)行等效加載，車輛參數(shù)如表3-2，車型如圖3-5所示。車隊(duì)縱向位置按Midas/Civil軟件計算的影響線進(jìn)行布設(shè)，為保證試驗(yàn)效果，對于某一特定荷載工況，試驗(yàn)荷載的大小和加載位置的選擇采用靜載試驗(yàn)效率系數(shù)進(jìn)行控制，靜力試驗(yàn)荷載的效率系數(shù)即為試驗(yàn)施加荷載產(chǎn)生的作用效應(yīng)和設(shè)計荷載作用效應(yīng)（考

9、慮沖擊影響）的比值一般應(yīng)滿足0.851.05之間。靜載試驗(yàn)效率為：式中：靜載試驗(yàn)荷載作用下控制截面的內(nèi)力計算值；控制荷載作用下控制截面最不利內(nèi)力計算值；按規(guī)范取用的沖擊系數(shù)；靜力試驗(yàn)荷載的效率系數(shù)。表3-2 試驗(yàn)加載車輛參數(shù)表序號車牌號軸重(kN)軸距(cm)輪距(cm)前軸中軸+后軸總重前軸中軸中軸后軸1魯B4339968.1272.0340.12901401802魯BL191368.0272.6340.62901401803魯BG522368.4272.5340.92901401804魯BG909068.2272.3340.52901401805魯BK756867.8272.5340.42

10、901401806魯BM311267.8272.8340.52901401807魯B4336267.8271.8339.52901401808魯B4356068.3272.0340.3290140180圖3-5 重車加載車型圖 （尺寸單位：cm）（3）各控制截面實(shí)際加載效率根據(jù)該橋在正常使用極限狀態(tài)下的彎矩及剪力包絡(luò)圖可以得到各控制截面的最不利荷載效應(yīng)。各控制截面的最不利加載效應(yīng)計算值及實(shí)際加載值見表3-3所示。表3-3 各控制截面計算及實(shí)際加載效應(yīng)對比表加載工況主測斷面試驗(yàn)項(xiàng)目試驗(yàn)荷載效應(yīng)設(shè)計荷載效應(yīng)荷載效率系數(shù)（）1應(yīng)力、撓度、裂縫13825kNm13700kNm1.012應(yīng)力、撓度、裂縫

11、13825kNm13700kNm1.013應(yīng)力、撓度、裂縫13125kNm12856kNm1.024應(yīng)力、撓度、裂縫13125kNm12856kNm1.025應(yīng)力、沉降-9012kNm-9106kNm0.99（3）主橋加載工況及其車輛荷載縱橫向布置工況1、2：截面最不利正彎矩的加載試驗(yàn)，分偏載和中載兩種工況加載。測試項(xiàng)目：加載前、加載后及卸載后箱梁截面撓度、應(yīng)力，截面彎矩影響線見圖3-6，車輛加載見圖3-7。. 圖3-6 截面彎矩影響線a）縱向加載示意圖b)橫向加載示意圖圖3-7 工況1、2車輛加載示意圖工況3、4：截面最不利正彎矩的加載試驗(yàn)，分偏載和中載兩種工況加載。測試項(xiàng)目：加載前、加載后

12、及卸載后箱梁截面撓度、應(yīng)力，截面彎矩影響線見圖3-8，車輛加載見圖3-9。圖3-8 截面彎矩影響線a）縱向加載示意圖b)橫向加載示意圖圖3-9 工況3、4車輛加載示意圖（cm）工況5：截面最不利負(fù)彎矩加載試驗(yàn)，為中載加載。測試項(xiàng)目：加載前、加載后及卸載后箱梁截面應(yīng)力，截面彎矩見圖3-10，車輛加載見圖3-11。圖3-10 截面彎矩影響線a）縱向加載示意圖b)橫向加載示意圖圖3-11工況5車輛加載示意圖3.3 動載試驗(yàn)（脈動試驗(yàn)）（1） 測點(diǎn)布置與測量方法在橋面無任何交通荷載以及橋址附近無規(guī)則振源的情況下，通過高靈敏度動力測試系統(tǒng)測定橋址處風(fēng)荷載、地脈動、水流等隨機(jī)荷載激振而引起橋跨結(jié)構(gòu)的微幅振

13、動響應(yīng)，測得結(jié)構(gòu)的自振頻率、振型和阻尼比等動力學(xué)特征。加速度傳感器在橋面橫向布置在橋面兩側(cè)，測點(diǎn)布置如圖3-12所示。圖3-12加速度傳感器布置圖（2）試驗(yàn)處理方法 頻率分析采用CRAS軟件分析系統(tǒng)對測試數(shù)據(jù)進(jìn)行頻譜分析，根據(jù)相關(guān)自相關(guān)譜、互相關(guān)譜、各點(diǎn)相位及相干系數(shù)確定各階頻率。 阻尼分析結(jié)構(gòu)阻尼系數(shù)用阻尼比Dn表示為：(其中：An表示第n次振動時的振幅)。試驗(yàn)中采用頻譜圖中的半功率譜帶寬來計算阻尼比Dn：(其中：表示第n階頻率，表示第n階半功率帶寬頻率)。 振型分析振型分析主要采用CRAS軟件分析系統(tǒng)作傳函分析來確定各測點(diǎn)的幅值大小和相位，從而得出橋梁結(jié)構(gòu)的振型。4 試驗(yàn)準(zhǔn)備及過程4.1

14、現(xiàn)場的準(zhǔn)備工作檢測小組于2012年7月12日進(jìn)場，于2012年7月15日完成試驗(yàn)的準(zhǔn)備工作，包括梁底混凝土打磨、混凝土表面應(yīng)變計、應(yīng)變片粘貼、導(dǎo)線的連接、測點(diǎn)編號以及橋面車輛荷載停放位置的放樣等。4.2測試儀器的準(zhǔn)備工作所有的儀器設(shè)備均根據(jù)本橋動靜載試驗(yàn)需要而配置，并滿足本動載試驗(yàn)精度要求。試驗(yàn)所用的主要儀器設(shè)備如表4-1，均在標(biāo)定有效期內(nèi)。表4-1 試驗(yàn)主要儀器設(shè)備表序號儀器設(shè)備名稱規(guī)格型號單位數(shù)量備 注1綜合測試儀JMZX-3000臺2臺長沙金碼2高精度水準(zhǔn)儀DSZ-2套2套萊卡3測微器ZXS1套2套/4銦鋼尺/套2套/5裂縫觀測儀DJCK-2臺1臺放大50倍6智能弦式數(shù)碼應(yīng)變計JMZX-

15、215套19套長沙金碼7發(fā)電機(jī)/臺1/8筆記本電腦Tingkpad臺1/9數(shù)碼相機(jī)Sony架2/10振動及動態(tài)信號采集分析系統(tǒng)CRAS V7.0套1配備超低頻941B拾振器4.3 內(nèi)業(yè)的準(zhǔn)備工作內(nèi)業(yè)主要完成表面應(yīng)變計的標(biāo)定，導(dǎo)線的編排，儀器設(shè)備的調(diào)試等項(xiàng)目，為現(xiàn)場試驗(yàn)的順利進(jìn)行做好準(zhǔn)備。4.4 試驗(yàn)過程本橋試驗(yàn)于2012年7月15日完成，試驗(yàn)過程無異常情況發(fā)生。正式荷載試驗(yàn)是整個橋梁試驗(yàn)的核心內(nèi)容，其試驗(yàn)過程如下：(1) 橋梁預(yù)壓全橋預(yù)壓，加載車以5km/h的速度駛過試驗(yàn)橋面，然后退回。(2) 儀器調(diào)試試驗(yàn)儀器能否正常工作是試驗(yàn)成功的關(guān)鍵，因此在橋梁預(yù)壓時對相關(guān)測試儀器進(jìn)行了仔細(xì)的調(diào)試，以保證

16、正式加載試驗(yàn)時儀器的正常工作。(3) 靜載初讀數(shù)測量、讀數(shù)記錄人員各司其職，進(jìn)行正式加載開始時的零荷載讀數(shù)。(4) 加載安排專人指揮車輛擺放，并根據(jù)試驗(yàn)方案在橋面上標(biāo)出詳細(xì)的加載位置進(jìn)行停放。(5) 穩(wěn)定后讀數(shù)加載后結(jié)構(gòu)的變形和內(nèi)力需要有一個穩(wěn)定過程，試驗(yàn)時以控制點(diǎn)的應(yīng)變值、撓度值索塔偏位值穩(wěn)定為準(zhǔn)，只要讀數(shù)波動值在測試儀器的精度范圍以內(nèi)，就認(rèn)為結(jié)構(gòu)已處于相對穩(wěn)定狀態(tài)，可以測量讀數(shù)。(6) 卸載讀數(shù)一個工況結(jié)束，荷載退下橋去，各測點(diǎn)要讀回零值，同樣要有一個穩(wěn)定過程。讀完本次數(shù)據(jù)后即完成了一個工況，重復(fù)以上步驟進(jìn)行下一工況的試驗(yàn)測試。5 靜載試驗(yàn)成果整理及分析5.1 橋梁承載能力的評定方法經(jīng)過荷

17、載試驗(yàn)的橋梁，應(yīng)根據(jù)整理的試驗(yàn)資料，分析結(jié)構(gòu)的工作狀況，進(jìn)一步評定橋梁承載能力和橋梁概況。結(jié)構(gòu)性能評定根據(jù)如下：一是按施工圖進(jìn)行計算得到的理論檢算值；二是按規(guī)范規(guī)定的撓度、強(qiáng)度和裂縫容許值。主要可以結(jié)合結(jié)構(gòu)的具體情況，從以下幾個方面來對次橋進(jìn)行評定。(1) 校驗(yàn)系數(shù)校驗(yàn)系數(shù)是評定結(jié)構(gòu)工作狀況，確定橋梁承載能力的一個重要指標(biāo)，可以從中判定橋梁結(jié)構(gòu)的承載能力的工作狀態(tài)。實(shí)測結(jié)構(gòu)校驗(yàn)系數(shù)h是試驗(yàn)的實(shí)測值與理論計算值的應(yīng)力或撓度之比，它反映結(jié)構(gòu)的實(shí)際工作狀態(tài)。實(shí)測應(yīng)力測應(yīng)力理論應(yīng)力對于應(yīng)力，則： h= 實(shí)測撓度理論撓度對于撓度，則： h=當(dāng)h1時，說明理論計算偏于安全，結(jié)構(gòu)尚有一定的安全儲備。這種情況

18、說明橋梁結(jié)構(gòu)的工作狀況良好。值越小說明結(jié)構(gòu)的安全儲備越大，但值不宜過大或過小，如值過大可能說明組成結(jié)構(gòu)的材料強(qiáng)度較低，結(jié)構(gòu)各部分聯(lián)結(jié)性能較差，剛度較低等。值過小可能說明組成結(jié)構(gòu)材料的實(shí)際強(qiáng)度及彈性模量較大，橋的混凝土鋪裝及人行道等與主梁共同受力，支座摩擦力對結(jié)構(gòu)受力的有利影響，以及計算理論或簡化的計算圖式偏于安全等等。另外，試驗(yàn)加載物的稱量誤差、儀表的觀測誤差等對值也有一定的影響。對于公路橋梁，實(shí)測結(jié)構(gòu)校驗(yàn)系數(shù)的常用值如表5-1。表5-1 實(shí)測結(jié)構(gòu)校驗(yàn)系數(shù)的常用值表梁 別項(xiàng) 目結(jié)構(gòu)校驗(yàn)系數(shù)預(yù)應(yīng)力砼梁橋混凝土應(yīng)力0.500.90撓 度0.601.00普通砼梁橋混凝土應(yīng)力0.400.80撓 度0.

19、500.90鋼筋應(yīng)力0.550.65鋼結(jié)構(gòu)橋應(yīng) 力0.750.95撓 度0.750.95(2) 相對殘余變位（或應(yīng)變）正常運(yùn)營的橋梁應(yīng)無殘余撓度，突然出現(xiàn)殘余撓度，說明該橋受到嚴(yán)重?fù)p傷或某處截面進(jìn)入彈塑性。測點(diǎn)在控制荷載工況作用下的相對殘余變位越小，說明結(jié)構(gòu)越接近彈性工作狀況。一般要求值不大于20，當(dāng)大于20時，應(yīng)查明原因。如確系橋梁強(qiáng)度不足，應(yīng)在評定時，酌情降低橋梁的承載能力。(3) 結(jié)構(gòu)剛度要求試驗(yàn)荷載作用下，主要測點(diǎn)撓度校驗(yàn)系數(shù)應(yīng)不大于1。各測點(diǎn)的撓度應(yīng)不超過公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范規(guī)定的允許值。5.2 靜載試驗(yàn)資料的整理分析5.2 1 應(yīng)力計算方法梁頂上、下緣應(yīng)力由實(shí)測

20、的應(yīng)變按下式求得：式中：實(shí)測應(yīng)變（）； E材料彈性模量（MPa）； ； k表面應(yīng)變計的最小讀數(shù)（c/F）； F表面計的實(shí)時測量值（F）； F0表面計的基準(zhǔn)值（F）； b表面計的溫度修正系數(shù)（10-6/）；被測結(jié)構(gòu)物的線膨脹系數(shù)，（10-6/）； T溫度的實(shí)時測量值（）；T0溫度的基準(zhǔn)值（）。5.2.2 各測點(diǎn)變位與應(yīng)變的計算根據(jù)量測數(shù)據(jù)作下列計算總變位（或總應(yīng)變）StSlSi彈性變位（或彈性應(yīng)變）SeSlSu殘余變位（或殘余應(yīng)變）SpStSeSuSi式中：Si加載前測值；Sl加載達(dá)到穩(wěn)定時測值；Su卸載后達(dá)到穩(wěn)定時測值。引入相對殘余變位（或應(yīng)變）的概念描述結(jié)構(gòu)整體或局部進(jìn)入塑性工作狀態(tài)的程度。

21、相對殘余變位（或應(yīng)變）按下式計算：式中：相對殘余變位（或應(yīng)變），Sp、St意義同前。5.2.3 主要測點(diǎn)彈性變位（或應(yīng)變）與相應(yīng)的理論檢算值的關(guān)系列出各加載程序時主要測點(diǎn)實(shí)測彈性變位（或應(yīng)變）與相應(yīng)的理論檢算值的對照表。5.3靜載試驗(yàn)分析5.3.1 撓度數(shù)據(jù)分析撓度數(shù)據(jù)具體見以下圖表，撓度變化向下為正。表5-2各工況加載作用下測點(diǎn)撓度數(shù)據(jù)分析表（單位：mm）加載工況測點(diǎn)編號對稱加載計算值校驗(yàn)系數(shù)偏載加載實(shí)測值平均值實(shí)測值平均值偏載系數(shù)工況1、215.295.355.530.975.845.371.0925.465.6135.375.3145.255.1555.364.93工況3、415.635

22、.685.920.966.165.761.0725.715.9235.505.7945.735.5655.855.39圖5-1各工況作用下?lián)隙龋ㄆ骄担?shù)據(jù)對比分析圖5.3.2 殘余變形分析表5-3 各加載工況作用下測點(diǎn)相對殘余變形表（）加載工況測點(diǎn)編號對稱加載偏載加載工況1、212.11.422.41.531.61.641.71.651.31.7工況3、411.61.722.02.031.61.641.71.651.51.9從表中所計算的相對殘余變形可以看出，在試驗(yàn)荷載作用下，各測試斷面卸載后其相對殘余變形均在大跨徑混凝土橋梁的試驗(yàn)方法規(guī)定的20范圍以內(nèi)，說明結(jié)構(gòu)產(chǎn)生的變形能夠得到恢復(fù)，表明

23、結(jié)構(gòu)處于線彈性工作狀態(tài)。5.3.3 應(yīng)力數(shù)據(jù)分析應(yīng)力數(shù)據(jù)見以下圖表，應(yīng)力以拉為正，以壓為負(fù).表5-4各工況加載作用下測點(diǎn)應(yīng)力數(shù)據(jù)分析表（單位：MPa）加載工況測點(diǎn)編號對稱加載計算值校驗(yàn)系數(shù)偏載加載實(shí)測值平均值實(shí)測值平均值工況1、221.341.371.570.871.421.3631.381.3741.381.291-1.06-1.07-1.240.86-0.97-1.005-1.08-1.02工況3、421.481.491.660.901.621.5231.521.5341.471.421-1.18-1.17-1.360.86-1.01-1.105-1.16-1.18工況51-0.53-0.

24、58-0.720.812-0.613-0.640.650.680.870.7850.7圖5-2各工況作用下底緣應(yīng)力（平均值）數(shù)據(jù)對比分析圖圖5-3各工況作用下頂緣應(yīng)力（平均值）數(shù)據(jù)對比分析圖5.3.4 靜載試驗(yàn)小結(jié)（1）在試驗(yàn)荷載作用下，各控制截面撓度實(shí)測值均小于理論計算值，撓度校驗(yàn)系數(shù)小于1.0，且最大實(shí)測撓度遠(yuǎn)小于L/600，結(jié)構(gòu)剛度滿足設(shè)計要求；（2）在試驗(yàn)荷載作用下，各測試截面的關(guān)鍵測點(diǎn)應(yīng)力值均小于理論計算值，應(yīng)力校驗(yàn)系數(shù)小于0.9，結(jié)構(gòu)強(qiáng)度滿足設(shè)計要求；（3）在試驗(yàn)加載前后，未發(fā)現(xiàn)結(jié)構(gòu)混凝土構(gòu)件有明顯新增裂縫，結(jié)構(gòu)抗裂性滿足要求；（4）位移測試控制截面量測的相對殘余變形均滿足大跨徑混

25、凝土橋梁的試驗(yàn)方法總第條規(guī)定10.2，表明卸載之后結(jié)構(gòu)的變形能夠及時恢復(fù)，結(jié)構(gòu)處于彈性工作狀態(tài)。6 動載試驗(yàn)成果整理分析6.1脈動試驗(yàn)結(jié)果整理表6-1橋梁自振特性實(shí)測值與理論計算值對比表頻率階數(shù)自振頻率阻尼比（）fmi/fdi實(shí)測值fmi計算值fdi13.303.291.161.0025.554.911.121.1337.306.490.441.12圖6-1一階振型圖圖6-2二階振型圖圖6-3三階振型圖6.2脈動試驗(yàn)結(jié)果分析由模態(tài)試驗(yàn)基頻和理論計算值對比可以看出，試驗(yàn)橋跨的實(shí)測自振頻率值均略大于計算值，表明結(jié)構(gòu)的整體剛度較大，滿足設(shè)計要求。7 靜動載試驗(yàn)結(jié)論（1）在試驗(yàn)荷載作用下，各控制截面撓

26、度實(shí)測值均小于理論計算值，撓度校驗(yàn)系數(shù)小于1.0，且最大實(shí)測撓度遠(yuǎn)小于L/600，結(jié)構(gòu)剛度滿足設(shè)計要求；（2）在試驗(yàn)荷載作用下，各測試截面的關(guān)鍵測點(diǎn)應(yīng)變值均小于理論值，應(yīng)變校驗(yàn)系數(shù)小于0.9，結(jié)構(gòu)強(qiáng)度滿足設(shè)計要求；（3）在試驗(yàn)加載前后，未發(fā)現(xiàn)結(jié)構(gòu)混凝土構(gòu)件有新增裂縫；（4）位移測試控制截面量測的相對殘余變形均滿足大跨徑混凝土橋梁的試驗(yàn)方法總第條規(guī)定10.2，表明卸載之后結(jié)構(gòu)的變形能夠及時恢復(fù)，結(jié)構(gòu)處于彈性工作狀態(tài)；（5）脈動試驗(yàn)中由模態(tài)試驗(yàn)基頻和理論計算值對比可以看出，試驗(yàn)橋跨的實(shí)測自振頻率值均略大于計算值，表明結(jié)構(gòu)的整體剛度較大，滿足設(shè)計要求。綜上所述，荷載試驗(yàn)結(jié)果表明，青島海灣大橋（北橋位）青島端接線工程C6#橋的受力性能和正常使用狀態(tài)極限承載力滿足設(shè)計荷載等級公路-I級要求，結(jié)構(gòu)工作狀況符合通車條件。8部分試驗(yàn)照片應(yīng)變計粘貼車輛加載1車輛加載2脈動試驗(yàn)數(shù)據(jù)采集應(yīng)變數(shù)據(jù)采集精密水準(zhǔn)儀靜撓度測量說 明1、本報告無檢驗(yàn)單位“檢驗(yàn)專用章”和騎縫章無效。2、本報告無主檢、審核、批準(zhǔn)人簽字無效。3、本報告涂改、部分復(fù)印無效。4、對本報告若有異議，應(yīng)于收到報告之日起十五日內(nèi)向檢測單位提出，逾期恕不受理。5、檢驗(yàn)樣品需返還的，保存期為30天，逾期不領(lǐng)者，我單位自行處理。6、委托檢驗(yàn)僅對來樣負(fù)責(zé)。