1、模板施工方案一、編制依據1、國家、主要法律法規以及現行有關施工規范、規程及檢驗評定標準名 稱標 準 號中華人民共和國建筑法中華人民共和國環境保護法建設工程施工現場管理規定建設部15號令中華人民共和國安全生產法建設工程質量管理條例國務院令第279號中華人民共和國工程建設強制性條文（2002版）建筑工程施工質量驗收統一標準GB50300-2001混凝土結構工程施工質量驗收規范GB50204-2002高層建筑混凝土結構技術規程JGJ3-2002工業與民用建筑工程室內環境污染控制規范GB50325-2001機械設備安裝工程施工及驗收規范GB50231-98建筑安裝分項工程施工工藝規程DBJ/T01-2

2、6-2003建筑機械使用安全技術規程JGJ33-2001建筑施工高處作業安全技術規范JGJ80-91建筑施工安全檢查標準JGJ59-99建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-20012、企業文件 (1)我公司制定的施工組織設計、施工方案管理辦法；(2) 我公司企業標準文件。3總體簡介序號項 目內 容1工程名稱臨縣舊城改造示范項目13#樓工程2工程地址3建設單位4設計單位5監理單位6質量監督單位7施工單位8建設規模24121.59m29基礎類型天然地基上的平板式筏基10結構形式現澆鋼筋混凝土剪力墻結構11工程類別施工土建總承包12樓 號13#樓13層 數地下2層，地上33層14資金來

3、源自籌15合同工期工期530日歷天。合同開工日期為2012年10月10日，2014年3月25日竣工16質量要求工程質量合格4 建筑設計概況項目內 容建筑功能高層住宅樓建筑外形建筑物整體形狀為矩形建筑面積總建筑面積24121.59m2地上建筑面積22812.11m2地下建筑面積為1309.48m2建筑層數地下2層地上33層建筑層高地上部分層高2.95m、3.05m地下部分層高4.2m、3.6m建筑高程0.00m相對應的絕對標高960.700m建筑高度99.30m建筑類別一類高層建筑，建筑耐火等級一級，為一類防火建筑外檐工程外墻干掛花崗巖、白色涂料、玻璃幕墻門窗斷橋鋁合金中空玻璃門窗內裝修材料及做

4、法內墻承重為：鋼筋混凝土墻，非承重為：加氣混凝土砌塊樓地面細石混凝土地面、地磚地面、花崗石地面細石混凝土樓面、低溫熱水地板輻射采暖樓面、地磚防水樓面、地磚樓面、花崗石樓面。墻面水泥拉毛墻面、刮膩子涂料墻面、水泥砂漿墻面踢腳石材踢腳、地磚踢腳、水泥砂漿踢腳頂棚板底刮膩子頂棚保溫工程屋面采用80mm厚玻璃棉復合板外墻采用50mm厚玻璃棉復合板其它地下室外墻采用50mm厚聚乙烯泡沫塑料片材防水做法地下室防水防水混凝土自防水，其抗滲等級P6，外防水采用3+3mm厚聚酯胎SBS高聚物改性瀝青防水卷材柔性防水屋面3+3mm厚聚酯胎SBS改性瀝青防水卷材衛生間1.5mm厚聚氨酯防水涂膜5 現場概況1、工程位

5、置位于山西省呂梁市臨縣太和北路以西，臨縣賓館對面，臨縣面一中操場北部。2、工程設計施工情況本工程相對標高0.000相當于絕對標高960.700米，施工前首先核對標高情況后，正式確定相對標高與絕對標高的關系。主要經濟指標：總建筑面積：24121.59；地上建筑面積：22812.11m2；地下建筑面積：1309.48m2；建筑耐火等級及分類：建筑耐火等級為一級，分類為一類高層建筑；建筑使用年限：使用年限為50年。二、模板工程1 工程概況本工程基礎形式天然地基上的平板式筏基，地上結構形式為現澆鋼筋混凝土剪力墻結構。樓層均采用現澆鋼筋混凝土梁、板結構。其結構形式如下概述：連梁：250470、30012

6、70、200400、200500、300600、300770、2001350、2001400、300500、200720、3001150等截面形式；模板材料及支承體系方案選擇序號工程部位模板支撐及加固體系1筏板基礎木模板由50100的木方、483.5mm鋼管2 剪力墻 14mm厚多層覆膜板由50100木方.483.5mm鋼管扣件.14對拉螺栓及“3”型卡等組成。3連梁 14mm厚多層覆膜板由50100的木方、483.5mm鋼管扣件、14對拉螺栓以及“3”型卡等組成。4板 14mm厚多層覆膜板由50100的木方、鋼管扣腳手架組成。地下室板下支承縱橫間距1000mm，機房部分板下支承縱橫間距120

7、0mm。5樓梯 14mm厚多層覆膜板由50100的木方、鋼管扣件腳手架組成。2 各部位模板體系設計梁板模板按照覆膜多層板鋼管扣件架支撐體系施工，模板豎向支撐為鋼管架，梁側模板、樓板模板為14mm厚覆膜多層板。梁底模板背楞為50100mm木方，間距300mm，梁底模板采用14mm厚覆膜多層板；梁高在600mm內，一般梁寬在200300mm之間，采用單排頂撐間距500；當梁高大于600時，為加強梁側模的剛度，在梁中設14螺桿500一道，梁高6001200mm設二道，梁高1200mm設三道。支撐體系的選擇：地下室二層高4.2米，地下室一層高3.6米，住宅部分標準層為2.95米，頂板支撐按鋼管架支撐考

8、慮，配合U型托架使用。支撐架管的應考慮按三層配制， U型托相應配備，鋼管底鋪50厚木墊板，立桿位置用墨斗按間距甩線，上下層立桿垂直在同一位置。2.1地下墻體本工程地下室擋土墻采用散拼模板支設。擋土墻模板面板采用覆膜多層板（豎向），豎楞采用50100mm木方，外側橫向支撐采用雙排483.5mm鋼管。木方間距、鋼管間距、對拉螺栓間距根據不同的墻體厚度、墻體高度經計算后確定，地下室外墻螺桿須采用止水螺桿 。本工程外墻墻厚200、250、300mm，根據防水要求，須與底板砼一次性澆筑300500mm高，如下圖所示：本工程地下室外墻要考慮防水處理，所以支設外墻模板時，采用止水螺栓。 地下室外壁模板：采用

9、18mm夾板，并用8080木枋貼緊模板，及用48鋼管壓實加穿墻螺桿（帶止水環）收緊的方法。墻水平施工縫留設離底板面上500mm，接縫處設置止水帶（用56厚鋼板L300mm）支模示意圖如下：電梯井坑、集水坑等用竹膠合板和木方制作成筒模，鋼筋綁扎完成后，用塔吊將筒模吊到安裝部位安裝，在混凝土澆筑前壓上配重，防止上浮。底板集水坑、電梯井坑筒模如圖：2.2樓梯模板設計樓梯模板采用14mm厚覆膜多層板木制模板。施工時先支設平臺模板，再支設樓梯底模板，然后支設樓梯外幫側模，外幫側模施工時應先在其內側彈出樓梯底板厚度線，側板位置線，釘好踏步側模的檔板，在安裝側板。2.3節點模板設計主、次梁模板設計采用14m

10、m厚覆膜多層板、50100mm木方配制成梁側模板, 14mm厚覆膜多層板配置梁底模板，梁底模板底楞下層為50100mm木方立放，上層為50100mm木方立放或橫放亦可，間距300mm。加固梁側采用雙鋼管對拉螺栓，對拉螺栓設置數量按照以下原則執行：對拉螺栓縱向間距不大于600mm，最下排對拉螺栓距離梁模板底模不大于250mm，距離樓板模板不大于300mm。對拉螺栓采用15PVC套管，以便周轉。梁上口用鋼筋支撐以保證梁上口寬度,梁底下部加一道對拉螺栓，既保證了梁底陰角的成型質量,同時與鋼管式腳手架支撐構成早拆體系,在實際施工時，可根據情況,在滿足條件的情況下實現局部早拆,加快模板周轉。梁下部支撐采

11、用扣件式鋼管腳手架，設水平拉桿和斜拉桿。主、次梁模板設計見下圖： 1）梁模板由（規格為2440122018mm）覆膜竹膠合板加工拼裝。50100木方背楞，拼裝梁模板時，竹膠合板的短邊接頭處作為梁底模板時，在豎向背楞之間固定50100短接頭木方，拼縫處用雙面膠條嵌縫，防止接縫處振搗砼時漏漿。梁底模與梁側模竹膠板接長拼接縫要錯開，避免梁同一截面有兩道接槎。2）梁模板支撐采用帶微調螺栓鋼管腳手架支撐，模板采用18厚覆膜竹膠合板，背楞木方采用510cm木方。支設梁模板前，按尺寸先將梁底、梁側模板加工好，支模板時先按梁的邊線位置搭設兩排腳手架（帶上可調頭），再搭設沿垂直梁方向的鋼管，安放加工好的梁底模、

12、梁側模，梁側模背楞與鋼管接觸部位打緊木楔子，以保證梁底不跑模、漏漿。梁底模、側模進行循環使用時，必須將板面清理干凈，以便梁底模、側模拼縫緊密。側模和底模背楞木方用釘子釘牢，防止澆筑砼時漏漿，以使澆筑出的梁邊角整齊，美觀。工藝流程：搭設鋼管腳手架安放上可調頭安裝、固定梁底模安裝、固定梁側模模板的校正及加固。3) 梁模加工梁為竹膠板施工，梁底模的兩塊竹膠板接頭處加短接頭木方，接縫處塞寬10mm的雙面膠條；兩塊梁底模接頭處做成子母口搭接，中間塞雙面膠條，如下圖所示：4）梁底木方的放置根據梁寬的不同而不同，梁寬不大于250mm時，梁底兩側放置兩根510cm木方，當梁寬大于250mm且不大于400mm時

13、，梁下均勻放置三根木方。對于梁寬大于400mm梁下木方間距不大于200mm，兩邊的木方要分別長出竹膠板邊一個竹膠板的厚度，以放置梁側模。如下圖：5）梁側模的支設：當（梁高-板厚）300mm時，梁側放置兩根木方，當（梁高-板厚）300mm時，需要增加木方以減小竹膠板的凈間距，且保證兩木方間距不大于200mm。將梁側模放置在底模預留的空缺上（如圖），并用豎向鋼管固定，當（梁高-板厚）450mm時，需加設斜撐。對于梁高超過700mm,需在梁高中部加設M14對拉螺栓。螺栓間距按梁立桿間距考慮。梁側模高度=梁高-板厚。6）模板接頭細部處理是模板工程的一關鍵所在，處理不當易產生頸縮、露漿等質量通病。拼縫處

14、用雙面膠條嵌縫或者粘膠帶，并用次龍骨頂緊,防止接縫處振搗砼時漏漿。 主次梁節點(1)次梁模板做法次梁模板在臨近與主梁接頭處，下面的木方要提前截斷10cm，使主梁側模的龍骨通過，保證堵頭模板的平整牢固。次梁的底模直接伸到與主梁相接觸處，而次梁側模則要比底模短一個竹膠板厚的長度，即此處模板是次梁的側模頂著主梁的側模。次梁模板如下圖：(2)主梁側模做法主梁側模在與次梁相交的位置要預留出次梁寬的缺口，次梁下面的空缺用堵頭模板封堵，并使主梁最下一根龍骨整根通過，如果主次梁高差在100mm以上，則需在堵頭模上口再加一根龍骨固定。次梁的側模要頂在主梁的側模上，因此主梁上口的龍骨要在離開接口邊緣一個板厚處斷開

15、，以給次梁側模留下位置，如下圖：在支設此節點時，要先支設主梁模板，并先固定好堵頭模，然后再將次梁底模搭在堵頭模的加強龍骨上，并用鐵釘固定，然后再進行次梁側模的安裝。主梁與次梁的接頭如下圖：梁柱節點對與一些超過700的超高梁和方柱梁頭，按下面的方法處理：在梁與柱節點上使用預先加工好的柱頭模，即將柱子四面的模板按照梁截面的尺寸切割出凹槽，與梁模板銜接，澆筑砼時與樓板一起澆筑。柱頭模加工時，要將相對的兩片作為一組加工，其中一組的寬度為（柱截面+2倍竹膠板厚），另一組寬度與柱截面相同，這樣可以將柱截面誤差所引起的模板與柱間的縫隙減到最小，使模板盡可能的貼近柱面，減小柱子澆筑時所產生的界面誤差帶來的影響

16、。在支設柱頭模時必須在柱與柱頭模及梁模接觸處粘貼雙面膠條，并用模板頂緊，防止漏漿污染柱面。柱頭模加工如下圖：梁柱節點模板的支設順序應為先支梁模，再支柱頭模，最后封平臺模板。如果顛倒順序，將導致當梁模板到柱位置時，要先在接觸面上貼好雙面膠條，再將梁的底模側模均緊緊的頂在柱子上，而不能讓梁的側模頂在柱頭模上，因為這樣可以使柱頭模更容易拆除，這一點與主次梁節點的處理方法不同，在施工中應注意。加固柱頭模時，先用鋼管抱箍的方法在柱頭模底部進行加固，箍緊后還需用木楔子打緊，在抱箍以上的部分每側用四個可調頭撐緊，然后通過調整可調頭的松緊來調整住上口的尺寸。支設方法如下圖：梁底模、側模節點圖2.4模板工程施工

17、要點 水平模板安裝程序：測定梁、板底標高搭設支撐架安放縱橫楞安裝梁底模梁鋼筋綁扎安裝梁側模安裝梁、柱節點模板安裝樓板底模涂刷脫模劑綁扎樓板鋼筋安放預埋管件檢驗校正水平模板安裝質量要求：次梁軸線位置、截面尺寸及水平標高應準確無誤；板面應平整潔凈、拼縫嚴密，不漏漿；模板安裝后應具有足夠的承載能力、剛度和穩定性，能承受新澆混凝土的自重和側壓力以及在施工過程中所產生的荷載；模板安裝偏差應控制在規范允許范圍內。梁板支撐系統底部設可調底座，頂部設可調支撐頭，以調節模板的標高、水平及按規定要求的起拱。2.5模板工程質量保證措施模板清理模板清理干凈是保證混凝土成型質量，保證混凝土外觀美觀的重要一環，因此在模板

18、檢查過程中模板清理應作為一個重點來檢查。模板清理包括自身的板面、側面及背楞的清理，門窗洞口模板的清理，模內清理。脫模劑選擇：本工程將模板的灰漿等清理干凈后，用棉絲蘸少量機油對板面進行擦拭即可；清理工具：長把滾筒、干濕拖布、棉絲、大鐵鏟、接油槽、小水桶、磨光機、爬梯、鐵鏨、小鐵錘等。清理：拆除的模板應及時進行清理。首先用大鐵鏟將混凝土泥塊鏟除，用鐵鏨、小鐵錘將模板的背楞敲干凈；然后先用濕拖布將板面的泥漿、灰塵拖刷一二遍，再用干拖布擦干；最后用棉絲蘸油性脫模劑（機油：柴油=1：1.5）對板面進行擦拭，脫模劑應滿涂，擦拭遍數以不流墜，板面見光為宜。板面有破損、凹凸及變形的應及時進行修補.模板清理干凈

19、后及時進行標識，標識內容為“模板已清理、待用”；對未清理模板也應進行標識，標識內容為“模板待清理”；對變形較大需要維修的模板也應進行標識，標識內容為“模板須維修、停用”。頂板支撐支撐體系采用碗扣式腳手架，上設有螺旋式可調頂托，為了保證支撐的整體穩定性，對于標準層縱橫立桿應設三道鋼管水平橫桿拉接，并保證底部300500mm高度有一道掃地桿（位置根據立桿規格而定）。為了保證上下層樓板荷載傳力均勻，上下層支撐立桿應對正，保證在一條垂直線上，且立桿底部應墊上50100的木方，木方長度不小于400mm長，木方應順一個方向擺齊。實際施工中，為了保證立桿對齊，要求對立桿的位置點進行放線，并對首層或標準層繪制

20、“支撐點平面圖”，以便上層按下層的支撐點放線。上層模板及支撐安裝時，為了保證下層樓板能承受上層樓板的自重、施工荷載的能力，要求下兩層支撐不準拆除。板縫處理頂板拼縫頂板采用硬拼縫，即模板與模板之間不粘貼海綿條；當模板邊局部有損壞時，應切除損壞部分以免影響拼縫質量；在順次龍骨方向兩塊模板的拼縫處應有次龍骨木方，當木方按設計間距排列在此處無木方時，應附加木方。為了保護多層板周邊不被損壞且提高模板周轉率，采用封邊漆對多層板定期封邊。木方次背楞與模板面及與外背楞要求接觸嚴密，接觸嚴密能更好地保證模板整體剛度，保證墻面平整不漲模。墻模板下口做法澆筑頂板時做法在澆筑頂板混凝土時，要求在墻柱根部的側邊用34m

21、長的刮杠找平，用鐵抹子抹100mm寬的找平帶，找平帶標高誤差控制在2mm內。支模前的7條線支模前要求彈7條線：即軸線、混凝土剔鑿邊線、墻體邊線、模板控制線。彈混凝土剔鑿邊線可以提高剔鑿質量，避免在剔鑿時使墻外的混凝土缺楞掉角，同時作為豎向筋保護層的控制線；墻體邊線作為模板就位用；模板控制線作為模板支模及校正檢查用。模板下口粘貼海綿條支設模板前，順墻體邊線退后23mm粘貼憎水性海綿條，海綿條要求順直，并與混凝土面粘貼牢固。柱模板下口做法同墻模板下口，模板下口做法見下圖。墻模板下口做法拆模時間的控制墻、柱側模：墻、柱側模需要在混凝土保證不缺棱掉角后方準拆模底模：底模及其支架拆除時的混凝土強度應符合

22、下表的規定。具體操作時，現場留置同條件養護試塊來控制底模及支架的拆除。底模拆除時的混凝土強度要求：項次結構類型結構跨度（m）達到設計的混凝土立方體抗壓強度標準值的百分率1樓板22 885075%100%2梁88751003懸臂結構-100三、安全注意事項1、除遵守國家有關建筑安裝工程施工安全防火等規范、規定外，應針對模板施工的特點，編制相應的安全規定。2、進行模板操作的工人，進場之前必須經過安全及操作技能培訓，并經考核合格后，持證上崗。3、進入施工現場的人員必須戴好安全帽，高空作業人員系好安全帶。4、模板存放場地地面應做好硬化處理。5、施工作業前，應對工人做好安全交底及安全教育工作。6、施工過

23、程中，隨樓層升高，應及時支設安全網及防護網，并高出作業面1m以上。7、支模過程中應遵守操作規程，如遇途中停歇，應將就位的支頂、模板連接穩固，不得空架浮。拆模間歇時應將松開的部件和模板運走，防止墜下傷人。8、裝拆模板，必須有穩固的登高工具。高度超過3.5m時，必須搭設腳手架。安裝梁模板及梁、柱接頭模板的支撐架或操作平臺必須支搭牢固。9、在腳手架或操作臺上堆放模板時，應按規定碼放平穩，防止脫落不得超載。操作工具及模板連接件要隨手放入工具袋內，嚴禁放在腳手架或操作臺上，嚴禁上下拋擲。10、基槽下支模應先檢查土壁的穩固情況，基槽上口1m以內，不得堆放模板、支撐件。11、裝拆預拼大片模板，垂直吊運應用兩

24、個吊點，水平吊運應采用四個吊點。安裝時，應邊就位邊校正和安裝連接件，連接牢固后方可脫鉤。吊運零散模板時，應將模板放入吊籠內，防止墜落傷人。12、墻、柱的模板支撐必須牢固，確保整體穩定。高度在4m以上柱模，應四面設支撐或纜繩。13、模板架體搭設時，后澆帶腳手架應單獨搭設，并與其他架體相連接，連成整體，后澆帶未施工完畢，下支撐體系均不得拆除，上邊覆蓋多層板不得拆除。四、計算書高支撐架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)、混凝土結構設計規范GB50010-2002、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)等規范編

25、制。（一）梁模板 一、參數信息1.模板支撐及構造參數梁截面寬度 B(m)：0.50；梁截面高度 D(m)：0.80；混凝土板厚度(mm)：180.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m)：0.70；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m)：0.10；立桿步距h(m)：1.50；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m)：1.50；梁支撐架搭設高度H(m)：3.30；梁兩側立桿間距(m)：1.50；承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數：1；采用的鋼管類型為483.5；立桿承重連接方式：可調托座；2.荷載參數新澆混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.3

26、0；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2)：2.0；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2)：17.8；振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m2)：2.0；振搗混凝土對梁側模板荷載(kN/m2)：4.0；3.材料參數木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗壓強度設計值fc(N/mm)：16.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.7；面板材質：膠合面板；面板厚度(mm)：18.00；面板彈性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數梁底方

27、木截面寬度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底縱向支撐根數：3；5.梁側模板參數主楞間距(mm)：500；次楞根數：3；主楞豎向支撐點數量：3；固定支撐水平間距(mm)：500；豎向支撐點到梁底距離依次是：150mm，300mm，450mm；主楞材料：木方；寬度(mm)：50.00；高度(mm)：80.00；主楞合并根數：2；次楞材料：木方；寬度(mm)：50.00；高度(mm)：80.00；二、梁側模板荷載計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.00

28、0kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，取2.000h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。分別計算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取較小值17.848 kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。次楞的根數為3根

29、。面板按照均布荷載作用下的兩跨連續梁計算。 面板計算簡圖(單位：mm)1.強度計算材料抗彎強度驗算公式如下： M/W f其中，W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 501.81.8/6=27cm3； M - 面板的最大彎矩(Nmm)； - 面板的彎曲應力計算值(N/mm2) f - 面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按照均布活荷載最不利布置下的兩跨連續梁計算：M = 0.125ql2其中 ，q - 作用在模板上的側壓力，包括：新澆混凝土側壓力設計值: q1= 1.20.517.85=10.709kN/m；振搗混凝土荷載設計值: q2= 1.40.54=2.8kN/m；計算跨度: l = (80

30、0-180)/(3-1)= 310mm；面板的最大彎矩 M= 0.125(10.709+2.8)(800-180)/(3-1)2 = 1.62105Nmm；面板的最大支座反力為: N=1.25ql=1.25(10.709+2.800)(800-180)/(3-1)/1000=5.235 kN；經計算得到，面板的受彎應力計算值: = 1.62105 / 2.70104=6N/mm2；面板的抗彎強度設計值: f = 13N/mm2；面板的受彎應力計算值 =6N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！ 2.撓度驗算 = 0.521ql4/(100EI)=l/250 q-作

31、用在模板上的新澆筑混凝土側壓力線荷載設計值: q = q1= 10.709N/mm； l-計算跨度: l = (800-180)/(3-1)=310mm； E-面板材質的彈性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 501.81.81.8/12=24.3cm4；面板的最大撓度計算值: = 0.52110.709(800-180)/(3-1)4/(10060002.43105) = 0.353 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =(800-180)/(3-1)/250 = 1.24mm；面板的最大撓度計算值 =0.353mm 小于 面板的最大容許撓度值 =

32、1.24mm，滿足要求！四、梁側模板支撐的計算1.次楞計算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q = 5.235/0.500= 10.469kN/m本工程中，次楞采用木方，寬度50mm，高度80mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W = 1588/6 = 53.33cm3；I = 15888/12 = 213.33cm4；E = 9000.00 N/mm2； 計算簡圖 剪力圖(kN) 彎矩圖(kNm) 變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩 M = 0.262 kNm，最大支座反力 R= 5.758 k

33、N，最大變形 = 0.235 mm(1)次楞強度驗算強度驗算計算公式如下: = M/Wf經計算得到，次楞的最大受彎應力計算值 = 2.62105/5.33104 = 4.9 N/mm2；次楞的抗彎強度設計值: f = 17N/mm2；次楞最大受彎應力計算值 = 4.9 N/mm2 小于 次楞的抗彎強度設計值 f=17N/mm2，滿足要求！(2)次楞的撓度驗算次楞的最大容許撓度值: = 500/400=1.25mm；次楞的最大撓度計算值 =0.235mm 小于 次楞的最大容許撓度值 =1.25mm，滿足要求！2.主楞計算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力5.758kN,按照集中荷載作用

34、下的兩跨連續梁計算。本工程中，主楞采用木方，寬度50mm，高度80mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W = 2588/6 = 106.67cm3；I = 25888/12 = 426.67cm4；E = 9000.00 N/mm2； 主楞計算簡圖 主楞彎矩圖(kNm) 主楞變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩 M= 0.489 kNm，最大支座反力 R= 7.888 kN，最大變形 = 0.202 mm(1)主楞抗彎強度驗算 = M/Wf經計算得到，主楞的受彎應力計算值: = 4.89105/1.07105 = 4.6 N/mm2；主楞的抗彎強度設計值: f = 17N/mm2

35、；主楞的受彎應力計算值 =4.6N/mm2 小于 主楞的抗彎強度設計值 f=17N/mm2，滿足要求！(2)主楞的撓度驗算根據連續梁計算得到主楞的最大撓度為 0.202 mm主楞的最大容許撓度值: = 170/400=0.425mm；主楞的最大撓度計算值 =0.202mm 小于 主楞的最大容許撓度值 =0.425mm，滿足要求！五、梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的兩跨連續梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重

36、、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 7001818/6 = 3.78104mm3； I = 700181818/12 = 3.40105mm4； 1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算： = M/Wf鋼筋混凝土梁和模板自重設計值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)0.80+0.300.70=17.388kN/m；施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)0.70=3.920kN/m；q=17.388+3.920=21.308kN/m；最大彎矩及支座反力計算公式如下:Mmax=0.125ql

37、2= 0.12521.3082502=1.66105Nmm；RA=RC=0.375q1l+0.437q2l=0.37517.3880.25+0.4373.920.25=2.058kNRB=1.25ql=1.2521.3080.25=6.659kN =Mmax/W=1.66105/3.78104=4.4N/mm2；梁底模面板計算應力 =4.4 N/mm2 小于 梁底模面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下：= 0.521ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的壓力線荷

38、載:q =q1/1.2=14.490kN/m； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =250.00mm； E-面板的彈性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =250.00/250 = 1.000mm；面板的最大撓度計算值: = 0.52117.3882504/(10060003.40105)=0.173mm；面板的最大撓度計算值: =0.173mm 小于 面板的最大允許撓度值: =1mm，滿足要求！六、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆

39、混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計算梁底支撐小楞的均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q=6.659/0.7=9.512kN/m2.方木的支撐力驗算 方木計算簡圖方木按照三跨連續梁計算。本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=588/6 = 53.33 cm3；I=5888/12 = 213.33 cm4；方木強度驗算計算公式如下:最大彎矩 M =0.1ql2= 0.19.5120.72 = 0.466 kNm；最大應力 = M / W = 0.466106/53333.3 = 8.7 N/mm2；抗彎強度設計值 f =13 N/mm2；方木的最大應力計算值 8.

40、7 N/mm2 小于 方木抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!方木抗剪驗算截面抗剪強度必須滿足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.69.5120.7 = 3.995 kN；方木受剪應力計算值 = 33.9951000/(25080) = 1.498 N/mm2；方木抗剪強度設計值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪應力計算值 1.498 N/mm2 小于 方木抗剪強度設計值 1.7 N/mm2,滿足要求!方木撓度驗算計算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大撓度計算值 = 0.6779.5127004 /(1009000213.333104

41、)=0.805mm；方木的最大允許撓度 =0.7001000/250=2.800 mm；方木的最大撓度計算值 = 0.805 mm 小于 方木的最大允許撓度 =2.8 mm，滿足要求！3.支撐托梁的強度驗算梁底模板邊支撐傳遞的集中力：P1=RA=2.058kN梁底模板中間支撐傳遞的集中力：P2=RB=6.659kN梁兩側部分樓板混凝土荷載及梁側模板自重傳遞的集中力：P3=(1.500-0.500)/40.700(1.20.18024.000+1.42.000)+1.220.700(0.800-0.180)0.300=1.710kN 簡圖(kNm) 剪力圖(kN) 彎矩圖(kNm) 變形圖(mm

42、)經過連續梁的計算得到：支座力:N1=N3=0.558 kN；N2=13.079 kN；最大彎矩 Mmax=0.523 kNm；最大撓度計算值 Vmax=0.391 mm；最大應力 =0.523106/5080=103 N/mm2；支撐抗彎設計強度 f=205 N/mm2；支撐托梁的最大應力計算值 103 N/mm2 小于 支撐托梁的抗彎設計強度 205 N/mm2,滿足要求!七、梁跨度方向鋼管的計算 梁底支撐縱向鋼管只起構造作用，無需要計算八、立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式 = N/(A)f1.梁兩側立桿穩定性驗算其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫向支撐鋼管的最大支座反力：

43、 N1 =0.558kN ；腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.1393.3=0.552kN；N =0.558+0.552=1.11kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm)：i = 1.58； A - 立桿凈截面面積(cm2)： A = 4.89； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值(N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205N/mm2； lo - 計算長度(m)； 根據扣件式規范，立桿計算長度lo有兩個計算公式lo=kh和lo=h+2a， 為安全計，取二者

44、間的大值，即: lo = Max1.1551.71.5,1.5+20.1= 2.945m； k - 計算長度附加系數，取值為：1.155； - 計算長度系數，參照扣件式規范表，=1.7； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.1m； 得到計算結果: 立桿的計算長度 lo/i = 2945.25 / 15.8 = 186；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.207；鋼管立桿受壓應力計算值；=1110.202/(0.207489) = 11N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 11N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205N/mm2

45、，滿足要求！2.梁底受力最大的支撐立桿穩定性驗算其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫向鋼管的最大支座反力：N1 =13.079kN；腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.139(3.3-0.8)=0.552kN；N =N1+N2 =13.079+0.418=13.497kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.58； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.89； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強

46、度設計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度(m)； 根據扣件式規范，立桿計算長度lo有兩個計算公式lo=kh和lo=h+2a， 為安全計，取二者間的大值，即: lo = Max1.1551.71.5,1.5+20.1= 2.945 m； k - 計算長度附加系數，取值為：1.155 ； - 計算長度系數，參照扣件式規范表，=1.7； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.1m； 得到計算結果: 立桿的計算長度lo/i = 2945.25 / 15.8 = 186；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.207；鋼管立桿受壓應力計算值

47、；=13496.756/(0.207489) = 133.3N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 133.3N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205N/mm2，滿足要求！ (二)墻模板墻模板的計算參照建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、混凝土結構設計規范(GB50010-2002)、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)等規范。墻模板的背部支撐由兩層龍骨(木楞或鋼楞)組成：直接支撐模板的為次龍骨，即內龍骨；用以支撐內層龍骨的為主龍骨，即外龍骨。組裝墻體模板時，通過穿墻螺栓將墻體兩側模板拉結，每個穿墻螺栓成為主龍骨的支點。根據建筑施工手冊，當采用容量為0.20.

48、8m3 的運輸器具時，傾倒混凝土產生的荷載標準值為3.00kN/m2；一、參數信息1.基本參數次楞間距(mm):400；穿墻螺栓水平間距(mm):400；主楞間距(mm):400；穿墻螺栓豎向間距(mm):400；對拉螺栓直徑(mm):M12；2.主楞信息主楞材料:木方；主楞合并根數:2；寬度(mm):50.00；高度(mm):80.00；3.次楞信息次楞材料:木方；次楞合并根數:2；寬度(mm):50.00；高度(mm):80.00；4.面板參數面板類型:膠合面板；面板厚度(mm):18.00；面板彈性模量(N/mm2):6000.00；面板抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；面板

49、抗剪強度設計值(N/mm2):1.50；5.木方參數方木抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；方木彈性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪強度設計值ft(N/mm2):1.50； 墻模板設計簡圖二、墻模板荷載標準值計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，取2.000h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H - 模板計算高度，取3.000m； 1- 外加劑

50、影響修正系數，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取0.850。分別計算得 17.031 kN/m2、72.000 kN/m2，取較小值17.031 kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=17.031kN/m2；傾倒混凝土時產生的荷載標準值 F2= 3 kN/m2。三、墻模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。根據建筑施工手冊，強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。 計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在次楞上的三跨連續梁計算。 面板計算簡圖1.抗彎強度驗算彎矩計算公式如下

51、:M=0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-面板計算最大彎矩(Nmm)； l-計算跨度(次楞間距): l =400.0mm； 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.217.0310.4000.900=7.357kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.43.000.400.90=1.512kN/m； 其中0.90為按施工手冊取的臨時結構折減系數。面板的最大彎矩：M =0.17.357400.02+0.1171.512400.02= 1.46105Nmm；按以下公式進行面板抗彎強度驗算： = M/W f其中， -面板承受的應力(N/mm2)； M -面板計算最大彎矩(Nmm)； W -面

52、板的截面抵抗矩 : W = bh2/6 = 40018.018.0/6=2.16104 mm3； f -面板截面的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大應力計算值： = M/W = 1.46105 / 2.16104 = 6.8N/mm2；面板截面的最大應力計算值 =6.8N/mm2 小于 面板截面的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.抗剪強度驗算計算公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中，V-面板計算最大剪力(N)； l-計算跨度(次楞間距): l =400.0mm； 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.217.0310.4000.9

53、00=7.357kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.43.000.400.90=1.512kN/m；面板的最大剪力：V = 0.67.357400.0 + 0.6171.512400.0 = 2138.9N；截面抗剪強度必須滿足:= 3V/(2bhn)fv其中， -面板截面的最大受剪應力(N/mm2)； V-面板計算最大剪力(N)：V = 2138.9N； b-構件的截面寬度(mm)：b = 400mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；面板截面的最大受剪應力計算值: =32138.9/(

54、240018.0)=0.446N/mm2；面板截面抗剪強度設計值: fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪應力計算值 =0.446N/mm2 小于 面板截面抗剪強度設計值 =1.5N/mm2，滿足要求！ 3.撓度驗算根據建筑施工手冊，剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。撓度計算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的側壓力線荷載: q = 17.030.4 = 6.812N/mm； l-計算跨度(次楞間距): l = 400mm； E-面板的彈性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 401.81.81.8

55、/12=19.44cm4；面板的最大允許撓度值: = 1.6mm；面板的最大撓度計算值: = 0.6776.814004/(10060001.94105) = 1.012 mm；面板的最大撓度計算值: =1.012mm 小于等于面板的最大允許撓度值 =1.6mm，滿足要求！四、墻模板主次楞的計算(一).次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，次楞采用木方，寬度50mm，高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 588/62= 106.666cm3；I = 5888/122= 426.666cm4； 次楞計算簡圖1.次楞的抗彎強度驗算次楞最大彎矩按

56、下式計算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-次楞計算最大彎矩(Nmm)； l-計算跨度(主楞間距): l =400.0mm； 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.217.0310.4000.900=7.357kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.43.000.400.90=1.512kN/m，其中，0.90為折減系數。次楞的最大彎矩：M =0.17.357400.02+0.1171.512400.02= 1.46105Nmm；次楞的抗彎強度應滿足下式： = M/W f其中， -次楞承受的應力(N/mm2)； M -次楞計算最大彎矩(Nmm)； W -次楞的截面抵抗矩，

57、W=1.07105mm3； f -次楞的抗彎強度設計值； f=13.000N/mm2；次楞的最大應力計算值： = 1.46105/1.07105 = 1.4 N/mm2；次楞的抗彎強度設計值: f = 13N/mm2；次楞的最大應力計算值 = 1.4 N/mm2 小于 次楞的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.次楞的抗剪強度驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中， V次楞承受的最大剪力； l-計算跨度(主楞間距): l =400.0mm； 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.217.0310.4000.900/2=3.679k

58、N/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.43.000.400.90/2=0.756kN/m，其中，0.90為折減系數。次楞的最大剪力：V = 0.63.679400.0+ 0.6170.756400.0 = 1069.5N；截面抗剪強度必須滿足下式：=3V/(2bh0)其中， -次楞的截面的最大受剪應力(N/mm2)； V-次楞計算最大剪力(N)：V = 1069.5N； b-次楞的截面寬度(mm)：b = 50.0mm ； hn-次楞的截面高度(mm)：h0 = 80.0mm ； fv-次楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；次楞截面的受剪應力計算值: =3

59、1069.5/(250.080.02)=0.201N/mm2；次楞截面的受剪應力計算值 =0.201N/mm2 小于 次楞截面的抗剪強度設計值 fv=1.5N/mm2，滿足要求！3.次楞的撓度驗算根據建筑施工計算手冊，剛度驗算采用荷載標準值，同時不考慮振動荷載作用。 撓度驗算公式如下：=0.677ql4/(100EI)=l/250其中， -次楞的最大撓度(mm)； q-作用在次楞上的線荷載(kN/m)： q = 17.030.40=6.81 kN/m； l-計算跨度(主楞間距): l =400.0mm ； E-次楞彈性模量(N/mm2)：E = 9000.00 N/mm2 ； I-次楞截面慣性

60、矩(mm4)，I=4.27106mm4；次楞的最大撓度計算值: = 0.67713.62/24004/(10090004.27106) = 0.031 mm；次楞的最大容許撓度值: = 1.6mm；次楞的最大撓度計算值 =0.031mm 小于 次楞的最大容許撓度值 =1.6mm，滿足要求！(二).主楞承受次楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，主楞采用木方，寬度50mm，高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 588/62= 106.666cm3；I = 5888/122=426.666cm4；E = 9000N/mm2； 主楞計算簡圖 主楞計算剪力圖(k

61、N) 主楞計算彎矩圖(kNm) 主楞計算變形圖(mm)1.主楞的抗彎強度驗算作用在主楞的荷載: P1.217.030.40.41.430.40.43.942kN；主楞計算跨度(對拉螺栓水平間距): l = 400mm；強度驗算公式： = M/W f其中，- 主楞的最大應力計算值(N/mm2) M - 主楞的最大彎矩(Nmm)；M = 1.10105 Nmm W - 主楞的凈截面抵抗矩(mm3)； W = 1.07105 mm3； f -主楞的強度設計值(N/mm2)，f =13.000N/mm2；主楞的最大應力計算值: = 1.10105/1.07105 = 1 N/mm2；主楞的最大應力計算

62、值 =1N/mm2 小于 主楞的抗彎強度設計值 f=13N/mm2,滿足要求！2.主楞的抗剪強度驗算主楞截面抗剪強度必須滿足:=3V/(2bh0)其中， -次楞的截面的最大受剪應力(N/mm2)； V-主楞計算最大剪力(N)：V = 1025.1N； b-主楞的截面寬度(mm)：b = 50.0mm ； hn-主楞的截面高度(mm)：h0 = 80.0mm ； fv-主楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；主楞截面的受剪應力計算值: =31025.1/2/(250.080.0)=0.192N/mm2；主楞截面的受剪應力計算值 =0.192N/mm2 小于 主楞截面

63、的抗剪強度設計值 fv=1.5N/mm2，滿足要求！3.主楞的撓度驗算主楞的最大撓度計算值: = 0.003mm；主楞的最大容許撓度值: = 1.6mm；主楞的最大撓度計算值 =0.003mm 小于 主楞的最大容許撓度值 =1.6mm，滿足要求！五、穿墻螺栓的計算計算公式如下:NN=fA其中 N - 穿墻螺栓所受的拉力； A - 穿墻螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿墻螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得：穿墻螺栓的型號: M12 ；穿墻螺栓有效直徑: 9.85 mm；穿墻螺栓有效面積: A = 76 mm2；穿墻螺栓最大容許拉力值: N = 1.701057.6010-5

64、= 12.92 kN；主楞計算的支座反力為穿墻螺栓所受的拉力，則穿墻螺栓所受的最大拉力為: N = 1.81 kN。穿墻螺栓所受的最大拉力 N=1.814kN 小于 穿墻螺栓最大容許拉力值 N=12.92kN，滿足要求！（四）樓板模板模板支架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)、混凝土結構設計規范GB50010-2002、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)等規范編制。一、參數信息1.模板支架參數橫向間距或排距(m):1.20；縱距(m):1.50；步距(m):1.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m

65、):0.10；模板支架搭設高度(m):3.90；采用的鋼管(mm):483.5 ；板底支撐連接方式:方木支撐；立桿承重連接方式:可調托座；2.荷載參數模板與木板自重(kN/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷載標準值(kN/m2):1.000；3.材料參數面板采用膠合面板，厚度為18mm；板底支撐采用方木；面板彈性模量E(N/mm2):9500；面板抗彎強度設計值(N/mm2):13；木方彈性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗彎強度設計值(N/mm2):13.000；木方抗剪強度設計值(N/mm2):1.400；木方的間隔距離(mm):300

66、.000；木方的截面寬度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):80.00；托梁材料為：5號槽鋼； 圖2 樓板支撐架荷載計算單元二、模板面板計算模板面板為受彎構件,按三跨連續梁對面板進行驗算其抗彎強度和剛度模板面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 1501.82/6 = 81 cm3；I = 1501.83/12 = 72.9 cm4；模板面板的按照三跨連續梁計算。 面板計算簡圖1、荷載計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.181.5+0.351.5 = 7.275 kN/m；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m)：q2 = 11

67、.5= 1.5 kN/m；2、強度計算計算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.27.275+1.41.5= 10.83kN/m最大彎矩M=0.110.833002= 97470 Nmm；面板最大應力計算值 =M/W= 97470/81000 = 1.203 N/mm2；面板的抗彎強度設計值 f=13 N/mm2；面板的最大應力計算值為 1.203 N/mm2 小于面板的抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!3、撓度計算撓度計算公式為：=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1= 7.275kN/m面板最大撓度計算值 = 0.6777.2753004/(1009500

68、72.9104)=0.058 mm； 面板最大允許撓度 =300/ 250=1.2 mm；面板的最大撓度計算值 0.058 mm 小于 面板的最大允許撓度 1.2 mm,滿足要求!三、模板支撐方木的計算方木按照三跨連續梁計算，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=bh2/6=588/6 = 53.33 cm3；I=bh3/12=5888/12 = 213.33 cm4； 方木楞計算簡圖(mm)1.荷載的計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 250.30.18+0.350.3 = 1.455 kN/m ；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m)：q2 = 10

69、.3 = 0.3 kN/m；2.強度驗算計算公式如下:M=0.1ql2均布荷載 q = 1.2 q1+ 1.4 q2 = 1.21.455+1.40.3 = 2.166 kN/m；最大彎矩 M = 0.1ql2 = 0.12.1661.52 = 0.487 kNm；方木最大應力計算值 = M /W = 0.487106/53333.33 = 9.138 N/mm2；方木的抗彎強度設計值 f=13.000 N/mm2；方木的最大應力計算值為 9.138 N/mm2 小于方木的抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!3.抗剪驗算截面抗剪強度必須滿足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V =

70、 0.62.1661.5 = 1.949 kN；方木受剪應力計算值 = 3 1.949103/(2 5080) = 0.731 N/mm2；方木抗剪強度設計值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪應力計算值 0.731 N/mm2 小于 方木的抗剪強度設計值 1.4 N/mm2，滿足要求!4.撓度驗算計算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷載 q = q1 = 1.455 kN/m；最大撓度計算值 = 0.6771.45515004 /(10090002133333.333)= 2.597 mm；最大允許撓度 =1500/ 250=6 mm；方木的最大撓度計算值 2.5

71、97 mm 小于 方木的最大允許撓度 6 mm,滿足要求!四、托梁材料計算托梁按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；托梁采用：5號槽鋼；W=10.4 cm3；I=26 cm4；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P3.249kN; 托梁計算簡圖 托梁計算彎矩圖(kNm) 托梁計算變形圖(mm) 托梁計算剪力圖(kN) 最大彎矩 Mmax = 1.462 kNm ；最大變形 Vmax = 2.77 mm ；最大支座力 Qmax = 14.215 kN ；最大應力 = 1462244.924/10400 = 140.6 N/mm2；托梁的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2；托梁的最大應力計算值 14

72、0.6 N/mm2 小于 托梁的抗壓強度設計值 205 N/mm2,滿足要求!托梁的最大撓度為 2.77mm 小于 1200/150與10 mm,滿足要求!五、模板支架立桿荷載設計值(軸力)作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容(1)腳手架的自重(kN)：NG1 = 0.1393.9 = 0.544 kN；(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.351.51.2 = 0.63 kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3 = 250.181.51.2 = 8.1 kN；靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 9.274 kN；2.活荷載為施工荷載標

73、準值與振倒混凝土時產生的荷載活荷載標準值 NQ = (1+2 ) 1.21.5 = 5.4 kN；3.立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 18.688 kN；六、立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式 =N/(A)f其中 N - 立桿的軸心壓力設計值(kN) ：N = 18.688 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 Lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 鋼管立桿受壓應

74、力計算值 (N/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； L0- 計算長度 (m)；根據扣件式規范，立桿計算長度L0有兩個計算公式L0=kuh和L0=h+2a，為安全計，取二者間的大值，即L0=max1.1551.731.5，1.5+20.1=2.997； k - 計算長度附加系數，取1.155； - 考慮腳手架整體穩定因素的單桿計算長度系數，取1.73； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.1 m；得到計算結果：立桿計算長度 L0=2.997；L0 / i = 2997.225 / 15.8=190 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.199 ；鋼管立桿受壓應力計算值；=18688.392/(0.199489) = 192.048 N/mm2；立桿穩定性計算 = 192.048 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度設計值 f= 205 N/mm2，滿足要求！