1、東西快速路一期兩側舊城改造工程A4區轉換層施工方案 批準： 審核： 編制： 1、工程概況1.1工程概況東西快速路一期兩側舊城改造工程A4區東西快速路一期兩側舊城改造工程A4區為青島市北區舊城改造的回遷房，位于青島市市北區標山路以南，明霞路以西。該工程是青島市北區重點工程，一類建筑。2009年5月16日開工，計劃于2010年6月30日竣工，總工期為412天,總投資額約1.8億元。1.2分項工程概況1.2.1 4#、7#樓在一層網點為梁式轉換層，4#轉換層層高為5.25m，7#樓轉換層層高為5.25m，轉換層梁板砼強度等級為C40，轉換層柱砼強度等級為C40。抗震等級為二級。1.2.2 鋼筋：轉換

2、層框支梁縱向受力鋼筋為 25，樓板鋼筋為10150,雙層雙向。框支柱鋼筋為 25，箍筋 12，框架柱縱向受力鋼筋為 25、 22、 20、 18,箍筋為 10。1.2.2 混凝土梁、板：除300500等普通梁外，轉換層框支梁其他截面尺寸為：梁寬400900，梁高10001500，最大梁截面為8001500、9001400。主要梁截面尺寸見表。混凝土樓板厚180mm。表1.2.2 梁截面尺寸表4#樓7#樓梁寬梁高梁寬梁高40010005001400400120060014004001300600150040014006501500500120060012006001300600140060015

3、0080013008001400800150090014001.3轉換層平面轉換層平面圖見圖、：圖1.3.1 7#樓轉換層梁平面布置圖圖1.3.2 4#樓轉換層平面圖2施工程序2.1總體施工安排7#樓轉換層僅有一個單元，施工面積較小，作為一個單獨的施工段，進行組織鋼筋、模板、混凝土施工。4#樓施工面積較大，以4#樓的加強帶為分界線，作為兩個施工段來進行流水施工作業。先進行施工段施工，然后轉到施工段進行施工。如圖2.1.1所示，圖2.1.1 4#樓施工段劃分示意2.2施工流程 轉換層各工序施工流程如下：模板施工流程：轉換層模板支設的順序為：柱剪力墻梁、板。混凝土施工流程：轉換層混凝土澆筑的順序為

4、：柱剪力墻梁板。即梁板鋼筋綁扎前，先澆筑完畢柱、剪力墻等豎向結構混凝土并及時鑿平處理，支設梁板模板，再綁扎梁板鋼筋，一次澆筑梁板砼。3施工工藝3.1 鋼筋工程鋼筋材質：轉換層設計使用HPB235、HRB335、HRB400三種牌號鋼筋，直徑為10、12、18、20、22、25。鋼筋連接：墻、柱縱向受力鋼筋連接：框支柱全部受力鋼筋以及框架柱受力鋼筋直徑20的，均采用剝肋滾壓套筒機械連接，直徑20的采用搭接。接頭錯開百分率為50%。框架梁、框支梁、連梁縱向受力鋼筋：框支梁受力鋼筋均采用機械連接；框架梁、連梁受力鋼筋直徑20的，均采用機械連接；直徑20的采用搭接。機械連接接頭錯開百分率為50%，搭接

5、接頭錯開百分率為25%。樓板鋼筋采用搭接連接，接頭錯開百分率為25%。梁機械連接接頭位置設置：由于框支梁上部主筋要求錨入支座的長度較長，因此普通9m原材鋼筋無法滿足其長度要求，必須進行連接。當梁上部鋼筋需要連接時，接頭設在跨中；當梁下部鋼筋需要連接時，接頭設在靠近支座位置的1/4凈跨。機械連接接頭錯開百分率為25%。鋼筋構造要求：轉換層抗震等級為二級。框支柱、框架柱鋼筋構造要求：框支柱、框架柱受力鋼筋應伸出負一層頂不小于1/6Hn（Hn為轉換層樓層凈高），接頭間距離35d。框支柱位于上部剪力墻范圍內的縱向鋼筋要延伸到上層剪力墻樓板頂；位于上部剪力墻范圍外的縱向鋼筋彎錨入框支梁或樓板內，錨固長度

6、為從框支柱邊緣算起，錨入框支梁或樓板的長度lae。如圖、圖3.1.3.2-2。圖圖框架柱框架柱縱向鋼筋采用機械連接，相鄰接頭錯開50%，相鄰接頭錯開距離35d。詳見圖3.1.3.2-3。邊柱、角柱和中柱的構造詳見圖3.1.3.2-4、圖3.1.3.2-5。3.1.3.3框支梁、框架梁鋼筋構造要求框支梁縱向鋼筋除滿足3.1.2.4條要求外，在邊支座梁上部縱向鋼筋在框支柱內的錨固要滿足從框支梁底向框支柱內延伸lae錨固長度。框支梁頂部非貫通鋼筋在1/3ln（ln為相鄰較長凈跨）截斷；箍筋加密區為0.2ln且1.5hb（hb為梁高）；梁側腰筋在支座內的錨固要滿足0.4lae且橫向彎錨15d。詳見圖3

7、.1.3.3-1。框架梁鋼筋構造要求。轉換層在上部主樓部分以框支梁為主，在非主樓即網點范圍內以WKL為主。注意框架柱縱向鋼筋伸入WKL的長度1.5lae。其余要求詳見圖3.1.3.3-2。3.1.4樓板鋼筋樓板鋼筋采用搭接，同一搭接截面內接頭率不大于25%。3.1.5鋼筋施工中注意事項：提前熟悉圖紙、圖集中對于不同梁、柱的構造要求，特別是邊柱、角柱柱頂構造，框支梁鋼筋構造，WKL與邊柱相接處的構造要熟悉，避免放樣產生錯誤。嚴格控制鋼筋機械連接接頭質量及接頭位置。嚴禁在結構受力較大的部位進行連接。抗震設計時，宜避開梁端、柱端箍筋加密區范圍；當接頭位置無法避開梁端、柱端箍筋加密區時，宜采用機械連接

8、接頭，且鋼筋接頭面積百分率不應超過50；梁鋼筋在支座內能通就通，下部鋼筋盡可能在離支座1/4凈跨位置上連接，避免下部鋼筋在支座內相互錨固，影響混凝土施工質量，導致節點剛度下降。上部剪力墻鋼筋預留位置要準確。在混凝土澆筑前要采取增加斜撐或將墻鋼筋點焊在梁鋼筋上的措施有效防止鋼筋位移。3.2模板工程方案選擇概述：1）支撐：轉換層根據設計圖紙可分為主樓部分和非主樓部分。非主樓部分支撐采用地下室做法。根據4#、7#樓轉換層梁截面尺寸較小，最大高度為1500mm，最大寬度為900mm，將梁底支撐體系分為二種情況: 梁高h1.5m，梁寬700mm， 梁高h1.5m，梁寬700mm，在施工轉換層結構時，視結

9、構完成時間，1層頂梁、2層頂梁板模板支撐體系保留不拆除，2層頂樓板及梁支撐在轉換梁較大梁相對應部位進行加固處理。轉換層的模板支撐體系通過2層1層梁板的連續支撐，將結構轉換層的梁板荷載分散傳到下部結構。2）模板選材：模板主要采用12mm厚高強度覆膜木膠板，并配以48mm30mm鋼管、50mm80mm木方，梁側模采用14對拉螺栓拉結，配套蝴蝶型鋼卡，梁高700 mm設置一道，縱橫間距400mm。主樓范圍內轉換層梁支撐如前所述，根據KZL的高度和寬度，將KZL下支撐分為下列情況：梁高h1.5m，梁寬b0.7m，采用圖所示支撐體系。梁底立桿距離梁邊150mm，采用兩根100立桿作為一個單元共同支撐，雙

10、鋼管單元沿梁長度方向間距500mm，兩個單元間立桿間距500mm。立桿超過梁底，短鋼管作為模板主楞與所對應立桿扣件連接。鋼管主楞上鋪50mm80mm木方作為次楞。為防止梁底主楞鋼管與立桿產生滑動，除用扣件將主楞鋼管與立桿連接牢固外，在立桿扣件底部再增加一個扣件，頂緊其上的扣件。梁高h1.5m，梁寬0.9mb0.7m，采用圖所示支撐體系 圖 3.2.1.2-1 梁高h1.5m，梁寬b0.7m時梁底支撐示意圖b圖 3.2.1.2-2 梁寬700mmb900mm時梁下立桿布置圖 梁高0.7m時，主楞豎向采用483.5的雙鋼管、蝴蝶卡、14縱橫向間距400的對拉螺栓拉結，雙鋼管中的一支延伸到梁底，與兩

11、側模板緊貼，用短鋼管將兩側鋼管扣件連接，以約束梁側模板在底部的變形。梁側模主楞縱向計算間距400mm，實際布置間距350mm。梁高下半部對拉螺栓配雙螺母。當梁高h0.7m時，側模主楞采用單根483.5鋼管，鋼管緊貼側模次楞，并與底模板主楞鋼管扣件連接，以約束梁底部側面變形；主楞鋼管伸至樓板底模下，用斜撐與樓板支撐體系連接，頂緊側模。梁底模：使用12mm厚高強覆膜木膠板，底面及側面次龍骨采用50 mm80mm木方間距50 mm；底模主龍骨采用4835mm，間距按立桿縱距550mm、250mm間隔布置。柱模板：采用12mm厚高強度覆膜竹膠板作面板，50mm80mm方木作楞木兼拼口木，以483.5雙

12、鋼管作為柱箍緊固，柱高2米以下范圍內柱箍間距350，柱高2米以上范圍內柱箍間距400mm。柱截面尺寸大于等于700mm時，增加對拉螺栓進行加固，在柱中加設14（外套25PVC管）對拉螺栓，柱外側雙向對加14對拉螺栓，對拉螺栓布置間距同柱箍。剪力墻模板剪力墻模板采用12mm厚高強度覆膜竹膠板作面板，50mm80mm方木作次楞木兼拼口木，48mm雙鋼管作主楞骨。表3-1 轉換層主體梁截面尺寸及梁下支撐布置（單位：mm） 梁寬梁高10001200130014001500梁 下 支 撐4003排5003排6003排6503排8003排9004排施工程序3.2.2 .1施工順序轉換層模板支設的順序為：柱

13、剪力墻梁、板。3.2.2.2 施工工藝流程墻、柱模板施工工藝：定位放線底部垃圾清理洞口模板及預埋件單側模板封堵穿墻、柱對拉螺栓對邊側模板封閉鋼管及蝴碟夾緊固校正與滿堂架連接加固。梁、樓板模板工藝：定位放線（豎向結構鋼筋綁扎）支設滿堂腳手架支設梁底模及豎向結構側模封閉核對標高位置、垂直度豎向結構澆筑支設梁側模主次楞骨加固支設板模底部橫桿鋪設板模方木楞骨鋪設板模校正位置、修補邊角及拉結固定。施工工藝施工準備對作業班組進行全面的模板工程施工的技術交底，讓班組了解本模板工程作業的技術要領和質量標準。對進場的鋼管材料嚴格把關。鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、分層、錯位；鋼管外徑、壁厚偏差不得大于0.5m

14、m；鋼管外表面銹蝕深度0.50mm。鋼管彎曲變形不得超過以下值：立桿鋼管（6m）鋼管端部彎曲（1.5m）20mm5 mm 鋼管立桿位置放樣。根據樓層放樣的定位軸線，首先定出轉換層大梁中間立桿的位置，然后按照各縱橫立桿的間距逐根定位并畫好十字交叉線。3.2.3.2 施工方法柱、剪力墻模板支設（詳見本方案2.1條）樓板、梁模板支設梁模板的支設搭設整體支架時，應根據梁的位置加密支架立桿；樓板立桿與梁側模主楞立桿的間距應控制在300mm左右。梁底橫楞木方搭設時，先在梁的兩端各搭一根木方，其高度為梁底設計標高減去梁底模厚度，然后在兩端橫楞的底部通長拉線搭設中部的橫楞，木方間距不得大于100。梁長4m時，

15、按其凈跨的1.5起拱，起拱后的橫楞沿梁長度方向應呈弧形，不得形成三角形。次梁模板不入主梁模板內；主梁模板不入柱模板內；所有梁側模板必須定向配制，規定橫向為外包，縱向為被包，以防在模板安裝時出現混亂，造成亂鋸、亂補現象。在梁與梁、梁與柱的接槎處，必須使用50mm50mm木方將陰陽角兩側的模板固定在木方上，確保陰陽角的方正和接縫的嚴密。梁側模板安裝后，應沿施工段通長拉線，校正梁側模板的順直，并加支撐固定后再進行樓板模板的施工。梁高大于700mm時，在梁高的中部按照400間距設置縱橫穿梁對拉螺栓。樓板模板的支設整體支架立桿縱橫向間距均為800mm，橫桿間距為1200mm，立桿頂部加設可調頂托，頂托上

16、部放置4835mm鋼管作主龍骨，主龍骨間距為800mm，主龍骨上部放置50mm80mm的木方作次龍骨，次龍骨間距為100mm，然后鋪設12mm厚木膠板。按樓板的底標高減去模板和木龍骨的高度，搭設模板的主橫楞鋼管；鋪設并校正后的次楞方木上平必須與梁側模板上口在同一水平面上；將預排版的樓板模板按圖紙位置用鋼釘固定在方木上，鋼釘間距為250。模板支撐：為保證滿堂模板支架的整體穩定性，支架內應設置剪刀撐。滿堂模板支架四邊與中間每隔四排支架立桿應設一道縱向剪刀撐，由底至頂連續設置；梁下連續設置剪刀撐。高于4m的模板支架，其兩端與中間每隔4排立桿從頂層開始向下每隔2步設置一道水平剪刀撐。梁下立桿用橫桿與整

17、體滿堂支架可靠連接；梁底支撐須帶頂托并不得搭接使用。樓板立桿與梁側模主楞立桿的間距控制在300mm以內；梁側模板鋼管主楞要向下延伸至梁下第一道水平桿，并與水平桿用扣件連接牢固。主次梁水平橫桿均用雙扣件作梁承重加固。模板拼縫的處理頂板模板采用對縫，縫隙下面設計龍骨，成對釘釘子分別將兩塊模板固定在同一龍骨上。模板裁切時，要彈線采用電動工具按線裁切，側面打磨刷漆，防止被雨水浸濕膨脹。頂板模板安裝完畢，用水泥膩子將個別縫隙填實抹光或采用密封膠條封堵嚴密。模板的拆除模板的拆除時間根據混凝土結構工程施工質量驗收規范GB50204-2002要求，考慮其結構及混凝土的特殊性，因此要求板梁模板拆除時結構混凝土強

18、度應達到100。因此，各類梁、板構件的拆模時間，應按照同條件養護試塊的強度確定。模板的拆除順序柱子模板拆除：先拆柱斜支撐，卸掉柱箍，然后用撬棍輕輕撬動模板，使模板與砼脫離。墻模板拆除：先拆除穿墻螺栓等附件，再拆除斜撐，用撬棍輕輕撬動模板，使模板離開墻體。樓板、梁模板拆除：應先拆梁側邊模，再拆除樓板模板，最后拆除梁底模。主要資源需求計劃3.2.4.1 勞動力需求計劃各施工階段模板支設及拆除的勞動力見表3.2.4.1。表3.2.4.1 勞動力計劃表序號施工階段模板工（人）鋼筋工（人）混凝土工（人）1主樓12050202非主樓4020203.2.4.2 主要周轉材料需求計劃模板工程的主要周轉材料見表

19、3.2.4.2。表3.2.4.2 主要周轉材料表序號名稱數量單位備注1木膠板500012厚2木材550m33鋼管2萬米m48mm3.5mm4各類扣件5萬個轉換層梁板模板施工控制要點及保證措施3.2.5.1 組織及管理措施模板工程施工中應做到技術交底到現場、至個人，實地示范，以保證模板按設計及規范要求施工，并督促職工對工程質量、安全的重視和材料的合理使用。在模板支設過程中，采取設立專人負責、定點定線的管理辦法，確保模板施工中全過程質量受控。檢查人員按模板施工控制內容的要求，組織現場每日巡檢管理。項目部人員除對模板施工中材料的使用和工程質量、安全督促外，每天應對所施工的部位跟蹤自檢，及時發現問題，

20、落實整改措施。在澆筑混凝土之前，應對模板工程進行驗收。模板安裝和澆注混凝土時，應對模板和支架進行觀察和維護。發現異常情況時，停止作業及時進行處理。圍繞項目質量目標開展全面質量管理活動，各道工序實行交接驗收制度，以工程質量驗收規范、質量評定標準、業主有利于提高質量、加快進度的指令為質量管理依據，抓住施工中的各道環節，針對易發生的質量通病，實行全方位的檢查和督促，做到跟蹤檢查，走動管理，旁站監督。 施工要求各類模板應按模板設計和規范要求進行施工，以保證模板及其支架具有足夠的承載力、剛度和穩定性。墻、柱混凝土應分層澆注，每層的澆注高度不宜超過400mm。混凝土澆注速度不得超過4m/h。截面比較高的框

21、支梁混凝土采用斜面分層澆筑，每次澆注高度不能大于400mm。樓板澆注混凝土時，施工人員及設備的均布荷載為2.5KN/，集中荷載為2.5KN。轉換層的柱、墻等豎向結構混凝土澆注必須先期在梁、板鋼筋綁扎前、在確保位置及標高準確前提下完成。各類模板支設的質量要求見表3.。3.2.5.3 施工控制要點、質量要求及技術措施柱模板（1）控制要點：柱模板的強度、剛度、垂直度、軸線位置。（2）技術措施：按模板設計要求設置柱箍、加固支撐及校正管箍；按規定間距設置模板的背楞；模板的拼縫應做成企口形；校正時應四周吊線，認真檢查軸線的位置。表3.2.5.3 現澆結構模板安裝的允許偏差及檢驗方法項 目允許偏差()檢驗方

22、法軸線位置5鋼尺檢查底模上表面標高5水準儀或拉線柱墻梁+4,-5鋼尺檢查層高垂直度不大于5m6經緯儀或吊線、鋼尺檢查大于5m8經緯儀或吊線、鋼尺檢查相鄰兩板表面高低差2鋼尺檢查表面平整度52m靠尺和塞尺檢查墻體模板（1）控制要點：墻體模板的強度、剛度、垂直度、側彎、整體平整度。（2）技術措施：按模板設計設置次楞、主楞、對拉螺栓及支撐校正系統。模板拼裝的接槎應嚴密平整，禁用彎鋼管作背楞；雙側水平拉線、垂線校正并加固斜撐。井道模板應檢查其對角線尺寸與軸線位置。梁模板（1）控制要點：梁模板的強度、剛度、軸線位置、標高、截面尺寸、梁邊順直、表面平整、陰陽角方正。（2）技術措施：檢查梁模板的軸線位置、標

23、高、截面尺寸、梁邊順直、表面平整、陰陽角的方正、支撐結構、接槎的定型找補、模板的拼縫、起拱等是否符合模板設計和規范要求。3.2.5.3.4 樓板模板（1）控制要點：樓板模板的強度、剛度、樓面標高及平整度。（2）技術措施：采用下底生根、外圍設點，用經偉儀、水平儀投測的方法，把模板的控制標高引到柱角的鋼筋上，拉線控制板的標高。 支撐體系（1）木墊板、鋼墊塊保證墊板厚度和寬度等尺寸檢查鋼板墊塊位置是否在已畫好的十字交叉線上。鋼管立桿底部立在鋼板墊塊和墊板的中央。轉換大梁的模板支撐盡量采用通長管，不準搭接長。鋼板墊塊尺寸100mm100mm5mm。（2）立桿：桿距準確，垂直設置，垂直允許偏差不大于5m

24、m。（3）水平桿：按模板支撐設計圖紙要求布置縱向、橫向水平桿，必須與已澆筑完畢的框支柱等豎向結構有效連接，以確保水平方向的穩固。（4）剪刀撐：滿堂模板支架四邊與中間每四排支架立桿設置一道縱向、橫向的豎向剪刀撐，以保證模板支架形成整體空間受力體系。（5）檢查：用扭力扳手檢查，確保各鋼管縱橫交接處的各扣件螺栓擰緊扭力為40NmT60 Nm。（6）全部使用復合要求的鋼管、扣件、卡鋼楞骨等，對進場的鋼管材料嚴格把關，保證鋼管質量。鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、分層、錯位；鋼管外徑、壁厚偏差不得大于0.5mm；鋼管外表面銹蝕深度0.50mm。鋼管彎曲變形不得超過以下值：立桿鋼管（6m）鋼管端部彎曲（1

25、.5m）20mm5 mm安全技術措施模板支設及混凝土澆筑（1）模板及滿堂模板支架的支設應嚴格按照模板設計、建筑施工高處作業安全技術規范JGJ80-91、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2001、青島市60號文件及國家其他有關規范、規程的要求進行。（2）操作人員應嚴格執行施工方案、技術交底及相應的操作規程。（3）樓板模板應按設計要求控制板面荷載，不得集中堆放腳手架桿、鋼筋、混凝土、混凝土泵送管等材料和機具，防止施工荷載過于集中導致模板變形、失穩。（4）混凝土澆筑應嚴格按照施工組織設計的要求分段、分層施工，并派專人負責看模，板面混凝土堆積高度不得超過400mm，澆筑過程振搗棒不宜

26、直接與模板接觸。 3.2.5.3.6.2 模板拆除（1）模板拆除應遵循先支的后拆,先拆非承重部分，施工順序一般為墻、柱側模板模梁模。（2）模板拆除可利用滿堂腳手架搭設橋板作為臨時平臺。（3）模板拆除應由外及內，防止墜落傷人，并應隨拆隨運，嚴禁隨意拋擲，不得留有未拆盡的懸空模板。拆除后的模板應及時清理出現場，將方木及膠合板上的鋼釘起出后分類堆放，防止扎腳傷人。（4）拆模施工時應設警戒線，并在周圈懸掛明顯警戒標志，設專門監護人員。（5）模板拆除應在同條件試塊試壓合格后，填寫模板拆除申請單，并經項目部技術負責人批準后方能進行。施工安全保護： （1）搭設腳手架必須由安全部門培訓、持有合格持證的架子工承

27、擔，嚴禁高血壓、心臟病等的人員上高空操作。 （2）操作人員必須正確使用個人防護用品，上高空必須系好安全帶，工具及零配件要放在工具袋內，穿防滑鞋，嚴禁酒后作業。 （3）上架人員不得在架上打鬧，物體嚴禁從高處拋擲。 （4）靠近電源搭設腳手架，必須切斷電源或將電線遷移，腳手架上如要搭設臨時線路，必須用絕緣材料保護，由專業電工操作。 （5）專人指揮。吊運腳手架鋼管必須有專用保險吊鉤，捆扎牢固，堆放要平穩，嚴格控制腳手架上的施工荷載，嚴防高空散撒，控制吊運高度，貨物不準從人員頭頂運行。（6）當天完工后，應仔細檢查四周情況，發現留有隱患的部位，應及時進行修復或繼續完成至下一道工序、一個部位的結束，方可撤離

28、崗位。（7）五級以上大風、霧、暴雨、夜間照明不足等，不準在腳手架上操作。雨、霧后上架要有可靠防滑措施。（8）未盡事項執行相關的規范及操作規程。3.3混凝土工程本工程轉換層頂梁板混凝土強度等級為C40，屬于高強度混凝土，同時部分梁截面較大，為大體積混凝土施工。板厚180mm，雙層雙向鋼筋。柱子混凝土強度等級C40，必須嚴格控制澆筑標高。材料要求外加劑:所用外加劑應符合GB50119-2003標準。優化混凝土的配合比，混凝土配合比要委托有相應資質的實驗室作試配。對商品混凝土廠家的材料要嚴格控制，如：石子的品種、粒徑，砂的品種、砂率等。3.3.1.2.1水泥：采用中、低水化熱且低收縮的水泥，采用高標

29、號，低水泥用量的方法，降低水化熱。摻加級粉煤灰，減少水泥用量，降低水化熱。混凝土的塌落度控制在16020 mm，混凝土要在保證泵送的前提下，最大限度的控制水灰比。施工程序施工順序轉換層混凝土澆筑的順序為：柱剪力墻梁板。即梁板鋼筋綁扎前，先澆筑完畢柱、剪力墻等豎向結構混凝土并及時鑿平處理，支設梁板模板，再綁扎梁板鋼筋，一次澆筑梁板砼。因本工程梁多為框支梁，且墻柱與板梁混凝土強度等級不同，考慮到邊支座框支梁鋼筋須錨入柱墻支座中，因此柱墻砼只能澆筑至梁筋錨固端下部，然后二次支模至梁底，梁底與梁筋錨固端下部之間砼采用與結構樓板砼相同標號，即用C40砼澆筑。（見圖）圖3.3.2.1 柱梁節點處混凝土分層

30、位置圖施工準備技術準備 組織項目部有關人員認真審學圖紙，弄清設計意圖，掌握本工程的工程特點及對混凝土的質量要求，學習有關施工規范及驗收標準；根據設計圖紙要求，熟悉本工程各部位的混凝土強度等級及特殊要求，計算各部位的混凝土需用量，以此編排材料機具計劃和勞力計劃。 對作業班組進行全面的砼工程施工的技術交底，讓班組了解本砼工程作業的技術要領和質量標準。物資準備：提前和混凝土攪拌站聯系，根據設計要求將混凝土強度等級、需用量及施工日期書面通知攪拌站，確定外加劑的種類和數量，進行混凝土配合比設計；本工程轉換層砼采用地泵輸送混凝土，每個樓座主要設備機具有：地泵1臺，塔吊1臺，振搗器，鐵锨，拉板，坍落度筒，試

31、模等，都要提前落實到位，并備好塑料布、塑料薄膜、棉氈等防雨、覆蓋養護及保溫材料。砼澆筑前檢查和準備工作由于場地狹小，根據現場實際情況，5#樓在基坑南側、4#樓在基坑北側，2#3#樓在基坑西側各放置1臺混凝土泵，搭設泵管固定架，固定架搭設要注意其安全性、穩定性，經項目技術、安全部門驗收合格后方可使用。3.3.3 施工方法3.3.3.1墻柱混凝土施工時要注意振搗。在混凝土澆筑完成，模板拆除后要及時將柱頂端清理干凈，以免夾渣。梁、板混凝土澆筑采用“斜面分層、薄層灌筑、自然流淌、連續澆筑到頂”的方法。梁板同時澆筑呈階梯狀不斷推進。由于部分梁高度較高，從1000mm1500mm不等，故對梁高1500mm

32、的梁必須分三次澆注至樓板底部，梁高1000mm以下的梁，分二次澆注至板底。每層澆注厚度控制在500mm，以避免荷載集中。在澆注混凝土時，嚴禁長時間在同一個地方連續放料。施工時，必須先在梁底均勻澆注一層混凝土（500mm厚），再澆注下一層混凝土，以防荷載局部過大影響支撐安全。混凝土的養護3.3.3.2.1在混凝土澆筑完成12h內，嚴禁向混凝土表面澆水養護。在腳注混凝土過程中，隨收漿隨覆蓋塑料薄膜覆蓋保濕的方法，靠混凝土內部富余水分進行養護。3.3.3.2.2混凝土澆筑12h后，可采用澆水養護的方法對樓板進行養護。梁側模板在混凝土達到設計強度前不拆除，以便起到保溫、保濕的作用。試塊留置原則每一施工

33、段，不同強度等級的砼每100m3 (包括不足100m3 ) 取樣不得少于一組標養抗壓試塊。并留置同條件試塊。試塊標準養護采用現場設置標養箱。同條件試塊選用存放鋼筋籠。3.3.4安全措施3.3.4.1 馬道、跳板應釘防滑條或采用其他防滑措施。早晨及雨天后應及時派人清掃馬道、跳板。3.3.4.2 高空作業人員不準穿硬底及帶釘的鞋。高空作業人員必須按規定系掛安全帶。六級以上大風和下大雨雷電天氣時，停止露天高空作業。3.3.4.3 施工現場的一切火源設置必須與易燃品保持一定的安全距離。在易燃品堆放場地要掛“嚴禁吸煙”指示牌。3.3.4.4 抓好施工現場用電安全管理，嚴格執行“一機一閘”、“一機一保護”

34、，配電開關箱要加鎖。采用36伏安全電壓照明。操作人員應嚴格執行施工方案、技術交底及相應的操作規程。混凝土澆筑應嚴格按照要求分段、分層施工，并派專人負責看模，澆筑過程振搗棒不得直接與模板接觸。4 編制依據（1）招標文件及答疑書、施工合同及我公司投標承諾；（2）工程設計圖紙、施工組織設計及相關的施工文件；（3）國家、部、省、市有關工程建設的法律、法規；（4）集團公司質量、環境、安全衛生認證體系文件及有關管理規定；（5）現場條件、公司的施工管理制度和施工經驗；（6）建筑施工手冊2003年第4版、建筑施工計算手冊2001年第1版；（7）國家現行的規范、規程，主要包括：混凝土結構工程施工質量驗規范GB5

35、0204-2002建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2001混凝土結構設計規范GB50010-2002建筑結構荷載規范GB50009-2001高層建筑砼結構技術規程JGJ3-2002 J186-2002鋼結構設計規范GB50017-2002冷彎薄壁型鋼結構技術規程GB50018-20025、模板計算書 轉換大梁模板支撐荷載標準值，按照梁截面尺寸分為500（1200，1400），取5001400計算；（500650）（12001500），取7001500、計算；（800900）（13001500），取9001400計算； 5.1 5001400截面梁5.1.1 5001400截面

36、梁荷載設計值計算： 1）模板及支架自重設計值：0.5（0.5+1.42）1.21.98KN/m 2）新澆筑混凝土自重設計值：260.51.41.221.84KN/m 3）鋼筋自重設計值：1.51.50.51.21.35KN/m 4）施工人員及設備荷載設計值：2.50.51/11.41.75KN/m 荷載設計值組合：1.9821.841.351.7526.92KN/m次龍骨驗算（1）抗彎強度驗算 次龍骨采用8050mm的木方，間距50mm，跨度為550mm，但為保證鋼管主楞與立桿的連接，采用每排立桿為雙立桿的型勢，雙立桿間間距100mm，因此計算單元取550mm，雙立桿間的距離可忽略。按連續梁計

37、算，次龍骨截面和計算簡圖見右圖。毛截面：慣性距：抵抗彎距：彈性模量：次龍骨上的荷載基本上為均勻荷載，取兩支點跨中之間為計算單元，化為線荷載： q26.92kN/m按無限跨梁計算彎距：受彎構件的抗彎承載力：承載力復合要求（2）撓度驗算 撓度復合要求。主龍骨驗算（1）抗彎強度驗算主龍骨采用483.5mm的腳手架鋼管，間距為550mm。考慮到目前市場所用鋼管材料壁厚普遍在3mm左右，因此按照 483mm計算。毛截面：慣性距：抵抗彎距：鋼材的彈性模量：主龍骨受到次龍骨傳來的集中荷載，簡化為均勻荷載計算，取兩支點跨中之間為計算單元，化為線荷載： 由于荷載q并不滿布于主楞上，因此為簡化計算，按照最不利情況

38、，即荷載q在主楞上滿布，2跨連續梁計算：彎距：Mmax0.125 ql20.12529.614002592400受彎構件的抗彎承載力： ：復合要求（2）撓度驗算 滿足要求（3）立桿支座反力計算 按照2跨連續梁、主楞范圍內均布荷載計算，計算單元為沿梁長度1跨，即550mm。作用在梁下主楞立桿上的均布荷載為q26.92kN/m支座反力Fmax1.25ql1.2526.920.4m13.46kN25.7kN（查施工手冊立桿穩定承載力）用扣件連接的邊支座F邊0.375ql0.37526.920.4m4.04kN由于邊支座用扣件連接，為防止扣件在荷載作用下失效，在立桿與主楞的扣件下必須再加一個扣件。5.

39、2 7001500截面梁5.2.1 7001500截面梁荷載設計值計算： 1）模板及支架自重設計值：0.5（0.7+1.52）1.22.22KN/m 2）新澆筑混凝土自重設計值：260.71.51.232.76KN/m 3）鋼筋自重設計值：1.51.50.71.2=1.89KN/m 4）施工人員及設備荷載設計值：2.50.71/11.42.45KN/m 荷載設計值組合：2.2232.761.892.45=39.32KN/m5.2.2 次龍骨驗算（1）抗彎強度驗算 次龍骨采用8050mm的木方，間距50mm，跨度為500mm,可按連續梁計算,次龍骨截面和計算簡圖見右圖。毛截面：慣性距：抵抗彎距：

40、彈性模量：次龍骨上的荷載基本上為均勻荷載，取兩支點跨中之間為計算單元，化為線荷載： q=39.32kN/m彎距：受彎構件的抗彎承載力：可（2）撓度驗算 可主龍骨驗算（1）抗彎強度驗算 主龍骨采用兩根并排的483.5mm的腳手架鋼管，放置在頂托最上端，間距為500mm。考慮到目前市場所用鋼管材料壁厚普遍在3mm左右，因此按照 483mm計算。毛截面：慣性距：抵抗彎距：鋼材的彈性模量： 主龍骨受到次龍骨傳來的集中荷載，簡化為均勻荷載計算，取一個完整單元兩支點跨中之間為計算單元，每個單元內有1組主楞，每組主楞由2根鋼管組成，轉化為每根鋼管上的線荷載： 梁下布置3根立桿，按2跨連續梁計算。最大彎距：M

41、max=0.107ql2=0.10714.023502=183767 受彎構件的抗彎承載力： ：可（2）撓度驗算撓度驗算 可5.3 9001400截面梁荷載設計值計算： 1）模板及支架自重設計值：0.5（1.420.9）1.22.22KN/m 2）新澆筑混凝土自重設計值：260.91.41.239.312KN/m3）鋼筋自重設計值：1.51.40.91.22.27KN/m4）施工人員及設備荷載設計值：2.50.91.43.15KN/m荷載設計值組合：2.2239.3122.273.1546.95KN/m次龍骨驗算（1）抗彎強度驗算次龍骨采用8050mm的木方，間距50mm，跨度為550mm與2

42、50mm間隔布置,計算單元選取為2跨，按2跨連續梁計算,次龍骨截面和計算簡圖見右圖。毛截面：慣性距：抵抗彎距：彈性模量：次龍骨上的荷載基本上為均勻荷載，取兩支點跨中之間為計算單元，化為線荷載： q46.95kN/m木方次楞間距50mm，則作用在單根木方次楞上的荷載為q1q/（950/50）2.47kN/m彎距：受彎構件的抗彎承載力：滿足要求（2）撓度驗算 滿足要求主龍骨驗算（1）抗彎強度驗算 主龍骨采用兩根并排的483.5mm的腳手架鋼管，放置在頂托最上端，間距為550mm、250mm間隔布置。考慮到目前市場所用鋼管材料壁厚普遍在3mm左右，因此按照 483mm計算。毛截面：慣性距：抵抗彎距：

43、鋼材的彈性模量：主龍骨受到次龍骨傳來的集中荷載，簡化為均勻荷載計算，取一個完整單元兩支點跨中之間為計算單元，每個單元內有兩組主楞，每組主楞由2根鋼管組成，轉化為每根鋼管上的線荷載： 支架立桿間距300mm，在梁下設4排立桿，按3跨連續梁計算。彎距:Mmax0.1ql20.110.43300293870 受彎構件的抗彎承載力：M/W93870/449320.89N/mm2 fm205N/mm2因此，合格。 （2）撓度驗算 滿足要求5.6 180mm厚樓板轉換層樓板模板支撐荷載標準值（即計算每平方米荷載，樓板厚180mm）1） 模板及支架自重設計值：0.51.20.6KN/m22）新澆筑混凝土自重

44、設計值：0.18241.25.18 KN/m2 3) 鋼筋自重設計值：1.10.181.20.24 KN/m2 4)施工人員及設備荷載設計值：2.51.43.5KN/m2荷載設計值組合：0.65.180.243.59.52KN/m2 樓板底模次龍骨驗算 a.抗彎強度驗算： 次龍骨采用8050mm的木方，間距150mm，跨度為800mm,可按連續梁計算,次龍骨截面和計算簡圖見右圖。毛截面： 慣性距：抵抗彎距： 彈性模量：次龍骨上的荷載基本上為均勻荷載，取兩支點跨中之間為計算單元，化為線荷載： 彎距：受彎構件的抗彎承載力：可（2）撓度驗算 可主龍骨驗算（1）抗彎強度驗算主龍骨采用483.5mm的腳

45、手架鋼管，間距為800mm，可按等跨連續梁計算。 毛截面：慣性距：抵抗彎距：鋼材的彈性模量：主龍骨受到次龍骨傳來的集中荷載，簡化為均勻荷載計算，取兩支點跨中之間為計算單元，化為線荷載： 彎距：受彎構件的抗彎承載力： ：可（2）撓度驗算 滿足要求5.7梁側模驗算4.7.1 5001400截面梁砼側壓力計算砼自重取24KN/m3,強度等級為C40，塌落度為14-16cm，采用導管卸料，澆筑速度為1.8m/h，砼溫度取20，用插入式振搗器振搗。1）、砼側壓力標準值：t0200/(T+15) 200/(20+15) 5.71F10.22ct012V1/20.22240005.711.21.151.81

46、/255.82KN/m2F2cH241.433.6KN/m2取兩者中小值，即F233.6KN/m2砼側壓力設計值：FF2分項系數折減系數F21.20.8533.61.20.8534.27KN/m22）、傾倒砼時產生的水平荷載，查表8-66為4KN/m2荷載設計值為41.40.854.76KN/m23）、FF+4.7639.03KN/m2次龍骨（內楞）驗算（1）抗彎強度驗算次龍骨采用8050mm的木板，間距200mm，跨度為500mm,可按連續梁計算,次龍骨截面和計算簡圖見右圖。毛截面：慣性距：抵抗彎距：彈性模量：次龍骨上的荷載按均勻荷載計算，取兩支點跨中之間為計算單元，化為線荷載： 彎距：受彎

47、構件的抗彎承載力：滿足要求（2）撓度驗算 滿足要求主龍骨驗算（1）抗彎強度驗算主龍骨采用483.5mm的腳手架鋼管，間距為500mm，可按等跨連續梁計算。 毛截面：慣性距：抵抗彎距：鋼材的彈性模量：主龍骨受到次龍骨傳來的集中荷載，簡化為均勻荷載計算，取兩支點跨中之間為計算單元，化為線荷載： 彎距：受彎構件的抗彎承載力： ：滿足要求（2）撓度驗算 滿足要求 對拉螺栓采用14mm，縱橫間距均為500mm，凈截面積A105mm2, N容許17.8KN對拉螺栓承受的拉力為：NFA39.030.50.59.76KN N容許對拉螺栓的應力為：N/A9.8103/10593.3N/mm2170N/mm2滿足

48、要求。5.7.2 7001500截面梁側壓力荷載F10.22ct012V1/20.22240005.711.21.151.81/255.82KN/m2F2cH241.536KN/m2取兩者中小值，即F136KN/m2砼側壓力設計值：F F1分項系數折減系數F11.20.85361.20.8536.72KN/m2傾倒砼時產生的水平荷載，查表8-66為4KN/m2荷載設計值為41.40.854.76KN/m2FF+4.7641.48KN/m2次龍骨（內楞）驗算（1）抗彎強度驗算次龍骨采用8050mm的木板，間距200mm，跨度為400mm,可按連續梁計算,次龍骨截面和計算簡圖見右圖。毛截面：慣性距

49、：抵抗彎距：彈性模量：次龍骨上的荷載按均勻荷載計算，取兩支點跨中之間為計算單元，化為線荷載： 彎距：受彎構件的抗彎承載力：復合要求（2）撓度驗算 滿足要求主龍骨驗算（1）抗彎強度驗算主龍骨采用483.5mm的腳手架鋼管，間距為400mm，可按等跨連續梁計算。 毛截面：慣性距：抵抗彎距：鋼材的彈性模量：主龍骨受到次龍骨傳來的集中荷載，簡化為均勻荷載計算，取兩支點跨中之間為計算單元，化為線荷載： 彎距：受彎構件的抗彎承載力： ：滿足要求（2）撓度驗算 滿足要求對拉螺栓采用14mm，縱橫間距均為400mm，凈截面積A105mm2, N容許17.8KN對拉螺栓承受的拉力為：NFA41.480.40.4

50、6.64KN N容許對拉螺栓的應力為：N/A6.64103/10563.24N/mm2170N/mm2滿足要求。5.7.3 9001400截面梁側壓力荷載：F10.22ct012V1/20.22240005.711.21.151.81/255.82KN/m2F2cH241.433.6KN/m2取兩者中小值，即F1 33.6KN/m21、砼側壓力設計值：F F1分項系數折減系數F11.20.8533.61.20.8534.27KN/m2傾倒砼時產生的水平荷載，查表8-66為4KN/m2荷載設計值為41.40.854.76KN/m2FF+4.7639.03KN/m2次龍骨（內楞）驗算（1）抗彎強度

51、驗算次龍骨采用8050mm的木板，間距200mm，跨度為500mm,可按連續梁計算,次龍骨截面和計算簡圖見圖。毛截面：慣性距：抵抗彎距：彈性模量：次龍骨上的荷載按均勻荷載計算，取兩支點跨中之間為計算單元，化為線荷載： 彎距：受彎構件的抗彎承載力：滿足要求（2）撓度驗算 滿足要求主龍骨驗算（1）抗彎強度驗算主龍骨采用483.5mm的腳手架鋼管，間距為400mm，可按等跨連續梁計算。 毛截面：慣性距：抵抗彎距：鋼材的彈性模量：主龍骨受到次龍骨傳來的集中荷載，簡化為均勻荷載計算，取兩支點跨中之間為計算單元，化為線荷載： 彎距：受彎構件的抗彎承載力： ：滿足要求（2）撓度驗算 滿足要求對拉螺栓采用14

52、mm，縱橫間距均為400mm，凈截面積A105mm2,N容許17.8KN，對拉螺栓承受的拉力為：NFA39.030.40.46.24KN N容許對拉螺栓的應力為：N/A6.24103/10559.43N/mm2170N/mm2，滿足要求。6、模板支撐架驗算6.1轉換層樓板支撐架驗算立桿縱橫間距800mm，水平桿步高1200mm，頂板厚180mm取1m1m為一個計算單元： 1）荷載標準值模板及支架自重標準值：按架體和模板自重取值1.2KN砼自重標準值：1m1m0.18m26KN/m3 = 4.68KN鋼筋自重標準值:取1.1KN/m31m1m0.18m =0.198KN施工人員及施工設備標準值:

53、取1.0KN/m21m2 =1.0KN振搗砼荷載：取2.0KN/m21m2 =2.0KN2）荷載組合：恒載1.2（1.2+4.68+0.198+1.0）= 8.494KN活荷載1.42.0= 2.8 KN3）立桿軸心承載力驗算：立桿允許承載力Rd：步距h=1.2m，立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度a=0.5m。則h+2a=2.2m。k1=1.185，支架計算高度H0=5m。查表得Rd=25.55kN。立桿縱橫間距800mm，取1m1m的計算單元，每平方米立桿平均有1.56根(8.49+2.8)1.56 =7.24KN25.55KN(立桿允許荷載)4）立桿穩定性驗算：每根立桿恒載1.

54、2SGK=1.2（1.2+4.68+0.198+1.0）1.56=5.445KN每根立桿活載1.4SQK= 1.42.01.56 = 1.795KN針對滿堂支模架最不利的首步架立桿進行穩定性驗算。立桿長細比=l/i ,l=h根據hlb=1200800=1.5查表(按3步3跨)得首步架角立桿計算長度系數1=1.468首步架中部立桿計算長度系數2=1.324回轉半徑查表483.5鋼管i=15.8首步架角立桿細長比1=1.468100015.8=92.911首步架中部立桿細長比2=1.324100015.8=83.797根據長細比查表得軸心受壓穩定系數為:首步架角立桿軸心受壓穩定系數1=0.641首

55、步架中立桿軸心受壓穩定系數2=0.779根據立桿穩定性驗算公式：1.2SGK+1.4SQKAf /0.9m1+ 1+0.290m=1.59- = 1.59- = 0.963 1+1.17 1+1.170.290其中= SQK/ SGK =2.0（1.2+4.5+0.198+1.0）=0.290首步架角立桿: 1Af /0.9m=0.641489205(0.90.963)=74139.9N=74.140KN1.2SGK+1.4SQK =5.306+1.795=7.101KN1Af /0.9m首步架角立桿穩定性滿足要求；首步架中立桿: 2Af /0.9m=0.779489205(0.90.963)

56、=90101N=90.101KN1.2SGK+1.4SQK =5.306+1.795=7.101KN2Af /0.9m首步架中立桿穩定性滿足要求；6.2轉換層框支梁撐架驗算立桿縱向間距500、300mm交錯布置，立桿橫向間距：梁寬300梁內單排，梁外兩邊距250各設一排，梁寬300的梁內橫向間距300mm，梁外兩邊距250各設一排，水平桿步高1200mm。取500mm長為一個計算單元，分別按最大梁高度截面8001500和最大梁寬度截面9001400驗算、梁高度截面8001500梁下支架沿梁長度方向按550mm、250mm依次間隔布置，相鄰的兩跨間距為800mm，為一個單元。1)荷載標準值模板及

57、支架自重標準值：梁8001500：架體和模板自重取值2.32KN砼自重標準值：0.8m1.5m0.8m26KN/m3 24.96KN鋼筋自重標準值:取1.5KN/m30.8m1.5m0.8m 1.44KN施工人員及施工設備標準值:取1.0KN/m20.8m0.8m 0.64KN振搗砼荷載：取2.0KN/m20.8m0.8m 1.28KN 2)荷載組合：恒載1.2（2.32+24.96+1.44+0.64）35.232KN活荷載1.4 1.28 1.792KN立桿軸心承載力驗算：立桿允許承載力Rd：步距h1.2m，立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度a0.4m。則h+2a2.2m，k11

58、.185，支架計算高度H02.55m。查表得Rd25.7kN。計算單元為沿梁長度方向0.8m。立桿梁寬度方向間距400（3根：梁內三排），長度方向間距550、250mm（2組），每0.8米長的梁立桿平均根數共計6根：每根立桿平均荷載為(35.232+1.792)6 6.17KN11.6KN(立桿允許荷載)按2跨連續梁考慮，沿梁寬方向作用在每組立桿上的均布荷載按最不利考慮為q35.232/0.8/222.02kN/m。F邊max0.036ql0.37522.020.43.3kN25.7kNF中max1.132q1.2522.020.411.01kN25.7kN立桿承載力滿足要求。立桿穩定性驗算：

59、支座反力最大的中間支座所受恒載、活載為F中max11.01kN水平桿步距h1.2m，立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度a0.5m，則l01h+2a1.2+20.52.2k1按表5-86取1.185，查表5-89得RdAf25.7kN根據立桿穩定性驗算公式：N1.2NGK+1.4NQKAf 故N F中max11.01kNRdAf25.7kN最大梁寬度截面9001400梁驗算梁下立桿沿梁長度方向按550、250mm間隔布置，故取0.8m作為計算單元。荷載標準值模板及支架自重標準值：梁9001400：架體和模板自重取值2.475KN砼自重標準值：0.9m1.4m0.8m26KN/m3 26

60、.21KN鋼筋自重標準值:取1.5KN/m30.9m1.4m0.8m 1.512KN施工人員及施工設備標準值:取1.0KN/m20.9m0.8m 0.76KN振搗砼荷載：取2.0KN/m20.9m0.8m 1.52KN荷載組合：恒載1.2（2.475+26.21+1.512+0.76）37.15KN活荷載1.4 1.52 2.218KN立桿軸心承載力驗算：立桿允許承載力Rd：步距h1.2m，立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度a0.4m。則h+2a2.2m，k11.185，支架計算高度H02.65m。查施工手冊表5-89得Rd25.7kN。計算單元為沿梁長度方向0.8m。立桿梁寬度方向

61、間距300（4根：梁內四排），長度方向間距550、250（2組），每0.8米長的梁立桿平均根數共計8根：(37.15+2.218)84.92KN25.7KN(立桿允許荷載)按3跨連續梁考慮，沿梁寬方向作用在每組立桿上的均布荷載按最不利考慮為q39.37/0.95/221.87kN/m。F邊max0.4ql0.421.870.322.8kN25.7kNF中max1.1ql1.121.870.327.7kN25.7kN立桿承載力滿足要求。立桿穩定性驗算：中間支座立桿受力最大，中立桿荷載為1.2NGK+1.4NQ=12.28kN根據立桿穩定性驗算公式：N1.2NGK+1.4NQKAf 故N1.25.43+1.40.2226.826kNRdAf25.7kN,安全。