1、阜陽XX化工合成氨原料路線及合成氨尿素原料線路改造工程（專家論證后完善版）高大模板安全施工方案目 錄一、工程概況1二、編制依據2三、施工計劃21、設備計劃22、材料計劃23、工具計劃34、勞動力計劃35、工期計劃3四、施工工藝技術31、立桿基礎32、支撐體系搭設參數:43、支撐體系搭設和拆除要求64、支撐體系檢查驗收75、模板的施工86、模板支撐體系的監測107、混凝土澆筑方法及有關注意事項108、模板的拆除109、檢查驗收11五、安全管理保證措施131、成立安全生產領導小組132、安全保證體系流程圖143、安全管理要求144、應急預案16六、高支模架設計計算書23高支模施工方案一、工程概況本

2、工程安徽XX化工集團有限公司20萬噸/年合成氨原料路線改造項目，鋼-砼混合框架，標高32.00以下為鋼筋混凝土支撐結構，按結構劃分為六層，無現澆板（后期安裝鋼結構梁板）；標高32.00-76.00為鋼框架結構，按結構和工藝劃分為8層；一層結構梁層間高度10.48m（底板-2.5m至梁頂標高7.98m），二層E、F、G軸結構梁層間高度10.00m（標高7.98m至標高17.98m），其他層高均在4-6m。本工程由阜陽市XX化工投資投資建設，設計單位為蘭州航天石化公司設計，阜陽明達路橋工程有限公司承建。為確保工程順利安全施工特編制此施工方案。高支模設計范圍：本方案針對一、二層框架梁進行分析計算。根

3、據一層設計圖中可知主要梁截面可歸為三類：600MM700MM、600MM1100MM、600MM1400MM，柱間最大跨度10.0m，砼強度C35，立桿的支撐在基礎滑板面板上；二層設計圖可知主要梁截面歸為兩類：600MM700MM、600MM1100MM，柱間最大跨度10.0m，砼強度C35，立桿落在標高7.98框架梁上。由于本工程高支模范圍面較大，同時也是整個模板工程中施工的重點，所以必須對其支撐系統進行設計及驗算，本方案對600MM1400MM梁支撐體系進行設計驗算，其他梁支撐均按此體系搭設。澆搗混凝土先澆筑柱部位的混凝土，再澆筑梁部位混凝土。施工按施工組織總設計和扣件式鋼管腳手架安全技術

4、規范建筑施工模板安全技術規范，JGJ162-2008執行。支模區域簡圖如下：二、編制依據1、本工程的施工組織設計；2、本工程的施工圖紙；3、施工中執行的規范、標準；1）、建筑施工安全檢查標準JGJ59-2011；2）、建筑工程荷載規范GB50009-2011(2006版)；3）、建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008；4）、建筑施工高處作業安全技術規范JGJ80-91；5）、扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011;6）、混凝土結構工程施工質量驗收規范GB50204-2002；7）、木結構設計規范GB50005-2003；8）、建筑地基基礎設計規范GB50007-2002；9

5、）、建筑施工手冊第三版，中國建筑工業出版社，2003.3出版；10）、建筑計算施工手冊，中國建筑工業出版社，2011出版；11）、建設部危險性較大工程安全管理辦法建質（2009）87號；12）、高大模板支撐系統施工安全管理導則建質（2009）254號；三、施工計劃1、設備計劃主要施工機械設備細目表序號機械材料或設備型號規格數量額定功率1鋼筋彎曲機Y100L-432.82鋼筋調直機JJK-1.5243鋼筋切斷機GW4027.54閃光對焊機NU-100KVA2100KWA5電焊機BX6-500638.6KVA6圓盤鋸Z05MJ-105247插入式振動機HZ6-5041.18平板式振動機PZ-502

6、1.12、材料計劃高支模板主要材料準備名稱規格數量鋼管&48壁厚3.0mm65噸扣件十字扣、活動扣、對接扣30000只方木90*90 5000根膠合板模板18mm厚600張安全帶自動鎖緊式30付安全帽加固式厚60個通訊設備對講機3部注；以上均為計劃用量，施工時將根據具體情況適當調整周轉材料的用量3、工具計劃測量器具細目表器具名稱規格數量全站儀NTS-302B1水準儀AT-G11電子經緯儀DT-110L1激光垂準儀PL-1J1托線板2000150124鋼卷尺5m/50m5/4坍落度桶14、勞動力計劃 勞動力準備工種人數架子工20木工30電工1普工155、進度計劃 區域計劃搭設時間為1月20日，施

7、工時間為40天，模板支架20天，模板10天，鋼筋5天，澆筑5天。 四、施工工藝技術四、立桿基礎由于立桿基礎坐在閥板基礎上。立桿下面墊通長50mm厚木板，以保護樓面保證良好接觸。 五、支撐體系構造設計為確保工程施工質量與安全，經過慎重研究并根據現場情況和工程結構布置，決定搭設滿堂鋼管支模架進行施工，施工二層時一層模板支架暫不拆除。1、6001400mm的主梁做法梁模板截面側面梁側內龍骨間距300mm，內外龍骨采用9090mm木方。對拉螺栓布置5道，對拉螺桿垂直方向間距300，梁長方向間距600mm，直徑14mm。梁底木方距離250mm。梁底木方截面寬度90mm，高度90mm。梁底承重立桿4道，間

8、距梁寬方向0.20米，梁跨度方向0.6米，立桿的步距 h=1.50米，搭設高度10.48米。梁模板示意圖如下：（600700、6001100的梁參照執行） (三)、支模架構造措施要求1、 支架立桿下必須設置墊板（250寬50厚的通長墊木或6#槽鋼），確保地基有足夠的承載力。2、模板支架必須設置縱橫向掃地桿。縱向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm處的立桿上，橫向掃地桿亦應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。3、立桿之間按步距h=1.5m滿設雙向水平桿，并與立桿相交處扣接牢固，外圍水平桿設于立桿內側，其余縱橫向水平桿均分別設于立桿同側，以便剪刀撐和斜桿與立桿相交處的扣接

9、。4、高支模支頂周邊及高支模范圍內縱橫每隔5米均設置豎向剪刀撐（見附圖），剪刀撐應由底至頂連續設置，剪刀撐用&48鋼管拉結，斜桿與地面傾角為450600，并與地面頂緊，剪刀撐與鋼管立桿有效連接，剪刀斜撐搭接長度不少于1000，采用不少于3個旋轉扣件固定，剪刀斜撐端頭伸出扣件邊緣長度不應少于100。5、高支模范圍中間在4米處和8米處設置二道水平剪刀撐，其做法見附圖。設置的剪刀撐、水平拉桿相連形成整體，支撐體系與已澆的結構的混凝土柱或剪力墻要進行有效連接，其節點間距不大于2倍水平桿步距，將施工中產生的水平推力傳遞到結構構件和地面，確保支架整體穩定。6、立桿采用對接扣件接長，立桿上的對接扣件應交錯布

10、置，兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不宜小于500mm，各接頭中心至主節點的距離不宜大于步距的1/3；立桿垂直度按L/400（L為整架高度）。7、各扣件螺栓均采用測力矩扳手擰緊，使其扭力矩均控制在4065Nm。3、支撐體系搭設和拆除要求1）施工準備（1）、模板支架搭設前對員工進行技術和安全作業交底。（2）、對鋼管、扣件等進行檢查驗收，嚴禁使用不合格的材料。（3）、對支架的搭設場地進行清理工作。2）支架的搭設與拆除2.1搭設面積根據結構的實際尺寸搭設，特別是立柱位置定為準確，便于梁支撐受力均勻。2.2扣件式鋼管采用483.0mm，不得采用銹蝕

11、、裂紋、彎曲和起毛刺的鋼管。鋼管長度當用于立桿、大橫桿、剪刀撐時，以2.76.0m為主。2.3扣件有直角扣件、回轉扣件和對接扣件。對接扣件，開口應朝下，以防雨水進入，扣件的擰緊程度適度。立桿垂直，并必須采用對接。大橫桿可以采用對接或搭接、剪刀撐和其它桿件可采用搭接，搭設長度不少于500mm，并不少于2只扣件緊緊固。2.4 施工中應采取措施，防止砂漿、水泥等污物填塞頂托螺紋。2.5 交叉支撐、水平加固桿、剪刀撐不得隨意拆卸，因施工需要臨時局部拆卸時，施工完畢后應立即恢復。2.6 拆除時，應采用先搭后拆的施工順序，并采用可靠安全措施，嚴禁高空拋擲。4、支撐體系檢查驗收1對使用的支模架檢查以下內容：

12、1.1查看鋼管、扣件材料產品質量合格證、質量檢驗報告。1.2檢查鋼管表面的平直度，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道。1.3鋼管必須涂有防銹漆。1.4檢查廠家的生產許可證、法定檢測單位的測試報告和產品質量合格證。2支模架使用中，應定期檢查的內容。2.1檢查底座是否松動，立桿與底座是否落空。2.2檢查扣件螺栓是否松動。2.3安全防護措施是否符合要求。3支模架的主要驗收內容3.1查看墊板是否晃動，檢查方法：觀察。3.2立桿垂直度：用經緯儀或吊線和卷尺測量，立桿偏差：2m高處不得到大于7mm、橫距偏差不得大于20mm。立桿總垂直度不得大于100mm。用鋼卷尺測量。3.4、縱向水

13、平桿偏差，一根桿的兩端高差不得大于20mm，同跨內兩根縱向水平桿高差不得大于10mm，用水平儀或水平尺測量。3.5扣件安裝：（1）同步立桿上兩個相隔對接扣件的高差應大于500mm，用鋼卷尺測量：（2）扣件螺栓擰緊扭力矩40-65N.m，用扭力扳手檢測。3.6剪力撐斜桿與地面的傾角45o60o，用角尺檢測。3.7扣件螺栓擰緊扭力矩為40-65N.m，用扭力扳手檢測。3.8其他未盡事宜按扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011，建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008的相關要求執行。5、模板的施工1）模板安裝前的準備工作模板安裝前作好模板的定位基準線，并以該軸線為起點，引出每條軸線

14、，并根據軸線和施工圖用墨線彈出模板的內邊線、邊線和外側控制線，以便于模板的安裝和校正。梁模板軸線定位方向：把經緯儀架設在軸線偏1米的控制線上，在柱頂處用外伸尺的方向，在柱模板上用紅筆畫出軸線位置點，然后根據此軸線點再進行其它測量定位工作。作好標高測量工作用水儀把建筑物水平標高根據實際標高的要求，直接引測驗到安裝位置。進行找平工作。模板承墊底部應預先找平，以保證模板的位置正確，防止模板底部漏漿。可沿模板邊線用1：3水泥砂漿找平層。另外，在外墻、外柱部位，繼續安裝模板前，要設置模板承墊付條帶，并校正其平直。設置模板定位基準。墻體上部和柱模式可根據構件斷面尺寸切割一定長度鋼筋頭，點焊在預插筋上，作為

15、模板定位筋，可以保證鋼筋保護與模板位置的準確。按施工需用的模板及配件，對其規格、數量逐項清點檢查，未經修復的部件不得使用權用。經檢查合格后的模板，應按照安裝程序進行編號堆放。底層要加墊木，模板底層要墊離地面不小于10CM。豎向模板安裝的底面要平整，防止漏漿。在每次拆模之后，要清理模版，并刷水性脫模劑。2）模版的安裝：a. 總體施工的流程。b. 模板安裝應滿足(GB502042002)中4.2的要求3）模板施工程序梁、板模板施工程序彈出梁軸線及水平線并復核搭設梁模支架安裝梁底楞安裝染底模板梁底起拱綁扎鋼筋安裝測梁模安裝另一測梁模安裝上下鎖口楞、斜撐楞及腰楞和對拉螺復核梁模尺寸、位置梁模板自檢報質

16、安科驗收報監理公司驗收澆筑混凝土養護模板拆除、清理、退場堆放4）模板支設梁部分安裝梁模支架之前，在立桿下鋪設通長墊板，并且樓層間的上下支座應在一條直線上。縱向間距60cm，橫向間距20cm，立桿至梁底處固定橫桿，鋪設9cm*9cm木楞。立桿中間每隔2m設斜桿或剪刀撐，立桿高度不夠時，可加可調座。由于梁較深，現在梁底模上綁扎鋼筋，經驗收合格后，清除雜物，安裝梁側模板，將兩側模與底板連接角模與卡具連接，并穿對拉螺栓加固，且梁側模安裝固定前上口要接線找直。復核檢查梁模尺寸，與相鄰梁柱模板固定，有樓板模板時，在梁上連接陰角模，與板模拼接固定。鋪設多層木膠板塊：先用陰角模與墻模或梁模式連接，然后向垮中鋪

17、設平模。對于拼縫大于1.5mm的縫隙用膠帶封貼。5）樓板模板a支架搭設前，在去立桿鋪設通長腳手板，并且樓層間的上下支柱在一條直線上。立桿從邊垮一側開始，依次逐排安裝，同時安裝木楞及橫拉桿，其間距按模板設計的規定。b支架搭設完畢后，要認真檢查板下木楞與支柱連接及支架安裝的牢固與穩定，根據給定的水平線，將木楞找平。c鋪設竹膠板塊：先用陰角模與墻模與墻模或梁模連接，然后向垮中鋪設平模。d對于拼縫大于1.5mm的縫隙用膠帶封貼。6、模板支撐體系的監測1、監測項目：支架沉降和位移。2、測點布設：根據需要在梁下或梁上均設一個監測剖面。3、監測頻率：在澆筑混凝土過程中實施監測，監測頻率不超過30分鐘一次進行

18、連續觀測。4、變形監測報警值：梁底托梁鋼管立桿變形為5mm，水平位移為3mm。對場地狹窄，不便于觀察的監測點應布置在表面進行觀測。7、混凝土澆筑方法及有關注意事項1、混凝土采用先支好梁底模板，澆柱，然后綁扎梁鋼筋，封梁側模板，支板模板，綁扎板鋼筋，最后澆筑梁板混凝土。這樣，由于柱有一定的強度，可以增強模板支撐體的整體剛度和穩定性。2、本工程采用泵送商品混凝土，混凝土的坍落度一般在140-160mm，采用地泵、汽車泵泵送混凝土，混凝土的泵送速度約為15m3/h。施工時要注意控制樓面堆積厚度不超過結構板表面20cm。混凝土澆筑原則：為確保模板支架施工過程中均衡受載，本工程擬采用由中部向兩邊擴展的澆

19、筑方式。混凝土澆筑應按照規定路線進行澆筑。其他澆筑施工技術及注意事項參照該工程的施工組織設計。3、混凝土澆筑過程應嚴格按方案程序進行，在支架下面要安裝照明燈，在安全員的監督下，派木工進行巡查，發現問題立即進行加固。如果支架沉降、位移達到報警值時，安全員應即報告現場施工負責人，現場施工負責人查明情況，采取必要的安全措施和加固措施。發現險情，安全員、現場施工負責人要及時通知現場作業人員撤出危險范圍。8、模板的拆除對地下室模板的拆除必須考慮采光與通風的要求。拆模條件：拆模時，以拆模試件到達下表的強度并能承受上面的荷載為拆模依據，在達到拆模條件后，需經項目技術負責人、監理工程師同意方可拆模。后澆帶兩側

20、要妥善加支撐,拆模條件同上述。鋼筋混凝土結構強度條件（通過制作同條件度塊并作試驗來確定）。結構類型結構跨度按設計的混凝土強度標準值的百分率表示（）板2502，8758100梁、拱8758100懸臂構件100拆模操作：1)側模拆除：在混凝土強度能保證其表面及棱角不因拆除模板而受損后，方可拆除。2)模板的拆除，必須執行混凝土結構工程施工及驗收規范（GB50204-2002）的有關條款。作業班組必須申請技術科批準后方可拆除。3)拆模應遵循先支后拆，后支先拆，先拆非承重的模板后拆承重部分的模板；在達到拆模條件后，應先拆除主梁下模板，后拆除次梁下模板。；自上而下，支架先拆側向支撐，后拆豎向支撐等原則。4

21、)模板工程作業組織，支模與拆模應由一個作業班組作業。其好處是，支模就考慮拆模的方便與安全，拆模時，人員熟知情況，易找拆模關鍵點位，對拆模進度、安全、模板及配件的保護都有利。5)模板拆除工藝填寫拆模申請單拆除支架部分水平拉桿和剪刀撐拆除梁連接件及側模板分段片拆除樓板模板、木楞及支柱拆除梁底模板及支撐系統6)模板存放按照部平面布置位置堆放整齊，整形清理干凈并刷膠模劑。9、檢查驗收嚴格落實班組自檢、互檢、交接檢及項目部專業檢“四檢制度”，確保模板安裝質量。混凝土澆筑必須安排在白天進行，混凝土澆筑過程中應派專人46名看模，嚴格控制模板的位移和穩定性，一旦產生移位應及時調整，加固支撐。所有柱子模板拼縫，

22、梁與柱等節點處均需用膠帶貼縫以確保混凝土不漏漿。為防止柱腳爛根，澆筑砼前應先澆510cm同配合比的水泥砂漿。梁、板模安裝應嚴格控制軸線、平面位置、標高、斷面尺寸、垂直度和平整度，模板接縫寬度，模板高度，脫模劑涂刷等的準確性，嚴格控制預拼模板精度。拼裝精度要求：項目允許偏差檢驗方法軸線位置5鋼尺檢驗底模上表面標高5水準儀或拉線、鋼尺檢查層高垂直度不大于5m6經緯儀或吊線、鋼尺檢查大于5m8經緯儀或吊線、鋼尺檢查相鄰兩板表面高低差2鋼尺檢查表面平整度52m靠尺和塞尺檢查每層主軸線和分軸線放線后，規定負責測量記錄員及時記錄平面尺寸測量數據，并要及時墻、柱、剪力墻體的成品尺寸，目的是通過分析墻體和柱子

23、的垂直度誤差，并根據數據分析原因，將問題及時反饋到生產責任人，及時進行調整和糾正。模板的脫模劑要使用水性脫模劑，以防污染鋼筋。模板安裝前必須檢查所有預埋，預留是否正確，水電，暖通等工種和安裝是否及時，并通過業主和監理公司檢查合格后方可封模。樓面模板安裝后必須與鋼筋工種配合，保證鋼筋人員正常工作。嚴格按照技術科要求的技術交底進行操作，杜絕違章操作。模板安裝完畢后必須先自檢后互檢并經質檢員和監理公司確認后方可進入下道工序施工。預埋件允許差表（mm）：項目允許偏差預埋鋼板中心線位置3預埋管、預埋孔中心線位置3預埋螺栓中心線位置5外露長度+10，0中心線位置2外露長度+10，0預留洞中心線位置10尺寸

24、+10，0當梁板跨度4m時，模板應起拱，本工程主梁起拱高度為梁跨的1-3/1000。對銹蝕、壓扁、裂縫等材料杜絕進場。拆模時，以技術科下發的指令書為拆模依據。五、安全管理保證措施1、成立安全生產領導小組組 長： 趙曉云組 員： 齊 飛 牛芳靈 劉東利 王 羽 頰智凡 項目經理項目施工、質安部項目技術部木工班長木工操作工人2、安全保證體系流程圖3、安全管理要求1）從事模板作業的人員，應經安全技術培訓。從事高處作業人員，應定期體檢，不符合要求的不得從事高處作業。2）安裝和拆除模板時，操作人員應配戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋。安全帽和安全帶應定期檢查，不合格乾嚴禁使用。3）模板及配件進場應有出廠合格

25、證或當年的檢驗報告，安裝前應地所用部件（立柱、楞梁、吊環、扣件等）進行認真檢查，不符合要求者不得使用。4）模板工程應編制施工設計和安全技術措施，并應嚴格按施工設計與安全技術措施的規定進行施工。在安裝、拆除作業前，工程技術人員應以書面交底進行上、下班的自檢和互檢。5）施工過程中的檢查項目應符合下列要求：a 立柱基礎及下層加固情況。b墊木應滿足設計要求。c立桿的規格尺寸和垂直度應符合要求，不得出現偏心荷載。d掃地桿、水平拉桿、剪刀撐等的設置應符合規定，固定應可靠。e安全網和各種安全設施應符合要求。f在高處安裝和拆除模板時，周圍應設安全網或搭腳手架，并應加設防護欄桿。在臨街面及交通要道地區，尚應設警

26、示牌，派專人看管。6)作業時，模板和配件不得隨意堆放，模板應放平放穩，嚴防滑落。腳手架或操作平臺上臨時堆放的模板不宜超過3層，連接件應放在箱盒或工具袋中，不得散放在腳手板上。腳手架或操作平臺上的施工總荷載不得超過其設計值。7)鋼管、扣件，除應有合格證外，對所用扣件應采用扭矩扳手進行抽檢，過到合格后方可承力使用。8)施工用的臨時照明和行燈的電壓不得超過36v；當為滿堂模板、鋼支架及特別潮濕的環境時，不得好過12v。照明行燈及機電設備的移動線路應采用絕緣橡膠套電纜線。9)有關避雷、防觸電和架空輸電線路的安全距離應符合國家現行標準施工現場臨時用電安全技術規范JGJ46的有關規定。施工用的臨時照明和動

27、力線采用絕緣線和劇院電纜線，且不得直接固定在鋼支撐上。夜間施工時，應有足夠的照明，并應制定夜間施工的安全措施。施工用臨時照明和機電設備線嚴禁非電工亂拉亂接。同時還應經常檢查線路的完好情況，嚴禁絕緣破損漏電傷人。10)模板安裝高度在2m及以上時，應符合國家現行標準建筑施工高處作業安全技術規范JGJ80的有關規定。11)模板安裝時，上下應有人接應，隨裝隨運，嚴禁拋擲。并嚴禁將模板與上料井架或操作平臺支成一體。12)支模過程中如中途停歇，應將已就為模板或支架連接穩固，不得浮擱或懸空。拆模中途停歇時，應將已松扣或已拆松的模板、支架等拆下運走，防止構件墜落或作業人員扶空墜落傷人。13)模板施工中應設專人

28、負責安全檢查，發現問題應報告有關人員處理。當遇險情時，應立即停工和采取應急措施；待修復或排除險情后，方可繼續施工。4、應急預案 1）應爭救援指揮領導小組的組成、職責及分工及設備 姓名職 務分 工聯系電話趙曉云組 長負責聯系救護車輛齊 飛副組長負責指揮人員搶救 牛芳靈組 員負責現場王 羽 組 員搶救傷員頰智凡組 員聯絡信號醫院救護中心：120 匪警：110 火警：119材料名稱數量備注滅火器10個滅火消防水源2個滅火消防帶200米滅火碘鎢燈10只照明手電筒6個照明衛生急救箱1套對講機3個現場指揮手機6臺聯絡2）事故預防措施2.1模板坍塌措施事故預防措施a現場技術負責人應對施工人員進行技術、質量、

29、安全的交底。嚴格按模板裝拆施工方案及有關國家、行業、地方的技術標準、規范、規程進行施工。施工過程應做好自檢、工序交接等，使工程質量和安全得以控制。b模板裝拆必須按施工方案進行，嚴禁任意變動。c采用高支模方法，其支撐結構必須有足夠的強度和剛度，并必須有施工設計計算。d在高處復雜結構裝拆模板，尚應設警示牌標識，嚴禁非作業人員進入作業區，并設專人監護，防止傷及行人。e裝拆模板時，2m以上高處作業必須有可靠的立足點，并有相應的安全防護措施。f安裝上層樓板及支架時，下層樓板砼強度必須達到1.2MPa以后，才能上料具，料具要分散堆放，不得過分集中。模板上材料應堆放均勻，并不得超過施工方案的規定。下層樓板結

30、構的強度必須達到能承受上層支模系統和新澆筑混凝土的重量以后，才能進行澆筑混凝土樓板，否則下層樓板結構的支撐系統不能拆除。g支模系統在安裝過程中，必須設置臨時固定設施，嚴防傾覆。如遇途中停歇，應將就位的支頂、模板聯結穩固，不得空架浮擱。h模板作業面的預留孔洞和臨邊應進行安全防護，上下交叉作業應采取有效的安全防護措施。i內墻柱模板安裝高度超過2.5m時，應搭設臨時腳手架施工，作業人員不得從模板支撐系統爬上爬下。j模板搭設、拆除和混凝土澆筑期間，無關人員不得進入支模底下，并由安全員在現場監護。k混凝土澆筑時，應派專人檢查模板及其支撐系統的變形情況，如發現異常現象時應立即暫停施工，迅速疏散人員，待采取

31、措施進行調整或加固后，方可繼續作業。l模板拆除前必須有混凝土強度報告，強度達到規定要求后方可進行拆模審批和模板拆除工作。m拆除模板一般采用長撬杠，嚴禁操作人員站在正拆除的模板下。在拆除樓板模板時，要注意防止整塊模板掉下，尤其是用定型模板做平臺模板時更要注意。n拆模間歇時應將松開的部件和模板運走，不得留有未拆除的懸空模板，防止墜下傷人。有計劃清理拆除下來的材料，保持出入口暢通，嚴禁阻塞通道。2.2 火災事故預防措施a施工現場防火工作必須認真貫徹“預防為主，防消結合”的方針，立足于自防自救，實行“誰主管，誰負責”的原則。b施工現場的防火機構（1）施工現場成立防火領導小組，由消防安全責任人任組長，成

32、員由生產、質技、保衛、行政（后勤）、材料、宣傳部門和各生產班（組）的消防安全責任人組成。（2）施工現場組建義務消防隊。義務消防隊隊長由安全責任人擔任，義務消防隊下設滅火組、引導疏散組、物資疏散組、救護組、維護秩序組。各司其責。滅火組：當接到著火報警，應迅速趕赴著火點進行滅火。引導疏散組：當火災發生后，引導火災現場人員迅速疏散至安全地方，配合公安消防隊滅火。物資疏散組：當火災發生后，搶救轉移物資和火災后物資清點。救護組：對因火災引起有毒氣體，采取防中毒措施，對因火災，滅火過程中受傷人員的搶救、護理。維護秩序組：當火災發生后，負責維持現場的治安秩序和保護火災現場。c施工項目應當對職工進行經常的防火

33、宣傳教育普及消防知識，增強消防觀念，自覺遵守各項防火規章制度。d抓好檢查制度的落實。e在施工過程需要動火，必須辦理動火審批手續，動火后，要進行檢查驗收。f嚴格吸煙管理，施工現場應設立吸煙區，配置相應設施，嚴禁在非吸煙區吸煙。g現場存放易燃，易爆化學危險物品，必須按規定經上級有關主管部門審批同意后，才可存放，嚴格控制存放數量，并落實防火措施。h按規定配備消防器材，高層建筑，重點工程必須按建筑施工安全檢查標準JGJ592011要求設立臨時消防供水系統，做到與施工同步進行，臨時消防供水系統高壓水泵設專線供電、供水管直徑不小于50mm。i電線架設、電器設備的安裝要符合技術規程的要求，并由持有電工證的電

34、工架設安裝，嚴禁在外腳手架上架設電線及亂拉亂接電線。j易燃雜物要及時清運，不宜長時間堆放在施工現場和宿舍附近，消防通道要保持暢通無阻。2.3觸電事故預防措施 a根據安全用電“裝得安全，拆得徹底，用得正確，修得及時”的基本要求，為防止發生觸電事故，在日常施工用電中要嚴格執行有關用電的安全技術“規范”、“規程”。b嚴格執行特種作業人員的培訓，考核制度。現場電工必須經過培訓和考核合格，并持有效的特種操作證上崗。c臨電施工組織設計必須針對電源的實際情況和施工現場用電設置的分布進行編制，并經公司技術部門審核，總工批準。d施工現場必須采用三相五線制，其專用的中性點直接接地的電力線路中必須采用TN-S接零保

35、護系統。e現場布線時必須按施工組織設計進行敷設，竣工后經測試合格后才能通電。并做好驗收記錄。f施工現場所有用電設備，必須在設備負荷線的首端處設置漏電保護裝置。g漏電保護器的選擇應符合國際GB 6829-96漏電電流動作保護器（剩余電流動作保護器）的要求，開關箱內的漏電保護器其額定漏電動作電流應不大于30 mA ，額定漏電動作時間應小于0.1S。使用于潮濕和有腐蝕介質場所的漏電保護器應采用防濺型產品。其額定漏電動作電流應不大于15mA，額定漏電動作時間應小于0.1S。h現場電工必須做好現場日常的檢查、檢測并做好記錄。i非電工嚴禁接拆電氣線路、插頭、插座、電氣設備、燈具等。j根據不同的環境，正確選

36、用相應額定值的安全電壓作為供電電壓。k帶電體之間、帶電體與地面之間、帶電體與其他設施之間、工作人員與帶電體之間必須保持足夠的安全距離，距離不足時，應采取有效的措施進行隔離防護。2.4高處墜落事故預防措施a上崗前應依據有關規定進行專門的安全技術簽字交底，向施工人員提供合格的安全帽、安全帶等必備的安全防護用具，作業人員應按規定正確佩戴和使用。b所有高處作業人員應接受高處作業安全知識的教育，特種高處作業人員應持證上崗。c凡身體不適合從事高處作業的人員不得從事高處作業。從事高處作業的人員要按規定進行體檢和定期體檢，合格后方可上崗。d各類安全警示標志按類別、有針對性地、醒目地張掛于現場各相應部位。對洞口

37、臨邊等施工現場的危險區域設置醒目標準的安全防護設施、安全標志。e高處作業之前，由施工單位工程負責人組織有關人員進行安全防護設施逐項檢查及驗收，驗收合格后，方可進行高處作業。防護欄桿以黃黑條紋標示，蓋板及門以黃標示。f高處作業工程應按相關規定編制施工方案，經有關部門審核批準后，方能施工。g嚴禁穿硬塑料底等易滑鞋、高跟鞋。h作業人員嚴禁互相打鬧，以免失足發生墜落危險。2.5 物體打擊事故預防措施a作業前，針對物體打擊事故頻發的部位，對有關施工人員進行安全交底教育，使每個人在思想上、行動上做好安全防范。b施工人員進入施工現場必須按規定配帶安全帽。應在規定的安全通道內出入和上下，不得在非規定通道位置行

38、走。進行交叉作業時要做好安全預防措施。c每天班后對臨邊處各種散件進行清理放好，安全通道上方應搭設雙層防護棚，防護棚使用的材料要能防止高空墜落物穿透。d邊長小于或等于250mm的預留洞口必須用堅實的蓋板封閉，用砂漿固定。e施工作業過程一般常用工具必須放在工具袋內，物料傳遞不準往下或向上亂拋材料和工具等物件。所有物料應堆放平穩，不得放在臨邊及洞口附近，并不可妨礙通行。f高空安裝起重設備或垂直運輸機具，要注意零部件落下傷人。g吊運一切物料都必須由持有司索工上崗證人員進行綁碼，散料應用吊籃裝置好后才能起吊。h拆除或拆卸作業要在設置警戒區域、有人監護的條件下進行。i高處拆除作業時，對拆卸下的物料、建筑垃

39、圾要及時清理和運走，不得在走道上任意亂放或向下丟棄。j報警聯絡方式：a、火警電話：119b、急救電話：1202.7事故可能發生情況及應急措施：a當發生模板坍塌時，采取以下措施：1）由于在澆筑砼過程時造成的坍塌情況，首先要明確傷員的具體位置、傷員的受傷情況及受傷人數，立即組織切實可行的機械設備進行救援（如動用塔吊將坍塌位置的鋼筋網吊起；使用鋼筋切割機或焊機將鋼筋割斷），避免鋼筋夾著傷員，如果傷員被砼漿包著，應立即進行人手清理，先進行眼、口、鼻的清理，保持氣道的通暢，再救人。2）由于拆除模板時造成的坍塌情況，立即查明受傷的人員數量，同時進行相鄰危險區域的支護加固，以確保救援人員的安全，迅速將坍塌下

40、來的材料用人手逐一清除，禁止用機械搬運材料，以免二次傷害傷員。3）對現場救出的傷員進行下列的急救處理：如肢體受傷，可用夾板等簡單托持傷肢，對傷肢進行降溫，盡量避免局部熱缺血，傷肢不應抬高，按摩或熱敷如擠壓部位有開放創傷及活動出血者，應立即止血，但避免加壓，除有大血管斷裂外不用止血帶，并立即送往醫院進行急救。4）在坍塌事故中傷員被救出后，必須對該范圍設置危險區域警示標志，設專人監護，保護事故現場，待事故調查小組及上級有關部門進行現場堪察鑒定同意解封后，才能進行恢復施工，并應密切進行對相鄰模板的檢測。b發生火災事故時,現場救援專業人員立即用干粉滅火器滅火,并報告項目部領導指揮人員立即到現場指揮,組

41、織非應急人員疏散.在火勢擴大蔓延時,立即尋求第三方救助,拔打119,并組織搶救財產和保護現場.c發生觸電情況，采取的應急措施:發現有人觸電時,應立即切斷電源或用干木棍、竹竿等絕緣物把電線從觸電者身上移開，使傷員盡早脫離電源。對神志清醒者，應讓其在通風處休息一會，觀察病情變化。對已失去知覺者，仰臥地上，解開衣服等，使用呼吸不受阻礙，對心跳呼吸停止的觸電者，應立即進行人工呼吸和胸外心臟按壓等措施進行搶救。d發生高空墜落情況，采取的應急措施：一旦發現有墜落的傷員，首先不要驚慌失措，要注意檢查傷員意識反應、瞳孔大小及呼吸、脈搏等，盡快掌握致命傷部位，同時及時與120或附近醫院取得聯系，爭取急救人員盡快

42、趕來現場。對疑有脊柱炎和骨盆骨析的傷員，這時千萬不要去輕易搬運，以免加重傷情。在對傷員急救進，要取出傷員身上的安裝機具和口袋中的硬物。對有頜面損傷的傷員，應及時取掉傷員的假牙和凝血塊，清除口腔中的分泌物，保持呼吸道的暢通，將傷員的頭面向一側，同時松解傷員的衣領扣，對疑有顱底骨折或腦脊液外漏的傷員，切忌填塞，以防止顱內感染而危及生命，對于大血管損傷的傷員，這時應立即采取止血的方法，使用止血帶、指壓或加包扎的方法止血。e發生物體打擊事故，應采取以下措施：1）應馬上組織搶救傷者脫離危險現場，以免再發生損傷。2）在移動傷員時，應保持頭、頸、胸在一直線上，不能任意旋曲。若伴頸椎骨折，更應避免頭頸的擺動，

43、可用“頸托”圍住頸部，以防引起頸部血管神經及脊髓的附加損傷。觀察傷者的受傷情況、部位、傷害性質。3）如傷員有出血，應立即止血。遇呼吸、心跳停止者，應立即進行人工呼吸，胸外心臟擠壓，胸部傷的胸骨、肋骨骨折、四肢的骨折也要包扎固定。4）若處于休克狀態的要讓其安靜、保暖、平臥、少動，并將下肢抬高約20度左右，盡快送醫院進行搶救治療。5）如果出現顱腦損傷，必須維持呼吸道通暢。昏迷者應平臥，面部轉向一側，以防舌根下墜或分泌物、嘔吐物吸入，發生喉阻塞。遇有凹陷骨折、嚴重的顱底骨折及嚴重的腦損傷癥狀出現，創傷處用消毒的紗布或清潔布等覆蓋傷口，用繃帶或布條包扎后，及時送就近有條件的醫院治療。6）同時要防止傷口

44、污染，在現場，相對清潔的傷口，可用浸有雙氧水的敷料包扎。污染較重的傷口，可簡單清除傷口表面異物，剪除傷口周圍的毛發。但切勿拔出創口內的毛發及異物、凝血塊或碎骨片等，再用浸有雙氧水或抗生素的敷料覆蓋包扎創口。六、高支模架設計計算書一、參數信息1.模板支撐及構造參數梁截面寬度 B(m)：0.60；梁截面高度 D(m)：1.40；混凝土板厚度(mm)：0.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m)：0.60；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m)：0.10；立桿步距h(m)：1.50；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m)：0.60；梁支撐架搭設高度H(m)：10.50；梁兩側立桿間距(m)：1.00；承重架

45、支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數：2；采用的鋼管類型為483；立桿承重連接方式：雙扣件，考慮扣件質量及保養情況，取扣件抗滑承載力折減系數：1.00；2.荷載參數新澆混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2)：2.0；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2)：17.8；振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m2)：2.0；振搗混凝土對梁側模板荷載(kN/m2)：4.0；3.材料參數木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗壓強度設計值fc(N/mm)：16.

46、0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.7；面板材質：膠合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板彈性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數梁底方木截面寬度b(mm)：90.0；梁底方木截面高度h(mm)：90.0；梁底縱向支撐根數：4；5.梁側模板參數次楞間距(mm)：300；主楞豎向根數：5；穿梁螺栓直徑(mm)：M14；穿梁螺栓水平間距(mm)：600；主楞到梁底距離依次是：100mm，400mm，700mm，1000mm，1300mm；主楞材料：木方；寬度(mm)：90.

47、00；高度(mm)：90.00；主楞合并根數：2；次楞材料：木方；寬度(mm)：90.00；高度(mm)：90.00；二、梁側模板荷載計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，取2.000h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1

48、.150。分別計算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取較小值17.848 kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。 面板計算簡圖(單位：mm)1.強度計算材料抗彎強度驗算公式如下: M/W f其中，W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 14022/6=93.33cm3； M - 面板的最大彎矩(Nmm)； - 面板的彎曲應力計算值(N/mm2)； f - 面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續梁計算：

49、Mmax = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的側壓力，包括：新澆混凝土側壓力設計值: q1= 1.21.417.85=29.985kN/m；振搗混凝土荷載設計值: q2= 1.41.44=7.84kN/m；計算跨度: l = 300mm；面板的最大彎矩 M = 0.129.9853002 + 0.117 7.843002 = 3.52105Nmm；面板的最大支座反力為：N=1.1q1l+1.2q2l=1.129.9850.3+1.27.840.3=12.717kN；經計算得到，面板的受彎應力計算值: = 3.52105 / 9.33104=3.8N/mm2；面板

50、的抗彎強度設計值: f = 13N/mm2；面板的受彎應力計算值 =3.8N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！ 2.撓度驗算=0.677ql4/(100EI)l/250 q-作用在模板上的新澆筑混凝土側壓力線荷載設計值: q=29.985N/mm； l-計算跨度: l = 300mm； E-面板材質的彈性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 140222/12=93.33cm4；面板的最大撓度計算值: = 0.67729.9853004/(10060009.33105) = 0.294 mm；面板的最大容許撓度值: = l/25

51、0 =300/250 = 1.2mm；面板的最大撓度計算值 =0.294mm 小于 面板的最大容許撓度值 =1.2mm，滿足要求！四、梁側模板支撐的計算1.次楞計算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的多連續梁計算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q=12.717/(1.400-0.000)=9.084kN/m本工程中，次楞采用木方，寬度90mm，高度90mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W = 1999/6 = 121.5cm3；I = 19999/12 = 546.75cm4；E = 9000.00 N/mm2； 計算簡圖 剪力圖(kN) 彎

52、矩圖(kNm) 變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩 M = 0.075 kNm，最大支座反力 R= 2.855 kN，最大變形 = 0.006 mm(1)次楞強度驗算強度驗算計算公式如下: = M/Wf經計算得到，次楞的最大受彎應力計算值 = 7.46104/1.22105 = 0.6 N/mm2；次楞的抗彎強度設計值: f = 17N/mm2；次楞最大受彎應力計算值 = 0.6 N/mm2 小于 次楞的抗彎強度設計值 f=17N/mm2，滿足要求！(2)次楞的撓度驗算次楞的最大容許撓度值: = 300/400=0.75mm；次楞的最大撓度計算值 =0.006mm 小于 次楞的最大容許撓度值

53、=0.75mm，滿足要求！2.主楞計算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力2.855kN,按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，主楞采用木方，寬度90mm，高度90mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W = 2999/6 = 243cm3；I = 29999/12 = 1093.5cm4；E = 9000.00 N/mm2； 主楞計算簡圖 主楞計算剪力圖(kN) 主楞計算彎矩圖(kNm) 主楞計算變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩 M = 0.385 kNm，最大支座反力 R= 6.352 kN，最大變形 = 0.093 mm(1)主楞抗彎強度驗算 = M/Wf

54、經計算得到，主楞的受彎應力計算值: = 3.85105/2.43105 = 1.6 N/mm2；主楞的抗彎強度設計值: f = 17N/mm2；主楞的受彎應力計算值 =1.6N/mm2 小于 主楞的抗彎強度設計值 f=17N/mm2，滿足要求！(2)主楞的撓度驗算根據連續梁計算得到主楞的最大撓度為 0.093 mm主楞的最大容許撓度值: = 600/400=1.5mm；主楞的最大撓度計算值 =0.093mm 小于 主楞的最大容許撓度值 =1.5mm，滿足要求！五、穿梁螺栓的計算驗算公式如下:NN= fA其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿梁螺栓

55、的抗拉強度設計值，取170 N/mm2； 穿梁螺栓型號: M14 ；查表得： 穿梁螺栓有效直徑: 11.55 mm； 穿梁螺栓有效面積: A = 105 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =6.352 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值: N = 170105/1000 = 17.85 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=6.352kN 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值 N=17.85kN，滿足要求！六、梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和

56、振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 6002020/6 = 4.00104mm3； I = 600202020/12 = 4.00105mm4； 1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算： = M/Wf鋼筋混凝土梁和模板自重設計值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)1.40+0.300.60=25.920kN/m；施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)0.60=3.360kN/m；q=25.920+3.360=29.280

57、kN/m；最大彎矩及支座反力計算公式如下:Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2= 0.125.922002+0.1173.362002=1.19105Nmm；RA=RD=0.4q1l+0.45q2l=0.425.920.2+0.453.360.2=2.376kNRB=RC=1.1q1l+1.2q2l=1.125.920.2+1.23.360.2=6.509kN =Mmax/W=1.19105/4.00104=3N/mm2；梁底模面板計算應力 =3 N/mm2 小于 梁底模面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮

58、振動荷載作用。最大撓度計算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的壓力線荷載:q =q1/1.2=21.600kN/m； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =200.00mm； E-面板的彈性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =200.00/250 = 0.800mm；面板的最大撓度計算值: = 0.67725.922004/(10060004.00105)=0.117mm；面板的最大撓度計算值: =0.117mm 小于 面板的最大允許撓度值: =0.8mm，滿足要求！七、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強度及抗剪

59、驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計算梁底支撐小楞的均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q=6.509/0.6=10.848kN/m2.方木的支撐力驗算 方木計算簡圖方木按照三跨連續梁計算。本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=999/6 = 121.5 cm3；I=9999/12 = 546.75 cm4；方木強度驗算計算公式如下:最大彎矩 M =0.1ql2= 0.110.8480.62 = 0.391 kNm；最大應力 = M / W = 0

60、.391106/121500 = 3.2 N/mm2；抗彎強度設計值 f =13 N/mm2；方木的最大應力計算值 3.2 N/mm2 小于 方木抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!方木抗剪驗算截面抗剪強度必須滿足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.610.8480.6 = 3.905 kN；方木受剪應力計算值 = 33.9051000/(29090) = 0.723 N/mm2；方木抗剪強度設計值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪應力計算值 0.723 N/mm2 小于 方木抗剪強度設計值 1.7 N/mm2,滿足要求!方木撓度驗算計算公式如下: = 0.677ql

61、4/(100EI)=l/250方木最大撓度計算值 = 0.67710.8486004 /(1009000546.75104)=0.193mm；方木的最大允許撓度 =0.6001000/250=2.400 mm；方木的最大撓度計算值 = 0.193 mm 小于 方木的最大允許撓度 =2.4 mm，滿足要求！3.支撐小橫桿的強度驗算梁底模板邊支撐傳遞的集中力：P1=RA=2.376kN梁底模板中間支撐傳遞的集中力：P2=RB=6.509kN梁兩側部分樓板混凝土荷載及梁側模板自重傳遞的集中力：P3=(1.000-0.600)/40.600(1.20.00024.000+1.42.000)+1.220

62、.600(1.400-0.000)0.300=0.773kN 簡圖(kNm) 剪力圖(kN) 彎矩圖(kNm) 變形圖(mm)經過連續梁的計算得到：支座力:N1=N4=1.237 kN；N2=N3=8.42 kN；最大彎矩 Mmax=0.247 kNm；最大撓度計算值 Vmax=0.129 mm；最大應力 =0.247106/4490=55.1 N/mm2；支撐抗彎設計強度 f=205 N/mm2；支撐小橫桿的最大應力計算值 55.1 N/mm2 小于 支撐小橫桿的抗彎設計強度 205 N/mm2,滿足要求!八、梁跨度方向鋼管的計算 梁底支撐縱向鋼管只起構造作用，無需要計算九、扣件抗滑移的計算

63、按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數1.00，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為16.00kN 。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取16.00 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，根據前面計算結果得到 R=8.421 kN；R 16.00 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 十、立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式 = N/(A)f1.梁兩側立桿穩定性驗算其中 N

64、 - 立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫向支撐鋼管的最大支座反力： N1 =1.237kN ；腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.12910.5=1.627kN；N =N1+N2=1.237+1.627=2.864kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm)：i = 1.59； A - 立桿凈截面面積(cm2)： A = 4.24； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值(N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205N/mm2； lo - 計算長度(m)； 根據扣件式規

65、范，立桿計算長度lo有兩個計算公式lo=kh和lo=h+2a， 為安全計，取二者間的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.1= 2.976 m； k - 計算長度附加系數，取值為：1.167； - 計算長度系數，參照扣件式規范表，=1.7； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.1m；得到計算結果: 立桿的計算長度 lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.205；鋼管立桿受壓應力計算值；=2863.735/(0.205424) = 32.9N/mm2；鋼管立桿穩定

66、性計算 = 32.9N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205N/mm2，滿足要求！2.梁底受力最大的支撐立桿穩定性驗算其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫向鋼管的最大支座反力：N1 =8.421kN；腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.129(10.5-1.4)=1.627kN；N =N1+N2 =8.421+1.41=9.831kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.59； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.24； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.

67、49； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度(m)； 根據扣件式規范，立桿計算長度lo有兩個計算公式lo=kh和lo=h+2a， 為安全計，取二者間的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.1= 2.976 m； k - 計算長度附加系數，取值為：1.167 ； - 計算長度系數，參照扣件式規范表，=1.7； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.1m；得到計算結果: 立桿的計算長度 lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187；由長細比 l

68、o/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.205；鋼管立桿受壓應力計算值；=9831.153/(0.205424) = 113.1N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 113.1N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205N/mm2，滿足要求！ 考慮到高支撐架的安全因素，建議按下式計算 lo= k1k2(h+2a) = 1.1671.022(1.5+0.12) = 2.028 m； k1 - 計算長度附加系數按照表1取值1.167; k2 - 計算長度附加系數，h+2a =1.7按照表2取值1.022；lo/i = 2027.546 / 15.9 = 128；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.406；鋼管立桿的最大應力計算值；= 9831.153/(0.406424) = 57.1N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 57.1N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205N/mm2，滿足要求！