1、*文化廣場標段工程外 腳手架施工方案編制單位：寧波文化廣場標段項目部編制人: 審核人: 審批人: 審批單位： 審批人: 批準人: 批準單位： 目 錄一、編制依據3二、工程概況3三、施工部署.3四、腳手架搭設流程及要求.4五、外腳手架設計和驗算.6六、外腳手架的檢查和驗收50七、外腳手架搭設安全技術措施50八、外腳手架拆除安全技術措施52九、附圖 53一、編制依據1.1建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)；1.2建筑施工手冊(第四版)；1.3建筑施工安全檢查標準(JGJ59-99)；1.4建筑地基基礎設計規范(GB50007-2002)； 1.5本工程施工圖紙及施工組織

2、總設計。二、工程概況本工程位于寧波市東部新城中央走廊區中段，東側為河清路，北側為寧穿路，西側為文化廣場標段，南邊緊臨后塘河，總建筑面積為70458；地下建筑一層，局部三層，面積24073；地上建筑面積為46385，分為1#樓影院和2#樓劇院， 1#樓影院建筑面積22952，層數5層，建筑總高度為30.95米；2#樓劇院建筑面積23433，層數4層，局部5層，建筑總高度為38.3米，均為框架結構。三、施工部署本工程1#樓影院和2#樓劇院上部主體結構外架采用落地式鋼管扣件腳手架及槽鋼懸挑式鋼管扣件腳手架兩種形式，其中1#樓影院：西立面1-Q1-S軸及北立面從四層樓面（16.2米）開始采用槽鋼懸挑架

3、，東立面1-L1-S軸從三層樓面（10.8米）開始采用槽鋼懸挑架，其余部位采用落地式鋼管扣件腳手架。懸挑架以18a#槽鋼作為懸挑梁，最高搭設20.0米，每步高1.8米，共設11步架，取20.0米高架為計算模型。落地架沿1#樓四周布置于地下室頂板砼上，最高搭設30.2米，每步高1.8米，共設16步架，底部12米采用雙立桿，上部18.2米為單立桿，取30.2米高架為計算模型。2#樓劇院采用落地式鋼管扣件腳手架，落地架沿2#樓四周布置于地下室頂板砼上，最高搭設24.8米，每步高1.8米，共設13步架，架體全部為單立桿，取24.8米高架為計算模型；對于局部的觀眾廳外架從五層屋面（21.6米）開始搭設，

4、架高13.7米，共設7步架；舞臺深坑的操作外架從坑底（-15.2米）搭設，架高15米，共設8步架，這兩部分方案中將不給予計算。四、腳手架搭設流程及要求1、落地腳手架1.1、落地架設置：立桿縱距1.600m，橫距1.200m，步距1.800m；里立桿距建筑物0.4m。1.2、搭設流程落地腳手架搭設的工藝流程為：材料配備定位縱向掃地桿立桿橫向掃地桿小橫桿大橫桿（擱柵）剪刀撐連墻件鋪腳手板扎防護欄桿扎安全網。2、懸挑腳手架2.1挑架設置：立桿縱向間距1.6m，橫向間距0.8m，步距1.8m,內立桿距外墻0.4m。2.2搭設流程為：預埋錨固鋼筋安裝懸挑梁( 18 ）搭立桿大橫桿小橫桿連接鋪底腳手架搭設

5、剪刀撐、欄桿、連墻桿防護欄桿掛密目安全網，具體搭設基本類同落地式腳手架。1）沿建筑物樓板四周，在澆搗平臺砼之前，先預埋18的U形螺桿作為懸挑槽鋼的錨固構件，前后雙排預埋間距為1.5米。2）將預先制作好的 18槽鋼安置在預埋錨固螺桿中間。用配制的1CM厚的鋼板壓牢再用螺帽擰緊3）在 18槽鋼上焊接用于支設外架立桿的鋼筋，立桿的支設鋼筋采用25，L200，確保立桿的防滑及足夠的錨固及剛度，鋼筋與立桿焊縫要求t6，確保外架立桿的穩定。4）在槽鋼外挑的焊接鋼筋上套立桿，用小橫桿將立桿用直角扣件固定。3、材料要求材料選用無銹蝕、變形、脆裂、滑絲的外徑48，壁厚3.5的鋼管，標準連接鑄鐵扣件，0.81.2

6、m竹腳手片鋪設，圍護采用聚乙烯1.86m阻燃型密目網式安全網封閉圍護。4、腳手架搭設要求4.1、立桿（1）、腳手架的底部立桿采用不同長度的鋼管參差布置，兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向相互錯開500mm以上，以保證腳手架的整體性。（2）、立桿應設置縱橫方向掃地桿，連接于立腳點桿上，離底座20cm左右。（3）、立桿的垂直偏差應控制在不大于架高的1400。（4）、雙桿立桿中副立桿的高度不應低于3步，鋼管長度不應小于6米。4.2、大橫桿、小橫桿設置（1）、大橫桿在腳手架高度方向的間距1.800m，以便立網掛設，大橫桿置于立桿里面，每側外伸長度為150mm。

7、（2）、外架按立桿與大橫桿交點處設置小橫桿，小橫桿在大橫桿的下面，伸出立桿100 mm兩端固定在左右，以形成空間結構整體受力。（3）、縱向大橫桿宜設置在立桿內側，其長度不宜小于3跨，縱向大橫桿的對接扣件應交錯布置，兩根相鄰大橫桿的接頭不應設置在同步內，同步內隔一根大橫桿的兩個相隔接頭在水平方向相互錯開500mm以上，且要求各接頭中心至最近主節點的距離不宜大于縱距的1/3，以保證腳手架的整體性。4.3、剪刀撐 腳手架外側立面的剪刀撐應從底到頂成450-600角連續設置；中間各道剪刀撐之間的凈距不大于12米，剪刀撐斜桿的接長宜采用搭接，搭接長度不小于1m，應采用不少于3個旋轉扣件固定。剪刀撐斜桿應

8、用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線離主節點的距離不宜大于150mm。4.4、腳手板、腳手片的鋪設要求（1）、腳手架里排立桿與結構層之間均應鋪設腳手片，里外立桿應滿鋪腳手板，無探頭板。（2）、滿鋪層腳手片必須垂直墻面橫向鋪設，滿鋪到位，不留空位，不能滿鋪處必須采取有效的防護措施。（3）、腳手片須用18鉛絲雙股并聯綁扎，不少于4點，要求綁扎牢固，交接處平整，鋪設時要選用完好無損的腳手片，發現有破損的要及時更換。4.5、防護欄桿（1）、腳手架外側使用建設主管部門認證的合格綠色密目式安全網封閉，且將安全網固定在腳手架外立桿里側。（2）、選用18鉛絲張掛安全網，要求嚴密

9、、平整。（3）、腳手架外側必須設1.2m高的防護欄桿和30cm高踢腳桿，頂排防護欄桿不少于2道，高度分別為0.9m和1.3m。（4）、腳手架內側形成臨邊的(如遇大開間門窗洞等)，在腳手架內側設1.2m的防護欄桿和30cm高踢腳桿。4.6、連墻件（1）、采用預埋短鋼管附墻連接方式，垂直間距按每層設置，水平距離3.2m，呈菱形布置。連墻桿拉結時，接點靠近立桿主節點設置。應保證立桿的垂直度，避免產生拉結變形，遇強風時，應檢查和加固連墻措施以保證架子安全。（2）、剛性連墻件在轉角范圍內和頂部處加密，轉角出來1米兩邊剛性連結，上部女兒墻轉角處加密為1.0米。（3）、對于懸挑架在上層邊梁處設錨筋用16鋼絲

10、繩拉結，一端設在 18外端，另一端設在邊梁錨筋上，在16鋼絲繩中間設螺桿一只，以調整鋼絲繩的松緊度（4）、外墻裝飾階段剛性連墻件，也須滿足上述要求，確因施工需要除去原剛性連墻件時，必須重新補設可靠有效的臨時拉結，以確保外架安全可靠。4.7、斜道搭設走人斜道坡度不得大于三分之一，用竹腳手片鋪設四角用16#鐵絲綁扎，每隔30cm設一道防滑條，兩側設兩道防護欄桿，臨邊用腳手片圍護，斜道縱橫距外側及橫向兩終端應設剪刀撐和二道欄桿，必要時采取封閉處理。 4.8、架體內封閉（1）、腳手架的架體里立桿距墻體凈距為400mm，如因結構設計的限制大于400mm的必須鋪設站人片，站人片設置平整牢固。（2）、腳手架

11、施工層里立桿與建筑物之間應采用腳手片進行封閉。五、外腳手架設計和驗算(一)、1#樓影院落地架設計和驗算計算參數:雙排腳手架，搭設高度30.2米，12.0米以下采用雙管立桿，12.0米以上采用單管立桿。 立桿的縱距1.60米，立桿的橫距1.20米，立桿的步距1.80米，內排架距離結構0.40米。 鋼管類型按483.2計算，連墻件按豎向間距5.40米（每層設置），水平間距3.20米。 施工活荷載為2.0kN/m2，同時考慮1層施工。 腳手板采用竹笆片，荷載為0.15kN/m2，按照鋪設16層計算。 欄桿采用木板，荷載為0.14kN/m，安全網荷載取0.0050kN/m2。 腳手板下大橫桿在小橫桿上

12、面，且主結點間增加兩根大橫桿。 基本風壓0.50kN/m2，高度變化系數1.4200，體型系數0.6000。立桿布置在地下室頂板上，頂板設計荷載為20kN/m2，立桿底面擴展面積按1.6（縱距）1.2（橫距）=1.920m2，頂板承載力調整系數1.00。 一、大橫桿的計算:大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。 1.均布荷載值計算 大橫桿的自重標準值 P1=0.038kN/m 腳手板的荷載標準值 P2=0.1501.200/3=0.060kN/m 活荷載標準值 Q=2.0001.200/3=0.800

13、kN/m 靜荷載的計算值 q1=1.20.038+1.20.060=0.118kN/m 活荷載的計算值 q2=1.40.800=1.120kN/m 大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩) 2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩 跨中最大彎矩計算公式如下: 跨中最大彎矩為 M1=(0.080.118+0.101.120)1.6002=0.311kN.m 支座最大彎矩計算公式如下: 支座最大彎矩為 M2=-(0.100.118+0.1171.120)1.6002=-0.366kN.m 我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進

14、行強度驗算： =0.366106/4729.0=77.329N/mm2 大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下: 靜荷載標準值q1=0.038+0.060=0.098kN/m 活荷載標準值q2=0.800kN/m 三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度 V=(0.6770.098+0.9900.800)1600.04/(1002.06105113510.0)=2.406mm 大橫桿的最大撓度小于1600.0/150與10mm,滿足要求!二、小橫桿的計算:小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。

15、用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。 1.荷載值計算 大橫桿的自重標準值 P1=0.0381.600=0.061kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.1501.2001.600/3=0.096kN 活荷載標準值 Q=2.0001.2001.600/3=1.280kN 荷載的計算值 P=1.20.061+1.20.096+1.41.280=1.981kN 小橫桿計算簡圖 2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算公式如下: M=(1.20.038)1.2002/8+

16、1.9811.200/3=0.801kN.m =0.801106/4729.0=169.310N/mm2 小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和 均布荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載最大撓度計算公式如下: 小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=5.00.0381200.004/(3842.060105113510.000)=0.04mm 集中荷載標準值P=0.061+0.096+1.280=1.437kN 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 V2=1437.4401200.0(31200.0

17、2-41200.02/9)/(722.06105113510.0)=3.770mm 最大撓度和 V=V1+V2=3.815mm 小橫桿的最大撓度小于1200.0/150與10mm,滿足要求! 三、扣件抗滑力的計算: 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 1.荷載值計算 橫桿的自重標準值 P1=0.0381.200=0.046kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.1501.2001.600/2=0.144kN 活荷載標準值 Q=2.0001.200

18、1.600/2=1.920kN 荷載的計算值 R=1.20.046+1.20.144+1.41.920=2.916kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!四、腳手架荷載標準值: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1141 NG1 = 0.11430.200+12.0000.038=3.907kN (2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用竹笆片腳手板，標準值為0.15 NG2 = 0.150161.600(1.200+0.400)/2=3.072kN (3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN

19、/m)；本例采用欄桿、木腳手板標擋板，準值為0.14 NG3 = 0.1401.60016/2=1.792kN (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.60030.200=0.242kN 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 9.012kN。 活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。 經計算得到，活荷載標準值 NQ = 2.00011.6001.200/2=1.920kN 風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 W0 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB

20、50009-2001)附錄表D.4的規定采用：W0 = 0.500 Uz 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)附錄表7.2.1的規定采用：Uz = 1.420 Us 風荷載體型系數：Us = 0.600 經計算得到，風荷載標準值Wk = 0.70.5001.4200.600 = 0.298kN/m2。 考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ 經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.29.012+0.851.41.920=13.100kN單雙立桿交接位置的最大軸向壓力N=1.25.358+0.851.41.920

21、=8.715kN 不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.29.012+1.41.920=13.503kN 單雙立桿交接位置的最大軸向壓力N=1.25.358+1.41.920=9.118kN 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； la 立桿的縱距 (m)； h 立桿的步距 (m)。 經過計算得到風荷載產生的彎矩 Mw=0.851.40.2981.6001.8001.800/10=0.184kN.m 五、立桿的穩定性計

22、算: 單雙立桿交接位置和雙立桿底部均需要立桿穩定性計算。 參照施工手冊計算方法，雙立桿底部的鋼管截面面積和模量按照兩倍的單鋼管截面的0.7折減考慮。 1.不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，底部N=13.503kN，單雙立桿交接位置N=9.118kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.59cm； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.550； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551.5501.800=3.222m； A 立桿凈截面面積，A=6.301cm2； W 立桿凈截面模量(

23、抵抗矩),W=6.621cm3； 由長細比，為3222/16=203； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.177； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 =13503/(0.18630)=121.139N/mm2； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2； 不考慮風荷載時，雙立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 經計算得到單雙立桿交接位置=9118/(0.18450)=114.521N/mm2； 不考慮風荷載時，單雙立桿交接位置的立桿穩定性計算f,滿足要求! 2.考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，底部N=13.

24、100kN，單雙立桿交接位置N=8.715kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.59cm； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.550； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551.5501.800=3.222m； A 立桿凈截面面積，A=6.301cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=6.621cm3； 由長細比，為3222/16=203； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.177； MW 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW=0.184kN.m； 鋼管立桿受壓強度計算

25、值 (N/mm2)；經計算得到 =13100/(0.18630)+184000/6621=145.308N/mm2； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2； 考慮風荷載時，雙立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 經計算得到單雙立桿交接位置=8715/(0.18450)+184000/4729=148.357N/mm2； 考慮風荷載時，單雙立桿交接位置的立桿穩定性計算 Nl，連墻件的設計計算滿足要求! 連墻件拉結樓板預埋鋼管示意圖 八、立桿的地基承載力計算:立桿底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 其中 p 立桿底面的平均壓力 (kN/m2)，p = N/A；p = 7.03

26、N 上部立桿傳至頂板的軸向力設計值 (kN)；N = 13.50 A 立桿底部擴展面積 (m2)；A = 1.92 fg 頂板承載力設計值 (kN/m2)；fg = 20.00 頂板承載力設計值應按下式計算 fg = kc fgk 其中 kc 腳手架地基承載力調整系數；kc = 1.00 fgk 地基承載力標準值；fgk = 20.00 頂板承載力的計算滿足要求! (二)1#樓影院懸挑架設計和驗算計算參數:雙排腳手架，搭設高度20.0米，立桿采用單立管。立桿的縱距1.60米，立桿的橫距0.80米，立桿的步距1.80米，內排架距離結構0.40米。 采用的鋼管類型按483.2計算， 連墻件豎向間距

27、5.40米（每層設置），水平間距3.20米。 施工活荷載為2.0kN/m2，同時考慮1層施工。 腳手板采用竹笆片，荷載為0.15kN/m2，按照鋪設11層計算。 欄桿采用木板，荷載為0.14kN/m，安全網荷載取0.0050kN/m2。 腳手板下大橫桿在小橫桿上面，且主結點間增加兩根大橫桿。 基本風壓0.50kN/m2，高度變化系數1.4200，體型系數0.6000。 懸挑水平鋼梁采用18a號槽鋼U口水平，其中建筑物外懸挑段長度1.30米，建筑物內錨固段長度1.50米。 懸挑水平鋼梁采用懸臂式結構，按有鋼絲繩拉結和無鋼絲繩拉結分別進行計算。無鋼絲繩拉結驗算: 一、大橫桿的計算大橫桿按照三跨連續

28、梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。 1.均布荷載值計算 大橫桿的自重標準值 P1=0.038kN/m 腳手板的荷載標準值 P2=0.1500.800/3=0.040kN/m 活荷載標準值 Q=2.0000.800/3=0.533kN/m 靜荷載的計算值 q1=1.20.038+1.20.040=0.094kN/m 活荷載的計算值 q2=1.40.533=0.747kN/m 大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩) 2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載

29、作用下的彎矩 跨中最大彎矩計算公式如下: 跨中最大彎矩為 M1=(0.080.094+0.100.747)1.6002=0.210kN.m 支座最大彎矩計算公式如下: 支座最大彎矩為 M2=-(0.100.094+0.1170.747)1.6002=-0.248kN.m 我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =0.248106/4729.0=52.384N/mm2 大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下: 靜荷載標準值q1=0.038+0.040=0.078kN/m 活荷載標準值q2=0.533

30、kN/m 三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度 V=(0.6770.078+0.9900.533)1600.04/(1002.06105113510.0)=1.629mm 大橫桿的最大撓度小于1600.0/150與10mm,滿足要求! 二、小橫桿的計算 小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。 1.荷載值計算 大橫桿的自重標準值 P1=0.0381.600=0.061kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.1500.8001.600/3=0.064kN 活荷載標準值 Q=2.0000.8001.600/3=

31、0.853kN 荷載的計算值 P=1.20.061+1.20.064+1.40.853=1.345kN 小橫桿計算簡圖 2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算公式如下: M=(1.20.038)0.8002/8+1.3450.800/3=0.362kN.m =0.362106/4729.0=76.635N/mm2 小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和 均布荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載最大撓度計算

32、公式如下: 小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=5.00.038800.004/(3842.060105113510.000)=0.01mm 集中荷載標準值P=0.061+0.064+0.853=0.979kN 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 V2=978.773800.0(3800.02-4800.02/9)/(722.06105113510.0)=0.761mm 最大撓度和 V=V1+V2=0.769mm 小橫桿的最大撓度小于800.0/150與10mm,滿足要求!三、扣件抗滑力的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc 其

33、中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 1.荷載值計算 橫桿的自重標準值 P1=0.0380.800=0.031kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.1500.8001.600/2=0.096kN 活荷載標準值 Q=2.0000.8001.600/2=1.280kN 荷載的計算值 R=1.20.031+1.20.096+1.41.280=1.944kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 四、腳手架荷載標準值 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例

34、為0.1141 NG1 = 0.11420.000=2.282kN (2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用竹笆片腳手板，標準值為0.15 NG2 = 0.150111.600(0.800+0.400)/2=1.584kN (3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、木腳手板標擋板，準值為0.14 NG3 = 0.1401.60011/2=1.232kN (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.60020.000=0.160kN 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.258kN。 活荷

35、載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。 經計算得到，活荷載標準值 NQ = 2.00011.6000.800/2=1.280kN 風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 W0 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)附錄表D.4的規定采用：W0 = 0.500 Uz 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)附錄表7.2.1的規定采用：Uz = 1.420 Us 風荷載體型系數：Us = 0.600 經計算得到，風荷載標準值Wk = 0.70.5001.4200.600 = 0.298kN/m2

36、。 考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ 經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.25.258+0.851.41.280=7.833kN 不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.25.258+1.41.280=8.102kN 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； la 立桿的縱距 (m)； h 立桿的步距 (m)。 經過計算得到風荷載產生的彎矩 Mw=0.851.4

37、0.2981.6001.8001.800/10=0.184kN.m 五、立桿的穩定性計算 1.不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=8.102kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.59cm； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立桿凈截面面積，A=4.501cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.729cm3； 由長細比，為3118/16=196； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細

38、比 l0/i 的結果查表得到0.188； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 =8102/(0.19450)=95.913N/mm2； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2； 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 2.考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=7.833kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.59cm； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551.5001.800=3.118m；

39、 A 立桿凈截面面積，A=4.501cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.729cm3； 由長細比，為3118/16=196； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.188； MW 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW=0.184kN.m； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 =7833/(0.19450)+184000/4729=131.631N/mm2； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2； 考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 Nl，連墻件的設計計算滿足要求! 連墻件拉結樓板預埋鋼管示意圖 七、懸挑梁的受力計算 懸挑腳手

40、架按照帶懸臂的單跨梁計算 懸出端C受腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。 懸臂單跨梁計算簡圖 支座反力計算公式 支座彎矩計算公式 C點最大撓度計算公式 其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l。 本工程算例中，m = 1300mm，l = 1500mm，ml = 400mm，m2 = 1200mm； 水平支撐梁的截面慣性矩I = 1272.70cm4，截面模量(抵抗矩) W = 141.40cm3。 受腳手架作用集中強度計算荷載 N=8.10kN 水平鋼梁自重強度計算荷載 q=1.225.690.00017.8510=0.24kN/m k=1.30/1.

41、50=0.87 kl=0.40/1.50=0.27 k2=1.20/1.50=0.80 代入公式，經過計算得到 支座反力 RA=25.478kN 支座反力 RB=-8.597kN 最大彎矩 MA=13.167kN.m 抗彎計算強度 f=13.167106/(1.05141400.0)=88.686N/mm2 水平支撐梁的抗彎計算強度小于215.0N/mm2,滿足要求! 受腳手架作用集中計算荷載 N=5.26+1.28=6.54kN 水平鋼梁自重計算荷載 q=25.690.00017.8510=0.20kN/m 最大撓度 Vmax=4.498mm 按照鋼結構設計規范(GB50017-2003)附

42、錄A結構變形規定，受彎構件的跨度對懸臂梁為懸伸長度的兩倍，即2600.0mm 水平支撐梁的最大撓度小于2600.0/400,滿足要求! 八、懸挑梁的整體穩定性計算 水平鋼梁采用18a號槽鋼U口水平,計算公式如下 其中 b 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算： 經過計算得到 b=57010.568.0235/(1200.0180.0235.0)=1.88 由于b大于0.6，按照鋼結構設計規范(GB50017-2003)附錄B其值b=1.07-0.282/b=0.920 經過計算得到強度 =13.17106/(0.920141399.99)=101.18N/mm2； 水平鋼梁的穩定性計算

43、 f,滿足要求! 九、錨固段與樓板連接的計算 1.水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環，拉環強度計算如下： 水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力R=8.597kN 水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為 其中f為拉環鋼筋抗拉強度，每個拉環按照兩個截面計算，按照混凝土結構設計規范10.9.8f = 50N/mm2； 所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環最小直徑 D=85974/(3.1416502)1/2=11mm18mm 水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度。 2.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計算如下： 錨固深度計算公式 其中 N 錨固力

44、，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N = 8.60kN； d 樓板螺栓的直徑，d = 18mm； fb 樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取1.5N/mm2； h 樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深度，經過計算得到 h 要大于8596.61/(3.1416181.5)=101.3mm。 3.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，混凝土局部承壓計算如下： 混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式 其中 N 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N = 8.60kN； d 樓板螺栓的直徑，d = 18mm； b 樓板內的螺栓錨板邊長，b=5d=90mm； fcc 混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取0.95fc=1

45、3.59N/mm2； 經過計算得到公式右邊等于106.6kN 樓板混凝土局部承壓計算滿足要求!有鋼絲繩拉結驗算:一、大橫桿的計算大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。 1.均布荷載值計算 大橫桿的自重標準值 P1=0.038kN/m 腳手板的荷載標準值 P2=0.1500.800/3=0.040kN/m 活荷載標準值 Q=2.0000.800/3=0.533kN/m 靜荷載的計算值 q1=1.20.038+1.20.040=0.094kN/m 活荷載的計算值 q2=1.40.533=0.747kN/m

46、 大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩) 2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩 跨中最大彎矩計算公式如下: 跨中最大彎矩為 M1=(0.080.094+0.100.747)1.6002=0.210kN.m 支座最大彎矩計算公式如下: 支座最大彎矩為 M2=-(0.100.094+0.1170.747)1.6002=-0.248kN.m 我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =0.248106/4729.0=52.384N/mm2 大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓

47、度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下: 靜荷載標準值q1=0.038+0.040=0.078kN/m 活荷載標準值q2=0.533kN/m 三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度 V=(0.6770.078+0.9900.533)1600.04/(1002.06105113510.0)=1.629mm 大橫桿的最大撓度小于1600.0/150與10mm,滿足要求!二、小橫桿的計算小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。 1.荷載值計算 大橫桿的自重標準值 P1=0.0381.600=0.

48、061kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.1500.8001.600/3=0.064kN 活荷載標準值 Q=2.0000.8001.600/3=0.853kN 荷載的計算值 P=1.20.061+1.20.064+1.40.853=1.345kN 小橫桿計算簡圖 2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算公式如下: M=(1.20.038)0.8002/8+1.3450.800/3=0.362kN.m =0.362106/4729.0=76.635N/mm2 小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,

49、滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和 均布荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載最大撓度計算公式如下: 小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=5.00.038800.004/(3842.060105113510.000)=0.01mm 集中荷載標準值P=0.061+0.064+0.853=0.979kN 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 V2=978.773800.0(3800.02-4800.02/9)/(722.06105113510.0)=0.761mm 最大撓度和 V=V1+V2=0.769mm 小橫桿的最大撓度小于800.0

50、/150與10mm,滿足要求! 三、扣件抗滑力的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 1.荷載值計算 橫桿的自重標準值 P1=0.0380.800=0.031kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.1500.8001.600/2=0.096kN 活荷載標準值 Q=2.0000.8001.600/2=1.280kN 荷載的計算值 R=1.20.031+1.20.096+1.41.280=1.944kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!四、腳

51、手架荷載標準值 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1141 NG1 = 0.11420.000=2.282kN (2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用竹笆片腳手板，標準值為0.15 NG2 = 0.150111.600(0.800+0.400)/2=1.584kN (3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、木腳手板標擋板，準值為0.14 NG3 = 0.1401.60011/2=1.232kN (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005 NG4 =

52、0.0051.60020.000=0.160kN 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.258kN。 活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。 經計算得到，活荷載標準值 NQ = 2.00011.6000.800/2=1.280kN 風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 W0 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)附錄表D.4的規定采用：W0 = 0.500 Uz 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)附錄表7.2.1的規定采用：Uz = 1.42

53、0 Us 風荷載體型系數：Us = 0.600 經計算得到，風荷載標準值Wk = 0.70.5001.4200.600 = 0.298kN/m2。 考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ 經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.25.258+0.851.41.280=7.833kN 不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.25.258+1.41.280=8.102kN 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 其

54、中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； la 立桿的縱距 (m)； h 立桿的步距 (m)。 經過計算得到風荷載產生的彎矩 Mw=0.851.40.2981.6001.8001.800/10=0.184kN.m 五、立桿的穩定性計算 卸荷吊點按照構造考慮，不進行計算。 1.不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=8.102kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.59cm； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551.5001.800=3

55、.118m； A 立桿凈截面面積，A=4.501cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.729cm3； 由長細比，為3118/16=196； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.188； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 =8102/(0.19450)=95.913N/mm2； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2； 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 2.考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=7.833kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.59cm； k 計算長度附加系數，

56、取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立桿凈截面面積，A=4.501cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.729cm3； 由長細比，為3118/16=196； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.188； MW 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW=0.184kN.m； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 =7833/(0.19450)+184000/4729=131.631N/mm2； f

57、鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2； 考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 Nl，連墻件的設計計算滿足要求! 連墻件拉結樓板預埋鋼管示意圖 七、懸挑梁的受力計算 懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續梁計算。 懸臂部分腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。 本工程中，腳手架排距為800mm，內側腳手架距離墻體400mm，支拉斜桿的支點距離墻體 = 1200mm， 水平支撐梁的截面慣性矩I = 1272.70cm4，截面抵抗矩W = 141.40cm3，截面積A = 25.69cm2。 受腳手架集中荷載 P=8.10kN 水平鋼梁自重荷載 q=1.225.690.000

58、17.8510=0.24kN/m 懸挑腳手架示意圖 懸挑腳手架計算簡圖 經過連續梁的計算得到 懸挑腳手架支撐梁剪力圖(kN) 懸挑腳手架支撐梁彎矩圖(kN.m) 懸挑腳手架支撐梁變形圖(mm) 各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為 R1=10.258kN,R2=7.012kN,R3=-0.390kN 最大彎矩 Mmax=1.627kN.m 抗彎計算強度 f=M/1.05W+N/A=1.627106/(1.05141400.0)+2.2801000/2569.0=11.848N/mm2 水平支撐梁的抗彎計算強度小于215.0N/mm2,滿足要求!八、懸挑梁的整體穩定性計算 水平鋼梁采用18a號

59、槽鋼U口水平,計算公式如下 其中 b 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算： 經過計算得到 b=57010.568.0235/(1200.0180.0235.0)=1.88 由于b大于0.6，按照鋼結構設計規范(GB50017-2003)附錄B其值b=1.07-0.282/b=0.920 經過計算得到強度 =1.63106/(0.920141399.99)=12.51N/mm2； 水平鋼梁的穩定性計算 f,滿足要求!九、拉桿的受力計算 水平鋼梁的軸力RAH和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算 其中RUicosi為鋼繩的拉力對水平桿產生的軸壓力。 各支點的支撐力 RCi=RUisini 按照

60、以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為 RU1=10.509kN 十、拉桿的強度計算 拉繩或拉桿的軸力RU我們均取最大值進行計算，為RU=10.509kN 拉繩的強度計算： 如果上面采用鋼絲繩，鋼絲繩的容許拉力按照下式計算： 其中Fg 鋼絲繩的容許拉力(kN)； Fg 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)； 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對619、637、661鋼絲繩分別取0.85、0.82和0.8； K 鋼絲繩使用安全系數。 選擇拉鋼絲繩的破斷拉力要大于8.00010.509/0.850=98.905kN。 選擇619+1鋼絲繩，鋼絲繩公稱抗拉強度1400MPa，直徑14.0mm16.0mm。

61、鋼絲拉繩的吊環強度計算： 鋼絲拉繩的軸力RU我們均取最大值進行計算作為吊環的拉力N，為 N=RU=10.509kN 鋼絲拉繩的吊環強度計算公式為 其中 f 為吊環抗拉強度，取f = 50N/mm2，每個吊環按照兩個截面計算； 所需要的鋼絲拉繩的吊環最小直徑 D=105094/(3.1416502)1/2=12mm 十一、錨固段與樓板連接的計算 1.水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環，拉環強度計算如下： 水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力R=7.012kN 水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為 其中f為拉環鋼筋抗拉強度，每個拉環按照兩個截面計算，按照混凝土結構設計規范10.9.8f = 50N/mm

62、2； 所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環最小直徑 D=70124/(3.1416502)1/2=10mm18mm 水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度。 2.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計算如下： 錨固深度計算公式 其中 N 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N = 7.01kN； d 樓板螺栓的直徑，d = 18mm； fb 樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取1.5N/mm2； h 樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深度，經過計算得到 h 要大于7012.41/(3.1416181.5)=82.7mm。 3.水平鋼梁與樓板

63、壓點如果采用螺栓，混凝土局部承壓計算如下： 混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式 其中 N 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N = 7.01kN； d 樓板螺栓的直徑，d = 18mm； b 樓板內的螺栓錨板邊長，b=5d=90mm； fcc 混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取0.95fc=13.59N/mm2； 經過計算得到公式右邊等于106.6kN 樓板混凝土局部承壓計算滿足要求! (三)2#樓劇院落地架設計和驗算計算參數:雙排腳手架，搭設高度24.8米，立桿采用單立管。立桿的縱距1.60米，立桿的橫距1.20米，內排架距離結構0.40米，立桿的步距1.80米。鋼管類型按483.2計算

64、，連墻件按豎向間距5.40米（每層設置），水平間距3.20米。施工活荷載為2.0kN/m2，同時考慮1層施工。腳手板采用竹笆片，荷載為0.15kN/m2，按照鋪設13層計算。 欄桿采用木板，荷載為0.14kN/m，安全網荷載取0.0050kN/m2。 腳手板下大橫桿在小橫桿上面，且主結點間增加兩根大橫桿。 基本風壓0.50kN/m2，高度變化系數1.4200，體型系數0.6000。 立桿布置在地下室頂板上，頂板設計荷載為20kN/m2，立桿底面擴展面積按1.6（縱距）1.2（橫距）=1.920m2，頂板承載力調整系數1.00。一、大橫桿的計算:大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小

65、橫桿的上面。按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。 1.均布荷載值計算 大橫桿的自重標準值 P1=0.038kN/m 腳手板的荷載標準值 P2=0.1501.200/3=0.060kN/m 活荷載標準值 Q=2.0001.200/3=0.800kN/m 靜荷載的計算值 q1=1.20.038+1.20.060=0.118kN/m 活荷載的計算值 q2=1.40.800=1.120kN/m 大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩) 2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩 跨中最大彎矩計算公

66、式如下: 跨中最大彎矩為 M1=(0.080.118+0.101.120)1.6002=0.311kN.m 支座最大彎矩計算公式如下: 支座最大彎矩為 M2=-(0.100.118+0.1171.120)1.6002=-0.366kN.m 我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =0.366106/4729.0=77.329N/mm2 大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下: 靜荷載標準值q1=0.038+0.060=0.098kN/m 活荷載標準值q2=0.800kN/m 三跨連續梁均布荷載作用

67、下的最大撓度 V=(0.6770.098+0.9900.800)1600.04/(1002.06105113510.0)=2.406mm 大橫桿的最大撓度小于1600.0/150與10mm,滿足要求!二、小橫桿的計算:小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。 1.荷載值計算 大橫桿的自重標準值 P1=0.0381.600=0.061kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.1501.2001.600/3=0.096kN 活荷載標準值 Q=2.0001.2001.600/3=1.280kN 荷載的計算值 P=

68、1.20.061+1.20.096+1.41.280=1.981kN 小橫桿計算簡圖 2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算公式如下: M=(1.20.038)1.2002/8+1.9811.200/3=0.801kN.m =0.801106/4729.0=169.310N/mm2 小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和 均布荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載最大撓度計算公式如下: 小橫桿自重均布荷載引起

69、的最大撓度 V1=5.00.0381200.004/(3842.060105113510.000)=0.04mm 集中荷載標準值P=0.061+0.096+1.280=1.437kN 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 V2=1437.4401200.0(31200.02-41200.02/9)/(722.06105113510.0)=3.770mm 最大撓度和 V=V1+V2=3.815mm 小橫桿的最大撓度小于1200.0/150與10mm,滿足要求!三、扣件抗滑力的計算:縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載

70、力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 1.荷載值計算 橫桿的自重標準值 P1=0.0381.200=0.046kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.1501.2001.600/2=0.144kN 活荷載標準值 Q=2.0001.2001.600/2=1.920kN 荷載的計算值 R=1.20.046+1.20.144+1.41.920=2.916kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 四、腳手架荷載標準值: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1141 NG

71、1 = 0.11424.800=2.830kN (2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用竹笆片腳手板，標準值為0.15 NG2 = 0.150131.600(1.200+0.400)/2=2.496kN (3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、木腳手板標擋板，準值為0.14 NG3 = 0.1401.60013/2=1.456kN (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.60024.800=0.198kN 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 6.980kN。 活荷載為施工荷載標準值產

72、生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。 經計算得到，活荷載標準值 NQ = 2.00011.6001.200/2=1.920kN 風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 W0 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)附錄表D.4的規定采用：W0 = 0.500 Uz 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)附錄表7.2.1的規定采用：Uz = 1.420 Us 風荷載體型系數：Us = 0.600經計算得到，風荷載標準值Wk = 0.70.5001.4200.600 = 0.298kN/m2。 考慮風荷載時,立桿

73、的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ 經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.26.980+0.851.41.920=10.661kN 不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.26.980+1.41.920=11.064kN 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； la 立桿的縱距 (m)； h 立桿的步距 (m)。 經過計算得到風荷載產生的彎矩 Mw=0.851.40.2981.60

74、01.8001.800/10=0.184kN.m 五、立桿的穩定性計算: 1.不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=11.064kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.59cm； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.550； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551.5501.800=3.222m； A 立桿凈截面面積，A=4.501cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.729cm3； 由長細比，為3222/16=203； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i

75、的結果查表得到0.177； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 =11064/(0.18450)=138.966N/mm2； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2； 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 2.考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=10.661kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.59cm； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.550； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551.5501.800=3.222m； A 立

76、桿凈截面面積，A=4.501cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.729cm3； 由長細比，為3222/16=203； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.177； MW 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW=0.184kN.m； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 =10661/(0.18450)+184000/4729=172.802N/mm2； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2； 考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 Nl，連墻件的設計計算滿足要求! 連墻件拉結樓板預埋鋼管示意圖 八、立桿的地基承載力計算: 立桿底面

77、的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 其中 p 立桿底面的平均壓力 (kN/m2)，p = N/A；p = 5.76 N 上部立桿傳至頂板的軸向力設計值 (kN)；N = 11.06 A 立桿底部擴展面積 (m2)；A = 1.92 fg 頂板承載力設計值 (kN/m2)；fg = 20.00 頂板承載力設計值應按下式計算 fg = kc fgk 其中 kc 腳手架地基承載力調整系數；kc = 1.00 fgk 地基承載力標準值；fgk = 20.00 頂板承載力的計算滿足要求!六、腳手架的檢查與驗收1、腳手架必須由持有效上崗證的專業技術人員搭設；2、進行分段驗收和檢查，發現有不符合要求的應迅

78、速整改，并追究責任；3、外腳手架分段驗收嚴格按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2001第八節及JGJ59-99中外腳手架檢查評分表，所列項目和施工方案要求的內容進行檢查。填寫驗收記錄單，并由搭設人員、安全員、施工員、項目經理簽證，方能交付使用。4、架體內必須做到每樓層封閉(即進行隔離)。七、腳手架搭設安全技術措施1、技術保障措施1.1架子搭設完畢，用合格密目安全網鋪于架子的外圍及底部。1.2鋼管與扣件進場前應經過檢查挑選，所用扣件在使用前應清理加油一次，扣件一定要上緊，不得松動。每個螺栓的預緊力在40Nm65 Nm之間。1.3架子搭設完畢后由搭設班組會同項目部對整個腳手架進行

79、檢查驗收，驗收合格后方可投入使用。1.4腳手架的安全性是由架子的整體性和架子結構完整性來保證的，未經允許嚴禁他人破壞架子結構或在架子上擅自拆除與搭設腳手架各構件。 2、質量保障措施2.1操作人員作業前必須進行崗位技術培訓與安全教育。 2.2技術人員在腳手架搭設、拆除前必須給作業人員下達安全技術交底，并傳達至所有操作人員。2.3腳手架必須嚴格依據本施工方案和規范進行搭設，搭設時，技術人員必須在現場監督搭設情況，保證搭設質量達到方案設計要求。2.4腳手架搭設完畢，必須對腳手架進行驗收，發現不符合要求處，必須限時或立即整改。2.5腳手架作業層最好是單層作業，有進度要求時不可以超過2層作業。3、安全保

80、障措施3.1操作人員必須持有登高作業操作證方可上崗。3.2架子在搭設(拆卸)過程要做到文明作業，不得從架子上掉落工具、物品；同時必須保證自身安全，高空作業需穿防滑鞋，佩戴安全帽、安全帶，未佩戴安全防護用品不得上架子。 3.3在架子上施工的各工種作業人中應注意自身安全(尤其是在卸料平臺上的工作人員)，不得隨意向下、向外拋、掉物品，不得隨意拆除安全防護裝置。3.4雨、雪及六級以上大風等天氣嚴禁進行腳手架搭設、拆除工作3.5應設專人負責對腳手架進行經常檢查和保修。 在下列情況下，必須對腳手架進行檢查| a 在六級大風和大雨后 b 停用超過二個月，復工前。 檢查保修項目 a 各主節點處桿件的安裝、連墻

81、件等構造是否符合施工方案的要求； b 扣件螺絲是否松動； c 安全防護措施是否符合要求。 3.6在腳手架上進行電、氣焊作業時，必須有防火措施和專人看護3.7腳手架臨街面必須有防止墜物傷人的防護措施。 3.8搭拆腳手架期間，地面應設置圍欄和警戒標志，嚴禁非操作人員入內。4、腳手架注意事項4.1、鋼管架應設置避雷針，分置于外架四角立桿之上，并連通大橫桿，形成避雷網絡，并檢測接地電阻不大于30。4.2、定期檢查腳手架，發現問題和隱患，在施工作業前及時維修加固，以達到堅固穩定，確保施工安全。4.3、外腳手架搭設人員必須持證上崗，并正確使用安全帽、安全帶、穿防滑鞋。4.4、嚴禁腳手板存在探頭板，鋪設腳手

82、板以及多層作業時，應盡量使施工荷載內、外傳遞平衡。4.5、保證腳手架體的整體性，不得與井架、升降機一并拉結，不得截斷架體。4.6、結構外腳手架每搭設一層，搭設完畢后，經項目部安全員驗收合格后方可使用。任何班組長和個人，未經同意不得任意拆除腳手架部件。4.7、嚴格控制施工荷載，腳手板不得集中堆料施荷，施工荷載不得大于2kN/m2，確保較大安全儲備。4.8、結構施工時不允許多層同時作業，裝修施工時同時作業層數不超過兩層，臨時性用的懸挑架的同時作業層數不超過一層。4.9、當作業層高出其下連墻件4.0m以上、且其上尚無連墻件時，應采取適當的臨時撐拉措施。4.10、各作業層之間設置可靠的防護柵欄，防止墜

83、落物體傷人。4.11、因落地架搭設在地下室頂板上，對于搭設在頂板后澆帶邊上的架體，為確保頂板結構的安全，其下方的承重架不予拆除，直至后澆帶封澆后方可拆除八、腳手架拆除安全技術措施1、拆架前，全面檢查擬拆腳手架，根據檢查結果，擬訂出作業計劃，報請批準，進行技術交底后才準工作。作業計劃一般包括：拆架的步驟和方法、安全措施、材料堆放地點、勞動組織安排等。2、拆架時應劃分作業區，周圍設繩綁圍欄或豎立警戒標志。3、拆架的高處作業人員應戴安全帽、系安全帶、扎裹腿、穿軟底防滑鞋。4、拆架程序應遵守由上而下，先搭后拆的原則，即先拆拉桿、腳手板、剪刀撐、斜撐，而后拆小橫桿、大橫桿、立桿等，并按一步一清原則依次進

84、行。嚴禁上下同時進行拆架作業。5、拆立桿時，要先抱住立桿再拆開最后兩個扣，拆除大橫桿、斜撐、剪刀撐時，應先拆中間扣件，然后托住中間，再解端頭扣。6、連墻桿(拉結點)應隨拆除進度逐層拆除，拆拋撐時，應用臨時撐支柱，然后才能拆除。7、拆除時要統一指揮，上下呼應，動作協調，當解開與另一人有關的結扣時，應先通知對方，以防墜落。8、拆架時嚴禁碰撞腳手架附近電源線，以防觸電事故。9、在拆架時，不得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚10、拆下的材料要徐徐下運，嚴禁拋擲。運至地面的材料應按指定地點隨拆隨運，分類堆放，當天拆當天清，拆下的扣件和鐵絲要集中回收處理。11、輸送至地面的桿件，應及時按類堆放，整理保養。12、當天離崗時，應及時加固尚未拆除部分，防止存留隱患造成復崗后的人為事故。13、翻掀墊鋪竹笆應注意站立位置，并應自外向里翻起豎立，防止外翻將竹笆內未清除的殘留物從高處墜落傷人。九、附圖 1、落地外架剖面圖 2、懸挑外架剖面圖 3、外架立面圖 4、外架平面布置圖1、落地架剖面圖：地下室頂板18#槽鋼平鋪小橫桿-0.800相對+0.000梁或板外立桿連墻件(三步兩跨)預埋鋼管梁或板預埋鋼管內立桿2、懸挑架剖面圖：3、外架立面圖：