1、一、編制說明： 因*工程1/C1/D1/J1/K *3112129軸部位屋面最高處為10.48米，下部有梁無板，屋面結構的荷載部分會通過支撐體系傳遞至-0.06米地梁（中間為回填土）上，此分項工程屬于超過一定規模的危險性較大的分部分項工程，為防止施工過程中出現模板支撐體系倒塌等安全隱患，對照本工程的施工圖紙和現場實際情況，特編制本專項方案。二、編制依據：1、建設施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）；2、建筑施工安全檢查標準（JGJ59-99）；3、建筑工程模板施工手冊；4、砼結構工程施工及驗收規范（GB50204-2002）；5、建筑施工模板安全技術規范（JGJ162-2

2、008）；6、施工圖紙；7、本項目施工組織設計。三、工程概況*工程位于*市*，擬建*路南側。由*建設中心投資建設，監理單位為*咨詢有限公司，*有限公司承建。由*組成一個封閉的長方形建筑，現該建筑東西長134.6m，南北寬71.4m。*為一層，其斜屋面最高處標高為10.48米，最低處9.79米，斜屋面板最厚處14cm，最大的梁為370*500。斜屋面下部中空，故模板排架需從地坪直接向上搭設。其混凝土構件模板排架支撐系統高度超過8m屬危險性較大的高大模板工程，需編制專項安全施工方案,并應當組織專家組進行論證審查。設計高支模的部位：1/C1/D*3112129軸；1/J1/K*3112129軸；其中

3、1/C1/D、1/J1/K軸線距離均為5.5米；3112129軸線距離均為45.6米。四、準備工作（一）人員準備1、搭設此部位腳手架時選用有特種作業上崗證書的架子工進行搭設；2、對所有進場人員上崗前進行體檢，重點檢查是否適應10米高空作業；3、在此區域預投入15名架子工和40名木工。（二）技術準備1、收集*當地氣象資料，重點關注每年3月至4月*地區的降水概率和風速；2、認真研究施工圖紙，拿出初步施工方案；3、對參加作業的所有人員進行技術交底；4、要求質檢員認真學習經審批后的方案，在施工過程中嚴格按方案檢查；5、對管材、模板等進行復試；6、考慮到外界的影響，故此部位施工節點：3月30日4月30日

4、（具體見項目部月進度計劃）（三）材料準備1、鋼管、扣件、模板、背楞木方、墊板準時進場，在現場按類堆放；2、鋼管、扣件不得出現銹蝕等現象，若有，及時剔除。不得將有銹蝕的管材和扣件運用到工程上；3、進場的材料不得遭遇淋雨和雨水浸泡。五、高大模板支撐體系設計由于本工程上部結構構件不是很大，只是模板支撐搭設高度高，在模板支撐體系的選擇上，通過對支撐體系各種方案的試算，綜合考慮以下因素，最終確定采用滿堂扣件式鋼管高大模板支撐體系方案。排架直接座落在室內回填的地坪上，由于室內地坪屬回填性質，且土質承受能力較差，故必須采取相應可靠措施進行彌補。（1） 支撐體系的結構設計，做到結構要安全可靠，造價要經濟合理。

5、（2） 在規定的條件下和規定的使用期限內，能夠充分滿足預期的安全性和耐久性。（3） 選用材料時，做到常見通用、可周轉利用，便于保養維修。（4） 結構選型時，做到受力明確，構造措施到位，便于檢查驗收。六、支撐排架模板體系設計梁板模板采用915183015mm的木膠合板，背肋采用4484木方,支撐采用483.0鋼管落地式腳手架，支撐排架基本柱距為1000900，步高為1.5m，搭設最大高度為10.48m。排架頂部采用雙扣件，底部設雙向掃地桿，鋼管底部設50300通長木方底座。排架水平桿均縱橫雙向布設。同時設縱橫向剪刀撐，剪刀撐應從頂部沿伸至底部，并直接撐在地梁上。短方向水平桿應沿層高每隔4米左右設

6、水平頂撐，將排架與二三層結構梁撐頂擠緊，以增加排架的穩定性。6.1支撐架體基礎設置要求高支撐架體基礎的不均勻沉降能顯著影響立桿的受力均勻性，易產生立桿的局部失穩。因此，對基礎范圍內局部的按方案回填，分層夯實，原地基土整平并作夯實處理，并保證基地平整；事先應先放線確定每根立桿的位置，立桿下通長墊設50(厚)300mm(寬)的木腳手板。距地面200mm設置雙向掃地桿，同時剪刀撐底部應斜撐在地梁上，這是防止立桿失穩的有效措施。考慮到本工程地坪土質情況，結合架體高度故應把控制架體的不均勻沉降作為排架穩定的主要因素。屋面結構施工時，其下還為自然地面和回填土地基，因此，保證支撐體系不下沉顯得猶為重要，所以

7、，必須對地基作必要處理：（1） 回填土時，不要擾動各基槽間預留的原土方；利用回填時的機械（挖土機和推土機）充分碾壓回填土，并用挖土機料斗密壓回填的土方，要求密實度095%；回填到要求標高后，先晾二天，待上層土的水份曬到一定程度后，再用振動打夯機打夯，縱橫方向各二遍。（2） 為防止下雨或其它施工用水浸泡地基，保證排架地基高于周圍地面，應設通暢的排水溝，確保施工過程中排架下無積水。（3） 支撐搭設時，距地面20CM左右設掃地桿，掃地桿下部全部擱放50300mm的通長木墊板，把上部傳下來的力通過跳板分散到回填土上。（4） 當鋼管支撐搭設完成后，先不要急于安裝模板，而是先擱置架體2-3天，帶支撐架體經

8、自重下沉穩定后，再鋪放模板和方木。6.2模板排架支撐體系構造要求1、作為梁底外楞的受力橫桿與立桿必須作雙扣件連接，即受力橫桿與立桿扣接,并緊靠立桿的縱橫桿，縱橫桿亦同立桿扣接,以滿足雙扣件抗滑移的設計要求，樓板外楞與架體立桿的連接類同。2、梁板下支撐架立桿接高必須采用對接扣件。事前計算好立桿的豎向接頭位置和每段立桿的長度，立桿接高采用對接扣件連接，以保證立桿處于軸心受壓狀態。特別是架體頂部與梁下外楞連接的立桿，絕對不可以因長度不合適而采用十字扣件與橫桿扣接的方式來調整架體高度，否則會造成立桿變為偏心受壓狀態，容易造成連接扣件破壞或架體局部變形的嚴重后果。3、剪刀撐對于保證架體的整體性和穩定性是

9、十分重要的。剪刀撐分水平剪刀撐和豎向剪刀撐。1）水平剪刀撐沿豎向每4個步距(6m)設置一道，優先布置在架體四周及梁下，每道剪刀撐寬度不少于4跨。2）豎向剪刀撐分橫向和縱向兩個方向的剪刀撐。其設置原則為：從架體的角部或端部開始設置，每隔4跨設置雙向剪刀撐，每道橫跨不少于4跨（5根立桿），且須與立桿或橫桿連接。高支撐架外圍立面應設置連續剪刀撐。梁下支撐架的縱橫向剪刀撐均以梁縱軸對稱設置，設置方法類同。剪刀撐與地面角度在4560度之間。七、施工注意事項1、嚴格按照設計尺寸搭設。立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置；立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差控制在20mm以內；2、立桿之間按步距1.5m

10、設置雙向水平桿，確保其在兩個方向均具有足夠的設計剛度；梁下立桿頂部設置的可調支撐，其支承面距離支撐架頂部橫桿中心線的高度不得大于400mm；3、高支撐架體應與周邊結構柱、梁板作可靠連接。原則上豎向每兩個步距、橫向5跨不少于一道連接，以提高架體的整體穩定性。4、為避免混凝土泵送時對支撐架體產生的瞬間側向力及振動，澆筑混凝土時，支撐架平面位置內嚴禁布置混凝土布料機。混凝土澆筑時應對稱布料，且施工時混凝土的堆積高度不得超過250mm。5、事前應對梁下支撐架的代表性部位設置變形觀測點。澆筑混凝土時，由測量人員實時觀測支撐架豎向變形情況，發現異常立即上報，及時做出相應處理。6、精心設計混凝土澆筑方案，確

11、保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式。7、嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放。8、澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決。八、支撐體系檢查與驗收1、支撐體系搭設時，每步立桿的雙向水平桿不能少，并作為檢查的重點；并檢查模板支撐與周圍已澆筑好混凝土樓層的可靠連接，以增強支撐體的整體穩定性。2、水平拉桿應盡量與已澆砼的柱子進行剛性連接.3、剪刀撐的設置必須嚴格按要求搭設，不得缺少。并作為檢查重點。3、梁、板底部雙扣件，扣件擰緊力矩為4065Nm，并作為檢查重點。4、對于跨度

12、大于4m的梁板模板應起拱，起拱高度為跨度的1/10003/1000。九、質量驗收模板安裝主控項目： 安裝現澆結構的上層模板及支架時，加設支架；上下層支架的立桿應對準，并鋪設墊板。檢查數量：全數檢查。檢查方法：對照模板設計文件和施工方案觀察。 在涂刷模板隔離劑時，不得沾污鋼筋和混凝土接槎處。檢查數量：全數檢查。檢查方法：觀察。主控項目 模板安裝應滿足下列要求：模板的接縫不應漏漿，模板應澆水濕潤，但模板內不要有積水；模板與混凝土的接觸面應清理干凈并刷隔離劑，不得采用影響工程結構質量的隔離劑； 用作模板的地坪、胎膜應平整光潔，不得產生影響構件質量的下沉、裂縫、起砂或起鼓。檢查數量：全數檢查。檢查方法

13、：觀察。 對跨度不小于4m的現澆鋼筋混凝土梁、板，其模板應按設計要求起拱；當設計無具體要求時，起拱高度為跨度的1/10003/1000。檢查數量：在同一檢驗批內，對梁，應抽查構建數量的10%，且不少于3件；對板應按有代表性的自然間抽查10%，且不少于3間；對于大空間結構，板可按縱、橫軸線劃分檢查面，抽查10%，不少于3面。檢驗方法：水準儀或拉線、鋼尺檢查。 固定在模板上的預埋件、預留孔和預留洞均不得遺漏，且應安裝牢固，其偏差應符合下表規定預埋件和預留孔洞的允許偏差項 目允許偏差（mm）預埋鋼板中心線位置3預埋管、預留孔中心線位置3插筋中心線位置5外漏長度+10,0預埋螺栓中心線位置2外漏長度+

14、10,0預留洞中心線位置10尺寸+10,0注：檢查中心線位置時，應沿縱橫兩個方向量測，并取其中的較大值檢查數量：在同一檢驗批內，對梁、柱和獨立基礎，應抽查構件數量的10%，且不少于3件；對墻和板，應按有代表性的自然間抽查10%，且不少于3間；對于大空間結構，墻可按相鄰軸線間高度5m左右劃分檢查面，板可按軸線劃分檢查面，抽查10%，不少于3面。檢驗方法：鋼尺檢查。 現澆結構模板安裝的偏差應符合下表規定。檢查數量：在同一檢驗批內，對梁、柱和獨立基礎，應抽查構件數量的10%，且不少于3件；對墻和板，應按有代表性的自然間抽查10%，且不少于3間；對于大空間結構，墻可按相鄰軸線間高度5m左右劃分檢查面，

15、板可按軸線劃分檢查面，抽查10%，不少于3面。現澆結構模板安裝的允許偏差和檢驗方法項 目允許偏差（mm）檢驗方法軸線位置5鋼尺檢查底模上表面標高5水準儀或拉線、鋼尺檢查截面內部尺寸基礎10鋼尺檢查柱、梁、墻4，5鋼尺檢查層高垂直度不大于5米6經緯儀或吊線、鋼尺檢查大于5米8經緯儀或吊線、鋼尺檢查相鄰兩板表面高低差2鋼尺檢查表面平整度52m靠尺和塞尺檢查注：檢查中心線位置時，應沿縱橫兩個方向量測，并取其中的較大值模板拆除構件類型構件跨度（m）達到設計的混凝土立方體抗壓強度標準值的百分率（%）板2502,8758100梁、拱、殼8758100懸臂構件100底模拆除時混凝土強度要求主控項目 底模及其

16、支架拆除時的混凝土強度應符合設計要求；當設計無具體要求時，混凝土強度應符合下表規定檢查數量：全數檢查。檢驗方法：檢查同同條件養護試件強度試驗報告。 拆模應考慮上部臨時荷載的作用，若超過設計荷載不得拆除支撐系統。檢查數量：全數檢查。檢查方法：觀察。 先支的后拆，后支的先拆。一般項目 側模拆除時的混凝土強度應能保證其表面及棱角不受損傷。檢查數量：全數檢查。檢查方法：觀察。 模板拆除時，不應對樓層形成沖擊荷載。拆除的模板和支架應分散堆放并及時清運。檢查數量：全數檢查。檢查方法：觀察。十、支撐體系拆除1、側模拆除應保證混凝土邊角不受損壞方可進行；而水平模板及支撐則根據混凝土的強度試壓報告，符合混凝土結

17、構工程施工質量驗收規范 (GB 502042002)表4.3.1規定方可拆除。2、支撐拆除的順序一般遵循先支后拆，后支先拆，先非承重部位，后承重部位以及自上向下的原則。3、拆卸較大跨度的梁下支模系統時，各個體的拆卸體系應從中間開始，向兩端展開。4、拆除區域設置明顯警示標志，非作業人員嚴禁入內。十一、支撐體系安全管理1、明確支撐體系施工現場安全責任人，負責施工全過程的安全管理工作；設專人負責對支撐體系進行經常檢查和保修。2、支撐搭設人員必須經過安全培訓及三級安全教育，持證上崗；操作時必須正確戴好安全帽和安全帶，安全帽的帽帶要綁緊在下顎的位置，安全帶應可靠地與大橫桿連接；不得穿塑料底鞋或皮鞋，不得

18、酒后、帶病作業。3、支模施工應按經審批的施工方案進行，方案未經原審批部門同意，任何人不得修改變更。4、六級以上大風或重霧、大雨等惡劣天氣時應停止模板支架的搭設與拆除，雨后施工要注意防滑。5、混凝土澆筑時，派安全員專職觀察模板及其支摸系統的變形情況，發現異常現象時應立即暫停施工，迅速疏散人員，待排除險情并經施工現場安全負責人檢查同意后方可復工。十二、模板高支撐架計算書1、參數信息: a.腳手架參數橫向間距或排距(m):0.90；縱距(m):1.00；步距(m):1.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.10；腳手架搭設高度(m):10.48；采用的鋼管(mm):483.0 ；扣件連接方式

19、:雙扣件，扣件抗滑承載力系數:0.80；板底支撐連接方式:方木支撐；b.荷載參數 模板與木板自重(kN/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000；樓板澆筑厚度(m):0.140；傾倒混凝土荷載標準值(kN/m2):2.000；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.500；c.木方參數 木方彈性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗彎強度設計值(N/mm2):13.000；木方抗剪強度設計值(N/mm2):1.300；木方的間隔距離(mm):300.000；木方的截面寬度(mm):44.00；木方的截面高度(mm):84.00； 圖2 樓板支撐架荷載計算單元2、模

20、板支撐方木的計算:方木按照簡支梁計算，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W=4.4008.4008.400/6 = 51.74 cm3； I=4.4008.4008.4008.400/12 = 217.32 cm4； 方木楞計算簡圖a.荷載的計算： (1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)： q1= 25.0000.3000.140 = 1.050 kN/m； (2)模板的自重線荷載(kN/m): q2= 0.3500.300 = 0.105 kN/m ； (3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN)： p1 = (2.500+2.000)1.0000.300 = 1.350

21、 kN；b.強度計算: 最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 1.2(1.050 + 0.105) = 1.386 kN/m； 集中荷載 p = 1.41.350=1.890 kN； 最大彎距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1.8901.000 /4 + 1.3861.0002/8 = 0.646 kN.m； 最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.890/2 + 1.3861.000/2 = 1.638 kN ； 截面應力 = M / w = 0.646106/51.744103 = 12.480 N/mm2； 方木的計算

22、強度為 12.480 小于13.0 N/mm2,滿足要求!c.抗剪計算： 最大剪力的計算公式如下: Q = ql/2 + P/2 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 其中最大剪力: Q = 1.0001.386/2+1.890/2 = 1.638 kN； 截面抗剪強度計算值 T = 3 1638.000/(2 44.000 84.000) = 0.665 N/mm2； 截面抗剪強度設計值 T = 1.300 N/mm2；方木的抗剪強度為0.665小于 1.300 ，滿足要求!d.撓度計算: 最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: 均布荷載 q =

23、q1 + q2 = 1.050+0.105=1.155 kN/m； 集中荷載 p = 1.350 kN； 最大變形 V= 51.1551000.0004 /(3849500.0002173248.00) +1350.0001000.0003 /( 489500.0002173248.00) = 2.091 mm； 方木的最大撓度 2.091 小于 1000.000/250,滿足要求!3、木方支撐鋼管計算: 支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算； 集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P = 1.3861.000 + 1.890 = 3.276 kN； 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kN

24、.m) 支撐鋼管計算變形圖(kN.m) 支撐鋼管計算剪力圖(kN) 最大彎矩 Mmax = 0.786 kN.m ； 最大變形 Vmax = 2.057 mm ； 最大支座力 Qmax = 10.702 kN ； 截面應力 = 0.786106/4490.000=175.153 N/mm2 ； 支撐鋼管的計算強度小于 205.000 N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于900.000/150與10 mm,滿足要求!4、扣件抗滑移的計算:雙扣件承載力設計值取16.00kN，扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN 。 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作

25、用力設計值 R= 10.702 kN； R 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 5、模板支架荷載標準值(軸力): 作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 1.靜荷載標準值包括以下內容： (1)腳手架的自重(kN)： NG1 = 0.12910.480 = 1.353 kN； (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3500.9001.000 = 0.315 kN； (3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 = 25.0000.1400.9001.000 = 3.150 kN； 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.818 k

26、N； 2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。 經計算得到，活荷載標準值 NQ = (2.500+2.000 ) 0.9001.000 = 4.050 kN； 3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 11.452 kN； 6、立桿的穩定性計算: 立桿的穩定性計算公式: 其中 N - 立桿的軸心壓力設計值(kN) ：N = 11.452 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.24 cm2； W

27、 - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205.000 N/mm2； Lo- 計算長度 (m)； 如果完全參照扣件式規范，由公式(1)或(2)計算 lo = k1uh (1) lo = (h+2a) (2) k1- 計算長度附加系數，取值為1.155； u - 計算長度系數，參照扣件式規范表5.3.3；u = 1.700； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.100 m； 公式(1)的計算結果： 立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.1551.7001

28、.500 = 2.945 m； Lo/i = 2945.250 / 15.900 = 185.000 ； 由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.209 ； 鋼管立桿受壓強度計算值 ；=11451.562/（0.209424.000） = 129.227 N/mm2； 立桿穩定性計算 = 129.227 N/mm2 小于 f = 205.000滿足要求！ 公式(2)的計算結果： 立桿計算長度 Lo = h+2a = 1.500+0.1002 = 1.700 m； Lo/i = 1700.000 / 15.900 = 107.000 ； 由長細比 Lo/i 的結果查表得到

29、軸心受壓立桿的穩定系數= 0.537 ； 鋼管立桿受壓強度計算值 ；=11451.562/（0.537424.000） = 50.295 N/mm2； 立桿穩定性計算 = 50.295 N/mm2 小于 f = 205.000滿足要求！ 如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算 lo = k1k2(h+2a) (3) k1 - 計算長度附加系數按照表1取值1.185； k2 - 計算長度附加系數，h+2a = 1.700 按照表2取值1.022 ； 公式(3)的計算結果： 立桿計算長度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1851.022(1.500+0.1002) = 2.059 m； Lo/i = 2058.819 / 15.900 = 129.000 ； 由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.401 ； 鋼管立桿受壓強度計算值 ；=11451.562/（0.401424.000） = 67.353 N/mm2； 立桿穩定性計算 = 67.353 N/mm2 小于 f = 205.000滿足要求！13