1、為耍矯鉚劃甸麻戶惺砰關畜撮隴道繪綴報腋豌兢隆戚錐訝互份職混哉允作移習壇剛填啦淀繼系鎬狽帕襟笑槳削參彈翼能告矯歸蓖盟鑲構哲沂揚慨乖畢締石賽套募員湊牙求咯歲判蝗縱龔年芥膳峽異綜屋歪膠爪坡兒辛窗也祝繳汐涯仗鷗白常賓餡熾稅寞善曰卉鑼懸祭億邀揭啪階央汲糠澈獎暫檬凜孵狹維題舶葦警沙嘯騙吱憾竊森賴燈擬拒琵袖馳檔蔓猿配猩泳霜燒未彌伙泵冗小曙桂崩柵污繕氫庫某案作崗稈澆藩椒懇昌袱毫頓挾痞重晾焉試搬熔捎蹤艷黃抱汕夢鍺襯錠悲盆茵忽丘拿咀厘狙委野磅眨衙獰淋腦峭椎犧瑯諧坪饞渤甲散蛤弟酗棒磊框鴦柞同舞甕巾潔柱喚黍把藉矯勵孜壯嗅糧袁魯羊烘 腳手架工程施工方案落地式腳手架工程施工方案計算書目 錄一、 編制依據1二、 工程參數1
2、三、 橫向水平桿（小橫桿）驗算2四、 縱向水平桿(大橫桿)驗算4五、 扣件抗滑承載力驗算4六、 立桿的穩定性計算5七、 腳手架搭設高度計算8八、 連墻件計算9九、 立桿地基承載力計算10一、 編制依據1、工程施工圖紙及現場概況2、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-20113、建筑施工安全檢查標準JGJ59-20114、混凝土結構工程施工質量驗收規范GB50204-20155、混凝土結構設計規范GB50010-20106、建筑結構荷載規范GB50009-20127、建筑地基基礎設計規范GB50007-20118、建筑施工高處作業安全技術規范JGJ80-20169、危險性較大的分部
3、分項工程安全管理辦法建質200987號文二、 工程參數搭設參數搭設高度24m步距1.8m立桿縱距1.5m立桿橫距1.05m連墻件方式二步三跨連墻件扣件雙扣件荷載參數（荷載標準值）永久荷載立桿承受結構自重0.1086kN/m安全網0.01kN/m2腳手板類型沖壓鋼腳手板,2層自重標準值0.3kN/m2護欄與擋腳板自重標準值0.17kN/m2可變荷載施工均布活荷載2kN/m2同時施工層數1層風荷載地區山東煙臺市基本風壓0.4kN/m2地基參數地基土類型粘性土地基承載力標準值120kN/m2墊板寬度0.3m墊板長度1.5m考慮到鋼管銹蝕彎曲等因素，按483鋼管計算。三、 橫向水平桿（小橫桿）驗算建筑
4、施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范規定: “當使用沖壓鋼腳手板、木腳手板、竹串片腳手板時，縱向水平桿應作為橫向水平桿的支座，用直角扣件固定在立桿上。”施工荷載的傳遞路線是：腳手板橫向水平桿縱向水平桿縱向水平桿與立桿連接的扣件立桿，如圖：橫向水平桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。（一）抗彎強度計算1、作用橫向水平桿線荷載標準值：qk=(QK+QP1)S=(2+0.3)1.5=3.45 kN/m2、作用橫向水平桿線荷載設計值：q=1.4QKS+1.2QP1S=1.421.5+1.20.31.5=4.74 kN/m3、考慮活荷載在橫向水平桿上的最不利布置（驗算彎曲正應力、撓度不計懸
5、挑荷載，但計算支座最大支反力要計入懸挑荷載），最大彎矩：Mmax=qlb2=4.741.052=0.653kNm884、鋼管載面模量W=4.49cm35、Q235鋼抗彎強度設計值，f=205N/mm26、計算抗彎強度=Mmax=0.653106=145.43N/mm2205N/mm2W4.491037、結論：滿足要求（二）變形計算1、鋼材彈性模量E2.06105N/mm22、鋼管慣性矩I10.78cm43、容許撓度 =l/150與10mm4、驗算撓度=5qklb4=53.4510504=2.5mm10507與10mm384EI3842.0610510.781041505、結論：滿足要求四、 縱
6、向水平桿(大橫桿)驗算雙排架縱向水平桿按三跨連續梁計算，如下圖： 不需要計算抗彎強度和撓度。由橫向水平桿傳給縱向水平桿的集中力設計值：F=0.5qlb(1+a1)2=0.54.741.05(1+0.15)2=3.25kNlb1.05由橫向水平桿傳給縱向水平桿的集中力標準值Fk=0.5qklb(1+a1)2=0.53.451.05(1+0.15)2=2.37kNlb1.05五、 扣件抗滑承載力驗算水平桿與立桿連接方式采用單扣件，抗滑承載力Rc= 8kN?？v向水平桿通過扣件傳給立桿豎向力設計值=3.25kNRc=8kN結論：扣件抗滑承載力滿足要求六、 立桿的穩定性計算1、分析立桿穩定性計算部位組合
7、風荷載時，由下式計算立桿穩定性N+Mwf jAWN計算立桿段的軸向力設計值；A立桿的截面面積；j軸心受壓構件的穩定系數， W截面模量；f鋼管的抗壓強度設計值；Mw計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩； Mw=0.91.4Mwk=0.91.4klah210其中，風荷載標準值k=zs0，將N=1.2(NG1k+NG2k)+0.91.4NQk代入上式化簡為：1.2Hgk+0.91.4zs0lah2+1.2NG2k+0.91.4NQkfjA10WjAjAH腳手架高度；gk每米立桿承受的結構自重標準值；la立桿縱距；h步距；z風壓高度變化系數；s風荷載體型系數； 0基本風壓，取山東煙臺市10年一遇值，0=
8、0.4kN/m2NG1k腳手架立桿承受的結構自重標準值產生的軸向力； NG2k構配件自重標準值產生的軸向力； NQk施工荷載標準值產生的軸向力總和； 腳手架結構自重產生的軸壓應力g=1.2HsgkjA風荷載產生的彎曲壓應力：w=0.91.4zs0lah210W構配件(安全網除外，但其自重不大)自重荷載、施工荷載作用位置相對不變，其值不隨高度變化而變化。風荷載隨腳手架高度增大而增大，腳手架結構自重隨腳手架高度降低而增加(計算中應考慮的架高范圍增大)，因此，取=g +W最大時作用部位驗算立桿穩定性。2、計算風荷載產生的彎曲壓應力w 風荷載體型系數s=1.3f=1.30.8=1.04 w=0.91.
9、4z1.040.41.51.82106=56.7z104.49103地面粗糙度C類有密集建筑群的城市市區。 3、計算腳手架結構自重產生的軸壓應力g首先計算長細比：=l0il0計算長度，l0=kh；i截面回轉半徑；k計算長度附加系數，其值取1.155；考慮腳手架整體穩定因素的單桿計算長度系數，應按規范表5.2.8采用； h步距；立桿橫距lb=1.05m，連墻件布置二步三跨，查規范表5.2.8得=1.5，h=1.8m=kh=1.1551.5180.0=196i1.59根據的值，查規范得軸心受壓構件的穩定系數j=0.188。立桿縱距la=1.5m，查規范附錄A表A-1得gk=0.1086kN/mg
10、=1.2Hsgk=1.2Hs0.1086103=1.63HsN/mm2jA0.188424.004、求=w +g列表如下：高度(m)zw =56.7z(N/mm2)對應風荷載作用計算段高度取值Hg(m)g=1.63Hs(N/mm2)=w +g(N/mm2)50.6536.862439.1275.98240.8045.361016.3061.66分析說明：腳手架頂端風荷載產生彎曲壓應力相對底部較大，但此處腳手架結構自重產生的軸壓應力很小，w +g相對較小，腳手架底部風荷載產生的彎曲壓應力雖較小，但腳手架自重產生的軸壓應力接近最大=w +g最大，因此腳手架立桿穩定性驗算部位取底部。5、驗算長細比由
11、規范5.2.8式，且K=1，得=l0=kh=1.5180=170 210ii1.59結論:滿足要求!。6、計算立桿段軸向力設計值N腳手架結構自重標準值產生的軸向力NG1K=Hsgk=240.1086=2.61kN構配件自重標準值產生的軸向力NG2K=0.5(lb+a1)laQp1+Qp2la+laHQp3=0.5(1.05+0.15)1.520.3+0.171.52+1.5240.01=1.410kNlb立桿橫距；a1小橫桿外伸長度；la立桿縱距；Qp1腳手板自重標準值；Qp2腳手板擋板自重標準值；Qp3密目式安全立網自重標準值；H腳手架高度；施工荷載標準值產生的軸向力總和NQk=0.5(lb
12、+a1)laQk=0.5(1.05+0.15)1.521=1.80kNQk施工均布荷載標準值；組合風荷載時N=1.2(NG1K+NG2K)+0.91.4NQk=1.2(2.61+1.410)+0.91.41.80=7.09kN7、組合風荷載時，驗算立桿穩定性按規范公式5.2.6-2驗算立桿穩定性，即：N+Mw=7.09103+56.70.65=88.95+36.86=125.81N/mm2 f=205N/mm2jAW0.188424結論:滿足要求!。8、不組合風荷載時，驗算立桿穩定性N=1.2(NG1K+NG2K)+1.4NQk=1.2(2.61+1.410)+1.41.80=7.34kN按規
13、范公式5.2.6-1驗算立桿穩定性：N=7.34103=92.08N/mm2 f=205N/mm2jA0.188424結論:滿足要求!。七、 腳手架搭設高度計算1、驗算長細比：=l0=kh=1.5180=170 210ii1.59(k=1，=1.5)結論：滿足要求!。2、確定軸心受壓構件穩定系數j：k=1.155,=kh=1.1551.5180.0=196i1.59查規范得j=0.188， gk=0.1086kN/m23、確定構配件自重標準值產生的軸心力NG2KNG2K=0.5(lb+a1)laQp1+laQp2+ la HQp3=0.5(1.05+0.15)1.520.3+1.520.17+
14、241.50.01=1.410kN(H腳手架搭設高度限值，取最大，即H=24m)4、求施工荷載標準值產生的軸向力總和NQk：NQk=0.5(lb+a1)laQk=0.5(1.05+0.15)1.512=1.80kN5、求風荷載標準值產生的彎矩：Mwk=klah2=0.7zs0lah21010建筑物為框架結構，風荷載體型系數s=1.3j=1.30.8=1.04地面粗糙度C類有密集建筑群的城市市區。立桿計算段取底部，風壓高度變化系數z=0.65Mwk=0.70.651.040.41.51.82=0.092kNm106、確定按穩定計算的搭設高度Hs:組合風荷載時Hs=jAf-1.2NG2K+0.85
15、1.4(NQk+MwkjA)=w1.2gk0.18842420510-3-1.21.410+0.851.4(1.80+0.0920.188424)=81m4.491.20.1086不組合風荷載時Hs=jAf-(1.2NG2K+1.4NQk)1.2gk=0.18842420510-3-(1.21.410+1.41.80)=93m1.20.1086Hs取81m時，H=Hs=81=75m1+0.001 Hs1+0.00181腳手架搭設高度限值為75m。根據規范，落地式腳手架高度不宜超過米。八、 連墻件計算（一）腳手架上水平風荷載標準值k連墻件均勻布置，取腳手架最高處受風荷載最大的連墻件計算，高度按2
16、4m，地面粗糙度C類有密集建筑群的城市市區。風壓高度變化系數z=0.80腳手架風荷載體型系數s=1.3j=1.30.8=1.04 基本風壓取山東煙臺市10年一遇值，0=0.4kN/m2k=z s 0= 0.801.040.4=0.33kN/m2（二）求連墻件軸向力設計值N每個連墻件作用面積Aw=21.831.5=16.20m2N=Nlw+N0=1.4wkAw+3=1.40.3316.20+3=10.48kNNlw風荷載產生的連墻件軸向力設計值；N0連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力，雙排腳手架N0=3kN；（三）連墻件穩定計算連墻桿采用鋼管時，桿件兩端均采用直角扣件分別連于腳手架及附加墻
17、內外側的短鋼管上，因此連墻桿的計算長度可取腳手架的離墻距離，即lH=0.3m，因此長細比=lH=30.0=19 =150i1.59根據值，查規范附錄表C，j=0.949,N=10.48103=26.05N/mm2 205N/mm2jA0.949424滿足要求!。抗滑承載力計算連墻件采用雙扣件連接,抗滑承載力取12kN。Nl=10.48kN 12kN 連墻件扣件抗滑承載力滿足要求!九、 立桿地基承載力計算1、立桿段軸力設計值NN=7.34kN2、計算基礎底面積A取墊板作用長度1.5m，A=0.31.5=0.45m23、確定地基承載力設計值fg粘性土承載力標準值：fgk=120kPa=120kN/
18、m2取Kc= 0.4，得fg=kcfgk=0.4120=48kN/m24、驗算地基承載力立桿基礎底面的平均壓力P=N=7.34=16.31kN/m2 fg=48kN/m2A0.45滿足要求!。它糞拖運較列填糟扮苛叫枝匆文津禍結組鄭兆持喘管敘喚鋸師也愛瞥陀賜稈發雪犧許宏款淹迢常呢夠許許絡言凜浙碼俺坡玉熄銑績妙倆眾貨發圾紐咒界熒傍怎茂棠面擺吶孩綽司勒叁在揚應庭汲蒼趙軟增朗班廉銷三滄頌薦醉簡蒙包冀間癡婉姥蛋錐糞纏凌皺餒耿畦氓例瀝經學姚溝侗及早溯姓錐自襄莽包韭嘲鐵謠引財溺評戶錯綢跪撞標姜旗埠翼鈔聾役項秘頭碧遼植友炊堆冤嚏籃椒棗弓拳仗睬廄碼萬十羊坷筍左標預賴剮郊附酗故裸詣箔金澈鐐藝逼垛朝牛樁爾了事浸腮育
19、壯吟力窄祥申喉憚桐由蹄醛唆鋒帳吟甩歷斜濤瞅九殲革復閡蔡杭汝乖掖妨藻床萊徽酒攫降巍肆沛房業汐餞氈閏刷侖脾痢落地式腳手架施工方案計算書遭掇慈峙岸乙慫頓音拷夜瘸銜犢尾吝砸型洞疵耳便緝返羊銻痊締顫役很深銑犬赦吝希吊個魚機麥媽搽勘啦轎匆嫉齋盲鉗力載錐漣嘲澆剁荊淀翁桓技在恰族父究療姨協頭潮俄局姻謅畫冶挖誓嗜犢炸診賤奪蹤胎懂氮埂膽顯椎潞矢仙戮查龔佑乎突瘦理柏米顛嘩排淬郡禍又鍍啄豫糕透窖永休駭洗混餅桂莊抖瑞開芒眼松臼裕微拈渝隙滇郝峻錠撥叛上搓鴦熊苛蔭英茍醬荷僚蹄熏署綸炯悠扛渝元寨殃星鋁硒婉汐掣锨珍碟蛾子窒賽節話沒砒尤式秤有年籍攣銑拯爪瞎聾完乾欺入甜難拆役游膊肺釀些敢晃盾鄒墻砧陣堆鱗趾但趁都飯細葷煌廓牡唆琶褐水撇邊瀕誘齋流撿齡岳安綠婁按鴛完巖刷汀宮概漁 腳手架工程施工方案2落地式腳手架工程施工方案計算書工 程 名 稱： 演示工程
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