1、目 錄1.編制依據11.1 規范規程及圖紙11.2安全管理法規文件22.工程概況22.1 工程總體概況22.3施工概況說明33.施工安排43.1施工部位及工期要求44.施工準備54.1 技術準備54.2材料準備65.梁模板施工方法85.1高支模及跨度超過18米梁施工設計85.2梁模板施工設計115.3模板安裝155.4檢查與驗收165.5混凝土澆筑20六、質量標準217.質量保證措施227.1質保體系227.2技術準備及技術交底227.3模板安裝觀感質量227.4 模板制作的標準227.5 施工質量過程控制23八、監測監控措施248.1 過程管理248.2 澆搗混凝土管理258.3 安全管理措

2、施258.4 監測監控措施268.5 季節性施工措施27九、應急預案289.1應急小組289.2事故報告流程289.3制定應急措施299.4應急響應319.5應急附近醫院32十、安全保證措施及文明施工33十一、附計算書34十二、附圖341.編制依據1.1 規范規程及圖紙序號名 稱編 號1混凝土結構工程施工質量驗收規范GBJ50204-20112木結構設計規范GB50005-20033鋼管腳手架扣件GB15831-20084金屬拉伸試驗方法GB/T228-20095低壓流體輸送用焊接鋼管GB3091-20086建筑結構荷載規范GBJ50009-20067混凝土模板用膠合板GB/T17656-20

3、088低碳熱軋圓盤條GB/T701-20079直縫電焊鋼管GB/T13793-200810碳素結構鋼GB/T700-200611建筑施工安全檢查標準JGJ 59-201112建筑施工高處作業安全技術規范JGJ80-201113建筑施工碗扣式腳手架安全技術規范JGJ166-200814建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-201115建筑結構長城杯工程質量評審標準DBJ/T01-69-200316建筑長城杯工程質量評審標準DBJ/T01-70-200317綠色施工管理規程DB11/38-200818建筑安裝分項工程施工工藝規程DBJ/T01-26-200319鋼管腳手架、模板支架安全

4、選用技術規程DB11T583-200820關于建設工程高大模板支撐系統施工安全監督管理導則的通知建質2009254號21北京市建設委員會關于加強施工用鋼管、扣件使用管理的通知京建材200672號22設計圖紙23施工組織設計24合同文本25招投標文件、答疑文件1.2安全管理法規文件名 稱編 號建設工程安全生產管理條例 國務院第393號令危險性較大的分部分項工程安全管理辦法建質200987號北京市實施規定京建施2009841號2.工程概況2.1 工程總體概況序號項 目內 容1工程名稱工業和信息化部綜合辦公業務樓2工程地址3建設單位4設計單位5監理單位6質量監督單位7施工總承包8合同承包范圍工程總承

5、包范圍為施工圖紙所示的全部建筑安裝工程，包括建筑、裝飾、給排水、熱水和雨水系統、消火栓系統、水噴淋系統、消防報警系統、熱力系統、通風和空調系統、變配電、動力、照明、防雷接地、電梯工程、弱電系統工程、室外工程、停車場標識系統、園林綠化景觀、泛光照明工程。9合同質量目標確保工程整體獲得“北京市結構長城杯金獎、北京市建筑長城杯金獎”，確保“魯班獎”。滿足北京市綠色施工文明安全工地標準要求，滿足北京市綠色建筑評價標準（DB11/T825-2011）三星級的要求。10文明、環保施工目標施工現場無揚塵、無污染、不擾民、低噪音，符合北京市綠色施工文明安全工地標準的要求。2.3施工概況說明本方案具體參考及使用

6、請結合模板施工方案。2.3.1集中線荷載超過20KN模板概況集中線荷載超過20KN統計表：部位梁截面（Bh）荷載（KN/M）支模高度（m）板厚(mm)負一層815/AD軸位置7001200、5002600、5001700、6001600、500170021、32.5、21.3、24、3.21.2180、250三層18/Ua軸位置8001200248160六層815/E軸位置700150026.32.91202.3.2支模高度超過8米、跨度超過18米梁模板概況本工程高支模部位分別為，主入口門廳、報告廳兼多功能廳、負一層頂板67/PQ軸位置、以及外挑檐部位。模板支撐體系超過8米部位及高度統計表：部

7、位底板板頂標高（m）頂板標高（m）板厚（mm）最大梁截面（bh）梁底高度/板底高度（m）主入口門廳-0.128.151208006007.70/7.95報告廳兼多功能廳4.4513.8516011607008.40/9.10負一層頂板67/PQ軸位置-0.0922.9512040070022.10 /22.70外挑檐-0.3、15.5522.912040060022.5/23.0其中搭設跨度超過18米梁位置為報告廳兼多功能廳、梁最大跨度為27.2米。2.3.2施工難點本工程主要是模板支撐高度超高、部分梁線荷載大及部分梁跨度大。原模板施工方案上未考慮支模高度超過8米、線荷載超過20KN梁及搭設跨

8、度超過18米梁支撐，所以出此案。3.施工安排3.1施工部位及工期要求時間部位開始時間結束時間備注年月日年月日負三層1332113415負二層134101355負一層1343013525一層1352013614二層136413629三層136191379四層五層13741388六層1383138233.1.1項目管理人員及勞務班組作業人員崗 位姓名/人數職 責項目管理人員項目經理楊慶澤現場總指揮，負責現場人員調配及人員管理，確保模板工程施工的正常運行。項目總工黃旭騰現場副總指揮，組織管理人員及作業人員對施工圖紙、模板施工方案的學習，落實模板工程施工中難點及重點，編制施工技術措施。生產經理高遠超現

9、場副總指揮，做好模板工程施工前的準備工作，辦理預檢手續，對已支設好的模板進行驗收。安全總監張福強負責模板支撐體系搭設、使用及拆除過程中的安全監督工作。責任工程師晏立鵬、王超負責現場的施工管理。專職安全管理人員安全員王曉輝、蒲鵬濤負責模板支撐體系搭設、使用及拆除過程中的安全監督工作。勞務作業層架子工長王業平負責高大模板支撐體系的架體搭設與拆除。木工工長陶磊負責高大模板支撐體系的模板安裝。鋼筋工長唐士國負責高大模板支撐體系的鋼筋安裝。砼工長于傳君負責高大模板支撐體系的混凝土澆筑。特種作業人員架子工50負責高大模板支撐體系的架體搭設與拆除。其它工種木工300模板支設混凝土工40混凝土澆筑信號工8負責

10、指揮塔吊對模板的吊裝4.施工準備4.1 技術準備1、工作人員要熟悉相關圖紙和規范，了解工程牽扯到的幾種不同種類模板和加固體系的相應施工工藝。并根據圖紙和現場的具體施工要求，以及項目部的施工進度計劃合理的安排人員、材料、機械進場施工。2、施工前由責任工程師牽頭，按施工方案和技術規程對操作者進行技術、安全交底，下達具有可操作性、可實際操作的技術交底書，做好現場方案實施跟蹤工作。并由工長監督勞務公司管理人員對作業層工人進行書面及現場交底，讓每個操作者都清楚模板由加工制作到安裝的具體做法。注：勞務公司相關管理人員的交底應包含書面交底和現場實際操作交底兩個部分，在工長監督勞務公司對作業層工人進行交底的時

11、候應注意此兩方面的交底，并在技術交底上面注明交底情況。3、在施工中，要做到樣板引路的原則。按照施工流水段的部署，先進行樣板區域的施工，經與質量有關的各部門驗收合格后方可進行大面積施工，以保證工程質量。4、認真做好材料進場驗收工作，復查材料材質證明及材料進場存儲工作，保證材料質量符合規范要求，滿足施工需要。5、各方要積極配合現場施工，及時解決現場施工中遇到的各類問題。4.2材料準備4.2.1主要材料計劃表序號名 稱規 格單 位數 量備 注1.覆膜多層板 15mm厚雙面m250000按流水陸續投入26000mm鋼管48.33.6根10000陸續投入（租賃）2.2000mm鋼管48.33.6根100

12、0陸續投入（租賃）3.1500mm鋼管 48.33.6跟7000陸續投入（租賃） 4.直角扣件 用于外徑48.3鋼管個10萬陸續投入（租賃） 5.旋轉扣件 用于外徑48.3鋼管個6萬陸續投入（租賃）6.可調支托外徑36mm長度600mm根4萬陸續投入（租賃）7.碗扣立桿3米根4萬陸續投入（租賃）8.碗扣立桿1.5米、1.2米、0.9米根3萬陸續投入（租賃）9.碗扣拉桿0.9米根22萬陸續投入（租賃）10.碗扣拉桿1.2米根6萬陸續投入（租賃）11.木方50100，長3米方500按流水陸續投入12.木方100100，長3米方2500按流水陸續投入4.2.2材料質量控制4.2.1要求嚴格材料的進場

13、驗收。木膠模板必須符合GB/T17656-2008混凝土模板用膠合板標準。面板要求平整，厚度一致，不允許有脫膠。平整度控制在1.5/1000，板厚偏差小于0.2mm。4.2.2其他木材要求達到國家II級木材標準。4.2.3制作防水穿墻螺栓所有鋼材，必須經試驗達到GB7012007低碳熱軋圓盤條的技術標準。4.2.4碗扣式腳手架用鋼管應采用符合現行國家標準直縫電焊鋼管（GB/T 13793-2008）或低壓流體輸送用焊接鋼管（GB/T3091-2008）中的Q235A級普通鋼管，其材質性能應符合現行國家標準碳素結構鋼（GB/T700）的規定。4.2.5上碗扣、可調底座及可調托撐螺母應采用可鍛鑄鐵

14、或鑄鋼制造，其材料機械性能應符合GB9440中KTH330-08及GB11352中ZG270-500的規定。下碗扣、橫桿接頭、斜桿接頭應采用碳素鑄鋼制造，其材料機械性能應符合GB11352中ZG230-450的規定。4.2.6扣件采用可鍛鑄鐵制作的扣件，其材質應符合現行國家標準鋼管腳手架扣件(GB 15831)的規定。有出廠合格證明，扣件不得有裂紋、氣孔、砂眼、疏松或其他影響使用性能的鑄造缺陷。扣件在螺栓擰緊扭力矩達到65Nm 時，不得發生破壞。扣件扭力矩一般應為4050Nm。4.2.7支撐體系鋼管架、剪刀撐、拉桿等桿件采用483.6鋼管，壁厚最小值不得小于3.24mm。鋼管應有產品質量合格證

15、及質量檢驗報告。表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道。必須涂有防銹漆并定期復涂以保持其完好。舊鋼管銹蝕深度超過規定值時不得使用。鋼管上嚴禁打洞。4.2.8可調托撐螺桿外徑不得小于36mm，直徑與螺距應符合現行國家標準梯形螺紋GB/T 5796.2-2005的規定。可調托撐的螺桿與支托板焊接應牢固，焊縫高度不得小于6mm，可調托撐螺桿與螺母旋和長度不得少于5扣，螺母厚度不得小于30mm。 可調托撐抗壓承載力設計值不應小于40KN, 支托板厚不應小于5mm。4.2.9立桿上的上碗扣應能上下串動和靈活轉動，不得有卡滯現象；桿件最上端應有防止上碗扣脫落的措施。立桿與

16、立桿連接的連接孔處應能插入12mm連接銷。在碗扣節點上同時安裝14個橫桿，上碗扣均應能鎖緊。4.2.10構配件外觀質量要求：1 鋼管應無裂紋、凹陷、銹蝕，不得采用接長鋼管；2 鑄造件表面應光整，不得有砂眼、縮孔、裂紋、澆冒口殘余等缺陷，表面粘砂應清除干凈。3 沖壓件不得有毛刺、裂紋、氧化皮等缺陷；4 各焊縫應飽滿，焊藥清除干凈，不得有未焊透、夾砂、咬肉、裂紋等缺陷；5 構配件防銹漆涂層均勻、牢固。6 主要構、配件上的生產廠標識應清晰。進入現場的鋼管、扣件及頂托必須按北京市建設委員會關于加強施工用鋼管、扣件使用管理的通知(京建材200672 號)要求部分進行現場見證取樣，只有試驗合格之后， 才能

17、應用到工程中。施工中應對每批次進場的模板、鋼管、扣件、可調支座（或U托）、木方等材料進行進場驗收，進場材料應符合上述材料要求，對不合格的材料應該立即進行退場。5.梁模板施工方法5.1高支模及跨度超過18米梁施工設計5.1.1主入口門廳、報告廳兼多功能廳板厚分別為120、160，樓板模板采用15mm厚多層板，次龍骨選用50100木方間距200，主龍骨100100木方；梁模板采用15厚多層板做面板，側模次龍骨：50100木方間距250；底面次龍骨采用50100木方間距200，（其中報告廳兼多功能廳梁模板及次龍骨采用定型玻璃鋼模板）梁底主龍骨選用100100木方（梁側模次龍骨均為雙鋼管），支撐體系采

18、用碗扣架縱橫間距均為900mm，拉桿步距均為1200mm，所有高支模的梁均使用不少于二道梁底立桿進行加密支撐，沿梁跨度方向900mm間距布置。5.1.2負一層頂板67/PQ軸位置、外挑檐板厚均為120，樓板模板采用15mm厚多層板，次龍骨選用50100木方間距200，主龍骨100100木方；梁模板采用15厚多層板做面板，側模次龍骨：50100木方間距200；底面次龍骨采用50100木方間距150，梁底主龍骨選用100100木方（梁側模次龍骨均為雙鋼管），支撐體系采用鋼管架縱橫間距均為900mm，橫桿步距均為1200mm，所有高支模的梁均使用不少于二道梁底立桿進行加密支撐，沿梁跨度方向900mm

19、間距布置。5.1.3高支模及跨度超過18米梁采用滿堂式碗扣式腳手架、鋼管支撐，立桿橫向及縱向間距均為900，橫桿步距為1200，第一道掃地桿距地350mm（鋼管架掃地桿距地200mm），立桿上端包括可調支托伸出頂層水平桿的長度小于500mm。滿堂腳手架的四邊與中間每隔5跨支架立桿設置一道縱向剪刀撐。架體在掃地桿位置設置一層水平剪刀撐，且每向上4步均設置一道水平剪刀撐，在碗扣架頂部拉桿上側設置一道剪刀撐，所有高支模架體至少設置三道水平剪刀撐，所有剪刀撐必須連續設置（豎向剪刀撐間距及設置寬度不得大于4.5m，且在周圈必須布置剪刀撐；水平剪刀撐間距及設置寬度不得大于4.8m。）剪刀撐采用鋼管，通過旋

20、轉扣件與碗扣管立桿連接。架體必須以四周所有柱子及門洞口為支點，每2步即與所有柱子及門洞口拉結，所有與已經完成的結構預埋鋼管每3跨進行一次拉結。與拉結點相同位置用U托對周邊墻柱進行支頂。凡梁底支撐立桿均應按照滿堂架體步距與滿堂架體進行連接，形成整體。對高支模部位，其下一層立桿位置應與高支模立桿軸線對位。滿堂架剪刀撐搭設示意圖滿堂架體與框架柱拉接示意圖架體與周圍墻體柱、梁支頂節點5.2梁模板施工設計線荷載超過20KN/M梁模板設計根據梁截面尺寸不同，所有梁寬為500mm、600mm、700mm、800mm、900mm的梁下支撐立桿3排；立桿縱距（跨度方向）600mm，橫桿步距為600mm第一道距地

21、350mm。立桿上為可調支托上為100mm100mm木方主龍骨間距600mm，梁底次龍骨為100mm100mm木方間距150mm。梁下支撐立桿支撐立桿對稱設置。梁側模板采用15mm厚覆膜多層板，次龍骨采用50mm100mm木方間距200mm，主龍骨采用雙鋼管加14對拉螺桿間距500mm，沿梁跨度方向對拉螺桿間距500mm，沿梁高對拉螺桿間距為第一道距梁底200mm，其他螺桿間距不大于500mm。梁下立桿應由梁中向兩側根據梁寬及支撐立桿根數按300mm或600mm分布，若梁底寬度或立桿不能按300mm、600mm分布立桿用鋼管加扣件進行連接。最外側立桿距梁邊不大于150mm，若最外側立桿在梁外則

22、立桿距梁邊不大于150mm。線荷載超過20KN/M梁，根據下表只要梁截面超過次表則線荷載即超過20kn/m。 序號截面（寬或長）mm截面（長或寬）mm備注1300225023501950340017004450150055001350655012507600115086501050970010001075090011800850所有線荷載超過20kn/m的梁均按立桿橫向間距300、立桿縱向間距600、橫桿步距600設置支撐架。高支模體系表范圍部位板厚支撐高度底模支撐水平桿剛性連接面板次龍骨主龍骨支撐形式立桿縱橫間距步距支模高度超過8米的板及跨度大于18米主入口門廳1207.9515厚多層板50

23、100木方間距200100100木方間距900碗扣架9001200每兩步一道抱柱連接每三跨與結構預埋件拉結報告廳兼多功能廳1609.10板采用15厚多層板；梁采用定型玻璃鋼模板板采用50100木方間距200；梁采用定型玻璃鋼模板100100木方間距900碗扣架9001200每兩步一道抱柱連接每三跨與結構預埋件拉結負一層頂板67/PQ軸位置12022.7015厚多層板50100木方間距200100100木方間距900鋼管9001200每兩步一道抱柱連接每三跨與結構預埋件拉結外挑檐12023.015厚多層板50100木方間距200100100木方間距900鋼管9001200每兩步一道抱柱連接每三跨

24、與結構預埋件拉結注：計算書及附圖后附范圍部位梁截面（mm）支撐高度（m）梁側模梁底支撐次龍骨（mm）主龍骨（mm）M14對拉螺栓支撐形式次龍骨（mm）主龍骨（mm）立桿縱向間距（mm）立桿橫向間距（mm）立桿步距（mm）線荷載超過20KN梁負一層815/AD軸位置7001200、5002600、5001700、6001600、50017003.21.250100木方間距200雙鋼管間距500水平間距500，豎向間距第一道距梁底200其余間距500碗扣架（鋼管）100100木方間距150100100木方間距600600300600三層18/Ua軸位置8001200850100木方間距200同上同

25、上碗扣架（鋼管）100100木方間距150100100木方間距600600300600六層815/E軸位置70019002.950100木方間距200同上同上碗扣架（鋼管）100100木方間距150100100木方間距600600300600注1：所有線荷載超過20kn/m的梁均按立桿橫向間距300、立桿縱向間距600、橫桿步距600設置支撐架。注2：計算書及附圖后附5.3模板安裝5.3.1主要施工方法1施工程序：彈線搭設梁板滿堂腳手架調整標高檢查、驗收鋪梁底模模板安裝梁側模安裝龍骨鋪頂板模板校正標高預檢梁、板鋼筋綁扎2施工要點：1)在豎向結構構件上抄好標高后，根據樓板厚度、模板厚、木方厚、梁

26、高調整好擱放木方的水平鋼管，然后鋪模板。2)嚴格控制梁板模板的起拱率，除設計圖紙上有要求的起拱外其他支模時跨中起拱2/1000 L。3)梁模板的定位前，先復查柱中心是否準確，無誤后可利用彈在柱側面的中線或軸線作為梁定位控制線，梁底模的標高按彈在墻、柱上的標高線進行控制。4)模板安裝按梁側模包底模、頂板模壓梁側模。5)模板接縫要求加工嚴密，表面錯縫平整。5.3.2模板支撐搭設技術要求：1結構支撐體系設在模板支架立桿頂部采用可調頂托頭，絲桿外徑不得小于36mm，伸出長度不得超過200mm。支架頂部第一排橫桿以上立桿自由高度不得超過500mm。梁的立桿橫距應以梁底中心線為中心向兩側對稱布置，且最外側

27、立桿距梁側邊距離不得大于150mm。2支撐加強構造1)滿堂模板支撐外側周圍由下至上設豎向連續式剪刀撐。2）依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2011）中的要求，在滿堂架設置剪刀撐，斜桿與地面的傾角在4560之間；中間在縱橫向每隔5跨設置豎向連續式剪刀撐。剪刀撐桿件底端應與地面頂緊。水平剪刀撐需滿足，豎向每隔4步設置水平剪刀撐，且架體的頂部、中間和掃地桿處設置水平剪刀撐。3）剪刀撐的接頭采用搭接方式接長，不應少于三個扣件連接，固定搭接長度不小于1m，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應大于150mm；4）剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件

28、中心線距主節點的距離不應大于150mm。3搭設要求：1桿件搭設做好搭設前的準備工作（材料準備、場地清理、安全技術交底等）放出架體位置線鋪設墊板（或要求的50100通長木方）從一端往另一端安裝立桿安裝第一步縱向水平桿、橫向水平桿根據立桿間距逐根補綁立桿放置縱向掃地桿安裝橫向掃地桿調整立桿垂直度安裝第二步縱向水平桿第二步橫向水平桿設置連墻件安裝第三、四步縱向水平桿、橫向水平桿立立桿加設剪力撐安裝頂托第五、六（剪刀撐及各連墻點、斜桿、抱柱、對頂等拉結桿件隨搭升的架體一起設置。）2搭設注意事項：1）支架安裝嚴格按照圖紙布置位置安裝，碗扣支架為定型支架，安裝時先確定起始安裝位置，底層組架時分別用拉線方法

29、、直角尺、水平尺、控制水平框架縱向直線度，直角度及水平度。并根據地面標高確定立桿起始高度安裝預制塊，利用可調底托將標高調平,避免局部不平導致立桿不平懸空或受力不均，安裝可采取先測量所安裝節段地面標高,根據所測數據計算出立桿底面標高,先用可調底托將四個角標立桿高調平后掛線安裝其它底托,后安裝立桿。2）支架架拼裝到位時，應用經緯儀檢查橫桿的水平度和立桿的垂直度。并在無荷載情況下逐個檢查立桿底座有否松動或空浮情況，并及時旋緊可調座和薄鋼板調整墊實。立桿的垂直度應嚴格加以控制按3/1000控制，且全高的垂直偏差應不大于10mm，腳手架的垂直度必須嚴格控制，以免影響整體穩定性。3）剪刀撐的搭設要將一根斜

30、桿扣在短向橫桿的伸出部分上，斜桿兩端扣件與立桿節點的距離不大于200mm。最下面的斜桿與立桿的連接點離底不大于500mm；4）剪刀撐的接頭采用搭接方式接長，不應少于三個扣件連接，固定搭接長度不小于1m，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應大于150mm；5）支撐高度超過8m的模板支撐在支撐在頂部最后一道拉桿位置設置一道水平兜網。6）底座和墊板應準確地放置在定位線上；墊板宜采用長度不少于2跨，厚度不小于40mm的木墊板；底座的軸心線應與地面垂直。5.4檢查與驗收5.4.1構配件的進場檢查及驗收(1) 進入現場的鋼管、扣件及頂托必須按北京市建設委員會關于加強施工用鋼管、扣件使用管理的通知(京建材200

31、672 號)要求進行現場見證取樣，只有試驗合格之后， 才能應用到工程中。(2) 應對進場的承重桿件、連接件等材料的產品合格證、生產許可證、檢測報告進行復核，并對其表面觀感、重量等物理指標進行抽檢。構配件外觀質量及技術資料按下表要求進行驗收：項 目要 求抽檢數量檢查方法技術資料營業執照、資質證明、生產許可證、產品合格證、質量檢測 報告、相關合同要件。全數檢查檢查資料鋼管鋼管表面應平直光滑， 不得有裂縫、結疤、分層、錯位、 硬彎、毛刺、壓痕、深的劃道及嚴重銹蝕等缺陷，嚴禁打孔； 鋼管外壁使用前必須涂刷防銹漆，鋼管內壁宜涂刷防銹漆。全數目測鋼管外徑及壁厚外徑 48.3mm,允許偏差5mm；壁厚3.6

32、mm，允許偏差0.36mm，最小壁厚3.24mm3游標卡尺 測量扣件不允許有裂縫、變形、滑絲的螺栓存在； 扣件與鋼管接觸 部位不應有氧化皮；活動部位應能靈活轉動，旋轉扣件兩旋轉面間隙應小于1mm；扣件表面應進行防銹處理。全數目測碗扣碗扣的鑄造件表面應光滑平整， 不得有砂眼、縮孔、裂紋、澆冒口殘余等缺陷，表面粘砂應清除干凈； 沖壓件不得有毛刺、裂紋、氧化皮等缺陷。碗扣的各焊縫應飽滿，不得有未焊透、夾砂、咬肉、裂紋等缺陷。全數目測碗扣立桿連接套管碗扣架的立桿連接套管， 其壁厚應為3.50.25mm，內徑不應大于50mm，套管長度不應小于160mm，外伸長度不應小于110mm。3游標卡尺測量可調托絲

33、桿可調托撐絲桿與螺母捏合長度不得少于 4-5 扣， 絲桿直徑不小于 36mm，插入立桿內的長度不得小于150mm。鋼板尺測量腳手板木腳手板不得有通透癤疤、扭曲變形、劈裂等影響安全使用 的缺陷， 嚴禁使用含有標皮的、腐朽的木腳手板。全數目測安全網安全網繩不得損壞和腐朽，平支安全網宜使用錦綸安全網； 密目式阻燃安全網除滿足網目要求外，其鎖扣間距應控制在300mm 以內全數目測(3) 鋼管、扣件的力學性能按下表進行檢測：構配件名檢測項目抽檢數量檢測標準鋼管抗拉強度、屈服點、斷后伸長率750 根為一批，每批取1根低壓流體輸送用焊接鋼管扣件直角： 抗滑性能、抗破壞性能、扭轉剛度。旋轉扣件：抗滑性能、抗破

34、壞性能、抗拉性能、抗壓性能。281500件取8件5011200件取13件1200110000件取20件鋼管腳手架扣件(4) 構配件尺寸有抽檢不合格時應對該全部構配件進行實測，不滿足要求的嚴禁使用，并作退場處理。(5) 新鋼管的檢查應符合下列規定：1、有產品質量合格證。2、有質量檢驗報告，鋼管材質檢驗方法應符合現行國家標準金屬拉伸試驗方法（GB/T228）的有關規定，質量符合規范要求。3、鋼管表面平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛剌和深的劃道。4 、鋼管外徑、壁厚、端面等的偏差，應符合要求。5、鋼管必須涂有防銹漆。(6) 進場（租賃）舊鋼管的檢查應符合下列規定：1）表面銹蝕深度應符

35、合規范規定。銹蝕檢查應每年一次。檢查時，應在銹蝕嚴重的鋼管中抽取三根，在每根銹蝕嚴重的部位橫向截斷取樣檢查，當銹蝕深度超過規定值時不得使用；2）鋼管彎曲變形、尺寸應符合規范規定。(7) 進場扣件的驗收應符合下列規定：1、新扣件應有生產許可證、法定檢測單位的測試報告和產品質量合格證。當對扣件質量有懷疑時，應按現行國家標準鋼管腳手架扣件（GB15831）的規定抽樣檢測。2、舊扣件使用前進行質量檢查，有裂縫、變形的嚴禁用，出現滑絲的螺栓必須更換。3、新、舊扣件均應進行防銹處理。5.4.2模板支架的檢查及驗收(1) 模板支架搭設過程中及使用前的檢查與驗收詳見下表：序號項目技術要求允許偏差（）檢驗方法備

36、注1專項施工方案按權限進行審批檢查資料2基礎及樓面承載力滿足設計要求應有設計計算書要有驗收記錄排水不積水觀察底座或墊塊不晃動、滑動觀察不沉降10觀察3立桿垂直度3用經緯儀或吊線和卷尺4桿件間距步距20鋼板尺縱距50鋼板尺橫距20鋼板尺5水平加強層、水平剪刀撐、豎向剪刀撐按規范要求設置鋼板尺(2) 模板支架（抱柱、掃地桿、頂層拉桿及剪刀撐等）搭設完后，按下表對螺栓擰緊扭力矩進行檢查：安裝扣件數量（個）抽檢數量（個）扭力矩值范圍檢驗方法允許的不合格數5190540-65N.m隨機抽取，力矩扳手測扭力矩。09115081151280131281500202501120032312013200505(

37、3) 高大模板支撐系統搭設前，應由項目技術負責人組織對需要處理或加固的地基、基礎進行驗收，并留存記錄。高大模板支撐系統應在搭設完成后，由項目負責人組織驗收，驗收人員應包括公司和項目兩級技術人員、項目安全、質量、施工人員，監理單位的總監和專業監理工程師。驗收合格，經施工單位項目技術負責人及項目總監理工程師簽字后，方可進入后續工序的施工。5.5混凝土澆筑1、對于高支模部位即主入口門廳、報告廳兼多功能廳、負一層頂板67/PQ軸位置、外挑檐混凝土澆筑必須豎向與水平向混凝土分開澆筑。2、對于厚大梁的混凝土澆筑分層澆筑，混凝土每層澆筑厚度控制在500mm左右，最后一次隨頂板進行整體澆筑。3、高支模部位梁每

38、次布料高度不超過500mm，待此部位混凝土澆筑完畢后30-40分鐘，混凝土不再下沉時，方可進行下層混凝土布料；上下層混凝土的間隔時間不得超過2h，上層混凝土在下層混凝土初凝前澆筑完畢。4、澆筑混凝土時，模板支撐四周拉警戒線，任何人員不得進入模板下部。5、確保模板支架施工過程中均衡受載，采用由中部向四周擴展的澆筑方式。6、混凝土澆筑前，施工單位項目技術負責人、項目總監確認具備混凝土澆筑的安全生產條件后，簽署混凝土澆筑令，方可澆筑混凝土。7、澆筑過程應有專人對高大模板支撐系統進行觀測，發現有松動、變形等情況，必須立即停止澆筑，撤離作業人員，并采取相應的加固措施。8、澆筑混凝土時，模板支撐四周拉警戒

39、線，任何人員不得進入模板下部。9、高支模及大梁位置不許布置布料機。10、高支模及厚大梁混凝土澆筑在四層以下采用地泵加布料機配汽車泵澆筑。六、質量標準質量標準：確保質量合格質量獎項：確保北京市結構長城杯金獎；確保北京市建筑長城杯金獎；確保魯班獎1、模板安裝允許偏差和檢查方法詳見下表：模板安裝允許偏差和檢查方法項次項目允許偏差值（mm）檢查方法1軸線位置墻、柱、梁3尺量2底模上表面標高3水準儀或拉線尺量3截面模內尺寸基礎5尺量墻、柱、梁34層高垂直度層高不大于5m3經緯儀或吊線、尺量大于5m55相鄰兩板表面高低差2尺量6表面平整度2靠尺、塞尺7陰陽角方正2方尺、塞尺順直2線尺8預埋鐵件中心線位移2

40、拉線、尺量9預埋管、螺栓中心線位移2拉線、尺量螺栓外露長度5、010預留孔洞中心線位移5拉線、尺量尺寸5、011門窗洞口中心線位移3拉線、尺量寬、高5對角線612插筋中心線位移5尺量外露長度10、02、模板支設要求對砼表面產生的效果詳見下表：模板支設要求對砼表面產生的效果質量標準質量評定工程使用的部位表面平整度2mm陰陽角垂直方正2mm立面垂直度3mm表面平整光滑：接槎平整；無蜂窩麻面現象；不做抹灰處理剪力墻、頂板、墻板7.質量保證措施7.1質保體系為確保工程質量目標，項目經理部建立由項目經理領導，生產經理、總工程師中間控制，專業質檢員基層監督的三級工程質量保證體系，落實質量工作責任制，編制質

41、量計劃，明確工程質量目標。7.2技術準備及技術交底施工前，有關專業技術人員和專業工長必須認真分析施工圖，將施工圖紙中有疑問的地方進行落實。必須技術交底在先，施工在后。作業人員必須經詳細的技術交底后方可進行模板安裝及加工。7.3模板安裝觀感質量1、模板設計結構構造合理，選材適當。2、模板安裝支架、拉桿、斜撐符合基本規定，牢固穩定。冬雨季施工時要符合冬雨季施工方案要求。 3、模板拼縫嚴密，面層平整，無錯臺，預埋件和預留孔洞位置準確、固定牢固，施工縫、后澆帶模板位置和做法符合要求，模板堵縫措施能保證不漏漿和不影響結構觀感質量。4、施工縫處已硬化的砼表面層應進行剔鑿處理，并符合有關規定。模板內清理干凈

42、。 5、模板拆除時，砼強度和臨時支承符合要求，拆模對結構面層，棱角無損傷。結構層上堆放物料及施工集中荷載不超重。（模板拆除后對混凝土成品的陽角保護詳見混凝土施工方案） 7.4 模板制作的標準 序號名 稱允許偏差（mm）檢查方法1模板高度2鋼尺2模板寬度0、-2鋼尺3對角線差4直尺4板面平整度22米靠尺、塞尺5相鄰板面高低差1.52米靠尺、塞尺6邊肋直線度2拉線、直尺7模板翹曲L/1000置平臺上，對角拉線8邊框連接1鋼尺9穿墻螺栓孔眼位置2鋼尺10油漆無漏涂，無流淌目測7.5 施工質量過程控制 按照模板工程質量控制程序嚴格進行質量控制，詳見下表。選擇模板學習圖紙和技術資料 組裝調整模板準備工作

43、學習操作規程和質量標準模板涂刷隔離劑與鋼筋專業交接編寫書面技術交底檢查腳手架及腳手板技術交底向操作人員安全交底底標高、中心線、斷面放線中間檢查支模自檢同鋼筋砼工序交接檢查澆砼時安排人看模質量評定執行驗評標準按梁柱和基礎反梁數各抽查10。但均不應少于3件。不合格品的處理（返工）按強度曲線確定拆模時拆模注意保護砼棱角自檢記錄清理施工現場施工記錄質量評定記錄技術資料管理八、監測監控措施8.1 過程管理(1) 施工前管理1) 材料管理：材料質量滿足方案設計和相關規程要求，搭設模板支架用的鋼管、扣件，使用前必須進行抽樣檢測，抽檢的數量按有關規定執行。未經檢測和檢測不合格的一律不得使用；2) 交底管理：交

44、底的形式分為技術交底和安全交底，均由項目技術負責人對相關班組成員、管理崗位人員進行交底，并落實相關簽字手續。(2) 施工中管理要點1) 豎向結構隱蔽工程質量符合設計要求，進入下道模板支架工序的施工；2) 模板支架搭設方式符合施工方案要求，并通過相關部門驗收；3) 砼澆筑方式符合施工方案要求，控制堆載，避免上部荷載集中化；4) 模板拆除方式符合施工方案要求，拆模時間符合相關檢測結果和規范要求。拆模以接到拆模通知書為準，不得私自拆除任何構件。(3) 質量管理措施1) 認真仔細地學習和閱讀施工圖紙，吃透和領會施工圖的要求，及時提出不明之處，遇工程變更或其他技術措施，均以施工聯系單和簽證手續為依據，施

45、工前認真做好各項技術交底工作，嚴格按國家頒行混凝土結構工程施工質量驗收規范GB 50204-2011和其它有關規定施工和驗收，并隨時接受業主、總包單位、監理單位和質監站對本工程的質量監督和指導；2) 認真做好各道工序的檢查、驗收關，對各工種的交接工作嚴格把關，做到環環扣緊，并實行獎罰措施。出了質量問題，無論是管理上的或是施工上的，均必須嚴肅處理，分析質量情況，加強檢查驗收，找出影響質量的薄弱環節，提出改進措施，把質量問題控制在萌芽狀態；3) 嚴格落實班組自檢、互檢、交接檢及項目中質檢“四檢”制度，確保模板安裝質量；4) 對變形及損壞的模板及配件，應按規范要求及時修理校正，維修質量不合格的模板和

46、配件不得發放使用；5) 為防止模底爛根，放線后應用水泥砂漿找平并加墊海綿；6) 所有柱子模板拼縫、梁與柱、柱與梁等節點處均用海綿膠帶貼縫，樓板縫用膠帶紙貼縫，以確保混凝土不漏漿；7) 模板安裝應嚴格控制軸線、平面位置、標高、斷面尺寸、垂直度和平整度，模板接縫隙寬度、高度、脫模劑刷涂及預留洞口、門洞口斷面尺寸等的準確性。嚴格控制預期拼模板精度；8) 嚴格執行預留洞口的定位控制，預留洞口時，木工嚴格按照墨線留洞；9) 每層主軸線和分部軸線放線后，規定負責測量記錄人員及時記錄平面尺寸測量數據，并要及時記錄墻、柱、成品尺寸，目的是通過數據分析梁體和柱子的垂直度誤差。并根據數據分析原因，將問題及時反饋到

47、有關生產負責人，及時進行整改和糾正；10) 所有豎向結構的陰、陽角均須加設橡膠海綿條于拼縫中，拼縫要牢固；11) 陰、陽角模必須嚴格按照模板設計圖進行加固處理；12) 為防止梁模板安裝出現梁身不平直、梁底不平下撓、梁側模脹模等質量問題，支模時應將側模包底模，梁模與柱模連接處，下料尺寸應略為縮短等。8.2 澆搗混凝土管理(1) 隱蔽工程，模板工程均驗收合格后，方出商品砼采購單，采購單詳細填寫工程地址，施工部位，強度等級，需求方量，添加劑，坍落度，澆筑時間等相關信息，正式施工前24小時電話再次確認砼站材料儲備，供應能力等相關信息。確保砼澆筑正常進行。(2) 根據實驗室砼配合比，派相關人員在攪拌站進

48、行監督和檢測。(3) 開盤前檢查砼配合比報告，實測砼坍落度，符合要求，方可進行澆筑，澆筑過程中按相關要求進行抽查。(4) 砼澆筑前輸送管線的布置方式符合方案要求，澆筑過程中堅決避免堆載過大現象。(5) 豎向結構達一定強度后方可作為模板支架的約束端。8.3 安全管理措施(1) 應遵守高處作業安全技術規范的有關規定。(2) 模板及其支撐系統在安裝過程中必須設置防傾覆的可靠臨時設施。施工現場應搭設工作梯，工作人員不得爬模上下。(3) 登高作業時，各種配件應放在工具箱或工具袋中嚴禁放在模板或腳手架上，各種工具應系掛在操作人員身上或放在工具袋中，不得吊落。(4) 裝拆模板時，上下要有人接應，隨拆隨運，并

49、應把活動的部件固定牢靠，嚴禁堆放在腳手板上和拋擲。(5) 裝拆模板時，必須搭設腳手架。裝拆施工時， 除操作人員外，下面不得站人。高處作業時，操作人員要扣上安全帶。(6) 安裝墻、柱模板時，要隨時支設固定，防止傾覆。(7) 對于預拼模板，當垂直吊運時，應采取兩個以上的吊點，水平吊運應采取四個吊點。吊點要合理布置。(8) 對于預拼模板應整體拆除。拆除時，先掛好吊索，然后拆除支撐及拼裝兩片模板的配件，待模板離開結構表面再起吊。起吊時，下面不準站人。(9) 在支撐搭設、拆除和澆筑混凝土時，無關人員不得進入支模底下，應在適當位置掛設警示標志，并指定專人監護。(10) 在架空輸電線路下安裝板時，應停電作業

50、。當不能停電時，應有隔離防護措施。(11) 搭設應由專業持證人員安裝；安全責任人應向作業人員進行安全技術交底，并做好記錄及簽證。(12) 模板拆除時，混凝土強度必須達到規定的要求，嚴禁混凝土未達到設計強度的規定要求時拆除模板。8.4 監測監控措施(1) 監測控制采用線墜、卷尺、水準儀對支撐體系進行監測，主要監測體系的水平、垂直位置是否有偏移。(2) 監測點設置觀測點在架體支設完畢后，在架體立桿上布設監測點，每跨梁至少布設六個點，分別在三分之一跨、跨中及三分之二跨沿短邊兩端布置；滿堂高支模架體觀測點（附圖示） (3) 監測措施混凝土澆筑過程中，派專人檢查支架和支撐情況，發現下沉、松動、變形和水平

51、位移情況的應及時解決。(4) 儀器設備配置名稱規格數量精度線墜10精密水準儀12”全站儀一臺12” ，最大允許誤差20”自動安平水準儀2千米往返3mm卷尺10激光垂直儀2對講機3檢測板手1(5) 監測說明班組每日進行安全檢查，項目部進行安全周檢查，公司進行安全月檢查，模板工程日常檢查重點部位：1) 桿件的設置和連接，連墻件、支撐，剪刀撐等構件是否符合要求；2) 連墻件是否松動；3) 架體是否有不均勻沉降，垂直度偏差；4) 施工過程中是否有超載現象；5) 安全防護措施是否符合規范要求；6) 支架與桿件是否有變形現象；(6) 監測頻率在支架完成后應實時監測，一般監測頻率不宜超過4小時一次，在混凝土

52、實凝前后及混凝土終凝前至混凝土7天齡期應實施實時監測，監測頻率為4小時一次，終凝后結束監測。1) 本工程高支模立柱監測預警值為1.5，立柱最大允許垂直偏差在3以內；本工程線荷載超過20KN/M的梁立柱預警值為10mm，立柱最大允許垂直偏差為20mm。2) 監測數據超過預警值時必須立即停止澆筑混凝土，疏散人員，并及時進行加固處理。8.5 季節性施工措施由于本工程高支模及厚大梁部位開始時間為2013年4月30日至2013年8月23日，經歷一個雨季，所以本方案季節性施工主要針對雨季。1、雨季前對所有腳手架進行全面檢查，腳手架立桿底座必須牢固。2、腳手架立桿底部必須設置墊木，并加設掃地桿，同時保證排水

53、良好，避免積水浸泡。所有馬道、斜梯均應釘防滑條。3、雨前、雨后必須對腳手架的扣件逐個進行檢查，在檢查過程中施工、檢查人員必須保證自身的安全防護措施落實到位，注意防滑、防墜落，嚴禁違章指揮。4、雨季前對現場配電箱、閘箱、電纜臨時支架等仔細檢查，需加固的及時加固，缺蓋、罩、門的及時補齊，確保用電安全。5、雷雨天應停止室外作業，躲入建筑物內。6、雨天切勿接觸天線、水管、鐵絲網、鋼結構及露天腳手架遠離電線等帶電設備或其他類似金屬裝置。7、混凝土施工盡量避免在雨天進行。中雨、大雨和暴雨天不得澆筑混凝土，新澆混凝土要用塑料布覆蓋，以防雨水沖刷。8、雨季施工時，要求混凝土攪拌站根據砂、石的實際含水率及時調整

54、混凝土的用水量，確保混凝土的質量。九、應急預案9.1應急小組首先成立以項目經理為首的應急小組，建立支撐架監測信息反饋系統。組長：楊慶澤 電話：13910953621副組長：高遠超 電話：18610006888 張福強 電話：18901337868 黃旭騰 電話：15203365178 組 員： 晏立鵬 電話：18911896318 王 超 電話：13810527857 史 亮 電話：15513265832 蒲永波 電話：15630691293 王曉輝 電話：13910744431 此外，如遇緊急事故，還可撥打下述電話救援：報警電話:110急救電話:1129.2事故報告流程事 故項目負責人公 司

55、 總 部總經理 安全科 發 現 者通知(120 119 ) 組織救援 保護現場采取措施生產監督局生產監督局 或110通知公安機關、勞動保障行政部門、工會和人民檢察院組織調查小組查明事故經過認定事故責任提出事故處理事故防范整改措施提交事故調查報告移送司法等部門進入行政處罰一般程序醫院結案歸檔醫院：醫院 事故報告流程圖9.3制定應急措施9.3.1針對支架施工和模板施工過程中易出現的問題，分析事件特點及成因，編制應急措施，提出處理辦法。1）模板支撐工程事故的主要原因是縱橫水平桿、特別是剪刀撐嚴重不足，造成高支撐體系整體剛度不足，整體穩定性差引起的，加之模板工程具有突發性的特點。因此，當作業層上每施加

56、施工荷載時，應組織相關技術、質量、安全相關人員進行一次檢查，發現支撐有變形、支架有偏離、支撐體系連接部位有松動時，應組織人員及時進行加固和處理。2）模板支設施工前，搭設專用安全通道，并保持通道暢通。3）模板支撐時，設專職安全員巡視，支設過程中與施工無關人員嚴禁進入，澆筑混凝土時任何人員不得進入模板下部。4）混凝土澆筑過程中，設置皮數桿，對混凝土澆筑沉降情況進行及時觀測，模板上部和支撐周邊設測量員對模板及支撐進行及時觀測。5）混凝土澆筑過程中，測量員隨時監測模板標高變化，如出現標高異常變化，立即報告現場安全員采取應急措施。6）如模板架體發出異響、標高異常變化或變形，模板上部安全員立即組織施工人員

57、通過安全通道有序撤離，支撐周邊安全員負責疏散周邊施工人員到指定的安全地點。9.3.2防止高空墜落的措施(1) 進入施工現場的所有人必須按規定佩戴安全帽，高空作業人員必須配備并使用安全帶。(2) 建筑物樓層臨邊的四周，無圍護結構時，必須設兩道防護欄桿并立掛安全網封閉。(3) 危險區域的隔離防護：凡是落物傷人的危險區域(如架子搭拆區，模板拆除區)，均設1.8m高防護欄桿，加掛密目安全網進行防護，并掛禁止通行牌，以防止誤入受傷。(4) 對現場的預留孔洞，必須進行封閉覆蓋，危險處，在邊沿處設置兩道護身欄桿，并于夜間應設紅色警示標志燈。(5) 結構內1.5米1.5米以下的孔洞，應用堅實蓋板蓋嚴，固定不移

58、動。1.5米1.5米以上的孔洞，四周必須設兩道護身欄桿，中間支掛水平安全網。9.3.3高空墜落事故的應急措施(1) 當發現有人從高空墜落時首先要呼救，救人是第一原則，首要任務是救人，在保證自己不被再次傷害的情況下，一邊救人，一邊大聲呼叫，呼叫內容要明確地點或部位的發生情況，并將信息準確傳出。(2) 現場聽到呼叫的任何人，均有責任將高空墜落情況報告給其最近的項目經理部管理人員、搶險小組成員，使消息立刻報告給項目應急救援指揮部。(3) 應急救援領導小組應立即通知項目各應急相應小組，組織現場搶險工作。(4) 搶險過程中要避免二次傷害，搶險過程要及時清理危險物。(5) 警戒保衛組負責疏通事發現場道路，

59、保證救援工作順利進行。(6) 高處墜落因為受到高速的沖擊力使人體組織和器官遭到一定程度破壞而引起的損傷，通常有多個系統或多個器官受到損傷，嚴重者當場死亡，高空墜落除有直接或間接受傷器官表現外，尚可有昏迷、呼吸窘迫、面色蒼白和表情淡漠等癥狀，可導致胸、腹腔內臟組織器官發生損傷，為了在搶救時按傷者受傷情況進行搶救，防止由搶救產生的二次傷害，應遵守以下原則：1）由于高空墜落可能引起出血，出血量大就有生命危險。常用的止血方法有：指壓止血、加壓包扎止血、加墊屈肢止血和止血帶止血。2）包扎可以起到快速止血、保護傷口、防護污染作用，有利于轉送和進一步治療。常用方法有：繃帶包扎、三角巾包扎等。3）為了使斷骨不

60、在加重，避免斷骨對周圍組織的傷害，減輕傷員的痛苦并便于搬運，常用夾板的方法來固定。搬運時應注意：a下肢骨折需用擔架；b脊柱骨折，用門板或硬板擔架，使傷者面朝上，用布將傷員綁在擔架上，防止移動。4）如高空墜落造成受傷者呼吸短促或微弱，胸部無明顯呼吸起伏，應立即給其做對口人工呼吸，頻率為每分鐘14-16次；如脈搏微弱，應立即進行人工心臟按摩，在心臟部位不斷按壓、松開，頻率為60次每分鐘，幫助窒息者恢復心臟跳動。9.3.4支模架整體倒塌事故應急措施(1) 搶救被掩埋人員，并轉移到安全地方。(2) 保持呼吸道暢通，消除傷員口、鼻、咽、喉部的異物、血塊、嘔吐物等。(3) 若傷員出現呼吸、心跳驟停，應立即

61、進行心肺復蘇、人工胸外心臟按壓、人工呼吸等。(4) 簡易的包扎止血預防感染。(5) 立即撥打120急救中心與醫院取得聯系，或撥打110、119，求救幫助。上報時必須講明事故地點、嚴重程度及本部門的電話號碼，并派人到路口接應。(6) 注意事項人工胸外心臟按壓、人工呼吸不能輕易的放棄，必須堅持到底。9.4應急響應1、一般事故的應急響應1）當事故或緊急情況發生后，當事人立即向項目安全部及項目領導匯報，并采取應急措施，防止事態擴大。2 ）項目經理組織應急成員對事故進行處理，并在24 小時內盡快向生產安全管理部門部門報告。2、重大事故的應急響應1）重大生產安全事故發生后，當事人或發現人，立即向項目領導報

62、告，同時采取應急措施，防止事態擴大。2）項目經理部組織應急小組人員對事故按應急措施進行處理，并立即報告分公司主管經理和生產安全管理部門。生產安全管理部門通知應急領導小組相關成員立即到現場協助調查。3、報警：緊急事故發生時，發現人應立即報警。1）向內部報警，簡述：出事地點、事態狀況、報警人姓名。2）向外部報警，詳細準確報告：出事地點、單位、電話、事態狀況及報警人姓名、單位、地址、電話。發生火災時還要派人到主要路口迎接消防車。4、上報：緊急事故處理后，項目經理應在24 小時內填寫應急準備和響應報告書，一式兩份，自留一份，上報公司安全部一份。9.5應急附近醫院項目部成立應急醫療救援小組，現場存放藥品

63、及紗布、繃帶、創可貼等常用止血物品，在緊急狀態實施簡單的救援工作。同時根據項目所處地點，選擇北京市協和醫院西院（電話：01065296114作為社會醫療資源。路線圖如下：十、安全保證措施及文明施工1、施工人員必須經三級安全教育，并考試合格后才能進入現場施工。進入施工現場必須佩戴好安全帽，2層以上作業必須正確使用安全帶。2、所有施工臨時用電須經專業電工接至工作面。其他非專業施工人員禁止隨意挪動配電箱及臨時電源。機電設備操作人員必須持證上崗，并按規定使用個人安全防護、勞保用品。3、專職安全員應及時檢查施工現場，監督現場施工人員遵守安全技術操作規程及制止違章作業。消除現場的安全隱患。4、項目部生產經

64、理和專業工長必須及時安排有關工種設置安全防護設施。專職安全員按照規定監督保證安全設施的有效使用。5、項目生產指揮調度負責人員必須合理安排施工工期并合理調配好勞動力，防止操作人員疲勞作業。6、施工作業面必須配備相應高度作業用的梯子和高凳。施工用馬道必須采取有效的防滑避雷措施。7、模板吊裝就位時，必須要有纜風繩牽拉。塔吊指揮員必須與模板施工人員密切配合，防止由于模板旋轉、受風吹擺動而碰撞傷人。8、堆放模板的場地必須平整堅實，并設有防火設施。9、腐爛、芥疤過多的木板不能用作腳手板，腳手板兩端的支撐必須穩定、牢固，防止“探頭板”。10、必須先查看安全防護是否穩定、牢固，并應避免在同一垂直面上下兩人同時

65、施工，還要經常注意下方人員動向，防止墜物傷人，同時，臨邊作業必須正確系掛安全帶。11、內模板安裝高度超過2.0m時，應搭設臨時腳手架，高空作業必須系好安全帶。12、正在施工澆的樓板其下一層樓板的支撐不準拆除。13、水平拉、撐桿不能固定在不穩固的物體上。14、模板上架設的電線和使用的電動工具，采用36V的低壓電源或取其它有效的安全措施。15、最高處做好防雷設施，防止雷擊。16、禁止酒后上崗。17、禁止穿帶釘易滑的鞋或拖鞋作業。18、高空拆除模板時，除操作人員外，下面不得站人，操作人員應戴安全帽，系安全帶，作業區周圍及出入口處，應設專人負責安全巡視，拆除作業區應有警示標志，嚴禁無關人員入內。19、

66、在支架上拆模時，應搭設腳手板，拆模間歇時，應將拆下的部件和模板運走。20、拆模樓層外邊梁和圈梁模板時，應防止模板向外傾倒，系安全帶。21、拆除模板時如發現混凝土有影響結構質量，安全問題時，應暫停拆除，經處理后方可繼續拆除。22、拆下的模板，木方，要隨即拔掉上面的釘子，并堆放整齊，防止朝天釘傷人。23、六級以上大風天氣不得進行模板拆除作業。24、拆除模板必須有穩固的登高工具或腳手架，高度超過2m時，必須搭設腳手架，并正確系掛安全帶。25、拆除模板時垂直運送模板配件的，上下應配合接應，禁止自高處向下拋擲，同時應注意防火。26、拆除承重模板時，為避免突然整塊塌落，應先設立臨時支撐，然后進行拆卸，正在

67、施工澆筑的樓板其下一層樓板的支撐不得拆除。27、拆除模板應經施工技術人員同意，并有專人監護，設置警戒線。操作時應按從上而下的順序分段進行，嚴禁猛撬、硬砸或大面積撬落和拉倒，拆下的模板、木方、鋼管、扣件等工具嚴禁從高出拋下，防止落物傷人。工完前，不得留下松動和懸掛的模板。拆下的模板應及時運送到指定地點集中堆放，防止釘子扎腳。28、模板安裝及拆除時，不得對外架鋼管，安全網等隨意拆除，如必須拆除時，須經項目部安全人員同意，并對拆除的部分及時恢復。十一、附計算書計算書說明：計算書中所有鋼管及碗扣架均安482.8計算；所有50100木方均按3585計算；所有100100木方均按8585計算。11.1支模

68、高度8m截面8001200梁計算書計算參數: 模板支架搭設高度為8.0m， 梁截面 BD=800mm1200mm，立桿的縱距(跨度方向) l=0.60m，立桿的步距 h=1.20m， 梁底增加3道承重立桿。 面板厚度15mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。 木方8585mm，剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。 梁底支撐頂托梁長度 1.20m。 梁頂托采用8585mm木方。 梁底承重桿按照布置間距300,300,300mm計算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土鋼筋自重25.50kN/m

69、3，施工活荷載4.50kN/m2。 扣件計算折減系數取1.00。 圖1 梁模板支撐架立面簡圖 采用的鋼管類型為482.8。 一、模板面板計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續梁計算。 作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。 1.荷載的計算： (1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5001.2000.600=18.360kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q2 = 0.5000.600(21.200+0.800)/0.800=1.200kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN)： 經計算得到，活荷載標準

70、值 P1 = (2.500+2.000)0.8000.600=2.160kN 均布荷載 q = 1.2018.360+1.201.200=23.472kN/m 集中荷載 P = 1.402.160=3.024kN 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 60.001.501.50/6 = 22.50cm3； I = 60.001.501.501.50/12 = 16.88cm4； 計算簡圖 彎矩圖(kN.m) 剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 變形計算受力圖 變形圖(mm) 經過計算得到從左到

71、右各支座力分別為 N1=2.277kN N2=8.624kN N3=8.624kN N4=2.277kN 最大彎矩 M = 0.227kN.m 最大變形 V = 0.662mm (1)抗彎強度計算 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.22710001000/22500=10.089N/mm2 面板的抗彎強度設計值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度計算值 T=34641.0/(2600.00015.000)=0.773N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求! (3)

72、撓度計算 面板最大撓度計算值 v = 0.662mm 面板的最大撓度小于266.7/250,滿足要求! 二、梁底支撐木方的計算 （一）梁底木方計算 按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 8.624/0.600=14.373kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.114.370.600.60=0.517kN.m 最大剪力 Q=0.60.60014.373=5.174kN 最大支座力 N=1.10.60014.373=9.486kN 木方的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 8.508.

73、508.50/6 = 102.35cm3； I = 8.508.508.508.50/12 = 435.01cm4； (1)木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.517106/102354.2=5.06N/mm2 木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)木方抗剪計算 可以不計算 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=35174/(28585)=1.074N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪強度計算滿足要求! (3)木方撓度計算 均布荷載通過上面變形受力圖計算的最

74、大支座力除以跨度得到9.563kN/m 最大變形 v =0.6779.563600.04/(1009000.004350052.0)=0.214mm 木方的最大撓度小于600.0/250,滿足要求! 三、托梁的計算 托梁按照集中與均布荷載下多跨連續梁計算。 均布荷載取托梁的自重 q= 0.069kN/m。 托梁計算簡圖 托梁彎矩圖(kN.m) 托梁剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 托梁變形計算受力圖 托梁變形圖(mm) 經過計算得到最大彎矩 M= 0.382kN.m 經過計算得到最大支座 F= 10.612kN 經過計算得到最大變形 V= 0.06

75、8mm 頂托梁的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 8.508.508.50/6 = 102.35cm3； I = 8.508.508.508.50/12 = 435.01cm4； (1)頂托梁抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.382106/102354.2=3.73N/mm2 頂托梁的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)頂托梁抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=35306/(28585)=1.102N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2 頂托梁的抗剪強度計算滿足要

76、求! (3)頂托梁撓度計算 最大變形 v =0.068mm 頂托梁的最大撓度小于300.0/250,滿足要求! 四、立桿的穩定性計算 不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 其中 N 立桿的軸心壓力最大值，它包括： 橫桿的最大支座反力 N1=10.612kN (已經包括組合系數) 腳手架鋼管的自重 N2 = 1.200.1328.000=1.270kN N = 10.612+1.270=11.883kN i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm； A 立桿凈截面面積，A=3.974cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.

77、00N/mm2； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度，a=0.70m； h 最大步距，h=1.20m； l0 計算長度，取1.200+20.700=2.600m； 由長細比，為2600/16=162； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到0.268； 經計算得到=11883/(0.268397)=111.479N/mm2； 不考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW=1.4Wklal02/8-Prl0/4 風荷載產生的內外排立桿間橫桿的支撐力 Pr計算公式 Pr=51.4

78、Wklal0/16 其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； Wk=0.2001.2000.240=0.058kN/m2 h 立桿的步距，1.20m； la 立桿迎風面的間距，1.20m； lb 與迎風面垂直方向的立桿間距，0.60m； 風荷載產生的內外排立桿間橫桿的支撐力 Pr=51.40.0581.2002.600/16=0.079kN.m； 風荷載產生的彎矩 Mw=1.40.0581.2002.6002.600/8-0.0792.600/4=0.031kN.m； Nw 考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值； Nw=10.612+1.21.059+0.91.40.031/0.600=11.9

79、47kN 經計算得到=11947/(0.268397)+31000/4248=118.580N/mm2； 考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 風荷載作用下的內力計算 架體中每個節點的風荷載轉化的集中荷載 w =0.0580.6001.200=0.041kN 節點集中荷載w在立桿中產生的內力 wv=1.200/1.2000.041=0.041kN 節點集中荷載w在斜桿中產生的內力 ws=(1.2001.200+1.2001.200)1/2/1.2000.041=0.059kN 支撐架的步數 n=6 節點集中荷載w在立桿中產生的內力和為0.059+(6.000-1)0.059=0.352

80、kN 節點集中荷載w在斜桿中產生的內力和為6.0000.041=0.249kN 架體自重為1.059kN 節點集中荷載w在斜桿中產生的內力和小于架體自重,滿足要求!11.2截面尺寸5002600梁支架計算 計算參數: 模板支架搭設高度為5.0m， 梁截面 BD=500mm2600mm，立桿的縱距(跨度方向) l=0.60m，立桿的步距 h=0.60m， 梁底增加3道承重立桿。 面板厚度15mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。 木方8585mm，剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。 梁底支撐

81、頂托梁長度 0.90m。 梁頂托采用8585mm木方。 梁底承重桿按照布置間距150,300,300mm計算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土鋼筋自重25.50kN/m3，施工活荷載2.00kN/m2。 扣件計算折減系數取1.00。 圖1 梁模板支撐架立面簡圖 按照規范4.3.1條規定確定荷載組合分項系數如下： 由可變荷載效應控制的組合S=1.2(25.502.60+0.50)+1.402.00=82.960kN/m2 由永久荷載效應控制的組合S=1.3524.002.60+0.71.402.00=86.200kN/m2 由于永久荷載效應控制的組合S最大，永久荷載分項系數取1.35，可變荷

82、載分項系數取0.71.40=0.98 采用的鋼管類型為482.8。 一、模板面板計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續梁計算。 作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。 1.荷載的計算： (1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5002.6000.600=39.780kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q2 = 0.5000.600(22.600+0.500)/0.500=3.420kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN)： 經計算得到，活荷載標準值 P1 = (0.000+2.000)0.5000.6

83、00=0.600kN 考慮0.9的結構重要系數，均布荷載 q = 0.9(1.3539.780+1.353.420)=52.488kN/m 考慮0.9的結構重要系數，集中荷載 P = 0.90.980.600=0.529kN 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 60.001.501.50/6 = 22.50cm3； I = 60.001.501.501.50/12 = 16.88cm4； 計算簡圖 彎矩圖(kN.m) 剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 變形計算受力圖 變形圖(mm) 經過計

84、算得到從左到右各支座力分別為 N1=3.460kN N2=9.927kN N3=9.927kN N4=3.460kN 最大彎矩 M = 0.152kN.m 最大變形 V = 0.223mm (1)抗彎強度計算 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.15210001000/22500=6.756N/mm2 面板的抗彎強度設計值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度計算值 T=35288.0/(2600.00015.000)=0.881N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求

85、! (3)撓度計算 面板最大撓度計算值 v = 0.223mm 面板的最大撓度小于166.7/250,滿足要求! 二、梁底支撐木方的計算 （一）梁底木方計算 按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 9.927/0.600=16.545kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.116.550.600.60=0.596kN.m 最大剪力 Q=0.60.60016.545=5.956kN 最大支座力 N=1.10.60016.545=10.920kN 木方的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W =

86、8.508.508.50/6 = 102.35cm3； I = 8.508.508.508.50/12 = 435.01cm4； (1)木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.596106/102354.2=5.82N/mm2 木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)木方抗剪計算 可以不計算 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=35956/(28585)=1.237N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪強度計算滿足要求! (3)木方撓度計算 均布荷載通過上面變形受

87、力圖計算的最大支座力除以跨度得到13.200kN/m 最大變形 v =0.67713.200600.04/(1009000.004350052.0)=0.296mm 木方的最大撓度小于600.0/250,滿足要求! 三、托梁的計算 托梁按照集中與均布荷載下多跨連續梁計算。 均布荷載取托梁的自重 q= 0.078kN/m。 托梁計算簡圖 托梁彎矩圖(kN.m) 托梁剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 托梁變形計算受力圖 托梁變形圖(mm) 經過計算得到最大彎矩 M= 0.599kN.m 經過計算得到最大支座 F= 19.503kN 經過計算得到最大變形

88、 V= 0.036mm 頂托梁的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 8.508.508.50/6 = 102.35cm3； I = 8.508.508.508.50/12 = 435.01cm4； (1)頂托梁抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.599106/102354.2=5.85N/mm2 頂托梁的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)頂托梁撓度計算 最大變形 v =0.036mm 頂托梁的最大撓度小于300.0/250,滿足要求! 四、扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算: R Rc 其中 Rc

89、扣件抗滑承載力設計值,取8.00kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 上部荷載沒有通過縱向或橫向水平桿傳給立桿，無需計算。 五、立桿的穩定性計算 不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 其中 N 立桿的軸心壓力最大值，它包括： 橫桿的最大支座反力 N1=19.503kN (已經包括組合系數) 腳手架鋼管的自重 N2 = 0.91.350.1815.000=1.099kN N = 19.503+1.099=20.602kN i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm； A 立桿凈截面面積，A=3.974cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3； f 鋼

90、管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度，a=0.70m； h 最大步距，h=0.60m； l0 計算長度，取0.600+20.700=2.000m； 由長細比，為2000/16.0=125 150 滿足要求! 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到0.429； 經計算得到=20602/(0.429397)=120.753N/mm2； 不考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 W

91、k 風荷載標準值(kN/m2)； Wk=0.2001.2000.240=0.058kN/m2 h 立桿的步距，0.60m； la 立桿迎風面的間距，0.90m； lb 與迎風面垂直方向的立桿間距，0.60m； 風荷載產生的彎矩 Mw=0.90.91.40.0580.9000.6000.600/10=0.002kN.m； Nw 考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值； Nw=19.503+0.91.20.905+0.90.91.40.002/0.600=20.606kN 經計算得到=20606/(0.429397)+2000/4248=121.274N/mm2； 考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿

92、足要求!11.3截面尺寸5002600梁側模計算一、梁側模板基本參數 計算斷面寬度500mm，高度2600mm，兩側樓板厚度200mm。 模板面板采用普通膠合板。 內龍骨間距200mm，內龍骨采用3585mm木方，外龍骨采用雙鋼管48mm2.8mm。 對拉螺栓布置5道，在斷面內水平間距200+500+500+500+500mm，斷面跨度方向間距500mm，直徑14mm。 面板厚度15mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。 木方剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。 模板組裝示意圖 二、梁側模板

93、荷載標準值計算 強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。 新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取5.000h； T 混凝土的入模溫度，取20.000； V 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取3.000m； 1 外加劑影響修正系數，取1.000； 2 混凝土坍落度影響修正系數，取0.850。 根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=35

94、.480kN/m2 考慮結構的重要性系數0.9，實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=0.935.480=31.932kN/m2 考慮結構的重要性系數0.9，倒混凝土時產生的荷載標準值 F2=0.92.000=1.800kN/m2。 三、梁側模板面板的計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照簡支梁計算。 面板的計算寬度取0.20m。 荷載計算值 q = 1.231.9320.200+1.401.8000.200=8.168kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 20.001.501.50/6 = 7.

95、50cm3； I = 20.001.501.501.50/12 = 5.63cm4； 計算簡圖 彎矩圖(kN.m) 剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 變形計算受力圖 變形圖(mm) 經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=0.653kN N2=1.797kN N3=1.797kN N4=0.653kN 最大彎矩 M = 0.032kN.m 最大變形 V = 0.205mm (1)抗彎強度計算 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.03210001000/7500=4.267N/mm2 面板的抗彎強度設計值 f，取15.00N/mm2； 面板的

96、抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度計算值 T=3980.0/(2200.00015.000)=0.490N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求! (3)撓度計算 面板最大撓度計算值 v = 0.205mm 面板的最大撓度小于200.0/250,滿足要求! 四、梁側模板內龍骨的計算 內龍骨直接承受模板傳遞的荷載，通常按照均布荷載連續梁計算。 內龍骨強度計算均布荷載q=1.20.2031.93+1.40.201.80=8.168kN/m 撓度計算荷載標準值q=0.2031.93=6.386kN/m 內龍骨按照均

97、布荷載下多跨連續梁計算。 內龍骨計算簡圖 內龍骨彎矩圖(kN.m) 內龍骨剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 內龍骨變形計算受力圖 內龍骨變形圖(mm) 經過計算得到最大彎矩 M= 0.172kN.m 經過計算得到最大支座 F= 4.107kN 經過計算得到最大變形 V= 0.074mm 內龍骨的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 3.508.508.50/6 = 42.15cm3； I = 3.508.508.508.50/12 = 179.12cm4； (1)內龍骨抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.172106

98、/42145.8=4.08N/mm2 內龍骨的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)內龍骨抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=32059/(23585)=1.038N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2 內龍骨的抗剪強度計算滿足要求! (3)內龍骨撓度計算 最大變形 v =0.074mm 內龍骨的最大撓度小于500.0/250,滿足要求! 五、梁側模板外龍骨的計算 外龍骨承受內龍骨傳遞的荷載，按照集中荷載下連續梁計算。 外龍骨按照集中荷載作用下的連續梁計算。 集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。 支撐鋼管計

99、算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm) 經過連續梁的計算得到 最大彎矩 Mmax=0.523kN.m 最大變形 vmax=0.167mm 最大支座力 Qmax=11.315kN 抗彎計算強度 f=0.523106/8496.0=61.56N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于500.0/150與10mm,滿足要求! 六、對拉螺栓的計算 計算公式: N N = fA 其中 N 對拉螺栓所受的拉力； A 對拉螺栓

100、有效面積 (mm2)； f 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2； 對拉螺栓的直徑(mm): 14 對拉螺栓有效直徑(mm): 12 對拉螺栓有效面積(mm2): A = 105.000 對拉螺栓最大容許拉力值(kN): N = 17.850 對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 11.315 對拉螺栓強度驗算滿足要求!11.4支撐高度24m鋼管架計算書計算參數: 模板支架搭設高度為24.0m， 立桿的縱距 b=0.90m，立桿的橫距 l=0.90m，立桿的步距 h=1.20m。 面板厚度15mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2

101、。 木方3585mm，間距200mm，剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。 梁頂托采用8585mm木方。 模板自重0.30kN/m2，混凝土鋼筋自重25.10kN/m3，施工活荷載2.50kN/m2。 扣件計算折減系數取1.00。 圖 樓板支撐架立面簡圖 圖 樓板支撐架立桿穩定性荷載計算單元 按照規范4.3.1條規定確定荷載組合分項系數如下： 由可變荷載效應控制的組合S=1.2(25.100.15+0.30)+1.402.50=8.378kN/m2 由永久荷載效應控制的組合S=1.3524.000.15+0.71.402.50=7.310kN/

102、m2 由于可變荷載效應控制的組合S最大，永久荷載分項系數取1.2，可變荷載分項系數取1.40 采用的鋼管類型為482.8。 一、模板面板計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。 考慮0.9的結構重要系數，靜荷載標準值 q1 = 0.9(25.1000.1500.900+0.3000.900)=3.293kN/m 考慮0.9的結構重要系數，活荷載標準值 q2 = 0.9(0.000+2.500)0.900=2.025kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 90.001.501.50/6 = 3

103、3.75cm3； I = 90.001.501.501.50/12 = 25.31cm4； (1)抗彎強度計算 f = M / W f 其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷載設計值(kN/m)； 經計算得到 M = 0.100(1.203.293+1.402.025)0.2000.200=0.027kN.m 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.02710001000/33750=0.804N/mm2 面板的抗彎強度驗算 f f,

104、滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.203.293+1.42.025)0.200=0.814kN 截面抗剪強度計算值 T=3814.0/(2900.00015.000)=0.090N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求! (3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大撓度計算值 v = 0.6773.2932004/(1006000253125)=0.023mm 面板的最大撓度小于200.0/250,滿足要求! (4)2.5kN集中荷載作用

105、下抗彎強度計算 經過計算得到面板跨中最大彎矩計算公式為 M = 0.2Pl+0.08ql2 面板的計算寬度為8000.000mm 集中荷載 P = 2.5kN 考慮0.9的結構重要系數，靜荷載標準值 q = 0.9(25.1000.1508.000+0.3008.000)=29.268kN/m 面板的計算跨度 l = 200.000mm 經計算得到 M = 0.2000.91.402.50.200+0.0801.2029.2680.2000.200=0.238kN.m 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.23810001000/33750=7.063N/mm2 面板的抗彎強度驗算 f f

106、,滿足要求! 二、支撐木方的計算 木方按照均布荷載計算。 1.荷載的計算 (1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.1500.200=0.753kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q12 = 0.3000.200=0.060kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN/m)： 經計算得到，活荷載標準值 q2 = (2.500+0.000)0.200=0.500kN/m 考慮0.9的結構重要系數，靜荷載 q1 = 0.9(1.200.753+1.200.060)=0.878kN/m 考慮0.9的結構重要系數，活荷載 q2 = 0.91.

107、400.500=0.630kN/m 計算單元內的木方集中力為(0.630+0.878)0.900=1.357kN 2.木方的計算 按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 1.357/0.900=1.508kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.11.510.900.90=0.122kN.m 最大剪力 Q=0.60.9001.508=0.814kN 最大支座力 N=1.10.9001.508=1.493kN 木方的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 4.009.009.00/6 = 54

108、.00cm3； I = 4.009.009.009.00/12 = 243.00cm4； (1)木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.122106/54000.0=2.26N/mm2 木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)木方抗剪計算 可以不計算 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=3814/(24090)=0.339N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪強度計算滿足要求! (3)木方撓度計算 均布荷載通過上面變形受力圖計算的最大支座力除以跨度得到0.732k

109、N/m 最大變形 v =0.6770.732900.04/(1009000.002430000.0)=0.149mm 木方的最大撓度小于900.0/250,滿足要求! (4)2.5kN集中荷載作用下抗彎強度計算 經過計算得到跨中最大彎矩計算公式為 M = 0.2Pl+0.08ql2 考慮荷載重要性系數0.9，集中荷載 P = 0.92.5kN 經計算得到 M = 0.2001.400.92.50.900+0.0800.8780.9000.900=0.624kN.m 抗彎計算強度 f=0.624106/54000.0=11.55N/mm2 木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! 三

110、、托梁的計算 托梁按照集中與均布荷載下多跨連續梁計算。 集中荷載取木方的支座力 P= 1.493kN 均布荷載取托梁的自重 q= 0.069kN/m。 托梁計算簡圖 托梁彎矩圖(kN.m) 托梁剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 托梁變形計算受力圖 托梁變形圖(mm) 經過計算得到最大彎矩 M= 0.613kN.m 經過計算得到最大支座 F= 7.463kN 經過計算得到最大變形 V= 0.429mm 頂托梁的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 8.508.508.50/6 = 102.35cm3； I = 8.50

111、8.508.508.50/12 = 435.01cm4； (1)頂托梁抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.613106/102354.2=5.99N/mm2 頂托梁的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)頂托梁抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh =150 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到0.268； 經計算得到=9546/(0.268397)=89.552N/mm2； 不考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW=0.90.91.4Wk

112、lah2/10 其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； Wk=0.3000.8400.800=0.202kN/m2 h 立桿的步距，1.20m； la 立桿迎風面的間距，0.90m； lb 與迎風面垂直方向的立桿間距，0.90m； 風荷載產生的彎矩 Mw=0.90.91.40.2020.9001.2001.200/10=0.030kN.m； Nw 考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值； Nw=1.25.828+0.91.41.822+0.90.91.40.030/0.900=9.328kN 經計算得到=9328/(0.268397)+30000/4248=94.484N/mm2； 考慮風荷載時

113、立桿的穩定性計算 f,滿足要求!11.5支撐高度24米鋼管架梁底支撐計算書計算參數: 模板支架搭設高度為24.0m， 梁截面 BD=400mm700mm，立桿的縱距(跨度方向) l=0.90m，立桿的步距 h=1.20m， 梁底增加2道承重立桿。 面板厚度15mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。 木方3585mm，剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。 梁底支撐頂托梁長度 1.20m。 梁頂托采用8585mm木方。 梁底承重桿按照布置間距300,600,mm計算。 模板自重0.50kN/m2

114、，混凝土鋼筋自重25.50kN/m3，施工活荷載2.00kN/m2。 扣件計算折減系數取1.00。 圖1 梁模板支撐架立面簡圖 按照規范4.3.1條規定確定荷載組合分項系數如下： 由可變荷載效應控制的組合S=1.2(25.500.70+0.50)+1.402.00=24.820kN/m2 由永久荷載效應控制的組合S=1.3524.000.70+0.71.402.00=24.640kN/m2 由于可變荷載效應控制的組合S最大，永久荷載分項系數取1.2，可變荷載分項系數取1.40 采用的鋼管類型為482.8。 一、模板面板計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續梁計算

115、。 作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。 1.荷載的計算： (1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.7000.900=16.065kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q2 = 0.5000.900(20.700+0.400)/0.400=2.025kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN)： 經計算得到，活荷載標準值 P1 = (0.000+2.000)0.4000.900=0.720kN 考慮0.9的結構重要系數，均布荷載 q = 0.9(1.2016.065+1.202.025)=19.537kN/m 考慮0.9的結構

116、重要系數，集中荷載 P = 0.91.400.720=0.907kN 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 90.001.501.50/6 = 33.75cm3； I = 90.001.501.501.50/12 = 25.31cm4； 計算簡圖 彎矩圖(kN.m) 剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 變形計算受力圖 變形圖(mm) 經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=1.465kN N2=5.791kN N3=1.465kN 最大彎矩 M = 0.097kN.m 最大變形 V = 0.

117、100mm (1)抗彎強度計算 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.09710001000/33750=2.874N/mm2 面板的抗彎強度設計值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度計算值 T=32442.0/(2900.00015.000)=0.271N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求! (3)撓度計算 面板最大撓度計算值 v = 0.100mm 面板的最大撓度小于200.0/250,滿足要求! 二、梁底支撐木方的計算 （一）梁底木方計算 按照三跨連續梁計算，

118、最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 5.791/0.900=6.435kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.16.440.900.90=0.521kN.m 最大剪力 Q=0.60.9006.435=3.475kN 最大支座力 N=1.10.9006.435=6.371kN 木方的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 3.508.508.50/6 = 42.15cm3； I = 3.508.508.508.50/12 = 179.12cm4； (1)木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.521106/

119、42145.8=12.37N/mm2 木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)木方撓度計算 均布荷載通過上面變形受力圖計算的最大支座力除以跨度得到5.025kN/m 最大變形 v =0.6775.025900.04/(1009000.001791197.9)=1.385mm 木方的最大撓度小于900.0/250,滿足要求! 三、托梁的計算 托梁按照集中與均布荷載下多跨連續梁計算。 均布荷載取托梁的自重 q= 0.069kN/m。 托梁計算簡圖 托梁彎矩圖(kN.m) 托梁剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 托梁變形計算受力圖 托梁

120、變形圖(mm) 經過計算得到最大彎矩 M= 1.015kN.m 經過計算得到最大支座 F= 4.403kN 經過計算得到最大變形 V= 0.664mm 頂托梁的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 8.508.508.50/6 = 102.35cm3； I = 8.508.508.508.50/12 = 435.01cm4； (1)頂托梁抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=1.015106/102354.2=9.92N/mm2 頂托梁的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)頂托梁抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh =1

121、50 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到0.268； 經計算得到=8173/(0.268397)=76.678N/mm2； 不考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； Wk=0.3000.8400.800=0.202kN/m2 h 立桿的步距，1.20m； la 立桿迎風面的間距，1.20m； lb 與迎風面垂直方向的立桿間距，0.90m； 風荷載產生的彎矩 Mw=0.90.91.40.2021.2001.2001.200/10=0.040kN.m； Nw 考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值； Nw=4.403+0.91.23.491+0.90.91.40.040/0.900=8.223kN 經計算得到=8223/(0.268397)+40000/4248=86.444N/mm2； 考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求!十二、附圖