1、上人馬道搭設施工方案目錄1 主要編制依據2 工程概況3 施工安排3.1 勞動力投入3.2 施工工期4 施工準備5 主要施工方法5.1 施工流程5.2 馬道類型5.3 搭設方法6 馬道搭設的質量要求7 其他注意的事項7.1 安全技術措施7.2 馬道的驗收和日常檢查7.3 馬道使用規定7.4 馬道拆除規定7.5 環境保護措施1 主要編制依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）建筑施工安全檢查標準（JGJ59-99）河北省建筑施工安全檢查標準實施細則圖紙 2 工程概況本工程為工程，位于，工期為天，要求年 月日開工，年月日竣工交付使用。該工程由建筑設計研究院設計，該工程為鋼筋

2、混凝土筒體結構。腳手架搭設方案編制依據、。本工程由 12 個內徑 40m 的圓形儲煤倉組成，建筑施工高度為米，滑模施工高度為43.0 米。筒壁施工采用剛性滑模施工工藝，現考慮在每兩個筒倉之間搭設一座上人馬道，作為人員上下的通道，滑模時滑升高度為 43.0 米，故上人馬道的搭設高度考慮為45 米。上人馬道在施工過程中的作用為：1）滑模及后期主體、裝修施工時做為人員上下的通道。2）滑模及錐殼、上部框架施工時混凝土輸送泵管的依附架體。3）消防通道。3 施工安排3.1 勞動力投入部位內容計劃勞動力（人）1#、2#、3#、4#、5#、6#馬道框架搭設6 人跳板鋪設2 人掛安全網2 人3.2 施工工期根據

3、現場工作面的情況進行搭設3.3 材料要求3.1 腳手架各種桿件采用外徑48mm、壁厚 3.5mm 的焊接鋼管，使用生產廠家合格的產品并持有合格證，其力學性能應符合國家現行標準碳素結構鋼 GBT700 中 Q235A 鋼的規定，用于立桿、大橫桿、斜桿的鋼管長度為4-6 米，小橫桿、拉結桿2.1-2.3 米，使用的鋼管不得彎曲、變形、開焊、裂紋等缺陷，并涂防銹漆作防腐處理，不合格的鋼管決不允許使用。3.2 扣件使用生產廠家合格的產品，并持有產品合格證，扣件鍛鑄鐵的技術性能符合鋼管腳手架GB15831-1995規定的要求，對使用的扣件要全數進行檢查，不得有氣孔、砂眼、裂紋、滑絲等缺陷。扣件與鋼管的貼

4、合面要嚴格整形，保證與鋼管扣緊的接觸良好，扣件夾緊鋼管時，開口處的最小距離不小于5mm，扣件的活動部位轉動靈活，旋轉扣件的兩旋轉面間隙要小于1mm，扣件螺栓的擰緊力距達 60N*M時扣件不得破壞。3.3 腳手板采用 50mm 厚落葉松，寬度為 200mm，凡是腐朽、扭曲、斜紋、破裂和大橫透疥者不得使用，使用的腳手板兩端8cm 用 8 號鉛絲箍繞 3 圈。3.4 密目網要四證齊全，要有阻燃性能，其續燃、阻燃時間均不得大于 4 秒。要符合 GB16909 的規定。每 10 10 100 2 的面積上，有 2000 個以上網目。4 施工準備4.1 在馬道搭設之前，由技術負責人依馬道搭拆方案向專業班組

5、長進行書面技術交底，并履行交底簽字手續，各持一份，互相監督，由專業班組長向操作人員進行班前技術交底，并做好交底記錄入檔。4.2 按對腳手架使用的各種材料的要求，對使用的材料進行全數檢查、驗收，方準進行場使用，并進入現場后分類堆放整齊，掛牌標明準備使用。4.3 搭拆腳手架的操作人員必須是經過勞動部門培訓合格發證，持證上崗。5 主要施工方法5.1 施工流程馬道搭設自下而上進行，立桿墊板鋪完后在墊板上用粉筆畫出立桿軸心線，然后在墊板上擺放標準底座及掃地桿豎立桿（隨即立桿與掃地桿用直角扣件扣緊）裝掃地小橫桿安第一步大橫桿安裝第一步小橫桿校正立桿設第一排拉結點安第二步大橫桿第二步小橫桿.以此類推，搭設高

6、度步大橫桿時安裝剪刀和橫向支撐桿。5.2 馬道類型馬道采用全封閉鋼管腳手架，由橫桿、豎向立桿、安全欄桿、斜桿、擋腳板、剪刀撐、安全網組成。馬道結構尺寸為：休息平臺1200 2600，立桿橫向間距1200、2100，縱向間距 2600，大橫桿間距 1500，小橫桿間距 1500，詳見示意圖。斜坡馬道的腳手板應設置在3 根小橫桿上，要鋪滿、鋪嚴密，均設防滑木條,防滑木條厚度 33cm，間距不大于 30cm。馬道及平臺必須設兩道護身欄，上部護身欄桿1.2 米高，下部護身欄桿0.6 米高，下部設 18cm 高度的擋腳板。5.3 搭設方法按設計放線、鋪墊板，設置底座或標定立桿位置，立桿下面墊50 200

7、 2600（4500）的通常木板。按定位依次立起豎桿，將立桿與縱橫向掃地桿依次連接固定，然后裝設第一步縱橫向水平桿，隨校正立桿垂直后予以固定，并按要求繼續向上搭設。腳手桿各桿件相交的外漏尺寸均大于100，防止桿件滑脫。5.4 技術要求5.4.1 馬道的基礎（1）腳手架搭設前基礎要平整夯實，架基及周圍不得積水，在距腳手架外立桿外側0.5 米處，設置一排水溝，在最低點，設置積水坑，水流入坑內，用潛水泵將水排出，排水溝坡度為3-5。以保證架基的承載能力，基槽回填土必須步步夯實后，才能做腳手架基礎。（2）回填土夯實后，上面鋪設厚度50mm的 0.23m 木腳手板，之后在木腳手板上放置鋼底座，鋼底座上放

8、置立桿，之后按設計的立桿間距進行放線定位，鋪設木腳手板要平穩，不得懸空。5.4.2 馬道主體結構技術要求（2）上人馬道的架體鋼管與倉壁混凝土中的預埋件連結，拉結點的設置為垂直高度不大于10 米設置一拉接點，設置時盡量靠近桿件主節點，偏離主節點的距離不應大于30cm。（3）剪刀撐采用 6 米的鋼管搭設，沿架體立面與地面成45 度角連續設置滿設，斜桿除兩端用回轉扣件與立桿、大橫桿扣緊外，在中間要增加 2 個扣件扣牢，斜桿兩端扣件與立桿結點的距離不得大于150mm，最下邊斜桿與立桿的連結點距離不大于200mm，剪刀撐桿件的搭接長度為1000mm，用三個扣件扣牢，扣件扣在鋼管端頭處不小于 10cm 處

9、。剪刀撐下端一定要落地。（4）腳手板鋪設必須鋪滿、鋪穩、鋪嚴，不得有空隙和控頭板，對頭鋪設的腳手板，接頭下面必須設兩根小橫桿，板端距小橫桿150mm，腳手板上釘防滑條，防滑條不大于300mm。（5）密目網用系繩將密目網綁扎至立桿或大橫桿上，使網與馬道架體牢固的連接在一起。系繩的材質應符合GB16909 的規定。6 馬道搭設的質量要求7 其他注意的事項7.1 安全技術措施7.2 馬道的驗收和日常檢查馬道的驗收和日常檢查按以下規定進行，參加人員為工長、技術員、架子工、班組長和專職安全員等相關人員，檢查合格后方允許投入使用或繼續使用：（1）搭設完畢后（2）施工中途停止使用超過15 天在重新使用之前（

10、3）在遇有六級以上大風、大霧、大雨和大雪天氣后（4）使用中發現變形、沉降、拆除桿件和拉結以及存在安全隱患的。7.3 馬道使用規定7.3.1 設專人每天對馬道進行巡回檢查，檢查立桿、墊板有無下沉、松動，架體所有扣件有無滑扣、松動，架體各部構件是否完整齊全。7.3.2 作好馬道腳手架基礎排水，下雨過后要對腳手架架體基礎進行全面檢查，嚴禁腳手架基底積水下沉。7.3.3 操作層施工荷載不得超過270KG 平方米，不得將橫桿支撐、纜風繩等固定在腳手架上，嚴禁在腳手架上懸掛重物。7.3.4 嚴禁任何人任意拆除馬道腳手架上任何部件。7.4 馬道拆除規定制定拆除方案，方案包括拆架的步驟和方法、安全措施等。拆除

11、順序應遵守由上到下，先搭后拆、后搭先拆的原則。即先拆欄桿、腳手架、剪刀撐、斜撐、而后小橫桿、大橫桿、立桿等，并按一步一清原則依次進行，要嚴禁上下同時進行拆除工作。拆架子的高空作業人員應戴安全帽，系安全帶，穿軟義鞋上架作業，同時，周圍沒圍欄或豎立警戒標志并有專人指揮，以免發生傷亡事故。拆除的桿件要及時分類堆放，以便運輸和保管。7.5 環境保護措施搭設和拆除時，桿件等構件要輕拿輕放，嚴禁向下拋擲，減小噪音，外側滿掛密目安全網，以減少施工中風塵飛揚的現象，降低風塵在大氣中的排放。7.6 其他注意事項7.6.1 外徑 48mm 與 51mm 的鋼管及木楞嚴禁混合使用。7.6.2 主節點處，固定橫向水平

12、桿或縱向水平桿、剪刀撐、橫向支撐等扣件的中心線距主節點的距離不大于150mm。7.6.3 各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不小于140mm。7.6.4 對接扣件的開口應朝向架子的內側，螺栓朝上，直角扣件的開口不得朝下，以確保安全。7.6.5 上架作業人員必須持證上崗，戴好安全帽，系好安全帶。7.6.6 嚴格按搭設方案施工；連墻件和剪刀撐應及時設置，不得滯后超過兩步。7.7.7 在搭設過程中，應注意調整腳手架的垂直度，最大允許偏差100mm.（腳手管、直角扣件對接扣件、旋轉扣件、腳手板、密目網1.86M、平網 2 3M、）立桿的間距、垂直度立桿間距選用 1.5 米，允許搭設偏差 5cm,立桿垂直

13、度允許搭設偏差 10 cm。掃地桿設置從墊板往上 20 cm 處，設置掃地桿，掃地桿采用對接接長。掃地桿在端頭與立桿交接處伸出扣件長度不小于10 cm。橫桿間距、平整度橫桿步距采用 1.8 米，用對接方法接長，一根橫桿兩端的高差，不能超過 2 cm，縱向水平桿全長平整度不小于10cm。立桿、橫桿接頭的詳細做法立柱上的對接扣件應交錯布置，兩個相鄰立柱的接頭不應設在同步跨內，兩相鄰立柱接頭在高度方向錯開的距離不應小于500mm，各接頭中心距主節點的距離不應大于步距的13。縱向水平桿對接接頭應交錯布置，不應設在同步、同跨內，相鄰接頭水平距離不應小于500cm，并應避免設在縱向水平桿的跨中（見附圖）。

14、坡度以 1：3（高：長）為宜。附：平面圖、立面圖七、腳手架計算書鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)、建筑地基基礎設計規范(GB 50007-2002)、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)等規范。一、參數信息:1.腳手架參數搭設尺寸為：立桿的縱距為1.20 米，立桿的橫距為1.05 米，立桿的步距為 1.80 米；計算的腳手架為雙排腳手架搭設高度為12.0 米，立桿采用單立管；內排架距離墻長度為0.30 米；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為2；采用的鋼管類型為483.5；橫桿與立桿連

15、接方式為單扣件；扣件抗滑承載力系數為0.80；連墻件采用兩步三跨，豎向間距3.60 米，水平間距 3.60 米，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；2.活荷載參數施工荷載均布參數(kN/m2):3.000；腳手架用途:結構腳手架；同時施工層數:2；3.風荷載參數河北省市地區，基本風壓為0.45，風荷載高度變化系數 z 為 0.84，風荷載體型系數s 為 0.65；考慮風荷載4.靜荷載參數每米立桿數承受的結構自重標準(kN/m2):0.1161；腳手板自重標準值(kN/m2):0.350；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m2):0.110；安全設施與安全網(kN/m2):0.005；腳手板鋪設層數

16、:2；腳手板類別:木腳手板；欄桿擋板類別:欄桿沖壓鋼；5.地基參數地基土類型:碎石土；地基承載力標準值(kN/m2):500.00；基礎底面擴展面積(m2):0.09；基礎降低系數:0.40。二、大橫桿的計算:大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0.038 kN/m；腳 手 板 的 荷 載 標 準 值:P2=0.350 1.050/(2+1)=0.123 kN/m；活荷載標準值:Q=3.000 1.050/(2+1)=1.050 kN/m；靜 荷 載 的 計

17、 算 值:q1=1.2 0.038+1.20.123=0.193 kN/m；活荷載的計算值:q2=1.4 1.050=1.470 kN/m；大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.強度計算最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩跨中最大彎距計算公式如下:跨中最大彎距為M1max=0.080.193 1.2002+0.101.470 1.2002=0.234 kN.m；支座最大彎距計算公式如下:支座最大彎距為M2max=-0.10 0.193 1.2002-0.117 1.470 1.2002=-0.275 kN.m；我們選擇支座彎矩和跨

18、中彎矩的最大值進行強度驗算：=Max(0.234 106,0.275 106)/5080.0=54.134 N/mm2；大橫桿的抗彎強度:=54.134 N/mm2 小于f=205.0 N/mm2。滿足要求！3.撓度計算:最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下：靜荷載標準值:q1=P1+P2=0.038+0.123=0.161 kN/m；活荷載標準值:q2=Q=1.050 kN/m；三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度V=0.677 0.161 1200.04/(100 2.06 105 121900.0)+0.990 1.050 1200.04/(1002.061051219

19、00.0)=0.948 mm；腳手板,縱向、受彎構件的容許撓度為l/150 與 10 mm 請參考規范表 5.1.8。大橫桿的最大撓度小于1200.0/150 mm 或者 10 mm,滿足要求!三、小橫桿的計算:小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1=0.038 1.200=0.046 kN；腳 手 板 的 荷 載 標 準 值：P2=0.350 1.0501.200/(2+1)=0.147 kN；活荷載標準值：Q=3.000 1.050 1.200/(2+1)=

20、1.260 kN；荷載的計算值:P=1.2(0.046+0.147)+1.4 1.260=1.996 kN；小橫桿計算簡圖2.強度計算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下:Mqmax=1.20.038 1.0502/8=0.006 kN.m；集中荷載最大彎矩計算公式如下:Mpmax=1.996 1.050/3=0.698 kN.m；最大彎矩M=Mqmax+Mpmax=0.705 kN.m；=M/W=0.705106/5080.000=138.749 N/mm2；小橫桿的計算強度小于205.000 N/mm2,滿足要求！3.撓度計算最大撓度

21、考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下:Vqmax=5 0.038 1050.04/(384 2.060 105 121900.000)=0.024 mm；P2=p1+p2+Q=0.046+0.147+1.260=1.453 kN；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下:Vpmax=1453.080 1050.0(3 1050.02-41050.02/9)/(72 2.060 105 121900.0)=2.378 mm；最大撓度和V=Vqmax+Vpmax=0.024+2.378=2.402 mm；小橫桿的最大撓度小于

22、(1050.000/150)=7.000 與 10 mm,滿足要求四、扣件抗滑力的計算:按規范表 5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范 5.2.5):R Rc 其中 Rc-扣件抗滑承載力設計值,取 6.40 kN；R-縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；橫桿的自重標準值:P1=0.038 1.050=0.040 kN；腳手板的荷載標準值:P2=0.350 1.050 1.200/2=0.221 kN；活荷載標準值:Q=3.00

23、0 1.050 1.200/2=1.890 kN；荷載的計算值:R=1.2 (0.040+0.221)+1.41.890=2.959 kN；R 6.40 kN,單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!五、腳手架荷載標準值:作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；為 0.1161 NG1=0.116 12.000=1.393 kN；(2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用木腳手板，標準值為 0.35 NG2=0.350 2 1.200 (1.050+0.3)/2=0.567 kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(

24、kN/m)；本例采用欄桿沖壓鋼，標準值為 0.11 NG3=0.110 21.200/2=0.132 kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005 NG4=0.005 1.200 12.000=0.072 kN；經計算得到，靜荷載標準值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=2.164 kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2 取值。經計算得到，活荷載標準值NQ=3.000 1.050 1.200 2/2=3.780 kN；風荷載標準值應按照以下公式計算其中Wo-基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2

25、001)的規定采用：Wo=0.450 kN/m2；Uz-風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：Uz=0.840；Us-風荷載體型系數：Us=0.649；經計算得到，風荷載標準值Wk=0.7 0.450 0.840 0.649=0.172 kN/m2；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式N=1.2NG+1.4NQ=1.22.164+1.4 3.780=7.889 kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式N=1.2 NG+0.85 1.4NQ=1.22.164+0.85 1.43.780=7.095 kN；風荷載設計值產生的立桿段彎矩MW

26、計算公式Mw=0.85 1.4WkLah2/10=0.850 1.4 0.172 1.200 1.8002/10=0.079 kN.m；六、立桿的穩定性計算:不組合風荷載時，立桿的穩定性計算公式為：立桿的軸心壓力設計值：N=7.889 kN；計算立桿的截面回轉半徑：i=1.58 cm；計算長度附加系數：K=1.155；計算長度系數參照扣件式規范表5.3.3 得：U=1.500 計算長度,由公式 lo=kuh 確定：lo=3.119 m；Lo/i=197.000；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比lo/i 的結果查表得到：=0.186；立桿凈截面面積：A=4.89 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩)

27、：W=5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值：f=205.000 N/mm2；=7889.000/(0.186 489.000)=86.737 N/mm2；立 桿 穩 定 性 計 算=86.737 小 于f=205.000 N/mm2 滿足要求！考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式立桿的軸心壓力設計值：N=7.095 kN；計算立桿的截面回轉半徑：i=1.58 cm；計算長度附加系數：K=1.155；計算長度系數參照扣件式規范表5.3.3 得：U=1.500 計算長度,由公式 lo=kuh 確定：lo=3.119 m；Lo/i=197.000；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比lo/i 的結果查

28、表得到：=0.186 立桿凈截面面積：A=4.89 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩)：W=5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值：f=205.000 N/mm2；=7095.240/(0.186489.000)+79452.534/5080.000=93.649 N/mm2；立桿穩定性計算=93.649 小于 f=205.000 N/mm2 滿足要求。七、最大搭設高度的計算:不考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算：構配件自重標準值產生的軸向力NG2K(kN)計算公式為：NG2K=NG2+NG3+NG4=0.771 kN；活荷載標準值：NQ=3.780

29、 kN；每米立桿承受的結構自重標準值：Gk=0.116 kN/m；Hs=0.186 4.890 10-4 205.000 103-(1.2 0.771+1.4 3.780)/(1.2 0.116)=89.207 m；腳手架搭設高度Hs 等于或大于 26 米，按照下式調整且不超過 50 米：H=89.207/(1+0.001 89.207)=81.901 m；H=81.901 和 50 比較取較小值。得到，腳手架搭設高度限值 H=50.000 m。考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算：構配件自重標準值產生的軸向力NG2K(kN)計算公式為：NG2K=NG

30、2+NG3+NG4=0.771 kN；活荷載標準值：NQ=3.780 kN；每米立桿承受的結構自重標準值：Gk=0.116 kN/m；計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩：Mwk=Mw/(1.4 0.85)=0.079/(1.4 0.85)=0.067 kN.m；Hs=(0.186 4.890 10-4 205.000 10-3-(1.20.771+0.851.4(3.780+0.1864.890 0.067/5.080)/(1.20.116)=84.694 m；腳手架搭設高度Hs 等于或大于 26 米，按照下式調整且不超過 50 米：H=84.694/(1+0.001 84.694)=78.0

31、81 m；H=78.081 和 50 比較取較小值。經計算得到，腳手架搭設高度限值H=50.000 m。八、連墻件的計算:連墻件的軸向力計算值應按照下式計算：Nl=Nlw+No 風荷載基本風壓值Wk=0.172 kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積Aw=12.960 m2；連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN),No=5.000 kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，應按照下式計算：NLw=1.4 Wk Aw=3.116 kN；連墻件的軸向力計算值NL=NLw+No=8.116 kN；其中-軸心受壓立桿的穩定系數,l 為內排架距離墻的長度,由長細比l/i=3

32、00.000/15.800的結果查表得到 0.949；A=4.89 cm2；f=205.00 N/mm2；連墻件軸向力設計值Nf=Af=0.9494.890 10-4 205.000 103=95.133 kN；Nl=8.116Nf=95.133,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體連接。經過計算得到Nl=8.116小于雙扣件的抗滑力16.0 kN，滿足要求!連墻件扣件連接示意圖九、立桿的地基承載力計算:立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求p fg 地基承載力設計值:fg=fgkKc=200.000 kN/m2；其中，地基承載力標準值：fgk=500.000 kN/m2；腳手架地基承載力調整系數：kc=0.400；立桿基礎底面的平均壓力，p=N/A=78.836 kN/m2；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值：N=7.095 kN；基礎底面面積(m2)：A=0.090 m2。