1、模板專項施工方案第一節、工程概況榮縣星河大道.錦繡苑.學府苑2-4號房位于榮縣新城B2-03號地塊，屬于人工挖孔樁基礎，框剪結構，總層數（2#房：-1/26F；3#房：-1F25F；4號房：-1F18F）；建筑總高度（2#房：78.4m；3#房：75.4m；4號房：56.5m）；，建筑總面積71717.83（其中2#房：30491.14；3#房：26224.59；4號房：15002.1；總工期730.0天。二、施工要求1、確保模板在使用周期內安全、穩定、牢靠。2、模板在搭設及拆除過程中要符合工程施工進度要求。操作人員需取得特殊作業人員資格上崗證。三、模板方案柱、剪力墻、梁模板等均采用清水模板施

2、工工藝進行拼裝。根據我公司多年的施工經驗，雙面覆膜竹膠板模板既具有良好的剛度和強度，又具有表面平整、易拼裝、易拆卸、接縫嚴密、澆筑后混凝土表面光滑等優點，故在本工程中現澆板模板采用雙面覆膜竹膠板模板，板縫平接，對拼縫用不干膠帶貼縫，以防漏漿，達到清水模板施工要求。 1、基礎模板：剪力墻基礎側模采用木模板，加外支撐體系。2、墻柱：采用16mm厚膠合板做板面，100mm100mm方木和50mm100mm方木做肋。3、梁模板：主、次梁模板采用16mm厚膠合板配以木方龍骨和48鋼管支撐體系。板拼縫處粘海綿條。主梁側模采用50100mm木方子作為龍骨，底模采用100100mm木方作為龍骨。4、頂板：采用

3、16mm厚膠合板，方木龍骨，鋼管支撐體系。5、樓梯：由于本工程的樓梯為雙跑樓梯，為方便模板的支設，樓梯踏步模板、樓梯平臺及踢段模板16mm厚膠合板。四、技術保證條件1、安全網絡2、模板的搭設和拆除需嚴格執行該專項施工方案。第二節、編制依據 第一節編制依據經審查批的施工組織設計榮縣建筑勘察設計研究所2011037號施工圖建筑結構荷載規范GB50009-2011中國建筑工業出版社； 混凝土結構設計規范GB50010-2010中國建筑工業出版社； 建筑施工計算手冊江正榮著 中國建筑工業出版社； 建筑施工手冊第四版 中國建筑工業出版社； 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011 中國

4、建筑工業出版社； 鋼結構設計規范GB50017-2003中國建筑工業出版社；四川華澤建筑設計有限公司2012-W-011施工圖相關施工設計圖紙等。第三節、施工計劃一、施工進度計劃按施工組織設計進度要求實施二、材料與設備計劃墻模板/梁模板/柱模板/板模板1、按清水混凝土的要求進行模板設計，在模板滿足強度、剛度和穩定性要求的前提下，盡可能提高表面光潔度，陰陽角模板統一整齊。2、搭設腳手架的鋼管應采用現行國家標準直縫電焊鋼管GB/T 13793或低壓流體輸送用焊接鋼管GB/T 3092中規定的3號普通鋼管，其質量符合現行國家標準碳素結構鋼GB/T 700中Q235A鋼的規定，每根鋼管的最大質量不應大

5、于25kg。新用的鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道，鋼管要有產品質量合格證、質量檢驗報告，鋼管材質檢驗方法應符合現行國家標準金屬拉伸試驗方法GB/T 228的有關規定，質量和鋼管外徑、壁厚、端面等的偏差應符合建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ 130-2001的有關規定，必須涂有防銹漆。舊鋼管表面銹蝕深度和鋼管的彎曲變形應符合建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ 130-2001的有關規定。銹蝕檢查應每年一次。檢查時，應在銹蝕嚴重的鋼管中抽取3根，在每根銹蝕嚴重部位橫向截斷取樣檢查，當銹蝕深度超過規定值時不得使用。鋼管上嚴禁打孔。3、扣

6、件為可鍛鑄造扣件，應符合建設部鋼管腳手架扣件標準GB 15831的要求，由有扣件生產許可證的生產廠家提供，不得有裂紋、氣孔、縮松、砂眼等鍛造缺陷，扣件的規格應與鋼管相匹配，貼和面應平整，活動部位靈活，夾緊鋼管時開口處最小距離不小于5mm。鋼管螺栓擰緊扭力矩達65Nm時不得破壞。舊扣件在使用前應進行質量檢查，有裂縫、變形的嚴禁使用，出現滑絲的螺栓必須更換。新、舊扣件均應進行防銹處理。外墻和臨空墻螺栓采用止水螺栓，內墻采用普通可回收螺栓。其他材料見下表【墻模板】面板材料膠合面板主楞材料木方次楞材料木方穿墻螺栓M12 墻模板設計簡圖【梁模板(扣件鋼管架)】面板材料16mm厚膠合面板主楞材料木方次楞材

7、料木方梁底支撐方木支架鋼管483.5【柱模板】面板材料16mm厚膠合面板豎楞材料木方柱箍材料木方螺栓型號M12【板模板(扣件鋼管架)】面板材料16mm厚膠合面板板底支撐方木支撐立桿材料483.5第四節、施工工藝技術一、技術參數【墻模板】主楞支撐根數2主楞間距(mm)600次楞支撐根數2次楞間距(mm)400穿墻螺栓水平間距(mm)800穿墻螺栓豎向間距(mm)600【梁模板(扣件鋼管架)】立桿沿梁跨度方向間距(m)0.9立桿上端伸出至模板支撐點長度(m)0.1立桿步距(m)1.5梁支撐架搭設高度(m)5.1梁兩側立桿間距(m)0.8承重架及模板支撐設置梁底支撐小楞垂直梁截面方向立桿承重連接方式

8、雙扣件梁底縱向支撐根數3梁截面寬度(m)0.4梁截面高度(m)1.2主楞間距(mm)600次楞根數5主楞豎向支撐點數量4穿梁螺栓類型M12穿梁螺栓水平間距(mm)600豎向支撐點到梁底距離依次為200，400，600，800模板自重(kN/m2)0.3鋼筋自重(kN/m3)1.5施工荷載(kN/m2)2.5新澆混凝土荷載側壓力(kN/m2)17.848振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m2)2振搗混凝土對梁側模板荷載(kN/m2)4【柱模板】柱截面寬度B方向對拉螺栓根數2柱截面寬度B方向豎楞根數7柱截面高度H方向對拉螺栓根數2柱截面高度H方向豎楞根數7柱箍間距(mm)500柱箍合并根數1【板模板

9、(扣件鋼管架)】立桿縱距(m)1立桿橫距(m)1立桿步距(m)1.5模板支架搭設高度(m)4立桿上端伸出至模板支撐點的長度(m)0.1板底支撐間距(mm)300立桿承重連接方式雙扣件施工均布荷載標準值(kN/m2)1二、工藝流程1、墻模板單塊就位組拼安裝工藝流程組裝前檢查安裝門窗口模板安裝第一步模板(兩側)安裝內楞調整模板平直安裝第二步至頂部兩側模板安裝內楞調平直安裝穿墻螺栓安裝外楞加斜撐并調模板平直與柱、墻、樓板模板連接。預拼裝墻模板工藝流程：安裝前檢查安裝門窗口模板一側墻模吊裝就位安裝斜撐插入穿墻螺栓及塑料套管清掃墻內雜物安裝就位另一側墻模板安裝斜撐穿墻螺栓穿過另一側墻模調整模板位置緊固穿

10、墻螺栓斜撐固定與相鄰模板連接。2、梁扣件彈出梁軸線及水平線并進行復核搭設梁模板支架安裝梁底楞安裝梁底模板梁底起拱綁扎鋼筋安裝梁側模板安裝另一側模板安裝上下鎖品楞、斜撐楞、腰楞和對拉螺栓復核梁模尺寸、位置與相鄰模板連接牢固辦預檢。3、柱模板搭設安裝腳手架沿模板邊線貼密封條立柱子片模安裝柱箍校正柱子方正、垂直和位置全面檢查校正群體固定辦預檢。4、板扣件搭設支架安裝橫縱大小龍骨調整板下皮標高及起拱鋪設頂板模板檢查模板上皮標高、平整度辦預檢。三、施工方法1、模板安裝的一般要求(1) 豎向結構鋼筋等隱蔽工程驗收完畢、施工縫處理完畢后準備模板安裝。安裝柱模前，要清除雜物，焊接或修整模板的定位預埋件，做好測

11、量放線工作，抹好模板下的找平砂漿。(2) 模板組裝要嚴格按照模板配板圖尺寸拼裝成整體，模板在現場拼裝時，要控制好相鄰板面之間拼縫，兩板接頭處要加設卡子，以防漏漿，拼裝完成后用鋼絲把模板和豎向鋼管綁扎牢固，以保持模板的整體性。拼裝的精度要求如下：1) 兩塊模板之間拼縫 1mm；2) 相鄰模板之間高低差 1mm；3) 模板平整度 2mm；4) 模板平面尺寸偏差 3mm。 2、模板定位當底板或頂板混凝土澆筑完畢并具有一定強度(1.2MPa)，即用手按不松軟、無痕跡，方可上人開始進行軸線投測。首先根據樓面軸線測量孔引測建筑物的主軸線的控制線，并以該控制線為起點，引出每道細部軸線，根據軸線位置放出細部截

12、面位置尺寸線、模板500mm控制線，以便于模板的安裝和校正。當混凝土澆筑完畢，模板拆除以后，開始引測樓層500mm 標高控制線，并根據該500mm 線將板底的控制線直接引測到墻、柱上。3、構造要求(1) 水平桿1) 設置縱向水平加固桿應連續，并形成水平閉合圈；2) 在底部門架下端應加封口桿，門架的內、外兩側應設通長掃地桿；3) 水平加固桿應采用扣件與門架立桿扣緊；(2) 剪刀撐1) 剪刀撐和加固桿必須與門架同步搭設；2) 水平加固桿應設于門架立桿內側，剪刀撐應設于門架立桿外側并連牢；3) 剪刀撐斜桿與地面的傾角宜為4560度，剪刀撐寬度宜為48m；4) 剪刀撐應采用扣件與門架立桿扣緊；5) 剪

13、刀撐斜桿若采用搭接接長，搭接長度不宜小于600mm，搭接處應采用兩個扣件扣緊； (3) 周邊拉結1) 豎向結構（柱）與水平結構分開澆筑，以便利用其與支撐架體連接，形成可靠整體；2) 用抱柱的方式（如連墻件）如下圖，以提高整體穩定性和提高抵抗側向變形的能力。四、檢查驗收1、模板及其支架必須符合混凝土結構工程施工質量驗收規范GB 50204規定：(1) 保證工程結構和構件各部分形狀尺寸和相互位置的正確；(2) 具有足夠的強度、剛度和穩定性，能可靠地承受新澆混凝土的重量和側壓力，以及在施工過程中所產生的荷載；(3) 構造簡單，拆裝方便，并便于鋼筋的綁扎與安裝，以及滿足混凝土的澆筑與養護等工藝要求；(

14、4) 模板接縫應嚴密，不得漏漿。2、模板安裝應滿足混凝土結構工程施工質量驗收規范GB 50204要求：(1) 模板的接縫不應漏漿，在澆筑混凝土前，木模板應澆水潤濕，但模板內不應有積水；(2) 模板與混凝土的接觸面應清理干凈并涂刷隔離劑，但不得影響結構性能或妨礙裝飾工程施工的隔離劑；(3) 澆筑混凝土前，模板內雜物應清理干凈；(4) 對清水混凝土工程及裝飾混凝土工程，應使用能達到設計效果的模板；(5) 以上均為全數觀察檢查。3、混凝土結構工程施工質量驗收規范GB 50204規定，預埋件和預留孔洞的允許偏差見下表項 目允許偏差（mm）預埋鋼板中心線位置3預埋管、預留孔中心線位置3插筋中心線位置5外

15、露長度+10，0預埋螺栓中心線位置2外露長度+10，0預留孔中心線位置10尺寸+10，0 注：檢查中心線位置時，應沿縱、橫兩個方向測量，并取其中的較大值。4、混凝土結構工程施工質量驗收規范GB 50204規定，現澆結構模板安裝的允許偏差及檢查方法見下表項 目允許偏差（mm）檢查方法軸線位置5鋼尺檢查底模上表面標高5水準儀或拉線、鋼尺檢查截面內部尺寸基礎10鋼尺檢查柱、墻、梁+4,-5鋼尺檢查層高垂直度不大于5m6經緯儀或吊線、鋼尺檢查大于5m8經緯儀或吊線、鋼尺檢查相臨兩板表面高低差2鋼尺檢查表面平整度52m靠尺和塞尺檢查 注：檢查軸線位置時，應沿縱、橫兩個方向測量，并取其中的較大值。5、混凝

16、土結構工程施工質量驗收規范GB 50204規定，預制模板安裝允許偏差及檢查方法見下表項 目允許偏差（mm）檢驗辦法長 度板、梁5鋼尺量兩角邊，取其中較大值薄腹梁、桁架10柱0，-10墻、板0，-5寬 度板、墻板0，-5鋼尺量一端及中部，取其中較大值梁、薄腹板、桁架、柱+2，-5高（厚度）板+2，-3鋼尺量一端及中部，取其中較大值墻 板0，-5梁、薄腹板、桁架、柱+2，-5側向彎曲梁、板、柱L/1000且15拉線、鋼尺量最大彎曲處墻板、薄腹板、桁架L/1000且15板表面平整度32m靠尺和塞尺檢查相鄰兩板表面高度差1鋼尺檢查對角線板7鋼尺量兩個對角線墻 板5翹 曲板、墻板L/1500調平尺在兩端

17、量測設計起拱薄腹板、桁架、梁3拉線、鋼尺量跨中 注：L為構件長度（mm）。第五節、施工安全保證措施一、組織保障1、安全保證體系2、環境保護體系二、技術措施1、0000以下模板安裝要求(1) 底板模板安裝順序及技術要點墊層施工完畢后進行底板模板安裝，底板側模全部采用磚模，沿底板邊線外延50mm砌筑240mm厚磚墻，高度=底板厚+450mm，在底板厚度范圍內砌筑永久性保護墻，砂漿采用1：3水泥砂漿，上面450nnn部分砌筑臨時性保護墻，用混合砂漿砌筑，磚墻內側抹20mm厚1：3水泥砂漿。積水坑、電梯井模板采用15mm厚多層板按坑大小加工成定型模板。模板固定要牢固，并用鋼絲繩將模板拉在底板鋼筋上，防

18、止澆筑混凝土時模板上浮。(2) 墻體模板安裝順序及技術要點安裝墻模前，要對墻體接茬處鑿毛，用空壓機清除墻體內的雜物，做好測量放線工作。為防止墻體模板根部出現漏漿爛根現象，墻模安裝前，在底板上根據放線尺寸貼海綿條，做到平整、準確、粘結牢固并注意穿墻螺栓的安裝質量。(3) 梁模板安裝順序及技術要點按設計要求起拱(跨度大于4m時，起拱0.2%)，并注意梁的側模包住底模，下面龍骨包住側模。(4) 樓板模板安裝順序及技術要點樓板模板當采用單塊就位時，宜以每個鋪設單元從四周先用陰角模板與墻、梁模板連接，然后向中央鋪設，按設計要求起拱(跨度大于4m時，起拱0.2%)，起拱部位為中間起拱，四周不起拱。(5)

19、柱模板安裝順序及技術要點板塊與板塊豎向接縫處理，做成企口式拼接，然后加柱箍、支撐體系將柱固定。2、0.000以上模板安裝要求(1) 墻體模板安裝技術要點安裝墻模前，要對墻體接茬處鑿毛，用空壓機清除墻體內的雜物，做好測量放線工作。為防止墻體模板根部出現漏漿爛根現象，墻模安裝前，在底板上根據放線尺寸貼海綿條，做到平整、準確、粘結牢固并注意穿墻螺栓的安裝質量。(2) 梁、板模板安裝技術要點樓板模板當采用單塊就位時，宜以每個鋪設單元從四周先用陰角模板與墻、梁模板連接，然后向中央鋪設，按設計要求起拱(跨度大于4m時，起拱0.2%)，起拱部位為中間起拱，四周不起拱。(3) 柱模板安裝技術要點板塊與板塊豎向

20、接縫處理，做成企口式拼接，然后加柱箍、支撐體系將柱固定。3、水平混凝土構件模板支撐系統拆除(1) 拆除模板時，混凝土的強度必須達到一定的要求，如混凝土沒有達到規定的強度要提前拆模時，必須經過計算（多留混凝土試塊，拆模前混凝土試塊經試壓）確認其強度能夠拆模，才能拆除；(2) 拆模的順序和方法，應按照模板支撐設計書的規定進行，或采取先支后拆。后支先拆，先拆非承重模板，后拆承重模板的方法，嚴格遵守從上而下的原則進行拆除；(3) 拆模板時應將拆下的木楞、模板等，隨拆隨派人運到離基礎較遠的地方（指定地點）進行堆放，以免基坑附近地面受壓造成坑壁塌方；拆除的模料上鐵釘應及時拔干凈，以防扎傷人員；(4) 拆除

21、模板時，要站在安全的地方，嚴禁用撬棍或鐵錘亂砸。拆除跨度較大的支撐時，應先從跨中開始，分別向兩端拆除；對活動部件必須一次性拆除，拆完后方可停歇，如中途停止，必須將活動部分固定牢靠，以免發生事故；水平拉撐，應先拆除上一道拉撐，最后拆除后一道水平拉撐；(5) 拆除要從上到下，不得向地面拋擲模板及支撐。多層模板支柱拆除時，當上層樓正灌注混凝土時，下層的支撐不得拆除，待混凝土達到設計要求后再進行拆除下層支撐；(6) 拆除完的模板嚴禁堆放在外腳手架上。三、應急預案1、目的提高整個項目組對事故的整體應急能力，確保意外發生的時候能有序的應急指揮，為有效、及時的搶救傷員，防止事故的擴大，減少經濟損失，保護生態

22、環境和資源，把事故降低到最小程度，制定本預案。2、應急領導小組及其職責應急領導小組由組長、副組長、成員等構成。(1) 領導各單位應急小組的培訓和演習工作，提高應變能力。(2) 當發生突發事故時，負責救險的人員、器材、車輛、通信和組織指揮協調。(3) 負責準備所需要的應急物資和應急設備。(4) 及時到達現場進行指揮，控制事故的擴大，并迅速向上級報告。3、應急反應預案(1) 事故報告程序事故發生后，作業人員、班組長、現場負責人、項目部安全主管領導應逐級上報，并聯絡報警，組織搶救。(2) 事故報告事故發生后應逐級上報：一般為現場事故知情人員、作業隊、班組安全員、施工單位專職安全員。發生重大事故時，應

23、立即向上級領導匯報，并在24小時內向上級主管部門作出書面報告。(3) 現場事故應急處理施工過程中可能發生的事故主要有：機具傷人、火災事故、雷擊觸電事故、高溫中暑、中毒窒息、高空墜落、落物傷人等事故。(A) 火災事故應急處理：及時報警，組織撲救，集中力量控制火勢。消滅飛火疏散物資減少損失控制火勢蔓延。注意人身安全，積極搶救被困人員，配合消防人員撲滅大火。(B) 觸電事故處理：立即切斷電源或者用干燥的木棒、竹竿等絕緣工具把電線挑開。傷員被救后，觀察其呼吸、心跳情況，必要時，可采取人工呼吸、心臟擠壓術，并且注意其他損傷的處理。局部電擊時，應對傷員進行早期清創處理，創面宜暴露，不宜包扎，發生內部組織壞

24、死時，必須注射破傷風抗菌素。(C) 高溫中暑的應急處理：將中暑人員移至陰涼的地方，解開衣服讓其平臥，頭部不要墊高。用涼水或50%酒精擦其全身，直至皮膚發紅，血管擴張以促進散熱，降溫過程中要密切觀察。及時補充水分和無機鹽，及時處理呼吸、循環衰竭，醫療條件不完善時，及時送醫院治療。(D) 其他人身傷害事故處理：當發生如高空墜落、被高空墜物擊中、中毒窒息和機具傷人等人身傷害時，應立即向項目部報告、排除其他隱患，防止救援人員受到傷害，積極對傷員進行搶救。4、應急通信聯絡公司總經理：郝永紅 手機：醫院救護中心：120 匪警：110 火警：119通信聯系方式應在施工現場和營地的顯要位置張貼，以便緊急情況下

25、使用。四、監測監控1、過程管理(1) 施工前管理1) 材料管理：材料質量滿足方案設計和相關規程要求，搭設模板支架用的鋼管、扣件，使用前必須進行抽樣檢測，抽檢的數量按有關規定執行。未經檢測和檢測不合格的一律不得使用；2) 交底管理：交底的形式分為技術交底和安全交底，均由項目技術負責人對相關班組成員、管理崗位人員進行交底，并落實相關簽字手續。(2) 施工中管理要點1) 豎向結構隱蔽工程質量符合設計要求，進入下道模板支架工序的施工；2) 模板支架搭設方式符合施工方案要求，并通過相關部門驗收；3) 砼澆筑方式符合施工方案要求，控制堆載，避免上部荷載集中化；4) 模板拆除方式符合施工方案要求，拆模時間符

26、合相關檢測結果和規范要求。拆模以接到拆模通知書為準，不得私自拆除任何構件。(3) 質量管理措施1) 認真仔細地學習和閱讀施工圖紙，吃透和領會施工圖的要求，及時提出不明之處，遇工程變更或其他技術措施，均以施工聯系單和簽證手續為依據，施工前認真做好各項技術交底工作，嚴格按國家頒布的混凝土結構工程施工質量驗收規范GB 50204-2002和其它有關規定施工和驗收，并隨時接受業主、總包單位、監理單位和質監站對本工程的質量監督和指導；2) 認真做好各道工序的檢查、驗收關，對各工種的交接工作嚴格把關，做到環環扣緊，并實行獎罰措施。出了質量問題，無論是管理上的或是施工上的，均必須嚴肅處理，分析質量情況，加強

27、檢查驗收，找出影響質量的薄弱環節，提出改進措施，把質量問題控制在萌芽狀態；3) 嚴格落實班組自檢、互檢、交接檢及項目中質檢“四檢”制度，確保模板安裝質量；4) 混凝土澆筑過程中應派專人23名看模，嚴格控制模板的位移和穩定性，一旦產生移位應及時調整，加固支撐；5) 對變形及損壞的模板及配件，應按規范要求及時修理校正，維修質量不合格的模板和配件不得發放使用；6) 為防止模底爛根，放線后應用水泥砂漿找平并加墊海綿；7) 所有柱子模板拼縫、梁與柱、柱與梁等節點處均用海綿膠帶貼縫，樓板縫用膠帶紙貼縫，以確保混凝土不漏漿；8) 模板安裝應嚴格控制軸線、平面位置、標高、斷面尺寸、垂直度和平整度，模板接縫隙寬

28、度、高度、脫模劑刷涂及預留洞口、門洞口斷面尺寸等的準確性。嚴格控制預期拼模板精度；9) 嚴格執行預留洞口的定位控制，預留洞口時，木工嚴格按照墨線留洞；10) 每層主軸線和分部軸線放線后，規定負責測量記錄人員及時記錄平面尺寸測量數據，并要及時記錄墻、柱、成品尺寸，目的是通過數據分析墻體和柱子的垂直度誤差。并根據數據分析原因，將問題及時反饋到有關生產負責人，及時進行整改和糾正；11) 所有豎向結構的陰、陽角均須加設橡膠海綿條于拼縫中，拼縫要牢固；12) 陰、陽角模必須嚴格按照模板設計圖進行加固處理；13) 為防止梁模板安裝出現梁身不平直、梁底不平下撓、梁側模脹模等質量問題，支模時應將側模包底模，梁

29、模與柱模連接處，下料尺寸應略為縮短等。2、澆搗混凝土管理(1) 隱蔽工程，模板工程均驗收合格后，方出商品砼采購單，采購單詳細填寫工程地址，施工部位，強度等級，需求方量，添加劑，坍落度，澆筑時間等相關信息，正式施工前24小時電話再次確認砼站材料儲備，供應能力等相關信息。確保砼澆筑正常進行。(2) 根據實驗室砼配合比，派相關人員在攪拌站進行監督和檢測。(3) 開盤前檢查砼配合比報告，實測砼坍落度，符合要求，方可進行澆筑，澆筑過程中按相關要求進行抽查。(4) 砼澆筑前輸送管線的布置方式符合方案要求，澆筑過程中堅決避免堆載過大現象。(5) 墻、柱和梁板分開澆筑,豎向結構達一定強度后方可作為模板支架的約

30、束端。3、安全管理措施(1) 應遵守高處作業安全技術規范的有關規定。(2) 模板及其支撐系統在安裝過程中必須設置防傾覆的可靠臨時設施。施工現場應搭設工作梯，工作人員不得爬模上下。(3) 登高作業時，各種配件應放在工具箱或工具袋中嚴禁放在模板或腳手架上，各種工具應系掛在操作人員身上或放在工具袋中，不得吊落。(4) 裝拆模板時，上下要有人接應，隨拆隨運，并應把活動的部件固定牢靠，嚴禁堆放在腳手板上和拋擲。(5) 裝拆模板時，必須搭設腳手架。裝拆施工時， 除操作人員外，下面不得站人。高處作業時，操作人員要扣上安全帶。(6) 安裝墻、柱模板時，要隨時支設固定，防止傾覆。(7) 對于預拼模板，當垂直吊運

31、時，應采取兩個以上的吊點，水平吊運應采取四個吊點。吊點要合理布置。(8) 對于預拼模板應整體拆除。拆除時，先掛好吊索，然后拆除支撐及拼裝兩片模板的配件，待模板離開結構表面再起吊。起吊時，下面不準站人。(9) 在支撐搭設、拆除和澆筑混凝土時，無關人員不得進入支模底下，應在適當位置掛設警示標志，并指定專人監護。(10) 在架空輸電線路下安裝板時，應停電作業。當不能停電時，應有隔離防護措施。(11) 搭設應由專業持證人員安裝；安全責任人應向作業人員進行安全技術交底，并做好記錄及簽證。(12) 模板拆除時，混凝土強度必須達到規定的要求，嚴禁混凝土未達到設計強度的規定要求時拆除模板。4、環境保護措施(1

32、) 安全警示標志牌1) 所有施工和生產現場必須按照施工規范標準和規定等的要求，在重要部位設置齊全的安全文明生產標志、標牌等標識；2) 安全文明標志牌須由安全色、幾何圖形和圖形符號組成，要能表達特定的安全信息；3) 如安全文明標志在使用中，要用其他補充文字說明時要與安全文明標志平行懸掛一處，讓操作人員明確其含義。(2) 現場圍擋搭、拆模板時必須進行圍擋并派專人看守。(3) 場容場貌1) 進入現場一切材料必須按施工現場平面布置圖指定位置一次性放置到位，各類材料分類碼放，按貫標要求掛牌，控制高度符合要求，保持現場材料整齊統一，建筑物內外的零散料及時清理，施工及生活垃圾要分開堆放，及時外運，做到活完場

33、清；2) 通道等處嚴禁堆放材料和其他物品，進場的成品采取相應的保護措施，施工區、辦公區和生活區域分隔開，對施工現場內進行綠化布置。建立嚴格的管理責任制，劃分責任區，設置明顯的標志牌，分片包干，責任到人。(4) 材料堆放1) 建筑物內外存放的各種物資要分類別、規格按施工平面布置圖碼放整齊，符合其具體要求；2) 構件、半成品、模板、塊料必須指定地點分類存放整齊，堆放平穩；3) 現場工人操作做到活完料凈腳下清；4) 現場施工垃圾集中堆放，及時分揀、回收、清運。施工作業面建筑垃圾及時清理；5) 現場余料、包裝容器及時回收，堆放整齊。(5) 現場防火1) 不準在宿舍、辦公室內私自用電爐、電炒煲、電熱杯、

34、煤油爐等，不準私自亂拉亂接電燈，不準在宿舍、辦公室內使用60瓦以上的燈泡；2) 加強消防器材的管理，維修和保養，經常保持完整好用。鋼、木加工廠及其他場合要配備適當數量的在使用期內的滅火器并教會進場工人正確使用；3) 嚴禁工人攜帶易燃、易爆物品進入施工現場。(6) 垃圾清運1) 在生活區修建衛生的公共廁所，廁所的污水必須經化糞池處理才允許排入公共下水道；2) 建立健全衛生責任制；3) 提供給工人飲用水必須從當地的衛生飲用水源接到；4) 施工現場設公共浴室、浴室必須是淋浴；5) 生活垃圾集中堆放于垃圾池，并且定期清運出去；6) 整個生活區的公共衛生設專人負責，以保持生活區經常清潔、干凈。(7) 環

35、保及不擾民措施1) 施工現場環保工作計劃認真學習和貫徹國家、地方環境法律法規和本公司環境方針、目標、指標及相關文件要求，達到并超過文明安全工地的要求。積極全面地開展環保工作，建立項目部環境管理體系，成立環保領導小組，予以運行控制，定期或不定期監測監控。加強環保宣傳工作，提高全員環境意識。現場采取圖片、表揚、評優、獎勵等多種形式進行環保宣傳，并將環保知識的普及工作落實到每位施工人員身上。對上崗的施工人員實行環保達標上崗制度，做到凡是上崗人員均通過環保考試。現場建立環保義務監督崗制度，保證及時反饋信息，對環保做得不周之處及時提出整改方案，積極改進并完善環保措施。根據現場實際情況組織有關技術人員進行

36、環保革新發明，并注意及時宣傳推廣。每月三次進行環保噪聲檢查，發現問題及時解決。實行獎罰、曝光制度，定期獎勵。嚴格按照施工組織設計中環保措施開展環保工作，其針對性和可操作性要強。2) 施工現場環保工作措施環境管理體系有效運轉，各單位環保員切實做好本職工作，隨時進行信息反饋，每月召開例會，由專職環保員總結信息，集體解決落實，保證環境管理體系有效運行，持續改進。為防止大氣污染，施工現場采取如下具體措施：職工大灶和茶爐，采用煤氣（電）方式，每月進行兩次自檢。現場嚴禁燒雜物。每月進行3次煙塵監測。為防止施工粉塵污染，現場采取如下具體措施：工程施工現場采用磚砌圍墻進行現場圍擋，并保證高度在2.5m以上。環

37、境保護體系圖。對易飛揚細顆料散體材料，安排在臨時庫房存放或用彩條布遮蓋；運輸時采用彩條布遮蓋或其他方式防止遺撒、飛揚；卸裝時要小心輕放，不得拋撒，最大限度的減少揚塵。對進出現場的車輛，進行嚴格的清掃，做好防遺撒工作。在土方開挖運輸期間，設專人負責清掃車輪，并拍實車上土，對松散易飛揚物采取遮蓋。臨時施工道路進行路面硬化，在干燥多風季節定時灑水。結構施工中的施工垃圾采用容器吊運至封閉垃圾站，并及時清運。運輸車不得超量運載，運載工程土方最高點不超過車輛槽幫上沿50cm，邊緣低于車輛槽幫上沿10cm，裝載建筑渣土或其他散裝材料不得超過槽幫上沿。定期對施工作業人員進行文明施工的教育，對施工生產有關管理人

38、員定期進行文明施工現場對噪聲控制要求的考核。結構施工階段晝間不超過70分貝，夜間不超過55分貝，并經常測試。砼澆筑如須連續施工，在夜間施工時，須做好周圍居民的工作并向環保局提出書面報告，同時要盡量采取降噪措施，做到最大限度的減少擾民。對強噪聲機械如電鋸、電刨等，使用時須在封閉工棚內，盡量選用低噪聲或備有消聲降噪設備的施工機械；對使用時不能封閉的機械如振搗棒等，嚴格控制工作時間。建筑物四周掛降噪聲網。施工期間，尤其是夜間施工盡量減少撞擊聲、哨聲，禁止亂扔模板、拖鐵器及禁止大聲喧嘩等人為噪聲。每月進行兩次噪聲值監測，并在夜間22:00以后進行抽測。加強噪聲監測，采取專人監測、專人管理的原則，及時對

39、施工現場超標的有關因素進行調整，達到施工噪聲不擾民的目的。會同有關部門和領導及時妥善處理重大擾民問題，詳細記錄問題及處理結果，必要時及時上報監理和甲方。為防止水污染，現場采取如下具體措施：施工現場道路平整，做到不積水。對現場油料集中保管，油料庫做好防滲、污、跑、冒、滴、漏處理。攪拌機和運輸車輛沖洗污水、地泵污水等須設二級沉淀池后，排入市政污水管線。現場內職工食堂污水經過濾、沉淀、隔油后排入污水管線。做好施工現場環境保護的監督檢查工作，每月初、月中和月末對環境各項工作進行一次檢查，對存在的問題及時解決，并做好文字記錄和存檔工作。5、監測措施(1) 監測控制采用經緯儀、水準儀對支撐體系進行監測，主

40、要監測體系的水平、垂直位置是否有偏移。(2) 監測點設置觀測點可采取在臨邊位置的支撐基礎面（梁或板）及柱、墻上埋設倒“L”形直徑12鋼筋頭。(3) 監測措施混凝土澆筑過程中，派專人檢查支架和支撐情況，發現下沉、松動、變形和水平位移情況的應及時解決。(4) 儀器設備配置名稱規格數量精度經緯儀J2-11精密水準儀DS312”全站儀NTS53212” ，最大允許誤差20”對講機3檢測板手1(5) 監測說明班組每日進行安全檢查，項目部進行安全周檢查，公司進行安全月檢查，模板工程日常檢查重點部位：1) 桿件的設置和連接，連墻件、支撐，剪刀撐等構件是否符合要求；2) 連墻件是否松動；3) 架體是否有不均勻

41、沉降，垂直度偏差；4) 施工過程中是否有超載現象；5) 安全防護措施是否符合規范要求；6) 支架與桿件是否有變形現象；(6) 監測頻率在澆筑混凝土過程中應實時監測，一般監測頻率不宜超過2030分鐘一次，在混凝土實凝前后及混凝土終凝前至混凝土7天齡期應實施實時監測，終凝后的監測頻率為每天一次。1) 本工程立柱監測預警值為10mm，立柱垂直偏差在24mm以內；2) 監測數據超過預警值時必須立即停止澆筑混凝土，疏散人員，并及時進行加固處理。第六節、勞動力計劃一、專職安全生產管理人員搭設過程中，因處在施工高峰期，各施工班組在交叉作業中，故應加強安全監控力度，現場設定若干名安全監控員。水平和垂直材料運輸

42、必須設置臨時警戒區域，用紅白三角小旗圍欄。謹防非施工人員進入。二、特種作業人員 架子工26人，模板工36人。第七節、計算書及相關圖紙墻模板計算書墻模板的計算參照建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、混凝土結構設計規范(GB50010-2002)、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)等規范。墻模板的背部支撐由兩層龍骨(木楞或鋼楞)組成：直接支撐模板的為次龍骨，即內龍骨；用以支撐內層龍骨的為主龍骨，即外龍骨。組裝墻體模板時，通過穿墻螺栓將墻體兩側模板拉結，每個穿墻螺栓成為主龍骨的支點。根據建筑施工手冊，當采用溜槽、串筒或導管時，傾倒混凝土產生的荷載標準值為2.00kN/m2；一、

43、參數信息1.基本參數次楞間距(mm): 400；穿墻螺栓水平間距(mm): 800；主楞間距(mm): 600；穿墻螺栓豎向間距(mm): 600；對拉螺栓直徑(mm): M12；2.主楞信息主楞材料:木方；主楞合并根數:2；寬度(mm):50.00；高度(mm):100.00；3.次楞信息次楞材料:木方；次楞合并根數: 2；寬度(mm):60.00；高度(mm):80.00；4.面板參數面板類型:膠合面板；面板厚度(mm):16.00；面板彈性模量(N/mm2):6000.00；面板抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪強度設計值(N/mm2):1.50；5.木方參數方木抗彎

44、強度設計值fc(N/mm2):13.00；方木彈性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪強度設計值ft(N/mm2):1.50；墻模板設計簡圖二、墻模板荷載標準值計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，取2.000h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H - 模板計算高度，取3.000m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，

45、取0.850。分別計算得 17.031 kN/m2、72.000 kN/m2，取較小值17.031 kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=17.031kN/m2；傾倒混凝土時產生的荷載標準值 F2= 2 kN/m2。三、墻模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。根據建筑施工手冊，強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。 計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在次楞上的三跨連續梁計算。 面板計算簡圖1.抗彎強度驗算彎矩計算公式如下:M=0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-面板計算最

46、大彎矩(Nmm)； l-計算跨度(次楞間距): l =400.0mm； 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.217.0310.6000.900=11.036kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.42.000.600.90=1.512kN/m； 其中0.90為按施工手冊取的臨時結構折減系數。面板的最大彎矩：M =0.111.036400.02+0.1171.512400.02= 2.05105Nmm；按以下公式進行面板抗彎強度驗算： = M/W f其中， -面板承受的應力(N/mm2)； M -面板計算最大彎矩(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 : W = bh2/6 = 60016.0

47、16.0/6=2.56104 mm3； f -面板截面的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大應力計算值： = M/W = 2.05105 / 2.56104 = 8.0N/mm2；面板截面的最大應力計算值 =8N/mm2 小于 面板截面的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.抗剪強度驗算計算公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中，V-面板計算最大剪力(N)； l-計算跨度(次楞間距): l =400.0mm； 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.217.0310.6000.900=11.036kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1

48、.42.000.600.90=1.512kN/m；面板的最大剪力：V = 0.611.036400.0 + 0.6171.512400.0 = 3021.8N；截面抗剪強度必須滿足:= 3V/(2bhn)fv其中， -面板截面的最大受剪應力(N/mm2)； V-面板計算最大剪力(N)：V = 3021.8N； b-構件的截面寬度(mm)：b = 600mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 16.0mm ； fv-面板抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；面板截面的最大受剪應力計算值: =33021.8/(260016.0)=0.472N/mm2；面板截面抗剪強度

49、設計值: fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪應力計算值 =0.472N/mm2 小于 面板截面抗剪強度設計值 =1.5N/mm2，滿足要求！ 3.撓度驗算根據建筑施工手冊，剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。撓度計算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的側壓力線荷載: q = 17.030.6 = 10.219N/mm； l-計算跨度(次楞間距): l = 400mm； E-面板的彈性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 601.61.61.6/12=20.48cm4；面板的最大允許撓度值: = 1

50、.6mm；面板的最大撓度計算值: = 0.67710.224004/(10060002.05105) = 1.441 mm；面板的最大撓度計算值: =1.441mm 小于等于面板的最大允許撓度值 =1.6mm，滿足要求！四、墻模板主次楞的計算(一).次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，次楞采用木方，寬度60mm，高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 688/62= 128cm3；I = 6888/122= 512cm4； 次楞計算簡圖1.次楞的抗彎強度驗算次楞最大彎矩按下式計算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-次楞計

51、算最大彎矩(Nmm)； l-計算跨度(主楞間距): l =600.0mm； 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.217.0310.4000.900=7.357kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.42.000.400.90=1.008kN/m，其中，0.90為折減系數。次楞的最大彎矩：M =0.17.357600.02+0.1171.008600.02= 3.07105Nmm；次楞的抗彎強度應滿足下式： = M/W f其中， -次楞承受的應力(N/mm2)； M -次楞計算最大彎矩(Nmm)； W -次楞的截面抵抗矩，W=1.28105mm3； f -次楞的抗彎強度設計值； f=13.0

52、00N/mm2；次楞的最大應力計算值： = 3.07105/1.28105 = 2.4 N/mm2；次楞的抗彎強度設計值: f = 13N/mm2；次楞的最大應力計算值 = 2.4 N/mm2 小于 次楞的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.次楞的抗剪強度驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中， V次楞承受的最大剪力； l-計算跨度(主楞間距): l =600.0mm； 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.217.0310.4000.900/2=3.679kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.42.000.400.90

53、/2=0.504kN/m，其中，0.90為折減系數。次楞的最大剪力：V = 0.63.679600.0+ 0.6170.504600.0 = 1510.9N；截面抗剪強度必須滿足下式：=3V/(2bh0)其中， -次楞的截面的最大受剪應力(N/mm2)； V-次楞計算最大剪力(N)：V = 1510.9N； b-次楞的截面寬度(mm)：b = 60.0mm ； hn-次楞的截面高度(mm)：h0 = 80.0mm ； fv-次楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；次楞截面的受剪應力計算值: =31510.9/(260.080.02)=0.236N/mm2；次楞截面

54、的受剪應力計算值 =0.236N/mm2 小于 次楞截面的抗剪強度設計值 fv=1.5N/mm2，滿足要求！3.次楞的撓度驗算根據建筑施工計算手冊，剛度驗算采用荷載標準值，同時不考慮振動荷載作用。 撓度驗算公式如下：=0.677ql4/(100EI)=l/250其中， -次楞的最大撓度(mm)； q-作用在次楞上的線荷載(kN/m)： q = 17.030.40=6.81 kN/m； l-計算跨度(主楞間距): l =600.0mm ； E-次楞彈性模量(N/mm2)：E = 9000.00 N/mm2 ； I-次楞截面慣性矩(mm4)，I=5.12106mm4；次楞的最大撓度計算值: = 0

55、.67713.62/26004/(10090005.12106) = 0.13 mm；次楞的最大容許撓度值: = 2.4mm；次楞的最大撓度計算值 =0.13mm 小于 次楞的最大容許撓度值 =2.4mm，滿足要求！(二).主楞承受次楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，主楞采用木方，寬度50mm，高度100mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 51010/62= 166.666cm3；I = 5101010/122=833.334cm4；E = 9000N/mm2； 主楞計算簡圖 主楞計算剪力圖(kN) 主楞計算彎矩圖(kNm) 主楞計算變形圖(mm)1.主楞

56、的抗彎強度驗算作用在主楞的荷載: P1.217.030.40.61.420.40.65.577kN；主楞計算跨度(對拉螺栓水平間距): l = 800mm；強度驗算公式： = M/W f其中，- 主楞的最大應力計算值(N/mm2) M - 主楞的最大彎矩(Nmm)；M = 8.03105 Nmm W - 主楞的凈截面抵抗矩(mm3)； W = 1.67105 mm3； f -主楞的強度設計值(N/mm2)，f =13.000N/mm2；主楞的最大應力計算值: = 8.03105/1.67105 = 4.8 N/mm2；主楞的最大應力計算值 =4.8N/mm2 小于 主楞的抗彎強度設計值 f=1

57、3N/mm2,滿足要求！2.主楞的抗剪強度驗算主楞截面抗剪強度必須滿足:=3V/(2bh0)其中， -次楞的截面的最大受剪應力(N/mm2)； V-主楞計算最大剪力(N)：V = 5465.9N； b-主楞的截面寬度(mm)：b = 50.0mm ； hn-主楞的截面高度(mm)：h0 = 100.0mm ； fv-主楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；主楞截面的受剪應力計算值: =35465.9/2/(250.0100.0)=0.820N/mm2；主楞截面的受剪應力計算值 =0.82N/mm2 小于 主楞截面的抗剪強度設計值 fv=1.5N/mm2，滿足要求！

58、3.主楞的撓度驗算主楞的最大撓度計算值: = 0.041mm；主楞的最大容許撓度值: = 3.2mm；主楞的最大撓度計算值 =0.041mm 小于 主楞的最大容許撓度值 =3.2mm，滿足要求！五、穿墻螺栓的計算計算公式如下:NN=fA其中 N - 穿墻螺栓所受的拉力； A - 穿墻螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿墻螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得：穿墻螺栓的型號: M12 ；穿墻螺栓有效直徑: 9.85 mm；穿墻螺栓有效面積: A = 76 mm2；穿墻螺栓最大容許拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；主楞計算的支座反力為穿墻螺栓所

59、受的拉力，則穿墻螺栓所受的最大拉力為: N = 9.93 kN。穿墻螺栓所受的最大拉力 N=9.928kN 小于 穿墻螺栓最大容許拉力值 N=12.92kN，滿足要求！梁模板(扣件鋼管架)計算書高支撐架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)、混凝土結構設計規范GB50010-2002、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)等規范編制。因本工程梁支架高度大于4米，根據有關文獻建議，如果僅按規范計算，架體安全性仍不能得到完全保證。為此計算中還參考了施工技術2002(3)：扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全中的

60、部分內容。梁段:以0.000層WKL3梁為例(4001200)。一、參數信息1.模板支撐及構造參數梁截面寬度 B(m)：0.40；梁截面高度 D(m)：1.20；混凝土板厚度(mm)：110.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m)：0.90；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m)：0.10；立桿步距h(m)：1.50；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m)：1.50；梁支撐架搭設高度H(m)：5.10；梁兩側立桿間距(m)：0.80；承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數：2；采用的鋼管類型為483.5；立桿承重連接方式：雙扣件，考慮扣件質量及保養情況，取扣件抗滑承載力折減

61、系數：0.80；2.荷載參數新澆混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2)：2.5；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2)：17.8；振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m2)：2.0；振搗混凝土對梁側模板荷載(kN/m2)：4.0；3.材料參數木材品種：云南松；木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗壓強度設計值fc(N/mm)：12.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.5；面板材質：膠合面板；面板厚度(mm)：16.00；面板彈

62、性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數梁底方木截面寬度b(mm)：100.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底縱向支撐根數：3；5.梁側模板參數主楞間距(mm)：600；次楞根數：5；主楞豎向支撐點數量：4；固定支撐水平間距(mm)：600；豎向支撐點到梁底距離依次是：200mm，400mm，600mm，800mm；主楞材料：木方；寬度(mm)：100.00；高度(mm)：100.00；主楞合并根數：2；次楞材料：木方；寬度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；二、梁側模板荷載計算按施工手冊，新澆混凝土作用于

63、模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，取2.000h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。分別計算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取較小值17.848 kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側模板面板的計算面板為受彎結構,需

64、要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。次楞的根數為5根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。 面板計算簡圖(單位：mm)1.強度計算材料抗彎強度驗算公式如下： M/W f其中，W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 601.61.6/6=25.6cm3； M - 面板的最大彎矩(Nmm)； - 面板的彎曲應力計算值(N/mm2) f - 面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續梁計算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的側壓力，包括：新澆混凝土側壓力設計

65、值: q1= 1.20.617.850.9=11.566kN/m；振搗混凝土荷載設計值: q2= 1.40.640.9=3.024kN/m；計算跨度: l = (1200-110)/(5-1)= 272.5mm；面板的最大彎矩 M= 0.111.566(1200-110)/(5-1)2 + 0.1173.024(1200-110)/(5-1)2= 1.12105Nmm；面板的最大支座反力為: N=1.1q1l+1.2q2l=1.111.566(1200-110)/(5-1)/1000+1.23.024(1200-110)/(5-1)/1000=4.456 kN；經計算得到，面板的受彎應力計算值

66、: = 1.12105 / 2.56104=4.4N/mm2；面板的抗彎強度設計值: f = 13N/mm2；面板的受彎應力計算值 =4.4N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！ 2.撓度驗算 =0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新澆筑混凝土側壓力線荷載設計值: q = q1= 11.566N/mm； l-計算跨度: l = (1200-110)/(5-1)=272.5mm； E-面板材質的彈性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 601.61.61.6/12=20.48cm4；面板的最大撓度計算值:

67、 = 0.67711.566(1200-110)/(5-1)4/(10060002.05105) = 0.351 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =(1200-110)/(5-1)/250 = 1.09mm；面板的最大撓度計算值 =0.351mm 小于 面板的最大容許撓度值 =1.09mm，滿足要求！四、梁側模板支撐的計算1.次楞計算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q = 4.456/0.600= 7.426kN/m本工程中，次楞采用木方，寬度60mm，高度80mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈

68、性模量E分別為:W = 1688/6 = 64cm3；I = 16888/12 = 256cm4；E = 10000.00 N/mm2； 計算簡圖 剪力圖(kN) 彎矩圖(kNm) 變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩 M = 0.267 kNm，最大支座反力 R= 4.901 kN，最大變形 = 0.259 mm(1)次楞強度驗算強度驗算計算公式如下: = M/Wf經計算得到，次楞的最大受彎應力計算值 = 2.67105/6.40104 = 4.2 N/mm2；次楞的抗彎強度設計值: f = 13N/mm2；次楞最大受彎應力計算值 = 4.2 N/mm2 小于 次楞的抗彎強度設計值 f=13N

69、/mm2，滿足要求！(2)次楞的撓度驗算次楞的最大容許撓度值: = 600/400=1.5mm；次楞的最大撓度計算值 =0.259mm 小于 次楞的最大容許撓度值 =1.5mm，滿足要求！2.主楞計算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力4.901kN,按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，主楞采用木方，寬度100mm，高度100mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W = 2101010/6 = 333.33cm3；I = 210101010/12 = 1666.67cm4；E = 10000.00 N/mm2；主楞計算簡圖主楞彎矩圖(kNm)主楞變形圖(mm)經

70、過計算得到最大彎矩 M= 0.796 kNm，最大支座反力 R= 11.969 kN，最大變形 = 0.206 mm(1)主楞抗彎強度驗算 = M/Wf經計算得到，主楞的受彎應力計算值: = 7.96105/3.33105 = 2.4 N/mm2；主楞的抗彎強度設計值: f = 13N/mm2；主楞的受彎應力計算值 =2.4N/mm2 小于 主楞的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！(2)主楞的撓度驗算根據連續梁計算得到主楞的最大撓度為 0.206 mm主楞的最大容許撓度值: = 290/400=0.725mm；主楞的最大撓度計算值 =0.206mm 小于 主楞的最大容許撓度值 =0

71、.725mm，滿足要求！五、梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的兩跨連續梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 9001616/6 = 3.84104mm3； I = 900161616/12 = 3.07105mm4；1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算： = M/Wf鋼筋混凝土梁和模板自重設計值(kN/m)：q1=1.2(24

72、.00+1.50)1.20+0.300.900.90=30.035kN/m；施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.50)0.900.90=5.103kN/m；q=30.035+5.103=35.138kN/m；最大彎矩及支座反力計算公式如下:Mmax=0.125ql2= 0.12535.1382002=1.76105Nmm；RA=RC=0.375q1l+0.437q2l=0.37530.0350.2+0.4375.1030.2=2.699kNRB=1.25ql=1.2535.1380.2=8.784kN =Mmax/W=1.76105/3.84104=

73、4.6N/mm2；梁底模面板計算應力=4.6 N/mm2 小于梁底模面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下：= 0.521ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的壓力線荷載:q =q1/1.2=25.029kN/m； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =200.00mm； E-面板的彈性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =200.00/250 = 0.800mm；面板的最大撓度計算值: = 0.52130.0352004/(10060

74、003.07105)=0.136mm；面板的最大撓度計算值: =0.136mm小于面板的最大允許撓度值: =0.8mm，滿足要求！六、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計算梁底支撐小楞的均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q=8.784/0.9=9.76kN/m2.方木的支撐力驗算方木計算簡圖方木按照三跨連續梁計算。本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=101010/6 = 166.67 cm3；I=

75、10101010/12 = 833.33 cm4；方木強度驗算計算公式如下:最大彎矩 M =0.1ql2= 0.19.760.92 = 0.791 kNm；最大應力 = M / W = 0.791106/166666.7 = 4.7 N/mm2；抗彎強度設計值 f =13 N/mm2；方木的最大應力計算值 4.7 N/mm2 小于 方木抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!方木抗剪驗算截面抗剪強度必須滿足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.69.760.9 = 5.271 kN；方木受剪應力計算值 = 35.2711000/(2100100) = 0.791 N/mm2；

76、方木抗剪強度設計值 = 1.5 N/mm2；方木的受剪應力計算值 0.791 N/mm2 小于 方木抗剪強度設計值 1.5 N/mm2,滿足要求!方木撓度驗算計算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大撓度計算值 = 0.6779.769004 /(10010000833.333104)=0.52mm；方木的最大允許撓度 =0.9001000/250=3.600 mm；方木的最大撓度計算值 = 0.52 mm 小于 方木的最大允許撓度 =3.6 mm，滿足要求！3.支撐小橫桿的強度驗算梁底模板邊支撐傳遞的集中力：P1=RA=2.699kN梁底模板中間支撐傳遞的集中力

77、：P2=RB=8.784kN梁兩側部分樓板混凝土荷載及梁側模板自重傳遞的集中力：P3=(0.800-0.400)/40.900(1.20.11024.000+1.42.500)+1.220.900(1.200-0.110)0.300=1.306kN 簡圖(kNm) 剪力圖(kN) 彎矩圖(kNm) 變形圖(mm)經過連續梁的計算得到：支座力:N1=N4=0.954 kN；N2=N3=7.443 kN；最大彎矩 Mmax=0.215 kNm；最大撓度計算值 Vmax=0.056 mm；最大應力 =0.215106/5080=42.3 N/mm2；支撐抗彎設計強度 f=205 N/mm2；支撐小橫

78、桿的最大應力計算值 42.3 N/mm2 小于 支撐小橫桿的抗彎設計強度 205 N/mm2,滿足要求!七、梁跨度方向鋼管的計算梁底支撐縱向鋼管只起構造作用，無需要計算八、扣件抗滑移的計算按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN 。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取12.80 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，根據前面計

79、算結果得到 R=7.443 kN；R 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 九、立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式 = N/(A)f1.梁兩側立桿穩定性驗算其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫向支撐鋼管的最大支座反力： N1 =0.954kN ；腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.1295.1=0.79kN；樓板混凝土、模板及鋼筋的自重：N3=1.2(1.50/2+(0.80-0.40)/4)0.900.30+(1.50/2+(0.80-0.40)/4)0.900.110(1.50+24.00)=2.850kN；施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值：N4

80、=1.4(2.500+2.000)1.500/2+(0.800-0.400)/40.900=4.819kN；N =N1+N2+N3+N4=0.954+0.79+2.85+4.82=9.414kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm)：i = 1.58； A - 立桿凈截面面積(cm2)： A = 4.89； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值(N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205N/mm2； lo - 計算長度(m)； 根據扣件式規范，立桿計算長度lo有兩個

81、計算公式lo=kh和lo=h+2a， 為安全計，取二者間的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.1= 2.976 m； k - 計算長度附加系數，取值為：1.167； - 計算長度系數，參照扣件式規范表，=1.7； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.1m；得到計算結果: 立桿的計算長度 lo/i = 2975.85 / 15.8 = 188；由長細比lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.203；鋼管立桿受壓應力計算值；=9413.808/(0.203489) = 94.8N/mm2；鋼管立桿穩定性計算= 94.8N/mm2小

82、于鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205N/mm2，滿足要求！2.梁底受力最大的支撐立桿穩定性驗算其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫向鋼管的最大支座反力：N1 =7.443kN；腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.129(5.1-1.2)=0.79kN；N =N1+N2 =7.443+0.604=8.047kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.58； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.89； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值

83、 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度(m)； 根據扣件式規范，立桿計算長度lo有兩個計算公式lo=kh和lo=h+2a， 為安全計，取二者間的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.1= 2.976 m； k - 計算長度附加系數，取值為：1.167 ； - 計算長度系數，參照扣件式規范表，=1.7； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.1m；得到計算結果: 立桿的計算長度 lo/i = 2975.85 / 15.8 = 188；由長細比lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系

84、數= 0.203；鋼管立桿受壓應力計算值；=8047.362/(0.203489) = 81.1N/mm2；鋼管立桿穩定性計算= 81.1N/mm2 小于鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205N/mm2，滿足要求！ 考慮到高支撐架的安全因素，建議按下式計算 lo= k1k2(h+2a) = 1.1671.004(1.5+0.12) = 1.992 m； k1 - 計算長度附加系數按照表1取值1.167; k2 - 計算長度附加系數，h+2a =1.7按照表2取值1.004；lo/i = 1991.836 / 15.8 = 126；由長細比lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.

85、417；鋼管立桿的最大應力計算值；= 9413.808/(0.417489) = 39.5N/mm2；鋼管立桿穩定性計算= 39.5N/mm2 小于鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205N/mm2，滿足要求！模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。 以上表參照 杜榮軍：扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全十、立桿的地基承載力計算立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 地基承載力設計值:fg = fgkkc = 1200.4=48 kPa； 其中，地基承載力標準值：fgk= 120 kPa ； 腳手架地基承載力調整系數：kc = 0.4 ； 立桿基礎底面的平均

86、壓力：p = N/A =7.443/0.4=18.608 kPa ；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：N = 7.443 kN；基礎底面面積 ：A = 0.4 m2 。p=18.608 fg=48 kPa 。地基承載力滿足要求！十一、梁模板高支撐架的構造和施工要求除了要遵守扣件架規范的相關要求外，還要考慮以下內容：1.模板支架的構造要求a.梁板模板高支撐架可以根據設計荷載采用單立桿或雙立桿；b.立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度；c.梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。2.立桿步距的設計a.當架體構造荷載在立

87、桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設置；b.當中部有加強層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設置，但變化不要過多；c.高支撐架步距以0.9-1.5m為宜，不宜超過1.5m。3.整體性構造層的設計a.當支撐架高度20m或橫向高寬比6時，需要設置整體性單或雙水平加強層；b.單水平加強層可以每4-6米沿水平結構層設置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設置斜桿層數要大于水平框格總數的1/3；c.雙水平加強層在支撐架的頂部和中部每隔10-15m設置，四周和中部每10-15m設豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結構層；d.在任何情況下，高支撐架的頂部和底部(掃地桿的設

88、置層)必須設水平加強層。4.剪刀撐的設計a.沿支架四周外立面應滿足立面滿設剪刀撐；b.中部可根據需要并依構架框格的大小，每隔10-15m設置。5.頂部支撐點的設計a.最好在立桿頂部設置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm；b.頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿，且不宜大于200mm；c.支撐橫桿與立桿的連接扣件應進行抗滑驗算，當設計荷載N12kN時，可用雙扣件；大于12kN時應用頂托方式。6.支撐架搭設的要求a.嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置；b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規范的要求；c.確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求

89、的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經長期使用發生變形的；d.地基支座的設計要滿足承載力的要求。7.施工使用的要求a.精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式；b.嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；c.澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決。柱模板計算書柱模板的計算依據建筑施工手冊第四版、建筑施工計算手冊江正榮著、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、混凝土結構設計規范GB50010-2002、鋼結構設計規

90、范(GB 50017-2003)等規范編制。柱模板的背部支撐由兩層組成，第一層為直接支撐模板的豎楞，用以支撐混凝土對模板的側壓力；第二層為支撐豎楞的柱箍，用以支撐豎楞所受的壓力；柱箍之間用對拉螺栓相互拉接，形成一個完整的柱模板支撐體系。 柱模板設計示意圖以Kzz7柱為例柱截面寬度B(mm):1200.00；柱截面高度H(mm):1200.00；柱模板的總計算高度:H = 3.00m；計算簡圖一、參數信息1.基本參數柱截面寬度B方向對拉螺栓數目:2；柱截面寬度B方向豎楞數目:7；柱截面高度H方向對拉螺栓數目:2；柱截面高度H方向豎楞數目:7；對拉螺栓直徑(mm):M12；2.柱箍信息柱箍材料:木

91、方；寬度(mm):50.00；高度(mm):100.00；柱箍的間距(mm):500；柱箍合并根數:1；3.豎楞信息豎楞材料:木方；豎楞合并根數:1；寬度(mm):60.00；高度(mm):80.00；4.面板參數面板類型:膠合面板；面板厚度(mm):16.00；面板彈性模量(N/mm2):6000.00；面板抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪強度設計值(N/mm2):1.50；5.木方參數方木抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；方木彈性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪強度設計值ft(N/mm2):1.50；二、柱模板荷載標準值計算按施工手冊，新澆混

92、凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，取2.000h； T - 混凝土的入模溫度，取25.000； V - 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H - 模板計算高度，取3.000m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.000。分別計算得 20.036 kN/m2、72.000 kN/m2，取較小值20.036 kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 q1=20.036kN/m2

93、；傾倒混凝土時產生的荷載標準值 q2= 2 kN/m2。三、柱模板面板的計算模板結構構件中的面板屬于受彎構件，按簡支梁或連續梁計算。分別取柱截面寬度B方向和H方向面板作為驗算對象，進行強度、剛度計算。強度驗算考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。由前述參數信息可知，柱截面寬度B方向豎楞間距最大，為l= 190 mm，且豎楞數為 7，因此對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的三跨連續梁進行計算。面板計算簡圖1.面板抗彎強度驗算對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的三跨連續梁用下式計算最大跨中彎距：M=0.1ql2其中， M-面板計算最大彎矩(Nmm)；

94、 l-計算跨度(豎楞間距): l =190.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.220.040.500.90=10.819kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2：1.42.000.500.90=1.260kN/m；式中，0.90為按施工手冊取用的臨時結構折減系數。 q = q1 + q2 =10.819+1.260=12.079 kN/m；面板的最大彎矩：M =0.112.079190190= 4.36104N.mm；面板最大應力按下式計算： =M/Wf其中， -面板承受的應力(N/mm2)； M -面板計算最大彎矩(Nmm)； W -面板的截

95、面抵抗矩 : W=bh2/6 b:面板截面寬度，h:面板截面厚度； W= 50016.016.0/6=2.13104 mm3； f -面板的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大應力計算值：= M/W = 4.36104 / 2.13104 = 2.044N/mm2；面板的最大應力計算值=2.044N/mm2 小于面板的抗彎強度設計值 =13N/mm2，滿足要求！2.面板抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，公式如下: V=0.6ql其中， V-面板計算最大剪力(N)； l-計算跨度(豎楞間距): l =190.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷

96、載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.220.040.500.90=10.819kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2：1.42.000.500.90=1.260kN/m； 式中，0.90為按施工手冊取用的臨時結構折減系數。 q = q1 + q2 =10.819+1.260=12.079 kN/m；面板的最大剪力：V = 0.612.079190.0 = 1377.056N；截面抗剪強度必須滿足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -面板承受的剪應力(N/mm2)； V-面板計算最大剪力(N)：V = 1377.056N； b-構件的截面寬度(mm)：b = 500mm ； h

97、n-面板厚度(mm)：hn = 16.0mm ； fv-面板抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪應力計算值: =31377.056/(250016.0)=0.258N/mm2；面板截面抗剪強度設計值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪應力 =0.258N/mm2 小于面板截面抗剪強度設計值 fv=1.5N/mm2，滿足要求！3.面板撓度驗算最大撓度按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，撓度計算公式如下:=0.677ql4/(100EI)其中，q-作用在模板上的側壓力線荷載(kN/m)：q = 20.040.5010.02 kN/m； -面板最大撓

98、度(mm)； l-計算跨度(豎楞間距): l =190.0mm ； E-面板彈性模量(N/mm2)：E = 6000.00 N/mm2 ； I-面板截面的慣性矩(mm4)；I=bh3/12 I= 50016.016.016.0/12 = 1.71105 mm4；面板最大容許撓度: = 190/250 = 0.76 mm；面板的最大撓度計算值: = 0.67710.02190.04/(1006000.01.71105) = 0.086 mm；面板的最大撓度計算值 =0.086mm 小于面板最大容許撓度設計值 = 0.76mm,滿足要求！四、豎楞計算模板結構構件中的豎楞(小楞)屬于受彎構件，按連續

99、梁計算。本工程柱高度為3.000m,柱箍間距為500mm，因此按均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，豎楞采用木方，寬度60mm，高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 608080/61 = 64cm3；I = 60808080/121 = 256cm4； 豎楞計算簡圖1.抗彎強度驗算支座最大彎矩計算公式：M=0.1ql2其中， M-豎楞計算最大彎矩(Nmm)； l-計算跨度(柱箍間距): l =500.0mm； q-作用在豎楞上的線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.220.0360.1900.900=4.111kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2：1.

100、42.0000.1900.900=0.479kN/m； q = 4.111+0.479=4.590 kN/m；豎楞的最大彎距：M =0.14.590500.0500.0= 1.15105Nmm； =M/Wf其中， -豎楞承受的應力(N/mm2)； M -豎楞計算最大彎矩(Nmm)； W -豎楞的截面抵抗矩(mm3)，W=6.40104； f -豎楞的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；豎楞的最大應力計算值: = M/W = 1.15105/6.40104 = 1.793N/mm2；豎楞的最大應力計算值 =1.793N/mm2 小于 豎楞的抗彎強度設計值 =13N/mm2

101、，滿足要求！2.抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，公式如下:V=0.6ql其中， V-豎楞計算最大剪力(N)； l-計算跨度(柱箍間距): l =500.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.220.0360.1900.900=4.111kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2：1.42.0000.1900.900=0.479kN/m； q = 4.111+0.479=4.590 kN/m；豎楞的最大剪力：V = 0.64.590500.0 = 1377.056N；截面抗剪強度必須滿足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -豎楞

102、截面最大受剪應力(N/mm2)； V -豎楞計算最大剪力(N)：V=0.6ql= 0.64.59500=1377.056N； b -豎楞的截面寬度(mm)：b = 60.0mm ； hn-豎楞的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ； fv-豎楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；豎楞截面最大受剪應力計算值: =31377.056/(260.080.01)=0.430N/mm2；豎楞截面抗剪強度設計值: fv=1.500N/mm2；豎楞截面最大受剪應力計算值 =0.43N/mm2 小于豎楞截面抗剪強度設計值 fv=1.5N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓

103、度按三跨連續梁計算，公式如下:max=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在豎楞上的線荷載(kN/m)： q =20.040.19 = 4.59 kN/m； max-豎楞最大撓度(mm)； l-計算跨度(柱箍間距): l =500.0mm ； E-豎楞彈性模量(N/mm2)，E = 9000.00 N/mm2 ； I-豎楞截面的慣性矩(mm4)，I=2.56106；豎楞最大容許撓度: = 500/250 = 2mm；豎楞的最大撓度計算值: = 0.6774.59500.04/(1009000.02.56106) = 0.084 mm；豎楞的最大撓度計算值 =0.084mm

104、 小于豎楞最大容許撓度 =2mm ，滿足要求！五、B方向柱箍的計算本工程中，柱箍采用木方，寬度50mm，高度100mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 50100100/6 1= 83.33cm3；I = 50100100100/12 1= 416.67cm4；按集中荷載計算(附計算簡圖)：B方向柱箍計算簡圖其中 P - -豎楞傳遞到柱箍的集中荷載(kN)； P = (1.2 20.040.9 + 1.4 20.9)0.19 0.5 = 2.3 kN；B方向柱箍剪力圖(kN)最大支座力: N = 5.653 kN；B方向柱箍彎矩圖(kNm)最大彎矩: M = 0.209 kNm；B方

105、向柱箍變形圖(mm)最大變形: = 0.121 mm；1. 柱箍抗彎強度驗算柱箍截面抗彎強度驗算公式 =M/Wf其中 ，柱箍桿件的最大彎矩設計值: M = 209396.38 Nmm； 彎矩作用平面內柱箍截面抵抗矩: W = 83333 mm3；B邊柱箍的最大應力計算值:= 2.51 N/mm2；柱箍的抗彎強度設計值:f= 13 N/mm2；B邊柱箍的最大應力計算值=2.09108/8.33107=2.51N/mm2 小于柱箍的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求!2. 柱箍撓度驗算經過計算得到: = 0.121 mm；柱箍最大容許撓度: = 400 / 250 = 1.6 mm；柱箍

106、的最大撓度 =0.121mm 小于柱箍最大容許撓度 =1.6mm，滿足要求!3.柱箍抗剪強度驗算 = 3V/(2bhn)fv其中， -柱箍承受的剪應力(N/mm2)； V-柱箍計算最大剪力(N)：V = 1377.056N； b-柱箍的截面寬度(mm)：b = 50.0mm； hn-柱箍的截面高度(mm)：hn = 100.0mm ； fv-柱箍抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；柱箍截面最大受剪應力計算值: =31377.056/(250.0100.01)=0.413N/mm2；柱箍截面最大受剪應力計算值 =0.413N/mm2 小于柱箍抗剪強度設計值fv=13

107、N/mm2，滿足要求！六、B方向對拉螺栓的計算計算公式如下:NN=fA其中 N - 對拉螺栓所受的拉力； A - 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f - 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得： 對拉螺栓的型號: M12 ； 對拉螺栓的有效直徑: 9.85 mm； 對拉螺栓的有效面積: A= 76 mm2；對拉螺栓所受的最大拉力: N = 5.653 kN。對拉螺栓最大容許拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；對拉螺栓所受的最大拉力 N=5.653kN 小于對拉螺栓最大容許拉力值 N=12.92kN，對拉螺栓強度驗算滿足要求!七、H方向柱箍的計

108、算本工程中，柱箍采用木方，寬度50mm，高度100mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 50100100/6 1= 83.33cm3；I = 50100100100/12 1= 416.67cm4；按計算(附計算簡圖)： H方向柱箍計算簡圖其中 P - 豎楞傳遞到柱箍的集中荷載(kN)； P = (1.220.040.9+1.420.9)0.19 0.5 = 2.3 kN；H方向柱箍剪力圖(kN)最大支座力: N = 5.653 kN； H方向柱箍彎矩圖(kNm)最大彎矩: M = 0.209 kNm；H方向柱箍變形圖(mm)最大變形: = 0.121 mm；1.柱箍抗彎強度驗算柱箍

109、截面抗彎強度驗算公式: =M/Wf其中， 柱箍桿件的最大彎矩設計值: M = 209396.38 Nmm； 彎矩作用平面內柱箍截面抵抗矩: W = 83333 mm3；H邊柱箍的最大應力計算值: = 2.513 N/mm2；柱箍的抗彎強度設計值: f=13 N/mm2；H邊柱箍的最大應力計算值=2.09108/8.33107=2.513N/mm2 小于柱箍的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求!2. 柱箍撓度驗算經過計算得到: = 0.121 mm；柱箍最大容許撓度: = 400 / 250 = 1.6 mm；柱箍的最大撓度 =0.121mm 小于柱箍最大容許撓度 =1.6mm，滿足要

110、求!3.柱箍抗剪強度驗算 = 3V/(2bhn)fv其中， -柱箍承受的剪應力(N/mm2)； V-柱箍計算最大剪力(N)：V = 1377.056N； b-柱箍的截面寬度(mm)：b = 50.0mm； hn-柱箍的截面高度(mm)：hn = 100.0mm ； fv-柱箍抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；柱箍截面最大受剪應力計算值: =31377.056/(250.0100.01)=0.413N/mm2；柱箍截面最大受剪應力計算值 =0.413N/mm2 小于柱箍抗剪強度設計值fv=13N/mm2，滿足要求！八、H方向對拉螺栓的計算驗算公式如下:NN=fA其

111、中 N - 對拉螺栓所受的拉力； A - 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f - 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得： 對拉螺栓的直徑: M12 ； 對拉螺栓有效直徑: 9.85 mm； 對拉螺栓有效面積: A= 76 mm2；對拉螺栓最大容許拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；對拉螺栓所受的最大拉力: N = 5.653 kN。對拉螺栓所受的最大拉力: N=5.653kN 小于 N=12.92kN，對拉螺栓強度驗算滿足要求!板模板(扣件鋼管架)計算書模板支架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)、混凝土

112、結構設計規范GB50010-2002、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)等規范編制。一、參數信息1.模板支架參數橫向間距或排距(m):1.00；縱距(m):1.00；步距(m):1.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.10；模板支架搭設高度(m):4.00；采用的鋼管(mm):483.5 ；板底支撐連接方式:方木支撐；立桿承重連接方式:雙扣件，取扣件抗滑承載力系數:0.80；2.荷載參數模板與木板自重(kN/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷載標準值(kN/m2):1.000；3.樓板

113、參數樓板的計算厚度(mm):180.00(以0.000層即轉換層為例)4.材料參數面板采用膠合面板，厚度為16mm；板底支撐采用方木；面板彈性模量E(N/mm2):9500；面板抗彎強度設計值(N/mm2):13；木方彈性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗彎強度設計值(N/mm2):13.000；木方抗剪強度設計值(N/mm2):1.400；木方的間隔距離(mm):300.000；木方的截面寬度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00； 圖2 樓板支撐架荷載計算單元二、模板面板計算模板面板為受彎構件,按三跨連續梁對面板進行驗算其抗彎強度和剛度模板面板的截面慣性矩I

114、和截面抵抗矩W分別為：W = 1001.62/6 = 42.667 cm3；I = 1001.63/12 = 34.133 cm4；模板面板的按照三跨連續梁計算。 面板計算簡圖1、荷載計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.181+0.351 = 4.85 kN/m；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m)：q2 = 11= 1 kN/m；2、強度計算計算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.24.85+1.41= 7.22kN/m最大彎矩M=0.17.223002= 64980 Nmm；面板最大應力計算值 =M/W= 64980/42666.66

115、7 = 1.523 N/mm2；面板的抗彎強度設計值 f=13 N/mm2；面板的最大應力計算值為 1.523 N/mm2 小于面板的抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!3、撓度計算撓度計算公式為：=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1= 4.85kN/m面板最大撓度計算值 = 0.6774.853004/(100950034.133104)=0.082 mm； 面板最大允許撓度 =300/ 250=1.2 mm；面板的最大撓度計算值 0.082 mm 小于 面板的最大允許撓度 1.2 mm,滿足要求!三、模板支撐方木的計算方木按照三跨連續梁計算，截面慣性矩I和截

116、面抵抗矩W分別為:W=bh2/6=51010/6 = 83.33 cm3；I=bh3/12=5101010/12 = 416.67 cm4； 方木楞計算簡圖(mm)1.荷載的計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 250.30.18+0.350.3 = 1.455 kN/m ；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m)：q2 = 10.3 = 0.3 kN/m；2.強度驗算計算公式如下:M=0.1ql2均布荷載 q = 1.2 q1+ 1.4 q2 = 1.21.455+1.40.3 = 2.166 kN/m；最大彎矩 M = 0.1ql2 = 0.12.166

117、12 = 0.217 kNm；方木最大應力計算值 = M /W = 0.217106/83333.33 = 2.599 N/mm2；方木的抗彎強度設計值 f=13.000 N/mm2；方木的最大應力計算值為 2.599 N/mm2 小于方木的抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!3.抗剪驗算截面抗剪強度必須滿足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.62.1661 = 1.3 kN；方木受剪應力計算值 = 3 1.3103/(2 50100) = 0.39 N/mm2；方木抗剪強度設計值= 1.4 N/mm2；方木的受剪應力計算值 0.39 N/mm2 小于方木的抗剪強度設計

118、值 1.4 N/mm2，滿足要求!4.撓度驗算計算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷載 q = q1 = 1.455 kN/m；最大撓度計算值= 0.6771.45510004 /(10090004166666.667)= 0.263 mm；最大允許撓度 =1000/ 250=4 mm；方木的最大撓度計算值 0.263 mm 小于方木的最大允許撓度4 mm,滿足要求!四、板底支撐鋼管計算支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P2.166kN; 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kNm) 支撐鋼管計算變形圖(mm) 支撐鋼管計

119、算剪力圖(kN) 最大彎矩 Mmax = 0.729 kNm ；最大變形 Vmax = 1.864 mm ；最大支座力 Qmax = 7.877 kN ；最大應力 = 729133.36/5080 = 143.53 N/mm2；支撐鋼管的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 143.53 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓強度設計值 205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度為 1.864mm 小于 1000/150與10 mm,滿足要求!五、扣件抗滑移的計算按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，

120、按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN 。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取12.80 kN； R-縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值; 計算中R取最大支座反力,R= 7.877 kN；R 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 六、模板支架立桿荷載設計值(軸力)作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容(1)腳手架的自重(kN)：NG1 = 0.1294 = 0.516 kN；(2)模板的自重(kN)：NG2 =

121、0.3511 = 0.35 kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3 = 250.1811 = 4.5 kN；靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.366 kN；2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載活荷載標準值 NQ = (1+2 ) 11 = 3 kN；3.立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 10.64 kN；七、立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式 =N/(A)f其中 N - 立桿的軸心壓力設計值(kN) ：N = 10.64 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 Lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回

122、轉半徑(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 鋼管立桿受壓應力計算值 (N/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； L0- 計算長度 (m)；根據扣件式規范，立桿計算長度L0有兩個計算公式L0=kuh和L0=h+2a，為安全計，取二者間的大值，即L0=max1.1551.71.5，1.5+20.1=2.945； k - 計算長度附加系數，取1.155； - 考慮腳手架整體穩定因素的單桿計算長度系數，取1.7； a - 立桿上端伸出頂

123、層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.1 m；得到計算結果：立桿計算長度 L0=2.945；L0 / i = 2945.25 / 15.8=186 ；由長細比 lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.207 ；鋼管立桿受壓應力計算值；=10639.68/(0.207489) = 105.111 N/mm2；立桿穩定性計算 = 105.111 N/mm2 小于鋼管立桿抗壓強度設計值 f= 205 N/mm2，滿足要求！八、立桿的地基承載力計算立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 地基承載力設計值:fg = fgkkc = 1201=120 kpa； 其中，地基承載力標準值：fgk= 120 kpa ； 腳手架地基承載力調整系數：kc = 1 ； 立桿基礎底面的平均壓力：p = N/A =10.64/0.3=35.466 kpa ；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：N = 10.64 kN；基礎底面面積：A =0.3 m2 。p=35.466 fg=120 kpa 。地基承載力滿足要求！