1、合肥市XX區XX科技園第二復建點（東組團)西地塊工程塔吊基礎施工方案目 錄第一章、工程概況2第二章、編制依據3第三章 、塔吊平面位置的確定4第四章、塔吊基礎設計7第五章、塔吊基礎驗算9第六章、塔吊基礎防護、基坑排水24塔吊基礎施工方案第一章、工程概況工程名稱:合肥市XX區XX科技園第二復建點（東組團)工程建設單位：有限公司設計單位：設計研究院監理單位：監理有限公司施工單位：有限公司本工程擬開工日期：2015年12月1日竣工日期：2017年9月10日合肥市XX區XX科技園第二復建點工程，該工程位于XX。其中分為：14樓（層高2.9米，總高度78.9米，地上27層,地下2層,建筑類別為A型）、15

2、、19樓（層高2.9米,總高度90.5米,地上31層，地下2層,建筑類別為A型）、16#樓（層高2.9米,總高度78.9米，地上27層，地下2層，建筑類別為E型）、17#樓（層高2。9米，總高度96。3米,地上33層，地下2層，建筑類別為C型）、18#樓(層高2。9米，總高度78.9米，地上27層，地下2層,建筑類別為C型）、20、21樓（層高2。9米，總高度96。3米，地上33層，地下2層,建筑類別為B型)、1綜合樓（為5層建筑，建筑高度21。6m）及其配套場區道路、圍墻、大門、室外給排水、室外電氣、室外消防、景觀、綠化等輔助設施工程施工.總建筑面積114669。73平方米。結構設計抗震設防

3、烈度為7度，高層住宅為一類居住建筑，建筑耐火等級為地上一級，地下一級，屋面防水等級級,地下室防水等級級,綜合樓等級為二級，屋面防水等級級，設計使用年限50年。西區地下車庫,底板厚350mm，頂板350mm，地下室外墻厚350mm，強度等級均為C35 P6；14#、16樓為CFG樁+筏板，CFG樁徑410mm，有效樁長11m,筏板厚1。35m;15、17樓為CFG樁+筏板，CFG樁徑410mm，有效樁長10m，筏板厚1。35m;18樓為CFG樁+筏板，CFG樁徑410mm，有效樁長10.5m，筏板厚1.35m；19樓為CFG樁+筏板，CFG樁徑410mm，有效樁長9.5m,筏板厚1.35m;20

4、、21#樓為CFG樁+筏板，CFG樁徑410mm,有效樁長10m,筏板厚1。5m。結構形式：現澆鋼筋混凝土框架、框剪結構.基礎形式：獨立基礎 、筏板基礎.第二章、塔吊基礎方案編制依據本計算書主要依據施工圖紙及以下規范及參考文獻編制：建筑地基基礎工程施工質量驗收規范(GB502022002）混凝土結構工程施工質量驗收規范（GB50204-2015)塔式起重機混凝土基礎工程技術規程(JGJ/T187-2009）塔式起重機操作使用規程（JG/T 100-1999）施工現場臨時用電安全技術規范(JGJ 462005）建筑施工安全檢查標準（JGJ592011）第三章 、塔吊平面位置的確定根據現場實際情況

5、,合肥市XX區XX科技園第二復建點（東組團）工程擬定選擇有效使用半徑為52M的塔吊一臺，有效使用半徑為46M的塔吊四臺。以滿足施工要求。同時根據工程造型、平面位置、場區道路結合塔吊有效使用半徑，利用CAD進行平面位置布置,最終選擇滿足塔吊安拆要求，便于吊裝材料，旋轉覆蓋建筑物面積最大的位置。(具體布置見總平面布置圖）塔吊基礎定位如下1、14#樓南側塔吊(1#塔吊)基礎定位圖2、17樓西側塔吊(2塔吊)基礎定位圖3、20樓西側塔吊（3#塔吊）基礎定位圖4、19樓南邊塔吊（4塔吊）基礎定位圖5、18樓南邊塔吊(5塔吊）基礎定位圖第四章、塔吊基礎設計根據巖土工程勘察報告,四臺塔吊基礎均位于層粘土層中

6、，地基承載力特征Fak=290Kpa，根據塔吊使用說明書要求,1#、2#、3#、4#、5#塔吊基礎為5*5*1。35M鋼筋混凝土承臺,砼強度等級不小于C35,地基承載力不小于200kPa,考慮到施工進度,地下室筏板施工前提前安裝塔吊.一、塔吊基礎埋深設計塔吊基礎埋深設計應本著不影響自身基礎承載力及與之相鄰的主樓基礎安全性為原則，現擬定四臺塔吊基礎的基底標高與相鄰主樓基礎底標高一致.1、1#、3#塔吊：14樓設計0。000相當于絕對標高57.15m，與塔吊基礎相鄰的筏板基礎底標高7.75m（現地貌標高為-0.6，故基礎埋深為7.15），塔吊基礎底面標高同相鄰筏板基礎底標高，即絕對標高49。4m，

7、塔吊基礎高度1。5m.2、2#、4#塔吊：17#、19樓設計0。000相當于絕對標高均為57.55m，與塔吊基礎相鄰的筏板基礎底標高-7。7m（現地貌標高為-0.6,故基礎埋深為7。1），塔吊基礎底面標高同相鄰筏板基礎底標高，即絕對標高49。85m,塔吊基礎高度1.5m。3、5#塔吊：18#樓設計0.000相當于絕對標高均為57。55m，與塔吊基礎相鄰的筏板基礎底標高-7。75m（現地貌標高為-0。6，故基礎埋深為7。15),塔吊基礎底面標高同相鄰筏板基礎底標高，即絕對標高49。8m，塔吊基礎高度1。35m。二、塔吊基礎簡圖QTZ5610型塔吊基礎圖第五章、塔吊基礎驗算A、1#、3塔吊一、 參

8、數信息一、基本參數塔吊型號QTZ5610塔吊自重(kN)362最大起重荷載（kN)60塔身寬度B（m）1。6塔吊起升高度H（m）120塔吊傾覆力矩M(kNm）1794。12額定起重力矩(kNm)699標準節長度（m）2.5基礎所受水平力（kN)15.8主弦桿材料角鋼/方鋼寬度/直徑（mm)160省份安徽地區合肥市基本風壓0。35地面粗糙度類別B類 田野鄉村風荷載高度變化系數2。38基礎的混凝土強度等級C35基礎埋深d(m)7。15基礎承臺厚度hc(m）1.5基礎承臺寬度Bc(m）5地基承載力設計值（kPa)290鋼筋級別HRB335基礎底面配筋直徑（mm）25計算簡圖二、塔吊對交叉梁中心作用力

9、的計算1、塔吊豎向力計算塔吊自重:G=362kN;塔吊最大起重荷載：Q=60kN；作用于塔吊的豎向力：FkGQ36260422kN；2、塔吊風荷載計算依據建筑結構荷載規范（GB500092012）中風荷載體型系數：地處安徽合肥市,基本風壓為0=0.35kN/m2；查表得：風荷載高度變化系數z=2。38；擋風系數計算：=3B+2b+（4B2+b2）1/2c/(Bb)=（31。6+22。5+(41.62+2。52）0。5)0.016/(1。62。5)=0.055;因為是角鋼/方鋼,體型系數s=2。9；高度z處的風振系數取：z=1。0；所以風荷載設計值為：=0。7zsz0=0。71。002.92。3

10、80。35=1。691kN/m2；3、塔吊彎矩計算風荷載對塔吊基礎產生的彎矩計算:M=BHH0。5=1.6910.0551.61201200。5=1071。418kNm; MkmaxMeMPhc6991071。41815。81。51794.12kNm;三、塔吊抗傾覆穩定驗算基礎抗傾覆穩定性按下式計算:eMk/（Fk+Gk)Bc/3式中 e偏心距，即地面反力的合力至基礎中心的距離; Mk作用在基礎上的彎矩； Fk作用在基礎上的垂直載荷； Gk混凝土基礎重力，Gk25551。5=937。5kN； Bc為基礎的底面寬度；計算得：e=1794。12/(422+937.5)=1。32m 5/6=0。83

11、3m地面壓應力計算：Pk（Fk+Gk）/APkmax2(FkGk)/（3aBc)式中 Fk作用在基礎上的垂直載荷; Gk混凝土基礎重力； a合力作用點至基礎底面最大壓力邊緣距離（m），按下式計算： aBc/20.5Mk/（FkGk）5/20.5-1794.12/(422+937。5）=2。216m。 Bc基礎底面的寬度，取Bc=5m;不考慮附著基礎設計值：Pk（422937.5）/5254.38kPaPkmax=2(422+937.5）/（32.2165)= 81.805kPa;實際計算取的地基承載力設計值為:fa=290。000kPa；地基承載力特征值fa大于壓力標準值Pk=54.380kP

12、a，滿足要求！地基承載力特征值1。2fa大于偏心矩較大時的壓力標準值Pkmax=81.805kPa，滿足要求！五、基礎受沖切承載力驗算依據建筑地基基礎設計規范（GB500072011）第8.2。7條。驗算公式如下： F1 0。7hpftamho式中 hp -受沖切承載力截面高度影響系數，當h不大于800mm時，hp取1。0.當h大于等于2000mm時，hp取0.9,其間按線性內插法取用；取 hp=0。94； ft -混凝土軸心抗拉強度設計值；取 ft=1。57MPa； ho -基礎沖切破壞錐體的有效高度；取 ho=1.45m； am 沖切破壞錐體最不利一側計算長度;am=（at+ab)/2；

13、am=1.60+(1。60 +21.45）/2=3.05m； at -沖切破壞錐體最不利一側斜截面的上邊長，當計算柱與基礎交接處的受沖切承載力時，取柱寬(即塔身寬度）;取at1。6m; ab 沖切破壞錐體最不利一側斜截面在基礎底面積范圍內的下邊長,當沖切破壞錐體的底面落在基礎底面以內，計算柱與基礎交接處的受沖切承載力時，取柱寬加兩倍基礎有效高度；ab=1。60 +21.45=4。50； Pj -扣除基礎自重后相應于荷載效應基本組合時的地基土單位面積凈反力，對偏心受壓基礎可取基礎邊緣處最大地基土單位面積凈反力；取 Pj=98.17kPa； Al -沖切驗算時取用的部分基底面積；Al=5.00(5

14、。004。50）/2=1.25m2 Fl -相應于荷載效應基本組合時作用在Al上的地基土凈反力設計值.Fl=PjAl； Fl=98.171。25=122。71kN。允許沖切力：0。70.941.573050。001450.00=4568707.85N=4568。71kN Fl= 122.71kN;實際沖切力不大于允許沖切力設計值，所以能滿足要求！六、承臺配筋計算1。抗彎計算依據建筑地基基礎設計規范(GB 500072011）第8.2.7條。計算公式如下:MI=a12（2l+a)(Pmax+P-2G/A)+（PmaxP）l/12式中：MI -任意截面II處相應于荷載效應基本組合時的彎矩設計值；

15、a1 -任意截面I-I至基底邊緣最大反力處的距離；取a1=(BcB)/2(5.00-1.60)/2=1.70m； Pmax -相應于荷載效應基本組合時的基礎底面邊緣最大地基反力設計值，取98。17kN/m2； P -相應于荷載效應基本組合時在任意截面I-I處基礎底面地基反力設計值，PPmax（3aal)/3a98.17（31。6-1。7）/(31.6）=63。399kPa； G 考慮荷載分項系數的基礎自重，取G=1。3525BcBchc=1。35255。005.001.50=1265.63kN/m2; l 基礎寬度，取l=5。00m； a -塔身寬度，取a=1。60m； a -截面I - I在

16、基底的投影長度, 取a=1.60m。 經過計算得MI=1。702（25.00+1。60）(98。17+63.40-21265.63/5。002）+(98。17-63。40)5.00/12=210.36kNm。2.配筋面積計算 s = M/(1fcbh02) = 1-(1-2s)1/2 s = 1-/2 As = M/（sh0fy)式中，l -當混凝土強度不超過C50時， 1取為1.0，當混凝土強度等級為C80時，取為0.94，期間按線性內插法確定，取l=1。00； fc -混凝土抗壓強度設計值，查表得fc=16。70kN/m2； ho -承臺的計算高度,ho=1.45m。經過計算得： s=21

17、0.36106/（1。0016.705。00103（1。45103）2)=0.001; =1-（1-20。001)0.5=0。001； s=1-0.001/2=0。999； As=210。36106/(0。9991。45103300。00)=483.89mm2.由于最小配筋率為0。15%，所以最小配筋面積為:5000。001500。000.15=11250.00mm2。故取 As=11250.00mm2.建議配筋值:HRB335鋼筋，25210mm.承臺底面單向根數23根。實際配筋值11290.7 mm2。七、 地基變形計算規范規定：當地基主要受力層的承載力特征值(fak)不小于130kPa或

18、小于130kPa但有地區經驗,且黏性土的狀態不低于可塑（液性指數IL不大于0.75)、砂土的密實度不低于稍密時，可不進行塔機基礎的天然地基變形驗算,其他塔機基礎的天然地基均應進行變形驗算。塔吊計算滿足要求!B、2#、4塔吊一、基本參數塔吊型號QTZ5610塔吊自重（kN)362最大起重荷載(kN)60塔身寬度B(m）1.6塔吊起升高度H(m）塔吊傾覆力矩M（kNm）1794。12額定起重力矩（kNm）699標準節長度(m)2.5基礎所受水平力(kN）15.8主弦桿材料角鋼/方鋼寬度/直徑(mm）160省份安徽地區合肥市基本風壓0。35地面粗糙度類別B類 田野鄉村風荷載高度變化系數2。38基礎的

19、混凝土強度等級C35基礎埋深d（m)7.1基礎承臺厚度hc（m）1。5基礎承臺寬度Bc(m)5地基承載力設計值（kPa）290鋼筋級別HRB335基礎底面配筋直徑（mm)25二、塔吊對交叉梁中心作用力的計算1、塔吊豎向力計算塔吊自重:G=362kN；塔吊最大起重荷載:Q=60kN；作用于塔吊的豎向力：FkGQ36260422kN；2、塔吊風荷載計算依據建筑結構荷載規范（GB50009-2012）中風荷載體型系數：地處安徽合肥市，基本風壓為0=0。35kN/m2；查表得：風荷載高度變化系數z=2.38；擋風系數計算:=3B+2b+(4B2+b2)1/2c/(Bb）=（31.6+22。5+(41.

20、62+2。52)0。5）0.016/(1.62。5)=0。055；因為是角鋼/方鋼，體型系數s=2。9；高度z處的風振系數取：z=1.0；所以風荷載設計值為：=0.7zsz0=0.71。002。92。380。35=1.691kN/m2；3、塔吊彎矩計算風荷載對塔吊基礎產生的彎矩計算：M=BHH0.5=1。6910。0551.61201200.5=1071.418kNm；MkmaxMeMPhc6991071.41815.81。51794.12kNm；三、塔吊抗傾覆穩定驗算基礎抗傾覆穩定性按下式計算：eMk/(Fk+Gk）Bc/3式中 e偏心距，即地面反力的合力至基礎中心的距離; Mk作用在基礎上

21、的彎矩； Fk作用在基礎上的垂直載荷； Gk混凝土基礎重力，Gk25551.5=937。5kN； Bc為基礎的底面寬度；計算得：e=1794。12/（422+937.5）=1.32m Fl= 122.71kN；實際沖切力不大于允許沖切力設計值，所以能滿足要求!六、承臺配筋計算1.抗彎計算依據建筑地基基礎設計規范（GB50007-2011）第8.2。7條.計算公式如下：MI=a12(2l+a）（Pmax+P-2G/A)+(Pmax-P)l/12式中:MI -任意截面II處相應于荷載效應基本組合時的彎矩設計值； a1 -任意截面I-I至基底邊緣最大反力處的距離；取a1=(BcB)/2（5。001.

22、60）/2=1.70m； Pmax -相應于荷載效應基本組合時的基礎底面邊緣最大地基反力設計值,取98。17kN/m2； P -相應于荷載效應基本組合時在任意截面I-I處基礎底面地基反力設計值,PPmax（3aal）/3a98.17（31。6-1.7)/（31.6）=63。399kPa; G -考慮荷載分項系數的基礎自重，取G=1.3525BcBchc=1.35255.005。001。50=1265。63kN/m2； l -基礎寬度，取l=5。00m； a -塔身寬度,取a=1.60m； a -截面I I在基底的投影長度, 取a=1.60m。 經過計算得MI=1.702（25。00+1.60）

23、(98。17+63.4021265.63/5.002）+(98.1763.40)5。00/12=210.36kNm。2。配筋面積計算 s = M/（1fcbh02） = 1（1-2s)1/2 s = 1-/2 As = M/(sh0fy)式中，l -當混凝土強度不超過C50時, 1取為1.0，當混凝土強度等級為C80時，取為0。94，期間按線性內插法確定，取l=1.00； fc -混凝土抗壓強度設計值，查表得fc=16.70kN/m2; ho -承臺的計算高度，ho=1。45m。經過計算得: s=210。36106/（1。0016.705。00103(1.45103)2）=0.001； =1(

24、120。001）0。5=0.001； s=1-0。001/2=0.999; As=210.36106/（0。9991。45103300.00)=483。89mm2。由于最小配筋率為0。15%,所以最小配筋面積為:5000.001500.000。15%=11250.00mm2。故取 As=11250.00mm2.建議配筋值：HRB335鋼筋，25210mm。承臺底面單向根數23根.實際配筋值11290。7 mm2。七、地基變形計算規范規定：當地基主要受力層的承載力特征值(fak)不小于130kPa或小于130kPa但有地區經驗,且黏性土的狀態不低于可塑（液性指數IL不大于0。75）、砂土的密實度

25、不低于稍密時，可不進行塔機基礎的天然地基變形驗算，其他塔機基礎的天然地基均應進行變形驗算。塔吊計算滿足要求!C、5#塔吊一、基本參數塔吊型號QTZ5610塔吊自重（kN)362最大起重荷載(kN）60塔身寬度B(m）1。6塔吊起升高度H（m)塔吊傾覆力矩M(kNm）1794。12額定起重力矩(kNm）699標準節長度(m）2.5基礎所受水平力（kN)15.8主弦桿材料角鋼/方鋼寬度/直徑(mm)160省份安徽地區合肥市基本風壓0。35地面粗糙度類別B類 田野鄉村風荷載高度變化系數2。38基礎的混凝土強度等級C35基礎埋深d（m）7.15基礎承臺厚度hc(m）1.35基礎承臺寬度Bc（m）5地基

26、承載力設計值(kPa)290鋼筋級別HRB335基礎底面配筋直徑（mm)25二、塔吊對交叉梁中心作用力的計算1、塔吊豎向力計算塔吊自重：G=362kN；塔吊最大起重荷載：Q=60kN；作用于塔吊的豎向力：FkGQ36260422kN；2、塔吊彎矩計算風荷載對塔吊基礎產生的彎矩計算：Mkmax1794。12kNm;三、塔吊抗傾覆穩定驗算基礎抗傾覆穩定性按下式計算:eMk/（Fk+Gk）Bc/3式中 e偏心距，即地面反力的合力至基礎中心的距離； Mk作用在基礎上的彎矩; Fk作用在基礎上的垂直載荷； Gk混凝土基礎重力，Gk25551.35=843。75kN； Bc為基礎的底面寬度；計算得:e=1

27、794。12/(422+843.75）=1。417m 5/6=0。833m地面壓應力計算：Pk（Fk+Gk）/APkmax2(FkGk）/(3aBc）式中 Fk作用在基礎上的垂直載荷； Gk混凝土基礎重力； a合力作用點至基礎底面最大壓力邊緣距離（m)，按下式計算： aBc/20。5Mk/(FkGk）5/20.51794.12/（422+843。75)=2.118m。 Bc基礎底面的寬度,取Bc=5m；不考慮附著基礎設計值：Pk(422843.75）/5250.63kPaPkmax=2（422+843。75）/（32.1185)= 79。678kPa；實際計算取的地基承載力設計值為:fa=29

28、0。000kPa;地基承載力特征值fa大于壓力標準值Pk=50。630kPa，滿足要求!地基承載力特征值1。2fa大于偏心矩較大時的壓力標準值Pkmax=79.678kPa，滿足要求!五、基礎受沖切承載力驗算依據建筑地基基礎設計規范（GB50007-2011）第8.2。7條。驗算公式如下: F1 0。7hpftamho式中 hp -受沖切承載力截面高度影響系數，當h不大于800mm時，hp取1.0.當h大于等于2000mm時，hp取0。9，其間按線性內插法取用;取 hp=0.95； ft -混凝土軸心抗拉強度設計值;取 ft=1。57MPa; ho 基礎沖切破壞錐體的有效高度；取 ho=1.3

29、0m; am -沖切破壞錐體最不利一側計算長度；am=(at+ab）/2; am=1。60+(1.60 +21.30）/2=2。90m； at -沖切破壞錐體最不利一側斜截面的上邊長，當計算柱與基礎交接處的受沖切承載力時,取柱寬（即塔身寬度）；取at1.6m； ab -沖切破壞錐體最不利一側斜截面在基礎底面積范圍內的下邊長，當沖切破壞錐體的底面落在基礎底面以內，計算柱與基礎交接處的受沖切承載力時，取柱寬加兩倍基礎有效高度；ab=1.60 +21。30=4。20； Pj 扣除基礎自重后相應于荷載效應基本組合時的地基土單位面積凈反力，對偏心受壓基礎可取基礎邊緣處最大地基土單位面積凈反力;取 Pj=

30、95.61kPa； Al -沖切驗算時取用的部分基底面積；Al=5。00(5。004.20）/2=2。00m2 Fl -相應于荷載效應基本組合時作用在Al上的地基土凈反力設計值。Fl=PjAl； Fl=95.612.00=191.23kN。允許沖切力：0.70。951.572900。001300。00=3936068.50N=3936。07kN Fl= 191。23kN;實際沖切力不大于允許沖切力設計值，所以能滿足要求！六、承臺配筋計算1.抗彎計算依據建筑地基基礎設計規范（GB500072011)第8。2.7條。計算公式如下：MI=a12(2l+a)(Pmax+P2G/A)+（Pmax-P）l

31、/12式中:MI -任意截面I-I處相應于荷載效應基本組合時的彎矩設計值； a1 -任意截面II至基底邊緣最大反力處的距離；取a1=（Bc-B）/2(5.00-1.60）/2=1。70m； Pmax -相應于荷載效應基本組合時的基礎底面邊緣最大地基反力設計值，取95.61kN/m2； P -相應于荷載效應基本組合時在任意截面I-I處基礎底面地基反力設計值,PPmax(3aal）/3a95.61（31.6-1。7)/（31.6）=61。751kPa； G -考慮荷載分項系數的基礎自重，取G=1。3525BcBchc=1.35255.005.001。35=1139。06kN/m2； l -基礎寬度

32、，取l=5。00m； a -塔身寬度，取a=1.60m； a 截面I I在基底的投影長度， 取a=1.60m. 經過計算得MI=1.702(25.00+1。60)（95。61+61。7521139。06/5.002）+（95。6161.75)5。00/12=225.83kNm。2。配筋面積計算 s = M/（1fcbh02） = 1（12s)1/2 s = 1-/2 As = M/(sh0fy）式中，l -當混凝土強度不超過C50時, 1取為1。0,當混凝土強度等級為C80時，取為0.94,期間按線性內插法確定,取l=1.00; fc -混凝土抗壓強度設計值，查表得fc=16。70kN/m2；

33、 ho -承臺的計算高度，ho=1。30m。經過計算得： s=225。83106/(1。0016.705.00103（1.30103）2)=0.002； =1(1-20。002)0。5=0.002; s=1-0.002/2=0.999； As=225.83106/（0。9991.30103300。00）=579。51mm2。由于最小配筋率為0.15，所以最小配筋面積為：5000.001350.000。15=10125。00mm2。故取 As=10125.00mm2。建議配筋值：HRB335鋼筋，25230mm。承臺底面單向根數21根。實際配筋值10308.9 mm2。七、地基變形計算規范規定:

34、當地基主要受力層的承載力特征值（fak）不小于130kPa或小于130kPa但有地區經驗，且黏性土的狀態不低于可塑（液性指數IL不大于0。75）、砂土的密實度不低于稍密時，可不進行塔機基礎的天然地基變形驗算,其他塔機基礎的天然地基均應進行變形驗算。塔吊計算滿足要求！第六章、塔吊基礎防護、基坑排水1、基礎工程施工階段。塔吊基礎基坑周邊按照基坑支護圖紙設計要求做好支護，沿邊坡底邊設300*300排水溝，排水溝與車庫基礎周邊排水溝相連，塔吊基礎基坑積水可通過排水溝匯入集水坑后由自吸泵排出基坑。2、 主體結構階段1、3塔吊。基礎回填土之前沿塔吊基礎四周砌筑240mm厚擋土墻一道,擋土墻采用Mu10實心

35、粘土磚M5水泥砂漿砌筑。當墻體總高超過2m時每隔2m設置200高圈梁一道，圈梁鋼筋選4根12的三級鋼筋，箍筋選用6.5的間距200，采用C20的混凝土澆筑，每個擋墻中間加構造柱截面為240*300（配筋4根12的三級鋼筋,箍筋選用6.5的間距200）擋土墻頂面高出室外地面1。2m以用作防護。圖一 塔吊基礎擋土墻平面圖圖二 塔吊基礎擋土墻剖面圖3、擋土墻承載力驗算:地下水標高:1。000 m重度（)/粘聚力(c)/內摩擦角（)/干重度(d）/孔隙率e（%)/孔隙比18。100 /13.000 /12。000 /13.300 /51。000 /1.060相應參數:=15。000 度H =4100.

36、000 m摩擦角(）/內摩擦角（k)=0.330土對擋土墻基底的摩擦系數()=0.300抗滑移穩定性限值 Ksm = 1。300抗傾覆穩定性限值 Ktm = 1.600基地合力偏心距 / 基礎寬度 限值= 0.250荷載 q =300.000擋土墻材料容重：25.000計算過程（1).參數計算:擋土墻截面S=4。648 m2擋土墻形心x0=1.188 mr(加權平均重度）=18。100水的壓力值：rw=9。8 kN/m3=2c/r/h=0.198 =75.071度=15.000度Kq（被動土壓力系數）=5.269=0.330*=0.330*12.000=3。960 度Ka(主動土壓力系數)1.

37、300，抗滑移穩定性滿足。（4)。偏心距計算:基底合力G=G1（擋土墻)+Eaz+G2(填土)合力偏心距e=（G1*x0+Eaz*xf+G2*B1/2)/（G1+G2+Eaz)-x0=36.439 mm基底合力偏心距/基礎寬度=36.439/209。000=0。17=0。250,滿足偏心要求。（5）.承載力計算：W=1/6*B*L*L=0。348 m3Pkmax=（Fk+Gk)/A+Mk/WPkmin=(Fk+Gk）/A-Mk/WGk=G1+G2+Eaz=144。100 kNMk=5。250 kN/m2Fk=0Pkmax=84.021 kN/m2Pkmin=53.872 kN/m2Pk=(Fk+Gk）/A=68.947要求地基承載力fa70.018 kN/m2故該砌體擋土墻承載力符合要求。圖三2#塔吊穿車庫頂板示意圖圖四4(5）塔吊穿車庫頂板示意圖