1、目 錄第一章 工程概況2第二章 編制依據3第三章 施工部署4第四章 腳手架搭設和拆除方法6第五章 腳手架構造措施16第六章 腳手架施工和使用要求19第七章 腳手架的檢查與驗收要求22第八章 安全施工技術措施26第九章 安全防護措施28第十章 文明施工要求29第十一章 應急措施31第十二章 懸挑式扣件鋼管腳手架計算書、32第十三章、轉角懸挑梁的受力計算44第十四章 附 圖4713#地塊懸挑式腳手架專項施工方案第一章 工程概況一、工程概況1、工程名稱：住宅樓工程5幢（自編北區13號地塊T211、T212、T41-1、T44-1、T43B棟）和門樓、衛生服務中心工程工程地點：建設單位:xxxx勘察單

2、位：設計單位：xx 監理單位：x施工單位：2、建筑概況 本期工程由5棟單體（T211與T212為30層、T411為32層、T43B為15層、T44-1為24層、衛生服務中心5層、保安亭為1層）組成,0。000以下有一層人防地下室,建筑面積有17588。地上132層，衛生服務中心建筑面積為3110，總面積約90708，工程總造價13325萬元.3、結構概況 本工程結構設計年限為50年，結構安全等級為級，地基基礎設計等級為乙類,抗震設防烈度為7度.基礎為管樁獨立承臺基礎，結構體系為框架結構,填充墻采用蒸壓加氣混凝土砌塊。質量目標：爭創xx市或廣東省優良樣板工程安全目標：確保廣東省安全生產、文明施工

3、優良樣板（“雙優)工地。為了滿足結構施工及裝飾需要,工程擬在標高3.46m至25.8m范圍沿結構四周搭設雙排落地式鋼管腳手架。腳手架鋼管全部采用483.5鋼管，管壁厚不小于3。0mm。第二章 編制依據1、扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ1302001（2002版）2、混凝土結構工程施工質量驗收規范GB502420023、設計施工圖紙、會審紀要4、建設施工高處作業安全技術規程JGJ80915、建筑施工安全檢查標準JGJ59-996、混凝土結構技術規程JGJ3-20027、建筑工程施質量驗收統一標準GB5020420018建筑結構荷載規范GB5000920019、本工程施工組織設計10、混凝土結

4、構設計規范 GB50010-200211、集團公司CIS形象設計標準12、中國建筑科學研究院研發的PKPM計算軟件第三章 施工部署一、公司管理體系及項目部組成集團公司集團總工程師技術發展中心工程管理部總工室財務部市場部區域公司（總經理）經營副總總工程師工程副總生產副總技術發展處工程管理處生產發展處市場管理處財務處項目部項目經理：陳紅軍 項目副經理：應堅剛技術負責人：舒剴華計劃核算組材料采購組行政后勤組質量安全科施工管理科財會：陳燕燕后勤：陳華福安全員：徐國陽材料員：陳界福資料員：郭鄰希預算員：吳夕容質量員：康蘇波施工員：周希明各專業施工隊各操作員工第四章 腳手架搭設和拆除方法第一節 腳手架搭設

5、方法選擇 T4-3B棟建筑高度至天面45。9m，懸挑架搭設高度為54m，七層以上搭設型鋼懸挑全封閉的扣件式雙排鋼管腳手架，此架既用于結構施工也用于安全防護，懸挑腳手架搭設高度為30m，懸挑架采用16號工字鋼，工字鋼懸挑長度1.30m,水平間距1。50m,一次懸挑，從七層（標高18。9m）開始懸挑。高度為30m，T441棟建筑高度77.4m，懸挑架搭設高度為79.9m，七層以上搭設型鋼懸挑全封閉的扣件式雙排鋼管腳手架，此架既用于結構施工也用于安全防護，懸挑式腳手架搭設高度18m。懸挑架采用16號工字鋼作為水平挑梁,工字鋼懸挑長度1.3m,水平間距1。5m,分二次懸挑，第一挑從七層（標高18.90

6、）開始懸挑，懸挑高度為30m，之后依次在十七層（標高48。9m）開始懸挑，懸挑高度為30m。T411棟建筑高度103。2m，懸挑架搭設高度為105m，九層以上搭設型鋼懸挑全封閉的扣件式雙排鋼管腳手架，此架既用于結構施工也用于安全防護，懸挑式腳手架搭設高度30m。懸挑架采用16號工字鋼作為水平挑梁，工字鋼懸挑長度1。3m,水平間距1.5m，分三次懸挑，第一挑從九層(標高24。9)開始懸挑，懸挑高度為24m，之后依次在十七層(標高48.9m）、二七層（標高78。9m)懸挑高度為26.1m.T211、T21-2棟建筑高度104。65m，懸挑架搭設高度為106。4m，十一層以上搭設型鋼懸挑全封閉的扣件

7、式雙排鋼管腳手架，此架既用于結構施工也用于安全防護，懸挑式腳手架搭設高度30m。懸挑架采用16號工字鋼作為水平挑梁，工字鋼懸挑長度1.3m,水平間距1.5m，分三次懸挑，第一挑從十一層（標高31。25）開始懸挑，懸挑高度為30m,之后依次在二十一層(標高61.15m）、懸挑高度為30m，二五層（標高76.35m）,懸挑高度為30m。第二節 腳手架搭設材料1、鋼管1.1 腳手架鋼管采用現行國家標準直縫電焊鋼管（GB/T 12793）或低壓流體輸送用焊接鋼管（GB/T 3092）中規定的3號普通鋼管，其質量應符合現行國家標準碳素結構鋼（GB/T 700)中Q235A級鋼的規定.1。2 每根鋼管的最

8、大質量不應大于25kg，采用483.5鋼管，壁厚不小于3。0mm，橫向水平桿最大長度不得大于2。2m,其他桿件最大長度不得大于6m。2、扣件2.1 采用可鍛鑄鐵制作的扣件，其材質應符合現行國家標準鋼管腳手架扣件（GB 15831）的規定:采用其他材料制作的扣件,應經試驗證明其質量符合該標準的規定后方可使用.2.2 腳手架采用的扣件，在螺栓擰緊扭力矩達65Nm時，不得發生破壞。3、腳手片腳手片采用鋼筋腳手片。4、懸挑型鋼懸梁型鋼采用16號工字鋼。第三節 腳手架荷載取值與效應組合1、 腳手架荷載取值1.1 永久荷載1.1.1 腳手架結構自重取值大橫桿自重標準值0。038KN/m，橫桿的自重標準值0

9、。031KN/m1.1.2 構配件自重取值鋼筋腳手片自重標準值為0.35KN/m2，欄桿鋼筋腳手片腳手板擋板0.14KN/m2。1.2 可變荷載1.2.1 施工荷載本腳手架屬于結構腳手架，所以施工活荷載標準值取3KN/m21.2.2 風荷載基本風壓0。35KN/m2， 風壓高度變化系數1.000，腳手架風荷載體型系數0.8001.3 荷載效應組合計算項目荷載效應組合縱向、橫向水平桿強度與變形永久荷載+施工均布活荷載腳手架立桿穩定永久荷載+施工均布荷載永久荷載+施工均布荷載+風荷載連墻件承載雙排架 風荷載+5.0KN荷載組合分項系數：恒荷載取1.2 活荷載取1.4第四節 腳手架搭設參數與拆搭工藝

10、一、 腳手架搭設參數1 施工荷載3KN/m2，考慮同時施工兩層.2 懸挑層上方設一道鋼絲繩，直徑18mm斜拉繩,每五層設一道鋼絲繩，作為卸力儲備.拉環采用18圓鋼，位置及具體做法見附圖。3 腳手架搭設高度為30m，腳手架用483.5鋼管和扣件搭設成雙排架，立桿橫距為0.80m，縱距為1。5m，步距為1.80m。4 內立桿離墻邊0。25m。5 腳手架外立桿里側掛密目安全網封閉施工,層層滿鋪鋼筋腳手片。6 立桿底部200mm處設掃地桿。300mm處設踢腳桿。每一步600mm處設一道水平欄桿。7 工字鋼與樓板壓點采用18圓鋼拉環，拉環壓在樓板下層鋼筋下面，并保證兩側30cm搭接長度。各樓層轉角處采用

11、45度16號工字鋼外挑加強.T4-3B棟懸挑式腳手架搭設參數一覽表搭設部位T4-3B棟7層及以上搭設最高高度54m腳手架類型型鋼懸挑鋼管扣件式外腳手架施工荷載3KN/，同時施工兩層搭設材料鋼管483.5，壁厚不小于3.0mm扣件可鍛鑄鐵制作腳手片鋼筋腳手片密目網2000目，1。86m懸挑梁16號工字鋼搭設參數懸挑長度1.30m錨固長度2。60m樓層錨固點水平鋼梁與樓板壓點采用18圓鋼拉環,拉環壓在樓板下層鋼筋下面，并保證兩側30cm搭接長度。鋼絲繩拉環 18圓鋼拉環，與上一層結構外邊梁主筋焊接每挑懸挑高度30m鋼絲繩一道,619+118，公稱抗拉強度1400MPa立桿縱距1.5m立桿橫距0。8

12、0m立桿步距1。80m腳手片層層滿鋪小橫桿間距1.5m大橫桿間距0。27m里立桿離墻間距0.25m連墻件連接方式剛性連接連墻件間距豎向間距:每層設置，水平方向:2跨（3。0m）,菱形布置，轉角部位加密。轉角加固處理采用16號工字鋼外挑加強,詳見附圖剪刀撐腳手架的剪刀撐從底部邊角開始從長度和高度方向連續設置至頂部。每道剪刀撐寬度不小于4跨，且不小于6m，斜桿與地面的傾角在4560之間。掃地桿設置縱、橫向掃地桿。縱向掃地桿采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm處的立桿上.橫向掃地桿亦采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上.架體基礎支承在工字鋼上,工字鋼上部焊接L=10018鋼筋與立桿套

13、接。T44-1棟懸挑式腳手架搭設參數一覽表搭設部位T44-1棟7層及以上搭設最高高度79.9m腳手架類型型鋼懸挑鋼管扣件式外腳手架施工荷載3KN/,同時施工兩層搭設材料鋼管483。5，壁厚不小于3。0mm扣件可鍛鑄鐵制作腳手片鋼筋腳手片密目網2000目,1。86m懸挑梁16號工字鋼搭設參數懸挑長度1。30m錨固長度2.60m樓層錨固點水平鋼梁與樓板壓點采用18圓鋼拉環，拉環壓在樓板下層鋼筋下面，并保證兩側30cm搭接長度。鋼絲繩拉環 18圓鋼拉環，與上一層結構外邊梁主筋焊接每挑懸挑高度30 m鋼絲繩一道，619+118，公稱抗拉強度1400MPa立桿縱距1.50m立桿橫距0.80m立桿步距1。

14、80m腳手片層層滿鋪小橫桿間距1.5m大橫桿間距0。27m里立桿離墻間距0。25m連墻件連接方式剛性連接連墻件間距豎向間距:每層設置，水平方向：2跨（3.0m），菱形布置，轉角部位加密.轉角加固處理采用16號工字鋼外挑加強，詳見附圖剪刀撐腳手架的剪刀撐從底部邊角開始從長度和高度方向連續設置至頂部。每道剪刀撐寬度不小于4跨，且不小于6m，斜桿與地面的傾角在4560之間。掃地桿設置縱、橫向掃地桿。縱向掃地桿采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm處的立桿上。橫向掃地桿亦采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。架體基礎支承在槽鋼上,槽鋼上部焊接L=10018鋼筋與立桿套接。T411棟懸挑式

15、腳手架搭設參數一覽表搭設部位T4-1棟7層及以上搭設最高高度105。0m腳手架類型型鋼懸挑鋼管扣件式外腳手架施工荷載3KN/，同時施工兩層搭設材料鋼管483。5,壁厚不小于3.0mm扣件可鍛鑄鐵制作腳手片鋼筋腳手片密目網2000目，1。86m懸挑梁16號工字鋼搭設參數懸挑長度1。30m錨固長度2。60m樓層錨固點水平鋼梁與樓板壓點采用18圓鋼拉環，拉環壓在樓板下層鋼筋下面,并保證兩側30cm搭接長度。鋼絲繩拉環 18圓鋼拉環,與上一層結構外邊梁主筋焊接每挑懸挑高度26。1 m 30 m鋼絲繩一道,619+118，公稱抗拉強度1400MPa立桿縱距1.5m立桿橫距0.80m立桿步距1.80m腳手

16、片層層滿鋪小橫桿間距1.5m大橫桿間距0。27m里立桿離墻間距0。25m連墻件連接方式剛性連接連墻件間距豎向間距：每層設置，水平方向：2跨（3。0m），菱形布置,轉角部位加密。轉角加固處理采用16號工字鋼外挑加強,詳見附圖剪刀撐腳手架的剪刀撐從底部邊角開始從長度和高度方向連續設置至頂部。每道剪刀撐寬度不小于4跨，且不小于6m,斜桿與地面的傾角在4560之間。掃地桿設置縱、橫向掃地桿.縱向掃地桿采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm處的立桿上.橫向掃地桿亦采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。架體基礎支承在槽鋼上，槽鋼上部焊接L=10018鋼筋與立桿套接。T211、T212棟懸挑式

17、腳手架搭設參數一覽表搭設部位T21-1、T21-2棟7層及以上搭設最高高度106。35m腳手架類型型鋼懸挑鋼管扣件式外腳手架施工荷載3KN/,同時施工兩層搭設材料鋼管483。5，壁厚不小于3。0mm扣件可鍛鑄鐵制作腳手片鋼筋腳手片密目網2000目，1.86m懸挑梁16號工字鋼搭設參數懸挑長度1.30m錨固長度2。60m樓層錨固點水平鋼梁與樓板壓點采用18圓鋼拉環，拉環壓在樓板下層鋼筋下面，并保證兩側30cm搭接長度。鋼絲繩拉環 18圓鋼拉環，與上一層結構外邊梁主筋焊接每挑懸挑高度28。35m30m鋼絲繩一道，619+116，公稱抗拉強度1400MPa立桿縱距1。5m立桿橫距0。80m立桿步距1

18、。80m腳手片層層滿鋪小橫桿間距1.5m大橫桿間距0。27m里立桿離墻間距0。25m連墻件連接方式剛性連接連墻件間距豎向間距：每層設置，水平方向：2跨（3。0m),菱形布置,轉角部位加密。轉角加固處理采用18號工字鋼外挑加強,詳見附圖剪刀撐腳手架的剪刀撐從底部邊角開始從長度和高度方向連續設置至頂部。每道剪刀撐寬度不小于4跨，且不小于6m，斜桿與地面的傾角在4560之間.掃地桿設置縱、橫向掃地桿。縱向掃地桿采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm處的立桿上。橫向掃地桿亦采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。架體基礎支承在槽鋼上，槽鋼上部焊接L=10018鋼筋與立桿套接。二、搭設工藝及

19、操作要點1、施工準備1.1、項目部技術負責人應按照專項施工組織設計向架設和使用人員進行技術交底。交底內容要有針對性，交底雙方履行簽字手續.1。2、按照規范規定和施工組織設計要求對鋼管、扣件、腳手片進行檢查驗收，不合格產品不得使用.1。3、經檢查驗收合格的構配件應按照品種、規格分類，堆放整齊、平穩,堆放場地不得有積水。2、搭設要求2。1、搭設順序：樓層面清理材料準備定位設置墊板立桿踢腳桿縱向掃地桿小橫桿水平桿防護欄桿剪刀撐連墻件鋪毛竹片扎安全網2。2、扣件的安裝及注意事項：2。2。1、開口朝向：用于連接大橫桿的對接扣件，開口應朝架子內側；螺栓向上，避免開口朝上，以防雨水進入；2.2.2、擰緊程度

20、：裝螺栓時注意將根部放正和保持適當的擰緊程度，就對于腳手架的承載能力、穩定、和安全影響很大。螺栓擰得過緊會使扣件和螺栓斷裂，所以螺栓的松緊必須適度，要求力矩控制在40-50N。m,最大不得超過65N。m.2.3、搭設要點2。3。1定位定距:根據構造要求在建筑物四角用尺量出內、外立桿距墻距離，并做好標記。用鋼卷尺拉直,分出立桿位置，并用白灰點出立桿標記。墊板準確放在定位線上，墊板必須鋪放平穩，不得懸空.2.3。2 在搭設首層腳手架的過程中,沿四周每框架格內設置一道斜支撐，拐角處雙向增設，待該部位腳手架與主題結構的連墻件可靠拉結后方可拆除。當腳手架操作層高出連墻件兩步時,應采取臨時穩定措施，直至連

21、墻件搭設完畢后方可拆除.2.3.3 雙排架宜先立里排立桿，后立外排立桿。每排立桿宜先立兩頭，再立中間的一根，互相看齊后再立中間部分各立桿。雙排架內、外排兩立桿的連線要與墻面垂直。立桿接長時,應先立外排，后立內排.2.3。4腳手架必須配合施工進度搭設，一次搭設高度不超過相鄰連墻件以上二步.（強制性條文）2.4、每搭完一步腳手架后，按照規范規定校正步距、縱距、橫距及立桿的垂直度。2.5、立桿搭設應符合下列規定：2。5.1、嚴禁將外徑48mm與51mm的鋼管混合使用；（強制性條文)2.5。2、相鄰立桿的對接扣件不得在同一高度內,錯開距離應符合規范的規定；2。5。3、開始搭設立桿時，每隔6跨設置一根拋

22、撐,直至連墻件安裝穩定后，方可根據情況拆除；2。5.4、當搭至有連墻件的構造點時，在搭設完該處的立桿、縱向水平桿、橫向水平桿后，立即設置連墻件;2.5。5、頂層立桿搭接長度與立桿頂端伸出建筑物的高度應符合規范的規定。2。6、縱向水平桿搭設應符合下列規定：2.6.1、縱向水平桿的搭設應符合第四章第一點的規定;2.6.2、在封閉型腳手架的同一步中，縱向水平桿應四周交圈，用直角扣件與內外角部立桿固定。2。7、橫向水平桿搭設應符合下列規定：2.7.1、搭設橫向水平桿的應符合第四章第一點的規定；2.7.2、雙排腳手架橫向水平桿的靠墻一端至墻裝飾面的距離不宜大于100mm。2。8、連墻件、剪刀撐、橫向斜撐

23、等的搭設應符合下列規定：2.8。1、當腳手架施工操作層高出連墻件二步時，應采取臨時穩定措施，直到上一層連墻件搭設完后方可根據情況拆除；2。8。2、剪刀撐、橫向斜撐搭設應隨立桿、縱向和橫向水平桿等同步搭設.2。9、扣件安裝應符合下列規定：2.9.1、扣件規格必須與鋼管外徑相同；2.9.2、螺栓擰緊扭力矩不應小于40Nm，且不應大于65Nm；2。9.3、在主節點處固定橫向水平桿、縱向水平桿、剪刀撐、橫向斜撐等用的直角扣件、旋轉扣件的中心點的相互距離不應大于150mm；2。9。4、各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于100mm。2.10、作業層、斜道的欄桿和擋腳板的搭設就符合下列規定:2.10.

24、1、欄桿和擋腳板均應搭設在外立桿的內側；2.10。2、上欄桿上皮高度應為1.2m； 擋腳板高度不應小于180mm；中欄桿應居中設置。2.11、 腳手板的鋪設應符合下列規定:2.11。1、腳手板應鋪滿、鋪穩,離開墻面120150mm；2。11.2、采用對接或搭接時均應符合第四章第一點的規定；腳手板探頭應用直徑3.2mm的鍍鋅鋼絲固定在支承桿件上；2.11。3、在拐角、斜道平臺口處的腳手板,應與橫向水平桿可靠連接,防止滑動；2。11.4、自頂層作業層的腳手板往下計，每隔3步滿鋪一層腳手板。操作層處5步必須層層滿鋪。2。12、型鋼懸挑腳手架搭拆規定:懸挑外架在沒有張拉鋼絲繩前最高搭設高度不得超過設計

25、時的5步高架體,拆除懸挑外架鋼絲繩前懸挑型鋼上剩余外架不得超過2步高架體.3、拆除要求3.1、拆除準備工作3。1.1、劃出工作區標志,禁止行人進入；3。1.2、全面檢查腳手架的扣件連接、連墻件、支撐體系等是否符合構造要求；3。1.2、根據檢查結果補充完善施工組織設計中的拆除順序和措施，經主管部門批準后方可實施;3。1.3、由項目技術負責人進行安全拆除技術交底，并履行簽字手續;3。1。4、清除腳手架上的雜物及地面障礙物.3。2、嚴格遵守拆除順序，由上而下，后支的先拆，先支的后拆，一般是先拆欄桿、腳手板、剪力撐,而后拆小橫桿、大橫桿、立桿等；3.3、統一指揮，上下呼應,動作協調，當解開與另一人有關

26、的結扣時應先告知對方,以防墜落；3.4、材料工具要用滑輪繩索運送,不得亂扔。拆除中，應派專人看管,不得隨意亂從高空往下拋材料.各類構配件嚴禁拋擲至地面。3。5、拆除作業必須由上而下逐層進行，嚴禁上下同時進行;(強制性條文）3。6、連墻件必須隨腳手架逐層拆除,嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再拆腳手架；分段拆除高差不應大于2步，如高差大于2步,應增設連墻件加固。(強制性條文）3。7、當腳手架拆至下部最后一根長立桿的高度(約6.5米）時,應先在適當位置搭設臨時拋撐加固后，再拆除連墻件;3。8、當腳手架采取分段、分立面拆除時，對不拆除的腳手架兩端應采取加固措施。第五節 架體基礎處理支承在槽鋼上，槽鋼上

27、部焊接L=10018鋼筋與立桿套接。第五章 腳手架構造措施1、縱向水平桿（大橫桿）、橫向水平桿（小橫桿）、腳手板1。1、縱向水平桿(大橫桿）置于小橫桿之上，在立柱的內側，用直角扣件與立柱扣緊，其長度大于3跨,不小于6m,同一步大橫桿四周要交圈.1.2、縱向水平桿（大橫桿）接長宜采用對接扣件連接，也可采用搭接。縱向水平桿（大橫桿）采用對接扣件連接,其接頭應交錯布置。兩根相鄰縱向水平桿的接頭不宜設置在同步或同跨內。不同步不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應小于500mm,各接頭中心至最近主節點的距離不宜大于500 mm。1.3、縱向水平桿（大橫桿）搭接長度不應小于1m,應等間距設置3個旋轉扣

28、件固定，端部扣件蓋板邊緣至搭接縱向水平桿桿端的距離不應小于100mm.1.4、小橫桿伸出外排大橫桿邊緣距離不小于10cm，伸出里排大橫桿距結構外邊緣15cm，且長度不大于25cm。上、下層小橫桿應在立桿處錯開布置,同層的相臨小橫桿在立柱處相向布置。1。5、橫向水平桿主節點處必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件扣接且嚴禁拆除.主節點處兩個直角扣件的中心距不應大于150mm。靠墻一端的外伸長度不應大于300mm。作業層上非主節點的橫向水平桿根據支撐腳手架的需要等間距設置。端部扣件蓋板邊緣至橫向水平桿桿端的距離不應小于100mm；在同一根立桿上設置的上下兩步橫向水平桿宜左右交錯設置。1。6、腳手板(腳

29、手片）:腳手板（片）必須垂直于墻體鋪設，24m以下建筑物的外腳手架除操作層以及操作層的上下層、底層、頂層必須滿鋪外,還應在中間至少滿鋪一層。24m以上建筑物的外腳手架應層層鋪設腳手片。裝飾階段必須層層滿鋪腳手片。腳手片須用不細于18號鉛絲雙股并聯綁扎不少于4點，要求綁扎牢固,交接處平整，無探頭板.不能滿鋪處必須采取有效防護措施。2、立 桿 2。1、立桿頂端高出女兒墻上皮1m，高出結構檐口上皮1.5m。2.2、腳手架必須設置縱、橫向掃地桿。縱向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200 mm處的立桿上.橫向掃地桿亦應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。當立桿基礎不在同一高度上時，

30、必須將高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定,高低差不應大于1m。靠邊坡上方的立桿軸線到邊坡的距離不應小于500mm。（強制性條文）2。3、立桿接長除頂層頂步外，其余各層各步接頭必須采用對接扣件連接。（強制性條文）接頭交錯布置，兩個相鄰立柱接頭避免出現在同步同跨內，并在高度方向錯開的距離不小于50cm,各接頭中心距主節點的距離不大于60cm。2.4、搭接長度不應小于1m，采用3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應小于100mm。2。5、立桿必須采用連墻件與建筑物可靠連接。2。6、雙管立桿中的副桿的高度不應低于3步,鋼管長度不應小于6m.3、連墻件3。1、連墻件的布置宜靠近主節點設

31、置，偏離主節點的距離不應大于300 mm。當大于300 mm時必須增加斜拉桿。3。2、連墻件應從底層第一步縱向水平桿處開始設置，當該處設置有困難時，應采用其他可靠措施固定。3.3、連墻件布置優先采用菱形布置,也可采用方形布置、矩形布置。拉結點在轉角和頂部部位加密.3。4、高度24 m以上的雙排腳手架,必須采用剛性連墻件與建筑物可靠連接.(強制性條文）3.5、連墻件中的連墻桿或拉筋宜呈水平布置，當不能水平布置時,與腳手架的一端應下斜連接，不能采用上斜連接.3。6、當腳手架下部暫時不能設連墻件時可搭設拋撐.拋撐應采用通長桿件與腳手架可靠連接，與地面的傾角應在4560之間。連接點中心至主節點的距離不

32、應大于300mm。拋撐應在連墻件搭設后方可拆除。3。7、連墻件伸出扣件距離應大于10cm。底部第一根大橫桿就開始布置連墻桿。3。8、架高超過40m且有風渦流作用時，采用抗上升翻流作用的連墻措施。4、剪刀撐和橫向斜撐4。1、腳手架應設剪刀撐與橫向斜撐。4。2、剪刀撐的設置應符合下列規定：4。2.1、每道剪刀撐跨越立桿的根數宜下表的規定確定。每道剪刀撐寬度不應小于4跨，且不應小于6m，斜桿與地面的傾角宜在4560之間剪刀撐跨越立桿的最多根數剪刀撐斜桿與地面的傾角a455060剪刀撐跨越立桿的最多根數n7654.2.2、高度在24m以下的腳手架，均必須在外側立面的兩端各設置一道剪刀撐，并應由底至頂連

33、續設置；中間各道剪刀撐之間的凈距不應大于15m （強制性條文)4。2.3、高度24m以上的雙排腳手架應在外側立面整個長度和高度上連續設置剪刀撐;4。2.4、剪刀撐斜桿的接長采用搭接，搭接長度不得小于1米,采用3個扣件固定；4.2.5、剪刀撐斜桿用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線至主節點的距離不宜大于150mm。4。3、橫向斜撐的設置應符合下列規定：4.3。1、橫向斜撐應在同一節間，由底至頂層呈之字型連續布置；斜撐的固定應符合第4。2.2條的規定;4.3。2、一字型、開口型雙排腳手架的兩端均必須設置橫向斜撐；4。3.3、高度在24m以下的封閉型雙排腳手架可不設橫

34、向斜撐，高度在24m以上的封閉型腳手架,除拐角應設置橫向斜撐外，中間應每隔6跨設置一道.5、架體內外封閉5。1、腳手架外側在立桿內側必須掛設經建設主管部門認證的合格的密目式安全網,應用不少于18號鉛絲張掛嚴密。5.2、腳手架的架體里立桿距墻凈距超過20時必須鋪設站人片,站人片設置平整牢固.5。3、腳手架施工層里立桿與建筑物之間應進行封閉，施工層以下每隔2步以及底部應用密目網或其它措施進行封閉。5。4、腳手架外側自第二步起必須設置1.2m高同材質的防護欄桿和30cm高踢腳桿。頂排防護欄桿不得少于2道，高度分別為0。8m和1.2m.5.5、腳手架內側當遇大開間、門窗洞等形成臨邊時,在腳手架內側設1

35、。2m防護欄桿和30cm高踢腳桿。第六章 腳手架施工和使用要求1、施工準備1.1、項目部技術負責人應按照專項施工組織設計向架設和使用人員進行技術交底.交底內容要有針對性，交底雙方履行簽字手續。1.2、按照規范規定和施工組織設計要求對鋼管、扣件、腳手片進行檢查驗收，不合格產品不得使用。1.3、經檢查驗收合格的構配件應按照品種、規格分類，堆放整齊、平穩,堆放場地不得有積水。2、搭設要求2.1、搭設順序:樓層面清理材料準備定位設置槽鋼1500mm立桿踢腳桿縱向掃地桿小橫桿水平桿防護欄桿剪刀撐連墻件鋪毛竹片扎安全網2。2、扣件的安裝及注意事項：2。2。1、開口朝向：用于連接大橫桿的對接扣件，開口應朝架

36、子內側；螺栓向上，避免開口朝上，以方雨水進入；2。2.2、擰緊程度:裝螺栓時注意將根部放正和保持適當的擰緊程度，就對于腳手架的承載能力、穩定、和安全影響很大.螺栓擰得過緊會使扣件和螺栓斷裂，所以螺栓的松緊必須適度，要求力矩控制在40-50N.m，最大不得超過65N.m。2.3、腳手架必須配合施工進度搭設，一次搭設高度不超過相鄰連墻件以上二步。2.4、每搭完一步腳手架后，按照規范規定校正步距、縱距、橫距及立桿的垂直度。2。5、立桿搭設應符合下列規定：2。5。1、嚴禁將外徑48mm與51mm的鋼管混合使用;(強制性條文）2。5。2、相鄰立桿的對接扣件不得在同一高度內，錯開距離應符合規范的規定；2.

37、5。3、開始搭設立桿時，每隔6跨設置一根拋撐，直至連墻件安裝穩定后，方可根據情況拆除；2。5.4、當搭至有連墻件的構造點時，在搭設完該處的立桿、縱向水平桿、橫向水平桿后,立即設置連墻件;2.5.5、頂層立桿搭接長度與立桿頂端伸出建筑物的高度應符合規范的規定.2。6、縱向水平桿搭設應符合下列規定：2。6。1、縱向水平桿的搭設應符合第四章第一點的規定；2.6.2、在封閉型腳手架的同一步中,縱向水平桿應四周交圈，用直角扣件與內外角部立桿固定.2.7、橫向水平桿搭設應符合下列規定：2。7.1、搭設橫向水平桿的應符合第四章第一點的規定;2。7。2、雙排腳手架橫向水平桿的靠墻一端至墻裝飾面的距離不宜大于1

38、00mm。2。8、連墻件、剪刀撐、橫向斜撐等的搭設應符合下列規定：2。8。1、當腳手架施工操作層高出連墻件二步時，應采取臨時穩定措施,直到上一層連墻件搭設完后方可根據情況拆除；2.8。2、剪刀撐、橫向斜撐搭設應隨立桿、縱向和橫向水平桿等同步搭設。2。9、扣件安裝應符合下列規定:2.9.1、扣件規格必須與鋼管外徑（48或51）相同；2。9。2、螺栓擰緊扭力矩不應小于40Nm,且不應大于65Nm;2.9。3、在主節點處固定橫向水平桿、縱向水平桿、剪刀撐、橫向斜撐等用的直角扣件、旋轉扣件的中心點的相互距離不應大于150mm;2。9.4、各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于100mm。2。10、作

39、業層、斜道的欄桿和擋腳板的搭設就符合下列規定:2。10.1、欄桿和擋腳板均應搭設在外立桿的內側；2。10。2、上欄桿上皮高度應為1.2m; 擋腳板高度不應小于180mm;中欄桿應居中設置。2.11、 腳手板的鋪設應符合下列規定：2.11.1、腳手板應鋪滿、鋪穩,離開墻面120150mm;2。11.2、采用對接或搭接時均應符合第四章第一點的規定；腳手板探頭應用直徑3。2mm的鍍鋅鋼絲固定在支承桿件上;2.11.3、在拐角、斜道平臺口處的腳手板，應與橫向水平桿可靠連接，防止滑動;2.11。4、自頂層作業層的腳手板往下計，每隔3步滿鋪一層腳手板.操作層處5步必須層層滿鋪。2.12、型鋼懸挑腳手架搭拆

40、規定:懸挑外架在沒有張拉鋼絲繩前最高搭設高度不得超過設計時的5步高架體，拆除懸挑外架鋼絲繩前懸挑型鋼上剩余外架不得超過2步高架體。3、使用要求3.1當腳手架基礎下有設備基礎、管溝時，在腳手架使用過程中不應開挖，否則必須采取加固措施.（強制性條文）3。2作業層的施工荷載應符合設計要求,不得超載。本工程設計荷載為3KN/m2.不得將模板支架、纜風繩、泵送砼和砂漿的輸送管等固定在腳手架上，嚴禁懸掛起重設備（強制性條文）。3。3腳手架使用期間嚴禁拆除下列桿件：(強制性條文）3。3.1主節點處的縱、橫向水平桿，縱、橫向掃地桿；3.3。2 連墻件3。4不得在腳手架基礎及其臨近2米處進行挖掘作業,否則應采取

41、加固措施3。5腳手架使用中應加強日常維護和安全檢查.安全網應按照規定搭設和拆除。4 拆除要求4。1、拆除準備工作4.1。1、劃出工作區標志,禁止行人進入；4.1。2、全面檢查腳手架的扣件連接、連墻件、支撐體系等是否符合構造要求；4.1。2、根據檢查結果補充完善施工組織設計中的拆除順序和措施，經主管部門批準后方可實施；4.1.3、由項目技術負責人進行安全拆除技術交底,并履行簽字手續；4。1。4、清除腳手架上的雜物及地面障礙物。4。2、嚴格遵守拆除順序，由上而下，后支的先拆，先支的后拆，一般是先拆欄桿、腳手板、剪力撐，而后拆小橫桿、大橫桿、立桿等;4.3、統一指揮，上下呼應，動作協調，當解開與另一

42、人有關的結扣時應先告知對方，以防墜落;4.4、材料工具要用滑輪繩索運送,不得亂扔.拆除中,應派專人看管，不得隨意亂從高空往下拋材料.各類構配件嚴禁拋擲至地面。4。5、拆除作業必須由上而下逐層進行,嚴禁上下同時進行；(強制性條文）4.6、連墻件必須隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再拆腳手架;分段拆除高差不應大于2步,如高差大于2步,應增設連墻件加固.（強制性條文）4。7、當腳手架拆至下部最后一根長立桿的高度(約6.5米)時,應先在適當位置搭設臨時拋撐加固后,再拆除連墻件;4。8、當腳手架采取分段、分立面拆除時,對不拆除的腳手架兩端應采取加固措施。第七章 腳手架的檢查與驗收要求1、

43、構配件的檢查和驗收1.1、新鋼管的檢查應符合下列規定：1。1。1、應有產品質量合格證；1.1.2、應有質量檢驗報告,鋼管材質檢驗方法應符合現行國家標準金屬拉伸試驗方法（GB/T228)的有關規定，質量應符合本規范規定；1.1。3、鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道;1.1。4、 鋼管外徑、壁厚、端面等的偏差,應分別符合下表規定；1.1。5、鋼管必須涂有防銹漆。1.2、舊鋼管的檢查應符合下列規定：1.2.1、表面銹蝕深度應符合下表規定.銹蝕檢查每年一次。檢查時，在銹蝕嚴重的鋼管中抽取三根,每根銹蝕嚴重的部位橫向截斷取樣檢查，當銹蝕深度超過規定值時不得使用

44、；1.2。2、鋼管彎曲變形應符合本規范的規定。序號項目允許偏差（mm)檢查工具1鋼管尺寸外徑48mm壁厚3。2mm0。50.5游標卡尺2鋼管兩端面切斜偏差1.70塞尺、拐角尺3鋼管外表面銹蝕深度=1+20.50游標卡尺4立桿鋼管彎曲3mL4m3mL4m1220鋼板尺5水平桿、斜桿的鋼管彎曲L6.5m30鋼板尺1。3、扣件的驗收應符合下列規定：1。3。1、新扣件應有生產許可證、法定檢測單位的測試報告和產品質量合格證。當對扣件質量有懷疑時，應按現行國家標準鋼管腳手架扣件(GB15831）的規定抽樣檢測；1。3。2、舊扣件使用前應進行質量檢查，有裂縫、變形的嚴禁使用，出現滑絲的螺栓必須更換；1。3.

45、3、新、舊扣件均應進行防銹處理.1。4、腳手板的檢查應符合下列規定:1。4.1、沖壓鋼腳手板的檢查應符合下列規定:1.4.2、新腳手板應有產品質量合格證;1。4。3、尺寸偏差應符合規范表的規定,且不得有裂紋、開焊與硬彎；1.4。4、新、舊腳手板均應涂防銹漆。2、腳手架檢查與驗收2。1、腳手架及其地基基礎應在下列階段進行檢查與驗收:2。1。1、基礎完工后及腳手架搭設前；2。1。2、作業層上施加荷載前；2。1。3、每搭設完1013m高度后；2.1。4、達到設計高度后；2。1。5、遇有六級大風與大雨后；2.1。6、停用超過一個月。2.2、腳手架使用中，應定期檢查下列項目：2.2。1、桿件的設置和連接

46、，連墻件、支撐、門洞桁架等的構造是否符合要求；2.2。2、地基是否積水，底座是否松動,立桿是否懸空;2。2.3、扣件螺栓是否松動；2.2.4、高度24m以上的腳手架，其立桿的沉降與垂直度的偏差是否符合規范的規定；2.2.5、安全防護措施是否符合要求;2.2.6、是否超載。2.3、安裝后的操作螺栓擰緊扭力矩應采用扭力扳手檢查，抽樣方法應按隨機分布原則進行。抽樣檢查數目與質量判定標準,應按本規范的規定確定.不合格的必須重新擰緊，直至合格為止。序號項目技術要求允許偏差（mm0檢查工具1縱向水平桿高差一根桿的兩端20水平儀或水平尺同跨內兩根縱向水平桿高差102小橫桿外伸長度外伸500mm50鋼板尺3間

47、距步距20鋼板尺縱距50橫距203、腳手架搭設允許偏差和檢驗方法4、扣件擰緊抽樣檢查數目及質量判定標準項次檢查項目安裝扣件數量（個）抽檢數量（個）允許不合格數1連接立桿與縱橫向水平桿或剪刀撐的扣件；接長立桿、縱向水平桿或剪刀撐的扣件120132005052連接橫向水平桿與縱向水平桿的扣件(非主節點外)120132005010第八章 安全施工技術措施一、材質及其使用的安全技術措施1、扣件的緊固程度應在4050Nm，并不大于65Nm，對接扣件的抗拉承載力為3KN。扣件上螺栓保持適當的擰緊程度。對接扣件安裝時其開口應向內，以防進雨，直角扣件安裝時開口不得向下，以保證安全。2、各桿件端頭伸出扣件蓋板邊

48、緣的長度不應小于100mm。3、鋼管有嚴重銹蝕、壓扁或裂紋的不得使用。禁止使用有脆裂、變形、滑絲等現象的扣件。4、外腳手架嚴禁鋼竹、鋼木混搭，禁止扣件、繩索、鋼絲、竹篾、塑料混用。5、嚴禁將外徑48mm與51mm的鋼管混合使用。二、腳手架搭設的安全技術措施1、腳手架的懸挑材料、高度須設計計算審批后，方可施工。2、搭設過程中劃出工作標志區，禁止行人進入、要有統一指揮、上下配合、動作協調，嚴禁在無人指揮下作業.當解開與另一人有關的扣件時必先告訴對方，并得到允許，以防墜落傷人。3、開始搭設立桿時，應每隔6跨設置一根拋撐，直至連墻件安裝穩定后，方可根據情況拆除。4、腳手架及時與結構拉結或采用臨時支撐,

49、以保證搭設過程安全,未完成腳手架在每日收工前，一定要確保架子穩定。5、腳手架必須配合施工進度搭設，一次搭設高度不得超過相鄰連墻件以上兩步。6、在搭設過程中有安全員、架子班長等進行檢查，驗收和簽證。每三步驗收一次,達到設計施工要求后掛合格牌一塊.三、腳手架上施工作業的安全技術措施1、結構外腳手架每支搭一層，支搭完畢后，經項目部安全員驗收合格后方可使用。任何班組長和個人，未經同意不得任意拆除腳手架部件。2、嚴格控制施工荷載，腳手板不得集中堆料施荷，施工荷載不得大于3KN/m2,確保較大安全儲備。3、結構施工時不允許多層同時作業，裝修施工時同時作業層數不超過兩層，臨時性用的懸挑架的同時作業層數不超過

50、1層。4、當作業層高出其下連墻件3.6m以上、且其上尚無連墻件時，采取適當的臨時撐拉措施。5、各作業層之間設置可靠的防護柵欄，防治墜落物體傷人。6、定期檢查腳手架，發現問題和隱患，在施工作業前及時維修加固，以達到堅固穩定，確保施工安全。7、腳手架架體上嚴禁直接綁拉電線,防止引起觸電事故。四、腳手架拆除的安全技術措施1、拆架前,全面檢查擬拆腳手架，根據檢查結果,定出作業計劃，報請批準，進行技術交底后才準工作。2、架體拆除前,須察看施工現場環境，包括架空線路、外腳手架、地面的設施等各類障礙物、地錨、纜風繩、連墻桿及被拆架體各吊點、附件、電氣裝置情況,凡能提前拆除的盡量拆除掉.3、拆架時應劃分作業區

51、，周圍設繩綁圍欄或豎立警戒標志，地面設專人指揮，禁止非作業人員進入。4、拆除時統一指揮，上下配合,動作協調，當解開與另一人有關的扣件時必先告訴對方,并得到允許,以防墜落傷人。5、在拆架時，不得中途換人，如需換人時，將拆除情況交代清楚后方可離開。6、當天拆架下班時,不得留下隱患部位。7、拆架時嚴禁碰撞腳手架附近電源線，以防觸電事故。8、所有桿件和扣件在拆除時分離，不準在桿件上附著扣件或兩桿連著送到地面。9、所有的腳手片，自外向里豎立搬運，以防腳手片和垃圾物從高處墜落傷人。10、拆下的零配件要裝入容器內，用吊籃吊下;拆下的鋼管要綁扎牢固，雙點起吊，嚴禁從高空拋擲。第九章 安全防護措施一、電梯井等洞

52、口防護措施 電梯井口設置不低于1.8m高的開啟式防護門，用12的螺紋鋼筋、按水平間距70cm、豎向間距10cm焊制而成，并在防護門上刷漆、上鎖、掛牌.電梯井內每隔一層在入口處設置一個用25鋼筋、鋼管及木板搭設的平臺，中間一層用鋼筋支托安全網一道,網上及平臺上均不得存在雜物.電梯井內不準做垂直運輸通道或垃圾通道。腳手架內側形成臨邊的，在腳手架內側設1.2m高的防護欄桿和18cm高的踢腳桿。建筑物內的樓梯井等孔洞面積大于0.1平米的洞口周邊，設置高1.2m高的防護欄桿，設二道橫桿，并掛設密目式安全網。二、樓梯間防護措施樓梯的側邊利用483.5鋼管做安全防護，在樓梯天井兩側設置通長立桿,并在樓梯段外

53、側用鋼管沿樓梯坡度方向搭設一道1。2m高的護身欄桿,側邊底部設18cm高的擋腳板。三、結構臨邊防護措施在結構四周邊線50cm處設置全封閉護身欄,使用材料采用483.5鋼管，其高度1。2m,立桿間距2。5m，豎向0。2、0.8、1.2m位置分別設置踢腳桿、二道防護欄桿。沿鋼管長度方向刷黃黑油漆、掛醒目警示牌；護身欄桿四周滿掛密目式安全網，白天設警示牌,夜間設紅色標志燈，臨邊四周1m范圍內不準堆料、停放機具。四、防火措施設置足夠數量的滅火器。每層各安放2個干粉滅火器。電焊操作時，設專人看守，防止火星點燃易燃物品。不準任何人在腳手架上吸煙，或從吸煙室內向腳手架上扔煙頭。五、防雷避電措施采用避雷針與大

54、橫桿連通、接地線與整棟建筑物樓層內避雷系統連城一體的措施。避雷針共設置4根避雷針，避雷針采用12鍍鋅鋼筋制作，高度不小于1m,設置在腳手架四角立桿上，并將所有最上層的大橫桿全部連通，形成避雷網絡。接地線采用-404mm的鍍鋅扁鐵制作，將立桿與整幢建筑物樓層內避雷系統連成一體.接地線的連接保證接觸牢靠,與立桿連接時用2道螺栓卡箍連接，螺釘加彈簧墊圈以防止松動并保證接觸面不小于10cm2，并將表面油漆及氧化層清除,露出金屬光澤并涂以中性凡士林.接地線與建筑物樓層內避雷系統的設置按腳手架的長度不超過50m設置1個，位置選在施工人員不經常走到的地方以避免跨步電壓的危害,防止接地線遭機械傷害.兩者的連接

55、采用焊接，焊接長度大于2倍的扁鋼寬度。焊完后再用接地電阻測試儀測定電阻，要求沖擊電阻不大于10.同時時刻檢查與其他金屬物或埋地電纜之間的安全距離（一般不小于3m）以免發生擊穿事故。第十章 文明施工要求 根據腳手架施工的特殊性,結合職業安全衛生的貫徹精神、我項目部創建“文明工地”的總體部署，要求施工時做到如下幾點：1、 進入施工現場的人員戴好安全帽，高空作業系好安全帶,穿好防滑鞋等，現場嚴禁吸煙.2、 進入施工現場的人員要愛護場內的各種綠化設施和標示牌，不得踐踏草坪、損壞花草樹木、隨意拆除和移動標示牌。3、 嚴禁作業人員酒后或酗酒上架作業,施工操作時要求精力集中、禁止開玩笑和打鬧。4、 腳手架搭

56、設人員必須是經考試合格的專業架子工,上崗人員定期體檢，體檢合格者方可發上崗證，凡患有高血壓、貧血病、心臟病及其他不適于高空作業者，一律不得上腳手架操作。5、 上架子作業人員上下均應走人行斜道,不準攀爬架子。6、 護身欄、腳手板、擋腳板、密目式安全網等影響作業班組支模時，如需拆改時，應由架子工來完成，任何人不得任意拆改.7、 腳手架驗收合格后任何人不得擅自拆改,如需做局部拆改時，須經技術部同意后由架子工操作。8、 不準利用腳手架吊運重物；作業人員不準攀登架子上下作業面；不準推車在架子上跑動；塔吊起吊物體時不能碰撞和拖動腳手架。9、 不得將模板支撐、纜風繩、泵送混凝土及砂漿的輸送管固定在腳手架上，

57、嚴禁任意懸掛起重設備。10、 在架子上的作業人員不得隨意拆動腳手架的所有拉結點和腳手板，以及扣件綁扎扣等所有架子部件。11、 拆除架子而使用電焊氣割時,派專職人員做好防火工作，配備料斗,防止火星和切割物濺落.12、 腳手架使用時間較長,因此在使用過程中需要進行檢查,發現基礎下沉、桿件變形嚴重、防護不全、拉結松動等問題要及時解決.13、 要保證腳手架體的整體性，不得與井架、升降機一并搭設，同時不得私自截斷架體.14、 施工人員嚴禁凌空投擲桿件、物料、扣件及其他物品，材料、工具用滑輪和繩索運輸，不得亂扔。15、 使用的工具要放在工具袋內，防止掉落傷人；登高要穿防滑鞋，袖口及褲口要扎緊。16、 腳手

58、架堆放場做到整潔、擺放合理、專人保管,并建立嚴格領退料手續。17、 施工人員做到活完料凈腳下清，確保腳手架施工材料不浪費.18、 運至地面的材料應按指定地點隨拆隨運，分類堆放,當天拆當天清，拆下的扣件和鋼絲要集中回收處理。應隨時整理、檢查，按品種、分規格堆放整齊、妥善保管。19、 六級以上大風、大雪、大霧、大雨天氣停止腳手架作業。在冬期、雨期要經常檢查腳手板、斜道板、跳板上有無積雪、積水等物。若有則應隨時清掃，并要采取防滑措施。20、 對于在塔吊吊臂影響范圍之內的高壓線路，要按規定搭設毛竹防護架。21、 對于本方案未說明之處按現行規范要求執行。第十一章 應急措施1、應急人員組織項目部成立以項目

59、經理吳新華為組長的安全防護領導小組，其機構組成,人員編制及責任分工如下：組 長：陳紅軍副組長：應堅剛組 員：斯洪信、陳決信、韋忠平、陳 安全領導小組負責對項目突發事故的應急處理。2、應急物資準備2。1、項目部應配備常用應急救援物品（如常用外傷藥品、急救擔架、急救繃帶、應急照明燈等）。2。2、材料員負責相關應急物資的采購工作,項目經理確保購買應急物資的資金到位。2。3、倉庫管理員負責應急物資保管,并負責日常維護、檢查,確保各種應急物資和機械性能良好，隨時能替補使用.2。4、專職安全員定期或不定期對應急物資實施監督檢查,確保異常情況出現時能有效地投入使用.3、應急措施3.1、如發現架體基礎沉降變形

60、過大采取回填或注漿處理；3。2、如架體傾斜或變形過大，采用活動葫蘆校正后增加連墻件;3.3、架體密目網或腳手片著火，立即組織人員用就近配置的滅火器和澆水滅火，切斷相關電源,并撥打119通知消防部門;3.4、如發生架體倒塌，立即采取急救措施,保護好現場，通知相關部門。第十二章 懸挑式扣件鋼管腳手架計算書、 鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001)。 計算參數： 雙排腳手架，搭設高度30米,立桿采用單立管。 立桿的縱距1.5米，立桿的橫距0.80米,內排架距離結構0。25米，立桿的步距1.80米。 采用的鋼管類型為483。0, 連墻件采用2步2跨，豎向間距

61、3.60米，水平間距2.90米. 施工活荷載為3.0kN/m2，同時考慮2層施工。 腳手板采用鋼筋腳手片，荷載為0.15kN/m2，按照鋪設9層計算. 欄桿采用竹笆片，荷載為0。15kN/m，安全網荷載取0。0050kN/m2。 腳手板下大橫桿在小橫桿上面，且主結點間增加兩根大橫桿。 基本風壓0.35kN/m2，高度變化系數1.4200,體型系數1.0500. 懸挑水平鋼梁采用16號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.30米，建筑物內錨固段長度2.60米. 懸挑水平鋼梁采用拉桿與建筑物拉結，最外面支點距離建筑物1.15m。拉桿采用鋼絲繩。 一、大橫桿的計算 大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算

62、，大橫桿在小橫桿的上面. 按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。 1.均布荷載值計算 大橫桿的自重標準值 P1=0。038kN/m 腳手板的荷載標準值 P2=0.1500.800/3=0.040kN/m 活荷載標準值 Q=3.0000。800/3=0。800kN/m 靜荷載的計算值 q1=1。20.038+1.20.040=0.094kN/m 活荷載的計算值 q2=1.40。800=1。120kN/m 大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩） 2。抗彎強度計算 最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩 跨中

63、最大彎矩計算公式如下: 跨中最大彎矩為 M1=（0。080.094+0.101。120）1.4502=0。251kN。m 支座最大彎矩計算公式如下： 支座最大彎矩為 M2=-(0.100。094+0.1171。120）1。4502=0。295kN.m 我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =0.29516。676/4491。0=109.5N/mm2 大橫桿的計算強度小于205。0N/mm2，滿足要求！ 3。撓度計算 最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下: 靜荷載標準值q1=0.038+0.040=0.078kN/m 活荷載標準值q2=0.800kN/m 三跨連

64、續梁均布荷載作用下的最大撓度 V=（0。6770。078+0。9900。800）1450。04/（1002。06105107780.0）=1。683mm 大橫桿的最大撓度小于1450。0/150與10mm，滿足要求！ 二、小橫桿的計算 小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。 1。荷載值計算 大橫桿的自重標準值 P1=0.0381.450=0.056kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.1500.8001。450/3=0。058kN 活荷載標準值 Q=3。0000。8001。450/3=1。160kN

65、 荷載的計算值 P=1。20.056+1.20.058+1.41.160=1.760kN 小橫桿計算簡圖 2。抗彎強度計算 最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算公式如下： 集中荷載最大彎矩計算公式如下： M=(1.20.038）0。8002/8+1.7600。800/3=0.473kN。m =0.47316。676/4491。0=175.571N/mm2 小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3。撓度計算 最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和 均布荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載最大撓度計算公式如

66、下: 小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=5。00.038800。004/(3842。060105107780.000)=0.01mm 集中荷載標準值P=0.056+0。058+1.160=1.274kN 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 V2=1273。680800。0(3800。024800。02/9)/(722。06105107780.0)=1.043mm 最大撓度和 V=V1+V2=1.052mm 小橫桿的最大撓度小于800.0/150與10mm,滿足要求! 三、扣件抗滑力的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5。2.5): R Rc 其中

67、Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 1.荷載值計算 橫桿的自重標準值 P1=0.0380.800=0。031kN 腳手板的荷載標準值 P2=0。1500。8001.450/2=0.087kN 活荷載標準值 Q=3。0000.8001.450/2=1。740kN 荷載的計算值 R=1.20。031+1。20.087+1.41。740=2.577kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！ 當直角扣件的擰緊力矩達40-65N。m時,試驗表明：單扣件在12kN的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取8.0kN; 雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗

68、滑承載力可取12.0kN； 四、腳手架荷載標準值 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 靜荷載標準值包括以下內容： (1）每米立桿承受的結構自重標準值（kN/m）；本例為0.1070 NG1 = 0。10730=3.21kN (2）腳手板的自重標準值（kN/m2);本例采用竹笆片腳手板，標準值為0.15 NG2 = 0.150161.450(0.800+0。250)/2=1.827kN (3)欄桿與擋腳手板自重標準值（kN/m)；本例采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0。15 NG3 = 0。1501。45016/2=1.74kN (4）吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2）

69、；0.005 NG4 = 0。0051。45030=0。22kN 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 6。99kN。 活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和,內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值. 經計算得到，活荷載標準值 NQ = 3.00021。4500。800/2=3。480kN 風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 W0 - 基本風壓（kN/m2），按照建筑結構荷載規范（GB500092001)附錄表D。4的規定采用：W0 = 0.350 Uz - 風荷載高度變化系數,按照建筑結構荷載規范（GB500092001)附錄表7。2。1的規定采用：

70、Uz = 1.420 Us 風荷載體型系數：Us = 1.050 經計算得到，風荷載標準值Wk = 0.70.3501.4201。050 = 0。365kN/m2。 考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 0。851。4NQ 經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1。26。99+0。851.43。480=12。53kN 不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1。2NG + 1.4NQ 經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.26.99+1.43.480=13。26kN 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW = 0.851。4Wkla

71、h2/10 其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； la 立桿的縱距 （m)； h 立桿的步距 （m）. 經過計算得到風荷載產生的彎矩 Mw=0.851.40。3651.4501。8001。800/10=0。204kN。m 五、立桿的穩定性計算 1。不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=13。26kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm； k 計算長度附加系數，取1。155； u - 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1。500; l0 計算長度 (m)，由公式 l0 = kuh 確定，l0=1。1551。5001.800=3。118m; A

72、- 立桿凈截面面積，A=4.239cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由長細比，為3118/16=196； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 l0/i 的結果查表得到0。190； - 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2）；經計算得到 =9569/（0.19424)=119。084N/mm2； f 鋼管立桿抗壓強度設計值,f=205。00N/mm2; 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 f,滿足要求！ 2.考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，N=8。838kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1。60cm； k - 計算長度附加系

73、數,取1。155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定,u=1。500； l0 計算長度 (m），由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551.5001.800=3.118m; A 立桿凈截面面積，A=4.239cm2; W - 立桿凈截面模量（抵抗矩），W=4。491cm3; 由長細比，為3118/16=196; 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.190； MW - 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW=0.204kN。m； - 鋼管立桿受壓強度計算值 （N/mm2)；經計算得到 =8838/（0。19424）+204000/4491=155.463N

74、/mm2； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2； 考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 f，滿足要求! 六、連墻件的計算 連墻件的軸向力計算值應按照下式計算： Nl = Nlw + No 其中 Nlw - 風荷載產生的連墻件軸向力設計值（kN），應按照下式計算： Nlw = 1。4 wk Aw wk 風荷載標準值，wk = 0。365kN/m2； Aw 每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積，Aw = 2。902。90 = 8。41m2; No 連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力（kN）；No = 5.000 經計算得到 Nlw = 4。298kN，連墻件軸向力計算

75、值 Nl = 9。298kN 連墻件軸向力設計值 Nf = Af 其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 l/i=25.00/1.60的結果查表得到=0.96； A = 4。24cm2；f = 205。00N/mm2。 經過計算得到 Nf = 83。433kN NfNl，連墻件的設計計算滿足要求！ 連墻件采用扣件與墻體連接。 經過計算得到 Nl = 10.339kN,采用雙扣件！ 七、懸挑梁的受力計算 懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續梁計算。 懸臂部分腳手架荷載N的作用,里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。 本工程中，腳手架排距為800mm，內側腳手架距離墻體250mm，支拉斜桿的支點

76、距離墻體 = 1150mm， 水平支撐梁的截面慣性矩I = 1660。00cm4，截面抵抗矩W = 185。00cm3，截面積A = 30。60cm2。 受腳手架集中荷載 P=13。26kN 水平鋼梁自重荷載 q=1。230。600。00017.8510=0.29kN/m 懸挑腳手架示意圖13.26kN/m 懸挑腳手架計算簡圖 經過連續梁的計算得到 13.92 懸挑腳手架支撐梁剪力圖（kN) 懸挑腳手架支撐梁彎矩圖(kN。m） 懸挑腳手架支撐梁變形圖（mm） 各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為 R1=13。92kN，R2=12。83kN,R3=0。052kN 最大彎矩 Mmax=1。454

77、kN.m 抗彎計算強度 f=M/1。05W+N/A=1。454106/（1。05185000.0）+4.0841000/3060。0=8.821N/mm2 水平支撐梁的抗彎計算強度小于215.0N/mm2,滿足要求！ 八、懸挑梁的整體穩定性計算 水平鋼梁采用16號工字鋼，計算公式如下 其中 b 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，查表鋼結構設計規范（GB50017-2003)附錄B得到： b=2。00 由于b大于0。6，按照鋼結構設計規范（GB500172003)附錄B其值bb=0。929 經過計算得到強度 =1。45106/(0.929185000.00）=8。46N/mm2; 水平鋼梁的穩定性

78、計算 f,滿足要求！ 九、拉桿的受力計算 水平鋼梁的軸力RAH和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算 其中RUicosi為鋼繩的拉力對水平桿產生的軸壓力。 各支點的支撐力 RCi=RUisini 按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為 RU1=11。078kN 十、卸力鋼絲繩、拉桿的強度計算 拉繩或拉桿的軸力RU我們均取最大值進行計算，為RU=11.078kN 卸力鋼絲繩的強度計算: 如果上面采用鋼絲繩，鋼絲繩的容許拉力按照下式計算： 其中Fg 鋼絲繩的容許拉力（kN）； Fg - 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN）； 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對619、637、661鋼絲繩分別取0.85、0

79、.82和0.8； K 鋼絲繩使用安全系數. 選擇拉鋼絲繩的破斷拉力要大于8。00011。078/0。850=104。264kN。 選擇619+1鋼絲繩，鋼絲繩公稱抗拉強度1400MPa，直徑15。5mm。 鋼絲拉繩的吊環強度計算： 鋼絲拉繩的軸力RU我們均取最大值進行計算作為吊環的拉力N，為 N=RU=11。078kN 鋼絲拉繩的吊環強度計算公式為 其中 f 為吊環抗拉強度,取f = 50N/mm2,每個吊環按照兩個截面計算； 所需要的鋼絲拉繩的吊環最小直徑 D=110784/（3.1416502)1/2=12mm 十一、錨固段與樓板連接的計算 1。水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環，拉環強度

80、計算如下： 水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力R=9。912kN 水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為 其中f為拉環鋼筋抗拉強度，每個拉環按照兩個截面計算，按照混凝土結構設計規范10。9.8f = 50N/mm2； 所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環最小直徑 D=99124/(3。1416502）1/2=12mm 水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面,并要保證兩側30cm以上搭接長度. 2。水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計算如下： 錨固深度計算公式 其中 N 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力,N = 9.91kN； d - 樓板螺栓的直徑,d = 20mm； fb

81、 樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取1。5N/mm2； h - 樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深度,經過計算得到 h 要大于9912.20/(3。1416201。5）=105.2mm。 3.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓,混凝土局部承壓計算如下： 混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式 其中 N - 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力,N = 9。91kN； d 樓板螺栓的直徑，d = 20mm; b 樓板內的螺栓錨板邊長，b=5d=100mm； fcc 混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取0。95fc=13.59N/mm2； 經過計算得到公式右邊等于131。6kN 樓板混凝土局部承壓計算滿足

82、要求!第十三章、轉角懸挑梁的受力計算 1、懸挑腳手架按照帶懸臂的單跨梁計算 懸出端C受腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點. 懸臂單跨梁計算簡圖 支座反力計算公式 支座彎矩計算公式 C點最大撓度計算公式 其中 k = m/l，kl = ml/l,k2 = m2/l。本工程算例中，m = 1200mm，l = 1800mm，ml = 250mm,m2 = 1050mm;水平支撐梁的截面慣性矩I = 1130。00cm4，截面模量(抵抗矩） W = 141。00cm3。 受腳手架作用集中強度計算荷載 N=11.20kN 水平鋼梁自重強度計算荷載 q=1.226。100。00017

83、.8510=0。25kN/m k=1。20/1。80=0.67 kl=0。25/1。80=0。14 k2=1。05/1。80=0。58 代入公式，經過計算得到: 支座反力 RA=31.092kN 支座反力 RB=-7.963kN 最大彎矩 MA=14。732kN。m 抗彎計算強度 f=14。732106/(1。05141000。0）=99。505N/mm2 水平支撐梁的抗彎計算強度小于215.0N/mm2，滿足要求! 受腳手架作用集中計算荷載 N=7。23+1。80=9。03kN 水平鋼梁自重計算荷載 q=26。100。00017。8510=0.21kN/m 最大撓度 Vmax=5.627mm

84、 按照鋼結構設計規范(GB500172003)附錄A結構變形規定，受彎構件的跨度對懸臂梁為懸伸長度的兩倍，即2400。0mm 水平支撐梁的最大撓度小于2400。0/400,滿足要求! 八、懸挑梁的整體穩定性計算 水平鋼梁采用16號工字鋼，計算公式如下 其中 b 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，查表鋼結構設計規范（GB50017-2003）附錄B得到： b=2.00 由于b大于0。6，按照鋼結構設計規范（GB50017-2003)附錄B其值bb=0。929 經過計算得到強度 =14。73106/（0.929141000。00)=112。47N/mm2； 水平鋼梁的穩定性計算 f，滿足要求! 九、

85、錨固段與樓板連接的計算 1.水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環，拉環強度計算如下：水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力R=7。963kN 水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為 其中f為拉環鋼筋抗拉強度，每個拉環按照兩個截面計算，按照混凝土結構設計規范10。9。8f = 50N/mm2； 所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環最小直徑 D=79634/（3.1416502）1/2=11mm 水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度。 2。水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計算如下： 錨固深度計算公式 其中 N 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N

86、 = 7。96kN； d 樓板螺栓的直徑，d = 20mm； fb 樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取1.5N/mm2； h 樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深度，經過計算得到 h 要大于7963.01/（3。1416201。5）=84.5mm。 3.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，混凝土局部承壓計算如下： 混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式 其中 N 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力,N = 7。96kN; d 樓板螺栓的直徑，d = 20mm； b - 樓板內的螺栓錨板邊長,b=5d=100mm； fcc 混凝土的局部擠壓強度設計值,計算中取0。95fc=13.59N/mm2； 經過計

87、算得到公式右邊等于131.6kN 樓板混凝土局部承壓計算滿足要求！2.次梁的強度驗算：水平鋼梁采用16號工字鋼, 本工程算例中，最m = 1600mm，l = 2300mm，ml = 250mm，m2 = 1050mm；水平支撐梁的截面慣性矩I = 1130。00cm4，截面模量(抵抗矩） W = 141.00cm3計算公式如下 其中 b 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，查表鋼結構設計規范（GB50017-2003)附錄B得到: b=2。00 由于b大于0.6,按照鋼結構設計規范(GB50017-2003)附錄B其值b=1。070。282/b=0.929 經過計算得到強度 =14.73106/

88、(0.929141000。00)=112.47N/mm2；水平鋼梁的抗彎計算強度小于215。0N/mm2 f，滿足要求！第十四章 附 圖1) 、外腳手架平面布置圖2) 、懸挑架平面布置圖3) 、懸挑架槽鋼布置圖4) 、懸挑腳手架立面圖5) 、節點詳圖人行斜道搭設高度為15。9米，不進行計算，剖面見附圖57頁。計算的電梯井腳手架為雙排腳手架搭設最高高度為101。0米，立桿采用單立管，每七層拉一道卸力鋼絲繩.度民主 搭設尺寸為：立桿的縱距1。5米，立桿的橫距1.4米，立桿的步距1。5米。離墻0。3米。采用的鋼管類型為483。5，連墻件采用每個電梯井隔二層一道，豎向間距6.0米，見附圖58頁。 施工

89、均布荷載為3.0kN/m2，同時施工2層。 一、大橫桿的計算： 大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。 1.均布荷載值計算 大橫桿的自重標準值 P1=0.038kN/m 腳手板的荷載標準值 P2=0。1500.800/1=0。120kN/m 活荷載標準值 Q=3。0000.800/1=2。400kN/m 靜荷載的計算值 q1=1。20。038+1.20。120=0.190kN/m 活荷載的計算值 q2=1.42。400=3。360kN/m 大橫桿計算荷載組合簡圖（跨中最大彎矩和跨中最大撓度） 大橫桿

90、計算荷載組合簡圖（支座最大彎矩） 2。抗彎強度計算 最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩 跨中最大彎矩計算公式如下： 跨中最大彎矩為 M1=(0.080.190+0.103。360)1。5002=0.790kN。m支座最大彎矩計算公式如下: 支座最大彎矩為 M2=-(0.100.190+0。1173.360)1.5002=0。927kN。m 我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =0.927106/5080.0=182.537N/mm2大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2，滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下: 靜荷載標準值

91、q1=0.038+0.120=0.158kN/m活荷載標準值q2=2.400kN/m 三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度 V=（0.6770.158+0。9902。400)1500.04/(1002。06105121900.0）=5.006mm大橫桿的最大撓度小于1500.0/150與10mm,滿足要求！ 二、小橫桿的計算： 小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，但沒有大橫桿直接鋪在小橫桿的上面，無需計算. 三、扣件抗滑力的計算： 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5。2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8。0kN； R - 縱向或橫向水平桿傳

92、給立桿的豎向作用力設計值； 1。荷載值計算 橫桿的自重標準值 P1=0.0380。800=0.031kN 腳手板的荷載標準值 P2=0。1500。8001。500/2=0.090kN 活荷載標準值 Q=3.0000.8001.500/2=1.800kN 荷載的計算值 R=1.20.031+1.20。090+1。41.800=2.665kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！ 當直角扣件的擰緊力矩達4065N.m時,試驗表明：單扣件在12kN的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取8。0kN； 雙扣件在20kN的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取12。0kN。 四、腳手架荷載標準值： 作用于腳手架的荷載包

93、括靜荷載、活荷載和風荷載。 靜荷載標準值包括以下內容： （1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m);本例為0。1248 NG1 = 0.12521.000=2.625kN (2）腳手板的自重標準值（kN/m2)；本例采用竹笆片腳手板,標準值為0.15 NG2 = 0。15071。500(0。800+0。300）/2=0。866kN （3）欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m）;本例采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0。15 NG3 = 0.1501。5007/2=0.788kN 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.279kN。 活荷載為施工荷載標準值產生的軸

94、向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。 經計算得到，活荷載標準值 NQ = 3。00021。5001。4/2=6。300kN不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1。2NG + 1。4NQ 經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.24.279+1.46。300=13。95kN五、立桿的穩定性計算: 1.不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=13。95kN; i - 計算立桿的截面回轉半徑，i=1。58cm； k 計算長度附加系數，取1。155； u - 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500； l0 計算長度 (m

95、)，由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551。5001.800=3.118m； A 立桿凈截面面積，A=4.890cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩），W=5.080cm3； 由長細比，為3118/16=197； 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 l0/i 的結果查表得到0.186; - 鋼管立桿受壓強度計算值 （N/mm2);經計算得到 =13950/(0。19489）=150.145N/mm2； f 鋼管立桿抗壓強度設計值,f=205。00N/mm2； 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 f,滿足要求！六、最大搭設高度的計算： 不考慮風荷載時，采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算: 其中 NG2K 構配件自重標準值產生的軸向力，NG2K = 1.050kN； NQ - 活荷載標準值，NQ = 3.600kN； gk - 每米立桿承受的結構自重標準值，gk = 0。125kN/m；經計算得到：不考慮風荷載時,按照穩定性計算的搭設高度 Hs = 82.287米。 腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米： 經計算得到：不考慮風荷載時，腳手架搭設高度限值 H = 50。00米。