1、xx至xx公路xx至xx聯絡線xx至xx段公路工程現澆箱梁施工方案目錄1、編制依據和目的12、工程概況13、施工準備23.1組織管理機構設置23。2施工人員組織23.3機械設備組織23.4材料組織33.5技術準備工作43.6工期計劃44、現澆箱梁施工工藝流程54.1現澆箱梁施工工藝流程圖54。2 施工現場準備54。3 支架搭設64。3。1地基處理64.3。2支架設計與拼裝64。3.3滿堂支架搭設74.3。4方木鋪設8安裝底模、支座及預埋件94。3.6支座及預埋件安裝94。3。7支架預壓94。4模板加工及安裝114.4。1箱梁底模及側模114。4.2箱梁內模124.4。3模板安裝注意事項134。

2、5鋼筋綁扎安裝13底腹板鋼筋綁扎安裝13頂板鋼筋綁扎安裝164。6 混凝土澆筑174。6.1第一次澆筑砼174。6.2第二次澆筑砼214。7頂模拆除214.8養護及張拉224。9孔道灌漿264.10端橫梁封堵284.11模板支架拆除285、質量保證體系及保證措施285.1質量目標285。2質量保證體系措施286、安全保證體系及保證措施316。1安全保證體系316。1。1組織保證316.1。2制度保證316。1。3人員保證316.2箱梁施工安全保證措施327、安全文明施工及環境保護措施337.1安全文明施工現場組織機構337.2安全文明施工措施347。2.1安全文明教育347。3環境保護措施34

3、環境保護的目的、原則348、雨季施工保證措施359、現澆箱梁滿堂式碗扣支架體系驗算計算書369.1 滿堂式碗扣支架體系說明369.2 滿堂式碗扣支架體系驗算原則369.3 計算依據379。4 滿堂式碗扣支架體系驗算379。4.1 荷載計算389。4.2 碗扣支架體系計算399.4.3 驗算結論61現澆箱梁施工方案1、編制依據和目的1、xx項目TLSG-1第四分部招投標合同文件；2、xx項目第四分部已批準的總體施工組織設計；3、現場施工條件；4、橋梁施工手冊及施工圖設計文件;5、上級單位下發的施工技術方案編制方法；6、監理、業主以及上級主管部門發布的相關技術文件；7、我公司以往類似工程項目施工工

4、藝及相關經驗；8、公路橋涵施工技術規范JTG/T F502011;9、公路工程質量檢驗評定標準JTG F80/1-2004；10、高速公路施工標準化技術指南。 11、xx自治區公路工程質量控制標準 土建工程 DB15/441-2008。12、 鋼筋焊接及驗收規程JGJ 182012.13、橋梁工程施工與質量驗收規范CJJ22008。本方案編制目的是為了規范現澆箱梁生產施工及質量控制，方案適用于xx項目第四分部橋梁工程后張法預應力混凝土現澆箱梁的施工生產。2、工程概況xx項目四分部珠日河互通A匝道分離立交橋，橋長為20m+25m+25m+20m=90m，橋寬為17。5m，橋面橫坡為3，箱梁高度為

5、1。5m，橋梁線形處在半徑為300m的圓曲線上；結構類型為后張法預應力混凝土現澆箱梁，箱室結構為單箱四室,橋垮結構橋下凈空為5。5m.箱梁施工采用一次施工兩次澆筑施工工藝，支撐體系為碗扣式滿堂紅支架，模板工程采用竹膠板進行施工.現澆箱梁施工材料用量:鋼筋直徑(mm）鋼筋總重（kg）C50混凝土（m)1243541.21229。316133315.52247481。63、施工準備3.1組織管理機構設置根據工地現場情況，我部組織了經驗豐富的施工人員和精良的施工設備準備進場，同時組建了施工現場質量監督小組，由我部項目經理任組長，項目總工程師、生產副經理任副組長，各主管部門負責人為組員,對該工程實行全

6、程質量管理，由項目經理全權負責進行統一管理指揮和調配.3.2施工人員組織我部組織進場管理、技術及各類施工人員82人。其中:管理人員9人、技術人員3人、鋼筋工30人、架子工/木工20人、混凝土工20人。3。3機械設備組織進場的機械設備見下表3。3:表3.3進場機械設備表設備名稱型號數量進場日期性能鋼筋切斷機普通型12016。5.1良好鋼筋彎曲機GJ-40022016。5。1良好鋼筋調直機普通型12016。5。1良好電焊機B163012016.5。1良好電焊機B150012016。5.1良好電焊機B1-500-112016.5。1良好發電機200KW22016。5。1良好砼泵車hb4812016。

7、5.1良好砼攪拌車10m342016.5。1良好全站儀南方12015.4。1良好水泵3良好水準儀博飛DZS311良好汽車吊25T12016。5。1良好裝載機ZL5012016。4。20良好挖掘機1良好3.4材料組織我部已建砼拌和站為我部所有工程提供混凝土。開工前，首先對混凝土進行了配和比試驗驗證，將成果上報監理工程師。在施工過程中要確保混凝土能隨時供應，拌合站為此配備多輛砼運輸罐車和300KW發電機.組織了鋼筋、河砂、碎石等材料的進場，在監理工程師的見證下對其進行取樣，經監理工程師試驗檢測達到設計要求后方可使用，對不合格材料堅決要求清場，確保材料質量.項目部組織進場優質的鋼管支架，鋼管各項外觀

8、質量均符合設計及規范要求的各項標準，且鋼管強度及抗彎性能符合規范要求的試驗指標。模板支架工程所需的木方及模板，物資采購人員通過多家單位的詢比確定供貨商，選擇優質的方木和模板。3.5技術準備工作組織編制了總體施工工期計劃和現澆箱梁施工方案，并在開工前通過開工報告報批手續報送監理工程師,審批后方可開工。對現澆箱梁結構的圖紙進行重點閱讀，完成了相關施工部位的技術交底和安全交底工作.完成了現場施工測量工作，并將現場測量放線結果上報駐地專業監理工程師，經監理核準后使用，以便為現澆箱梁施工提供前提條件。3.6工期計劃工期安排計劃：2016年5月15日 2016年7月31日。（1）地基處理和支架搭設、預壓：

9、工期26天；起訖時間:2016年5月15日-2016年6月10日；（2)模板、鋼筋及預應力管道施工：工期25天；起訖時間：2016年6月11日-2016年7月5日；（3)混凝土澆筑:工期:12天；起訖時間：2016年7月6日2016年7月18日；（4）預應力張拉壓漿：工期：2天；起訖時間：2016年7月25日2016年7月26日；（5）支架拆除：工期：4天;起訖時間：2016年7月27日2016年7月31日。4、現澆箱梁施工工藝流程4。1現澆箱梁施工工藝流程圖4.2 施工現場準備在施工現場硬化10cm厚C20砼場地200m作為臨時鋼筋加工場，鋼筋半成品在臨時加工場加工成單根成型鋼筋，再從加工場

10、將每片梁的鋼筋及預埋鋼筋用汽車吊吊運至模板支架上進行綁扎安裝。鋼鉸線及波紋管用切割機按設計下料并吊運至相關位置進行安裝。現場施工用水采用租賃當地農牧民灌溉用井。施工用電采用23臺200kw的柴油發電機。模板按設計和施工技術規范檢查合格后才允許澆筑砼。4.3 支架搭設4。3.1地基處理 箱梁施工前，測量人員用全站儀放樣出箱梁在地基上的豎向投影線，并用白灰撒上標志線，首先清除原地表的積水、淤泥和邊坡雜草，將橋跨處場地用挖機將地面修整成寬度寬出支架各0.5m的地界.地基處理采用40厚山皮石換填兩層,每層20cm均勻碾壓要求沉降差符合要求（20T壓路機碾壓2遍沉降量不大于2，檢測地基承載力大于200K

11、Pa，在處理好的地面上澆筑20厚C20混凝土,平整度不超過2mm.場地四周設3030排水溝,并保證排水通暢,防止雨水或混凝土澆筑和養生過程中滴水對地基的影響。地基處理應提前進行，以使地基有一定的沉降時間。對于跨路時舊路邊坡部位應根據支架橫桿間距開挖臺階，在每一級臺階側面用標準磚砌筑50墻進行防護,臺階頂面夯實后澆筑20厚C30混凝土。4.3。2支架設計與拼裝 現場技術員根據投影線定出單幅箱梁的中心線及邊線，同樣用白灰線做上標記。根據中心線向兩側對稱布設支架.根據施工圖紙及規范對支架方案進行比選后，本現澆箱梁采用碗扣式支架(規格為483.5mm)搭設，采用LG120、LG60等規格的桿件進行組合

12、安裝，支架搭設時在底板范圍內立桿按間距0.9m(順橋向)0.9m（橫橋向)布置,步距按1。2m設置。在箱梁的腹板范圍內立桿按間距0。9m（順橋向)0。6m（橫橋向)布置,橫桿層高0。6m。翼緣板下0。9m(順橋向）0。9m(橫橋向），步距按1.2m設置。在每跨兩端靠近蓋梁處L/5范圍內支架加密為0。6m（順橋向）0.9m（橫橋向）布置，橫桿層高0.6m。在每跨跨中橫隔板范圍內支架加密為0。6m（順橋向）0.9m（橫橋向）布置，橫桿層高0.6m。支架下部設螺旋調整底座，支架搭設后，均設縱橫向連桿，外側按縱、橫橋向46排設一道鋼管剪刀撐，確保支架的整體穩定。支架頂部設螺旋調整頂托,頂托上設橫梁,橫

13、梁上設縱梁，橫梁采用1015cm方木，箱梁底板下縱梁采用1010cm方木，間距30cm.側板背帶用510cm方木布設加支撐,間距為20cm，其上釘竹膠板作為側模。背帶后面用1015cm方木作為豎楞，間距60cm。翼緣板和側模采用1010cm方木釘成框架作為支撐。因為全橋在半徑為300m的圓曲線上，所以不能整體搭設滿堂紅支架，需在一定的位置斷開,故斷開處可用碗扣鋼管和普通腳手架鋼管組合搭設。4.3.3滿堂支架搭設由測量組根據支架搭設布置圖測放出控制點，將各立桿位置定位，并進行水準測量，根據標高再定出具體配桿方案，根據調整頂托標高進行控制。在硬化后的地基上根據測量成果按縱橫向間距安放可調底座，并按

14、各跨不同的計算高度調整好底座上可調螺帽位置，調整高度不得超過其自身長度的2/3，可調底座與混凝土基礎接觸良好。檢查支架有無彎曲、接頭開焊和斷裂等現象，無誤后才能開始拼裝。拼裝時,腳手架立桿必須保證垂直度。尤其重要的是必須在第一層所有立桿與橫桿均拼裝調整完成無誤后方可繼續向上拼裝。拼裝到頂層立桿后，裝上頂層可調頂托，并將各頂托頂面調至設計標高位置，調整高度不得超過其自身長度的2/3。鋪設頂層橫向方木，接頭設在可調支撐處。然后鋪設縱向方木，間距20cm，使用水平儀檢查標高,采用木楔調整標高，無誤后將橫縱向頂層方木交叉處使用扒釘做梅花狀加固,拼裝底模板.沿拼裝方塊四周及全高范圍內，支架每46排設置一

15、道雙向鋼管剪刀撐，斜桿與地面夾角為45度，剪刀撐必須用扣件與立桿相連接，每個剪刀撐與立桿連接扣件不少于8個，搭接長度不小于1m。橫橋向、縱橋向每隔3.6m搭設一道剪刀撐，在立桿自由端大于30cm的必須加掃地桿進行加固。支架上設有安全的上下走道,不得以攀登支架的方式上下支架。4.3。4方木鋪設測量人員根據箱梁設計底模標高控制在頂托上,然后放出橋梁結構中線，施工人員根據測量人員提供的四角點標高拉線調出箱梁底推算的頂托高度位置。首先鋪橫向方木(1015cm）,橫向兩塊方木的接頭應設在立桿支點的位置，搭接長度不小于0.2m，或者橫向兩接頭的方木下面墊上一塊長度不小于0.8m的方木，然后用馬釘將下墊方木

16、和上面縱向方木釘在一起，方木使用時若有變形,不順直的方木，應將起拱的面向上放置，最后應保證整個縱向方木面平整，再鋪縱向方木.縱向方木(1010cm）的間距為30cm，鋪設的縱向方木寬度應比箱梁底板各寬出至少1。5m，用于后面腹板側模的加固.跨中橫梁、腹板、中橫梁處縱向方木（1010cm）的間距為20cm。4.3。5安裝底模、支座及預埋件4。3。5。1安裝底模(1)底模：采用1.22m2.44m0。015m竹木膠合模板。（2)根據測量人員放樣的橋梁中軸線，單塊模板的尺寸,以及箱梁的底板、跨徑尺寸,施工時必須配對加工.（3）鋪放時,模板的接頭應支承在縱向的方木上，不允許有接頭懸空的現象，若整塊板拼

17、裝時不夠寬度，應將模板割開一部分再拼裝.但要注意,割開的模板寬度不能小于0.5m,并且不能放置在箱梁自重大的位置(比如腹板位置）,模板與方木之間用釘子固定。（4）橫向底模要寬出腹板邊線，并不要與方木固定,等預壓后由測量人員放樣出底板邊線后，再將模板準確定位,并與方木固定。(5)模板的接縫處應用雙面膠密封.4.3.6支座及預埋件安裝支座安裝時,支座底和支座墊石表面必須保持潔凈、水平而不光滑。施工過程中必須保證支座上、下面的水平,支座四角高差小于1mm。4.3.7支架預壓支架預壓工藝詳見下圖： 圖3-3-7 支架預壓施工工藝流程框圖支架搭設完成之后,組織質量安全檢查小組對支架的焊縫等各部件進行專門

18、檢查，待檢查小組確認支架安裝合格后，方可鋪設現澆箱梁底模，以及對支架進行預壓,采用防水砂袋預壓。支架預壓的目的：通過對支架采取110的荷載預壓，可以驗證支架的承載力、消除支架安裝時的非彈性變形和了解支架在重載下的彈性變形等情況，以指導下一步施工.預壓材料：采用砂礫噸袋，預壓觀測：預壓分三級加載，第一次加載至總重量的60%,為一級加載,支架頂部監測12h沉降平均小于2mm可進行下一級加載；第二次加載至總重量的100，為二級加載;第三次加載至總重量的110%，總重量包括混凝土自重、鋼筋自重、施工人員及設備荷載，穩定后進行一次卸載。每一跨1/2L、1/4L、支點位置橫橋向各設左中右3個觀測點進行觀測

19、,各加載程序及分級讀數應在加載后立即測讀一次,并在加、卸載穩定后再讀取穩定讀數，加載穩定基準為24小時沉降平均值小于1mm,72小時沉降平均值小于5mm可停止預壓。預壓完成后根據箱梁線型重新放樣，調整立模高度。測量數據的統計：通過對以上幾組數據的統計和比較，分析出支架的非彈性變形和彈性變形，用于指導支架立模標高的調整。支架預壓完成并確認測量數據的有效性后，對底膜進行調整之后，進行下一步施工。4.4模板加工及安裝現澆箱梁施工前應先復測墊石標高，支座安裝先將支座頂板和預埋鋼板按設計要求進行焊接,焊接必須嚴格按照規定進行。底模板安裝并調整完畢后安裝兩側外模板，要求底模與預埋鋼板接縫嚴密，避免漏漿。再

20、次調整清理模板，模板接縫小于1mm，接縫處用膠帶粘貼緊密，防止澆筑混凝土時出現漏漿現象。4。4.1箱梁底模及側模 底模板采用厚15mm竹膠板，根據箱梁結構尺寸現場加工，經驗收合格后方可使用。楞木即縱向頂層10cm10cm方木，橫橋向間距30cm。側模竹膠板厚度為15mm，竹膠板背面敷設510cm方木,立方木間距為200mm，立方木背后根據高度每隔0。6m設水平1015cm方木1道。根據需要搭設橫支承和斜支撐，橫支承和斜支撐采用鋼管、頂托、扣件、方木等與碗扣支架及底板橫向方木連接。如果方木放不到橫桿之上,必須在橫桿和方木之間加塞木楔。梁體線型流暢與否直接影響整座橋梁的總體美觀，必須嚴控側模的支立

21、,側模支立時，按間距5m一點控制側模線型。翼板的模板直接鋪設在1010cm的方木上，翼板應搭在側板之上，節點處加塞膠帶并用鋼釘加以固定。4.4。2箱梁內模模板采用厚15mm竹膠板，控制好內模的保護層，箱梁的頂板內模在每跨的 1/4 跨處的每個箱室上留設天窗洞，作為拆除箱梁內模板的預留洞。箱室分兩次支模，側邦及頂板。箱室側邦模板面板采用15mm厚竹膠板，面板內用510cm方木作骨架，方木間距為200mm，方木背后高度方向每隔0。6m設水平1015cm方木1道，在水平方木處設鋼管水平支撐和斜撐，支撐間距90，并用鋼管在縱向和豎向對水平支撐進行加固。箱梁內模頂板采用15mm厚膠合板拼裝,頂板直接鋪釘

22、在方木之上,方木順橋向布置，間距為30cm，方木截面尺寸為1010cm，中間每隔0。9米加橫向1010cm方木一道，方木用頂托支撐，橫向方木放置在碗扣支架上，碗扣支架的縱橫向間距為0.90。9m，間距調整段采用碗扣支架或鋼管支架進行調節，施工中要特別注意支架的穩定性，以防止澆筑混凝土時造成內模移動、塌陷。澆注砼之后,等達到一定強度后方可拆除內模。如果拆模時間過早，容易造成箱梁頂板砼下撓、開裂，甚至塌陷；如果拆模時間過晚,將增大拆模難度，造成拆模時間長且容易損壞模板，具體拆模時間由現場技術人員根據同步養生試塊的強度按照規范要求拆除.4。4。3模板安裝注意事項外模接縫處盡量設置在方木位置處。模板工

23、程安裝完畢后，由項目部質量、安全方面的人員對其進行牢固性、平整度、接縫處理檢查.制作模板前首先熟悉施工圖和模板配件加工圖，核實工程結構或構件的各細部尺寸，復雜結構應通過放大樣，以便能正確配制. 模板的接縫必須密合，如有縫隙，采用102膠堵塞嚴密，以防漏漿。 模板拼裝應保證線條順直，形狀位置準確。通過支架頂部的頂托調整至設計標高，施工時按底模板邊線進行安裝，連接縫處放置雙面膠條以防止漏漿。 模板安裝完畢后，檢查模板位置的準確性,各預埋件的平面位置、頂面高程等線形是否順直,合格后方可澆筑混凝土。4。5鋼筋綁扎安裝4.5。1底腹板鋼筋綁扎安裝1.鋼筋骨架及預應力筋成型a、將鋼筋調直，按設計圖紙及施工

24、規范的要求制作成型。b、預應力鋼膠線的下料長度，以梁長、梁端錨固工作長度和千斤頂的工作長度來定，采用下式計算確定:L=L0+2（L1+L2+L3+L4)L0構件的孔道長度;L1-工作錨厚度;L2-千斤頂長度；L3工具錨厚度;L 4-長度富余量;(一般取100mm）2鋼筋骨架安裝a、按圖紙要求在箱梁底模上彈放鋼筋的分檔標志，并按先后順序擺放各層鋼筋，按設計要求合理布設鋼筋的位置和預埋件位置；鋼筋需要搭接時受力鋼筋的焊接或綁扎接頭設置在內力較少處,并錯開布置，兩頭間距離不小于1。3倍搭接長度(1。3*35d），并使接頭的截面面積的百分比符合設計和施工技術規范要求。橫向鋼筋采用焊接方式，接頭錯開百分

25、率為不小于50；縱向鋼筋若采用搭接方式，接頭錯開率不得小于25.b、綁扎鋼筋網時，周邊2排鋼筋結點全部綁扎牢，內部鋼筋結點綁扎采用“梅花形”布設,火燒絲綁扎絲頭朝向結構內部.c、鋼筋骨架的焊接采用電弧焊，施工時根據實際情況決定采用搭接焊還是幫條焊.橫梁骨架主筋的焊接接頭務必采用雙面焊，焊接時檢查焊縫的長度，使雙面焊縫不小于5D+2cm,骨架焊接時,主筋重疊處焊接方式為間隔1。0m，焊縫長度為2。5D的雙面焊縫.非骨架主筋焊接方式采用單面焊,焊縫長度不小于10D+2cm。d、為了保證混凝土保護層的規定厚度,在鋼筋與模板間設置高強砂漿或砼墊塊,并互相錯開,呈“梅花形”布置，保證墊塊數量不少于4塊/

26、m。3預應力孔道和鋼束安設a、本工程預應力用波紋管為金屬波紋管，在安裝過程嚴格按照設計給定的空間坐標進行定位。波紋管定位在中橫梁和端橫梁處與橫梁骨架鋼筋位置沖突處，可適當調整骨架彎起鋼筋位置,必要時可斷開彎起鋼筋，安裝完波紋管之后，必須對斷開彎起鋼筋進行補強處理,即焊接成一整體結構。b、按設計的坐標位置和設計的要求定位鋼筋網片,曲線位置適當加密使線形平順。并使波紋管準確就位，縱向每50cm間距用井字型鋼筋定位,并點焊成型。c、鋼絞線下料后，按設計數目編束,每1。0m綁扎一道線，編束編號后用木枋支墊分別堆放，上面用油布覆蓋。d、定位完畢的波紋管孔道，從一端穿插規定數量的鋼絞線，安裝完鋼絞線后,認

27、真檢查管道的密閉性,對可能出現漏漿的部位進行密閉處理或使用塑料膠帶將其接頭或破損處纏繞包裹。為了后期孔道壓漿的需求，需在沒束孔道豎彎大樣圖中較高處（1#、2#、3墩頂位置）設置一直徑1。5cm左右的厚壁pvc管作為排氣管，全橋應設置90處排氣管。e、鋼絲束的端頭預埋錨具墊板，外箍螺旋筋。錨墊板與梁端面平正，其中心與波紋管中心一致，并垂直于鋼絞線束.安裝時使波紋管伸入錨墊板的窄口內，其間的空隙內用棉紗或填縫膠填塞，錨板固定必須嚴格按設計圖的位置定位，錨墊板平面與鋼束中心線嚴格垂直。f、預應力筋、普通鋼筋安裝完畢后，認真檢查鋼束的波紋管是否有穿孔現象，如有穿孔用膠布封口后才可封側模（芯模)。g、預

28、應力管道的管道坐標允許偏差：梁長方向30mm；梁高方向10mm;相鄰預應力管道間距10mm；上下層管道間距10mm。h、鋼筋安裝綁扎過程中,注意預埋件和泄水孔以及通氣孔的設置，以免遺漏。檢查制作加強筋的層數、位置和綁扎方式是否滿足設計要求,檢查泄水孔和通氣孔的部位是否滿足設計要求。4.5.2頂板鋼筋綁扎安裝1鑿毛對澆筑成型的腹板和橫梁砼應進行鑿毛處理,以便于二次新澆筑砼結合連接.我分部鑿毛處理以風鎬鑿毛為主,拉毛為輔，在砼澆注完成之后，利用12的鋼筋在腹板和橫梁頂進行拉毛處理，在芯模拆除后,利用風鎬對腹板頂面和橫梁頂面進行鑿毛。鑿毛方法為腹板頂部橫行鑿條狀槽，凹槽深度為6-8mm，條狀槽間距設

29、置為10cm左右.鑿毛后出現的松散石子和石屑用掃帚掃除并用空壓機吹凈.對于鑿毛作業遺留下的石子和石屑，應集中處理并清除，不得長期堆放在箱室內或腹板和橫梁頂面。2.綁扎頂板鋼筋頂模安裝完畢后,進行頂板鋼筋的綁扎安裝，綁扎頂板鋼筋時，彈線和拉線處理,保證頂板的橫坡度。綁扎過程嚴格執行設計標準，需要搭接的部位，保證搭接長度滿足規范要求,翼緣板鋼筋搭接部位的設置盡量設置在橫梁內或受力較小處，避開橫梁外1/3剪力區和跨中最大彎矩處。鋼筋綁扎過程注意防撞墻預埋鋼筋的預埋位置保證與設計一致一致。該工程頂板砼澆筑采用的振搗方法為插入式振搗為主,震搗梁振搗輔助并整平砼面,頂板鋼筋綁扎完畢后,在橫斷面上設置3排震

30、搗梁軌道支架,軌道支架為門形筋焊接在頂面層筋上，順橋向設置間距為5.0m，軌道支架焊接安裝過程中,測量人員配合施工保證支架頂面+25mm（25鋼筋作為軌道）=箱梁設計頂面標高.4。6 混凝土澆筑4。6.1第一次澆筑砼安裝完畢芯模及相關的加固措施后,報請專業監理工程師驗收，通過之后方可進行砼的澆筑作業。1施工準備1)在澆注混凝土之前,須檢查鋼筋、波紋管定位、錨具位置和梁上預埋件是否符合要求。2）插入式振動棒的調試。3）在容易漏漿的地方加以封堵.4）原材料的充分準備。5）機械設備的準備.6）夜間施工，照明燈具的準備.2混凝土的拌制與運輸混凝土的拌制采用預制場內帶自動計量系統的拌合機集中拌制,隨拌隨

31、用，采用罐車運輸,通過混凝土便道將其運放在混凝土澆筑地點旁，再經砼泵車泵送混凝土入模。3混凝土的澆注箱梁混凝土為C50混凝土,所有原材料必須經過工地試驗室試驗且符合設計及規范要求，同時通知監理工程師抽檢,合格以后方可使用。箱梁第一次澆筑作業的澆筑順序為先澆筑底板靠近倒角外部分,澆筑寬度為50cm,長度為順橋向,此時澆筑砼塌落度要求小些，達到130140mm為宜;澆筑完畢倒角外部分后，開始澆筑腹板倒角及兩端橫梁，此時澆筑高度為腹板高度的1/3，注意倒角處澆筑砼的塌落度要求較大一些并要進行充分振搗，防止倒角處由于振搗不足和砼流動性較差產生空洞漏筋現象。此節段的澆筑順序為自腹板跨中向兩側進行澆筑，防

32、止下放的砼沖擊力劇烈沖撞波紋管,導致波紋管破損和移位；振搗充分后，澆筑底板砼，底板砼澆筑時一定要確保澆筑厚度小于設計厚度23cm為宜，不可一次性澆筑至設計高度，防止腹板和橫梁砼流動至底板，導致底板過厚；澆筑腹板和橫梁剩余砼量，充分振搗，調平砼頂面；檢查底板砼厚度,厚度不足時,繼續澆筑至設計厚度并人工進行調平處理，若底板由于腹板和橫梁砼下流至底板，導致底板砼過厚，需人工進行清除多余砼量并找平砼面.砼振搗作業采用50振搗棒為主，30型振動棒配合輔助振搗。1）混凝土澆注采用底板、腹板應分層、循序漸進的方法進行,先澆注橫梁和1/3高度的腹板，再澆底板（較設計厚度小一些），澆筑完底板之后澆筑剩余腹板和橫

33、梁。上層砼澆筑必須在下層砼混凝土初凝之前完成，每層澆筑厚度控制在30cm以內。預應力管道和錨固鋼筋密集部位，特別注意振搗。橫梁下支座加強鋼筋處振搗要加強作業，防止由于振搗不密出現空洞和漏筋導致箱梁永久支撐體系出現缺陷并影響使用和安全性能。 3）混凝土振搗工作人員要求定人定崗，在砼開始澆筑之前，作業工班長要對澆筑施工進行專業精密部署，安排專人負責某個特定部位的振搗作業，并制定和告知具體的獎罰措施，做到責任到人，提高作業人員的質量意識。振搗時注意不能過搗和漏搗。振動棒注意不能碰撞模板、鋼筋和波紋管.另外，多抽取12組隨梁板同條件養生試塊,為張拉提供依據。4)澆筑砼過程中,對第一次澆筑完畢后可能外漏

34、波紋管的部分（橫梁兩側及橫梁內），在泵口移動至此處前利用竹膠板將波紋管上方覆蓋，防止沾染水泥漿和混凝土，影響第二次澆筑時與新澆筑砼的結合。5）梁體混凝土澆注完成且收漿抹面后，及時用白色土工布覆蓋，灑水養護，土工布充分飽水，防止頂板混凝土因缺失水份而引起裂縫,拆模后要繼續養護至規定要求;當氣溫低于5時,覆蓋保溫，不得灑水.6)澆筑完頂部最后一層砼后，工班長安排專人對腹板和橫梁頂部鋼筋上附著的砼和水泥漿進行清理作業，清理方式為使用鋼筋輕輕敲動主筋或者使用鋼絲刷對主筋進行涂刷處理，使砼和水泥漿脫落。7）夏季施工時，混凝土混合料的溫度應不超過30，當超過30時,應采用有效降溫防蒸發措施.具體措施為:嚴

35、控混凝土的配合比，保證其和易性,必要時可適當摻加緩凝劑，特高溫時段混凝土拌合可摻加降溫材料。盡量避開氣溫過高的時段澆筑，可選擇晚間施工。加強拌制、運輸、澆筑、做面等各工序銜接，盡量使運輸和操作時間縮短。加設臨時罩棚，避免混凝土面板遭日曬，減少蒸發量。及時覆蓋，加強養護,多灑水，保證正常硬化過程。與混凝土接觸的模板、鋼筋在混凝土澆注之前應用噴灑霧水的方法冷卻至30以下。8)振搗是否合理是影響混凝土強度的重要因素之一，其工藝為：插入式振搗器快插慢拔。一是防止混凝土離析、分層;二是將混凝土中的氣泡帶出，并防止快拔使混凝土產生空洞。插入式振搗棒移動間距不得超過有效振動半徑的1.5倍。插入式振動器要垂直

36、的插入混凝土內,并要插至前一層混凝土，以保證新澆筑混凝土與先澆筑混凝土結合良好,插入深度一般為510cm。不能在模板內利用振搗器使混凝土長距離流動或運送混凝土，以免造成混凝土離析。用插入式振搗器振動腹板砼，直至混凝土不再下沉,不再冒有氣泡，泛漿、表面平坦為止。混凝土振搗時，梁端2m范圍內及錨下砼局部應力大、鋼筋密集、要求早期強度高,應充分振搗密實，嚴格控制振搗質量。設專人負責查看模板情況，遇有漏漿、漲模等情況及時封堵，以免造成蜂窩、麻面等情況。4.6。2第二次澆筑砼頂板鋼筋綁扎完畢后，報請監理工程師進行工序報驗，經監理工程師同意后,進行箱梁頂板砼澆筑作業。澆筑前,需對腹板頂和橫梁頂部鑿毛部位進

37、行灑水濕潤,保證新舊混凝的結合,務必確保結合處不得出現積水現象。砼運送方式為泵送砼，澆筑過程保證砼放置順序，頂板砼澆筑的順序遵循自上而上、由低到高的原則進行,即先澆筑腹板處砼使其高度與頂模齊平并振搗密實直至表面泛漿、不再有氣泡產生為止，澆筑過程嚴禁振搗工直接振搗模板導致漏漿現象的產生。澆筑完成后對頂板進行統一澆筑,放料要求自一端向另一端持續放料，不得集中放料成堆，不得使用插入式振搗棒對砼進行托送，放止產生離析現象。制備同養和標養試件，頻率滿足設計和規范要求，同養試件的制作對后續的張拉施工起到指導作用。4。7頂模拆除頂板砼澆筑成型并繼續養生,拆模前對同養試件進行試壓,當試件強度達到設計強度75后

38、，可對頂模進行拆除作業，拆除的方法為工人自頂板天窗進入箱室內拆除支架和頂模,從天窗運出。拆除頂模后，對天窗處斷開鋼筋進行焊接補強，下方吊模,用鐵絲將其與網片鋼筋連接,澆筑C50砼并覆蓋灑水養生.4.8養護及張拉(1） 混凝土終凝的立即進行養護。在養護期間，用土工布覆蓋，使其保持濕潤，避免雨淋、日曬。養護時間不少于7天。(2） 根據設計要求混凝土試件在現場同等條件下進行養護，因此在每次澆筑過程中每次除做足d28的試件外,另外還多做3組試件，以檢測d7箱梁混凝土強度，根據測驗值指導箱梁的張拉等工作。施工時應及時對砼進行試壓，待其強度達到設計要求的強度后，且滿足設計齡期需求,即進行張拉。張拉必須通知

39、監理工程師到場，并做好張拉記錄。(3） 鋼絞線的理論伸長值L和預應力鋼鉸線平均張拉力Pp （N)計算:鋼絞線的理論伸長值L的計算式為: L= Pp L/Ay*Ep (cm)Pp -鋼絞線平均張拉力（N） L-二個工作錨間的鋼絞線長度(cm) Ay張拉鋼絞線的截面積(mm2） Ep鋼絞線彈性模量（Mpa) 對于由多曲線組成的曲線筋束，或由直線與曲線混合組成的筋束,其伸長值分段計算后疊加。預應力鋼鉸線平均張拉力Pp （N)按下式計算:Pp=P1e-(kx+） /(kx+)P預應力鋼絞線張拉端的張拉力（N）；X從張拉端至計算截面的孔道長度（m）;-從張拉端至計算截面曲線孔道部分切線的夾角之和(rad

40、）；k孔道每米局部偏差對摩擦的影響系數,取0。0015;預應力鋼鉸線與孔道壁的摩擦系數,取0。17；對多曲線段組成的曲線束,應分段計算，然后疊加。(4） 張拉時施加應力順序:張拉時施加應力順序按0初應力10%K20%K60K 100K（持荷2min)自錨回油至初應力0張拉完成。（5） 安裝工作錨具前利用空壓機自箱梁一端向另外一端吹動,將孔道內的積水和雜物清除。將清洗過的夾片按原來在錨具中的片位號依次嵌入預應力鋼絞線中，夾片嵌入后，隨即用手錘輕輕敲擊，使其夾緊鋼絞線，并使夾片外露的長度整齊一致。將預應束穿入千斤頂,錨環對中，并將張拉油缸先伸出24cm，再在千斤頂尾部安裝上墊板及工具錨，將鋼絞線夾

41、緊，在工具錨內涂少量的潤滑油。（6） 按設計要求逐束張拉，張拉時兩端同時進行，并進行應力、伸長值雙控。張拉時以張拉力控制,伸長量校核,誤差應在6以內,如張拉實際伸長量超出允許范圍，分析原因問題解決后方可繼續進行張拉。使頂壓油缸處理供油狀態，向張拉油缸供油，開始張拉，注意工具錨和固定端的工作錨，使夾片保持整齊；張拉至初應力時，做好標記，作為伸長值的起點。按程序逐級張拉到控制應力，量測鋼絞線的伸長量以校核應力是否正確.如伸長量沒有超出允許范圍在保持張拉油缸調壓閥閥口不變的情況下向頂壓缸供油，直至需要的油頂壓力。繼續向頂壓油缸供油使張拉油缸緩緩回油,完成油缸回油工作。（7）張拉伸長值的量測用量測千斤

42、頂油缸行程數值方法,在初始應力下,量測油缸外露長度，在相應分級的荷載下量測相應油缸外露長度,如果行程不夠中間錨固,則第二級初始荷載應為前一級最終荷載，將多級伸長值疊加，即為初應力至終力間的實測伸長值，實際伸長值L應力：L=L1+L2A-BCL1-以初應力至最大張拉力之間的實測伸長值,包括多級張拉,兩端張拉的總伸長值;L2-初應力以下的推算伸長值;A張拉過程中錨具楔緊引起的預應力筋內縮值;B千斤頂體內預應力筋的張拉伸長值；C-構件的彈性壓縮值。關于推算伸長值L2，可根據彈性范圍內張拉力與伸長值成正比的關系計算，如初應力為10%張拉力,初應力至終應力間荷載差值為90%張拉力，相應伸長值為L1,則初

43、應力以下伸長值為L12L1的伸長值。(8) 打開頂壓閥的回油缸，油泵停車，千斤頂借助其內部回程彈簧作用,頂活塞自動回和，張拉錨固結束。(9） 張拉完成后,在各張拉端和錨固端把各束鋼絲端部用鐵絲捆扎。經24小時觀測無滑絲后，預留錨固長度后，劃出標記，用砂輪片機切除多余部分。(10) 張拉質量要求：預應力束張拉采用雙控，按照設計要求以張拉力控制為主，伸長量校核，誤差應在6以內;每束鋼絞線斷、滑絲不得大于該截面總絲數的1；夾張拉符合要求后,應立即進行壓漿、封錨，防止鋼束銹蝕。壓漿前用砂輪切割機割掉錨具外多余鋼束，切割時應留5cm頭子，以免損傷錨具.然后用高壓水沖洗孔道，以排除孔內粉渣、雜物，沖洗干凈

44、后用空壓機將孔道內水吹出。（11) 張拉注意事項：夾片與錨環孔不應黏附泥漿和其它雜物，且不允許銹蝕(若有輕微浮銹，應徹底清除)。對表面有銹的鋼絞線，張拉前應徹底除銹，以減少摩擦損失。錨具安裝到位后，應及時張拉，以防止因銹蝕而產生滑絲、斷絲.限位板應根據千斤頂的外徑選擇。工作錨板夾片與工具錨夾片不能混用（工作錨具不能重復使用）。工具錨夾片對表面和錐孔內表面使用前應涂有潤滑劑以便退錨靈活.張拉系統使用前應進行標定.在張拉過程中,應注意是否有異常現象如響聲、油壓表指針抖動等,張拉完成后檢查鋼絞線上夾片留下的咬痕，以便及時發現滑絲問題。如出現滑絲，可用單根張拉千斤頂進行補張拉.4.9孔道灌漿根據設計要

45、求，采用真空壓漿工藝 （1） 張拉完后，使用水泥砂漿對錨頭進行封錨，待得錨頭水泥砂漿達到一定強度時，張拉完畢24小時內即進行灌漿。灌漿前用壓力水沖洗管道，排除孔內粉渣雜物，確保孔道暢通，并用壓縮空氣吹去孔內積水。（2） 孔道壓漿采用甲方指定的天津晉鑫源廠家出產的高強壓漿料.(3) 真空壓漿作業步驟 清理錨墊板上的灌漿孔，保證灌漿通道暢通,與引出管接通。確定灌漿端抽至真空，安裝引出管、球閥和接頭等，并檢查可靠性。攪拌水泥漿，使其水灰比、流動度、泌水性等達到技術指標要求.灰漿進入壓漿泵前應通過1。2mm的篩網進行過濾。啟動真空泵，使真空度達到0.080.1MPa,并保持穩定。啟動灌漿泵，當灌漿泵輸

46、出的漿體稠度與輸入的相同時，將輸送管接到錨墊板上的引入管，開始灌漿。壓漿過程中,真空泵保持連續工作。待抽真空端的空氣濾清器中有漿體經過時，關閉空氣濾清器前端的閥門，稍后打開排氣閥.當水泥漿從排氣閥順暢流出，且稠度與壓入的漿體相當時,關閉抽真空端的所有閥門。灌漿泵保持繼續工作，當壓力達到0。50.7MPa時停止灌漿，持壓2分鐘。持壓中若漿體壓力無下降，則關閉壓漿泵及壓漿端閥門，完成壓漿；若漿體壓力有明顯下降，則在查找原因后決定應對和處理措施。當水泥漿失去流動性前，拆卸外接管路、附件，并清洗干凈。(4) 壓漿順序由下到上進行。壓漿前先將壓漿泵試開一次，運轉正常并能達到所需壓力時，才開始壓漿。壓漿過

47、程中及壓漿后48h內,結構混凝土的溫度不得低于5，否則應采取保溫措施.當氣溫高于35時，壓漿宜在夜間進行.(5) 壓漿的質量要求:采用P.52。5R水泥拌制強度M50；水灰比為0。28;泌水率最大不超過3，3小時后不大于2；水泥漿稠度控制在1418s之間；為減小水灰比,增加流動度，水泥漿中摻入1的復合型高效減水微膨劑。初凝時間大于3h,終凝時間小于10h。（6） 壓漿孔數和位置必須做好記錄，以防漏壓。孔道壓漿應填寫施工記錄.(7) 壓漿后應從檢查孔抽查壓漿的密實情況，如有不實，應及時處理和糾正.壓漿時,每一工作班應留取不少于3組的40mm40mm160mm立方體試件，標準養護28d，檢查其抗壓

48、強度,作為評定水泥漿質量的依據。（8)壓漿作業完成之后,48小時內，嚴禁梁體承受震動荷載的作用，即不得有重載車輛運行。4。10端橫梁封堵待得孔道壓漿完成之后，對端橫梁斷開的彎起鋼筋和骨架鋼筋進行補強焊接處理，按設計要求進行焊接恢復鋼筋網和骨架后，吊設封錨模板并將其與鋼筋骨架固定。澆筑C50砼進行封錨處理，利用土工布進行覆蓋灑水養生直到滿足設計要求。4。11模板支架拆除孔道壓漿完成后3天以后,對制作的水泥凈漿試件進行強度值測定,當測定的凈漿強度值達到設計強度值的90%以上時,方可進行模板支架的拆除,拆除作業遵循的原則為自上而下，先搭后拆，全孔多點對稱緩慢均勻和分級的原則，自跨中向支點進行拆卸，每

49、次拆卸只允許再一孔內進行.拆除作業時，操作工人自上而下的拆除,先拆除翼緣板下方的模板支架,才可以拆除底板下的模板支架，拆卸作業一定遵循規范原則進行拆卸,不得肆意操作.支架頂部拆除的支架要打捆及時運送至地面，不得直接堆放在支架上,防止跌落傷人。拆卸下的模板和支架要分堆碼垛,及時清理，現場不得肆意散亂放置。拆卸下的木模板上有鐵釘的情況，鐵釘要朝向下方放置.5、質量保證體系及保證措施5.1質量目標工程質量目標：預制梁板的生產及吊裝移梁合格率為100。5。2質量保證體系措施 本工程采用的規范一覽表：表6-11公路橋涵施工技術規范JTG/F50-20112鋼筋砼用熱軋帶肋鋼筋GB1499。120083預

50、應力砼用鋼絞線GB/T5224-20034預應力筋錨具、夾具和連接器GB/T14730-20025普通砼力學性能試驗方法標準GB/T50081-20026普通砼拌合物性能試驗方法標準GB/T5008020027回彈法測砼抗壓強度技術規程JGJ/T23-20018施工現場臨時用電安全技術GB50194939建筑機械使用安全技術規程JGJ332001(1）建立健全質量保證體系,建立項目部、施工隊、工班三級質量管理網絡，建立與實行崗位責任制。（2）加強技術交底和安全交底，將施工過程中的注意事項、質量驗收標準進行交底到施工人員手中，做到心中有數.交底時要有文字記錄，有關施工、技術人員必須熟悉圖紙，應按

51、照圖紙要求及有關施工規范操作規程和工藝標準進行施工。（3）加強質檢工作，成立內部質檢組，獨立行使質檢權力，明確工序檢驗制度，每道工序質量應有相應的質量檢測控制點，并應有文字記錄。發現問題立即處理，經自檢及報經監理檢測合格后,方可轉入下道工序。（4）嚴格執行原材料的進場檢驗制度，特別是對鋼材、水泥、砂石等材料要嚴格把關，鋼材必須出具質保書,按施工技術規范要求取樣檢驗，合格才允許使用,不合格的材料不允許進場，做到誰批準誰負責。(5）混凝土配合比和水泥漿配合比在箱梁施工前一個半月將選定的原材料送至指定的試驗室開始試驗，根據試驗室的配合比在工地現場做配合比驗證。（6)混凝土配合比及外加劑要掌握準確，加

52、強現場計量管理工作，對電子計量系統的實際計量精度由維護人員定期保養，并每班進行檢查并且稱量時將稱上的殘留物清除以確保計量精確。混凝土試件的制作、養護設專業技術人員負責管理。（7）鋼材及水泥和沙石料必須搭棚存放，不得露天堆放；水泥貯存時間不得超過三個月.（8）預應力鋼絞線、波紋管、錨夾具進場后要分批嚴格檢驗和驗收，妥善保管。預應力鋼絞線、波紋管、錨夾具每批按規范規定抽檢其強度、表面硬度、靜載錨固性能、預應力鋼筋的彈性模量、截面積和伸長量等，對不合格的產品禁止使用。(9）嚴格把好原材料、半成品質量關,做好進場后的驗收、復試，拒收不合格原材料和半成品，認真貫徹“先試驗，后使用的原則.設專職質檢員1人

53、,專職進行質量檢驗，對板空心板的質量負全面管理責任。嚴格執行隱蔽工程檢查驗收，在砼澆注前必須對鋼筋骨架進行隱蔽前驗收，并對模板安裝等進行檢查。初驗合格后報項目技術負責人簽字認可，并報監理簽證，方可進行下一工序施工。6、安全保證體系及保證措施6.1安全保證體系建立“安全保證體系，現澆箱梁生產建立“安全生產責任制”，成立安全管理小組,將安全目標進行分解，并制定“目標考核規定由項目經理主持安全活動，定期檢查，由安全員具體負責安全檢查并做好記錄，發現隱患及時處理。6。1.1組織保證根據本工程的特點及我單位的項目管理體制，成立以項目經理為組長的安全工作領導小組，施工隊設專職安全員一名，層層簽訂安全包保責

54、任狀，形成齊抓共管，群防群治的管理局面，搞好安全教育和安全技術交底，提高全員安全意識.安全保證體系見附件3。 6。1.2制度保證 建立健全切實可行的安全管理制度，制定適合既有線施工特點的安全管理辦法,狠抓標準化作業，嚴禁有章不循、違章指揮、違章作業.建立并實行施工負責人安全責任制,落實各崗位責任制,嚴格執行施工申報審批制度、日常檢查制度、干部值班制度、安全獎懲制度,安全生產自檢、互檢和專檢制度、工前技術安全交底、中安全檢查、工后安全評比制度。針對施工中的機械和卸料侵限、擋道、挖斷電纜、行車設備,作業車違章等易發事故，制定各項“卡死”制度。6.1.3人員保證挑選具有高速公路施工經驗的人員出任項目

55、主要負責人、安全管理人員和技術人員，對于專業性較強的施工，組建專業施工隊，確保安全萬無一失。開工前組織對全體職工進行既有線作業安全知識培訓,經考試合格后，掛牌上崗；所有工地安全檢查員經培訓考核后擔任.6.2箱梁施工安全保證措施1、施工期間安全員全面負責安全監督工作,發現不安全因素，隨時排除，并采取了預防措施。2、機械施工時危險區域嚴禁站人，夜間施工應有足夠的照明，進入現場一律戴安全帽，并接受入場教育.3、進行焊接作業時,焊接物附近不得有易燃易爆物品.4、現場用電設配電箱,所有用電設備必須安裝漏電保護器.5、起重設備派專職信號指揮人員，進行信號指揮作業，指揮時嚴格要求不得違章作業。6、鋼筋吊裝前

56、檢查起重設備和吊具，是否符合安全要求，不合要求的杜絕使用；7、特殊作業人員必須持證上崗,作業時必須佩戴防護用品.8、在高處作業時,必須設置牢固完備的安全防護設施，操作人員使用的安全帶（或安全繩）的尾繩長度不宜超過2米.9、起重設備作業時，起重物下嚴禁站人.10、氣候惡劣（六級及其以上強風、大雨、雷電、大雪、濃霧)及夜間無足夠照明時，嚴禁進行高處作業和吊裝作業。11、安裝和拆除模板時,當作業高度在2m及以上時,尚應遵守高處作業有關規定。12、施工用臨時照明及機電設備的電源線應絕緣性良好，應用絕緣支持物架設施工纜線，并嚴格防止線路絕緣破損漏電。13、高處作業人員應通過平臺斜道上下通行，嚴禁攀登模板

57、支架或繩索等上下。14、模板的預留孔洞等處，應加蓋或設防護欄桿。15、多人共同操作或扛抬模板支架時,要密切配合，協調一致,互相呼應；高處作業時要精神集中，不得逗鬧和酒后作業.16、支模過程中如遇中途停歇，應將已就位的模板或支承件連接牢固，不得架空浮擱；拆模間歇時，應將已松扣的模板、鋼管、支承件拆下運走，防止墜落傷人或人員扶空墜落。17、人行梯道搭設過程中，梯道不得直接與模板支架連接，保證梯道與模板支架相互獨立.18、模板支架搭設安裝要嚴格按照已編制好的施工方案和規范進行，且模板支架搭設完成后一定要報請安全監理工程師驗收通過后，方可進行下道工序的施工.7、安全文明施工及環境保護措施文明施工是指安

58、全生產，無重大傷亡事故發生,施工場地整潔、衛生、綜合治理、計生符合規范要求，施工組織科學,程序合理的一種生產實踐活動.7。1安全文明施工現場組織機構成立創建安全文明施工現場工作領導上組，負責對梁廠安全文明施工現場創建工作進行指導、檢查、考評和獎罰兌現工作,每月兩次對現澆箱梁施工現場進行安全檢查。安全領導小組組織機構如下:組 長:萬顯旗副組長：李瑞山 王希武 張連起 牛正雄組 員:趙景剛 劉福昆 曾林東 曹建明7.2安全文明施工措施7.2。1安全文明教育文明施工及現場環境直接反映企業的精神面貌，是樹立企業良好形象的一個窗口，因此搞好現場管理和文明施工非常重要。各勞務作業隊嚴格遵守有關管理制度及文

59、明施工的有關要求，并嚴格按本方案所制定的有關規定執行.提高職工素質，施工作業前對進場的所有職工及外用合同工進行文明施工現場教育，增強文明施工意識，杜絕違法亂紀事件發生，作到文明施工，安全生產.項目部要提高職工素質，施工前對進場的所有職工及外用合同工進行文明施工現場三級安全教育及考核，增強安全文明意識，杜絕違法亂紀事件發生，做到文明施工、安全生產。施工前向轄區政府有關部門辦理各項手續。推行現代管理方法，科學組織施工，做好施工現場各項管理工作,嚴格按圖紙設計和規范組織施工。7。3環境保護措施7。3。1環境保護的目的、原則保護和改善環境質量，保護人們的身心健康,防止人體在環境污染下的病變和退化。合理

60、開發和利用資源減少或消除有害物質進入環境.攪拌機前臺、混凝土運輸車輛清洗的污水是經過沉淀池沉淀凈化處理后再排出場外，施工現場的臨時食堂,設置簡易有效的泔水桶集中收集處理。防止噪聲措施:控制作業時間，特別是混凝土攪拌等產生噪聲大的工序，其作業時間盡量安排在白天進行,一般從早晨6：00至晚上12：00以后禁止施工,以防噪聲騷擾周邊及現場工人休息。防止大氣污染措施:不得在施工現場焚燒油氈、油漆、瀝青及其它會產生有害、有毒煙塵氣體等的物質。施工道路要定時派專人灑水，防止進出車輛擾動及大風吹動塵土飛揚.生活衛生環境保證措施：宿舍內布置整齊、大方、無異味，辦公室整潔、干凈,各種布置合理。廁所、食堂之間距離

61、應大于30m,同時食堂應遠離污染源，使食堂保持清潔，不受病菌感染。食堂建立衛生管理制度,炊事員負責食堂區域衛生工作，做到內外整潔,食具干凈，定期消毒滅菌。8、雨季施工保證措施 （1）在現場周圍做好排水溝，以便及時排除水，必要時要增設污水泵對積水進行排水,防止地表水長期浸泡模板支架基礎而導致模板支架產生下沉，產生重大安全質量事故.（2）雨后攪拌砼時,對砼配合比中的水灰比作相應調整，確保砼的質量符合要求。（3）機械設備,配電箱設防雨措施。設置防雷、接地裝置，下大雨時機械應停止操作，關閉電源系統。(4）混凝土在澆筑后，如遇下雨天，構件應及時加以覆蓋.（5）定期疏通臨時排水系統，使周圍地段排水順暢。9

62、、現澆箱梁滿堂式碗扣支架體系驗算計算書9.1 滿堂式碗扣支架體系說明高速公路橋梁對外觀要求越來越高，大部分立交橋的梁板均采用現澆方法施工,滿堂式碗扣支架是現澆箱梁施工中最常用的方法.目前現澆梁板支承體系主要依賴于碗扣式鋼管架，而碗扣式鋼管架的施工成本與項目的經濟效益、質量、安全等諸多因素密切相關,這就需要我們采用科學的計算方法從諸多因素中找出最佳平衡點。碗扣式鋼管架的明顯優勢是連接可靠，承載能力高。主結構中心受力無偏心，由于碗扣是焊于立管上,橫插頭也是焊于橫桿上，其承載力很大。對于承受豎向荷載來說遠遠大于扣件式連接（只靠摩擦力），可以說在通常腳手架的荷載下，節點幾乎不可能破壞；其次是節點連接除

63、焊接外，扣件與主體連鎖無丟失的可能。滿堂式碗扣支架力的傳遞:箱梁混凝土自重、施工荷載及傾倒混凝土荷載首先傳遞至模板，再由模板傳遞至木枋，再由木枋傳遞至滿堂支架立桿,最后傳至地基基礎.計算受力時各個部件自上而下進行驗算.9.2 滿堂式碗扣支架體系驗算原則在滿足結構受力(強度）情況下考慮撓度變形（剛度）控制；綜合考慮結構的安全性；采取比較符合實際的力學模型；對部分結構的不均布，不對稱性采用較大的均布荷載;滿堂式碗扣支架體系驗算驗算包括碗扣支架驗算、竹膠板和方木驗算、側模板驗算和支架基礎驗算，當模板支撐架有風荷載作用時，應進行內力計算;支架搭設完成后澆筑混凝土前應對支架進行預壓，以減少非彈性變形并檢

64、驗支架的承載能力，預壓重量不得小于箱梁的恒重，待支架沉降穩定后方可施工。9。3 計算依據實用土木工程手冊（第三版）路橋施工計算手冊（人民交通出版社）建筑地基處理技術規范JGJ79-2012混凝土模板用膠合板GB/T176562008公路橋涵施工技術規范JTG/T F5020119.4 滿堂式碗扣支架體系驗算箱梁底模板計劃采用1。5cm竹膠板,竹膠板下方縱橋向鋪設1010cm的方木，縱向方木間距為20cm，縱向方木下方橫橋向鋪設1015cm的方木，橫向方木間距為90cm。方木下方搭設碗扣支架，支架縱距為90cm，橫距為90cm，步距為120cm。在墩頂橫梁兩側各L/5范圍內以及跨中橫梁處，支架縱

65、向間距調整為60cm,橫距為90cm,步距為60cm.腹板下面支架縱距為90cm，橫距為60cm，步距為60cm，在支架兩側面沿45o角進行剪刀撐加強，在橫橋向每5跨支架進行剪刀撐加強。 箱梁頂板和翼緣板計劃采用1。5cm竹膠板,竹膠板下方縱橋向鋪設1010cm的方木，縱向方木間距為30cm，縱向方木下方橫橋向鋪設1015cm的方木，橫向方木間距為90cm。方木下方搭設碗扣支架,頂板支架縱距為90cm，橫距為90cm，步距為60cm。翼緣板下面支架縱距為90cm，橫距為90cm，步距為120cm，在底板支架縱向間距調整為60時，翼緣板下方支架縱向間距在相應部位也調整為60。9.4.1 荷載計算

66、9.4.1。1 荷載取值模板自重:底模、側模及內膜采用竹膠板以及方木：P1-1=2KN/m2支架自重：按0。9米0.9米，立桿按6米考慮計算：P1-2=6m4。89310-478。5KN/m3/(0.9 m0。9 m)=0.28KN/m2模板、方木、支架自重合計：P1=2。28KN/m2梁體鋼筋混凝土容重: 26kN/m3。跨中腹板：P2-1 = 26 KN/m31.5m =39KN/m2跨中底板（含頂板）:P22 = 26 KN/m30。47=12。22 KN/m2跨中翼板部分(按根部計算)：P2-3= 26 KN/m30.5m=13 KN/m2邊支點翼板部分(按根部計算）：P24= 26

67、KN/m30。75m=19.5 KN/m2中橫梁處:P25= 26 KN/m31。5m=39 KN/m2施工荷載: P3=2.5kN/m2，含人員、施工機具、施工材料等。傾倒混凝土產生荷載，取P4= 2.0kN/m2。振搗混凝土時產生的振搗荷載：取P5=2.0kN/m2.其他可能產生的荷載:P6=雪荷載、冬季保暖設施荷載等，按實際情況考慮9。4。1。2 荷載組合方式及荷載分項系數計算承載力F=+驗算剛度F=+表9。4.1。2.1 荷載分項系數序號荷 載 類 別i1模板、方木、支架等自重1.22鋼筋混凝土自重1.23施工人員及施工機具運輸或堆放的荷載1。44傾倒混凝土時產生豎向荷載1.45振搗混

68、凝土時產生的豎向荷載1.46雪荷載、冬季保暖設施荷載等9.4。2 碗扣支架體系計算9。4.2.1計算所用的力學參數鋼管力學參數鋼管采用483。5mm,材料特性及截面特性如下表：表9。4。2.1.1 鋼管的強度和彈性模量Q235A3鋼材抗拉、抗壓和抗彎拉設計值140 MPa彈性模量2。06105 MPa表9.4。2。1。2 鋼管截面特性外徑F壁厚t截面積A截面慣性矩I截面模量W回轉半徑i48 mm3.5 mm4。893 cm212。68 cm45。23 cm31.58 cm 表9.4。2。1.2 立桿、橫桿承載性能 立 桿橫 桿步距(m）允許載荷（KN)橫桿長度（m）允許集中荷載(KN）允許均布

69、荷載(KN)0。6400.94.5121.2301。23.571。8251。52.54。52.4201。82。03。0方木力學參數方木容許順紋彎應力w=14。5Mpa，彈性模量E=11103Mpa (選用東北落葉松)。10cm15cm方木：截面面積：A=0.015m2。截面慣性矩:m4截面抵抗矩：,m310cm10cm方木：截面面積:A=0。01m2截面慣性矩 m4截面抵抗矩m3竹膠板力學參數1。5cm厚竹膠板,竹膠板靜曲強度：板長向：70 N /mm2;板寬向：50 N /mm2。彈性模量： 板長向：6.5 KN /mm2；板寬向：4。5 KN/mm2竹膠板靜曲強度=25Mpa，彈性模量E=

70、0.4104Mpa(4109pa）。采用15mm厚竹制膠合板.1m寬度時，截面面積:A=0。015m2.截面慣性矩 m4。截面抵抗矩m3.9。4.2。2 碗扣腳手架驗算根據施工組織設計資料及相關技術資料,碗扣腳手架驗算結果見下：在跨中斷面腹板位置立桿計算：q1.2(P1+P21）+1。4（P3+P4+P5) =1.2（2.28+39）+1.4（2.5+2+2)=58。636KN/m2碗扣立桿分布60cm90cm，橫桿層距(即立桿步距）60cm，則I強度驗算單根立桿最大受力為N0.60.958.636=31。66KNN=40 KN強度滿足要求II穩定性驗算立桿長細比=ul/i立桿步距為0。6米，

71、長度系數u取1。0，則= ul/i =10。60。0159=37.74=110查找規范得知折減系數=0.894，Q235A鋼材抗拉、抗壓和抗彎拉容許應力值為 140 MPa。=N/（A）=31.66（0.8944.893104）=72。38MPa140MPa滿足穩定性要求.在跨中斷面底板位置立桿計算：q1.2（P1+P22）+1。4（P3+P4+P5） =1。2（2。28+12。22）+1.4（2.5+2+2)=26。5KN/m2碗扣立桿分布90cm90cm，橫桿層距(即立桿步距）120cmI強度驗算單根立桿最大受力為N0。90。926。5=21.47KNN=30KN強度滿足要求II穩定性驗算

72、立桿長細比=ul/i立桿步距為1。2米，長度系數u取1.0 ，則= ul/i =11。20。0159=75.47=110查找規范得知折減系數=0。749，Q235A鋼材抗拉、抗壓和抗彎拉容許應力值為 140 MPa=N/（A）=22.23（0。7494。893104）=60.66MPa140MPa滿足穩定性要求。跨中翼緣板位置立桿計算q1。2(P1+P23）+1.4（P3+P4+P5） =1。2(2.28+13）+1.4（2.5+2+2）=27。44KN/m2碗扣立桿分布為90cm90 cm，橫桿層距(即立桿步距)120 cmI 強度驗算單根立桿最大受力為N0。90.927.44=22。23N

73、N=30 KN強度滿足要求II 穩定性驗算立桿長細比：=ul/i 立桿步距為1。2米，長度系數u取1.0,則= ul/i =11。20.0159=75.47=110查找規范得知折減系數=0。749，Q235A鋼材抗拉、抗壓和抗彎拉容許應力值為 140 MPa=N/（A)=22。23（0。7494。89310-4）=60.66MPa140MPa滿足穩定性要求。邊支點翼緣板位置立桿計算：q1.2（P1+P2-4）+1.4（P3+P4+P5） =1.2（2.28+19。5）+1。4（2。5+2+2）=35.24KN/m2碗扣立桿分布為90cm60cm，橫桿層距（即立桿步距）120 cmI強度驗算單根

74、立桿最大受力為N0.90。635。24=19.03KNN=30 KN強度滿足要求II 穩定性驗算立桿長細比=ul/i立桿步距為1。2米，長度系數u取1。0 則：= ul/i =11。20。0159=75。47=110查找規范得知折減系數=0.749,Q235A鋼材抗拉、抗壓和抗彎拉容許應力值為 140 MPa=N/（A)=19。03（0。7494.89310-4）=51。93MPa140MPa滿足穩定性要求.在邊支點底板位置立桿計算:q1.2（P1+P2-5）+1.4（P3+P4+P5) =1。2（2。28+39）+1。4(2.5+2+2）=58。636KN/m2碗扣立桿分布60cm90cm,

75、橫桿層距(即立桿步距）60cmI 強度驗算單根立桿最大受力為N0。60.958。636=31.66KNN=40 KN強度滿足要求II 穩定性驗算立桿長細比=ul/i立桿步距為0。6米，長度系數u取1。0 ,則= uh/i =10。60.0159=37。74=110查找規范得知折減系數=0。894，Q235A鋼材抗拉、抗壓和抗彎拉容許應力值為 140 MPa=N/(A）=31.66（0.8944.89310-4)=72。38MPa140MPa滿足穩定性要求。 即支架布置原則是:在邊支點底板下，碗扣立桿分布為60cm90cm，橫桿層距(即立桿步距)60cm，跨中翼緣板下,碗扣立桿分布為90cm90

76、cm,橫桿層距(即立桿步距)120 cm。在其它部分布置為，底板下,碗扣立桿分布90cm90cm，橫桿層距(即立桿步距）120cm，腹板下，碗扣立桿分布為60cm90cm，橫桿層距(即立桿步距）60cm，邊支點翼緣板下,碗扣立桿分布為90cm60cm,橫桿層距(即立桿步距）120 cm。9。4。2。3 竹膠板和方木驗算計算典型部位,內容：翼緣,頂板、跨中斷面底板和腹板、中支點斷面底板和腹板。竹膠板驗算實際受力模型為多跨超靜定結構。采用應力順序傳遞的方式進行計算,即組合荷載傳遞給方木分配梁，方木分配梁傳遞給方木主梁，方木主梁傳遞給桿件.計算模型中，10cm10cm方木分配梁作為膠合板的點支撐，實

77、際方木具有寬度，減小了膠合板的實際下撓度數值。I 邊支點翼緣板采用15mm厚竹膠板，支墊間距30cm。取竹膠板計算寬度1m。用于強度計算q1=bq=b1.2（P11+P2-4）+1。4（P3+P4+P5） =1m1.2（2+19。5）+1.4（2.5+2+2) KN /m2=34.9kN/m=34.9N/mm用于剛度計算q2=bq=b1.2（P11+P24） =1m1。2（2+19.5)KN /m2=25。8kN/m=25.8N/mm受力分析如下：Q=34.9kN/m圖9.4。2。3.1 受力示意圖最大彎距：MMAX =ql2/1034。90.32/10=0.3141KN.m=314.1N。m

78、傳遞給方木分配梁的荷載：F=1.1ql=1.134.9kN/m0。3m=11517NW=10。0152=0。0000375m3m=MMAX/W=314。1N。m/0.0000375m3=8。376106N/m2=8.376N/mm2=25N/mm2最大撓度:(考慮到支點處方木寬10cm,采用凈跨20cm進行計算）E=4103N/mm2=1 0.0153 =2。813105mm4= （25。8N/mm（200mm）4) /(1284103N/mm2 2.813105mm4）=0。29mmf=0. 5 剛度滿足要求。II頂板和跨中翼緣板采用15mm厚竹膠板,支墊間距30cm。取竹膠板計算寬度1m。

79、均布荷載Q=bq=b1。2（P1-1+P2-3)+1.4（P3+P4+P5） =1m1.2（2+13）+1。4（2.5+2+2） KN /m2=27。1kN/m=27.1N/mm小于翼緣板處均布荷載.計算同翼緣，強度和剛度顯然滿足要求，計算略。III 跨中腹板處（邊支撐處）采用15mm厚竹膠板，支墊間距20cm。取竹膠板計算寬度1m.用于強度計算q1=bq=b1。2（P1-1+P2-1）+1。4（P3+P4+P5） =1m1.2（2+39）+1.4（2。5+2+2） KN /m2=58.3kN/m=58。3N/mm用于剛度計算q2=bq=b1.2(P1-1+P21） =1m1。2（2+39）K

80、N /m2 =49.2kN/m=49。2N/mm受力分析如下：Q=58。3kN/m圖9。4.2。3.2 受力示意圖最大彎距：MMAX =ql2/1058。3kN/m（0。2m）2/10=0.2332KN.m=233.2N。m傳遞給方木分配梁的荷載：F=1。1ql=1.158。3kN/m0.2m=12826NW=10。0152=0。0000375m3 =37500mm3 m=MMAX/W =233.2N。m/0。0000375m3=6.22106N/m2=6。22N/mm2=25N/mm2最大撓度:(考慮到支點處方木寬10cm，采用凈跨10cm進行計算)E=4103N/mm2=10。0153 =

81、281。251034= （49。2N/mm(100mm）4) /（1284103N/mm2 281.25103mm4)=0.034mmf=0。25 剛度滿足要求.IV底板處采用15mm厚竹膠板，支墊間距30cm.取竹膠板計算寬度1m。用于強度計算q1=bq=b1。2(P11+P25）+1.4（P3+P4+P5）=1m1.2（2+12.22）+1。4（2。5+2+2）KN /m2=26。16kN/m=26.16N/mm用于剛度計算q2=bq=b1.2（P11+P2-1）=1m1.2(2+13）KN /m2=18kN/m=18N/mm小于跨中腹板處均布荷載。計算同邊支點翼緣板處，強度和剛度顯然滿足

82、要求，計算略。通過以上計算分析:除腹板下支墊間距按20cm布設外，其它按30cm布設.10cm10cm（寬度高度)方木驗算10cm10cm方木驗算采用東北落葉松，東北落葉松容許拉應力 19N/2，順紋彎應力=14.5 MPa E=11103 MPaI翼緣板采用10cm10cm方木，間距30cm，順橋向布置,支墊間距90cm。用于強度計算q1=bq=b1.2（P1-1+P24)+1。4（P3+P4+P5)=0。3m1.2（2+13）+1。4(2.5+2+2） KN /m2=8。13kN/m=8。13N/mm用于剛度計算q2=bq=b1.2（P11+P2-4）=0.3m1.2(2+13）KN /m

83、2=5.4kN/m=5。4N/mm受力分析如下：Q=8.13kN/m圖9.4.2。3.3 受力示意圖最大彎距：MMAX =ql2/108。130。92/10=0.6585KN。m=658。5N。m傳遞給方木分配梁的荷載：F=1.1ql=1.18。13kN/m0.9m=8049NW=0。10.12=0。0001667m3最大彎應力m = MMAX/W=658.5N.m/0。0001667m3=3。95106N/m2=3。95N/mm2=9N/mm2最大撓度：（撓度公式按三跨連續梁）E=11103N/mm2=0。1 0。13 =8.33310-6m4=8.333106mm4= 0.6678。13N

84、/mm（ 900mm)4 /(10011103N/mm2 8.333106mm4）=0.48mmf=2 剛度滿足要求.II頂板和跨中底板采用10cm10cm方木,間距30cm，順橋向布置,支墊間距90cm。計算荷載小于翼緣。強度和剛度顯然滿足要求,計算略.III 跨中腹板采用10cm10cm方木,間距20cm，順橋向布置，支墊間距90cm。用于強度計算q1=bq=b1.2（P1-1+P21)+1。4（P3+P4+P5）=0。2m1。2（2+39）+1.4(2。5+2+2） KN /m2=12。284kN/m=12.284N/mm用于剛度計算q2=bq=b1.2（P1-1+P2-1）=0.2m1

85、.2（2+39）KN /m2=10。464kN/m=10。464N/mm受力分析如下:Q=12。284kN/m圖9.4.2。3。4 受力示意圖最大彎距：MMAX =ql2/1012.2840。92/10=0.995KN。m=995N.m傳遞給方木分配梁的荷載：F=1。1ql=1。112。284kN/m0.9m=12161NW=0.10。12=0.0001667m3最大彎應力 m = MMAX/W=995N.m/0.0001667m3=5.97106N/m2=5.97N/mm2=9N/mm2最大撓度：（撓度公式按三跨連續梁）E=11103N/mm2=0。1 0。13 =8.333106m4=8.

86、333106mm4= 0。667（10.464N/mm( 900mm）4) /（10011103N/mm2 8。333106mm4）=0。50mmf=2 剛度滿足要求.10cm15cm(寬度高度）方木驗算I 翼緣采用10cm15cm方木，間距90cm，橫橋向布置，支墊間距90cm。用于強度計算q1=bq=b1。2（P11+P24）+1。4（P3+P4+P5）=0.9m1.2（2+13）+1。4（2.5+2+2） KN /m2=24。39kN/m=24.39N/mm用于剛度計算q2=bq=b1.2(P1-1+P24）=0。9m1。2（2+13）KN /m2=16。2kN/m=16。2N/mm受力

87、分析如下：Q=24.39kN/m圖9。4.2。3.5 受力示意圖最大彎距:MMAX =ql2/1024。390。92/10=1.976KN。m=1976N。m傳遞給桿件的荷載：F=1.1ql=1。124。39kN/m0.9m=24。15KN 滿足要求W=0.10。152=0。000375m3最大彎應力m=MMAX/W=1976N。m/0。000375m3=5.27106N/m2=5。27N/mm2=9N/mm2最大撓度：（撓度公式按三跨連續梁）E=11103N/mm2=0.1 0.153 =2.81310-5m4=8.333107mm4= 0.667（16.2N/mm（ 900mm）4） /（

88、10011103N/mm2 2.813107mm4）=0。23mmf=2。25 剛度滿足要求.II 頂板和跨中底板采用10cm15cm方木，間距90cm，橫橋向布置,支墊間距90cm。計算同翼緣。強度和剛度滿足要求，計算略。III 跨中腹板采用10cm15cm方木，間距90cm,橫橋向布置,支墊間距60cm。用于強度計算q1=bq=b1。2（P1-1+P21）+1。4（P3+P4+P5）=0.9m1.2（2+39）+1。4（2.5+2+2） KN /m2=55.278kN/m=55.278N/mm用于剛度計算q2=bq=b1.2(P11+P21）=0.9m1.2（2+39）KN /m2=10。

89、464kN/m=47。088N/mm受力分析如下：Q=55。278kN/m圖9.4.2.3。6 受力示意圖最大彎距：MMAX =ql2/1055.2780。62/10=1。990KN.m=1990N.m傳遞給桿件的荷載： F=1。1ql=1。155.278kN/m0.6m=36.48KN 滿足要求W=0.10.152=0.000375m3最大彎應力m = MMAX/W=1990N.m/0.000375m3=5。31106N/m2=5.31N/mm2=9N/mm2最大撓度：（撓度公式按三跨連續梁)E=11103N/mm2=0.1 0。153 =2.813105m4=8.333107mm4= 0。

90、667（47.088N/mm( 600mm）4) /（10011103N/mm2 2。813107mm4)=0.13mmf=1。5 剛度滿足要求。9。4.2.4 側模板驗算混凝土側壓力計算側模高度采用H=1。5m為設計數據.一般采用內部振動器，混凝土灌筑速度取0。8m/h（按照拌和產量為60m3/h），砼入模溫度取為25.新澆筑混凝土作用于模板的最大側壓力，可按下列公式計算，并取值作計算依據。 (A.0。2-1）式中F新澆筑混凝土對模板的最大側壓力(kN/m2)；c-混凝土的重力密度（kN/m3）；t0-新澆筑混凝土的初凝時間（h ），按8小時計算。v混凝土的澆筑速度(m/h）；H-混凝土側壓

91、力計算位置處至新澆筑混凝土頂面的總高度(m）；1外加劑影響修正系數，不摻外加劑時取1.0；摻具有緩凝作用的外加劑時取1。2： 2-混凝土坍落度影響修正系數，當坍落度小于100mm時，取1。10;不小于100mm時,取1.15。圖9.4.2.4.1 混凝土側壓力的分布示意混凝土側壓力的分布可見圖416：其中,按有效壓頭高度hy，可按下列公式計算： F=C H (A.0.23)解:取1=1。2，2 =1。15，由式（A.0.21）計算時：F=0。222681.21。15=56。48KN/F=C H =261。5=39KN/二者取最小值，新澆筑混凝土對模板的最大側壓力為：P1=39KN/傾倒混凝土對

92、模板產生的側面壓力：振搗混凝土對模板產生的側面壓力取P3=4.0KN/新澆筑混凝土對模板的側壓力的荷載分項系數為1。2，傾倒混凝土和振搗混凝土對模板產生的側面壓力的荷載分項系數為1。4。模板設計設計模板的面板采用厚度為15mm的竹膠板；貼面板縱肋用510方木，間距200mm； 豎楞為兩根1015cm方木，拉桿為22對拉螺栓,拉桿縱向間距每0。6m設一道，豎向間距每0.9m設一道。面板的驗算采用15mm厚竹膠板,支墊間距20cm.取1m寬竹膠板計算。用于強度計算q1=bq=b1.2P1+1.4（P2+P3)=1m1。239+1。4（4。35+4） KN /m2=58.49kN/m=58.49N/

93、mm用于剛度計算q2=bq=b1.2P1=1m1.239KN /m2=49.92kN/m=46。8N/mm如下：Q=58.49kN/m圖9。4。2。4.2 受力示意圖最大彎距:MMAX =ql2/1058。49kN/m（0。2m）2/10=0。23396KN.m=233.96N。m傳遞給方木分配梁的荷載： F=1.1ql=1。158。49kN/m0。2m=12868N最大彎應力m=MMAX/W=233。96N.m/0.0000375m3=6.24106N/m2=6.24N/mm2=25N/mm2最大撓度:(考慮到支點處方木寬5cm，采用凈跨15cm進行計算）E=4103N/mm2=10。015

94、3 =281。251034= （46.8N/mm（150mm）4） /（1284103N/mm2 281.25103mm4)=0。19mmf=0.375 剛度滿足要求。5cm10cm方木驗算采用5cm10cm方木，間距20cm,豎向布置,支墊間距60cm。用于強度計算q1=bq=b1。2P1+1.4（P2+P3)=0.2m1.239+1.4(4。35+4） KN /m2=11.7kN/m=11。7N/mm用于剛度計算q2=bq=b1。2P1=0。2m1。239KN /m2=9。36kN/m=9.36N/mm受力分析如下：Q=11.7kN/m 圖9. 受力示意圖5cm10cm方木力學參數：截面面

95、積:A=0。005m2截面慣性矩：最大彎距：MMAX =ql2/1011700N/m（0.6m）2/10=421。2N.m傳遞給方木分配梁的荷載:F=1.1ql=1。111700N/m0.6m=7722N最大彎應力m = MMAX/W=421。2N。m/0。0000833m3=5.06106N/m2=5。06N/mm2=9N/mm2最大撓度：（撓度公式系數取值按三跨連續梁取）E=11103N/mm2= 0。667（9.36N/mm（600mm）4） /(10011103N/mm2 4。2106mm4)=0。19mmf=1.5 剛度滿足要求。10cm15cm（寬度高度）方木驗算用10cm15cm

96、方木，間距60cm，橫向布置,支撐桿件間距90cm。用于強度計算q1=bq=b1。2P1+1.4（P2+P3）=0。6m1.239+1。4（4.35+4) KN /m2=35.09kN/m=35。09N/mm用于剛度計算q2=bq=b1.2P1=0.6m1。239KN /m2=29.95kN/m=28。08N/mm受力分析如下：Q=35。09kN/m圖9。4.2。4。4 受力示意圖最大彎距：MMAX =ql2/1035.090.92/10=2。842KN.m=2842N.mW=0.10。152=0.000375m3最大彎應力m=MMAX/W=2842N。m/0。000375m3=7。58106

97、N/m2=7。58N/mm2=9N/mm2最大撓度:（撓度公式系數取值按三跨連續梁取）E=11103N/mm2=0。1 0.153 =2.81310-5m4=8。333107mm4= 0。66728。08N/mm（900mm）4 /（10011103N/mm2 2.813107mm4）=0。45mmf=2.25 剛度滿足要求。9.4。2。5 支架基礎驗算施工時，分2層填筑40cm山皮石土，壓路機碾壓密實，壓實度不小于93。附加應力計算I 主梁每延米自重+擬定的模板、支架自重+施工靜荷載+傾倒混凝土澆筑的豎直荷載+振搗混凝土產生的豎直荷載,則：橫梁處：q（靜+動)=（39+2.28+2.5+2+

98、2） KN/m217。5m=836。15KN/mII 每延米基礎頂面荷載橫梁處：N=k1k2 q(靜+動）=1。11.5836。15=1379.65KN其中：k1為不均勻系數，取為1。1。k2為安全系數為1。5.自重應力計算基礎的受力計算寬度b=20.25 +0。4tan402=20.92m（山皮石取40）基頂壓力視為均勻擴散；每延米山皮石G1=20。250.413=105.3KN每延米砼G2=20.250。225=101。25KN因此，基礎底面附加應力為:橫梁處q=（N+G1+G2）/A =（1379.65KN/m1m+105.3KN/m1m+101.25KN/m1m)20。92m =75.8KpafkN每延米基頂面壓力；G-每延米回填的土石方自重;F每延米地基受力面積;fk地基承載力標準值，沙土取200kpa。根據以上驗算,所選方案滿足施工要求.地基承載力滿足要求.9。4。3 驗算結論根據連續梁設計圖紙及現澆支架體系施工方案，本著安全可靠、經濟、為質量負責的原則，進行了詳細的驗算.驗算結果表明：支架模板體系設計安全可靠,可以組織施工。