1、目 錄第一節 工程概況1一、施工概況1第二節 編制依據1第三節 施工組織與施工準備1第四節 材料準備2第五節 腳手架的搭設及拆除3一、腳手架的搭設3二、腳手架的拆除5第六節 質量保證措施6第七節 安全保證措施6一、結構臨邊防護措施6二、樓梯間防護措施6三、安全技術措施7四、腳手架的防雷與消防措施7五、腳手架安全用電8第八節 文明施工措施8第九節 安全事故應急救援預案9一、建立應急救援組織機構9二、建立對內、對外的通信網絡10三、在施工現場按規定設置藥物和急救工具等應急資源10四、應急預案啟動的條件10五、事故發生后的處理程序11六、常見事故及醫療的應急救援處理措施11第十節 內外墻腳手架計算書

2、13附圖：一、各節點示意圖37第一節 工程概況工程簡介工程名稱：xx縣全民健身活動中心建設地點：xx省xx縣建設單位：xx縣體育局設計單位：有限公司監理單位：有限責任公司施工單位：團有限公司本體育館工程位于xx縣，設計規模：中型；建筑等級：乙級；設計使用年限：50年；建筑面積為9908.6m2 ，其中地上9079.4m2 ，建筑基底面積5525.71m2 ；建筑層數：地上3層，地下1層；屋面防水等級：I級，地下防水等級I級；耐火等級：地上二級，地下一級；抗震設防烈度：6度；主要結構類型：獨立柱承臺基礎+鋼筋混凝土框架結構+輕鋼網架屋面；室內看臺總坐席：3066人；本工程為內設籃球場綜合性體育場

3、所，建成后將成為xx縣主要標志性建筑。一、施工概況根據施工現場內外墻施工要求的實際情況，需要搭設內外墻腳手架、外墻腳手架從首層起搭設落地式鋼管雙排腳手架至屋面以上1.5m，內墻腳手架從首層起搭設落地式鋼管雙排腳手架至層頂。腳手架內墻立桿縱距1.5m，外墻立桿縱距1.5m；橫向間距均為1.05m，步距1.5m。腳手架平橋按1.85m一層平橋搭設，平橋面中間縱向鋪設1根鋼管，鋼管面再橫向鋪設用6鋼筋焊接的鋼筋疏網作平橋板。每層平橋設0.18m高的踢腳板。全封閉式安全立網封閉防護（經國家有關部門認證產品）。第二節 編制依據建筑施工安全檢查標準(JGJ59-2011) 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術

4、規范(JGJ1302011) 建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、xx省建設工程文明施工若干規定；建筑施工高處作業安全技術規范；施工現場臨時用電安全技術規范(JGJ46-2005)；設計圖紙及有關文件規范；第三節 施工組織與施工準備本工程采用雙排扣件式鋼管腳手架施工，滿足施工要求和確保使用安全，是對建筑施工腳手架的基本要求，為了使扣件式鋼管腳手架能夠安全可靠地承受和傳遞各種荷載作用，其組成應滿足以下基本要求：1、腳手架是由立柱、縱向與橫向水平桿共同組成的“空間框架結構”，必須同時設置立柱、縱向與橫向水平桿；2、扣件螺栓擰緊扭力矩應在40Nm60Nm之間，以保證“空間框架結構”的節點

5、具有足夠剛性和傳遞荷載的能力；3、在腳手架與建筑物之間，必須按設計要求設置足夠數量分布均勻的連墻件，以便在腳手架的側向(垂直于建筑墻面方向)提供約束，防止腳手架橫向失穩傾覆，并可靠地傳遞風荷載。連墻件必須采用可承拉力和壓力的構造；4、腳手架立柱的地基與基礎必須堅實，應具有足夠的承載能力，并防止不均勻的沉降或過大的沉降；搭設棚架前，清除腳手架搭設范圍內的障礙物。應平整場地并夯實，做好硬底化，提供足夠承載力的地面基礎，并向建筑物外側成一定坡度。在腳手架外側設排水溝，排水溝在棚架外面200mm為宜。腳手架底座板底標高宜高于自然地坪50mm。5、項目部應按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范第8.1.

6、5條的規定和施工組織設計的要求對鋼管、扣件、腳手板等進行檢查驗收，不合格的產品不得使用。6、經檢驗合格的各種桿件、構配件，應按品種、規格分類，堆放整齊、平穩，堆放場地不得有積水。要求項目部工地圍墻范圍內，提供足夠的場地堆放材料；7、當腳手架基礎下有設備基礎、管溝時，在腳手架使用過程中不應開挖，否則必須采取加固措施。8、嚴禁將外徑48.3mm與51mm的鋼管混合使用；第四節 材料準備1、主要材料及規格選擇48.33.6mm鋼管、直角扣件(十字扣)、旋轉扣件(活動扣)、對接扣件(駁心扣)、16鋼筋預埋件(吊環鋼筋、預埋件鋼筋都必須使用I級鋼)、鋼筋疏網(平橋板)、擋腳板、密目式安全網(阻燃)、木板

7、(平臺板)、膠笏、黃油等。外腳手架采用鋼管作受力桿件，護欄桿件同樣使用鋼管搭設。腳手架鋼管應采用國家標準直縫電焊鋼管（GB/T13793）或低壓流體輸送用焊接鋼管（GB/T3092）中規定的3號普通鋼管，其質量應符合現行國家標準碳素結構鋼（GB/T700）中Q235級鋼的規定。每根鋼管的最大質量不應大于25kg，鋼管尺寸為48.33.6mm，鋼管上嚴禁打孔。2、本腳手架工程擬采用可鍛鑄鐵制作的扣件，其材質應符合現行國家標準鋼管腳手架扣件（GB15831）的規定；同時在螺栓擰緊扭力矩65Nm時，不得發生破壞。使用時各種螺栓擰緊扭力矩不得小于40Nm。 3、新舊鋼管的尺寸要統一，鋼管表面應平直光滑

8、，不應有裂縫，結疤，分層，錯位，硬彎，毛刺，鋼管必須涂防銹漆，銹蝕嚴重的鋼管不得使用。 4、扣件使用前應進行質量檢查，有裂縫，變形的嚴禁使用，出現滑絲的螺栓必須更換，新舊扣件應進行防銹處理，扣件螺帽擰緊后應加上黃油。扣件與鋼的合面必須嚴格整形，應保證與鋼管扣緊時接觸良好，當扣件夾緊鋼管時，開口處的最小距離應不小于5mm。5、扣件活動部位應能靈活轉動，旋轉扣件的兩旋轉面間隙應小于1mm。6、平橋: 平橋面中間縱向鋪設1根鋼管，鋼管面再橫向鋪設用6鋼筋焊接的鋼筋疏網作平橋板，用18#鐵絲綁扎緊實。每層平橋設0.18m高的擋腳板。7、平臺板：彎曲變形、殘舊破爛的木板不得使用。8、腳手架內側滿掛密目式

9、安全立網進行全封閉防護。9、材料進場應建立完善的驗收制度，由施工現場的材料員，按材料質量標準嚴格檢驗驗收，然后根據施工現場的場地要求，統一分類堆放。 第五節 腳手架的搭設及拆除一、腳手架的搭設1、搭設施工工藝普通落地式腳手架施工工藝落地腳手架搭設的工藝流程為：材料配備定位設置通長腳手板底座立柱縱向掃地桿水平桿小橫桿大橫桿連墻桿斜桿(剪刀撐)平橋板擋腳板安全網。定距定位。根據構造要求在建筑物四角用尺量出內、外立桿離墻距離，并做好標記。用鋼卷尺拉直，分出立桿位置，并用小竹片點出立桿標記。墊板、底座應準確地放在定位線上，墊板必須鋪放平穩，不得懸空；雙管立柱應采用雙管底座，底座下墊枕木，并垂直于墻面設

10、置。在搭設首層腳手架的過程中，沿四周每框架格內設一道斜支撐，拐角處雙向增設，待該部位腳手架與主體結構的連墻件可靠拉結后方可拆除。當腳手架操作層高出連墻件兩步時，應采取臨時穩定措施，直到連墻件搭設完畢后方可拆除。雙排架宜先立內排立桿，后立外排立桿。每排立桿宜先立兩頭的，再立中間的一根，互相看齊后，立中間部分各立桿。雙排架內、外排兩立桿的連線要與墻面垂直。立桿接長時，宜先立外排，后立內排。其余組件的搭設要求參見構造要求。工藝要求所有立柱(立桿)、掃地桿、水平桿、小橫桿(托底)、大橫桿(對龍)、連墻桿、斜桿(剪刀撐)等全部使用鋼管，相互連接點用扣件連結，螺栓必須擰緊擰實。2、搭設方法 （1）立桿：(

11、采用48.33.6鋼管)鋼管立桿排距1.05m，內立桿縱距1.5m，外立桿縱距1.5m，內立桿距建筑物外立面0.30m。鋼管立桿采用對接，相鄰立桿的接頭不應在同一步距內，高度方向錯開0.5m。頂層立桿需搭接時，搭接長度不應小于1.5m，應采用不小于2個旋轉扣件固定。立桿最后驗收垂直度(20-80m)允許偏差100mm。（2）大橫桿: (采用48.33.6mm鋼管)步距1.85m，平橋距建筑物(最外裝飾墻面)不大于0.2m，超過規定距離的部位，必須做好安全防護。內、外排大橫桿應設平行，采用直角扣件與立桿扣緊，大橫桿步距不得大于1.8m，同一步距內的大橫桿高低差不得大于0.06m。在外排每一層平橋

12、之間等距離用一根縱向鋼管作防護攔桿。（3）小橫桿：(采用48.33.6鋼管)主節點處必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件扣接，設置在大橫桿之下，且嚴禁拆除。主節點處兩個直角扣件的中心距不應大于0.15m。小橫桿伸出內、外立桿外側不應少于0.1m，桿端與平橋邊的空隙應鋪設密竹作為封閉。（4）剪刀撐：(采用48.33.6鋼管) 高度在24m以下的雙排腳手架，均在外側立面的兩端各設置一道剪刀撐，并應由底至頂連續設置；高度在24m以上的雙排腳手架應在外側立面整個長度和高度上連續設置剪刀撐，兩端各設一組，中間每57根立桿（即7.510.5m）設一組剪刀撐，保證每組剪刀撐的凈間距應15m；剪刀撐與水平角度應

13、為4560度，鋼管搭接長度(扣件之間)不少于1m，應采用不小于2個旋轉扣件固接，管端至扣件上皮外緣距離不少于0.1m。（5）平橋：平橋面中間縱向鋪設1根鋼管，鋼管面再橫向鋪設用6鋼筋焊接的鋼筋疏網作平橋板，用18#鐵絲綁扎緊實。每層平橋設0.18m高的擋腳板。橋架荷載不得超過3KN/m2，不得在同一位置、上下層同時堆放過多材料，嚴格控制架面施工荷載，同時作業的層數不得超過兩層，避免超載或產生荷載過大集中和偏心分布而失穩。若平橋面與樓面相差高度大于0.8m時，該平橋則應在鋼管內立桿處，以平橋面起，相隔0.6m用篙竹縱向設兩道防護欄桿(該防護欄桿在完成磚砌體后可以拆除)。（6）架體與建筑物的拉結：

14、腳手架在二層樓面開始，豎向間距以每層樓層高度為準，橫向距離每4.5m設一拉結點(建筑物各大轉角柱起第一條立桿為第一點位置，其它按小于上述距離分攤)，澆注混凝土前，在外邊梁側預埋14100一頭帶鉤的螺絲桿作拉結點，螺桿必須與樓面結構鋼筋綁扎連接。新廠廠房連墻桿在5.1m高度圈梁位置預埋鐵件設置一道連墻間，動力房在4.5m高度圈梁位置預埋鐵件設置一道連墻間，辦公生活樓擴建在4m高度圈梁位置預埋鐵件設置一道連墻間。根據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范第條規定，附墻采用剛性連接方式。待梁側板拆除后，用48.33.6mm鋼管與50505角鋼焊接成的拉頂桿件頂緊建筑物，另一端與棚架內立桿用直角扣件連結

15、，螺絲必須擰緊(螺栓擰緊扭力矩不少于40Nm)，拉結點宜靠近主節點設置，距離不應大于0.3m。連墻桿件宜采用菱形布置，也可采用方形、矩形或梅花形布置；每根連墻桿件覆蓋面積40m2。連墻桿宜呈水平設置，當不能水平設置時，與腳手架連接的一端應下斜連接，不應采用上斜連接。保證腳手架與建筑物之間連接牢固，不晃動，不倒塌。（7）安全網：腳手架設置密目式安全網封閉(阻燃)，并有生產許可證、產品合格證和產品檢驗報告，不符合要求的密目式安全網不得使用。安全網設置在外排立桿的內側。安全網安置時要使安全網充分繃緊張拉，且上下左右的安全網環扣要對齊，用合乎要求的塑料篾系牢在腳手架鋼管上。在腳手架轉角處，要用細竹桿夾

16、在安全網的陰角面，并綁扎在轉角的外立桿上，這樣使安全網的轉角保證垂直、美觀。每搭設完成一層平橋，安全網必須隨即滿掛，腳手架與施工層之間及斜道底應按驗收標準設置封閉平網，防止雜物下跌。（8）斜道(施工梯)：外腳手架南面搭設一道斜道，斜道在腳手架外側搭設，與平橋高度搭設成單邊梯上落，即；上完一層斜道轉向平橋面走，至梯臺時再往上一層斜道行走。斜道的寬度不小于1，陂度應采用3：1，步距應不大于0.3m，上、下步級必須平整，步級使用6鋼筋焊接的鋼筋疏網鋪設，在斜道的兩邊高度約1.2m處，用鋼管各設一道扶手，拐彎平臺深度應不小于一個立桿縱距。（9）安全擋板：通道口及靠近建筑物的露天作業場地要搭設雙層擋板，

17、每層擋板相距0.6m，下面一層滿鋪鐵板或木板，上面一層滿鋪密竹并固定牢靠，周邊應設置1.5m高的鋼管護欄和擋腳板，并掛設密目式安全網，通道口擋板需向兩側伸出1m，向外伸出5m，高度約5m。二、腳手架的拆除1、腳手架拆除的工藝流程拆架程序應遵守由上而下，先搭后拆的原則，即先拆拉桿、腳手板、剪刀撐、斜撐，而后拆小橫桿、大橫桿、立桿等（一般的拆除順序為：安全網欄桿腳手板剪刀撐小橫桿大橫桿戶立桿）。不準分立面拆架或在上下兩步同時進行拆架。做到一步一清、一桿一清。拆立桿時，要先抱住立桿再拆開最后兩個扣。拆除大橫桿、斜撐、剪刀撐時，應先拆除中間扣件，然后托住中間，再解端頭扣。所有連墻桿等必須隨腳手架拆除同

18、步下降，嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再拆腳手架，分段拆除高差不應大于2步，如高差大于2步，應增設連墻件加固。拆除后架體的穩定性不被破壞，如附墻桿被拆除前，應加設臨時支撐防止變形，拆除各標準節時，應防止失穩。當腳手架拆至下部最后一根長鋼管的高度（約6.5m）時，應先在適當位置搭臨時拋撐加固，后拆連墻件。2、腳手架拆除的安全技術（1）嚴格執行國家建設部有關建安工人操作的規章制度和現場施工安全生產“十條”規定。拆架前，全面檢查擬拆腳手架，根據檢查的結果，擬訂出作業計劃，報請土建施工方及現場監理批準后，進行技術交底后才準進行拆棚工作。作業計劃一般包括：拆架的步驟和方法、安全措施、材料堆放地點、勞動組

19、織安排等。（2）拆除腳手架前，土建施工方應先派人把橋架上的雜物清理干凈，把所有附著在腳手架上的電線電箱水管等物件全部拆除后才能交給棚隊進行拆除作業。（3）拆除棚架時，應劃分作業區，周圍設繩綁圍欄或豎立警戒標志，地面應設專人指揮，禁止非作業人員進入。（4）拆架的高處作業人員應戴安全帽、系安全帶(安全帶應高掛低用，一步一扣，如不使用者應即時訓斥并令其退場)、穿軟底防滑鞋 。（5）在拆除腳手架期間，土建隊伍安排工人配合割斷鋼筋吊環和負責補貼洞眼等手尾工作。拆架作業人員應要注意做好產品的保護，不得損壞，如有損壞，應立即通知工地有關人員進行處理，并把拆架工作先停下，待處理工作完成后再繼續拆架。（6）拆架

20、程序應遵守由上而下，先搭后拆的原則，即先拆拉桿腳手板剪刀撐(斜撐)，而后拆小橫桿大橫桿立桿等，并按一步一清原則依次進行。嚴禁上下同時進行拆架作業。（7）拆立桿時，要先抱住立桿再拆開最后兩個扣。拆除大橫桿、斜桿、剪刀撐時，應先拆除中間扣件，然后托住中間，再解兩端扣。（8）連墻桿（拉結點）應隨拆除進度逐層拆除。嚴禁先將連墻桿件整層或數層拆除后再拆腳手架；分段拆除高差不應大于2步，如高差大于2步，應增設連墻桿件加固；（9）當腳手架采取分段、分立面拆除時，對不拆除的腳手架兩端，應先按規范第條第4款、第6.6.3條第1、2款的規定設置連墻桿件和橫向斜桿加固。（10）當腳手架拆至下部最后一根長立桿的高度(

21、約6m)時，應先在適當位置搭設臨時拋撐加固后，再拆除連墻桿件。（11）拆除時要統一指揮，上下呼應，動作協調，當解開與另一人有關的結扣時，應先通知對方，以防墜落。（12）拆架時嚴禁碰撞腳手架附近電線源，以防觸電事故。（13）在拆架時，不得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚后方可離開。（14）拆下的材料要徐徐下運，嚴禁拋擲。運至地面的材料應按指定地點隨拆隨運，分類堆放，當天拆當天清，拆下的扣件和鐵絲要集中回收處理。第六節 質量保證措施1、本項工程的外腳手架，采用雙排鋼管作護欄搭設，部分舊材料搭配使用。所用進場材料均應作質量檢查，質量不合格的不準使用。2、各種桿件的設置，扣件的使用必須按有

22、關規范和要求搭設。3、搭設期間，應有施工管理人員動態對工程施工的質量和安全進行監控，安全員及有關領導不定期檢查。4、每層或每分段搭設完畢，應及時會同施工單位有關人員辦理交接驗收手續，并簽證。5、腳手架全部搭設完成，交付使用后，不定期的施工員或安全員對腳手架進行工程質量和安全巡查。第七節 安全保證措施一、結構臨邊防護措施在結構四周邊線內50cm處設置全封閉式護身欄，使用材料均采用48.33.6mm鋼管。其高度不低于1.2m、立桿間距不大于2. 5m、豎向每隔0.6m設一道通長大橫桿、每隔一根立桿設一道三腳架。沿鋼管長度方向刷紅白間隔的油漆、掛醒目標志牌；護身欄桿四周滿掛密目安全網、白天設警示牌、

23、夜間設紅色標志燈；臨邊四周lm范圍內不準堆料、停放機具。二、樓梯間防護措施樓梯的側邊利用腳手架做安全防護，架子立管從梯井內搭設，側邊沿樓梯坡度方向做一道1.2m高的護身欄，側邊底部設18cm高的擋腳板。三、安全技術措施1、所有高處作業人員應接受高處作業安全知識教育，外腳手架搭設人員必須是經過按現行國家標準特種作業人員安全技術考核管理規則(GB5036)考核合格的專業架子工。持證上崗，上崗前應按有關規定進行專門的安全技術交底并簽字。2、高處作業人員應經過體檢，合格后方可上崗，嚴禁酒后上班，嚴禁赤腳 或穿拖鞋上班。作業人員應按規定并正確使用合格的安全帽、安全帶(安全帶應高掛低用，一步一扣，如不使用

24、者應立即時制止，屢教不改者應令其退場)、穿防滑鞋。3、外腳手架施工應有明確的安全負責人和專職安全員。開工前，施工管理人員必須詳細向全體操作人員作搭棚分項工程的安全技術交底，并辦理簽證。4、在棚架上作業時，必須放置好所有材料，完成一個工作面后，要將所剩材料清理干凈。5、外腳手架應經常檢查，發現問題及時維修加固，以達到堅固穩定，確保施工安全。在施工使用過程中不得隨意損壞、變更、拆除腳手架，如確需整改必須征得架子工同意才能整改。6、外腳手架禁止扣件、繩索、鐵絲、竹篾、塑料篾混用。7、外腳手架外側應采用密目式安全網做全封閉，不得留有空隙。密目式安全網應可靠固定在架體內側。作業層與建筑物之間的空隙超過0

25、.15m時應作全封閉，防止人員和物料墜落。作業人員上下應有專用通道，不得攀爬架體。8、作業層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載，腳手架平橋不得集中堆料施荷，不得將模板支架、纜風繩、泵送混凝土和砂漿的輸送管固定在腳手架上，嚴禁懸掛起重設備。施工荷載不得超過3KN/m29、嚴格按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ1302001)要求搭設，并經有關人員驗收合格才能投入使用。10、臨街搭設、拆除腳手架時，外側應有防止墜物傷人的防護措施，地面應設圍欄和警示標志，并派專人看守，嚴禁非操作人員入內。四、腳手架的防雷與消防措施1、腳手架防雷、消防工作應列入工地消防系統，根據工地現場實際情況合理設

26、置防雷、消防裝置，是確保本工程安全生產的關鍵。2、施工現場內的塔吊、人貨梯、等機械設備，以及鋼腳手架和正在施工的在建工程等的金屬結構，當在相鄰建筑物、構筑物等設施的防雷裝置接閃器的保護范圍以外時，應按下表規定安裝防雷裝置。應按JGJ130-2001規范附錄A執行。施工現場內機械設備及高腳手架設施需安裝防雷裝置的規定地區年平均雷暴日（d）機械設備高度（m）155015，403240，902090及雷害特別嚴重地區12廣州地區年平均雷暴日40天，且90天，所以腳手架20m時設置防雷裝置。3、施工現場內所有防雷裝置的沖擊接地電阻值不得大于4。4、采用避雷針與大橫桿連通，接地線與整幢建筑物樓層內避雷系

27、統通過立桿連成一體的。5、避雷針可采用12鍍鋅鋼筋制作，高度不少于1m，設置在腳手架四角立桿上，并將所有最上層的大橫桿全部連通，形成避雷網絡（詳見附圖16）； 6、接地線可采用404的鍍鋅扁鋼，接地線與立桿連接時應用2道螺栓卡箍連接，螺栓加彈簧墊圈，以防松動并保證接觸面積不少于10 mm2。接地線與建筑物按層內避雷系統的設置，按腳手架的長度不超過50m設置1個，同時要求位置不得選在人經常走到的地方，以避免跨步電壓的危害，防止接地線遭機械傷害。7、嚴禁在腳手架平橋進行電焊、風焊作業，如確須在腳手架上進行電焊、風割等作業時，應注意易燃物品，必須要有防火安全措施，設置消防器材，并派專人看守，動火作業

28、后要及時清理現場，排除隱患。8、共同做好安全防火工作，吸煙要到指定的吸煙區內，不得亂掉煙頭火種，在主要安全出入口及上落樓梯平臺位置應設置手提式滅火器。五、腳手架安全用電1、工地臨時用電線路的架設及腳手架接地、避雷措施、腳手架與架空輸電線路的安全距離等應按現行的行業標準施工現場臨時用電安全技術規范（JGJ 462005）的有關規定執行。2、嚴格執行安全用電技術規范，確保安全用電，施工現場使用電線、電閘開關、電焊機、安裝照明燈等不得直接掛在腳手架上，以防止漏電發生危險，如確因施工需要架設電線或附著在腳手架的，必須做好絕緣防護措施，電線與腳手架一定要絕緣隔離，設在腳手架上的電箱，電焊機等必須要有防雨

29、、防漏電裝置，并經常檢查是否符合安全用電，發現問題要及時整改處理，直至確保安全為止。3、含腳手架周邊與外電架空線路的邊線之間的最小安全操作距離應符合下表：外電線路電壓等級（kv）111035110220330500最小安全操作距離（m）4.06.08.01015注：上、下腳手架的斜道不宜設在有外電線路的一側。第八節 文明施工措施1、進人施工現場的人員必須戴好安全帽，高空作業系好安全帶，穿好防滑鞋等，現場嚴禁吸煙。2、進人施工現場的人員要愛護場內的各種綠化設施和標示牌，不得踐踏草坪、損壞花草樹木、隨意拆除和移動標示牌。3、嚴禁酗酒人員上架作業，施工操作時要求精力集中、禁止開玩笑和打鬧。4、腳手架

30、搭設人員必須是經考試合格的專業架子工，上崗人員定期體檢，體檢合格者方可發上崗證，凡患有高血壓、貧血病、心臟病及其他不適于高空作業者，一律不得上腳手架操作。5、上架子作業人員上下均應走人行梯道，不準攀爬架子。6、護身欄、腳手板、擋腳板、密目安全網等影響作業班組支模時，如需拆改時，應由架子工來完成，任何人不得任意拆改。7、腳手架驗收合格后任何人不得擅自拆改，如需做局部拆改時，須經技術部同意后由架子工操作。8、不準利用腳手架吊運重物；作業人員不準攀登架子上下作業面；不準推車在架子上跑動；塔吊起吊物體時不能碰撞和拖動腳手架。9、不得將模板支撐、纜風繩、泵送混凝土及砂漿的輸送管等固定在腳手架上，嚴禁任意

31、懸掛起重設備。10、在架子上的作業人員不得隨意拆動腳手架的所有拉接點和腳手板，以及扣件綁扎扣等所有架子部件。11、拆除架子而使用電焊氣割時，派專職人員做好防火工作，配備料斗，防止火星和切割物濺落。12、腳手架使用時間較長，因此在使用過程中需要進行檢查，發現基礎下沉、桿件變形嚴重、防護不全、拉接松動等問題要及時解決。13、要保證腳手架體的整體性，不得與井架、升降機一并拉結，不得截斷架體。14、施工人員嚴禁凌空投擲桿件、物料、扣件及其他物品，材料、工具用滑輪和繩索運輸，不得亂扔。15、使用的工具要放在工具袋內，防止掉落傷人；登高要穿防滑鞋，袖口及褲口要扎緊。16、腳手架堆放現場做到整潔、擺放合理、

32、專人保管，并建立嚴格的領退料手續制度。17、施工人員做到工完場清，確保腳手架施工材料不浪費。18、運至地面的材料應按指定地點隨拆隨運，分類堆放，當天拆當天清，拆下的扣件和鐵絲要集中回收處理。應隨時整理、檢查，按品種、分規格堆放整齊，妥善保管。19、六級以上大風、大雪、大霧、大雨天氣停止腳手架作業。在冬季、雨季要經常檢查腳手板、斜道板、跳板上有無積雪、積水等物。若有則應隨時清掃，并要采取防滑措施。第九節 安全事故應急救援預案外墻腳手架工程常涉及的事故包括：高空墜落、物體打擊、模板坍塌、火災等不可預見的突發事件，為降低安全事故的傷害，防止事故擴大，針對性的制定以下應急預案。一、建立應急救援組織機構

33、建立由項目經理、施工員、安全員、搭設技術員組成的管理機構，搭設負責人負有指揮、調配、檢查的直接責任。1、項目經理：對工程項目負安全領導責任：在腳手架施工過程中認真貫徹安全生產方針、政策、法規和各項規章制度，結合腳手架的施工特點，提出有針對性的安全管理措施，嚴格履行安全檢查考核指標和安全生產獎懲辦法；認真落實施工組織設計中的安全檢查技術管理的各項措施，嚴格執行安全技術措施審批制度，施工項目安全交底制度和設施、設備交接驗收使用；領導組織安全生產檢查，定期研究分析施工中存在的安全隱患，并加以落實解決；發生事故時，保護好現場，及時上報，并認真吸取教訓；2、項目副經理及技術負責人進行方案的編寫，解決技術

34、問題，及時上報項目經理；與設計、監理保持溝通，保證設計、監理方的要求與指令得以貫徹實施；對施工員和質安員進行技術交底，保證方案得以順利實施；加強項目工程資料的管理，確保項目分類明確，及時備案；3、施工員對班組進行質量技術交底；施工作業過程中的施工指導，確保工序管理的順利實施；協調各專業隊伍的勞動力使用，合理調配勞動力資源，使工程施工組織按計劃進行；4、質安員對班組進行安全技術交底；對施工過程進行質量安全監督；對腳手架進行驗收；拆除腳手架時負責旁站監督檢查；5、施工班組安排生產任務時要認真執行安全施工交底，嚴格執行本工種安全操作規程，有權拒絕違章指揮；班前要對所用的機具、設備、防護用具及作業環境

35、安全檢查，發現問題立即采取改進措施，及時消除事故隱患；組織班組開展安全活動，開好班前安全會議；二、建立對內、對外的通信網絡我項目部成立了領導小組，專門應對各種意外情況的發生，具體的組織機構如下：組 長：譚春梅副組長：梁煥榮、何維帥組 員：黃石喜、余創雄、黃坤潮、蔣廣宇、李章林、張榮豪、黃映鋒三、在施工現場按規定設置藥物和急救工具等應急資源項目部應在現場辦公室的明顯位置設置急救藥箱和急救擔架，配備適等應急資源，適當的藥品和救護品，藥箱內至少應配備：藥棉枝、紗布、繃帶、醫用膠布、消毒酒精、止痛藥，以備現場臨時急救。四、應急預案啟動的條件在外腳手架施工期間，出現以下情況之一，應立即啟動應急預案：1、

36、在施工過程中造成傷害的；2、火災；3、支撐門架移位明顯超過報警值；4、坍塌；5、7級以上大風；五、事故發生后的處理程序1、一旦事故發生，在現場的任何一位事故應急領導小組成員（特別是項目經理）應負責組織現場緊急搶救，以最快、最有效途徑組織將受傷人員送往醫院搶救和治療；2、必要時，現場組織急救的項目經理或專職安全員應及時派員聯絡急救中心“120”或急救醫院，現場的管理人員應服從組織者的指揮，完成聯絡、救援、接車等工作；3、聯絡電話應盡量詳細說明：事故發生的具體地點、傷員人數、傷勢情況，聯絡人員應負責或派人在主要路口引導救護車輛盡快進入現場；4、施工現場專職安全員應及時將事故逐級向上（公司質安部經理

37、、公司副經理）報告，以便搶救工作得到公司的支持，對造成四級或以上重大事故的，現場專職安全員應立即報告公司總經理，總經理接到報告后，即時組織質安部向上級主管部門書面報告；5、及時將傷員安全轉移，并適當包扎、止血等臨時急救處理后送醫院搶救；6、項目部應注意保護事故現場，事故末查清，末征得有關部門同意，不得借口恢復生產，擅自清理破壞現場。因搶救或排除險情需移動物件時，應做好標記或現場示意；六、常見事故及醫療的應急救援處理措施1、高處墜落事故的應急措施腳手架工程屬高空作業，應特別重視高空作業安全，避免發生高處墜落事故，必須加強監控管理，對職工進行預防高處墜落的技術知識教育，使他們熟悉操作時必須使用的工

38、具和防護用具，同時在技術上采取有效的防護措施。當發生高處墜落事故后，搶救的重點放在對休克、骨折和出血上進行處理。應急措施： 休克發生高處墜落事故后，應馬上組織搶救傷者，首先觀察傷者的受傷情況、部位、傷害性質，如傷員發生休克，應先處理休克。遇呼吸、心跳停止者，應立即進行人工呼吸，胸外心臟擠壓。處于休克狀態的傷員要讓其安靜、保暖、平臥、少動，并將下肢抬高約20度左右，盡快送醫院進行搶救治療。 顱腦損傷出現顱腦損傷，必須維持呼吸道暢通。昏迷者應平臥，面部轉向一側，以防舌根下墜或分泌物、嘔吐物吸入，發生喉阻塞。有骨折者，應初步固定后再搬運。遇有凹陷骨折、嚴重的顱底骨折及嚴重的腦損傷癥狀出現，創傷處用消

39、毒的紗布或清潔布等覆蓋傷口，用紗帶或布條包扎后，及時送就近有條件的醫院治療。 脊椎受傷發現脊椎受傷者，創傷處用消毒的紗布或清潔布等覆蓋傷口，用繃帶或布條包扎。搬運時，將傷者平臥放在帆布擔架或硬板上，以免受傷的脊椎移位、斷裂造成截癱，招致死亡。搶救脊椎受傷者，搬運過程，嚴禁只抬者的兩肩與兩腳或單肩背運。 手足骨折發現傷者手足骨折，不要盲目搬運傷者。應在骨折部位用夾板把受傷位置臨時固定，使斷端不再移位或刺傷肌肉、神經或血管。固定方法：以固定骨折處上下關節為原則，可就地取材，用木板、竹片等，在無材料的情況下，上肢可固定在身側，下肢與側下肢縛在一起。 創傷性出血遇有創傷性出血的傷員，應迅速包扎止血，使

40、傷員保持在頭低腳高的臥位，并注意保暖。 運送傷員動用最快的交通工具或其他措施，及時把傷者送往鄰近醫院搶救，運送途中應盡量減少顛簸。同時密切注意傷者的呼吸、脈搏、血壓及傷口的情況。2、物體打擊事故的應急措施物體打擊傷害也是傷害的其中一種，這就要求在高處作業的人員對機械運行、物料傳接、工具的存放過程中，都必須確保安全，防止物件墜落傷人的事故發生。當發生物體打擊事故后，搶救的重點放在對顱腦損傷、胸部骨折和出血上進行處理。應急措施：休克顱腦損傷創傷性出血3、觸電事故的應急預案工程施工及生活中，用電情況較多，特別是施工用電，電壓較高。一旦發生觸電事故，后果嚴重。應馬上采取緊急救援措施，將傷亡減少到最低程

41、度。觸電傷者主要的癥狀：強烈的電流通過人身體中，在一瞬間，人立刻就會暴斃或因休克而昏倒，身體也會有局部灼傷情形。局部表現有不同程度的燒傷、出血、焦黑等現象。燒傷區與周圍正常組織界線清楚，有2處以上的創口，1個入口、1個或幾個出口。重者創面深及皮下組織、肌腱、肌肉、神經，甚至深達骨骼，呈炭化狀態或全身機能障礙，如：休克、呼吸心跳停止。應急措施： 切斷電源一旦發生觸電事故，應在第一時間切斷電源。不能切斷電源的，應用絕緣物體將觸電者與電源分離，如干燥木棒、竹竿、塑料棒等。對于高壓電觸電而不熟悉電源有情況，應馬上致電有關供電部門停電。如觸電者在較高的地方，則應在傷者下方放置軟墊，如紙箱、海綿墊等，防止

42、傷者脫離電源后失控跌落受傷。 打電話求救第一時間打急救電話，將傷者送往醫院搶救。 人工呼吸觸電者常會出現呼吸停止的情況。在醫院搶救人員還未到達現場前可先對傷者進行人工呼吸急救。將傷者平放在干燥地面上，解松衣扣，通暢氣道，用軟物墊起傷者頭部，一手拿穩捏住傷者鼻子，一手輕輕微微抬起其下巴，施救者吸一口氣從傷者口部吹入，頻率為3040次/分鐘。 胸外心臟按壓心搏停止，呼吸存在者，應立即作胸外心臟按壓。將傷者平放在干燥地面上，解松衣扣，通暢氣道，用軟物墊起傷者頭部。雙手掌重疊按在傷者心臟處，用力按下，頻率為約60次/分鐘。呼吸心跳均停止者，則應在人工呼吸的同時施行胸外心臟按壓，以建立呼吸和循環，恢復全

43、身器官的氧供應。現場搶救最好能兩人分別施行口對口人工呼吸及胸外心臟按壓，以1：5的比例進行，即人工呼吸1次，心臟按壓5次。如現場搶救僅有1人，用15：2的比例進行胸外心臟按壓和人工呼吸，即先作胸外心臟按壓15次，再口對口人工呼吸2次，如此交替進行，搶救一定要堅持到底。 其他損傷處理電擊傷時，應注意有無其他損傷。如觸電后彈離電源或自高空跌下，常并發顱腦外傷、血氣胸、內臟破裂、四肢和骨盆骨折等。如有外傷、灼傷均需同時處理。 運送傷員現場搶救中，不要隨意移動傷員，若確需移動時，搶救中斷時間不應超過30秒。移動傷員或將其送醫院，除應使傷員平躺在擔架上并在背部墊以平硬闊木板外，應繼續搶救，心跳呼吸停止者

44、要繼續人工呼吸和胸外心臟按壓，在醫院醫務人員未接替前救治不能中止。第十節 內外墻腳手架計算書新廠廠房外墻腳手架一、參數信息1.腳手架參數雙排腳手架搭設高度為 11.5 m，立桿采用單立桿；搭設尺寸為：橫距Lb為 1.05m，縱距La為1.5m，大小橫桿的步距為1.85 m；內排架距離墻長度為0.30m；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為 2 根；采用的鋼管類型為 48.33.6； 橫桿與立桿連接方式為雙扣件；取扣件抗滑承載力系數為 1.00；連墻件采用一道，豎向高度 5.1 m，水平間距4.5 m，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；2.活荷載參數施工均布活荷載標準值:2.000kN/

45、m2；腳手架用途:裝修腳手架；同時施工層數:2 層；3.風荷載參數本工程地處廣東廣州市，基本風壓0.44kN/m2；風荷載高度變化系數z，計算連墻件強度時取0.92，計算立桿穩定性時取0.74，風荷載體型系數s 為0.214；4.靜荷載參數每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m):0.1394；腳手板自重標準值(kN/m2):0.300；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.150；安全設施與安全網(kN/m2):0.005；腳手板類別:竹笆片腳手板；欄桿擋板類別:竹笆片腳手板擋板；每米腳手架鋼管自重標準值(kN/m):0.038；5.地基參數地基土類型:素填土；地基承載力標準值(kPa):1

46、20.00；立桿基礎底面面積(m2):0.20；地基承載力調整系數:1.00。 二、大橫桿的計算按照扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2011)第條規定，大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0.038kN/m ；腳手板的自重標準值:P2=0.31.05/(2+1)=0.105kN/m ；活荷載標準值: Q=21.05/(2+1)=0.7kN/m；靜荷載的設計值: q1=1.20.038+1.20.105=0.172kN/m；活荷載的設計值:

47、 q2=1.40.7=0.98kN/m； 圖1 大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 圖2 大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合。跨中最大彎距計算公式如下: M1max=0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大彎距為 M1max=0.080.1721.52+0.100.981.52 =0.251kNm；支座最大彎距計算公式如下: M2max=-0.10q1l2 - 0.117q2l2支座最大彎距為 M2max= -0.100.1721.52-0.1170.981.52 =-0.297kNm；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值

48、進行強度驗算： =Max(0.251106,0.297106)/5080=58.465N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力為 =58.465N/mm2 小于 大橫桿的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下： max=(0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI其中：靜荷載標準值: q1= P1+P2=0.038+0.105=0.143kN/m； 活荷載標準值: q2= Q =0.7kN/m； 最大撓度計算值為：=0.6770.14315004/(1002.06105121900)+0.9900.71500

49、4/(1002.06105121900)=1.593 mm；大橫桿的最大撓度 1.593 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1500/150 mm與10 mm，滿足要求！三、小橫桿的計算根據JGJ130-2001第條規定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1= 0.0381.5=0.058kN；腳手板的自重標準值：P2=0.31.051.5/(2+1)=0.158kN；活荷載標準值：Q=21.051.5/(2+1) =1.050kN；集中荷載

50、的設計值: P=1.2(0.058+0.158)+1.4 1.05=1.728kN； 小橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和；均布荷載最大彎矩計算公式如下:Mqmax=ql2/8Mqmax=1.20.0381.052/8=0.006kNm；集中荷載最大彎矩計算公式如下:Mpmax=Pl/3Mpmax=1.7281.05/3=0.605kNm ；最大彎矩 M=Mqmax + Mpmax=0.611kNm；最大應力計算值 =M / W=0.611106/5080=120.313N/mm2 ；小橫桿的最大彎曲應力 =120.313N/mm

51、2 小于 小橫桿的抗彎強度設計值 205N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和；小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下:qmax=5ql4/384EIqmax=50.03810504/(3842.06105121900)=0.024 mm ；大橫桿傳遞荷載 P=p1 + p2 + Q=0.058+0.158+1.05=1.265kN；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下:pmax=Pl(3l2 - 4l2/9)/72EIpmax=1265.11050(310502-410502/9 ) /(722.061

52、05121900)=2.07 mm；最大撓度和 =qmax + pmax=0.024+2.07=2.094 mm；小橫桿的最大撓度為 2.094 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 1050/150=7與10 mm,滿足要求！四、扣件抗滑力的計算按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數1.00，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為16.00kN 。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取16.00kN；

53、R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值: P1=0.0381.52/2=0.058kN；小橫桿的自重標準值: P2=0.0381.05/2=0.02kN；腳手板的自重標準值: P3=0.31.051.5/2=0.236kN；活荷載標準值: Q=21.051.5 /2=1.575kN；荷載的設計值: R=1.2(0.058+0.02+0.236)+1.41.575=2.582kN；R 16.00kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！ 五、腳手架立桿荷載計算作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標

54、準值，為0.1394kN/m NG1=0.1394+(1.502/2)0.038/1.5011.50=2.045kN；(2)腳手板的自重標準值；采用竹笆片腳手板，標準值為0.3kN/m2 NG2= 0.3131.5(1.05+0.3)/2=3.949kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值；采用竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15kN/m NG3=0.15131.5/2=1.462kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網:0.005kN/m2 NG4=0.0051.511.5=0.086kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=7.542kN；活荷載為施工荷載標準值產生

55、的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ=21.051.52/2=3.15kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N=1.2 NG+0.851.4NQ=1.27.542+ 0.851.43.15= 12.799kN；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N=1.2NG+1.4NQ=1.27.542+1.43.15=13.461kN；六、立桿的穩定性計算風荷載標準值按照以下公式計算 Wk=0.7zs0其中 0 - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：0=0.44kN/m2； z - 風荷載高度變化系

56、數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：z= 0.74； s - 風荷載體型系數：取值為0.214；經計算得到，風荷載標準值為: Wk=0.7 0.440.740.214=0.049kN/m2；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 為: Mw=0.85 1.4WkLah2/10=0.85 1.40.0491.51.52/10=0.02kNm；考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式=N/(A) + MW/W f立桿的軸心壓力設計值 ：N=12.799kN；不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式=N/(A) f立桿的軸心壓力設計值 ：N=N= 13.461kN；計算立桿的截面回轉半

57、徑 ：i=1.58 cm；計算長度附加系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)表得 ： k=1.155 ；計算長度系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)表得 ：=1.7 ；計算長度 ,由公式 l0=kuh 確定：l0=2.945 m；長細比: L0/i=186 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.207立桿凈截面面積 ： A=4.89 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W=5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205N/mm2；考慮風荷載時=12799.14/(0.207489)+1

58、9589.211/5080=130.301N/mm2；立桿穩定性計算 =130.301N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！不考慮風荷載時=13460.64/(0.207489)=132.98N/mm2；立桿穩定性計算 =132.98N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！七、最大搭設高度的計算按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)條考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算：Hs=Af - (1.2NG2k + 0.851.4(NQk + MwkA/W)/1.2Gk

59、構配件自重標準值產生的軸向力 NG2K(kN)計算公式為：NG2K=NG2+NG3+NG4=5.498kN；活荷載標準值 ：NQ=3.15kN；每米立桿承受的結構自重標準值 ：Gk=0.139kN/m；計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩： Mwk=Mw / (1.40.85)=0.02 /(1.4 0.85)=0.016kNm；Hs =( 0.2074.8910-4205103-(1.25.498+0.851.4(3.15+0.2074.891000.016/5.08)/(1.20.139)=59.869 m；按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)條腳手架搭設高度 H

60、s等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米：H=Hs /(1+0.001Hs)H=59.869 /(1+0.00159.869)=56.487 m；H= 56.487 和 50 比較取較小值。經計算得到，腳手架搭設高度限值 H =50 m。腳手架單立桿搭設高度為11.5m，小于H，滿足要求！八、連墻件的穩定性計算連墻件的軸向力設計值應按照下式計算：Nl=Nlw + N0連墻件風荷載標準值按腳手架頂部高度計算z0.92，s0.214，00.44，Wk=0.7zs0=0.7 0.920.2140.44=0.061kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw=22.95 m2；按

61、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2011)條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), N0= 5.000kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw=1.4WkAw=1.96kN；連墻件的軸向力設計值 Nl=Nlw + N0= 6.96kN；連墻件承載力設計值按下式計算：Nf=Af其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數；由長細比 l/i=300/15.8的結果查表得到 =0.949，l為內排架距離墻的長度； A=4.89 cm2；f=205N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf=0.9494.8910-4205103=95.133kN；Nl=6

62、.96 Nf=95.133,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到 Nl=6.96小于雙扣件的抗滑力 16kN，滿足要求！ 連墻件扣件連接示意圖九、立桿的地基承載力計算立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 地基承載力設計值:fg=fgkkc=120 kPa； 其中，地基承載力標準值：fgk= 120 kPa ；腳手架地基承載力調整系數：kc=1 ； 立桿基礎底面的平均壓力：p=N/A =63.996 kPa ；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：N=12.799kN；基礎底面面積 ：A=0.2 m2 。p=63.996kPa fg=120 kP

63、a 。地基承載力滿足要求！動力房外墻腳手架一、參數信息1.腳手架參數雙排腳手架搭設高度為 10.7 m，立桿采用單立桿；搭設尺寸為：橫距Lb為 1.05m，縱距La為1.5m，大小橫桿的步距為1.85 m；內排架距離墻長度為0.30m；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為 2 根；采用的鋼管類型為 48.33.6； 橫桿與立桿連接方式為雙扣件；取扣件抗滑承載力系數為 1.00；連墻件采用一道，豎向高度 4.5 m，水平間距4.5 m，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；2.活荷載參數施工均布活荷載標準值:2.000kN/m2；腳手架用途:裝修腳手架；同時施工層數:2 層；3.風荷載參數本

64、工程地處廣東廣州市，基本風壓0.44kN/m2；風荷載高度變化系數z，計算連墻件強度時取0.92，計算立桿穩定性時取0.74，風荷載體型系數s 為0.214；4.靜荷載參數每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m):0.1394；腳手板自重標準值(kN/m2):0.300；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.150；安全設施與安全網(kN/m2):0.005；腳手板類別:竹笆片腳手板；欄桿擋板類別:竹笆片腳手板擋板；每米腳手架鋼管自重標準值(kN/m):0.038；5.地基參數地基土類型:素填土；地基承載力標準值(kPa):120.00；立桿基礎底面面積(m2):0.20；地基承載力調整系數:

65、1.00。 二、大橫桿的計算按照扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2011)第條規定，大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0.038kN/m ；腳手板的自重標準值:P2=0.31.05/(2+1)=0.105kN/m ；活荷載標準值: Q=21.05/(2+1)=0.7kN/m；靜荷載的設計值: q1=1.20.038+1.20.105=0.172kN/m；活荷載的設計值: q2=1.40.7=0.98kN/m； 圖1 大橫桿設計荷載組合簡

66、圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 圖2 大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合。跨中最大彎距計算公式如下: M1max=0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大彎距為 M1max=0.080.1721.52+0.100.981.52 =0.251kNm；支座最大彎距計算公式如下: M2max=-0.10q1l2 - 0.117q2l2支座最大彎距為 M2max= -0.100.1721.52-0.1170.981.52 =-0.297kNm；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =Max(0.251106,0.297106)/50

67、80=58.465N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力為 =58.465N/mm2 小于 大橫桿的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下： max=(0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI其中：靜荷載標準值: q1= P1+P2=0.038+0.105=0.143kN/m； 活荷載標準值: q2= Q =0.7kN/m； 最大撓度計算值為：=0.6770.14315004/(1002.06105121900)+0.9900.715004/(1002.06105121900)=1.593 mm；大橫桿的

68、最大撓度 1.593 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1500/150 mm與10 mm，滿足要求！三、小橫桿的計算根據JGJ130-2001第條規定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1= 0.0381.5=0.058kN；腳手板的自重標準值：P2=0.31.051.5/(2+1)=0.158kN；活荷載標準值：Q=21.051.5/(2+1) =1.050kN；集中荷載的設計值: P=1.2(0.058+0.158)+1.4 1.05=

69、1.728kN； 小橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和；均布荷載最大彎矩計算公式如下:Mqmax=ql2/8Mqmax=1.20.0381.052/8=0.006kNm；集中荷載最大彎矩計算公式如下:Mpmax=Pl/3Mpmax=1.7281.05/3=0.605kNm ；最大彎矩 M=Mqmax + Mpmax=0.611kNm；最大應力計算值 =M / W=0.611106/5080=120.313N/mm2 ；小橫桿的最大彎曲應力 =120.313N/mm2 小于 小橫桿的抗彎強度設計值 205N/mm2，滿足要求！3.撓

70、度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和；小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下:qmax=5ql4/384EIqmax=50.03810504/(3842.06105121900)=0.024 mm ；大橫桿傳遞荷載 P=p1 + p2 + Q=0.058+0.158+1.05=1.265kN；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下:pmax=Pl(3l2 - 4l2/9)/72EIpmax=1265.11050(310502-410502/9 ) /(722.06105121900)=2.07 mm；最大撓度和 =qmax + pm

71、ax=0.024+2.07=2.094 mm；小橫桿的最大撓度為 2.094 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 1050/150=7與10 mm,滿足要求！四、扣件抗滑力的計算按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數1.00，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為16.00kN 。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取16.00kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準

72、值: P1=0.0381.52/2=0.058kN；小橫桿的自重標準值: P2=0.0381.05/2=0.02kN；腳手板的自重標準值: P3=0.31.051.5/2=0.236kN；活荷載標準值: Q=21.051.5 /2=1.575kN；荷載的設計值: R=1.2(0.058+0.02+0.236)+1.41.575=2.582kN；R 16.00kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！ 五、腳手架立桿荷載計算作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值，為0.1394kN/m NG1=0.1394+(1.502/2

73、)0.038/1.5010.70=1.902kN；(2)腳手板的自重標準值；采用竹笆片腳手板，標準值為0.3kN/m2 NG2= 0.3131.5(1.05+0.3)/2=3.949kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值；采用竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15kN/m NG3=0.15131.5/2=1.462kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網:0.005kN/m2 NG4=0.0051.510.7=0.08kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=7.394kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷

74、載標準值 NQ=21.051.52/2=3.15kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N=1.2 NG+0.851.4NQ=1.27.394+ 0.851.43.15= 12.621kN；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N=1.2NG+1.4NQ=1.27.394+1.43.15=13.283kN；六、立桿的穩定性計算風荷載標準值按照以下公式計算 Wk=0.7zs0其中 0 - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：0=0.44kN/m2； z - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：z=

75、0.74； s - 風荷載體型系數：取值為0.214；經計算得到，風荷載標準值為: Wk=0.7 0.440.740.214=0.049kN/m2；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 為: Mw=0.85 1.4WkLah2/10=0.85 1.40.0491.51.52/10=0.02kNm；考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式=N/(A) + MW/W f立桿的軸心壓力設計值 ：N=12.621kN；不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式=N/(A) f立桿的軸心壓力設計值 ：N=N= 13.283kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i=1.58 cm；計算長度附加系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架

76、安全技術規范(JGJ130-2001)表得 ： k=1.155 ；計算長度系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)表得 ：=1.7 ；計算長度 ,由公式 l0=kuh 確定：l0=2.945 m；長細比: L0/i=186 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.207立桿凈截面面積 ： A=4.89 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W=5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205N/mm2；考慮風荷載時=12621.252/(0.207489)+19589.211/5080=128.544N/mm2；立桿穩定性計算

77、 =128.544N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！不考慮風荷載時=13282.752/(0.207489)=131.223N/mm2；立桿穩定性計算 =131.223N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！七、最大搭設高度的計算按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)條考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算：Hs=Af - (1.2NG2k + 0.851.4(NQk + MwkA/W)/1.2Gk構配件自重標準值產生的軸向力 NG2K(kN)計算公式為：NG

78、2K=NG2+NG3+NG4=5.492kN；活荷載標準值 ：NQ=3.15kN；每米立桿承受的結構自重標準值 ：Gk=0.139kN/m；計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩： Mwk=Mw / (1.40.85)=0.02 /(1.4 0.85)=0.016kNm；Hs =( 0.2074.8910-4205103-(1.25.492+0.851.4(3.15+0.2074.891000.016/5.08)/(1.20.139)=59.912 m；按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)條腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米：H=Hs /(

79、1+0.001Hs)H=59.912 /(1+0.00159.912)=56.525 m；H= 56.525 和 50 比較取較小值。經計算得到，腳手架搭設高度限值 H =50 m。腳手架單立桿搭設高度為10.7m，小于H，滿足要求！八、連墻件的穩定性計算連墻件的軸向力設計值應按照下式計算：Nl=Nlw + N0連墻件風荷載標準值按腳手架頂部高度計算z0.92，s0.214，00.44，Wk=0.7zs0=0.7 0.920.2140.44=0.061kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw=20.25 m2；按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)

80、條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), N0= 5.000kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw=1.4WkAw=1.719kN；連墻件的軸向力設計值 Nl=Nlw + N0= 6.719kN；連墻件承載力設計值按下式計算：Nf=Af其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數；由長細比 l/i=300/15.8的結果查表得到 =0.949，l為內排架距離墻的長度； A=4.89 cm2；f=205N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf=0.9494.8910-4205103=95.133kN；Nl=6.719 Nf=95.133,連墻件的設計計算滿足要求！連

81、墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到 Nl=6.719小于雙扣件的抗滑力 16kN，滿足要求！ 連墻件扣件連接示意圖九、立桿的地基承載力計算立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 地基承載力設計值:fg=fgkkc=120 kPa； 其中，地基承載力標準值：fgk= 120 kPa ；腳手架地基承載力調整系數：kc=1 ； 立桿基礎底面的平均壓力：p=N/A =63.106 kPa ；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：N=12.621kN；基礎底面面積 ：A=0.2 m2 。p=63.106kPa fg=120 kPa 。地基承載力滿足要求！辦公生活樓擴建外墻腳手架一、

82、參數信息1.腳手架參數雙排腳手架搭設高度為 9.6 m，立桿采用單立桿；搭設尺寸為：橫距Lb為 1.05m，縱距La為1.5m，大小橫桿的步距為1.85 m；內排架距離墻長度為0.30m；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為 2 根；采用的鋼管類型為 483.5； 橫桿與立桿連接方式為雙扣件；取扣件抗滑承載力系數為 1.00；連墻件采用一道，豎向高度 4m，水平間距4.5 m，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；2.活荷載參數施工均布活荷載標準值:2.000kN/m2；腳手架用途:裝修腳手架；同時施工層數:2 層；3.風荷載參數本工程地處廣東廣州市，基本風壓0.44kN/m2；風荷載高度

83、變化系數z，計算連墻件強度時取0.92，計算立桿穩定性時取0.74，風荷載體型系數s 為0.214；4.靜荷載參數每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m):0.1394；腳手板自重標準值(kN/m2):0.300；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.150；安全設施與安全網(kN/m2):0.005；腳手板類別:竹笆片腳手板；欄桿擋板類別:竹笆片腳手板擋板；每米腳手架鋼管自重標準值(kN/m):0.038；5.地基參數地基土類型:素填土；地基承載力標準值(kPa):120.00；立桿基礎底面面積(m2):0.20；地基承載力調整系數:1.00。 二、大橫桿的計算按照扣件式鋼管腳手架安全技術規

84、范(JGJ130-2011)第條規定，大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0.038kN/m ；腳手板的自重標準值:P2=0.31.05/(2+1)=0.105kN/m ；活荷載標準值: Q=21.05/(2+1)=0.7kN/m；靜荷載的設計值: q1=1.20.038+1.20.105=0.172kN/m；活荷載的設計值: q2=1.40.7=0.98kN/m； 圖1 大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 圖2 大橫桿設計荷載組合

85、簡圖(支座最大彎矩)2.強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合。跨中最大彎距計算公式如下: M1max=0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大彎距為 M1max=0.080.1721.52+0.100.981.52 =0.251kNm；支座最大彎距計算公式如下: M2max=-0.10q1l2 - 0.117q2l2支座最大彎距為 M2max= -0.100.1721.52-0.1170.981.52 =-0.297kNm；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =Max(0.251106,0.297106)/5080=58.465N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力為 =5

86、8.465N/mm2 小于 大橫桿的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下： max=(0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI其中：靜荷載標準值: q1= P1+P2=0.038+0.105=0.143kN/m； 活荷載標準值: q2= Q =0.7kN/m； 最大撓度計算值為：=0.6770.14315004/(1002.06105121900)+0.9900.715004/(1002.06105121900)=1.593 mm；大橫桿的最大撓度 1.593 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1

87、500/150 mm與10 mm，滿足要求！三、小橫桿的計算根據JGJ130-2001第條規定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1= 0.0381.5=0.058kN；腳手板的自重標準值：P2=0.31.051.5/(2+1)=0.158kN；活荷載標準值：Q=21.051.5/(2+1) =1.050kN；集中荷載的設計值: P=1.2(0.058+0.158)+1.4 1.05=1.728kN； 小橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為

88、小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和；均布荷載最大彎矩計算公式如下:Mqmax=ql2/8Mqmax=1.20.0381.052/8=0.006kNm；集中荷載最大彎矩計算公式如下:Mpmax=Pl/3Mpmax=1.7281.05/3=0.605kNm ；最大彎矩 M=Mqmax + Mpmax=0.611kNm；最大應力計算值 =M / W=0.611106/5080=120.313N/mm2 ；小橫桿的最大彎曲應力 =120.313N/mm2 小于 小橫桿的抗彎強度設計值 205N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設

89、計值最不利分配的撓度和；小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下:qmax=5ql4/384EIqmax=50.03810504/(3842.06105121900)=0.024 mm ；大橫桿傳遞荷載 P=p1 + p2 + Q=0.058+0.158+1.05=1.265kN；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下:pmax=Pl(3l2 - 4l2/9)/72EIpmax=1265.11050(310502-410502/9 ) /(722.06105121900)=2.07 mm；最大撓度和 =qmax + pmax=0.024+2.07=2.094 mm；小橫桿的最大

90、撓度為 2.094 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 1050/150=7與10 mm,滿足要求！四、扣件抗滑力的計算按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數1.00，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為16.00kN 。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取16.00kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值: P1=0.0381.52/2=0.058kN；小橫桿

91、的自重標準值: P2=0.0381.05/2=0.02kN；腳手板的自重標準值: P3=0.31.051.5/2=0.236kN；活荷載標準值: Q=21.051.5 /2=1.575kN；荷載的設計值: R=1.2(0.058+0.02+0.236)+1.41.575=2.582kN；R 16.00kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！ 五、腳手架立桿荷載計算作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值，為0.1394kN/m NG1=0.1394+(1.502/2)0.038/1.509.60=1.707kN；(2)腳手

92、板的自重標準值；采用竹笆片腳手板，標準值為0.3kN/m2 NG2= 0.3131.5(1.05+0.3)/2=3.949kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值；采用竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15kN/m NG3=0.15131.5/2=1.462kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網:0.005kN/m2 NG4=0.0051.59.6=0.072kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=7.19kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ=21.051.52/2=3.15kN；考慮風荷

93、載時,立桿的軸向壓力設計值為 N=1.2 NG+0.851.4NQ=1.27.19+ 0.851.43.15= 12.377kN；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N=1.2NG+1.4NQ=1.27.19+1.43.15=13.038kN；六、立桿的穩定性計算風荷載標準值按照以下公式計算 Wk=0.7zs0其中 0 - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：0=0.44kN/m2； z - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：z= 0.74； s - 風荷載體型系數：取值為0.214；經計算得到，

94、風荷載標準值為: Wk=0.7 0.440.740.214=0.049kN/m2；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 為: Mw=0.85 1.4WkLah2/10=0.85 1.40.0491.51.52/10=0.02kNm；考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式=N/(A) + MW/W f立桿的軸心壓力設計值 ：N=12.377kN；不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式=N/(A) f立桿的軸心壓力設計值 ：N=N= 13.038kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i=1.58 cm；計算長度附加系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)表得 ： k=1.155 ；

95、計算長度系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)表得 ：=1.7 ；計算長度 ,由公式 l0=kuh 確定：l0=2.945 m；長細比: L0/i=186 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.207立桿凈截面面積 ： A=4.89 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W=5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205N/mm2；考慮風荷載時=12376.656/(0.207489)+19589.211/5080=126.127N/mm2；立桿穩定性計算 =126.127N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f=20

96、5N/mm2，滿足要求！不考慮風荷載時=13038.156/(0.207489)=128.806N/mm2；立桿穩定性計算 =128.806N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！七、最大搭設高度的計算按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)條考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算：Hs=Af - (1.2NG2k + 0.851.4(NQk + MwkA/W)/1.2Gk構配件自重標準值產生的軸向力 NG2K(kN)計算公式為：NG2K=NG2+NG3+NG4=5.483kN；活荷載標準值 ：NQ

97、=3.15kN；每米立桿承受的結構自重標準值 ：Gk=0.139kN/m；計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩： Mwk=Mw / (1.40.85)=0.02 /(1.4 0.85)=0.016kNm；Hs =( 0.2074.8910-4205103-(1.25.483+0.851.4(3.15+0.2074.891000.016/5.08)/(1.20.139)=59.971 m；按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)條腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米：H=Hs /(1+0.001Hs)H=59.971 /(1+0.00159.97

98、1)=56.578 m；H= 56.578 和 50 比較取較小值。經計算得到，腳手架搭設高度限值 H =50 m。腳手架單立桿搭設高度為9.6m，小于H，滿足要求！八、連墻件的穩定性計算連墻件的軸向力設計值應按照下式計算：Nl=Nlw + N0連墻件風荷載標準值按腳手架頂部高度計算z0.92，s0.214，00.44，Wk=0.7zs0=0.7 0.920.2140.44=0.061kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw=18 m2；按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), N0= 5.000k

99、N；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw=1.4WkAw=1.537kN；連墻件的軸向力設計值 Nl=Nlw + N0= 6.537kN；連墻件承載力設計值按下式計算：Nf=Af其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數；由長細比 l/i=300/15.8的結果查表得到 =0.949，l為內排架距離墻的長度； A=4.89 cm2；f=205N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf=0.9494.8910-4205103=95.133kN；Nl=6.537 Nf=95.133,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到 Nl=6.537小于雙扣件的抗滑

100、力 16kN，滿足要求！ 連墻件扣件連接示意圖九、立桿的地基承載力計算立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 地基承載力設計值:fg=fgkkc=120 kPa； 其中，地基承載力標準值：fgk= 120 kPa ；腳手架地基承載力調整系數：kc=1 ； 立桿基礎底面的平均壓力：p=N/A =61.883 kPa ；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：N=12.377kN；基礎底面面積 ：A=0.2 m2 。p=61.883kPa fg=120 kPa 。地基承載力滿足要求！由于以上三棟單體建筑外墻腳手架計算均滿足施工要求，內墻腳手架搭設最高高度均比相應的外墻腳手架低，且無風荷載等不利因素的影響，故在外墻腳手架計算合格的前提下不需再進行內墻腳手架計算。附圖：一、各節點示意圖 二、腳手架平面布置圖附圖：各節點示意圖