1、住宅樓塔吊基礎工程專項施工方案一、編制依據1、塔吊公司提供的QTZ型自升式塔吊起重機使用說明書；2、*院勘察報告；3、塔式起重機混凝土基礎工程技術規程(JGJ/T 187-2009)；4、建筑地基基礎設計規范（GB50007-2011）；5、本工程基礎結構圖、塔吊基礎計算書；二、工程概況 本工程位于*省*市。本工程共擬建4棟高層住宅、6棟低層住宅帶1層整體地下室及1棟12層配套建筑，總用地面積24379.00m2，總建筑面積為87722.44m2，地下室面積為15798.05、地上建筑面積為71924.39。高層區1-3#樓為34層建筑高度99.9m、5#樓為31層建筑高度91.2 m，低層住

2、宅6-11#樓為3層建筑高度11.15 m，商業及物業12#樓為2層建筑高度9.9 m，配電室13#樓為1層建筑高度4.5 m，整體地下室1層。高層建筑采用人工挖孔樁基礎，其他為天然基礎。 三、塔吊平面布置與選型1、塔吊的選型本工程選用4臺 QTZ80（TC5610-6）型塔吊，塔吊布置時，綜合考慮了現場的具體情況，避免塔臂相碰撞。QTZ80（5610-6） 塔吊各項技術性能表序號塔吊型號QTZ80（TC5610-6）1塔吊基礎形式承臺板2建筑物基底標高-7m3塔基埋深標高-5.5m4大臂回轉半徑56米，5起重臂長55米6平衡臂長12.2m7最大額定起重量6t8臂端額定起重量1.3t9塔身自由

3、高度40.5m10錨固道數8道11立塔高度40.5m12最終總高度220m13覆蓋率100%14評價結果滿足要求2、塔吊布置（1）根據現場實際情況，本工程擬選用4臺塔吊，其中1#塔吊布置于1#樓南側、2#塔吊布置于2#樓西南側、3#塔吊布置于3#樓西南側、4#塔吊布置于5#樓南側。詳見塔吊平面布置圖。（2）每臺塔吊設置獨立配電箱，設在塔機約2m處。（3）塔基周圍要求基本平整無障礙物。（4）塔吊最大臂長及初裝高度：塔吊編號最大臂長初裝高度（含鋼立柱高度）1#塔吊57米24米2#塔吊57米30米3#塔吊57米34米4#塔吊57米40米四、工程地質及水文地質條件1、地質條件：（1）素填土（Q4ml）

4、：灰黃色，松散稍密狀，整體結構疏密不均勻，成分以粘性土、砂土等回填為主，回填時間35年左右，欠固結狀態。局部地段上部1.0m左右含有碎石，碎石含量約2030%，直徑820cm不等，標準貫入試驗實測擊數為417擊，平均值為8.7擊。場地內鉆孔均有揭露，層厚1.008.20m。（2）粉質粘土（Q4al+pl）：灰黃、淺灰色，可塑-硬塑狀，成分以粘粒、粉粒為主，局部含少量的砂粒，干強度中等，韌性中等，無搖振反應，切面有光澤，沖洪積成因。標準貫入試驗實測擊數為625擊，平均值為13.2擊。場地內絕大部分鉆孔有揭露，層厚1.106.20m，層頂埋深1.008.20m，層頂標高8.2114.16m。（3）

5、中砂（Q4al-pl）：灰黃色，飽和，呈稍密中密狀態，局部呈松散狀，大于0.25mm顆粒占75%，磨圓度差，呈次棱角狀，顆粒級配差，分選性較差，直徑2-3cm，少量粘性土及粉細砂填充，沖洪積形成。標準貫入試驗實測擊數為827擊，平均值為17.4擊。呈透鏡體狀零星分布，場地內極少數鉆孔有揭露，層厚1.503.60m，層頂埋深1.406.50m，層頂標高7.5613.20m。（4）殘積砂質粘性土（Qel）：灰黃色、灰白色，可塑-硬塑狀，主要成分為粘、粉粒，含少量的石英、砂顆粒，大于2mm顆粒平均含量約1015%，干強度中等、韌性中等，無振搖反應，稍有光澤，花崗巖風化殘積形成。標準貫入試驗實測擊數為

6、1229擊，平均值為19.6擊。場地內部分鉆孔有揭露，層厚1.408.70m，層頂埋深4.108.20m，層頂標高6.2012.27m。（5）全風化花崗巖（53（2）：灰黃色，原巖組織結構已基本破壞，長石風化成高嶺土，巖芯呈土狀，遇水易軟化，崩解。巖石為極軟巖，巖體散體狀結構，極破碎， 巖體基本質量等級為級。鉆探深度范圍內未見洞穴、臨空面、破碎巖體或軟弱夾層。標準貫入試驗實測擊數為3448擊，平均值為39.0擊。場地內極少數鉆孔有揭露，層厚1.304.60m，層頂埋深3.809.30m，層頂標高6.1111.66m。（6）砂土狀強風化花崗巖（53（2）：灰黃色、灰白色，組織結構已大部分破壞，風

7、化裂隙極發育，巖芯呈砂土狀，主要成分為石英和未完全風化的長石顆粒，巖石為極軟巖，巖體散體狀結構，極破碎，巖體基本質量等級為級。鉆探深度范圍內未見洞穴、臨空面、破碎巖體或軟弱夾層。標準貫入試驗實測擊數為5192擊，平均值為67.8擊。場地內絕大部分鉆孔均有揭露，層厚0.808.60m，層頂埋深1.7014.70m，層頂標高1.0613.16m。（7）碎塊狀強風化花崗巖（53（2）：灰黃色，礦物成分為長石、石英，礦物成分發生顯著變化，巖石節理裂隙極發育，巖體碎裂狀結構，極破碎，巖芯呈碎塊狀，錘擊聲啞易擊碎，RQD=0，巖石為軟巖，巖體基本質量等級為級。鉆探深度范圍內未見洞穴、臨空面、破碎巖體或軟弱

8、夾層。場地內絕大部分鉆孔均有揭露，層厚0.4016.90m，層頂埋深3.6019.70m，層頂標高-3.1411.35m。（8）中風化花崗巖（53（2）：灰黃色，中粗粒結構，塊狀構造，礦物成分為長石、石英，沿節理面有次生礦物，風化裂隙較發育，巖芯為塊狀-短柱狀，巖石為較硬巖，巖體較破碎-較完整，巖體基本質量等級為IV級，RQD=70-85。鉆探深度范圍內未見洞穴、臨空面、破碎巖體或軟弱夾層。場地內絕大部分鉆孔均有揭露，層厚5.7011.20m，層頂埋深4.5033.40m，層頂標高-18.7510.68m。2、水文條件： 該地區屬于濕潤區，中砂層為強透水層，根據國家標準巖土工程勘察規范（GB5

9、0021-2001）（2009年版）附錄G表G.0.1的規定，綜合判定場地環境類型為類，地下水類型為A類。（1）地表水場地地貌屬沖洪積地貌單元，場地經后期建設回填整平，地勢平坦、開闊，經調查，場地及周邊不存在污染源。（2）地下水類型、水位擬建場地范圍內地下水類型主要為賦存于中砂層中的第四系孔隙承壓水，殘積砂質粘性土及各風化層中的風化網狀孔隙-裂隙承壓水。其中粉質粘土為微透水層，為相對隔水層；中砂層屬強透水層，為主要含水層，富水性好；其余各巖土層均為弱透水層，富水性較差。第四系孔隙承壓水：主要賦存于中砂層中，呈透鏡體狀零星分布，這層孔隙度大，透水性好，具有弱承壓性，水量相對較豐富，主要接受同一含

10、水層的側向補給，通過地下側向徑流排泄。勘察期間測得該層水位埋深1.406.50m，水位標高為7.5613.20m，承壓水水頭高度比其頂板高約1.002.00m。五、 基礎選型及做法本工程采用4臺QTZ80型塔式起重機作為本工程的垂直運輸和水平運輸，以滿足工程建設施工需求，確保本工程工期、質量、安全文明施工管理目標的順利實現。塔吊基礎采用4根800mm人工挖孔樁，有效樁長6米，多邊形承臺基礎，塔吊基礎截面尺寸為480043001000mm，基礎混凝土強度C35,墊層厚100mmC15。塔吊基礎標高表（為黃海高程標高）：棟號塔吊編號塔吊基礎頂高程(m)墊層厚度(mm)基礎高度(mm)樁頂高程(m)

11、1#1#9.110012507.952#2#7.7510012506.63#3#9.1510012508.05#4#10.0510012508.9每臺塔吊基礎設4根人工挖孔樁樁樁徑800mm，有效樁長6米，每根樁配16根HRB40018主筋，螺旋箍為8100/200，16焊接加勁箍間距2m設置，樁身混凝土等級為C35。基礎截面尺寸為5.8米5.3米1.25米，詳見下圖。六、塔吊基礎施工1、塔吊基礎施工流程樁位定點挖孔樁護壁施工驗孔下鋼筋籠樁混泥土灌注基槽放線基槽土方開挖墊層施工承臺磚胎模施工磚胎模抹面下皮鋼筋綁扎上皮鋼筋綁扎塔吊基礎螺桿預埋砼澆筑砼養護立塔吊2、塔吊基礎施工方法 1）、人工挖孔

12、樁施工：準備工作挖土、石方孔內排水送風校正孔中心及幾何尺寸修整孔壁綁扎護壁鋼筋安裝護壁模板校正中心及模板園度澆灌護壁混凝土養護拆模板、修理護壁砼下節排水送風挖土循環施工達設計要求持力層做擴大頭并用自制可折疊三角尺檢查成孔鋼筋籠制安清底砼澆筑。2）、測量放線：按照塔吊定位圖，放出塔吊實際位置，根據放坡系數加工作面放出挖土寬度。3）、土方開挖：根據現場放出的具體尺寸進行開挖，按照45角放坡進行分層開挖，挖至設計標高30cm左右，用人工清槽。4）、墊層澆筑：再次定位測量，測量出塔吊實際位置及標高，按照每邊加大100mm，進行墊層支模，高度為100mm，用C15混泥土進行澆筑。5）、砌筑胎膜：塔吊基礎

13、四周砌筑24磚胎膜，采用M5水泥砂漿，砌筑高度為塔吊基礎筏板厚度。6）、鋼筋綁扎：彈線按間距擺放鋼筋，按照規范及設計要求確保筏板預留筋與塔基位置筏板鋼筋的連接，綁完底板下層鋼筋后，放置底板混凝土保護層用墊塊，厚度為40mm，按照1米左右距離梅花型擺放，混凝土保護層用墊塊放置好后，擺放鋼筋馬凳，按照1米左右放置通長馬凳，馬凳支撐在下層鋼筋上，并垂直于底板上下層筋的下筋擺放，擺放要穩固，馬凳設置好后，在馬凳上擺放縱橫兩個方向的上層筋，按照規范及設計要求連接上層鋼筋，綁扎上層鋼筋，設置上下層鋼筋的拉鉤。鋼筋全部綁扎完成后，由塔吊公司派專業人員進行塔吊的各部件預埋及接地。完成后報驗。7）、基礎砼澆筑：

14、塔吊基礎砼采用強度C35的商品砼，采用攪拌站商品混凝土，商品混凝土公司必須提供合格的混凝土配合比。澆筑前將模板內的雜物清理干凈，澆水濕潤模板并加固好模板支撐，以防漏漿。基礎采用分層澆筑，分層厚度均為300-500mm，使用插入式震動器時，應快插慢拔，插點要均勻排列，逐點移動，移動間距為300-400mm，有序進行，不得遺漏，振搗時間為15-30秒，做到均勻震實。澆筑上層混凝土要求在下層混凝土初凝前，并且振搗時垂直插入下層混凝土50-100mm，振搗時間為15-30S，以混凝土表面漿出齊，不冒泡，不下沉為宜，嚴防過震，漏震和欠震而導致混凝土離析或震搗不實。振搗中避免碰撞鋼筋、模板，派專人看模，發

15、現有漲模、移位等情況及時處理，以保證混凝土的結構及外觀。8）、混凝土抹面：混凝土澆筑完畢要適時用抹子抹平搓毛兩遍以上，并覆蓋塑料布，以防表面出現裂縫，注意其敞露的全部表面要覆蓋嚴密，并保證塑料布內有凝結水，塑料布拆除厚澆水養護不少于10天。9）、試塊留置：每個基礎砼澆筑時，現場各留置砼試塊3組。10）、塔吊基礎砼養護：砼養護采用澆水覆蓋養護，連續養護不少于7天。當塔吊基礎砼強度達到不少于設計值的80%上時方可進行塔吊上部結構安裝。3、塔吊基礎施工技術要點（1）塔吊基坑墊層采用 C15 混凝土厚 100mm。（2）鋼筋綁扎完畢后，隱蔽驗收。（3）基礎應有完善的接地導電裝置，基礎兩側各單獨埋設一組

16、地線，與塔吊底架邊 角焊接，接地電阻應小于 4 歐姆。（4）綁扎塔吊基礎鋼筋必須做好施工隱檢記錄、并進行質量驗收。（5）砼澆筑過程中，要隨時控制水平度在規定的允許范圍以內,并作好測量記錄。（6）鋼筋原材必須有合格證和進場復試報告，綁扎鋼筋辦好隱檢紀錄。砼按規定留置 3 組試塊，試驗合格后方可進行塔吊的支立。（7）塔吊基礎砼施工要求本工程塔吊基礎做法為鋼筋砼結構，砼強度等級為 C35，澆筑時必須振搗密實，基礎混凝土表面應高于工作場地平面 100 毫米，基礎兩側應設排水溝確保基礎無積水。塔吊基礎平面要求誤差在 2 毫米以內；塔身垂直度為 4/1000 以內。4、塔吊基礎的質量要求（1）基礎鋼筋采用

17、級鋼筋，鋼筋砼保護層不得小于 40mm。（2）砼基礎內不得有孔洞、麻面，必須振搗密實。（3）基礎表面采用一次振搗提漿，刮平、抹光。（4）基礎頂面標高允許偏差1.5mm。（5）澆筑完的砼必須達到設計強度的 80%以上時方可立塔。5、安全保證條件 1、安全網絡 2、塔吊的搭設和拆除需嚴格執行該專項施工方案。七、塔吊基礎要求1、基礎施工前按塔機基礎設計及施工方案做好準備工作，必要時塔機基礎的基坑采取支護及降排水措施。2、基礎的鋼筋綁扎和預埋件安裝后，按設計要求檢查驗收，合格后方可澆搗混凝土，澆搗中不得碰撞、移位鋼筋或預埋件，混凝土澆筑合格后及時保濕養護。基礎四周應回填土方并夯實。3、安裝塔機時基礎混

18、凝土達到100%以上設計強度，塔機運行使用時基礎混凝土達到100%設計強度。4、基礎混凝土施工中，在基礎頂面四角作好沉降及位移觀測點，并作好原始記錄，塔機安裝后定期觀測并記錄，沉降量和傾斜量不超過規范要求。5、基礎的防雷接地按現行行業標準建筑機械使用安全技術規程JGJ33-2012的規定執行。八、檢查驗收1、地基土檢查驗收(1)、塔機基礎的基坑開挖后按現行國家標準建筑地基基礎工程施工質量驗收規范GB50202-2002的規定進行驗槽，檢驗坑底標高、長度和寬度、坑底平整度及地基土性是否符合設計要求，地質條件是否符合巖土工程勘察報告。(2)、基礎土方開挖工程質量檢驗標準符合現行國家標準建筑地基基礎

19、工程施工質量驗收規范GB50202-2002的規定。(3)、地基加固工程在正式施工前進行試驗段施工，并論證設定的施工參數及加固效果。為驗證加固效果所進行的荷載試驗，其最大加載壓力不小于設計要求壓力值的2倍。(4)、經地基處理后的復合地基的承載力達到設計要求的標準。檢驗方法按現行行業標準建筑地基處理技術規范JGJ79-2012的規定執行。(5)、地基土的檢驗符合建筑地基基礎工程施工質量驗收規范GB50202-2002的有關規定，必要時檢驗塔機基礎下的復合地基。2、基礎檢查驗收(1)、基礎的鋼筋綁扎后，作隱蔽工程驗收。隱蔽工程包括塔機基礎節的預埋件或預埋節等。驗收合格后方澆筑混凝土。(2)、基礎混

20、凝土的強度等級符合設計要求。用于檢查結構構件混凝土強度的試件，在混凝土的澆筑地點隨機抽取。取樣與試件留置符合現行國家標準混凝土結構工程施工質量驗收規范GB50204-2015的有關規定。(3)、基礎結構的外觀質量沒有嚴重缺陷，不宜有一般缺陷，對已出現的嚴重缺陷或一般缺陷采用相關處理方案進行處理，重新驗收合格后安裝塔機。(4)、基礎的尺寸允許偏差符合下表規定：項目允許偏差(mm)檢驗方法標高20水準儀或拉線、鋼尺檢查平面外形尺寸(長度、寬度、高度)20鋼尺檢查表面平整度10、L/1000水準儀或拉線、鋼尺檢查洞穴尺寸20鋼尺檢查預埋錨栓標高(頂部)20水準儀或拉線、鋼尺檢查中心距2鋼尺檢查(5)

21、、基礎工程驗收符合現行國家標準混凝土結構工程施工質量驗收規范GB50204-2015的規定。(6)、塔吊基礎與后澆筏板止水鋼板示意圖。后澆混凝土采用微膨脹P8、C40商品混泥土。 九、矩形板式樁基礎計算書 計算依據： 1、塔式起重機混凝土基礎工程技術規程JGJ/T187-2009 2、混凝土結構設計規范GB50010-2010 3、建筑樁基技術規范JGJ94-2008 4、建筑地基基礎設計規范GB50007-2011 1、塔機屬性塔機型號QTZ63(TC5610)-中聯重科塔機獨立狀態的最大起吊高度H0(m)40.5塔機獨立狀態的計算高度H(m)43塔身桁架結構圓鋼管塔身桁架結構寬度B(m)1

22、.62、塔機荷載 1）、塔機傳遞至基礎荷載標準值工作狀態塔機自重標準值Fk1(kN)464.1起重荷載標準值Fqk(kN)47.1豎向荷載標準值Fk(kN)511.2水平荷載標準值Fvk(kN)18.3傾覆力矩標準值Mk(kNm)1335非工作狀態豎向荷載標準值Fk(kN)464.1水平荷載標準值Fvk(kN)73.9傾覆力矩標準值Mk(kNm)1552 2）、機傳遞至基礎荷載設計值工作狀態塔機自重設計值F1(kN)1.35Fk11.35464.1626.535起重荷載設計值FQ(kN)1.35Fqk1.3547.163.585豎向荷載設計值F(kN)626.535+63.585690.12水

23、平荷載設計值Fv(kN)1.35Fvk1.3518.324.705傾覆力矩設計值M(kNm)1.35Mk1.3513351802.25非工作狀態豎向荷載設計值F(kN)1.35Fk1.35464.1626.535水平荷載設計值Fv(kN)1.35Fvk1.3573.999.765傾覆力矩設計值M(kNm)1.35Mk1.3515522095.23、樁頂作用效應計算承臺布置樁數n4承臺高度h(m)1.25承臺長l(m)5.8承臺寬b(m)5.3承臺長向樁心距al(m)4承臺寬向樁心距ab(m)3.5承臺參數承臺混凝土等級C35承臺混凝土自重C(kN/m3)25承臺上部覆土厚度h(m)0承臺上部覆

24、土的重度(kN/m3)19承臺混凝土保護層厚度(mm)50配置暗梁否承臺底標高d1(m)7.85基礎布置圖 承臺及其上土的自重荷載標準值： Gk=bl(hc+h)=5.35.8(1.2525+019)=960.625kN 承臺及其上土的自重荷載設計值：G=1.35Gk=1.35960.625=1296.844kN 樁對角線距離：L=(ab2+al2)0.5=(3.52+42)0.5=5.315m 1）、荷載效應標準組合 軸心豎向力作用下：Qk=(Fk+Gk)/n=(464.1+960.625)/4=356.181kN 荷載效應標準組合偏心豎向力作用下： Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+

25、FVkh)/L =(464.1+960.625)/4+(1552+73.91.25)/5.315=665.561kN Qkmin=(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)/L =(464.1+960.625)/4-(1552+73.91.25)/5.315=46.802kN 2）、荷載效應基本組合 荷載效應基本組合偏心豎向力作用下： Qmax=(F+G)/n+(M+Fvh)/L =(626.535+1296.844)/4+(2095.2+99.7651.25)/5.315=898.507kN Qmin=(F+G)/n-(M+Fvh)/L =(626.535+1296.844)/4-(2095.2

26、+99.7651.25)/5.315=63.182kN 4、樁承載力驗算樁參數樁類型灌注樁樁直徑d(mm)800樁混凝土強度等級C35樁基成樁工藝系數C0.75樁混凝土自重z(kN/m3)25樁混凝土保護層厚度(mm)50樁底標高d2(m)1.95樁有效長度lt(m)5.9樁配筋樁身普通鋼筋配筋HRB400 1618自定義樁身承載力設計值否樁身普通鋼筋配筋HRB400 1618樁裂縫計算樁裂縫計算鋼筋彈性模量Es(N/mm2)200000法向預應力等于零時鋼筋的合力Np0(kN)100普通鋼筋相對粘結特性系數V1最大裂縫寬度lim(mm)0.2裂縫控制等級三級地基屬性地下水位至地表的距離hz(

27、m)4自然地面標高d(m)14是否考慮承臺效應是承臺效應系數c0.1土名稱土層厚度li(m)側阻力特征值qsia(kPa)端阻力特征值qpa(kPa)抗拔系數承載力特征值fak(kPa)素填土1256000.6590粉質粘土2409000.75180中砂25512000.6180殘積質粘性土25512000.7220全風化花崗巖28020000.65300砂土狀強風化花崗巖310025000.65500碎狀強風化花崗巖512060000.6700中風化花崗巖7160100000.3552500 1）、樁基豎向抗壓承載力計算 樁身周長：u=d=3.140.8=2.513m 樁端面積：Ap=d2/

28、4=3.140.82/4=0.503m2 承載力計算深度：min(b/2,5)=min(5.3/2,5)=2.65m fak=(0.85220+1.8300)/2.65=727/2.65=274.34kPa 承臺底凈面積：Ac=(bl-nAp)/n=(5.35.8-40.503)/4=6.308m2 復合樁基豎向承載力特征值： Ra=uqsiali+qpaAp+cfakAc=0.82.513(0.8555+280+3100+0.05120)+60000.503+0.1274.346.308=4221.992kN Qk=356.181kNRa=4221.992kN Qkmax=665.561kN

29、1.2Ra=1.24221.992=5066.39kN 滿足要求！ 2）、樁基豎向抗拔承載力計算 Qkmin=46.802kN0 不需要進行樁基豎向抗拔承載力計算！ 3）、樁身承載力計算 縱向普通鋼筋截面面積：As=nd2/4=163.142182/4=4072mm2 (1)、軸心受壓樁樁身承載力 荷載效應基本組合下的樁頂軸向壓力設計值：Q=Qmax=898.507kN cfcAp+0.9fyAs=(0.7516.70.503106 + 0.9(3604071.504)10-3=7619.242kN Q=898.507kNcfcAp+0.9fyAs=7619.242kN 滿足要求！ (2)、軸

30、心受拔樁樁身承載力 Qkmin=46.802kN0 不需要進行軸心受拔樁樁身承載力計算！ 4）、樁身構造配筋計算 As/Ap100%=(4071.504/(0.503106)100%=0.809%0.65% 滿足要求！ 5）、裂縫控制計算 Qkmin=46.802kN0 不需要進行裂縫控制計算！ 5、承臺計算承臺配筋承臺底部長向配筋HRB400 22200承臺底部短向配筋HRB400 22200承臺頂部長向配筋HRB400 22200承臺頂部短向配筋HRB400 22200 1）、荷載計算 承臺有效高度：h0=1250-50-22/2=1189mm M=(Qmax+Qmin)L/2=(898.

31、507+(63.182)5.315/2=2555.725kNm X方向：Mx=Mab/L=2555.7253.5/5.315=1682.956kNm Y方向：My=Mal/L=2555.7254/5.315=1923.379kNm 2）、受剪切計算 V=F/n+M/L=626.535/4 + 2095.2/5.315=550.833kN 受剪切承載力截面高度影響系數：hs=(800/1189)1/4=0.906 塔吊邊緣至角樁內邊緣的水平距離：a1b=(ab-B-d)/2=(3.5-1.6-0.8)/2=0.55m a1l=(al-B-d)/2=(4-1.6-0.8)/2=0.8m 剪跨比：b

32、=a1b/h0=550/1189=0.463，取b=0.463； l= a1l/h0=800/1189=0.673，取l=0.673； 承臺剪切系數：b=1.75/(b+1)=1.75/(0.463+1)=1.197 l=1.75/(l+1)=1.75/(0.673+1)=1.046 hsbftbh0=0.9061.1971.571035.31.189=10721.48kN hslftlh0=0.9061.0461.571035.81.189=10258.212kN V=550.833kNmin(hsbftbh0， hslftlh0)=10258.212kN 滿足要求！ 3）、受沖切計算 塔吊

33、對承臺底的沖切范圍：B+2h0=1.6+21.189=3.978m ab=3.5mB+2h0=3.978m，al=4mB+2h0=3.978m 角樁內邊緣至承臺外邊緣距離：cb=(b-ab+d)/2=(5.3-3.5+0.8)/2=1.3m cl=(l-al+d)/2=(5.8-4+0.8)/2=1.3m 角樁沖跨比：b=a1b/h0=550/1189=0.463，取b=0.463； l= a1l/h0=800/1189=0.673，取l=0.673； 角樁沖切系數：1b=0.56/(b+0.2)=0.56/(0.463+0.2)=0.845 1l=0.56/(l+0.2)=0.56/(0.6

34、73+0.2)=0.642 1b(cb+alb/2)+1l(cl+all/2)hpfth0=0.845(1.3+0.55/2)+0.642(1.3+0.8/2)0.96315701.189=4351.445kN Nl=V=550.833kN1b(cb+alb/2)+1l(cl+all/2)hpfth0=4351.445kN 滿足要求！ 4）、承臺配筋計算 (1)、承臺底面長向配筋面積 S1= My/(1fcbh02)=1923.379106/(1.0316.7530011892)=0.015 1=1-(1-2S1)0.5=1-(1-20.015)0.5=0.015 S1=1-1/2=1-0.0

35、15/2=0.992 AS1=My/(S1h0fy1)=1923.379106/(0.9921189360)=4528mm2 最小配筋率：=0.15% 承臺底需要配筋：A1=max(AS1, bh0)=max(4528,0.001553001189)=9453mm2 承臺底長向實際配筋：AS1=10454mm2A1=9453mm2 滿足要求！ (2)、承臺底面短向配筋面積 S2= Mx/(2fcbh02)=1682.956106/(1.0316.7530011892)=0.013 2=1-(1-2S2)0.5=1-(1-20.013)0.5=0.013 S2=1-2/2=1-0.013/2=0

36、.993 AS2=Mx/(S2h0fy1)=1682.956106/(0.9931189360)=3958mm2 最小配筋率：=0.15% 承臺底需要配筋：A2=max(3958, lh0)=max(3958,0.001558001189)=10345mm2 承臺底短向實際配筋：AS2=11404mm2A2=10345mm2 滿足要求！ (3)、承臺頂面長向配筋面積 承臺頂長向實際配筋：AS3=10454mm20.5AS1=0.510454=5227mm2 滿足要求！ (4)、承臺頂面短向配筋面積 承臺頂長向實際配筋：AS4=10454mm20.5AS2=0.511404=5702mm2 滿足

37、要求！ (5)、承臺豎向連接筋配筋面積 承臺豎向連接筋為雙向10500。 6、配筋示意圖承臺配筋圖 樁配筋圖 基礎立面圖十、群塔運行控制本方案考慮了4臺塔吊的相對平面空間位置，即保證工作要求，又不產生干擾，1塔吊安裝高度為110m, 2塔吊安裝高度為120m, 3塔吊安裝高度為115m, 4塔吊安裝高度為105m。1、運行主要原則1)低塔讓高塔。低塔在轉臂前應觀察高塔的運行情況后再運行。2)后塔讓先塔。在各塔機塔臂交叉區域運行時，后進入該區域的塔機要避讓先進入該區域的塔機。3)動塔讓靜塔。在各塔機塔臂交叉區域作業時，在一塔機塔臂無回轉、小車無行走、吊鉤無運動，而另一塔機塔臂有回轉或小車行走時，

38、動塔機應避讓靜塔機。4)輕車讓重車。在各塔機同時運行時，無荷載塔機應避讓有荷載塔機。5)客塔讓主塔。以實際工作區域劃分塔機工作區域，若塔機塔臂進入非本塔工作區域時，客區域的塔機要讓主區域的塔機。6)塔機在運行中，各條件同時存在時，必須按以上排序原則執行。2、運行防碰撞措施工程需群塔作業，個別塔吊間相互交叉作業區域較大，為防止塔吊與塔吊間，塔吊與建筑物間發生碰撞，特制定本防碰撞措施。1)水平方向低位塔吊起重臂與高位塔吊塔身之間防碰撞：塔吊在現場的定位布置是關鍵，通過嚴格控制各臺塔吊之間的位置關系，來預防低位塔吊的起重臂端部碰撞高位塔吊塔身，在安裝方案中已保證任意兩塔間距離均大于較低的塔吊臂長2m

39、以上，塔吊在現場的定位保證了塔吊之間不存在低位塔吊的起重臂與高位塔吊的塔身發生碰撞的問題。2)塔吊在垂直方向的防碰撞措施：a.低位塔吊的起重臂與高位塔吊起重鋼絲繩之間防碰撞措施。由于受施工需要的影響，塔吊間高與低是相對的，但都有可能發生低位塔吊的起重臂與高位塔吊的起重鋼絲繩的碰撞事故。為杜絕此類事故發生，項目必須對每一臺塔吊的工作區進行合理劃分，避免出現塔吊交叉工作區。同時，項目必須配備有合格操作證的、經驗豐富的信號指揮工，確保指揮塔吊回轉作業時，低塔的起重臂不碰撞高塔的起升鋼絲繩。當現場風速達到6級風，相當風速達到10.813.8m/秒時，塔吊必須停止作業。另外，塔吊租賃公司要配備操作熟練、

40、有責任心的塔司為現場服務，塔吊在每次使用后或在非工作狀態下，將塔吊的吊鉤升至頂端，同時將起重小車行走到起重臂根部。b.高位塔吊的起重臂下端與低位塔吊的起重臂上端防碰撞措施。由于相鄰塔吊的作業面有交叉處，所以低位塔吊的起重臂與高位塔吊的起重臂有可能發生碰撞。各塔吊均按照前面塔吊安裝部分所要求的高度頂升即可保證高位塔吊的大臂下限與低位塔吊的大臂上限之間的垂直距離不小于2m。3、“十不吊”原則1)被吊物重量超過機械性能允許范圍。2)信號不清。3)吊物下方有人。4)吊物上站人。5)埋在地下物。6)斜拉斜牽物。7)散物捆綁不牢。8)立式構件、大模板等不用卡環。9)零碎物無容器。10)吊裝物重量不明。有起

41、點無落點不準吊。4、過程控制1)塔機與信號指揮人員必須配備對講機。對講機統一確定頻率后必須鎖頻，使用人員無權調該頻率。要做到專機專用，不得轉借。2)信號指揮人員應與塔機組相對固定，無特殊原因不得隨意更換指揮人員，指揮人員未經主管負責人同意，不得私自換崗。換班時應采用當面交接制。3)現場用指揮語言采用普通話。指揮語言應規范，防止發生指揮錯誤。4)指揮過程中，嚴格執行信號指揮人員與塔機司機的應答制度，即：信號指揮人員發出動作指令時，先呼叫被指揮的塔機編號，待塔機司機應答后，信號指揮人員方可發出塔機動作指令。5)信號指揮人員必須時刻目視塔機吊鉤與被吊物。塔機轉臂過程中，信號指揮人員還必須環顧相鄰塔機

42、的工作狀態，并發出安全指示語言。安全指示語言必須明確、簡短、完整、清晰。6)信號工在作業前、作業中和交班時，必須對鋼絲繩進行全面檢查與鑒定，嚴禁使用不合格的鋼絲繩。十一、塔吊防雷接地措施根據現場情況，擬定以下方案：1）、防雷接地極采用一字型接地體，打三根L50502500mm的鍍鋅角鋼，接地極間距為5米，由中間接地極引至塔吊防雷引下線部位。2）、接地網采用-404mm鍍鋅扁鋼。3）、防雷引下線采用10鍍鋅圓鋼，防雷接閃器采用針式接閃器，針尖應高于塔頂1000mm。4）、防雷接地連接處應焊接飽滿，焊接倍數應按規范規定要求，接地電阻4歐姆。5）、塔吊電氣重復接地應單獨打一根L50502500mm的鍍鋅角鋼，引至塔吊專用接地裝置，采用銅質編織軟線連接，接地電阻10歐姆。具體做法如下圖所示：十二、塔吊的沉降、垂直度測定及偏差校正 1）、塔吊基礎沉降觀測半月一次。垂直度在塔吊自由高度時半月一次測定。 2）、在塔機出現沉降，垂直度偏差超過規定范圍時，必須進行偏差校正。在最低節與塔吊基腳螺栓加墊鋼片校正。校正過程中用高噸位千斤頂頂起塔身，頂塔身之前，塔身用大纜繩四面攬緊，在確保安全的前提下才能起頂塔身。