1、住宅小區項目梁式懸挑腳手架工程專項施工方案 目錄第一章 工程概況3一、工程概況3二、施工要求4三、技術保證條件5第二章 編制依據6一、方案編制依據6第三章 懸挑式鋼管腳手架的搭設7第四章 安全保障措施：17第五章 防雷擊措施18第六章 防火安全措施19第七章 外腳手架水平挑網19第八章 *花園二期工程懸挑腳手架安全事故應急救援預案20第九章 計算書及相關圖紙35【計算書】35一、腳手架參數36二、荷載設計37三、縱向水平桿驗算39四、橫向水平桿驗算41五、扣件抗滑承載力驗算44六、荷載計算44七、立桿穩定性驗算46八、連墻件承載力驗算48九、懸挑梁驗算49陽臺梁撓度計算68第十章 型鋼懸挑腳手

2、架(扣件式)計算書（外挑1.8m3m）69一、腳手架參數69二、荷載設計70三、縱向水平桿驗算72四、橫向水平桿驗算74五、扣件抗滑承載力驗算77六、荷載計算77七、立桿穩定性驗算79八、連墻件承載力驗算81第十一章 懸挑梁驗算82二、荷載布置參數83三、聯梁驗算85四、主梁驗算89五、上拉桿件驗算94六、懸挑主梁整體穩定性驗算99七、斜拉桿上拉口陽臺梁計算100陽臺梁撓度計算102第一章 工程概況一、工程概況1、工程基本情況工程名稱*花園二期工程13#樓工程地點周邊環境建筑面積(m2)10335.26建筑高度(m)66.4基礎形式筏板主體結構框剪抗震等級抗震設防烈度地上層數23+1地下層數1

3、標準層層高(m)2.8其它主要層高(m)2.52、各責任主體名稱建設單位*建設集團有限公司設計單位*設計研究院有限公司施工單位*集團股份有限公司監理單位*項目管理有限公司項目經理總監理工程師技術負責人季專業監理工程師二、施工要求1、腳手架、懸挑主梁的設計力求做到結構安全可靠，造價經濟合理。2、確保腳手架、懸挑主梁在使用周期內安全、穩定、牢靠。3、選用材料時，力求做到常見通用、可周轉利用，便于保養維修。4、腳手架、懸挑主梁在搭設及拆除過程中要符合工程施工進度要求。操作人員需取得特殊作業人員資格上崗證。三、技術保證條件1、安全網絡2、腳手架、懸挑主梁的搭設和拆除需嚴格執行該專項施工方案。第二章 編

4、制依據一、方案編制依據1.1*設計研究院有限公司本工程施工圖紙。1.2圖紙修改通知、設計交底記錄。1.3*集團股份有限公司*花園二期工程13#樓施工組織設計1.4建筑地基基礎工程施工質量驗收規范（GB50202-2002）1.5混凝土結構工程施工質量驗收規范（GB50204-2002）1.6建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2011，2011版）1.7建設施工安全檢查標準（JGJ59-2011）1.8建筑施工高處作業安全技術規范（JGJ80-91）1.9建筑施工工具式腳手架安全技術規范（JGJ202-2010）1.10參照液壓升降整體腳手架安全規程（JGJ183-2009）1

5、.11住房及城鄉建設部危險性較大的分部分項工程安全管理辦法（建質【2009】87號）1.12江蘇省工程建設標準建筑施工懸挑式鋼管腳手架安全技術規程DGJ32/J121-20111.13建筑施工工具式腳手架安全技術規法（JGJ202-2010）第三章 懸挑式鋼管腳手架的搭設1、方案選擇：單位工程名稱懸挑高度型鋼類型懸挑長度（M）鋼梁間距（M）立桿間距（mm）*花園二期工程13#樓分三段懸挑，第一段從第612層樓面，懸挑高度16.8M；第二段從1219層樓面，懸挑高度19.6M；第三段從19閣樓層頂，懸挑高度16.3m，離外墻面均為400.一根16號工字鋼懸挑1.3M鋼梁最大間距3M最大1500排

6、距為800 2、懸挑腳手架的選材經計算驗證后決定懸挑鋼梁采用一跟16#國標工字鋼，間距不大于3M，用10#工字鋼縱向鋼梁。懸挑鋼梁與縱向連梁用專用卡環連接，各段懸挑鋼梁的長度詳見附圖。腳手架使用Q235鋼材，外徑48mm、壁厚3.0mm焊接鋼管，小橫杠長度為1.5m左右，大橫杠和立桿的長度為4-6米左右。變形、銹蝕超過規定的鋼管禁止使用。3、懸挑鋼梁與主體結構連接做法及要求按外腳手架平面及工字鋼梁布置圖上工字鋼梁的設置位置，在起挑層主體機構砼澆灌前，在梁或剪力墻上預埋兩個水平布置的22的孔(詳見附圖)。砼澆灌后將鋼梁按照水平標高安放在下層腳手架體上，經位置校正后再用18的高強度螺栓擰緊（雙螺母

7、，絲牙露出不小于10mm）。4、腳手架立桿與懸挑鋼梁的連接在鋼梁上面內側用10#工字鋼做縱向連梁，連梁接頭不得接在同一跨內。并用固定卡環連接（見詳圖）。立桿的位置處焊接25的短鋼筋（長度100,mm，間距根據立桿布置），外腳手架搭設時將立桿套在短鋼筋頭上，然后搭設掃地桿。懸挑梁及架體穩定。5、支承懸挑的梁穩定原建筑設計的現澆梁、剪力墻，作為支承外懸挑鋼梁的強度完全符合要求。部分梁截面尺寸要求為b*h=200*400，配筋為上口為314級鋼，下口為314級鋼，腰筋為210級鋼，箍筋為6級鋼200.6、懸挑鋼梁的斜拉經計算懸挑鋼梁外側需設置18圓鋼進行斜拉。斜拉的鋼筋下端設置在懸挑鋼梁的外端立桿內

8、側處，上端設置在主體結構上，通過預埋在上層主體結構外側的鋼板連接，中間用定加工花籃螺絲預加拉力將斜拉鋼筋緊固在外挑鋼梁上，每根懸挑鋼梁均設置一根鋼筋斜拉，鋼筋預加拉力緊固。其體詳圖。7、腳手架連墻件本工程外腳手架的連墻件采用預埋16鋼筋焊接。采取二步二跨布置。8、腳手板與防護腳手板本工程外挑腳手架的腳手板均采用竹笆片。按照腳手架的寬度主竹筋垂直于大橫桿方向滿鋪，且采用對接平鋪，四角采用1.2mm鍍鋅鋼絲固定在大橫桿上，外挑鋼梁上腳手板及腳手架與主體結構之間的空隙采用九平板滿鋪。9、防護欄桿外挑腳手架外側大橫桿與竹笆片之間按臨時防護要求設置二根通長的防護欄桿，防止作業人員附落和竹笆片上的物料滾落

9、。第一根防護欄桿自上而下離大橫桿0.6米，第二根防護欄桿離大橫桿1.2米。10、密目安全網按規定在腳手架的外側（外排立桿的內側）設置密目安全網。密目安全網采用1.2mm鍍鋅鋼絲網將網邊每隔45cm的環扣間距系牢在腳手管上。11、馬槽安全網外挑腳手架與主體結構之間的空隙（馬槽）在主體結構施工時每隔二層馬槽用安全網密封荷載本工程懸挑腳手架的充許施工荷載為3KN/。懸挑腳手架上不準存放大量材料、過重的設備。嚴禁使用腳手架堆放磚塊砌筑。12、交底與驗收挑腳手架搭設之前，工地負責人必須組織人員進行交底；搭設后組織有關人員按照本施工方案及腳手架規范要求進行檢查驗收，要對檢查驗收情況有關書面記錄進行存檔。1

10、3、大、小橫桿設置與桿件搭接大、小橫桿設置按規范要求在立桿與大橫桿的交點處設置小橫桿，小橫桿就緊靠立桿用扣件與預埋與里外排大橫桿扣牢。小橫桿兩端應固定在立桿上，大橫桿擱置在小橫桿上固定。本工程腳手架大橫桿采用通長三根配置，大橫桿間距不大于400mm，以便滿鋪竹笆片。桿件搭接本工程腳手架的立桿及大橫桿的接長全部采用對接方法；剪刀撐接長采用搭接，搭接長度為1000mm，且保證接頭處轉向扣件為三只。考慮腳手架的各桿件接頭處傳力性能差，所以連接應交錯排列，不得設置在一個平面內。桿件間距與剪刀撐桿件間距立桿縱向間距按平面圖設置，原則上不得超過1.5m；立桿橫向間距為0.8米；大橫桿步距為1.8米。14、

11、剪刀撐本工程腳手架的剪刀撐沿高度和長度連續設置且不得間斷，每組剪刀撐跨越的立桿根數控制在4跟以內。斜桿與地面夾角控制在45-60度之間。剪刀撐斜桿與立桿和伸出的小橫杠進行連接。15、腳手架搭設： 搭設順序：結構層上按附圖位置安裝一根16#工字鋼挑梁10#工字鋼承力梁 搭設內外立桿搭設縱橫向掃地桿 搭設縱向水平桿 搭設小橫杠 拉接鋼拉桿 設置連墻件。 搭設方法：（1）、在結構層按附圖位置布置鋼梁見附圖：懸挑腳手架平面布置圖（2）、離鋼挑梁外端100mm、90mm處，設10號工字鋼作縱向連梁，連梁上每隔1500mm（不大于1500mm，具體尺寸見實際情況而定）上焊225100的鋼筋頭，可供腳手架立

12、桿插入其中，固定立桿位置。同時在立桿下部不高于200mm部位扣接縱橫向掃地桿，以確保腳手架的穩定。（3）、工字鋼梁上搭設鋼管扣件雙排腳手架，立桿縱距1500mm，步距1800mm，立桿橫距800mm，每層滿鋪竹笆，對于腳手架與結構外墻之間的空隙在第一層用馬槽安全網封閉，其余用竹笆鋪滿，外側用密目安全網全封閉。操作層第一根防護桿自上而下離大橫桿0.6米，第二根防護欄桿離大橫桿1.2米。在懸挑架的四周垂直高度和全長度滿張合格的密目安全網和防止高處墜物。以保證上部操作人員安全，第一層密目網下鋼管內側立一塊高200mm擋腳板。（4）、雙排外腳手架立桿的接長次用對接，用對接接頭扣件連接，鋼管用46米，鋼

13、管相鄰兩根立桿接頭錯開設置，立桿上的扣件應交錯布置，兩根相鄰立桿不得設置在同步內，同步內隔一根立桿在高度方向錯開的距離不小于500mm。（5）、橫桿的外圍設置應統一水平高度。縱向水平橫桿設置在立桿的內側，其長度不小于3跨，縱向水平桿設置時采用對接頭連接。橫向水平主接點處必須設置一根水平桿，桿的端頭超出外立桿10cm，用直角扣件扣接且嚴禁拆除。主接點處兩個直角扣件的中心間距不大于150mm。小橫桿離墻間距不小于100mm。（6）、掃地桿：為穩固起見，每根立桿的底部均設置掃地桿，掃地桿必須縱橫向設置。縱向掃地桿采用直接扣件固定在緊靠底座上皮15cm處的立桿上。橫向掃地桿亦采用直角扣件固定在緊靠縱向

14、掃地桿下方的立桿上。（7）、剪刀撐的設置：剪刀撐從轉角處按5根設置一道角度為60，按6根設置一道角度為50，按7根設置一道角度為45，從底層至頂層連續設置，剪刀撐的接長采用搭接，搭接長度為1米，應采用不少于三個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應小于100mm、剪刀撐應全高全長連續設置。（8）、腳手架必須配合施工進度搭設，一次搭設的高度不應超過相鄰連墻桿件以上兩步。（9）、每搭設一步腳手架后對架子的步距、縱距、橫距及立桿垂直高度等進行校正。（10）、立桿搭設時，相鄰立桿的對接扣件不得在同一高度內，錯開距離不應小于500mm。各接頭中心至主接點的距離不大于步距的1/3。在主接點處固定橫

15、向水平桿、縱向水平桿剪刀撐、橫向斜撐等的直角扣件、旋轉扣件的中心點的相互距離不大于150mm、對接扣件開口朝內。各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣長度150mm。（11）、連墻件的布置宜靠近主節點設置，偏離主節點的距離不應大于300mm，連墻件的垂直距離不應大于建筑物的層高，并不大于3.6米，（2步），水平距離不大于3米，（2跨）。大橫桿與樓面高差較大部位，適當增加連墻件個數，同時增加一道大橫桿做加強處理。嚴禁使用柔性連墻件。（12）、腳手板下的小橫桿兩端均應采用直角扣件固定在縱向水平桿上，作業層腳手板應鋪滿、鋪穩，離開墻面120150mm。腳手板應設置在三根橫向水平桿支承，腳手板外伸長度應取1301

16、50mm，不得出現探頭板。17、腳手架的驗收和檢查：當腳手架搭設完畢后，對架子進行檢查和驗收，驗收時由項目負責人、安全副負責人、架子工長等共同進行。、 腳手架應分階段進行驗收；、 每搭設玩一層要進行驗收并懸掛驗收合格牌；、 遇有五、六級大風與大雨后要進行驗收；、 停用超過一個月要進行驗收。18、腳手架的拆除：、腳手架拆除前，要全面檢查腳手架的扣件連接、支撐系統等是否符合構造要求。、根據檢查結果補充完善本設計中拆除順序和措施。經項目部審核、公司批準后，方可實施。、由架子工程負責人進行拆除前安全檢查，并作技術交底。、上架前，先清除架子上的雜物及地面的障礙物，在操作區域內設置警戒標志和圍護，非操作人

17、員一律不得進入操作區內。、 拆除時必須由上而下逐層拆除，嚴禁上下同時作業，拆除的鋼管、扣件要傳遞到地面，分段拆除高差不大于兩步。、 當拆除下的桿件全部運至地面后，及時清理、檢查、整修與保養，然后按規格、品種隨時碼放成堆存放。19、質量要求：、 立桿垂直偏差：縱向偏差不大于H/200，且不大于100mm；橫向偏差不大于H/400，且不大于50mm。、 縱向水平偏差不大于總長度的1/300，且不大于20mm；橫向水平偏差不大于10mm。、 腳手架的步距、立桿橫向距偏差不大于20mm，立桿縱距偏差不大于50mm。、 扣件緊固力宜在40-65Nm范圍內，不得低于45Nm或高于60Nm。、 連墻點的數量

18、、位置正確，連接牢固，無松動現象。、 本腳手架施工活荷載標準值為3KN/，使用過程不得超過次荷載。20、注意事項：、 荷載：本工程腳手的允許施工荷載為3KN/。腳手架上不準存放大量材料、過重的設備。嚴禁使用腳手堆放磚塊及砌筑。、 腳手架搭設之前，工地負責人必須組織作業人員進行交底；搭設后組織有關人員按照本施工方案及腳手架規范要求進行檢查驗收，確認符合要求后方可投入使用。交底、檢查驗收工作必須嚴肅認真進行，要對檢查情況、整改結果填寫內容，并有簽字。檢查標準：鋼管立桿縱距允許偏差為50mm；鋼管立桿垂直度偏差不大于100mm；扣件緊固力距為4065 Nm。檢查安裝數量的5%，扣件不合格數量不多于抽

19、查數量的10%。、 腳手架必須配合施工進度搭設，一次搭設的高度不應超過相鄰連墻桿件以上兩步。、 每搭設一步腳手架后對架子的步距、縱距、橫距及立桿垂直高度等進行校正。連墻件的布置宜靠近主節點設置，偏離主節點的距離不應大于300mm，連墻件的垂直距離不應大于建筑物的層高，并不大于3.6米，（2步），水平距離不大于3米，（2跨）。嚴禁使用柔性連墻件。第四章 安全保障措施：、 腳手架搭設人員必須是經過按現國家標準特種作業安全技術考核管理規則（GB5036）考核合格的專業架子工。上崗人員必須進行定期體檢，合格這方可持證上崗。、 搭設人員必須佩戴安全帽，系好安全帶及穿防滑鞋。、 腳手架搭設完后必須按JGJ

20、03-2011第八章的規定進行檢查驗收，合格后方可使用。、 作業層上的施工荷載必須符合要求，不得超載。不得將模板支架、攬風繩、泵送設備等固定在腳手架上；嚴禁懸掛起重設備。、 當有五、六級及以上大風和霧、雨、雪天氣時必須停止腳手架的搭設和拆除作業。雨、雪后上架作業應掃除架上積雪和采取防滑措施。、 在腳手架使用期間，嚴禁拆除主節點處的縱向水平桿、縱橫向掃地桿及連墻桿。、 在腳手架上進行電焊、氣焊作業時，必須由防火措施和專人看守，以防發生火災。、 嚴禁模板支撐體系與架體連結，嚴禁將腳手架用作模板的支撐式支承架體。第五章 防雷擊措施、 鋼管腳手架每50m設一處接地裝置。如果最遠點到接地裝置腳手架上的過

21、渡電阻超過10，相應縮小接地裝置的間距；、 懸挑腳手架接地件利用建筑物主體鋼筋，采用導線連接腳手架鋼管和主體鋼筋，導線采用截面不小于12mm2的銅導線，接點線與接地體連接應用焊接，焊接長度應為導線直徑的6倍以上；、 接地線與腳手架用兩道螺栓連接，解除面積不小于1000 mm2，連接時應將接觸表面的漆清理干凈，并涂以中性凡士林，要有振動的地方，螺栓上應加彈簧墊圈；、 防雷措施施工完畢后應測量接點電阻，接點電阻應10，合格夠后方可正常使用。第六章 防火安全措施、 必須采用阻燃安全網，其阻燃性能符合國家規定，續燃、阻燃時間均不大于4s；、 施工現場易燃易爆物品存放點應遠離腳手架；、 現場明火作業和鋼

22、筋對焊應遠離腳手架，在腳手架內側從事電焊作業的必須有防護措施和專人看管并配備滅火器材，及時清理焊渣等火源，采取可靠防火措施。、 小高層（病房樓/科研樓）建筑施工中應按規定在各樓層配置消防器材，每一層接Dg100的消防水管，并配備消防尼龍管，保證消防水管的有效使用。第七章 外腳手架水平挑網、 張設平網的材料質量要求平網應按GB57257的技術要求進行驗收；系繩沿網邊均勻分布；相鄰兩系繩間距不大于0.75m；長度不小于0.8m；當筋繩、系繩合一使用時，系繩部分必須加長，且與邊繩系緊，至少形成雙樞。、 平網的張設和使用支桿必須在墻體或樓層上支牢，其間距不得大于4m，支桿與地面夾角宜為45，每根支桿應

23、設拉繩一道，各支桿上端應設水平連桿；安全網的外邊口應由邊繩與大橫桿綁牢，外口應高出內口600mm以上，內口應與窗口內設置的欄桿或建筑物綁牢，網的內口離墻面不得大于150mm；網與網應連接牢固，不得留空隙。網的轉角部位必須搭牢、綁緊；平網下嚴禁設置立桿或橫桿；安全網落有雜物應及時處理。本工程建筑高度大于50m，應設置相距1.3-1.8m的雙層首層平網，其底層網距地面20-20.5m，距外墻的伸出寬度不少于6m。平網的張設位置從第二層樓面標高處開始，每隔四層架設一道。操作面處，并隨操作面上升。第八章 *花園二期工程懸挑腳手架安全事故應急救援預案1、工程概況工程名稱：13#樓工程地址：*園區江海鎮江

24、山路北側設計單位：*設計研究院有限公司工程概況見下表：單位工程名稱結構類型建筑面積層高、層數、高度*花園二期工程框剪總建筑面積為10384.86平方米，室內外高差0.9m層高2.8米，23+1層，檐口總高度為66.4米。計劃工期：440天主樓六層以下采用落地式鋼管腳手架，六層以上采用懸挑全封閉式鋼管扣件腳手架。2、危險源及相關控制措施施工現場重大危險源部位是：懸挑腳手支架，高處作業及施工用電等。危險源的評估、識別及控制措施分別見下表：高處作業危險源評估及控制表：項目活動、成品或服務中的危險源控制措施物理性危險危害因素設備設施缺陷扣件質量不符合要求對不合格的扣件要及時更換進場扣件需要具備產品合格

25、證生產許可證扣件螺栓無墊片或墊片不符合要求立桿未設置掃地桿根據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2011，2011版）要求和施工方案規定整改，經檢查合格后使用同步立桿兩個相隔接頭的高差不符合規范要求剪刀撐與地面的夾角過大水平桿端頭與扣件中心100mm扣件擰緊力矩值未達到要求與已施工結構未可靠拉結或拉結點過少按方案執行，與已施工結構可靠拉結用焊接的鋼管作為立桿禁止使用防護缺陷安全“三保”未定期檢測按規定檢測架子工作業未配備工具袋按“勞保用品發放標準”發放不佩戴或不正確佩戴安全防護用具正確佩戴，加強管理力度和安全教育運動物危害鋼管、扣件工具等高空墜落完善各種防護設施，掛設安全標志

26、牌，加強安全管理與教育工作環境不良大風、大雨下搭設遇到大風，大雨天氣時停止高空作業搭設或拆除時，有人在架下通過派專人進行監護，掛設警示標志并加強管理標志缺陷搭、拆時無安全標志和警示牌根據現場情況掛設并加強管理心里生理性危險因素負荷、體力、視力、聽力等超過極限工人作業時間過長，體力下降調整和合力安排作息時間個別作業人員視力不好按特種作業規定，該作業人員調離有心臟病，高血壓人員進行高空作業作業人員注意力不集中，情緒低落根據現場實際情況予以調整行為性危險因素指揮失誤違章指揮、違章操作進行相關培訓與教育，并進行處理操作失誤架子工無證作業無證人員禁止上崗培訓監護失誤支架搭設未設監護區域無人監護根據現場情

27、況設監護區域和專職監護人員施工用電危險源評估及控制措施表項目活動、產品或服務中的危險源控制措施物理性危險危害因素設備設施缺陷使用的絕緣工具未檢測根據相關規定檢測，合格后方可使用。手持電動工具未檢測類電動工具無保護零線防護缺陷高空作業不使用安全帶按規定佩戴，不佩戴著不得作業漏電保護器失靈預先檢測，及時更換心理生理性危險危害罌粟負荷體力等超過極限高空作業時間過長，體力下降調整和合力安排作息時間有心臟病、高血壓人員高空作業按特種作業規定，該作業人員調離酒后作業禁止酒后作業行為性危險危害因素指揮失誤違章指揮進行相關培訓與教育，并進行處理3、應急救援機構設置3.1應急救援指揮小組成立以項目經理為組長，安

28、全管理負責人、項目技術負責人為副組長的安全事故緊急救援指揮小組，成員為項目部管理人員。其職責：組長： 陳宇鋒（項目經理，電話：）負責高支模工程安全生產、綜合應急救援所需的一切人員、物資、通訊工具、交通工具的的全面組織，協調、指揮等工作。副組長：（安全管理負責人）：劉建洪（） 負責工程日常安全生產管理工作，發現安全隱患，組織有關人員及時落實整改和防范措施。當發生安全事故時，協助領導小組組長趕赴現場核實情況，組織應急救援。當發生安全事故時，負責對事故現場進行監護，有組織地保衛現場，拍攝事故現場照片，維護區域內外治安。副組長（技術負責人）： 季勝華 負責工程施工專項方案編制，向操作者進行安全技術交底

29、工作，參加事故調查小組。組員（施工員） 黃凱杰 負責日常施工安全技術監督。當發生安全事故時，組織指導搶險工作。組員（資料員） 陳春 負責日常安全資料管理工作。當發生安全事故時，協助領導小組對事故現場進行監護，有組織保護現場，對現場操作人員及名單檢驗。、核對，參加調查處理工作。3.2 現場救援組成立以安全負責人為組長的現場救援組，成員由施工負責人，技術負責人，安全員，專業班組長及工作認真負責，年富力強，具有一定救援經驗的工人組成。4.1應急電話（1）、保證電話在事故發生時使用和暢通項目部事故緊急救援指揮組主要成員均配置收集，并向有關單位，部門通報電話號碼。（2）電話報救須知、救護：120；報警：

30、110 、說明情況和以采取的措施、 、說明事故發生的地方，即本工地地址，靠近路口及特征； 、說明報救者單位，姓名及電話號碼；派人在現場外路口等候接應，并清除道路障礙。4.2急救箱本工程配備急救箱一只，內配繃帶、紗布、橡皮膏、醫用剪刀、鑷子、棉簽、酒精、碘酒、創可貼、止血膠帶、云南白藥等急救物品。急救箱由項目部安全員保管，平時不上鎖；定期更換超過消毒期的敷料和過期藥品，每次急救后及時補充。4.3其他應急設備和設施（1）應急照明充電工作燈：3只；電筒：5只（2）險區域隔離用具警帶線：4條；各類安全警示，警告、指令，提示標志牌：各六塊（3）救援工具撬棒：5根了；鐵鍬：10把；安全帽：20頂；安全手套

31、：20副；安全帶：五根。5、安全事故救護單位救護單位地址急救電話江海鎮人民醫院江海鎮街1206、應急救援預案與搶險6.1 發生坍塌事故時的應急救援預案與搶險（1）基本原則、保險公司和及時進行排險救助工作。、“先撤人，后排險”的原則：在事故發生或出現緊急險情之后，應首先將處于危險區域的一切人員先撤出危險區域，然后再有組織的進行排險工作。、“先救人、后排險”的原則：當有人受傷或死亡，應先救出傷者和撤出亡者，然后進行排險處理工作。以免影響對傷者的及時搶救和對傷者、亡者造成新的傷害。、“先防險，后救人”的原則：在險情和事故人在繼續發展或險情仍未消除的情況下，必須先采取支護等安全保險措施，然后救人，以免

32、使救護者受到傷害和使受傷者受到新的傷害。、“先防險，后排險”的原則：在進入消除進行排險作業時，必須先采用可靠支護等適合的安全保護措施，以避免排線人員受到傷害。、“先排險，后清理”的原則：只有在制止事故繼續發展和排除險情以后，才能進行事故現場的清理工作。這一切，都必須遵守事故處理順序規定和得到批準以后進行。、保護現場的原則：在事故調查組未決定結束事故現場原狀之前，必須全力保護好現場的原狀，以免影響事故的調出和處理工作。（2）搶救措施、當模板支撐系統發生坍塌時，造成人員被埋、被壓的現象，應急救援小組全員上崗，除應立即逐級報告給主管部門外，還應保護好現場，再確認不會發生同類事故的前提下，立即組織人員

33、搶救受傷人員。、當支模架整體倒塌造成特大事故時，由當地應急救援領導小組統一領導和指揮，各有關部門協調參加，保證搶險工作有條不紊的進行。要采用吊車進行搶救，現場要有指揮與監護，防止機械傷及被埋或被壓人員。、被搶救出來的傷員立即進行吸氧和輸液，到醫院后組織醫護人員全力搶救傷員。（3）搶救程序、發生坍塌事故時，現場人員不可驚慌失措，保持鎮靜的情緒，要有組織，統一指揮。注意事態的發展情況、坍塌的方向及受影響的位置，有序指揮人員疏散。、在坍塌過程中不要盲目搶險，應立即切斷電源，確認未有繼續危險情況下，組織搶救人員采取有效措施進行搶救和排除險情工作；首先搶救受傷人員，然后搶救物資和設備。、立刻設危險警戒區

34、域，并設警示標志；設專人監護，保護好事故現場。、按規定上報有關部門請求救援。、動用最快的交通工具或其他措施，及時把傷者送往臨近醫院搶救，運送途中應盡量減少顛簸。同時密切注意傷者的呼吸、脈搏、血壓及傷口的情況。6.2、物體打擊、高處墜落及機械傷害事故應急預案與搶修（1）、發生事故，應馬上組織救傷者。首先，觀察傷者的受傷情況、部位、傷害性質，如傷員發生休克，應先處理休克。遇呼吸、心跳停止者，應立即進行人工呼吸，胸外心臟擠壓。處于休克狀態的傷員要讓其安靜、保暖、平臥。少動，并將下肢抬高約20度左右，盡快送醫院搶救治療。（2）出現顱腦損傷，必須維持呼吸道順暢。昏迷者應平臥，面部轉向一側，乙方舌根下墜或

35、分泌物，嘔吐物吸入，發生喉阻塞。有骨折者。應初步固定后再搬運。遇有嘔陷骨折、嚴重的顱底骨折及嚴重的腦損傷癥狀出現，創傷處用消毒的紗布或等覆蓋傷口，用繃帶或紗布條包扎后，及時送就近有條件的醫院救治。（3）發現脊椎受傷者，創傷出用消毒紗布覆蓋，用繃帶或紗布條包扎。搬運時將傷者平臥放在帆布擔架或硬板上，以免受傷脊椎移位，斷裂造成截癱，導致死亡。搶救脊椎手術者的搬運過程中，嚴禁只抬傷者的兩肩與兩腿或單肩背運。（4）發現傷者手足骨折，不要盲目搬動傷者。應在骨折部位用夾板把受傷位置臨時固定，使斷端不在移位或刺傷肌肉、神經或血管。固定方法：以骨折處上下關節為原則，可就地取材，用木板、竹竿等固定受傷位置。在無

36、合適材料情況下，可把上肢固定在身側，下肢與健側下肢縛在一起。（5）遇到創傷性出血的傷員，應迅速包扎止血，使傷員保持在頭低腳高的臥位，并注意保暖。正確的現場止血處理措施。、一般傷口小的止血法：先用生理鹽水沖洗傷口，涂上紅汞，然后蓋上消毒紗布，用繃帶較緊的包扎。、加壓包扎止血法：用紗布、棉花等作為軟墊，放在傷口上再包扎，來增加壓力而達到止血。、止血帶止血法：選擇彈性較好的橡皮管，橡皮條或三角巾、毛巾、帶狀布條等，上肢出血結扎在上臂上端的1/2處，下肢出血結扎在大腿上1/3處。結扎時，在止血帶與皮膚之間墊上消毒紗布棉墊。每隔2540分鐘放松一次，每次0.51分鐘。、動用最快的交通工具或其他措施，及時

37、將傷者送往臨近的醫院搶救，運輸途中盡力減少顛簸。同時，密切注意傷者的呼吸，脈搏，血壓及傷口的情況。6.3觸電事故應急救援預案與搶險（1）觸電急救的要點是動作迅速，救護得法，切不可驚慌失措、束手無策。要貫徹“迅速，就地，正確，堅持”的觸電救護八大方針。發現有人觸電，首先要使觸電者脫離電源，然后根據觸電者的具體癥狀進行對癥施救。（2）脫離電源的基本方法有：、將出事附近電源開關拉掉，或將電源插頭拔掉切斷電源。、用干燥的木棒、竹竿、布等物體將電源線從觸電者身上撥離或將觸電者撥離電源。、必要時可用絕緣工具（如帶有絕緣柄的電工鉗、木柄斧頭等）切斷電源。、救護人員可戴上手套或手上包纏干燥的衣服，圍巾、帽子等

38、絕緣物品拖曳觸電者，使之脫離電源。、如果觸電者由于痙攣手指緊握導線纏繞在身上，救護人員可先用干燥的木板塞進觸電者身下使其與地絕緣來隔斷入地電流，然后再采用其他辦法把電源切斷。、如果觸電者及斷落在地上的帶電高壓導線，且尚未確定線路無電之前，救護人員不可進入斷線落地點810m范圍內，以防跨步電壓觸電。進入該范圍的救護人員應穿上絕緣服或臨時雙腳并攏跳躍的接近觸電者。觸電者脫離帶電導線后應迅速將其帶至810m以外立刻開始觸電急救。只有在確證線路已經無電才可在觸電者離開觸電到西安后就地急救。（3）觸電救護、觸電者未失去知覺的救護措施：應讓觸電者在比較干燥、通風、溫暖的地點靜臥休息，并派人嚴密觀察，同時請

39、醫生前來或送往醫院診治。、觸電者已失去知覺但尚有心跳和呼吸的搶救措施：應使其舒適的平臥著，解開衣服以利呼吸，四周不要圍人，保持空氣流通，冬天應注意保暖，同時立即請醫生前來或送往醫院診治，若發現觸電者呼吸困難或心跳失常，應立即進行人工呼吸及胸外心臟擠壓。、對“假死”著的急救措施：當判定觸電者呼吸和心跳停止時，應立即按心肺復蘇法就地搶救。第九章 計算書及相關圖紙【計算書】1、型鋼懸挑腳手架(扣件式)計算書（外挑1.3m） 計算依據： 1、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011 2、建筑施工門式鋼管腳手架安全技術規范JGJ128-2010 3、建筑結構荷載規范GB50009-20

40、12 4、鋼結構設計規范GB50017-2003 架體驗算 一、腳手架參數腳手架設計類型結構腳手架、裝修腳手架腳手板設計荷載(kN/m2)0.1同時施工作業層數1卸荷設置拉桿腳手架搭設方式雙排腳手架腳手架鋼管類型483腳手架架體高度H(m)19.6腳手架沿縱向搭設長度L(m)116立桿步距h(m)1.8立桿縱距或跨距la(m)1.5立桿橫距lb(m)0.8內立桿離建筑物距離a(m)0.4雙立桿計算方法不設置雙立桿 二、荷載設計腳手板類型竹笆片腳手板腳手板自重標準值Gkjb(kN/m2)0.01腳手板鋪設方式1步1設密目式安全立網自重標準值Gkmw(kN/m2)0.01擋腳板類型竹芭片擋腳板欄桿

41、與擋腳板自重標準值Gkdb(kN/m)0.17擋腳板鋪設方式1步1設每米立桿承受結構自重標準值gk(kN/m)0.111，0.134橫向斜撐布置方式6跨1設結構腳手架作業層數njj1結構腳手架荷載標準值Gkjj(kN/m2)3地區江蘇南通市安全網設置全封閉基本風壓0(kN/m2)0.3風荷載體型系數s1.132風壓高度變化系數z(連墻件、單立桿穩定性)0.938，0.65風荷載標準值k(kN/m2)(連墻件、單立桿穩定性)0.319，0.221 計算簡圖：立面圖側面圖 三、縱向水平桿驗算縱、橫向水平桿布置方式縱向水平桿在上橫向水平桿上縱向水平桿根數n3橫桿抗彎強度設計值f(N/mm2)205橫

42、桿截面慣性矩I(mm4)107800橫桿彈性模量E(N/mm2)206000橫桿截面抵抗矩W(mm3)4490縱、橫向水平桿布置 承載能力極限狀態 q=1.2(0.033+Gkjblb/(n+1)+1.4Gklb/(n+1)=1.2(0.033+0.350.8/(3+1)+1.430.8/(3+1)=0.964kN/m 正常使用極限狀態 q=(0.033+Gkjblb/(n+1)+Gklb/(n+1)=(0.033+0.350.8/(3+1)+30.8/(3+1)=0.703kN/m 計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 Mmax=0.1qla2=0.10.9641.52=0.217kNm =Mmax

43、/W=0.217106/4490=48.305N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max=0.677qla4/(100EI)=0.6770.70315004/(100206000107800)=1.085mm max1.085mmminla/150，10min1500/150，1010mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 承載能力極限狀態 Rmax=1.1qla=1.10.9641.5=1.591kN 正常使用極限狀態 Rmax=1.1qla=1.10.7031.5=1.16kN 四、橫向水平桿驗算 承載能力極限狀態 由上節可知F1=Rmax=1.591kN q=1.20.

44、033=0.04kN/m 正常使用極限狀態 由上節可知F1=Rmax=1.16kN q=0.033kN/m 1、抗彎驗算 計算簡圖如下： 彎矩圖(kNm) =Mmax/W=0.64106/4490=142.45N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 計算簡圖如下： 變形圖(mm) max1.331mmminlb/150，10min800/150，105.333mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 承載能力極限狀態 Rmax=2.403kN 五、扣件抗滑承載力驗算橫桿與立桿連接方式單扣件扣件抗滑移折減系數0.9 扣件抗滑承載力驗算： 縱向水平桿：Rmax=1.591/2=0.79

45、5kNRc=0.912=10.8kN 橫向水平桿：Rmax=2.403kNRc=0.912=10.8kN 滿足要求！ 六、荷載計算腳手架架體高度H19.6腳手架鋼管類型483每米立桿承受結構自重標準值gk(kN/m)0.111，0.134 立桿靜荷載計算 1、立桿承受的結構自重標準值NG1k 單外立桿：NG1k=(gk+lan/20.033/h)H=(0.134+1.53/20.033/1.8)19.6=3.442kN 單內立桿：NG1k=(gk+lan/20.033/h)H=(0.111+1.53/20.033/1.8)19.6=2.991kN 2、腳手板的自重標準值NG2k1 單外立桿：N

46、G2k1=(H/h+1)lalbGkjb1/1/2=(19.6/1.8+1)1.50.80.351/1/2=2.497kN 1/1表示腳手板1步1設 單內立桿：NG2k1=2.497kN 3、欄桿與擋腳板自重標準值NG2k2 單外立桿：NG2k2=(H/h+1)laGkdb1/1=(19.6/1.8+1)1.50.171/1=3.032kN 1/1表示擋腳板1步1設 4、圍護材料的自重標準值NG2k3 單外立桿：NG2k3=GkmwlaH=0.011.519.6=0.294kN 構配件自重標準值NG2k總計 單外立桿：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=2.497+3.032+0.2

47、94=5.822kN 單內立桿：NG2k=NG2k1=2.497kN 立桿施工活荷載計算 外立桿：NQ1k=lalb(njjGkjj)/2=1.50.8(13)/2=1.8kN 內立桿：NQ1k=1.8kN 組合風荷載作用下單立桿軸向力： 單外立桿：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(3.442+5.822)+ 0.91.41.8=13.386kN 單內立桿：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(2.991+2.497)+ 0.91.41.8=8.854kN 七、立桿穩定性驗算腳手架架體高度H19.6立桿計算長度系數1.5立桿截面抵抗矩

48、W(mm3)4490立桿截面回轉半徑i(mm)15.9立桿抗壓強度設計值f(N/mm2)205立桿截面面積A(mm2)424連墻件布置方式兩步兩跨 1、立桿長細比驗算 立桿計算長度l0=Kh=11.51.8=2.7m 長細比=l0/i=2.7103/15.9=169.811210 軸心受壓構件的穩定系數計算： 立桿計算長度l0=kh=1.1551.51.8=3.118m 長細比=l0/i=3.118103/15.9=196.132 查規范表A得，=0.188 滿足要求！ 2、立桿穩定性驗算 不組合風荷載作用 單立桿的軸心壓力標準值N=NG1k+NG2k+NQ1k=3.442+5.822+1.8

49、=11.065kN 單內立桿的軸心壓力標準值N=NG1k+NG2k+NQ1k=2.991+2.497+1.8=7.288kN 單立桿的軸心壓力設計值N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k=1.2(3.442+5.822)+1.41.8=13.638kN 組合風荷載作用 單立桿的軸心壓力標準值N=NG1k+NG2k+NQ1k=3.442+5.822+1.8=11.065kN 單內立桿的軸心壓力標準值N=NG1k+NG2k+NQ1k=2.991+2.497+1.8=7.288kN 單立桿的軸心壓力設計值N=1.2(NG1k+NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(3.442+5.822

50、)+0.91.41.8=13.386kN 不組合風荷載作用 =N/(A)=13385.5/(0.188424)=167.923N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 組合風荷載作用 Mw=0.91.4Mwk=0.91.4klah2/10=0.91.40.2211.51.82/10=0.135kNm =N/(A)+ Mw/W=13385.5/(0.188424)+135331.56/4490=198.064N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 八、連墻件承載力驗算連墻件布置方式兩步兩跨連墻件連接方式扣件連接連墻件約束腳手架平面外變形軸向力N0(kN)3連墻件計算長度l0(mm)600連

51、墻件截面類型鋼管連墻件型號483連墻件截面面積Ac(mm2)424連墻件截面回轉半徑i(mm)15.9連墻件抗壓強度設計值f(N/mm2)205連墻件與扣件連接方式雙扣件扣件抗滑移折減系數0.9 Nlw=1.4k2h3la=1.40.31921.831.5=7.235kN 長細比=l0/i=600/15.9=37.736，查規范表得，=0.896 (Nlw+N0)/(Ac)=(7.235+3)103/(0.896424)=26.941N/mm20.85 f=0.85 205N/mm2=174.25N/mm2 滿足要求！ 扣件抗滑承載力驗算： Nlw+N0=7.235+3=10.235kN0.9

52、12=10.8kN 滿足要求！九、懸挑梁驗算 一、基本參數主梁離地高度(m)14.6懸挑方式聯梁懸挑主梁間距(mm)3000主梁間距相當于幾倍立桿間距(倍數)nb1主梁與建筑物連接方式錨固螺栓連接主梁建筑物外懸挑長度Lx(mm)1300主梁外錨固點到建筑物邊緣的距離a(mm)0梁/樓板混凝土強度等級C30結構重要性系數01 二、荷載布置參數支撐點號支撐方式距主梁外錨固點水平距離(mm)支撐件上下固定點的垂直距離L1(mm)支撐件上下固定點的水平距離L2(mm)是否參與計算1上拉115033001050是 作用點號立桿傳至梁上恒載標準值FGi(kN)立桿傳至梁上活載標準值FQi(kN)恒載分項系

53、數Gi活載分項系數Qi各排立桿傳至梁上荷載標準值F(kN)各排立桿傳至梁上荷載設計值F(kN)各排立桿距主梁外錨固點水平距離(mm)主梁間距la(mm)15.4881.81.351.47.2889.929400300029.261.81.351.411.0615.02112003000 附圖如下：平面圖立面圖 三、聯梁驗算 聯梁材料類型工字鋼聯梁合并根數nl1聯梁材料規格10號工字鋼聯梁截面積A(cm2)14.3聯梁截面慣性矩Ix(cm4)245聯梁截面抵抗矩Wx(cm3)49聯梁自重標準值gk(kN/m)0.112聯梁材料抗彎強度設計值f(N/mm2)215聯梁材料抗剪強度設計值(N/mm2

54、)125聯梁彈性模量E(N/mm2)206000聯梁計算模型二等跨連續梁 附圖如下：聯梁立面圖 荷載標準值： q=0gk=10.112=0.112kN/m 第1排：F1=0F1/nl=17.288/1=7.288kN 第2排：F2=0F2/nl=111.06/1=11.06kN F=maxF1,F2=11.06kN 荷載設計值： q=01.2gk=11.20.112=0.134kN/m 第1排：F1=0F1/nl=19.929/1=9.929kN 第2排：F2=0F2/nl=115.021/1=15.021kN F=maxF1,F2=15.021kN 計算簡圖如下： 1、強度驗算 彎矩圖(kN

55、m) max=Mmax/W=8.6106/49000=175.515N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 2、抗剪驗算 主楞剪力圖(kN) max=Qmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=19.8661000681002-(68-4.5)84.82/(824500004.5)=50.31N/mm2 max=50.31N/mm2=125N/mm2 符合要求！ 3、撓度驗算 變形圖(mm) max=5.608mm=la/250=3000/250=12mm 符合要求！ 4、支座反力計算 正常使用受力狀態下: 第1排：R1max=17.729kN 第2排：R2max=26.688kN 極限受

56、力狀態下: 第1排：R1max=24.084kN 第2排：R2max=36.178kN 四、主梁驗算主梁材料類型工字鋼主梁合并根數nz1主梁材料規格16號工字鋼主梁截面積A(cm2)26.1主梁截面慣性矩Ix(cm4)1130主梁截面抵抗矩Wx(cm3)141主梁自重標準值gk(kN/m)0.205主梁材料抗彎強度設計值f(N/mm2)215主梁材料抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁彈性模量E(N/mm2)206000螺栓抗拉強度設計值ftb(N/mm2)170螺栓抗剪強度設計值fvb(N/mm2)140螺栓直徑d(mm)18螺栓個數n2焊縫厚度hr(mm)10焊縫長度lx(mm)70角焊

57、縫強度設計值ftw(N/mm2)160主梁允許撓度(mm)1/250 荷載標準值： q=0gk=10.205=0.205kN/m 第1排：F1=nlR1max/nz=117.729/1=17.729kN 第2排：F2=nlR2max/nz=126.688/1=26.688kN 荷載設計值： q=01.2gk=11.20.205=0.246kN/m 第1排：F1=nlR1max/nz=124.084/1=24.084kN 第2排：F2=nlR2max/nz=136.178/1=36.178kN 1、強度驗算 彎矩圖(kNm) max=Mmax/W=5.692106/141000=40.368N/

58、mm2f=215N/mm2 符合要求！ 2、抗剪驗算 剪力圖(kN) max=Qmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=14.2731000881602-(88-6)140.22/(8113000006)=16.867N/mm2 max=16.867N/mm2=125N/mm2 符合要求！ 3、撓度驗算 變形圖(mm) max=0.17mm=2lx/250=21300/250=10.4mm 符合要求！ 4、支座反力計算 R1=14.273kN,R2=46.314kN 5、錨固螺栓計算 由上式計算可得錨固螺栓最大受力為錨固點處最大支座反力，取Ns=R1=14.273kN 1)、抗拉驗算 單個螺

59、栓受拉承載力設計值Ntb=0.9ftbAs=0.9170(d2/4)= 0.9170(3.14182/4)=38.914kN 螺栓所受拉力：Nt=Ns/n=14.273/2=7.136kN38.914kN 符合要求！ 2)、抗剪驗算 單個螺栓受剪承載力設計值Nvb=0.9fvbAs=0.9140(d2/4)= 0.9140(3.14182/4)=32.047kN 螺栓所受剪力：Nv=Ns/n=14.273/2=7.136kN32.047kN 符合要求！ 3)、角焊縫驗算 f=NS/(hrlx)=14.273103/(1070)=20.39N/mm2 fftw=1.22160=195.2N/mm

60、2 正面角焊縫的強度設計值增大系數f=1.22 符合要求！ 五、上拉桿件驗算 上拉桿材料類型鋼筋上拉桿截面類型20上拉桿截面積A(cm2)3.142上拉桿截面慣性矩I(cm4)245上拉桿截面抵抗矩W(cm3)49上拉桿材料抗拉強度設計值f(N/mm2)205上拉桿彈性模量E(N/mm2)206000吊耳板厚S(mm)10吊耳板寬LDP(mm)70吊耳板高L(mm)100吊耳板圓周外半徑R(mm)35吊孔直徑D(mm)22吊耳板許用拉應力(N/mm2)160吊耳板許用剪應力(N/mm2)160螺栓抗拉強度設計值ftb(N/mm2)170螺栓抗剪強度設計值fvb(N/mm2)140吊耳板螺栓直徑

61、d(mm)18螺栓個數n1鋼拉桿與吊耳板焊縫厚度hr1(mm)10鋼拉桿與吊耳板焊縫長度lx1(mm)100鋼拉桿與建筑物連接螺栓直徑d(mm)18螺栓個數n2鋼拉桿焊縫厚度hr2(mm)10鋼拉桿焊縫長度lx2(mm)100角焊縫強度設計值ftw(N/mm2)160 上拉桿件角度計算： 1=arctanL1/L2=arctan(3300/1050)=72.35 上拉桿件支座力： RS1=nzR1=114.273=14.273kN 主梁軸向力： NSZ1=RS1/tan1=14.273/tan72.35=4.541kN 上拉桿件軸向力： NS1=RS1/sin1=14.273/sin72.35

62、=14.978kN 上拉桿件的最大軸向拉力NS=maxNS1.NSi/2=7.489kN 軸心受拉穩定性計算： =NS/A=7.489103/314.2=23.835N/mm20.5f=102.5N/mm2 符合要求！ 1、上拉桿與主梁連接點計算 1）螺栓抗拉驗算 由上式計算可得錨固螺栓最大軸向拉力Ns =7.489kN 單個螺栓受拉承載力設計值 Ntb=0.9ftbAs=0.9170(d2/4)=0.9170(3.14182/4)=38.914kN 螺栓所受拉力：Nt=Ns/n=7.489/1=7.489kN38.914kN 符合要求！ 2）螺栓抗剪驗算 單個螺栓受剪承載力設計值Nvb=0.

63、9fvbAs=0.9140(d2/4)= 0.9140(3.14182/4)=32.047kN 螺栓所受剪力：Nv=Ns/n=7.489/1=7.489kN32.047kN 符合要求！ 3）吊耳板計算吊耳板 吊耳板吊索方向的最大拉應力： L= NS/(S(2R-D)= 7.489103/(10(235-22)=15.602N/mm2=160N/mm2 符合要求！ 吊耳板吊索方向的最大剪應力： L= NS/(S(2R-D)= 7.489103/(10(235-22)=15.602N/mm2=160N/mm2 符合要求！ 4）角焊縫計算 f=NS/(hr1lx1)=7.489103/(10100)

64、=7.489N/mm2 fftw=1.22160=195.2N/mm2 正面角焊縫的強度設計值增大系數f=1.22 符合要求！ 2、上拉桿與建筑物連接點計算 由上式計算可得上拉桿與建筑物連接點最大軸向拉力Ns =7.489kN 上拉桿與建筑物連接點角度2=90-72.35=17.65 螺栓所受最大拉力Nt= Nscos2=7.489cos17.65=7.136kN螺栓所受最大剪力Nv= Nssin2=7.489sin17.65=2.271kN 1）螺栓抗拉驗算 單個螺栓受拉承載力設計值 Ntb=0.9ftbAs=0.9170(d2/4)=0.9170(3.14182/4)=38.934kN 螺

65、栓所受拉力：Nt=Ns/n=7.489/2=3.744kN38.934kN 符合要求！ 2）螺栓抗剪驗算 單個螺栓受剪承載力設計值Nvb=0.9fvbAs=0.9140(d2/4)= 0.9140(3.14182/4)=32.047kN 螺栓所受剪力：Nv=Ns/n=3.744kN32.047kN 符合要求！ 3）角焊縫計算 f=NS/(hr2lx2)=7.489103/(10100)=7.489N/mm2 fftw=1.22160=195.2N/mm2 正面角焊縫的強度設計值增大系數f=1.22 符合要求！ 六、懸挑主梁整體穩定性驗算 主梁軸向力：N =(NSZ1)/nz=(4.541)/1

66、=4.541kN 壓彎構件強度：max=Mmax/(W)+N/A=5.692106/(1.05141103)+4.541103/2610=40.186N/mm2f=215N/mm2 塑性發展系數 符合要求！ 受彎構件整體穩定性分析： 其中b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數： 查表鋼結構設計規范(GB50017-2003)得，b=2 由于b大于0.6，根據鋼結構設計規范(GB50017-2003)附表B，得到 b值為0.93。 = Mmax/(bWx)=5.692106/(0.929141103)=43.453N/mm2f=215N/mm2 符合要求！七、斜拉桿上拉口陽臺梁計算陽臺部分掛梁取

67、10#、11#樓C -D軸為計算標準（1） XL2 L=1500 b*h=200*400 322 2 18 8200（2） fy=360N/mm fcm=16.50N/mm 挑梁間距4.2M 斜拉桿垂直拉力P=24.23knq1=(0.2*0.4+0.15*0.9)*4.221.5 *25+0.08*4*252=11.525kn/m施工荷載q2=4.2*32=6.3kn/mMp=1.2*P*L*2=1.2*24.23*1.5*2=87.228 kn.m M總=1.1*(M1+M2+Mp)=114.641 kn.m=As/b*ho=1139.82/200*407=0.0161取322, As=1

68、139.82(322鋼筋面積) ho=400-(25+22)=353=. fy/ fcm=0.0161*360/16.5=0.3520b=0.528(查表) M= fy. As. H符合要求！L4（1B）(掛梁) L=4200 b*h=200*400 322 2 18 8200（2） fy=360N/mm fcm=16.50N/mm 斜拉桿垂直拉力P=24.23knq1=(0.2*0. 4+0.15*0.9) *25=5.375kn/m施工荷載q2=0.2*3=0.6 kn/mMp=1.2*P*a=1.2*24.23*1.08=31.4kn.m(a為斜拉桿上口點到挑梁距離)=As/b*ho=5

69、08.68/200*366=0.0069取218, As=508.68(218鋼筋面積) ho=400-(25+14/2)=366=. fy/ fcm=0.0069*360/16.5=0.152b=0.528(查表) M= fy. As. H符合要求陽臺梁撓度計算E=30.0kn/mmI=b*h/12=200*400/12f=1/12*M*L/E*I=0.21mmf=L/250=16mm符合要求。第十章 型鋼懸挑腳手架(扣件式)計算書（外挑1.8m3m） 計算依據： 1、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011 2、建筑施工門式鋼管腳手架安全技術規范JGJ128-2010 3

70、、建筑結構荷載規范GB50009-2012 4、鋼結構設計規范GB50017-2003 架體驗算 一、腳手架參數腳手架設計類型結構腳手架，裝修腳手架腳手板設計荷載(kN/m2)0.1同時施工作業層數1卸荷設置無腳手架搭設方式多排腳手架腳手架鋼管類型483腳手架架體高度H(m)19.6腳手架沿縱向搭設長度L(m)116立桿步距h(m)1.8立桿縱距或跨距la(m)1.5立桿橫距lb(m)0.8內立桿離建筑物距離a(m)0.4雙立桿計算方法不設置雙立桿 二、荷載設計腳手板類型竹笆腳手板腳手板自重標準值Gkjb(kN/m2)0.01腳手板鋪設方式1步1設密目式安全立網自重標準值Gkmw(kN/m2)

71、0.01擋腳板類型竹笆擋腳板欄桿與擋腳板自重標準值Gkdb(kN/m)0.17擋腳板鋪設方式1步1設每米立桿承受結構自重標準值gk(kN/m)0.111，0.134橫向斜撐布置方式6跨1設結構腳手架作業層數njj1結構腳手架荷載標準值Gkjj(kN/m2)3地區江蘇南通市安全網設置全封閉基本風壓0(kN/m2)0.3風荷載體型系數s1.132風壓高度變化系數z(連墻件、單立桿穩定性)0.938，0.65風荷載標準值k(kN/m2)(連墻件、單立桿穩定性)0.319，0.221 計算簡圖：立面圖側面圖 三、縱向水平桿驗算縱、橫向水平桿布置方式縱向水平桿在上橫向水平桿上縱向水平桿根數n3橫桿抗彎強

72、度設計值f(N/mm2)205橫桿截面慣性矩I(mm4)107800橫桿彈性模量E(N/mm2)206000橫桿截面抵抗矩W(mm3)4490縱、橫向水平桿布置 承載能力極限狀態 q=1.2(0.033+Gkjblb/(n+1)+1.4Gklb/(n+1)=1.2(0.033+0.350.8/(3+1)+1.430.8/(3+1)=0.964kN/m 正常使用極限狀態 q=(0.033+Gkjblb/(n+1)+Gklb/(n+1)=(0.033+0.350.8/(3+1)+30.8/(3+1)=0.703kN/m 計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 Mmax=0.1qla2=0.10.9641.5

73、2=0.217kNm =Mmax/W=0.217106/4490=48.305N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max=0.677qla4/(100EI)=0.6770.70315004/(100206000107800)=1.085mm max1.085mmminla/150，10min1500/150，1010mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 承載能力極限狀態 Rmax=1.1qla=1.10.9641.5=1.591kN 正常使用極限狀態 Rmax=1.1qla=1.10.7031.5=1.16kN 四、橫向水平桿驗算 承載能力極限狀態 由上節可知F1=Rmax

74、=1.591kN q=1.20.033=0.04kN/m 正常使用極限狀態 由上節可知F1=Rmax=1.16kN q=0.033kN/m 1、抗彎驗算 計算簡圖如下： 彎矩圖(kNm) =Mmax/W=0.64106/4490=142.45N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 計算簡圖如下： 變形圖(mm) max1.331mmminlb/150，10min800/150，105.333mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 承載能力極限狀態 Rmax=2.403kN 五、扣件抗滑承載力驗算橫桿與立桿連接方式單扣件扣件抗滑移折減系數0.9 扣件抗滑承載力驗算： 縱向水平桿：R

75、max=1.591/2=0.795kNRc=0.912=10.8kN 橫向水平桿：Rmax=2.403kNRc=0.912=10.8kN 滿足要求！ 六、荷載計算腳手架架體高度H19.6腳手架鋼管類型483每米立桿承受結構自重標準值gk(kN/m)0.111，0.134 立桿靜荷載計算 1、立桿承受的結構自重標準值NG1k 單外立桿：NG1k=(gk+lan/20.033/h)H=(0.134+1.53/20.033/1.8)19.6=3.442kN 單內立桿：NG1k=(gk+lan/20.033/h)H=(0.111+1.53/20.033/1.8)19.6=2.991kN 2、腳手板的自

76、重標準值NG2k1 單外立桿：NG2k1=(H/h+1)lalbGkjb1/1/2=(19.6/1.8+1)1.50.80.351/1/2=2.497kN 1/1表示腳手板1步1設 單內立桿：NG2k1=2.497kN 3、欄桿與擋腳板自重標準值NG2k2 單外立桿：NG2k2=(H/h+1)laGkdb1/1=(19.6/1.8+1)1.50.171/1=3.032kN 1/1表示擋腳板1步1設 4、圍護材料的自重標準值NG2k3 單外立桿：NG2k3=GkmwlaH=0.011.519.6=0.294kN 構配件自重標準值NG2k總計 單外立桿：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3

77、=2.497+3.032+0.294=5.822kN 單內立桿：NG2k=NG2k1=2.497kN 立桿施工活荷載計算 外立桿：NQ1k=lalb(njjGkjj)/2=1.50.8(13)/2=1.8kN 內立桿：NQ1k=1.8kN 組合風荷載作用下單立桿軸向力： 單外立桿：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(3.442+5.822)+ 0.91.41.8=13.386kN 單內立桿：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(2.991+2.497)+ 0.91.41.8=8.854kN 七、立桿穩定性驗算腳手架架體高度H19.6立桿

78、計算長度系數1.5立桿截面抵抗矩W(mm3)4490立桿截面回轉半徑i(mm)15.9立桿抗壓強度設計值f(N/mm2)205立桿截面面積A(mm2)424連墻件布置方式兩步兩跨 1、立桿長細比驗算 立桿計算長度l0=Kh=11.51.8=2.7m 長細比=l0/i=2.7103/15.9=169.811210 軸心受壓構件的穩定系數計算： 立桿計算長度l0=kh=1.1551.51.8=3.118m 長細比=l0/i=3.118103/15.9=196.132 查規范表A得，=0.188 滿足要求！ 2、立桿穩定性驗算 不組合風荷載作用 單立桿的軸心壓力標準值N=NG1k+NG2k+NQ1k

79、=3.442+5.822+1.8=11.065kN 單內立桿的軸心壓力標準值N=NG1k+NG2k+NQ1k=2.991+2.497+1.8=7.288kN 單立桿的軸心壓力設計值N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k=1.2(3.442+5.822)+1.41.8=13.638kN 組合風荷載作用 單立桿的軸心壓力標準值N=NG1k+NG2k+NQ1k=3.442+5.822+1.8=11.065kN 單內立桿的軸心壓力標準值N=NG1k+NG2k+NQ1k=2.991+2.497+1.8=7.288kN 單立桿的軸心壓力設計值N=1.2(NG1k+NG2k)+0.91.4NQ1k

80、=1.2(3.442+5.822)+0.91.41.8=13.386kN 不組合風荷載作用 =N/(A)=13385.5/(0.188424)=167.923N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 組合風荷載作用 Mw=0.91.4Mwk=0.91.4klah2/10=0.91.40.2211.51.82/10=0.135kNm =N/(A)+ Mw/W=13385.5/(0.188424)+135331.56/4490=198.064N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 八、連墻件承載力驗算連墻件布置方式兩步兩跨連墻件連接方式扣件連接連墻件約束腳手架平面外變形軸向力N0(kN)3連

81、墻件計算長度l0(mm)600連墻件截面類型鋼管連墻件型號483連墻件截面面積Ac(mm2)424連墻件截面回轉半徑i(mm)15.9連墻件抗壓強度設計值f(N/mm2)205連墻件與扣件連接方式雙扣件扣件抗滑移折減系數0.9 Nlw=1.4k2h3la=1.40.31921.831.5=7.235kN 長細比=l0/i=600/15.9=37.736，查規范表A.0.6得，=0.896 (Nlw+N0)/(Ac)=(7.235+3)103/(0.896424)=26.941N/mm20.85 f=0.85 205N/mm2=174.25N/mm2 滿足要求！ 扣件抗滑承載力驗算： Nlw+N

82、0=7.235+3=10.235kN0.912=10.8kN 滿足要求！ 第十一章 懸挑梁驗算 一、基本參數主梁離地高度(m)14.6懸挑方式聯梁懸挑主梁間距(mm)3000主梁間距相當于幾倍立桿間距(倍數)nb1主梁與建筑物連接方式錨固螺栓連接主梁建筑物外懸挑長度Lx(mm)3000主梁外錨固點到建筑物邊緣的距離a(mm)0梁/樓板混凝土強度等級C30結構重要性系數01 二、荷載布置參數支撐點號支撐方式距主梁外錨固點水平距離(mm)支撐件上下固定點的垂直距離L1(mm)支撐件上下固定點的水平距離L2(mm)是否參與計算1上拉140033001500是2上拉270033002800是 作用點號

83、立桿傳至梁上恒載標準值FGi(kN)立桿傳至梁上活載標準值FQi(kN)恒載分項系數Gi活載分項系數Qi各排立桿傳至梁上荷載標準值F(kN)各排立桿傳至梁上荷載設計值F(kN)各排立桿距主梁外錨固點水平距離(mm)主梁間距la(mm)15.4881.81.351.47.2889.929400150029.261.81.351.411.0615.02112001500 附圖如下：平面圖立面圖 三、聯梁驗算 聯梁材料類型工字鋼聯梁合并根數nl1聯梁材料規格10號工字鋼聯梁截面積A(cm2)14.3聯梁截面慣性矩Ix(cm4)245聯梁截面抵抗矩Wx(cm3)49聯梁自重標準值gk(kN/m)0.1

84、12聯梁材料抗彎強度設計值f(N/mm2)215聯梁材料抗剪強度設計值(N/mm2)125聯梁彈性模量E(N/mm2)206000聯梁計算模型二等跨連續梁 附圖如下：聯梁立面圖 荷載標準值： q=0gk=10.112=0.112kN/m 第1排：F1=0F1/nl=17.288/1=7.288kN 第2排：F2=0F2/nl=111.06/1=11.06kN F=maxF1,F2=11.06kN 荷載設計值： q=01.2gk=11.20.112=0.134kN/m 第1排：F1=0F1/nl=19.929/1=9.929kN 第2排：F2=0F2/nl=115.021/1=15.021kN

85、F=maxF1,F2=15.021kN 計算簡圖如下： 1、強度驗算 彎矩圖(kNm) max=Mmax/W=0.038106/49000=0.772N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 2、抗剪驗算 主楞剪力圖(kN) max=Qmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=15.0961000681002-(68-4.5)84.82/(824500004.5)=38.231N/mm2 max=38.231N/mm2=125N/mm2 符合要求！ 3、撓度驗算 變形圖(mm) max=0.006mm=la/250=1500/250=6mm 符合要求！ 4、支座反力計算 正常使用受力狀態下:

86、 第1排：R1max=7.498kN 第2排：R2max=11.27kN 極限受力狀態下: 第1排：R1max=10.18kN 第2排：R2max=15.273kN 四、主梁驗算主梁材料類型工字鋼主梁合并根數nz1主梁材料規格16號工字鋼主梁截面積A(cm2)26.1主梁截面慣性矩Ix(cm4)1130主梁截面抵抗矩Wx(cm3)141主梁自重標準值gk(kN/m)0.205主梁材料抗彎強度設計值f(N/mm2)215主梁材料抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁彈性模量E(N/mm2)206000螺栓抗拉強度設計值ftb(N/mm2)170螺栓抗剪強度設計值fvb(N/mm2)140螺栓直徑

87、d(mm)18螺栓個數n2焊縫厚度hr(mm)10焊縫長度lx(mm)70角焊縫強度設計值ftw(N/mm2)160主梁允許撓度(mm)1/250 荷載標準值： q=0gk=10.205=0.205kN/m 第1排：F1=nlR1max/nz=17.498/1=7.498kN 第2排：F2=nlR2max/nz=111.27/1=11.27kN 荷載設計值： q=01.2gk=11.20.205=0.246kN/m 第1排：F1=nlR1max/nz=110.18/1=10.18kN 第2排：F2=nlR2max/nz=115.273/1=15.273kN 1、強度驗算 彎矩圖(kNm) ma

88、x=Mmax/W=3.133106/141000=22.219N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 2、抗剪驗算 剪力圖(kN) max=Qmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=17.9291000881602-(88-6)140.22/(8113000006)=21.188N/mm2 max=21.188N/mm2=125N/mm2 符合要求！ 3、撓度驗算 變形圖(mm) max=0.166mm=2lx/250=23000/250=24mm 符合要求！ 4、支座反力計算 R1=7.874kN,R2=20.269kN,R3=-1.94kN 5、錨固螺栓計算 由上式計算可得錨固螺栓最

89、大受力為錨固點處最大支座反力，取Ns=R1=7.874kN 7)、抗拉驗算 單個螺栓受拉承載力設計值Ntb=0.9ftbAs=0.9170(d2/4)= 0.9170(3.14182/4)=38.914kN 螺栓所受拉力：Nt=Ns/n=7.874/2=3.937kN38.914kN 符合要求！ 8)、抗剪驗算 單個螺栓受剪承載力設計值Nvb=0.9fvbAs=0.9140(d2/4)= 0.9140(3.14182/4)=32.047kN 螺栓所受剪力：Nv=Ns/n=7.874/2=3.937kN32.047kN 符合要求！ 9)、角焊縫驗算 f=NS/(hrlx)=7.874103/(1

90、070)=11.249N/mm2 fftw=1.22160=195.2N/mm2 正面角焊縫的強度設計值增大系數f=1.22 符合要求！ 五、上拉桿件驗算 上拉桿材料類型鋼筋上拉桿截面類型20上拉桿截面積A(cm2)3.142上拉桿截面慣性矩I(cm4)245上拉桿截面抵抗矩W(cm3)49上拉桿材料抗拉強度設計值f(N/mm2)205上拉桿彈性模量E(N/mm2)206000吊耳板厚S(mm)10吊耳板寬LDP(mm)70吊耳板高L(mm)100吊耳板圓周外半徑R(mm)35吊孔直徑D(mm)22吊耳板許用拉應力(N/mm2)160吊耳板許用剪應力(N/mm2)160螺栓抗拉強度設計值ftb

91、(N/mm2)170螺栓抗剪強度設計值fvb(N/mm2)140吊耳板螺栓直徑d(mm)18螺栓個數n1鋼拉桿與吊耳板焊縫厚度hr1(mm)10鋼拉桿與吊耳板焊縫長度lx1(mm)100鋼拉桿與建筑物連接螺栓直徑d(mm)18螺栓個數n2鋼拉桿焊縫厚度hr2(mm)10鋼拉桿焊縫長度lx2(mm)100角焊縫強度設計值ftw(N/mm2)160 上拉桿件角度計算： 1=arctanL1/L2=arctan(3300/1500)=65.556 2=arctanL1/L2=arctan(3300/2600)=51.766 上拉桿件支座力： RS1=nzR1=17.874=7.874kN RS2=n

92、zR2=120.269=20.269kN 主梁軸向力： NSZ1=RS1/tan1=7.874/tan65.556=3.579kN NSZ2=RS2/tan2=20.269/tan51.766=15.97kN 上拉桿件軸向力： NS1=RS1/sin1=7.874/sin65.556=8.65kN NS2=RS2/sin2=20.269/sin51.766=25.804kN 上拉桿件的最大軸向拉力NS=maxNS1.NSi/2=12.902kN 軸心受拉穩定性計算： =NS/A=12.902103/314.2=41.064N/mm20.5f=102.5N/mm2 符合要求！ 1、上拉桿與主梁連

93、接點計算 1）螺栓抗拉驗算 由上式計算可得錨固螺栓最大軸向拉力Ns =12.902kN 單個螺栓受拉承載力設計值 Ntb=0.9ftbAs=0.9170(d2/4)=0.9170(3.14182/4)=38.914kN 螺栓所受拉力：Nt=Ns/n=12.902/1=12.902kN38.914kN 符合要求！ 2）螺栓抗剪驗算 單個螺栓受剪承載力設計值Nvb=0.9fvbAs=0.9140(d2/4)= 0.9140(3.14182/4)=32.047kN 螺栓所受剪力：Nv=Ns/n=12.902/1=12.902kN32.047kN 符合要求！ 3）吊耳板計算吊耳板 吊耳板吊索方向的最大

94、拉應力： L= NS/(S(2R-D)= 12.902103/(10(235-22)=26.88N/mm2=160N/mm2 符合要求！ 吊耳板吊索方向的最大剪應力： L= NS/(S(2R-D)= 12.902103/(10(235-22)=26.88N/mm2=160N/mm2 符合要求！ 4）角焊縫計算 f=NS/(hr1lx1)=12.902103/(10100)=12.902N/mm2 fftw=1.22160=195.2N/mm2 正面角焊縫的強度設計值增大系數f=1.22 符合要求！ 2、上拉桿與建筑物連接點計算 由上式計算可得上拉桿與建筑物連接點最大軸向拉力Ns =12.902

95、kN 上拉桿與建筑物連接點角度2=90-72.35=17.65 螺栓所受最大拉力Nt= Nscos2=12.902cos17.65=12.295kN 螺栓所受最大剪力Nv= Nssin2=12.902sin17.65=3.912kN 1）螺栓抗拉驗算 單個螺栓受拉承載力設計值 Ntb=0.9ftbAs=0.9170(d2/4)=0.9170(3.14182/4)=38.934kN 螺栓所受拉力：Nt=Ns/n=12.902/2=6.451kN38.934kN 符合要求！ 2）螺栓抗剪驗算 單個螺栓受剪承載力設計值Nvb=0.9fvbAs=0.9140(d2/4)= 0.9140(3.14182

96、/4)=32.047kN 螺栓所受剪力：Nv=Ns/n=6.451kN32.047kN 符合要求！ 3）角焊縫計算 f=NS/(hr2lx2)=12.902103/(10100)=12.902N/mm2 fftw=1.22160=195.2N/mm2 正面角焊縫的強度設計值增大系數f=1.22 符合要求！ 六、懸挑主梁整體穩定性驗算 主梁軸向力：N =(NSZ1+NSZ2)/nz=(3.579+15.97)/1=19.549kN 壓彎構件強度：max=Mmax/(W)+N/A=3.133106/(1.05141103)+19.549103/2610=28.651N/mm2f=215N/mm2

97、塑性發展系數 符合要求！ 受彎構件整體穩定性分析： 其中b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數： 查表鋼結構設計規范(GB50017-2003)得，b=1.3 由于b大于0.6，根據鋼結構設計規范(GB50017-2003)附表B，得到 b值為0.85。 = Mmax/(bWx)=3.133106/(0.853141103)=26.045N/mm2f=215N/mm2符合要求！七、斜拉桿上拉口陽臺梁計算陽臺部分掛梁取10#、11#樓C -D軸為計算標準（1） XL2 L=1500 b*h=200*400 322 2 18 8200（2） fy=360N/mm fcm=16.50N/mm 挑梁間

98、距4.2M 斜拉桿垂直拉力P=24.23knq1=(0.2*0.4+0.15*0.9)*4.221.5 *25+0.08*4*252=11.525kn/m施工荷載q2=4.2*32=6.3kn/mMp=1.2*P*L*2=1.2*24.23*1.5*2=87.228 kn.m M總=1.1*(M1+M2+Mp)=114.641 kn.m=As/b*ho=1139.82/200*407=0.0161取322, As=1139.82(322鋼筋面積) ho=400-(25+22)=353=. fy/ fcm=0.0161*360/16.5=0.3520b=0.528(查表) M= fy. As.

99、H符合要求！L4（1B）(掛梁) L=4200 b*h=200*400 322 2 18 8200（2） fy=360N/mm fcm=16.50N/mm 斜拉桿垂直拉力P=24.23knq1=(0.2*0. 4+0.15*0.9) *25=5.375kn/m施工荷載q2=0.2*3=0.6 kn/mMp=1.2*P*a=1.2*24.23*1.08=31.4kn.m(a為斜拉桿上口點到挑梁距離)=As/b*ho=508.68/200*366=0.0069取218, As=508.68(218鋼筋面積) ho=400-(25+14/2)=366=. fy/ fcm=0.0069*360/16.5=0.152b=0.528(查表) M= fy. As. H符合要求陽臺梁撓度計算E=30.0kn/mmI=b*h/12=200*400/12f=1/12*M*L/E*I=0.21mmf=L/250=16mm符合要求