1、古樓公寓B區超高、超大模板支撐施工安全專項方案編 制：審 核：審 批：目 錄1、工程概況12、編制目的13、模板支架支撐要求34、安全達標35、安全組織管理36、安全技術管理57、超高模板施工應急預案68、模板拆除16高、大模板支撐設計專項方案1、工程概況xx古樓公寓位于xx城市大學東側，總建筑面積82217。25平方米,地下室1層，地上24/29層，分A區 、B區、C1、C2、C3區， A、B區高度為92.8m， C1、C2區的高度為78.8m,結構體系為框架-剪力墻。地下一層為社會停車場，地上一至三層為公交車停車場,四層為商場,五層以上為住宅。編制目的根據建設部危險性較大工程安全專項施工方

2、案編制及專家論證審查辦法、福建省建設廳關于加強模板工程安全生產管理的通知及福建省建設廳200732號文和廈質監200714號文要求，為了避免在施工過程中出現各種質量和安全問題，規范施工操作程序，提高超高模板的施工質量，確保施工安全，對超高架體模板方案編制專項施工方案并請專家論證，為超高模板安裝提供安全技術指導.2高大構件計算分析：2.2、二、三層B軸交2529軸的KL12梁，截面尺寸為6001300mm；E軸交2529軸的KL16,截面尺寸為9001500mm;H軸交25-29軸的KL19,截面尺寸為6001500mm;J軸交25-29軸的KL22,截面尺寸為6001200mm；梁凈跨為13.

3、6米，集中線荷載為18。033。75KN/m，位置詳附圖一。2。2四層、五層在E、J軸交25軸-29軸的SRC梁1、3，設計標高為16。77m和22.77m處，凈跨為13。6m，梁截面尺寸為：SRC梁313001800mm,集中線荷載為58.5KN/m ，SRC梁19001800mm，集中線荷載為40.5KN/m詳附圖二。2.3、 18、20層B軸交25軸-29軸，設計標高為59。17m和64.77m處的SRC梁5,凈跨為13.60m,梁截面尺寸為： 9001800mm，集中線荷載為40。5KN/m，詳附圖三。 2。4、B區超高支撐（支撐高度超過8m）的概況B-E軸/2529軸區域的九、十四層

4、梁面的支撐高度為11。1m，以及區域的二十層梁板的支撐高度為16。7m。綜合以上分析: B區9001500mm、9001800mm按B區13001800mm的梁進行搭設；B區6001300mm、6001500mm、6001200mm等梁按照B區的6001500的梁搭設支撐。3、13001800mm梁相關計算3.1.1、梁底模板采用18厚的膠合板，其力學性能為：抗彎fm=13N/mm2，抗剪fv=1。4N/mm2,彈性模量E=9000N/mm2，密度=5kN/m3，由于模板支架空隙大，可不考慮風載影響。3。1。2 荷載： 底、側模自重： 50.0184。51。2=0。49 混凝土自重: 241.

5、31。81.2=67.4 鋼筋自重: 1。51。31。81。2=4。2 施工荷載： 11。31.4=1.8 震搗砼荷載： 21。31。4=3.6 q1 =77。5KN/m乘以折減系數0.9，則q2=q10.9=77。50。9=69。7kN/m3。1。3梁底模承載力計算：按五等跨連續計算，彎矩系數Km=0.105，撓度系數Kw=0.644，3。1.3.1梁底模彎矩計算：M=-0.105qL2=-0.10569。70。252=-0.29KN。m3。1.3。2梁底?？箯澯嬎悖?M/W=（0.29106）(13001826） =4.1N/mm2fm=13N/mm2（梁底模抗彎可滿足要求）3.1。3。3

6、梁底模抗剪計算： V=KVQl=-0。60669。70。25=8。45KN =V/A=8450（130018）=0。360N/mm2fV=1。4N/mm2(梁底?？辜魸M足要求）3.1。3.4 梁底模撓度計算：fw=0。644q2L4/100EI =0.64469。72004/1009000（1300183/12） =0。13mmfW=3.0mm（梁底模撓度可滿足要求)3。1。4 梁底木枋承載力計算:q= q20。40.20=69.70.40.20=5。58 kN/m3.1.4.1梁底木枋彎矩計算 計算簡圖如下：M=-0.10qL2=0。105。580.42=-0.089KN。m3.1.4.2梁

7、底木枋抗彎計算:=M/W=（0。089106)（5010026) =1.07N/mm2fm=13N/mm2（梁底木枋可滿足要求)3。1.4.3梁底木枋抗剪計算：V=qc/2=5.580。4/2=1.116KN=V/A=1160（10050)=0.232N/mm2fV=1。4N/mm2（梁底木枋抗剪滿足要求）3。1.5梁底水平鋼管承載力計算： 梁底沿梁長立桿搭設縱向間距均為500，梁底沿梁長水平鋼管采用D=48mm，壁厚3。5mm鋼管（按3.0mm計算)，按五等跨連續梁計算，其力學性能為：截面積A=4.23cm2，重量g=3。64kg/m，截面慣性矩Ix=10.78cm4，截面最小抵抗矩Wx=4

8、.56cm3則P=q10。5=69.70。5=34。85kN.因水平鋼管只承受0.25P的荷載，故P1=P0.25=8.7KN/m3.1.5.1 梁底沿梁長水平鋼管彎矩計算：沿梁長水平鋼管按五跨連續計算，彎矩系數-0。105M=0.105PL2=-0。1058.70.52=3.1。5.2梁底水平鋼管抗彎計算：=M/W=（0。23106）4560 =50.4N/mm2fm=205N/mm2（梁底沿梁長水平鋼管抗彎可滿足要求）3.1.5.3 梁底水平鋼管抗剪計算：V =1.281P=1.2818。7=11。14KN=4V/3A=11144（3423）=3.5N/mm2fV=115N/mm2（梁底水

9、平鋼管抗剪可滿足要求) 3.1。5。4 梁底沿梁長水平鋼管撓度計算：撓度系數1。795 fw=1.795PL4/100EI =1.7958.75004/100EI=1。7958.75004/1002.06105107800 =0.4mmfW=3.0mm(梁底沿梁長水平鋼管撓度可滿足要求）3.2、13001800梁底立桿承載力計算：超高支模架(16.7m）立桿的穩定性計算公式其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 橫桿的最大支座反力 N1=8。7kN (已經包括組合系數1.4） 腳手架鋼管的自重 N2 = 1。20。1616.80=3.2kN N = 8。7+3.2=11。9kN 軸心受壓

10、立桿的穩定系數，由長細比 l0/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑 （cm）；i = 1。58 A 立桿凈截面面積 （cm2）； A = 4。23 W 立桿凈截面抵抗矩（cm3)；W = 4。546 - 鋼管立桿抗壓強度計算值 （N/mm2）； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205。00N/mm2； l0 - 計算長度 （m)；表1 模板支架計算長度附加系數 k1步距h（m）h0.90.9h1。21.2h1。51.5h2。1k11。2431。1851。1671.163表2 模板支架計算長度附加系數 k2H(m)h+2a或u1h（m）1.351。441。531.621.801。92

11、2.042.252。7041。01。01.01。01.01.01.01。01.061。0141.0121。0071。0071。0071。0071.0071.0071。00781.0261。0221.0151。0141。0141.0121.0121.0101.010101。0391.0311.0241.0211.0201。0181。0181.0161.016121.0421。0391.0311.0291.0261.0241。0221。0201.020141。0541。0471。0391.0361.0331。0301.0291.0271.027161。0611.0561。0471.0431。040

12、1.0351.0351.0321。032181。0811。0641。0551。0511。0461。0421.0391.0371.037201.0921。0721.0621.0561.0521。0481.0441.0421.042251。1131。0921.0791。0741.0671。0621.0601.0571.053301。1371.1111.0971。0901。0811。0761.0731。0701。066351。1551.1291.1141.1061.0961。0901。0871.0811。078401。1731.1491。1321.1231。1111.1041.1011。0941。0

13、91k1 - 計算長度附加系數，按照表1取值為1。167；a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0。3m；考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3）計算 l0 = k1k2（h+2a） （3)k2 - 計算長度附加系數，按照表2取值為1.064；L0=1.167*1.064（1500+2*300）=2600L0/i=2600/158=164.6 查表=0.273=N/(*A)=11900/（0.273*423）=103。1KN/mm2205 KN/mm2 (滿足)模板承重架應盡量利用已澆剪力墻或柱作為連接連墻件，梁底支撐體系已澆剪力墻或柱抱箍連接；在超大梁兩端設斜向支撐

14、，支點靠近柱根部，以減少對已澆結構的彎矩。3.3、梁側模驗算梁側模沿梁長及垂直梁長雙向對拉螺桿間距按500新澆砼對模板最大側壓力計算: (1)F=0。22t012v0.5 F-新澆砼對模板最大側壓力（KN/m2） -砼重力密度 24（KN/m3） v-砼澆灌速度 (m/h），按4 m/h t0砼初凝時間 =200/ T +15 (小時h） T為砼溫度，按30度計. 1砼外加劑影響系數，不摻外加劑取1。0，摻有緩凝作用的外加劑取1.2。 1=1。2 2砼坍落度影響系數， 坍落度50-90mm時取1.0，坍落度110150mm時取1。15，2=1。15 F=0.22242001。21.1540。5

15、/（30+15） =64。77KN/m2 模板12拉桿按下式計算： A=91mm2 =205N/ mm2 P=64.770.500。50=16。2KN ， P1= A*=91205=18。66kNP=16。2KN P1= 18.66kN 則梁模板12拉桿間距0.50間距即可。B區6001300mm、6001500mm、6001500mm等梁按照C區的7001600的梁搭設支撐,其結果是偏于安全的.板底支撐按照C區的板底支撐搭設。34、模板面板計算樓板厚180，支撐立桿間距800800,面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板按照三跨連續梁計算。靜荷載標準值 q1 = 25。000.1

16、80.80+0。350.80=3。88kN/m活荷載標準值 q2 = （2。00+1.00）0。80=2.4kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 801.81。8/6 = 43.2cm3;I = 801。81。81.8/12 = 38。88cm4；3。4.1強度計算：f = M / W f其中 f 面板的強度計算值（N/mm2)； M 面板的最大彎距（N.mm）； W - 面板的凈截面抵抗矩; f 面板的強度設計值，取15N/mm2；M = 0。100ql2其中 q 荷載設計值(kN/m);經計算得到 ：M = 0。100(1。23

17、.88+1.42.4）0.40.4=0。128kN。m經計算得到面板強度計算值 f = 0。12810001000/43200=2。963N/mm2面板的強度驗算 f f，滿足要求!3.4。2抗剪計算:T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600（1.23.88+1.42.4）0。4=1。924kN截面抗剪強度計算值：T=31924/（280018.00)=0.2N/mm2截面抗剪強度設計值： T= 1。4N/mm2抗剪強度驗算 T T，滿足要求！3.4。3撓度計算：v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大撓度計算值：v = 0。6776.284004/

18、（1006000388800）=0.467mm面板的最大撓度小于400/250,滿足要求！3.4。4、支撐方木的計算方木按照均布荷載下三跨連續梁計算. 1荷載的計算：（1）鋼筋混凝土板自重（kN/m）：q11 = 25.000.180.4=1.8kN/m（2）模板的自重線荷載（kN/m）:q12 = 0。350。4=0.14kN/m（3）活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載（kN/m）:經計算得到：活荷載標準值 q2 = (1.00+2。00）Edt1.2kN/m靜荷載 q1 = 1。21.8+1.20。14=2。328kN/m活荷載 q2 = 1.41.2=1.68kN/m3。4.

19、5方木的計算:按照三跨連續梁計算,最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下：均布荷載 q = 3.206/0.80=4。008kN/m 最大彎矩 M = 0。1ql2=0.14.0080。800.80=0。257kN.m最大剪力 Q=0。60.804。008=1.924kN最大支座力 N=1。10.804.008=3.527kN方木的截面力學參數為：本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 51010/6 = 83。3cm3；I = 5101010/12 =416。7cm4;（1)方木強度計算截面應力=0。257106/83300=3.08N/mm2=3。

20、08N/mm2 =13 N/mm2方木的計算強度小于13N/mm2，滿足要求！(2)方木抗剪計算最大剪力的計算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪強度必須滿足：T = 3Q/2bh 截面抗剪強度計算值 T=31924/（250100)=0。578N/mm2T=0。578N/mm2T=1.3N/mm2方木的抗剪強度計算滿足要求!（3）方木撓度計算最大變形 v =0.6773。148004/(5095008333300）=0.22mm方木的最大撓度小于800/250，滿足要求！3.4。6、托梁的計算托梁按照集中與均布荷載下多跨連續梁計算。集中荷載取方木的支座力 P= 3.53kN均布荷載取托梁的自

21、重 q= 0.1kN/m。托梁計算簡圖托梁彎矩圖(kN.m）托梁變形圖（mm）托梁剪力圖（kN）經過計算得到最大彎矩 M= 0。499kN.m經過計算得到最大支座 F= 7.67kN經過計算得到最大變形 V= 0.052mm頂托梁的截面力學參數為截面抵抗矩 W = 7.8cm3；截面慣性矩 I = 25。6cm4；1頂托梁強度計算：截面應力 =0.499106/1。05/7800=63。97N/mm2頂托梁的計算強度小于215.0N/mm2，滿足要求！2頂托梁撓度計算：最大變形 v = 0。052mm頂托梁的最大撓度小于800/400，滿足要求!3.4.7、扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立

22、桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算（規范5.2。5）：R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN; R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；上部荷載沒有通過縱向或橫向水平桿傳給立桿，無需計算.3。4。8、立桿的穩定性計算荷載標準值作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1靜荷載標準值包括以下內容：（1)腳手架鋼管的自重（kN）NG1 = 0.12916。80=2。167kN鋼管的自重計算參照扣件式規范附錄A 雙排架自重標準值，設計人員可根據情況修改.（2）模板的自重（kN）NG2 = 0.350。800.80=0.224kN（3)鋼筋混凝土樓板自重(kN）NG3

23、 = 25.000.180。800。80=2.88kN經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5。271kN。2活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載：經計算得到：活荷載標準值 NQ = （1.00+2。00）0。800.80=1.92kN3不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式：N = 1.2NG + 1。4NQ=1。25.27+1。41。92=9。01KN3.4.9、立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式其中 N 立桿的軸心壓力設計值 （kN）;N = 9.01KN 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑 （c

24、m）;i = 1。58 A - 立桿凈截面面積 （cm2）; A = 4。24 W 立桿凈截面抵抗矩（cm3）;W = 4.5 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2）; f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205。00N/mm2； l0 - 計算長度 (m）；如果完全參照扣件式規范，由公式（1)或(2）計算 l0 = k1uh （1) l0 = （h+2a） (2） k1 - 計算長度附加系數，取值為1。167； u - 計算長度系數，參照扣件式規范表5.3。3；u = 1.7 a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度;a = 0.00m;公式(1）的計算結果： = 104。68N

25、/mm2，立桿的穩定性計算 f，M公式（2）的計算結果: = 33.52N/mm2，立桿的穩定性計算 f，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式（3）計算 l0 = k1k2（h+2a） （3）k2 - 計算長度附加系數，按照表2取值為1。039；公式（3)的計算結果： = 44N/mm2,立桿的穩定性計算 f， 滿足要求!模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患.表1 模板支架計算長度附加系數 k1步距h（m）h0。90.9h1.21。2h1.51。5h2。1k11。2431.1851.1671。163表2 模板支架計算長度附加系數 k2H（m）h+2a或u

26、1h（m）1。351.441。531.621。801.922。042.252.7041.01.01.01。01。01.01。01。01.061。0141。0121。0071.0071.0071.0071。0071。0071。00781。0261。0221.0151.0141。0141.0121。0121。0101。010101。0391。0311.0241。0211。0201.0181。0181。0161.016121。0421.0391.0311。0291.0261。0241。0221.0201。020141.0541.0471.0391.0361。0331。0301。0291。0271。0

27、27161.0611。0561.0471。0431。0401。0351。0351.0321。032181.0811。0641。0551.0511。0461。0421。0391.0371。037201.0921。0721.0621.0561.0521.0481.0441.0421.042251.1131。0921.0791.0741。0671。0621。0601.0571。053301.1371。1111。0971.0901.0811.0761.0731.0701.066351。1551.1291.1141。1061.0961.0901.0871.0811。078401.1731。1491。13

28、21.1231.1111。1041.1011.0941.0913。4.10、樓板模板高支撐架的構造和施工要求工程經驗9層梁板支模時,7、8兩層原有支撐架體保留；14層梁板支模時，11、12、13三層原有支撐架體保留；20層梁板支模時，17、18、19三層原有支撐架體保留；挑空大梁下架體落地。1模板支架的構造要求：a梁板模板高支撐架可以根據設計荷載采用單立桿或雙立桿；b立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度;c梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距,但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。2立桿步距的設計：a當架體構造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時,可以采用等步距設

29、置;b當中部有加強層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設置,但變化不要過多;c高支撐架步距以0。9-1。5m為宜，不宜超過1.5m。3整體性構造層的設計：a當支撐架高度20m或橫向高寬比6時，需要設置整體性單或雙水平加強層；b單水平加強層可以每4-6米沿水平結構層設置水平斜桿或剪刀撐,且須與立桿連接，設置斜桿層數要大于水平框格總數的1/3；c雙水平加強層在支撐架的頂部和中部每隔10-15m設置，四周和中部每1015m設豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結構層；d在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設置層）必須設水平加強層。3。5 B區超大梁支撐下方結構承

30、載力驗算B區B-E軸20層梁搭設高度16。7m,其下方結構截面為400*1200， L=13。6m,上下各配625，砼為C35。AS=2946mm2根據 AS= A0 b* h0 Rw/ Rg2946= A0 400 1140*14.3/300A0=0.136=0。146=1。4M/（b* h02* Rw） 1.4M=0。146(400*11402* 14。3）=775000000N.mm=775KN。mM=0.083q L2775=0。083q L2q=50。5KN/m, 該梁自重及相鄰板傳遞荷載0.41.2*25+2。3*0.1825=22.4 KN/m活載（含鋼管架重4。5KN/m） 按

31、7 KN/m即二十層轉換梁下方的結構富余承載力為：50.5-22.4-7=21.1 KN/m3.5、模板支架支撐搭設要求：超大梁底以下自地下室起的支模鋼管架均保留。3。5。1、每根立桿底部應設置底座或墊板。梁下立桿采用頂托支撐方法,立桿搭接采用對接扣件的連接方法。板下立桿如采用搭接，搭接長大于1m，且接頭錯開0。5m以上，搭接采用3顆扣件連接以上的安全措施。3。5。2、滿堂腳手架必須設置縱、橫向掃地桿及水平桿?？v向掃地桿應采用直角扣件固定在距離底座上部不大于200mm處立桿上,橫向掃地桿亦應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。當立桿基礎不在同一高度上時，必須將高處的縱向掃地桿向底處延

32、長兩跨與立桿固定，高低差不應大于1m.掃地桿以上縱橫向水平桿按不大于1.5米步距滿布。豎向剪刀撐雙向每四排立桿一剪，剪刀撐底部落地于梁板結構上。高度大于4米的架體，沿架高每兩步立桿設一道滿布水平剪刀撐。 3。5。3 、滿堂腳手架底層大橫桿步距不應大于1.5米。3.5。4 立桿上的對接扣件應交錯布置：兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不宜小于500mm，各接頭中心至主節點的距離不宜大于步距的1/3。3。5。5 所有搭接或對接接頭均不容許在同一截面上。3。5。6 支架立桿應豎向設置,2m高度的垂直允許偏差為15mm.3.5。7 模板支架從頂層開始

33、向下每隔2步設置一道水平剪刀撐。3。5。8 架體除在四周方向設置水平剪刀撐外，其中間位置也需要設置水平剪刀撐。3.5.9、砼澆灌料斗卸料分多點卸料，堆料也以保證厚度小于0.2m為準。3。5。10臨邊安全防護：在架體的最外邊立桿上設立2道水平桿作為防護欄桿，第一道水平桿離板面位置20cm，第二道水平桿離板面位置1200cm，再在此水平桿周邊滿掛安全網。4、安全達標針對模板工程實現如下安全目標:杜絕模板坍塌事故；杜絕臨邊、洞口高空墜落、物體打擊事故。5、安全組織管理項目經理出任組長，生產副經理、技術負責人任副組長，由各有關職能部門專業工長為成員，組成施工現場安全生產管理領導小組.設專職安全員1名，

34、專職安全員有權因安全問題責令其分部分項工程停工整頓,各施工班組設安全檢查監督員。支模架搭設過程中，模板及支架設計人員應現場交底、檢查，發現問題及時整改。支模架搭設完畢，模板及支架設計人員應現場驗收,合格后方可使用。組織管理機構如下：項目經理技術負責人生產副經理質量部安全部安全員安全設施檢查規章制度執行部機械員機械設備檢修維修保養架體及模板工長文明施工檢查防護用品供應及時質量檢查防護用品的正確使用，不違章操作施工班組6、安全技術管理6。1、滿堂腳手架搭設人員必須是經過按現行國家標準特種作業人員安全技術考核管理規則（GB5036）考核合格的專業架子工。上崗人員應定期體檢,合格方可持證上崗。6。2、

35、搭設滿堂架人員必須戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋。6.3、作業層的施工荷載應符合設計要求，不得超載.不得將模板支架、纜風繩、泵送混凝土的輸送管等固定在滿堂腳手架上,嚴禁懸掛起重設備。6。4、滿堂腳手架的安全檢查與維護，應根據相關的規范要求進行.安全網應按有關規定搭設與拆除。6.5、滿堂腳手架在使用期間，嚴禁拆除下列桿件：主節點處的縱、橫向水平桿，縱、橫向掃地桿.6.6、在滿堂腳手架上進行電、氣焊作業時，必須有防火措施和專人看守。6。7、工地臨時用電線路的搭設及滿堂腳手架接地、避雷措施等應按現行行業標準施工現場臨時用電安全技術規范（JGJ46）的有關規定進行。6。8、搭設滿堂腳手架時，地面應設圍欄

36、和警戒標志,并派專人看守，嚴禁非操作人員入內.7、超高模板應急救援預案為貫徹我國安全生產法規定的企業負有“組織制定并實施本單位的生產安全事故應急救援預案的職責：執行建設工程安全生產管理條例第四十八條的規定:施工單位制定本單位生產安全事故應急預案；建立應急救援組織或者配備應急救援人員,配備必要的器材、設備、并定期組織演練。結合公司生產的特點,制定本應急救援處理預案。7。1 本工程應急預案的基本原則與方針更好地適應法律和經濟活動的要求；給員工的工作提供更好、更安全的環境；應急預案體現安全第一，安全責任重于泰山；預防為主、自救為主、統一指揮、分工負責；優先保護人和優先保護大多數人，優先保護貴重財產等

37、原則和方針。7.2 本工程應急預案的級別根據本工程的生產特性，一旦發生重大安全事故，其有害影響只局限在本工程圍墻界區之內，不會擴大到整個社區，故本工程應急預案按級進行制定。7。3 本工程應急預案啟動涉及的事故內容項目經理部施工場區內發生:1、 坍塌、傾覆失穩、高處墜落、物體脫落事故；2、 其它不可預見的應急總指揮認為必須啟動應急預案的突發性事件。7.4、應急預案的啟動前提施工場區發生重大事故前兆或發生評估預測為:1、 死亡數在1人以上;2、 直接財產損失在2萬元以上；3、 對施工場區外的影響有明顯的破壞或人身傷亡。7.5、應急預案的啟動和響應在砼澆筑過程中，組建由技術全面、責任心強、對模板架設

38、有經驗的技工組成檢查小組，對梁底、板底支架關鍵部位巡查，發現問題及時報告，并采取措施，使事故消滅在初始狀態。當事故的評估預測達到啟動應急預案條件時，由應急總指揮發出啟動應急反應預案令.由應急總指揮,事故現場操作副總指揮同時啟動應急反應公司總部一級應急反應行動組織和項目經理部二級應急反應行動組織，按應急預案的規定和要求以及事故現場的特性，執行應急反應行動。根據事態發展的需求，及時啟動協議應急救援資源和社會應急救援公共資源，最大限度地降低事故帶來的經濟損失和減少人員傷亡。7.6、應急預案的終止對事故現場經過應急預案實施之后，引起事故的危險源得到有效的控制、消除；所有現場人員均得到清點；并確保未授權

39、人員不會進入事故現場；不存在其他影響應急預案終止的因素；應急救援行動已完全轉化為社會應急公共救援,局面已得到控制；應急總指揮根據事故的發展狀態認為可以終止的，由應急總指揮下達應急反應終止令或授權事故現場操作副總指揮下達應急預案終止的決定。7。7應預案的應急反應組織機構應急預案的應急反應組織機構按公司、項目部進行組建，公司總部設置應急預案一級應急反應組織機構，工程項目經理部設置二級應急反應組織機構。7。8、一級應急反應組織機構7。8。1、公司總部一級應急反應組織機構框架圖:應急總指揮公共事務和法律咨詢通訊聯絡與協調反應操作副總指揮危險源風險評估部培訓演練部應急物資管理部應急人力管理部事故現場操作

40、副總指揮工程技術服務部后勤供給部外部應急協作部7.9.應急計劃的建立7。9.1、危險源的風險評估項目經理部施工場區支模相關危險源的風險評估，應依據施工場區周邊的具體實際情況，施工場區內建筑物的總平面分布及施工特點，施工方案及組織設計的要求，文明施工、安全生產技術措施的要求，施工項目的內容和規模以及氣象部門發出的臺風、暴雨警報等，科學的評估出幾種可能發生的事故及影響。綜合評估后，提供合理的評估意見,建立最佳的應急方案。結合周邊項目應急救援能力，制定出該項目的應急計劃。上報公司總部備案并與公司總部的預案形成獨立的項目總應急預案。7.9.2、應急反應行動的資源配置應急計劃確立后，根據項目經理部施工場

41、區所在位置的具體條件以及周邊應急反應可用資源情況,按半小時自救的應急反應能力，配置合理的應急反應行動物資資源和人力資源。上報公司總部辦公室備案。7.9.3、建立危險辯識體系根據施工場內外的特點和設備材料等特性確定危險源的清單，并根據危險源的分布情況建立落實管理人員、操作人員的危險辯識體系，定時、定向、定人、交叉進行檢查,以便及時發現危險源的突顯特征.7.9.4、應急報警機制應急報警機制由應急上報機制、內部應急報警機制、外部應急報警機制和匯報程序四部分組成。它的形式為由下而上、由內到外，形成有序的網絡應急報警機制。7。9。4。1 應急上報機制通過危險辯識體系獲取危險源突顯特征后，第一時間報告項目

42、經理部施工現場負責人，施工現場負責人應立刻向公司總部匯報,由公司總部主要負責人決定是否啟動應急預案。7.9.4。2 內部應急報警機制應急預案啟動后，一、二級應急反應組織啟動，通過通訊工具通知公司總部的相關人員以及事故現場的全體人員進入應急預案及應急計劃實施狀態。7。9.4。3 外部應急報警機制內部報警機制啟動的同時，按應急總指揮的部署，立即啟動外部應急報警機制，向已建立的外部應急反應協作體系、社會公共救援機構報警。7.9.4。4 匯報程序按地方政府的事故上報規定和行業事故上報制度，依照程序向上級相關主管部門匯報。7。9。5 建立應急反應救援安全通道體系應急計劃中，必須依據施工總平面布置、建筑物

43、的施工內容以及施工特點,確立應急反應狀態時的救援安全通道體系，體系包括垂直通道、水平通道、與場外連接通道,并應準備好多通道體系設計方案，以解決事故現場發生變化帶來的問題，確保應急反應救援安全通道能有效地投入使用.7.9.6 通訊體系應急預案中必須確定有效的可能使用的通訊系統，以保證應急救援系統的各個機構之間有效地聯系。建立有效的通訊體系。交通管制機構7.9。7交通管制機構由事故現場警戒隔離。其任務和作用構成。7。9。7。1 警戒事故發生后,對場區周邊必須警戒隔離。其任務和作用是：保護事故現場、維護現場秩序、防止外來干擾、盡力保護事故現場人員的安全等。7。9.7.2 交通管制事故發生后，及時通知

44、交警部門，對事故發生地的周邊道路實施有效的管制,其主要目的是為救援工作提供暢通的道路。7。10、應急預案的培訓與演練7.10.1、應急反應培訓應急預案和應急計劃確立后，按計劃組織公司總部和施工場區的全體人員進行有效的培訓,從而具備完成其應急反應任務所需的知識和技能。7.10.2 、培訓的內容:超高模板施工要求;個人的防護措施及應急處置；對危險源的突現特性辯識；7。10.3 培訓目的：使應急救援人員明確“做什么、“怎么做”、“誰來做”及相關法規所列出的事故危險和應急責任。7.11、應急預案實施終止后的恢復工作.應急預案實施終止后，應采取有效措施防止事故擴大,保護事故現場，需要移動現場物品時，應當

45、做出標記和書面記錄，妥善保管有關物證，并按照國家有關規定及時向有關部門進行事故報告。對事故過程中造成的人員傷亡和財物損失做收集統計、歸納,形成文件,為進一步處理事故的工作提供資料.對應急預案在事故發生實施的全過程，認真科學地做出總結，完善預案中的不足和缺陷，為今后的預案建立、制訂提供經驗和完善的依據。依據公司總部的勞動獎罰制度，對事故過程中的功過人員進行獎罰，妥善處理好在事故中傷亡人員的善后工作。盡快組織恢復正常的生產和工作。7。12、其他1、 預案與各項目經理部的應急計劃形成獨立的項目總應急預案.2、 預案的培訓演練計劃公司總部年度計劃及各項目經理部的培訓演練計劃執行。7。13 支模架傾覆事

46、故應急預案7。13.1、應急準備1.1組織機構及職責A、項目部傾覆事故應急準備和響應領導小組組長：項目經理 組員：施工員、安全員、各班組長、技術員，質檢員、后勤人員B、傾覆事故應急處置領導小組負責對項目突發傾覆事故的應急處理。1。2、培訓和演練 A、項目部安全員負責主持、組織全機關每年進行一次按傾覆事故“應急響應的要求進行模擬演練。各組員按其職責分工,協調配合完成演練。演練結束后由組長組織對“應急響應的有效性進行評價，必要時對“應急響應”的要求進行調整或更新。演練、評價和更新的記錄應予以保持.B、項目管理部負責對相關人員每年進行一次培訓。1.3、應急物資的準備、維護、保養A、應急物資的準備：簡

47、易單架、跌打損傷藥品、包扎紗B、各種應急物資要配備齊全并加強日常管理。2、應急響應2.1、如果有傾覆事故發生,首先提醒現場有關人員立即通知現場負責人，由安全員負責撥打應急救護電話“120”，通知有關部門和附近醫院，到現場救護，現場總指揮由項目經理擔當，負責全面組織協調工作，施工員親自帶領有關班組長及,分別對事故現場進行搶救，如有重傷人員由專人負責送外救護，電氣應先切斷相關電源，防止發生觸電事故，門衛值勤人員在大門口迎接救護車輛及人員.2。2、其他人員協助生產負責人對現場清理，抬運物品，及時搶救被砸人員或被壓人員，最大限度的減少重傷程度，如有輕傷人員可采取簡易現場救護工作，如包扎、止血等措施，以

48、免造成重大傷亡事故。2.3、如有腳手架傾覆事故發生，按小組預先分工，各負其責。架子班組長應組織所有架子工，立即拆除相關腳手架，其他人員應協助清理有關材料，保證現場道路暢通,方便救護車輛出入,以最快的速度搶救傷員，將傷亡事故降到最低。如事故嚴重,應立即報告公司.2。 高處墜落事故應急預案1、目的 為確保本項目部在發生高處墜落時，能迅速救治受傷人員,使受傷者盡快脫離險情,特制定本應急預案。2、適用范圍 本應急預案適用于本項目部在發生高處墜落事故時,做出應急準備與響應。3、職責3.1項目經理應在項目部成立時，應組建安全管理小組，負責指揮處理事故。3.2安全員、施工員在發生高處墜落事故時應立即往事故發

49、生地，協同處理事故.4、應急預案程序內容4.1發生事故4。1。1、一旦發生高處墜落事故,發現人要將信息迅速傳到項目經理、安全員、機電工長、值班室、現場值班人員.4.1.2、相關人員接報后應立即前往事故發生地查看事故發生情況，了解受傷人員情況.4。1.3、受傷人員傷情較嚴重時，立即撥打110或119，同時進行現場急救。并通知單位負責人及相關人員。4。1。4、護送傷員的人員,應向醫生詳細介紹受傷經過。如受傷時間、地點,受傷時所受暴力的大小，現場場地情況.4.2電話報救須知4。2。1xx市救護電話為120或110；4.2。2撥打電話時要盡量說清楚以下幾件事：(1)。 說明傷情和已經采取了些什么措施，

50、好讓救護人員事先做好急救的準備;（2）. 講清楚傷者在什么地方，什么路幾號，什么路口,附近有什么特征；（3）. 說明報救者單位、姓名的電話；(4）. 通完電話后，應派人在現場外等候接應救護車，同時把救護車進工地的路上障礙及時給予清除，以利救護到達后，能及時進行搶救.3。 物體打擊應急救援預案1、目的 為確保本項目部在發生物體打擊時,及時采取有效措施,高效、有序地組織開展事故搶險工作，最大限度地減少人員傷亡和財產損失，能迅速救治受傷人員，使受傷者盡快脫離險情,依據中華人民共和國建筑法、中華人民共和國安全生產法、國務院關于特大安全事故行政責任追究的規定的要求，結合本行業特點和我司實際，特制定本應急

51、預案.2、適用范圍本應急預案適用于本項目部在發生物體打擊事故時,做出應急準備與響應。3、組織機構項目部成立事故應急搶險小組，組長由項目經理擔任.小組成員由施工員、安全員、機電工長、現場值班人員等組成。4、事故應急搶險小組的職責和措施一、組長職責：1）、發布啟動應急救援預案的命令；2)、組織、協調、指揮應急救援預案的實施；3)、隨時掌握預案實施情況，并對預案實施過程中的問題采取應急處理措施.二、搶險措施：1)、組織有關人員按照應急預案迅速開展搶險工作;2）、根據事故發生狀態，統一部署應急預案的實施;3)、緊急調用各類物資、設備、人員和可用場地;4）、根據事故情況，有危及周邊單位和人員的險情時,組

52、織進行人員和物資疏散；5)、適時發布事故的原因、責任及處理意見報送有關部門；5、預案：(一）、重大安全事故發生后，必須做到：1)、立即將所發生事故的情況,向110或119及120緊急報警求救。2）、事故報告的內容和要求:(1）發生事故的單位及事故發生的時間、具體地點和聯系電話、報告人；(2)事故的簡要經過；(3）說明傷情和已經采取了些什么措施，好讓救護人員事先做好急救的準備；（4）事故原因、性質的初步判斷；(5)事故搶險處理的情況和采取的應急搶救措施；(6)需要有關部門和單位協助事故搶險和處理的有關事宜。(7）對事故現場進行保護.（二）、事故應急措施：事故發生后，應立即采取自救措施,防止事故的

53、擴大,并向110或119緊急報警,同時向主管部門報告。同時提供必要的救援物資并嚴格保護事故現場.因搶救傷員、防止事故擴大以及疏散交通等原因需要移動現場物件時，必須做出標志，拍照、詳細記錄和繪制事故現場圖，并妥善保存現場重要痕跡、物證等。8、砼澆灌、模板拆除措施8.1砼澆灌荷載措施（1）砼澆灌前項目部、監理、方案論證專家、質檢站代表須對支模架進行檢查驗收，同意并簽署澆灌許可文件方可澆灌。(2）泵送商品砼為減少泵管沖擊力,采用布料機布料。砼布料由專人指揮,以防布料速度過快，砼在澆灌面堆積過多造成施工荷載超過計算預計的2KN/m2。（3)砼澆灌須分層、對稱均勻，避免施工荷載過大的現象發生。（4）砼澆

54、灌前在鋼管支架下部掛通線并在相應位置作標示，澆灌時派人值班觀察架體狀況，發現異常及時報告.（5）砼澆灌前由項目部進行技術、安全交底,砼澆灌時項目部主要人員須在現場，并備好應急所需的資源。（6）發現問題及時報告，按應急措施要求處理，首先確人員安全，并及時向上級匯報?；炷翝仓?，將同條件下養護的混凝土試塊送實驗室試壓，根據實驗室出具的強度報告并報監理，決定模板的拆除時間。拆模時，一般應遵循先澆筑完先拆的原則進行拆模。梁、板模板和支撐在混凝土強度達到設計強度值后拆除。墻模、柱模一般在澆筑完24小時后即可進行拆模.模板拆除前編制專項拆除方案及安全保證措施。拆模時不得使用大錘或硬翹亂搗,保證混凝土表面

55、及棱角不因拆除受損壞。模板拆除的順序和方法，遵循先支后拆、后支先拆，先非承重部位、后承重部位以及自上而下的原則。拆模時，嚴禁用大錘和撬棍硬砸硬撬。拆下模板嚴禁拋扔，要有人接應傳遞，指定地點堆放.模板拆除后要及時、認真清除殘灰，再刷脫模劑。脫模劑要涂刷均勻，不能漏刷，也不能刷得過多,脫模劑干后再支設模板。8.1墻、柱、梁側模的拆除墻體、梁側模板的拆除以不破壞棱角為準。為了準確的掌握拆模時間.留置同條件試塊，試塊強度達到1。2Mpa時才允許拆模。施工中要積累不同強度等級的混凝土、不同水泥、在不同氣溫條件下多長時間達到1。2Mpa的經驗.梁、樓板模板應先拆梁側模,再拆樓板底模,最后拆除梁底模.8。2底模的拆除主要從混凝土強度上考慮，板模的拆除必須符合下表規范的規定：結構類型結構跨度（m）達到設計的砼強度（）板2502，8758100梁8758100