1、公共租賃房塔吊工程專項施工方案目錄一、 設計依據二、 工程概況三、 產品（機具）選型及基礎型式的確定四、 塔吊驗算五、 塔基施工工藝及流程六、 安裝前的各項準備工作七、 塔吊安裝八、 塔機的檢驗、維保九、 塔吊拆除 十、 施工組織、技術措施十一、 塔吊安、拆注意事項一、編制依據1、*勘察設計研究院有限公司提供的*xx投資有限公司公共租賃房巖土工程勘察報告。 2、*xx投資有限公司公共租賃房工程圖紙、*豪斯工程勘察設計研究院有限公司提供的基坑支護設計圖紙。3、塔吊生產廠家提供的產品說明書及相關行業標準、規范。二、工程概況*xx投資有限公司租賃房工程，位于*市*區林慧路與金展路交叉口處。地塊面積6

2、6017.2（約99.3畝），建設用地面積55543.7（83.5畝）規劃批準地上總建筑面積129328.05：其中地下一層建筑面積16275.47；地上由16幢單體工程構成，其中1#、2#、3#、4#、5#、6#、8#、9#、10#、11#、12#、13#樓為地下一層，地上17層高層住宅，PC裝配式剪力墻結構，建筑高度53.8m/49m；1-3#、4-2#、10-2#、10-3#樓為配套商業樓及公建配套房，地上二層及六層，其建筑面積為3266.00、2196.00及3720.00。框架結構，建筑高度6m/15.8m。本工程合理使用年限為50年 根據現場實際情況，滿足垂直、水平運輸任務，現已在

3、現場安裝9臺塔吊，具體位置見塔吊安裝定位圖。 塔吊工作范圍及技術參數1#塔吊主要分別保證1-1#、1-2#樓2棟17層主樓施工，其型號為7533 ，起重臂長分別為50米，1-1#樓37.58MPC最大吊重5.1T，44.76MPC最大吊重3.2T，50M臂端四倍率起重量為6.54噸，最大起重量為12噸。2#塔吊主要分別保證2#樓1棟17層主樓施工，其型號為7533，起重臂長分別為50米，2#樓37.1MPC最大吊重5.3T，50米臂端四倍率起重量為6.54噸，最大起重量為12噸。3#塔吊主要分別保證3#樓1棟17層主樓施工，其型號為6513，基礎形式為底板承臺混合體基礎安裝方式，起重臂長分別為

4、45米，3#樓23.25MPC最大吊重5.1T，45米臂端四倍率23.25M處起重量為5.33T。最大起重量為8噸。 4#塔吊主要分別保證4-1#樓1棟17層主樓、4-2#樓商業配套用房及東側車庫地下一層的施工，其型號為6513，起重臂長分別為55米，4-1#樓22.63MPC最大吊重3.5T，25.65MPC最大吊重2.57T， 55米臂端二倍率起重量為1.80噸，25.65M處起重量為4.65T，最大起重量為8噸。6#塔吊主要分別保證5#、6#樓2棟17層主樓、周邊車庫地下一層的施工，其型號為7533，起重臂長分別為60米，5#樓51.91MPC最大吊重5.1T，5#樓48.49MPC最大

5、吊重3.07T， 60米臂端起重量2倍率為5.0噸，最大起重量為12噸。7#塔吊主要分別保證7#樓1棟17層主樓及14#周邊車庫地下一層的施工，其型號為7015，起重臂長分別為50米，7#樓22.32MPC最大吊重5.3T，28.03MPC最大吊重5.05T，31.94MPC最大吊重2.66T， 50米臂端起重量四倍率28M處起重量為5.60T，最大起重量為10噸。8#塔吊主要分別保證8#、11#樓2棟17層主樓的施工，其型號為7533，起重臂長分別為60米，8#樓36.21MPC最大吊重3.07T，11#樓55.3MPC最大吊重5.30T， 60米臂端起重量二倍率為5.0噸，最大起重量為12

6、噸。9#塔吊主要分別保證9#、12#樓2棟17層主樓施工，其型號為7533，起重臂長分別為50米，9#樓36.20MPC最大吊重3.07T，12#樓49.63MPC最大吊重5.30T， 50米臂端起重量四倍率為6.54噸，最大起重量為12噸。10#塔吊主要分別保證10-1#樓1棟17層主樓、10-2#樓、10-3#樓商業配套用房的施工，其型號為7015，起重臂長分別為50米，10-1#樓30.25MPC最大吊重5.3T， 50米臂端起重量四倍率30.25M處起重量為5.32T，最大起重量為10噸。擬將塔吊基礎先于主體基礎底板前施工，待塔基達到強度并安裝后，適時協助結構底板施工，有利于工程整體進

7、度。三、產品（機具）選型及基礎形式的確定在考慮到塔吊的旋轉半徑、后期安拆等諸多因素后，先將機具型號及基礎的平面位置予以確定：1#樓塔吊用（7533），安裝吊臂長度50米，安裝起升高度60米，混凝土強度等級:C35，基礎承臺寬度Bc=7.5007.500m，基礎承臺厚度Hc=1.600m，塔身寬度B=2.1m，基礎以上土的厚度D=0.000m。2#樓塔吊用（7533），安裝吊臂長度50米，安裝起升高度63.35米，混凝土強度等級:C35，基礎承臺寬度Bc=7.5007.500m，基礎承臺厚度Hc=1.600m，塔身寬度B=2.1m，基礎以上土的厚度D=0.000m。3#樓塔吊用（6513），安裝

8、吊臂長度45米，安裝起升高度61.6米，混凝土強度等級:C35，基礎承臺寬度Bc=6.5006.500m，基礎承臺厚度Hc=1.400m，塔身寬度B=1.655m，基礎以上土的厚度D=0.000m。4#樓塔吊用（7015），安裝吊臂長度55米，安裝起升高度61.6米，混凝土強度等級:C35，基礎承臺寬度Bc=6.5006.500m，基礎承臺厚度Hc=1.400m，塔身寬度B=2.0m，基礎以上土的厚度D=0.000m。6#樓塔吊用（7533），安裝吊臂長度60米，安裝起升高度67.5米，混凝土強度等級:C35，基礎承臺寬度Bc=7.5007.500m，基礎承臺厚度Hc=1.600m，塔身寬度B

9、=2.1m， 基礎以上土的厚度D=0.000m。7#樓塔吊用（7015），安裝吊臂長度50米，安裝起升高度64.4米，混凝土強度等級:C35，基礎承臺寬度Bc=6.5006.500m，基礎承臺厚度Hc=1.400m，塔身寬度B=1.8m，基礎以上土的厚度D=0.000m。8#樓塔吊用（7533），安裝吊臂長度60米，安裝起升高度63.75米，混凝土強度等級:C35，基礎承臺寬度Bc=7.5007.500m，基礎承臺厚度Hc=1.600m，塔身寬度B=2.1m，基礎以上土的厚度D=0.000m。9#樓塔吊用（7533），安裝吊臂長度50米，安裝起升高度67.5米，混凝土強度等級:C35，基礎承臺

10、寬度Bc=7.5007.500m，基礎承臺厚度Hc=1.600m，塔身寬度B=2.1m，基礎以上土的厚度D=0.000m。10#樓塔吊用（7015），安裝吊臂長度50米，安裝起升高度61.6米，混凝土強度等級:C35，基礎承臺寬度Bc=6.5006.500m，基礎承臺厚度Hc=1.400m，塔身寬度B=2.0m，基礎以上土的厚度D=0.000m。地下車庫塔吊均在旋轉半徑內，滿足施工需要，塔吊布置詳見附圖。四、塔吊驗算： 7533矩形板式樁基礎計算書 計算依據： 1、塔式起重機混凝土基礎工程技術規程JGJ/T187-2009 2、混凝土結構設計規范GB50010-2010 3、建筑樁基技術規范J

11、GJ94-2008 4、建筑地基基礎設計規范GB50007-2011 一、塔機屬性塔機型號TC7533-中聯重科塔機獨立狀態的最大起吊高度H0(m)52塔機獨立狀態的計算高度H(m)65.8塔身桁架結構方鋼管塔身桁架結構寬度B(m)2.1 二、塔機荷載塔機豎向荷載簡圖 1、塔機自身荷載標準值塔身自重G0(kN)840起重臂自重G1(kN)53起重臂重心至塔身中心距離RG1(m)25小車和吊鉤自重G2(kN)11小車最小工作幅度RG2(m)3.9最大起重荷載Qmax(kN)60最大起重荷載至塔身中心相應的最大距離RQmax(m)24.8最大起重力矩M2(kN.m)3150平衡臂自重G3(kN)8

12、8平衡臂重心至塔身中心距離RG3(m)10.1平衡塊自重G4(kN)150平衡塊重心至塔身中心距離RG4(m)11.1 2、風荷載標準值k(kN/m2)塔身前后片桁架的平均充實率00.4風荷載標準值k(kN/m2)工作狀態0.232非工作狀態0.44 3、塔機傳遞至基礎荷載標準值工作狀態塔機自重標準值Fk1(kN)840+53+11+88+1501142起重荷載標準值Fqk(kN)60豎向荷載標準值Fk(kN)1142+601202水平荷載標準值Fvk(kN)0.2320.42.165.812.823傾覆力矩標準值Mk(kNm)5325+1124.8-8810.1-15011.1+0.9(31

13、50+0.512.82365.8)2258.689非工作狀態豎向荷載標準值Fk(kN)Fk11142水平荷載標準值Fvk(kN)0.440.42.165.824.32傾覆力矩標準值Mk(kNm)5325+113.9-8810.1-15011.1+0.524.3265.8385.772 4、塔機傳遞至基礎荷載設計值工作狀態塔機自重設計值F1(kN)1.2Fk11.211421370.4起重荷載設計值FQ(kN)1.4Fqk1.46084豎向荷載設計值F(kN)1370.4+841454.4水平荷載設計值Fv(kN)1.4Fvk1.412.82317.952傾覆力矩設計值M(kNm)1.2(532

14、5+1124.8-8810.1-15011.1)+1.40.9(3150+0.512.82365.8)3353.365非工作狀態豎向荷載設計值F(kN)1.2Fk1.211421370.4水平荷載設計值Fv(kN)1.4Fvk1.424.3234.048傾覆力矩設計值M(kNm)1.2(5325+113.9-8810.1-15011.1)+1.40.524.3265.8302.901 三、樁頂作用效應計算承臺布置樁數n5承臺高度h(m)1.6承臺長l(m)7.5承臺寬b(m)7.5承臺長向樁心距al(m)6.4承臺寬向樁心距ab(m)6.4承臺參數承臺混凝土等級C35承臺混凝土自重C(kN/m

15、3)25承臺上部覆土厚度h(m)0承臺上部覆土的重度(kN/m3)19承臺混凝土保護層厚度(mm)50配置暗梁否承臺底標高d1(m)-3.85基礎布置圖 承臺及其上土的自重荷載標準值： Gk=bl(hc+h)=7.57.5(1.625+019)=2250kN 承臺及其上土的自重荷載設計值：G=1.2Gk=1.22250=2700kN 樁對角線距離：L=(ab2+al2)0.5=(6.42+6.42)0.5=9.051m 1、荷載效應標準組合 軸心豎向力作用下：Qk=(Fk+Gk)/n=(1202+2250)/5=690.4kN 荷載效應標準組合偏心豎向力作用下： Qkmax=(Fk+Gk)/n

16、+(Mk+FVkh)/L =(1202+2250)/5+(2258.689+12.8231.6)/9.051=942.219kN Qkmin=(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)/L =(1202+2250)/5-(2258.689+12.8231.6)/9.051=438.581kN 2、荷載效應基本組合 荷載效應基本組合偏心豎向力作用下： Qmax=(F+G)/n+(M+Fvh)/L =(1454.4+2700)/5+(3353.365+17.9521.6)/9.051=1204.551kN Qmin=(F+G)/n-(M+Fvh)/L =(1454.4+2700)/5-(3353.36

17、5+17.9521.6)/9.051=457.209kN 四、樁承載力驗算樁參數樁類型預應力管樁預應力管樁外徑d(mm)500預應力管樁壁厚t(mm)150樁混凝土強度等級C80樁基成樁工藝系數C0.85樁混凝土自重z(kN/m3)25樁混凝土保護層厚度(mm)35樁底標高d2(m)-31.85樁有效長度lt(m)28樁端進入持力層深度hb(m)1樁配筋樁身預應力鋼筋配筋650 1411樁身承載力設計值1250樁裂縫計算樁裂縫計算鋼筋彈性模量Es(N/mm2)200000法向預應力等于零時鋼筋的合力Np0(kN)100預應力鋼筋相對粘結特性系數V0.8最大裂縫寬度lim(mm)0.2裂縫控制等

18、級三級地基屬性地下水位至地表的距離hz(m)0.5自然地面標高d(m)0是否考慮承臺效應是承臺效應系數c0.5土名稱土層厚度li(m)側阻力特征值qsia(kPa)端阻力特征值qpa(kPa)抗拔系數承載力特征值fak(kPa)淤泥質土6.93151500.460粘性土3.4201000.780粉土16.43525000.6590粉土5.68550000.70 1、樁基豎向抗壓承載力計算 樁身周長：u=d=3.140.5=1.571m hb/d=11000/500=2B+2h0=5.176m，al=6.4mB+2h0=5.176m 角樁內邊緣至承臺外邊緣距離：cb=(b-ab+d)/2=(7.

19、5-6.4+0.5)/2=0.8m cl=(l-al+d)/2=(7.5-6.4+0.5)/2=0.8m 角樁沖跨比：b=a1b/h0=1900/1538=1.235，取b=1； l= a1l/h0=1900/1538=1.235，取l=1； 角樁沖切系數：1b=0.56/(b+0.2)=0.56/(1+0.2)=0.467 1l=0.56/(l+0.2)=0.56/(1+0.2)=0.467 1b(cb+alb/2)+1l(cl+all/2)hpfth0=0.467(0.8+1.9/2)+0.467(0.8+1.9/2)0.93315701.538=3681.015kN Nl=V=661.3

20、78kN1b(cb+alb/2)+1l(cl+all/2)hpfth0=3681.015kN 滿足要求！ 4、承臺配筋計算 (1)、承臺底面長向配筋面積 S1= My/(1fcbh02)=5317.632106/(1.0316.7750015382)=0.017 1=1-(1-2S1)0.5=1-(1-20.017)0.5=0.018 S1=1-1/2=1-0.018/2=0.991 AS1=My/(S1h0fy1)=5317.632106/(0.9911538300)=11628mm2 最小配筋率：=0.15% 承臺底需要配筋：A1=max(AS1, bh0)=max(11628,0.001

21、575001538)=17303mm2 承臺底長向實際配筋：AS1=23501mm2A1=17303mm2 滿足要求！ (2)、承臺底面短向配筋面積 S2= Mx/(2fcbh02)=5317.632106/(1.0316.7750015382)=0.017 2=1-(1-2S2)0.5=1-(1-20.017)0.5=0.018 S2=1-2/2=1-0.018/2=0.991 AS2=Mx/(S2h0fy1)=5317.632106/(0.9911538300)=11628mm2 最小配筋率：=0.15% 承臺底需要配筋：A2=max(11628, lh0)=max(11628,0.001

22、575001538)=17303mm2 承臺底短向實際配筋：AS2=23501mm2A2=17303mm2 滿足要求！ (3)、承臺頂面長向配筋面積 承臺頂長向實際配筋：AS3=23501mm20.5AS1=0.523501=11751mm2 滿足要求！ (4)、承臺頂面短向配筋面積 承臺頂長向實際配筋：AS4=23501mm20.5AS2=0.523501=11751mm2 滿足要求！ (5)、承臺豎向連接筋配筋面積 承臺豎向連接筋為雙向10500。 六、配筋示意圖承臺配筋圖 樁配筋圖 基礎立面圖本相關數據土質數據以勘探孔C+1孔實測數據為計算依據，樁身承載力以1250 kN為計算依據，塔吊

23、7533型以50米臂長情況下各荷載數據為計算依據。 6513矩形板式樁基礎計算書 計算依據： 1、塔式起重機混凝土基礎工程技術規程JGJ/T187-2009 2、混凝土結構設計規范GB50010-2010 3、建筑樁基技術規范JGJ94-2008 4、建筑地基基礎設計規范GB50007-2011 一、塔機屬性塔機型號TC6513-中聯重科塔機獨立狀態的最大起吊高度H0(m)45塔機獨立狀態的計算高度H(m)48.3塔身桁架結構方鋼管塔身桁架結構寬度B(m)1.65 二、塔機荷載 1、塔機傳遞至基礎荷載標準值工作狀態塔機自重標準值Fk1(kN)664起重荷載標準值Fqk(kN)80豎向荷載標準值

24、Fk(kN)744水平荷載標準值Fvk(kN)23.2傾覆力矩標準值Mk(kNm)1712非工作狀態豎向荷載標準值Fk(kN)664水平荷載標準值Fvk(kN)92.1傾覆力矩標準值Mk(kNm)2010 2、塔機傳遞至基礎荷載設計值工作狀態塔機自重設計值F1(kN)1.35Fk11.35664896.4起重荷載設計值FQ(kN)1.35Fqk1.3580108豎向荷載設計值F(kN)896.4+1081004.4水平荷載設計值Fv(kN)1.35Fvk1.3523.231.32傾覆力矩設計值M(kNm)1.35Mk1.3517122311.2非工作狀態豎向荷載設計值F(kN)1.35Fk1.

25、35664896.4水平荷載設計值Fv(kN)1.35Fvk1.3592.1124.335傾覆力矩設計值M(kNm)1.35Mk1.3520102713.5 三、樁頂作用效應計算承臺布置樁數n4承臺高度h(m)1.4承臺長l(m)6.5承臺寬b(m)6.5承臺長向樁心距al(m)5.4承臺寬向樁心距ab(m)5.4承臺參數承臺混凝土等級C35承臺混凝土自重C(kN/m3)25承臺上部覆土厚度h(m)0承臺上部覆土的重度(kN/m3)19承臺混凝土保護層厚度(mm)50配置暗梁否承臺底標高d1(m)-3.8基礎布置圖 承臺及其上土的自重荷載標準值： Gk=bl(hc+h)=6.56.5(1.42

26、5+019)=1478.75kN 承臺及其上土的自重荷載設計值：G=1.2Gk=1.21478.75=1774.5kN 樁對角線距離：L=(ab2+al2)0.5=(5.42+5.42)0.5=7.637m 1、荷載效應標準組合 軸心豎向力作用下：Qk=(Fk+Gk)/n=(664+1478.75)/4=535.688kN 荷載效應標準組合偏心豎向力作用下： Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh)/L =(664+1478.75)/4+(2010+92.11.4)/7.637=815.772kN Qkmin=(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)/L =(664+1478.75)/

27、4-(2010+92.11.4)/7.637=255.603kN 2、荷載效應基本組合 荷載效應基本組合偏心豎向力作用下： Qmax=(F+G)/n+(M+Fvh)/L =(896.4+1774.5)/4+(2713.5+124.3351.4)/7.637=1045.84kN Qmin=(F+G)/n-(M+Fvh)/L =(896.4+1774.5)/4-(2713.5+124.3351.4)/7.637=289.61kN 四、樁承載力驗算樁參數樁類型預應力管樁預應力管樁外徑d(mm)500預應力管樁壁厚t(mm)110樁混凝土強度等級C80樁基成樁工藝系數C0.75樁混凝土自重z(kN/m

28、3)25樁混凝土保護層厚度(mm)35樁底標高d2(m)-25.8樁有效長度lt(m)22樁端進入持力層深度hb(m)1樁配筋樁身預應力鋼筋配筋650 1411樁身承載力設計值1250樁裂縫計算樁裂縫計算鋼筋彈性模量Es(N/mm2)200000法向預應力等于零時鋼筋的合力Np0(kN)100預應力鋼筋相對粘結特性系數V0.8最大裂縫寬度lim(mm)0.2裂縫控制等級三級地基屬性地下水位至地表的距離hz(m)0.5自然地面標高d(m)0是否考慮承臺效應是承臺效應系數c0.5土名稱土層厚度li(m)側阻力特征值qsia(kPa)端阻力特征值qpa(kPa)抗拔系數承載力特征值fak(kPa)淤

29、泥質土6.51101500.675粘性土3.8151000.760紅粘土4.7202500.6580粘性土6.53510000.790粉土1.48025000.70粉土9.28550000.750 1、樁基豎向抗壓承載力計算 樁身周長：u=d=3.140.5=1.571m hb/d=11000/500=2B+2h0=4.326m，al=5.4mB+2h0=4.326m 角樁內邊緣至承臺外邊緣距離：cb=(b-ab+d)/2=(6.5-5.4+0.5)/2=0.8m cl=(l-al+d)/2=(6.5-5.4+0.5)/2=0.8m 角樁沖跨比：b=a1b/h0=1625/1338=1.214

30、，取b=1； l= a1l/h0=1625/1338=1.214，取l=1； 角樁沖切系數：1b=0.56/(b+0.2)=0.56/(1+0.2)=0.467 1l=0.56/(l+0.2)=0.56/(1+0.2)=0.467 1b(cb+alb/2)+1l(cl+all/2)hpfth0=0.467(0.8+1.625/2)+0.467(0.8+1.625/2)0.9515701.338=3003.419kN Nl=V=579.421kN1b(cb+alb/2)+1l(cl+all/2)hpfth0=3003.419kN 滿足要求！ 4、承臺配筋計算 (1)、承臺底面長向配筋面積 S1=

31、 My/(1fcbh02)=3605.715106/(1.0316.7650013382)=0.018 1=1-(1-2S1)0.5=1-(1-20.018)0.5=0.018 S1=1-1/2=1-0.018/2=0.991 AS1=My/(S1h0fy1)=3605.715106/(0.9911338300)=9066mm2 最小配筋率：=0.15% 承臺底需要配筋：A1=max(AS1, bh0)=max(9066,0.001565001338)=13046mm2 承臺底長向實際配筋：AS1=20433mm2A1=13046mm2 滿足要求！ (2)、承臺底面短向配筋面積 S2= Mx/

32、(2fcbh02)=3605.715106/(1.0316.7650013382)=0.018 2=1-(1-2S2)0.5=1-(1-20.018)0.5=0.018 S2=1-2/2=1-0.018/2=0.991 AS2=Mx/(S2h0fy1)=3605.715106/(0.9911338300)=9066mm2 最小配筋率：=0.15% 承臺底需要配筋：A2=max(9066, lh0)=max(9066,0.001565001338)=13046mm2 承臺底短向實際配筋：AS2=20433mm2A2=13046mm2 滿足要求！ (3)、承臺頂面長向配筋面積 承臺頂長向實際配筋：

33、AS3=20433mm20.5AS1=0.520433=10217mm2 滿足要求！ (4)、承臺頂面短向配筋面積 承臺頂長向實際配筋：AS4=20433mm20.5AS2=0.520433=10217mm2 滿足要求！ (5)、承臺豎向連接筋配筋面積 承臺豎向連接筋為雙向10500。 六、配筋示意圖承臺配筋圖 樁配筋圖 基礎立面圖本相關數據土質數據以勘探孔C11孔實測數據為計算依據，樁身承載力以1250 kN為計算依據，塔吊6513型以50米臂長情況下各荷載數據為計算依據。7015矩形板式樁基礎計算書計算依據： 1、塔式起重機混凝土基礎工程技術規程JGJ/T187-2009 2、混凝土結構設

34、計規范GB50010-2010 3、建筑樁基技術規范JGJ94-2008 4、建筑地基基礎設計規范GB50007-2011 一、塔機屬性塔機型號TC7015-虎霸建機塔機獨立狀態的最大起吊高度H0(m)52塔機獨立狀態的計算高度H(m)56.5塔身桁架結構方鋼管塔身桁架結構寬度B(m)2 二、塔機荷載 1、塔機傳遞至基礎荷載標準值工作狀態塔機自重標準值Fk1(kN)762起重荷載標準值Fqk(kN)100豎向荷載標準值Fk(kN)862水平荷載標準值Fvk(kN)43.5傾覆力矩標準值Mk(kNm)1865非工作狀態豎向荷載標準值Fk(kN)762水平荷載標準值Fvk(kN)98.2傾覆力矩標

35、準值Mk(kNm)2850 2、塔機傳遞至基礎荷載設計值工作狀態塔機自重設計值F1(kN)1.35Fk11.357621028.7起重荷載設計值FQ(kN)1.35Fqk1.35100135豎向荷載設計值F(kN)1028.7+1351163.7水平荷載設計值Fv(kN)1.35Fvk1.3543.558.725傾覆力矩設計值M(kNm)1.35Mk1.3518652517.75非工作狀態豎向荷載設計值F(kN)1.35Fk1.357621028.7水平荷載設計值Fv(kN)1.35Fvk1.3598.2132.57傾覆力矩設計值M(kNm)1.35Mk1.3528503847.5 三、樁頂作

36、用效應計算承臺布置樁數n4承臺高度h(m)1.4承臺長l(m)6.5承臺寬b(m)6.5承臺長向樁心距al(m)5.4承臺寬向樁心距ab(m)5.4承臺參數承臺混凝土等級C35承臺混凝土自重C(kN/m3)25承臺上部覆土厚度h(m)0承臺上部覆土的重度(kN/m3)19承臺混凝土保護層厚度(mm)50配置暗梁否承臺底標高d1(m)-4基礎布置圖 承臺及其上土的自重荷載標準值： Gk=bl(hc+h)=6.56.5(1.425+019)=1478.75kN 承臺及其上土的自重荷載設計值：G=1.2Gk=1.21478.75=1774.5kN 樁對角線距離：L=(ab2+al2)0.5=(5.4

37、2+5.42)0.5=7.637m 1、荷載效應標準組合 軸心豎向力作用下：Qk=(Fk+Gk)/n=(762+1478.75)/4=560.188kN 荷載效應標準組合偏心豎向力作用下： Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh)/L =(762+1478.75)/4+(2850+98.21.4)/7.637=951.385kN Qkmin=(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)/L =(762+1478.75)/4-(2850+98.21.4)/7.637=168.99kN 2、荷載效應基本組合 荷載效應基本組合偏心豎向力作用下： Qmax=(F+G)/n+(M+Fvh)/L =(

38、1028.7+1774.5)/4+(3847.5+132.571.4)/7.637=1228.917kN Qmin=(F+G)/n-(M+Fvh)/L =(1028.7+1774.5)/4-(3847.5+132.571.4)/7.637=172.683kN 四、樁承載力驗算樁參數樁類型預應力管樁預應力管樁外徑d(mm)500預應力管樁壁厚t(mm)110樁混凝土強度等級C80樁基成樁工藝系數C0.75樁混凝土自重z(kN/m3)25樁混凝土保護層厚度(mm)35樁底標高d2(m)-25.8樁有效長度lt(m)21.8樁端進入持力層深度hb(m)1樁配筋樁身預應力鋼筋配筋650 1411樁身承

39、載力設計值1250樁裂縫計算樁裂縫計算鋼筋彈性模量Es(N/mm2)200000法向預應力等于零時鋼筋的合力Np0(kN)100預應力鋼筋相對粘結特性系數V0.8最大裂縫寬度lim(mm)0.2裂縫控制等級三級地基屬性地下水位至地表的距離hz(m)0.5自然地面標高d(m)0是否考慮承臺效應是承臺效應系數c0.5土名稱土層厚度li(m)側阻力特征值qsia(kPa)端阻力特征值qpa(kPa)抗拔系數承載力特征值fak(kPa)淤泥質土7.68101500.675粘性土8151000.760紅粘土2.2202500.6580粘性土3.23510000.790粉土28025000.70粉土8.8

40、8550000.750 1、樁基豎向抗壓承載力計算 樁身周長：u=d=3.140.5=1.571m hb/d=11000/500=2B+2h0=4.676m，al=5.4mB+2h0=4.676m 角樁內邊緣至承臺外邊緣距離：cb=(b-ab+d)/2=(6.5-5.4+0.5)/2=0.8m cl=(l-al+d)/2=(6.5-5.4+0.5)/2=0.8m 角樁沖跨比：b=a1b/h0=1450/1338=1.084，取b=1； l= a1l/h0=1450/1338=1.084，取l=1； 角樁沖切系數：1b=0.56/(b+0.2)=0.56/(1+0.2)=0.467 1l=0.5

41、6/(l+0.2)=0.56/(1+0.2)=0.467 1b(cb+alb/2)+1l(cl+all/2)hpfth0=0.467(0.8+1.45/2)+0.467(0.8+1.45/2)0.9515701.338=2840.442kN Nl=V=760.989kN1b(cb+alb/2)+1l(cl+all/2)hpfth0=2840.442kN 滿足要求！ 4、承臺配筋計算 (1)、承臺底面長向配筋面積 S1= My/(1fcbh02)=3784.32106/(1.0316.7650013382)=0.019 1=1-(1-2S1)0.5=1-(1-20.019)0.5=0.019 S

42、1=1-1/2=1-0.019/2=0.99 AS1=My/(S1h0fy1)=3784.32106/(0.991338300)=9519mm2 最小配筋率：=0.15% 承臺底需要配筋：A1=max(AS1, bh0)=max(9519,0.001565001338)=13046mm2 承臺底長向實際配筋：AS1=20433mm2A1=13046mm2 滿足要求！ (2)、承臺底面短向配筋面積 S2= Mx/(2fcbh02)=3784.32106/(1.0316.7650013382)=0.019 2=1-(1-2S2)0.5=1-(1-20.019)0.5=0.019 S2=1-2/2=

43、1-0.019/2=0.99 AS2=Mx/(S2h0fy1)=3784.32106/(0.991338300)=9519mm2 最小配筋率：=0.15% 承臺底需要配筋：A2=max(9519, lh0)=max(9519,0.001565001338)=13046mm2 承臺底短向實際配筋：AS2=20433mm2A2=13046mm2 滿足要求！ (3)、承臺頂面長向配筋面積 承臺頂長向實際配筋：AS3=20433mm20.5AS1=0.520433=10217mm2 滿足要求！ (4)、承臺頂面短向配筋面積 承臺頂長向實際配筋：AS4=20433mm20.5AS2=0.520433=1

44、0217mm2 滿足要求！ (5)、承臺豎向連接筋配筋面積 承臺豎向連接筋為雙向10500。 六、配筋示意圖承臺配筋圖 樁配筋圖 基礎立面圖本相關數據土質數據以勘探孔G20孔實測數據為計算依據，樁身承載力以1250 kN為計算依據，塔吊7015型以50米臂長情況下各荷載數據為計算依據。五、塔基施工工藝及流程塔吊樁基 定位挖土 墊層澆筑 磚胎模 綁扎塔基鋼筋預埋件放置澆筑C35砼 檔土墻砌筑 回填土塔吊基礎施工依據：塔吊基礎平面定位圖7533，7015，6513塔吊固定式基礎圖塔吊基礎定位圖（樁）見方案附圖。1、7533塔吊基礎采用直徑500 5根工程樁（每根樁長30M），7015、6513塔吊

45、基礎采用直徑500 4根工程樁（每根樁長28M），具體見塔吊基礎定位圖，樁芯處理采用6根16的三級鋼具體施工按照工程樁有關節點。2、根據塔吊基礎的平面尺寸，考慮工作面需求（塔吊每側加寬1500mm）及放坡（1：1.5）首先計算出塔吊基礎基坑的幾何尺寸，并參照施工圖上各軸線與塔基中心線的關系，采用經緯儀從場區內的控制樁將軸線及塔基中心線及邊框線用白灰定出，塔基基坑土方開挖采用機械挖土，基底留300mm厚余土為人工清運，基坑開挖前管井降水不少于一周，開挖后在內人工挖出集水坑（8008001000mm）用潛水泵配以專人24小時監視抽水至混凝土澆筑后12小時。1#-12#樓塔吊基礎施工期間，設置臨時集

46、水坑，滿足排水要求，由于挖土及抽排水、鋼筋、模板、混凝土澆筑等工序基礎施工工作量大、耗時較長，應注重趕搶進度，尤其應加強后期的基坑抽排水工作，防止基礎浸泡。3、當基坑挖至設計標高后，將坑內余土清運，經監理驗收通過后即可澆筑C15砼墊層150mm厚，考慮磚胎模施工7533的砼墊層平面尺寸為80008000，7015和6513的砼墊層平面尺寸為75007500。 4、由于塔吊基礎較深，本工程塔吊基礎模板采用磚胎模（MU10水泥磚，M10水泥砂漿砌筑，墻寬為370mm），在墻高900mm處設圈梁一道，圈梁采用C25砼，截面為370*240，內配4根12三級鋼，箍筋一級鋼8200。與工程樁的地方用30

47、mm厚海綿隔離。 4、用經緯儀將控制線（塔基中心線）投測到墊層上，并據此測放出基礎外邊線后，在墊層上根據基礎底板鋼筋的間距進行劃線布筋綁扎，綁扎時應將相鄰鋼筋綁扎呈“八”字形，以減少網片歪斜變形，并注意滿足保護層厚度要求。在垂直于底板下層網片的空間內按1m的間距梅花狀點焊豎筋（25 L塔基厚度保護層2）作基礎底板上層鋼筋骨架架立構造筋，然后進行上層網片筋的綁扎（上層網片與豎向25架立筋接觸處點焊）并按圖紙要求綁扎拉鉤。并在該部位結構底板厚度二分之一處設置（3mm厚300mm寬）厚鋼板止水帶（詳見塔吊附圖塔基剖面圖），確保后期塔吊拆除后，封閉塔基上部后澆帶（塊）后的施工縫不發生地下水滲漏現象。施

48、工時將車庫底板及主樓底板鋼筋按照設計圖示間距、位置穿過塔吊基礎上首節標準節，如穿過時出現標準節的主弦桿方管、腹桿圓管妨礙的情況可適當調整鋼筋間距施工，但需確保鋼筋的數量不能減少。后期塔吊拆除時可將主弦桿、腹桿位置的鋼筋（錯開不少于35d的位置）割斷，待拆除完成后采用幫條焊接的方式進行焊接連接。 5、塔吊基礎的預埋件：1-10號采用塔吊廠家提供的成品塔吊基礎預埋件（7號樓7015塔吊由于塔吊基礎埋在14號地庫底板以下，塔吊基礎預埋件采用塔吊廠家提供的成品塔吊一個塔吊如強標準節），預埋件采用65658角鋼和25鋼筋加固，其鋼度和強度需滿足塔吊基礎的預埋件的要求。將塔吊預埋腳柱（宜將塔吊基礎預埋件擰

49、固至標準節上）進行就位并校正平面位置及頂端水平做好臨時固定，待留澆筑前復驗。預埋件設置時需在上層網片上用割槍開出350350mm的洞口，待預埋件置入后，在預埋件的四周每邊加設225鋼筋（L2000mm）進行補強。6、以防C35砼澆筑時，在砼側壓力作用下將桿件另一端抵進基坑坡面土體，造成跑模現象，澆筑前應再次對塔基預埋件的平面位置及頂端水平進行復核，確認無誤并報驗后方可澆筑；所有塔基混凝土澆筑時應留置試塊3組，一組為標養，一組同條件養護，另一組用于測試砼早期強度用于確定塔吊的總裝日期。砼澆筑時采用插入式振掏器振搗，分層下料，下料高度不得超過500mm。砼澆筑后待表面稍收水后，再用木抹子搓壓2遍，

50、并用塑料布覆蓋，減少水分的蒸發，防止裂縫。夜間應加覆一層塑料布，減小砼內外溫差；并澆水養護7天。7、由于澆筑好塔吊基礎在現有自然地面以下-2M至-2.5M，采用磚砌檔土墻方法，高出現有自然路面0.5m，磚砌檔土墻采用MU10水泥磚，M10水泥砂漿砌筑，墻寬為240MM，直徑4000MM，高度3300MM，磚砌檔土墻內外墻面采用20厚1：2水泥沙漿粉刷。六、塔吊安裝前的各項準備工作1、塔機安裝（進場）前的檢查工作（1）起重機應經過檢查、維護和保養，對易損件必須視磨損程度及時更換。機械的螺栓（特別是振動部位的零件）如有松動應及時擰緊或更換。(2)各機構的制動器應檢查和調整制動瓦和制動輪的間隙，其間

51、距保證在0mm之間。鋼絲繩應無斷絲和松股現象。(3)液壓爬升系統個部位管接頭是否緊密（油泵、油缸和控制閥等）不準出現漏油現象。塔吊（拆除后）檢修時在初次啟動油泵前，應先檢查入口和出口是否接反，轉向是否正確，吸油管是否漏氣，然后用手試轉，最后在規定轉速內啟動和試運轉。(4)塔吊的金屬構件在運輸或轉場過程中應盡量設法防止構件變形及碰撞損壞，并定期檢修和保養以防銹蝕。進場前應噴刷油漆一次，常檢查結構連接螺栓、焊縫以及構件是否損壞、變形和松動。對于不符合使用要求部件及構件應及時做報廢處理。(5)所有的電線電纜應無損傷。若有，則應及時包扎和更換已損傷的部分。電機軸承要保持潤滑良好，各安全裝置的行程開關和

52、觸點開閉必須可靠，觸點弧坑應及時磨光。(6)嚴格按塔機使用的狀況臺帳記錄，按時將塔身連接、塔帽、回轉塔身、上下支座等使用的高強螺栓進行更換，具體要求是在高強螺栓使用兩次后，全部進行更換。2、人員準備項目部建立安裝領導組，組織協調專業安裝單位的各項工作。3、料機準備（1）安裝時所需60.00T汽車起重機應聯系到位，確保及時完好派用，操作人員持證上崗。（2）安裝前對塔機全面檢查一遍，確保安裝后正常運轉。（3）對安裝工具要落實到人，專人專用，配好工具包。（4）安裝所需吊具吊索經檢查驗收合格、完好，不合格吊具吊索嚴禁使用。4、環境準備（1）塔吊在安裝前用建筑垃圾鋪設一條寬度為8m長度為30m的臨時道路

53、（上面澆筑200mm厚C25混凝土路面），為汽車起重機進行吊裝作業及塔身材料的進場裝卸等工作提供方便。（2）安裝時塔吊服務半徑下的作業區域內、作業人員預先安排調班工作，避開安裝過程中進場交叉作業。（3）在塔機附近安排一塊堅實平整堆場，作為安裝時塔吊構架的臨時堆場。（4）設立安裝警戒區，安排專人進行監護；安裝過程中嚴禁有人員、車輛流動。5、資料準備（1）安裝前必須將塔吊基礎澆筑時留置的同條件試塊送試驗室測試強度并取得報告。（2）塔吊的安裝說明書。（3）安全技術交底記錄。（4）塔吊拆、裝資質證書；特殊工種操作證書。七、安裝施工（具體見安裝專項方案）1、首先采用60T汽車吊將塔身基節(加強節)直接吊

54、放到預埋件鐵腳或螺栓位置。進行精就位后擰緊，然后用60T汽車吊將爬升架套在塔身基節外面，并注意爬升的開口方向應與建筑物平行以便完成后進行拆除作業。2、在地面將上下支座以及回轉支承、回轉機構等用螺栓聯成一體后吊裝到塔身與套架上并用16個M24和8個M36的高強螺栓，將下支座分別與爬升架和塔身基節相連。3、在地面將平衡拉桿的第一節與塔帽用銷軸相連起來，然后吊裝塔帽到支座上并用4個60的銷軸相連，在平地上拼裝的平衡臂，后將卷揚機配電箱、電阻箱等裝在平衡臂上，接好各部分所需的電線，然后將平衡臂吊起來，安裝在上支座的接頭上，并固定完畢，再抬起平衡臂成一角度到平衡臂拉桿的安裝位置，安裝好平衡臂拉桿后，再吊

55、裝平衡重，壓在前端（距塔身近端）再將吊車卸載。4、將起重臂用銷軸裝配在一起，把第一節臂和第二節臂連接后安上小車和吊籃，并把小車和吊籃固定在吊臂根部，將吊臂停靠在1米高左右的支架上，使小車和吊籃離開地面。5、用銷軸將吊臂的拉桿連接起來固定在吊臂上弦桿的相應架上，檢查吊臂的電路是否完善，并穿繞小車牽引鋼絲繩，然后用汽車起重機將吊臂總成平衡提升，提升過程中必須保持吊臂處于水平位置使得吊臂能夠順利地安裝到支座的吊臂鉸點上。6、將吊臂與上支座連接完畢后繼續提升吊臂，使吊臂頭部稍稍抬高，并用起升機構鋼絲繩通過塔頂和吊臂拉桿上的一組滑輪拉起拉桿，使短拉桿的連接板能夠用銷軸連接到塔頂的相應拉板上，然后再調整長

56、拉桿的高度位置，使得長拉桿的連接板能夠用銷軸連接到塔頂的相應拉板上。7、松弛起升機構鋼絲繩，將吊臂緩緩放下，使拉桿處于拉緊狀態，并根據要求檢查吊臂是否上翹1/100，否則，更換一組拉桿的連接板，直到滿足上翹的要求，最后松脫滑輪組上的起升鋼絲繩。8、將電氣設備經過檢查后的司機室吊起至上支座的上平面，然后用銷軸將司機室與上支座連接好，并將司機室的最外角用一鋼絲繩懸于塔吊，然后根據起重臂的長度進行平衡重的安裝。9、穿繞起升鋼絲繩，將起升鋼絲繩引出經排繩裝置及塔頂導向滑輪后，在繞過上支座的起重量限制器滑輪引向小車滑輪與吊鉤滑輪穿繞，最后將繩端固定在臂頭防扭機構上，然后對塔吊的電氣線路進行接通和設備調整

57、，檢查電路是否有破損及漏電現象，檢查完畢后合閘送電，進行塔機試轉。10、將起重臂調轉到引入塔身標準節的方向，調整好爬升架與塔身之間的間隙，一般只2-5mm為宜，將標準節吊起并安放在外框架上，調整小車的位置使得塔吊的上部重心落在頂升油缸梁的位置上（根據臂長調整小車的位置，保持重心的位置確定），然后將爬升架與下支座用16個M24高強連接螺桿連接，最后卸下塔身與下支座的8個M36的連接螺栓。11、將頂升橫梁卡在塔身的踏步上，開動油壓系統，頂升油缸，利用頂開油缸和爬爪的輪流支承實現爬升工作。經過油缸兩次頂升，爬升至能安裝一個標準節的空間為止，利用引進滾輪在外伸框架滾動，對標準節的螺栓連接孔，縮回油缸放

58、下被頂升，用8個M36高強螺栓將上下塔身標準節擰牢（預緊力為23噸），卸下引進滾輪，調整油缸的長度，將下支座與塔身連接牢固，即完成一節標準節的加節工作，若連續加幾節標準節，則可按上述步驟連續幾次完成。12、安裝完畢及時作好載荷試驗及各部位性能的復查。13、塔吊附著架安裝為保證塔機工作的穩定性和整體性，應及時按該型塔吊的附著架具體要求在結構立面的相應部位留置附著預埋件，待結構砼到設計強度后，進行附著架的安裝作業。附墻拉桿 (具體要求見下表) 塔吊編號型號安裝樓號安裝高度M安裝臂長M大臂方向附墻數量總高M0.00以下0.00以上1塔吊75331-2樓60-2.25+57.7550向東02塔吊753

59、32樓63.35-2.25+61.150向西13塔吊65133樓61.6-2.45+59.1545向西14塔吊65134-1樓61.6-2.45+59.1555向東16塔吊75336樓67.5-3.25+64.2560向北17塔吊70157樓64.4-6.3+58.150向西18塔吊75338樓63.75-2.25+61.560向西19塔吊75339樓67.5-2.25+65.2550向西110塔吊701510-1樓61.6-2.45+59.1550向東114、塔吊電源及防雷接地施工： 6臺塔機均采用專供電線路，總配電箱設于擬建場地東側的現場箱式變壓器處，電源線均自總配電箱埋地穿過路面后再沿基

60、坑邊敷設至專有配電柜。在正負零以下施工時將電纜線的長度適當放長并架空，待結構出正負零以后，從首層結構內架空送至塔機。 塔身必須具有良好的接地裝置，其接地電阻應不超過4歐。可先采用55cm的角鐵打入地下作為塔吊的接地體。待主樓的基礎底板施工時再用40*4的扁鋼就近與主樓底板鋼筋或工程樁的錨固鋼筋焊接作為塔吊的補充接地裝置。八、塔機的試驗、驗收、使用、維護、保養1、一般試驗（試驗時風速不得大于8M/S）(1) 檢查金屬結構的情況，特別是鉚釘和焊縫，如有松動或螺栓滑牙現象，必須立即排除。(2) 檢查各機構的轉動系統。(3) 檢查鋼絲繩及滑輪的磨損情況。(4) 檢查電氣元件是否良好，各接觸點的閉合。(

61、5) 檢查各部安全裝置是否齊全靈敏有效。2、 無荷載試驗（1）吊鉤全程上、下往返數次，先測上升和慢速上升，后測試高速和慢速下降的速度，再測試高度限位的靈敏性和可靠性，并檢查起升機構各部位的運轉和潤滑情況。（2）360正反面旋轉各數次，測試旋轉機構等是否正常，旋轉限位裝置等是否有效。（3）操作幅度控制器，測試小車的變幅運轉情況和限位情況前后往返數次。3、靜負荷試驗：經無負荷試運證實工作機構和電氣設備完全正常后，方可進行靜荷試驗。（1）、準備好吊物，試吊物量按規定的滿載重量，準備余數增加3050kg，便于增加或減少荷載。(2)、靜載試驗由超載5%開始，每次增加5%，直至25%。（3）、靜載荷試驗后

62、，應檢查金屬結構有無變形，制動及工作傳動機構的變化情況，適當調整各制動器。（4）、上述靜載荷的試驗是在大修后進行，出廠前的靜載荷試驗要比額定大40%，而一般拆裝后只作超載5%的靜負荷試驗和進行施工中所需量最大限位試驗。3、 動負荷試驗動負荷試驗必須在靜載荷試驗之前進行，非經大修理安裝的塔吊可以不做動負試驗，但是也要在投入生產以前做幾次試驗操作，出廠前的動負荷試驗應比定額載荷大25%。動負荷試驗的目的主要是檢查金屬結構質量，其試驗內容如下：a、吊起超載10%的重物，起升、制動、各下降制動三次為止。b、以同樣的載重升起10米左右回轉各三次。c、以同樣的載重起升，回轉聯合運轉，由物重量不超過最大幅度

63、的額定起重量，不準許兩機同時啟動。d、塔機經過安裝調試結束自檢后報請市安檢站進行驗收，經驗收合格后方可投入使用。4、 塔機的維護：塔機在使用過程中，總會有些部件磨損、變形和松動，每達到一定程度時，會影響塔吊的精度，技術性能和生產率，這些問題如果不及時排除，就會影響塔吊的安全生產，導致塔機的損壞或報廢，工程測量人員必須每周用激光經緯儀定期檢查一次塔身的垂直度，做好記錄，一旦發現塔身傾斜度超規范時，要立即書面向項目部報告，停機清除隱患，造成塔機損壞的原因很多。其主要是自然磨損和事故所造成的損壞，塔吊保養的內容有以下幾項：（1） 清除塔機體上面的油漬、污泥，保持全機整潔。（2） 檢查動力部分運轉情況

64、是否正常。（3） 檢查移動部分運轉是否正常，有否故障、異響和發熱。（4） 檢查工作裝置和機構的工作情況，是否有變形、脫焊、裂紋和松動現象。（5） 檢查操作系統安全裝置和儀表工作情況，是否有失靈現現象。（6） 檢查油、電容量情況是否泄漏。（7） 檢查各處配合行程和間隙情況，是否有松動和異變。（8） 按規定做好潤滑和去腐蝕工作。（9） 每月檢查并緊固一下機身螺絲，以防松動和滑脫造成事故。九、拆除主體結構封頂后根據工程的實際情況確定塔吊的拆除日期，塔吊拆除的方案，將在拆除作業前再進行編制報監。十、施工組織、技術措施：1）合理安排安裝進度，滿足現場施工需要；制定專項的群塔作業方案，確保作業安全。根據主

65、體結構的施工進度，減少重大危險源。2）、塔機在基礎底板施工時，在塔基上方的建筑物底板處留置后澆帶及止水構造，待主樓結構封頂沉降穩定且符合設計要求后，采用高一標號等級的微膨脹混凝土澆筑封閉。穿越樓面板時，采取局部甩筋做法。待塔機拆除后進行支模綁筋澆筑作業。留置的樓面板周側砌筑擋水坎，減少雨水對塔基的侵蝕影響。3）、加強與支護及土方施工單位的工作聯系，穿插進行各項工作，有利于安全管理及進度推進。十一、塔吊施工及安、拆中應注意的安全事項1、進入施工現場必須正確戴好安全帽，嚴禁酒后作業。澆砼時，采用的照明及振搗設備電源線的接通必須同專職電工進行操作，振搗人員必須穿戴絕緣手套和膠鞋作業。2、高空作業人員

66、必須正確佩帶和使用安全帶，嚴禁穿硬底鞋作業。個人的勞動用品（扳手）等放在工具包內，以防高空墜落傷人。3、操作時作業區域應設置警示牌，并設有專人看護，嚴禁非操作人員、車輛進入警戒區，杜絕違章指揮、違章作業現象。雨天或風力超過4級時應停止安裝作業。塔吊在進場安裝前必須嚴格按照建設工程施工現場機械安全管理規定的相關要求對其安全及技術性能進行檢查，并將有關檢查資料（檢查記錄、設備進場報驗單等）及時報監理和有關主管部門。4、汽車吊進行吊裝前應仔細檢查各部位鋼絲繩有無斷絲和松股現象，對于不合格或存有隱患的繩索必須及時負，塔吊安裝后必須進行空載、靜載、動載試驗，其靜載試驗吊重為額定載荷125%，動載重采用額定載荷的110%。塔吊安裝自檢驗收后，及時將資料報送市安檢站。經市安檢站驗收合格并頒發合格證后方可投入使用。5、必須按照說明書要求進行塔吊安、拆作業，嚴禁拆除和任意更換塔吊上的各種安全限位裝置。作業時應嚴格執行十不吊規定。 6、塔吊安裝交付使用后，嚴禁在塔吊基礎周圍3米范圍內堆放雜物，以免影響塔吊的正常使用和危及塔吊安全。