1、xx市xxxx安置小區腳手架施工方案編 制: 審 核： 批 準： 目 錄一、工程概況2二、編制依據3三、腳手架總體方案、基本形式及設計3四、施工方法及技術措施4五、質量要求及保證措施7六、 腳手架的安全防護措施：8七、落地架計算書9八、普通懸挑架計算書18一、工程概況xx市xxxx安置小區由A區、B區、C區（C區圖紙未出，具體情況待定）。三個小區組成.地處xxxx始甸。其中A區由11棟框架結構（五層）的多層住宅構成，分別為A-1、A-2、A11棟，建筑高度16.917。2m,建筑檐口高度均為1215。7m，層高為3m。詳下A區主要技術經濟指標表：A區主要技術經濟指標小區總占地面積(m2）182

2、862。944（274畝）建筑占地面積(m2)5712。78A區總用地面積（m2）36744.52公共室外車位數（個）181住宅建筑面積（m2）26103。5總戶數(戶)232商鋪建筑面積(m2)1090。04綠花率（%)59。82輔助用房建筑面積（m2）67。84建筑密度（)15.55總建筑面積(m2)27261。38容積率0.74B區主要技術經濟指標項目總占地面積（m2)182860。09B區總用地面積(m2）103229.69總建筑面積（m2)198562.39其中居住建筑面積（m2）146006.98商業建筑面積（m2)22780.4公建建筑面積（m2）3183。58機動車庫建筑面積（

3、m2）24779。53非機動車庫建筑面積（m2）1647。43輔助建筑面積（m2）164。47建筑基底面積（m2)31366。52建筑密度（）30.39容積率1.76綠地面積(m2）49304.90綠地率（)47。80總戶數（戶）總戶數（戶)1381多層部分(戶）641高層部分（戶)740停車位（個）總停車位（個)365地上（個）568地下（個）930自行車停車位（個）1324 B區由30棟框架結構（15層)和8棟（1218層)的多層和高層住宅和幼兒園、附屬活動室、商鋪（1、4）、（1、2#、3）地下室等構成，分別為B-1、B-2、B38棟，建筑高度4。3556.2m,建筑檐口高度均為15.7

4、52。5m,多層高為3m,高層層高2。9m。其中B-29、B30、B-31、B-32、B33、B34為18層的高層，B-35為15層的高層，B-36為12層的高層。B-1B7處于1地下室之上,B-11、B-20處于2#地下室之上，B-18、B21處于3#地下室之上.詳下B區主要技術經濟指標表：本工程設計使用年限為50年；建筑結構安全等級為二級;抗震設防類別為丙類，抗震設防烈度為八度，框架抗震等級為二級場地類別為類。A區多層、B區單多層采用落地式外腳手架；B區高層采用懸挑腳手架，用14工字鋼作腳手架懸挑梁。二、編制依據1、施工圖紙2、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ13020013、建

5、筑施工高處作業安全技術規范JGJ8091三、腳手架總體方案、基本形式及設計1、總體方案外腳手架總高17.2m57.7m,單多層（腳手架高度小于24m）采用落地式雙排腳手架;高層采用懸跳式雙排腳手架分段搭設,每段高度結合樓層高度控制在18內。從二層樓面開始懸跳，每6層為一段（層高2.9m)實際搭設高度為17。4m，小于18m，計算按18m考慮,腳手架高度隨作業層主體施工開始，保證腳手架高度大于作業層1。5m，最終的搭設高度為檐口以上1。5m。分段采用槽鋼懸挑底錨斜支拉式雙排腳手架，外側全封閉。2、基本形式選用雙排、單立桿、全封閉、封圈型、扣件式鋼管腳手架，按結構施工要求和荷載進行設計，結構施工結

6、束后作為外裝修用腳手架.3、腳手架設計立桿間距1600mm；立桿橫距（排距）900 mm;里排立桿距建筑物300 mm；步距（大橫桿間距）1500mm，小橫桿間距1500mm.在操作層下一步大橫桿處設水平兜網，且必須兜至墻面。底層必須設水平兜網,以后每三曾設置一道。四、施工方法及技術措施1、工程準備(1）、材料準備：1）、鋼管桿件：鋼管桿件采用483.5mm，焊接鋼管其材性應符合碳素結構鋼（GB70088）的相應規定。橫向水平桿最大長度2200，其它桿最大長度6000，且每根桿最大質量不應大于25kg.鋼管尺寸和表面質量應符合下列規定:a、新鋼管應有質量合格證、質量檢查報告；鋼管表面應平直光滑

7、，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕、和深的劃道；鋼管允許偏差見表;b、鋼管上禁止打眼.序號項 目允許偏差檢查工具1焊接鋼管尺寸（) 外徑48壁厚3。50。5游標卡尺2鋼管兩端面切斜偏差1。7塞、拐角尺3鋼管外表面銹蝕深度0。50游標卡尺4各種桿件的端部彎曲L1.5M12鋼板尺5立桿彎曲 3M14M4M16.5M12206水平桿、斜桿的鋼管彎曲L6。5M302）、扣件：扣件應采用GB978-67可鍛鑄鐵分類及技術條件的規定，機械性能不低于KT338的可鍛鑄鐵制造。其材質應符合現行國家標準鋼管腳手架扣件（GB15831）規定；采用其它材料制作的扣件,應經實驗證明其質量符合該標準的規定

8、后方可使用。3）、腳手板：腳手板采用由木跳板，每塊質量不宜大于30kg。4）、安全網采用綠色密目安全網,新網必須有產品質量檢驗合格證，舊網必須有允許使用的證明書（或試驗記錄），安全網的選用應符合GB5725-85安全網的規定。5)、連墻件：連墻件的材質應符合現行國家標準碳素結構鋼（GB/T700）中Q235-A的規定.經檢驗合格的構配件應按品種、規格分類、堆放整齊、平穩,堆放場地不得有積水；應清除搭設場地雜物,平整搭設場地,并使排水暢通。 （2）、人員配備 各專業施工人員及上崗證應配備齊全。（3）技術準備 腳手架施工前，要進行技術交底，并提出有關的要求事項.2、搭設順序擺放掃地桿逐根豎立桿裝掃

9、地小橫桿安裝第一步大橫桿安裝第一步小橫桿安橫向斜桿安裝第二步大橫桿安裝第二步小橫桿安水平斜桿連墻附著安裝設置挑撐桿、欄桿接立桿加設剪力撐鋪腳手板張掛安全網3、腳手架構造及要求：（1）、立桿起步立桿長為6m和3m（將接頭錯開），以后均用6m桿；采用對接扣件連接立桿接頭，兩個相鄰立桿接頭不能設在同步內,同步內隔一根腳手桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開500mm；各接頭中心距主節點500mm；立桿必須沿其軸線搭設到頂，立桿的垂直偏差75mm。立桿的搭設應該符合下列規定:a、嚴禁將外徑48與51的鋼管混合使用;b、立桿接長除頂層頂步可采用搭接外，其他各層各步接頭必須采用對接扣件連接，相鄰立桿的對接扣件不

10、得在同一高度內。兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內,同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不小于500，各接頭中心至主接點的距離不宜大于步距的1/3；搭接長度不應小于1m，應采用不少于2個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應小于100.c、當搭至有連墻件的構造點時，在搭設完成該處的立桿、縱向水平桿、橫向水平桿后,應立即設置連墻件；d、立桿頂端宜高出建筑檐口1.5m。（2)、大橫桿大橫桿長度為6m，布置在立桿內側，與立桿交接處用直角扣件連接，不得遺漏；大橫桿間連接采用對接扣件，接頭與相鄰立桿距離500mm;相鄰大橫桿的接頭必須相互錯開，不得出現在同一跨內；同一排大橫桿水平偏

11、差該片腳手架總長度1/250且50mm.縱向水平桿搭設應符合下列規定:a、大橫桿宜設置在 立桿內側，其長度不宜小于3跨;b、大橫桿接長宜采用對接扣件，也可采用搭接.對接、搭接應符合下列規定：大橫桿的對接扣件應交錯布置各接頭至最近主接點的距離不宜大于縱距的1/3；搭接長度不應小于1m,應等間距設置3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應小于100mm；縱向水平桿應作為橫向水平桿的支座，用直角扣件固定在立桿上。C、在封閉型腳手架的同一步中，縱向水平桿應四周交圈，用直角扣件與內外角部立桿固定。（3）、小橫桿采用1。2m、1。5m、2m長腳手管，貼近立桿布置，搭于大橫桿上并用直角扣件扣緊，操

12、作層根據腳手板搭設需要,在相鄰立桿之間加設1根或2根小橫桿；在任何情況下不得拆除作為基本構架結構桿件的小橫桿。橫向水平桿應符合下列規定：a、主接點必須設置一根橫向水平桿,用直角扣件扣緊且嚴禁拆除。主接點處兩個直角扣件的中心距不應大于150mm；b、作業層上非主接點處的橫向水平桿，宜根據支承腳手板的需要等間距設置，最大間距不應大于縱距的1/2；c、雙排腳手架橫向水平桿的靠墻一端至裝飾面的距離不應大于100mm。（4）、剪刀撐縱向剪刀撐寬度為7根立桿,沿架高、架寬連續設置；剪刀撐斜桿為單桿，與水平面夾角為60；斜桿接頭采用搭接，搭接長度1m，用兩個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板邊緣至桿端距離不小于10

13、0mm，同時相鄰接頭不得位于同一跨內;剪刀撐斜桿與立桿和大橫桿交接處全部用旋轉扣件扣緊。（5）、與結構拉結點設置全部采用剛性連接，連墻桿構造詳見附圖;連接點密度框架結構不大于3步3跨。（6）、操作層結構施工期間設兩層操作層，腳手板采用對接平鋪設置在小橫桿上，長度大于 3m的板必須搭在3根小橫桿上，對接處必須設雙排小橫桿，小橫桿距腳手板端頭200mm；操作面必須滿鋪腳手板,離墻面200mm，不得有空隙和探頭板、飛跳板；腳手板用8鉛絲與小橫桿（擋腳板為立桿)綁扎牢固，不得在人行走時有滑動。操作層搭設兩道護欄,第一道距腳手板 1100mm,第二道距腳手板550mm，內側搭擋腳板，高200mm。（7）

14、、安全網立網滿掛在外立桿和大橫桿的內側；外架起設的第二層樓面位置均設置一道大眼平網，以后每三層在外架內側設置一道大眼平網；操作層下一步大橫桿處必須兜設平網；平網均須兜至墻面。架體按建筑層高設置醒目的層間標識。（8）、腳手架拆除腳手架拆除順序必須遵循和搭設相反的順序，即先搭后拆，后搭先拆，每步同時拆除，不允許幾處同時拆除腳手架。五、質量要求及保證措施1、扣件、腳手管、腳手板等材料的質量符合規范要求,腳手架的必須配合施工進度搭設，一次搭設高度不應超過相鄰連墻件以上兩部；每搭完一步腳手架后，應校正步距、縱距、橫距及立桿的垂直度。2、腳手架未經驗收不得投入使用，腳手架檢查與驗收標準見下表：序號項 目容

15、許偏差檢查方法1立桿垂直度H/200 100吊線2間距步距偏差20鋼卷尺柱距偏差50排距偏差203大橫桿高差一根桿兩端20水平儀 水平尺同跨內、外大橫桿高差104扣件螺栓擰緊扭力矩40-65Nm扭力扳手5剪刀撐與地面傾角4560角尺6腳手板外伸長度對接100a150卷尺搭接a100卷尺六、 腳手架的安全防護措施:1、 腳手架搭設人員必須是經過按現行國家標準特種作業人員安全技術考核管理規則（GB 5036）等考核合格的專業架子工.上崗人員應定期體檢,合格方可持證上崗.2、 在腳手架上堆碼的材料應整齊穩定，不得影響施工操作和人員通行。3、 嚴禁在腳手架上嬉鬧和坐在欄桿上等不安全處休息.4、 安全員

16、等相關人員必須對腳手架進行定期全面檢查，發現問題及時處理.5、 搭設腳手架人員必須戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋。6、 當有六級以上及大風和霧、雨天氣時應停止作業。霧雨后上架作業應有相應防滑措施。7、 在腳手架上進行電、氣焊作業時，必須有防火措施和專人看守。現場臨時用電線路的架設及腳手架的接地避雷措施等，應按照現行行業標準施工現場臨時用電安全技術規范（JGJ45)的有關規定執行.8、 腳手架采用外立面全封閉的防護措施，封閉的材料應采用密目安全網;9、 腳手架的構配件質量與搭設質量，應按規定驗收合格后方準使用。10、 作業層上的施工荷載應符合設計要求,不得超載。不得將模板支架、纜風繩、等到固定在腳

17、手架上；嚴禁懸掛起重設備.11、 腳手架使用中，應定期檢查桿件的設置的連接，連墻件、支撐等的構造是否符合要求；扣件是否松動；腳手架的垂直度偏差；安全防護措施是否符合要求；是否超載。12、 在腳手架的使用期間嚴禁拆除主節點處的縱、橫向水平桿、掃地桿及連墻件。13、 驗收：腳手架應有分部、分段按施工進度的書面驗收.各種腳手架應在驗收合格后掛牌使用.扣件的扭力矩,應按規范要求測試，抽點試驗.七、落地架計算書 工程名稱：xx市xx新城始甸安置；結構類型：框架;建筑高度:17.20m；標準層層高：3.00m ； 總建筑面積：225914。00m2；總工期：380天;施工單位：十四冶三建； 鋼管腳手架的計

18、算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001)、 建筑地基基礎設計規范（GB 50007-2002)、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001）、 鋼結構設計規范（GB 50017-2003）等規范。 一、參數信息: 1.腳手架參數 搭設尺寸為：立桿的縱距為 1。60米，立桿的橫距為0。90米，橫桿的步距為1。50 米； 計算的腳手架為雙排腳手架搭設高度為 17。2 米，立桿采用單立管； 內排架距離墻長度為0.30米; 小橫桿在上，搭接在大橫桿上的小橫桿根數為 2； 采用的鋼管類型為 483.5; 橫桿與立桿連接方式為單扣件;扣件抗滑承載力系數為 0。80； 連墻件采

19、用三步三跨，豎向間距 4。50 米，水平間距4。80 米，采用扣件連接； 連墻件連接方式為雙扣件； 2。活荷載參數 施工荷載均布參數(kN/m2):3.000；腳手架用途：結構腳手架； 同時施工層數:2； 3.風荷載參數 云南省昆明市地區,基本風壓為0.30，風荷載高度變化系數z為0.84，風荷載體型系數s為0.65； 考慮風荷載 4.靜荷載參數 每米立桿數承受的結構自重標準(kN/m2)：0。1428; 腳手板自重標準值（kN/m2 ）:0。350；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m2）：0。110； 安全設施與安全網（kN/m2 ）:0.005；腳手板鋪設層數:4； 腳手板類別：木腳手板；欄桿

20、擋板類別:欄桿木板； 5。地基參數 地基土類型：碎石土；地基承載力標準值(kN/m2）:500。00； 基礎底面擴展面積(m2）：0.09；基礎降低系數:0.40。落地架側立面圖落地架正立面圖 二、小橫桿的計算： 小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。 按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。 1。均布荷載值計算 小橫桿的自重標準值： P1= 0.038 kN/m ； 腳手板的荷載標準值： P2= 0。3501。600/3=0。187 kN/m ； 活荷載標準值： Q=3。0001.600/3=1。600 kN/m； 荷載的計算值： q=1.2

21、0。038+1。20。187+1.41.600 = 2.510 kN/m；小橫桿計算簡圖 2.強度計算 最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩， 計算公式如下: 最大彎矩 Mqmax =2.5100。9002/8 = 0。254 kN。m； = Mqmax/W =50.029 N/mm2； 小橫桿的計算強度小于 205.0 N/mm2，滿足要求！ 3.撓度計算： 最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度 荷載標準值q=0.038+0.187+1。600 = 1。825 kN/m ； 最大撓度 V = 5。01.825900.04/（3842.060105121900。0)=0.621 mm；

22、 小橫桿的最大撓度小于 900.0 / 150=6.000 與10 mm，滿足要求！ 三、大橫桿的計算： 大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。 1.荷載值計算 小橫桿的自重標準值： P1= 0.0380。900=0.035 kN； 腳手板的荷載標準值： P2= 0。3500。9001.600/3=0。168 kN； 活荷載標準值： Q= 3.0000.9001.600/3=1.440 kN； 荷載的計算值: P=（1.20.035+1。20。168+1。41。440）/2=1。130 kN;大橫桿計算簡圖 2.強度計算 最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最

23、不利分配的彎矩和。 均布荷載最大彎矩計算：M1max=0.080.0381。6001.6002=0。013 kN.m； 集中荷載最大彎矩計算公式如下： 集中荷載最大彎矩計算：M2max=0。2671.1301。600= 0。483 kN。m; M = M1max + M2max = 0。013+0.483=0.495 kN。m 抗彎強度:= 0。495106/5080.0=97.465 N/mm2； 大橫桿的抗彎強度= 97.465 小于f=205.0N/mm2； 3。撓度計算 最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和，單位:mm 均布荷載最大撓度計算公式如下： 大橫桿

24、自重均布荷載引起的最大撓度: Vmax= 0。6770。0381600。04 /(1002。060105121900。0） = 0.068 mm； 集中荷載最大撓度計算公式如下： 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度： P=（0。035+0。168+1。440）/2=0.821kN V= 1.8830.8211600.03/ （ 100 2.060105121900。0) = 2.522 mm； 最大撓度和：V= Vmax + Vpmax = 0。068+2.522=2.590 mm； 大橫桿的最大撓度小于 1600.0 / 150=10.7 或者 10 mm，滿足要求! 四、扣件抗滑力的計

25、算: 按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8。00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80， 該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6。40kN。 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5。2.5）： R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值，取6.40 kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 橫桿的自重標準值： P1 = 0。0381.600=0.061 kN; 腳手板的荷載標準值: P2 = 0。3500.9001。600/2=0。252 kN； 活荷載標準值： Q = 3.0000.9001.600 /2 = 2.160 kN； 荷載

26、的計算值： R=1。2(0。061+0.252)+1。42。160=3.400 kN； R 6。40 kN ， 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！ 五、腳手架荷載標準值: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容： (1）每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m）;本例為0.1428 NG1 = 0.14317.200 = 2.456 kN； （2）腳手板的自重標準值（kN/m2)；本例采用竹串片腳手板，標準值為0。35 NG2= 0。35041.600（0。900+0。3）/2 = 1。344 kN； （3）欄桿與擋腳手板自重標準值（kN/m)；本例采用欄桿沖壓

27、鋼，標準值為0.11 NG3 = 0。11041.600/2 = 0。352 kN； (4）吊掛的安全設施荷載，包括安全網（kN/m2）;0.005 NG4 = 0。0051.60017.200 = 0。138 kN； 經計算得到，靜荷載標準值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 4。290 kN； 活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2 取值。 經計算得到，活荷載標準值 NQ= 3.0000。9001.6002/2 = 4。320 kN; 風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 Wo 基本風壓（kN/m2）,按照建筑結構荷載規范(GB50009

28、-2001)的規定采用： Wo = 0.300 kN/m2； Uz 風荷載高度變化系數,按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用： Uz= 0.840 ； Us - 風荷載體型系數：Us =0。649 ； 經計算得到,風荷載標準值 Wk = 0。7 0。3000。8400。649 = 0.114 kN/m2; 不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1。2NG+1。4NQ= 1.24.290+ 1.44.320= 11.196 kN; 考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1。24.290+ 0.851。44。

29、320= 10。289 kN; 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 Mw = 0.85 1。4WkLah2/10 =0.850 1。40.1141。600 1。5002/10 = 0。049 kN。m； 六、立桿的穩定性計算: 不組合風荷載時，立桿的穩定性計算公式為： 立桿的軸心壓力設計值 ：N =11.196 kN； 計算立桿的截面回轉半徑 :i = 1.58 cm； 計算長度附加系數 ：K = 1。155 ； 計算長度系數參照扣件式規范表得 :U = 1.700 計算長度 ，由公式 lo = kuh 確定 ：lo = 2。945 m； Lo/i = 186。000 ； 軸心受壓立桿

30、的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0。207 ； 立桿凈截面面積 : A = 4.89 cm2； 立桿凈截面模量（抵抗矩） ：W = 5。08 cm3； 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205。000 N/mm2; = 11196。000/(0.207489.000)=110.604 N/mm2; 立桿穩定性計算 = 110。604 小于 f = 205。000 N/mm2 滿足要求！ 考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 立桿的軸心壓力設計值 ：N =10。289 kN； 計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm； 計算長度附加系數 ： K = 1。155 ； 計算

31、長度系數參照扣件式規范表得 ：U = 1。700 計算長度 ，由公式 lo = kuh 確定：lo = 2.945 m; Lo/i = 186.000 ； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.207 立桿凈截面面積 ： A = 4。89 cm2; 立桿凈截面模量（抵抗矩) ：W = 5.08 cm3； 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205.000 N/mm2； = 10288.512/(0.207489.000）+49044。774/5080.000 = 111.297 N/mm2； 立桿穩定性計算 = 111。297 小于 f = 205.000 N/mm

32、2 滿足要求！ 七、最大搭設高度的計算: 不考慮風荷載時，采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算： 構配件自重標準值產生的軸向力 NG2K（kN)計算公式為： NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1。834 kN; 活荷載標準值 ：NQ = 4.320 kN； 每米立桿承受的結構自重標準值 ：Gk = 0.143 kN/m； Hs =0.2074。89010-4205.000103（1.21.834 +1。44.320）/(1.20。143）=72.960 m； 腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米： H = 72.960 /(1+0

33、.00172.960）=67。999 m； H= 67.999 和 50 比較取較小值。得到,腳手架搭設高度限值 H =50。000 m. 考慮風荷載時，采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算： 構配件自重標準值產生的軸向力 NG2K(kN)計算公式為： NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.834 kN； 活荷載標準值 :NQ = 4.320 kN； 每米立桿承受的結構自重標準值 ：Gk = 0.143 kN/m; 計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩: Mwk=Mw / (1。40.85) = 0。049 /(1.4 0.85） = 0.041 kN.m；

34、Hs =( 0.2074.890104205.000103（1.21.834+0。851。4(4。320+0。2074.8900.041/5。080)）/（1.20.143)=72.551 m； 腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米： H = 72。551 /（1+0。00172。551)=67。643 m； H= 67。643 和 50 比較取較小值。經計算得到，腳手架搭設高度限值 H =50。000 m。 八、連墻件的計算： 連墻件的軸向力計算值應按照下式計算： Nl = Nlw + No 風荷載基本風壓值 Wk = 0。114 kN/m2； 每個連墻件的覆蓋面

35、積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 21。600 m2； 連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN）， No= 5.000 kN； 風荷載產生的連墻件軸向力設計值（kN)，應按照下式計算： NLw = 1。4WkAw = 3.462 kN； 連墻件的軸向力計算值 NL= NLw + No= 8。462 kN； 其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數,l為內排架距離墻的長度， 由長細比 l/i=300。000/15.800的結果查表得到0.949； A = 4.89 cm2；f=205.00 N/mm2； 連墻件軸向力設計值 Nf=Af=0。9494.890104205.000103 = 95.

36、133 kN； Nl=8.462Nf=95。133,連墻件的設計計算滿足要求！ 連墻件采用雙扣件與墻體連接. 經過計算得到 Nl=8.462小于雙扣件的抗滑力 16。0 kN，滿足要求!連墻件扣件連接示意圖 九、立桿的地基承載力計算： 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 地基承載力設計值： fg = fgkKc = 200.000 kN/m2； 其中，地基承載力標準值：fgk= 500。000 kN/m2 ; 腳手架地基承載力調整系數：kc = 0.400 ； 立桿基礎底面的平均壓力 ，p = N/A =114.317 kN/m2 ； 其中,上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：

37、N = 10。289 kN； 基礎底面面積 (m2）：A = 0。090 m2 。 p=114.317 fg=200。000 kN/m2 。地基承載力的計算滿足要求！八、普通懸挑架計算書 鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001)、 建筑結構荷載規范（GB 500092001）、鋼結構設計規范（GB 500172003)等規范. 一、參數信息: 1.腳手架參數 搭設尺寸為：立桿的縱距為 1.60米，立桿的橫距為0.90米，立桿的步距為1.50 米； 計算的腳手架為雙排腳手架搭設高度為 18。0 米，立桿采用單立管； 內排架距離墻長度為0.30米； 小橫桿

38、在上,搭接在大橫桿上的小橫桿根數為 2； 采用的鋼管類型為 483。5; 橫桿與立桿連接方式為單扣件；扣件抗滑承載力系數為 0。80； 連墻件采用三步三跨，豎向間距 4.50 米,水平間距4。80 米，采用扣件連接; 連墻件連接方式為雙扣件； 2。活荷載參數 施工荷載均布參數（kN/m2）:2。000；腳手架用途:裝修腳手架； 同時施工層數:2; 3.風荷載參數 云南省昆明市地區，基本風壓為0。300，風荷載高度變化系數z為0。740，風荷載體型系數s為0。649; 考慮風荷載； 4.靜荷載參數 每米立桿數承受的結構自重標準（kN/m2)：0.1428； 腳手板自重標準值（kN/m2）:0。3

39、50；欄桿擋腳板自重標準值（kN/m2）:0.150； 安全設施與安全網(kN/m2）：0.005；腳手板鋪設層數：4； 腳手板類別：木腳手板；欄桿擋板類別：欄桿竹笆片； 4.水平懸挑支撐梁 懸挑水平鋼梁采用14號工字鋼 ,其中建筑物外懸挑段長度1.50米，建筑物內錨固段長度 1.50 米. 與樓板連接的螺栓直徑(mm）：25.00； 樓板混凝土標號:C30； 5.拉繩與支桿參數 支撐數量為：1；懸挑腳手架側立面圖 懸挑水平鋼梁上面采用鋼絲繩、下面采用支桿與建筑物拉結。 鋼絲繩安全系數為:10。000; 鋼絲繩與墻距離為(m):1.200； 支桿與墻距離為（m)：1.500； 最里面支點距離建

40、筑物 1。20 m,支桿采用 5.6號角鋼5636。0mm。懸挑架正立面圖 二、小橫桿的計算： 小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算,小橫桿在大橫桿的上面。 按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形. 1.均布荷載值計算 小橫桿的自重標準值: P1= 0.038 kN/m ； 腳手板的荷載標準值: P2= 0.3501。600/3=0。187 kN/m ； 活荷載標準值： Q=2。0001。600/3=1。067 kN/m; 荷載的計算值: q=1。20。038+1.20.187+1。41。067 = 1.763 kN/m；小橫桿計算簡圖 2。強度計算 最大彎矩考慮為

41、簡支梁均布荷載作用下的彎矩， 計算公式如下: 最大彎矩 Mqmax =1.7630.9002/8 = 0。179 kN。m； = Mqmax/W =35。147 N/mm2； 小橫桿的計算強度小于 205.0 N/mm2，滿足要求! 3.撓度計算: 最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度 荷載標準值q=0。038+0。187+1。067 = 1.292 kN/m ； 最大撓度 V = 5。01.292900.04/(3842。060105121900。0)=0.439 mm； 小橫桿的最大撓度小于 900.0 / 150=6。000 與10 mm，滿足要求！ 三、大橫桿的計算: 大橫桿按照三

42、跨連續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面. 1。荷載值計算 小橫桿的自重標準值： P1= 0.0380。900=0。035 kN； 腳手板的荷載標準值: P2= 0.3500.9001。600/3=0.168 kN； 活荷載標準值： Q= 2。0000.9001。600/3=0。960 kN； 荷載的計算值: P=（1。20。035+1.20。168+1.40。960）/2=0.794 kN；大橫桿計算簡圖 2.強度計算 最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和。 均布荷載最大彎矩計算：M1max=0.080.0381。6001。6002=0。013 kN.m；

43、 集中荷載最大彎矩計算公式如下： 集中荷載最大彎矩計算:M2max=0。2670。7941。600= 0。339 kN。m; M = M1max + M2max = 0。013+0.339=0.352 kN。m 抗彎強度:= 0.352106/5080.0=69.209 N/mm2; 大橫桿的抗彎強度= 69。209 小于f=205.0N/mm2； 3.撓度計算 最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和,單位：mm 均布荷載最大撓度計算公式如下： 大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度： Vmax= 0。6770.0381600。04 /(1002.060105121900.

44、0) = 0。068 mm； 集中荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度： P=（0.035+0.168+0。960)/2=0。581kN V= 1.8830。5811600。03/ ( 100 2。060105121900.0) = 1。785 mm； 最大撓度和:V= Vmax + Vpmax = 0.068+1。785=1。853 mm； 大橫桿的最大撓度小于 1600.0 / 150=10.7 或者 10 mm,滿足要求！ 四、扣件抗滑力的計算： 按規范表5。1。7，直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80， 該工程實際的旋轉

45、單扣件承載力取值為6.40kN。 縱向或橫向水平桿與立桿連接時,扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2。5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取6。40 kN; R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值; 橫桿的自重標準值: P1 = 0。0381。600=0。061 kN； 腳手板的荷載標準值: P2 = 0.3500.9001。600/2=0.252 kN; 活荷載標準值： Q = 2。0000。9001.600 /2 = 1.440 kN； 荷載的計算值： R=1.2（0。061+0.252)+1.41.440=2。392 kN； R 6.40 kN ， 單

46、扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、腳手架荷載標準值: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容: （1）每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1428 NG1 = 0.14318。000 = 2.570 kN； (2）腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用木腳手板，標準值為0.35 NG2= 0。35041.600（0.900+0。3）/2 = 1。344 kN; （3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m）;本例采用欄桿竹笆片，標準值為0.11 NG3 = 0。15041。600/2 = 0。480 kN; (4）吊掛的安全設施荷載，包括安

47、全網（kN/m2)；0。005 NG4 = 0.0051.60018.000 = 0。144 kN； 經計算得到，靜荷載標準值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.538 kN； 活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2 取值。 經計算得到，活荷載標準值 NQ= 2.0000。9001。6002/2 = 2.880 kN; 風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 Wo - 基本風壓（kN/m2），按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001）的規定采用： Wo = 0。300 kN/m2； Uz - 風荷載高度變化系數,按照建筑結構荷載規范（

48、GB500092001)的規定采用： Uz= 0。740 ; Us - 風荷載體型系數：Us =0。649 ； 經計算得到,風荷載標準值 Wk = 0.7 0.3000。7400。649 = 0。101 kN/m2； 不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1。24。538+ 1。42.880= 9.478 kN； 考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1。2 NG+0。851.4NQ = 1。24.538+ 0。851。42。880= 8。873 kN； 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 Mw = 0.85 1。4WkLah2/

49、10 =0。850 1。40。1011。600 1.5002/10 = 0。043 kN.m； 六、立桿的穩定性計算: 不組合風荷載時，立桿的穩定性計算公式為： 立桿的軸心壓力設計值 ：N =9.478 kN; 計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm； 計算長度附加系數 :K = 1.155 ; 計算長度系數參照扣件式規范表5.3。3得 ：U = 1。700 計算長度 ，由公式 lo = kuh 確定 ：lo = 2。945 m； Lo/i = 186。000 ； 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 的結果查表得到 := 0。207 ; 立桿凈截面面積 : A = 4.89

50、cm2； 立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5。08 cm3； 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205.000 N/mm2； = 9478。000/(0。207489。000）=93。636 N/mm2; 立桿穩定性計算 = 93.636 小于 f = 205.000 N/mm2 滿足要求! 考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式 立桿的軸心壓力設計值 ：N =8。873 kN； 計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1。58 cm； 計算長度附加系數 : K = 1.155 ； 計算長度系數參照扣件式規范表5。3.3得 ：U = 1。700 計算長度 ，由公式 lo = kuh 確定：lo = 2

51、.945 m； Lo/i = 186。000 ； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.207 立桿凈截面面積 : A = 4.89 cm2; 立桿凈截面模量（抵抗矩） :W = 5.08 cm3； 鋼管立桿抗壓強度設計值 :f =205。000 N/mm2； = 8873.280/(0。207489。000)+43206.111/5080.000 = 96。166 N/mm2; 立桿穩定性計算 = 96.166 小于 f = 205。000 N/mm2 滿足要求！ 七、連墻件的計算： 連墻件的軸向力計算值應按照下式計算： Nl = Nlw + No 風荷載基本

52、風壓值 Wk = 0。101 kN/m2； 每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 21.600 m2； 連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力（kN）, No= 5.000 kN； 風荷載產生的連墻件軸向力設計值（kN）,應按照下式計算： NLw = 1.4WkAw = 3。050 kN; 連墻件的軸向力計算值 NL= NLw + No= 8。050 kN； 其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數,l為內排架距離墻的長度, 由長細比 l/i=300.000/15.800的結果查表得到0.949； A = 4.89 cm2;f=205.00 N/mm2； 連墻件軸向力設計值 Nf=A

53、f=0。9494。89010-4205。000103 = 95。133 kN； Nl=8.050Nf=95.133,連墻件的設計計算滿足要求！ 連墻件采用雙扣件與墻體連接。 經過計算得到 Nl=8。050小于雙扣件的抗滑力 16。0 kN，滿足要求!連墻件扣件連接示意圖 八、懸挑梁的受力計算： 懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續梁計算。 懸臂部分腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。 本工程中，腳手架排距為900mm，內側腳手架距離墻體300mm,支拉斜桿的支點距離墻體為 1200mm， 水平支撐梁的截面慣性矩I = 712.00 cm4,截面抵抗矩W = 102。00 c

54、m3，截面積A = 21。50 cm2。 受腳手架集中荷載 N=1.24.538 +1.42.880 = 9.478 kN； 水平鋼梁自重荷載 q=1。221。5000。000178.500 = 0.203 kN/m；懸挑腳手架示意圖懸挑腳手架計算簡圖 經過連續梁的計算得到懸挑腳手架支撐梁剪力圖（kN)懸挑腳手架支撐梁變形圖（kN)懸挑腳手架支撐梁彎矩圖(kN。m） 經過連續梁的計算得到 各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為 R1 = 11。308 kN; R2 = 8.687 kN； R3 = 0.432 kN。 最大彎矩 Mmax= 1.501 kN。m； 截面應力 =M/1.05W+N

55、/A= 1。501106 /( 1。05 102000.0 ）+ 0。000103 / 2150。0 = 14。017 N/mm2; 水平支撐梁的計算強度 =14。017 小于 215。000 N/mm2，滿足要求！ 九、懸挑梁的整體穩定性計算： 水平鋼梁采用14號工字鋼，計算公式如下 其中b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數,按照下式計算: 經過計算得到強度 b = 570 9.180.0 235 /( 1200.0140。0235。0) = 2。47 由于b大于0.6，查鋼結構設計規范（GB50017-2003)附表B，得到 b值為0。956。 經過計算得到強度 = 1。501106 /

56、( 0。956102000。00 ）= 15。398 N/mm2； 水平鋼梁的穩定性計算 = 15。398 小于 f = 215。000 N/mm2 ，滿足要求！ 十、拉繩與支桿的受力計算： 水平鋼梁的軸力RAH和拉鋼繩的軸力RUi、支桿的軸力RDi按照下面計算 其中RUicosi為鋼繩的拉力對水平桿產生的軸壓力； RDicosi為支桿的頂力對水平桿產生的軸拉力。 當RAH0時,水平鋼梁受壓；當RAH0時，水平鋼梁受拉;當RAH=0時，水平鋼梁不受力. 各支點的支撐力 RCi=RUisini+RDisini 且有 RUicosi=RDicosi 可以得到 按照以上公式計算得到由左至右各桿件力分

57、別為 RU1=7。108kN RD1=8.045kN 十一、拉繩與支桿的強度計算: 鋼絲拉繩（支桿)的內力計算： 鋼絲拉繩(斜拉桿）的軸力RU與支桿的軸力RD我們均取最大值進行計算，分別為 RU = 7.108kN RD = 8。045kN 如果上面采用鋼絲繩,鋼絲繩的容許拉力按照下式計算： 其中Fg 鋼絲繩的容許拉力(kN）； Fg - 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和（kN）; 計算中可以近似計算Fg=0.5d2，d為鋼絲繩直徑（mm）; - 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數,對619、637、661鋼絲繩分別取0.85、0。82和0.8; K - 鋼絲繩使用安全系數。 計算中Fg取7。108kN，=0

58、.820，K=10。000，得到： 鋼絲繩最小直徑必須大于14.000mm才能滿足要求! 下面壓桿以 5。6號角鋼563計算，斜壓桿的容許壓力按照下式計算： 其中 N 受壓斜桿的軸心壓力設計值，N = 8.045kN； - 軸心受壓斜桿的穩定系數,由長細比l/i查表得到 = 0。248； i - 計算受壓斜桿的截面回轉半徑,i =1.130cm； l - 受最大壓力斜桿計算長度，l = 1.921m； A - 受壓斜桿凈截面面積,A =3.340cm2； - 受壓斜桿受壓強度計算值，經計算得到結果是97.126 N/mm2； f - 受壓斜桿抗壓強度設計值，f = 215N/mm2； 受壓斜桿

59、的穩定性計算 f，滿足要求！ 鋼絲拉繩(斜拉桿)的吊環強度計算 鋼絲拉繩(斜拉桿）的軸力RU我們均取最大值進行計算作為吊環的拉力N，為 N=RU=7.108kN 鋼絲拉繩(斜拉桿)的吊環強度計算公式為 其中 f 為吊環受力的單肢抗剪強度,取f = 125N/mm2; 所需要的鋼絲拉繩（斜拉桿)的吊環最小直徑 D=（710。7504/3。142125。000) 1/2 =9。000mm； 斜撐支桿的焊縫計算: 斜撐支桿采用焊接方式與墻體預埋件連接，對接焊縫強度計算公式如下 其中 N為斜撐支桿的軸向力,N=8。045kN； lw為斜撐支桿件的周長，取224。000mm； t為斜撐支桿的厚度,t=3

60、.000mm; ft或fc為對接焊縫的抗拉或抗壓強度，取185.000N/mm2； 經過計算得到焊縫抗拉強度 = 8045.145/（224。0003.000) = 11。972N/mm2。 對接焊縫的抗拉或抗壓強度計算滿足要求! 十二、錨固段與樓板連接的計算： 1.水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環，拉環強度計算如下: 水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力R=8.687kN; 水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為： 其中 f 為拉環鋼筋抗拉強度，按照混凝土結構設計規范10.9.8f = 50N/mm2； 所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環最小直徑 D=8687。1124/(3.142502）1/2

61、=10.517mm 水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度。 2。水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計算如下： 錨固深度計算公式: 其中 N 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N = 8.687kN; d 樓板螺栓的直徑,d = 25.000mm fb - 樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取1。430N/mm2； h - 樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深度，經過計算得到 h 要大于 8687。112/（3。14225。0001。430)=77。348mm。 3.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，混凝土局部承壓計算如下： 混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式: 其中 N - 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N = 8。687kN; d - 樓板螺栓的直徑，d = 25.000mm； b - 樓板內的螺栓錨板邊長，b=5d=125。000mm； fcc - 混凝土的局部擠壓強度設計值,計算中取0.950fc=14。300N/mm2; 經過計算得到公式右邊等于216.42 kN 大于錨固力 N=8.69 kN ，樓板混凝土局部承壓計算滿足要求！