1、目 錄第一章工程概況1第二章編制依據2第三章施工計劃及人員安排33.1施工計劃33.2人員安排3第四章施工工藝流程54.1主體結構施工流程5第五章模板支撐系統設計概述65.1底板模板設計65.2標準段設計概述65.3異形段設計概述9第六章模板、支架施工方案136.1模板施工方案136.2支架施工方案146.3模板拆除施工15第七章預壓、澆筑、防水處理方案177.1預壓方案177.2大體積混凝土澆筑197.3對拉螺栓處防水處理20第八章施工質量、安全保障措施228.1質量技術保證措施228.2安全施工保證措施228.3環境保護措施25第九章工期保證措施269.1組織措施269.2技術措施26第十

2、章文明施工保證措施27第十一章應急措施2811.1危險源識別與監控2811.2高支模應急預案組織機構3011.3高支模坍塌事故的應急措施3111.4重大火災事故的應急措施3211.5物體打擊及高空墜落事故應急措施32第十二章模板支撐系統驗算3412.1驗算原則及相關規定3412.2模板支撐系統驗算取值及力學參數3412.3模板及支架驗算36第一章 工程概況本地下主隧道工程位于xx東站東廣場以東，定位為其他區域與核心區地下停車設施的快捷聯系通道，兼服務于xx東站樞紐。我標段施工內容由地下主隧道、連接通道及范圍內的道路、雨污水、通信管道、綠化噴灌組成。 本標段主隧道采用大放坡明挖施工，土方及邊坡工

3、程施工完畢后，進入主體結構施工，主隧道主體結構采用單孔箱涵形式，結構凈寬15.5m，凈高5.1m，標準段底板、側墻、頂板厚度均為1.3m，異性段除第十節段、第十五節段結構底板厚度1.6m、側墻1.5m、頂板1.7m外，其他均與標準段相同。連接隧道為單向單車道布置，結構凈寬7.75m，凈高4.6m，結構底板厚度1m、側墻0.8m、頂板0.9m，局部采用共墻設計(雙箱涵形式)。結構混凝土均有自防水要求，混凝土等級為C40，抗滲等級為P8。標準斷面詳見圖1.1-1。圖1.1-1主隧道標準橫斷面圖第二章 編制依據1）鄭東新區綜合交通樞紐地下隧道及地面道路（一期）工程施工設計圖紙；2）建筑施工模板安全技

4、術規范 JGJ162-2008；3）建筑工程大模板技術規程 JGJ162-2008；4）建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規范 JGJ166-2008；5）建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范 JGJ130-2011；6）混凝土結構工程施工質量驗收規范 GB50204-2002（2011版）；7）混凝土結構設計規范 GB50010-20108）大體積混凝土施工規范 GB50496-20099）地下防水工程施工質量驗收規范 GB50208-2002 ；10）總體施工組織設計；11）建設工程高大模板支撐系統施工安全監督管理導則；第三章 施工計劃及人員安排3.1施工計劃隧道主體結構鋼筋混凝土工程施工工

5、期計劃5個月，從2013年1月下旬起至2014年6月下旬止，為本工程施工控制工期的關鍵線路工作，必須確保每個流水作業段的循環時間以保證工期滿足施工合同要求。3.2人員安排1） 組織機構:根據本工程的特點及管理體系，設置如下所示的管理組織機構。2）人員安排及施工機械（1）人員安排為了加強現場的管理，在保證工期的情況下擬在本項工程投入以下勞動力，如情況發生變化再進行適當調整。高支模施工人員配備具體見下表： 高支模人員配備表 表3.2-1序號工作崗位人 數備 注1生產副經理1生產負責2技術管理人員5技術指導3塔吊機司機2機具材料調運7現場領工員2現場生產管理8裝 吊 工49機械修理工210電 工21

6、1電焊工412架子工4013模板工50合 計112高支模主要施工機械配備表如下表所示： 高支模主要施工機械配備表 表3.2-2 序號機械名稱型 號數量備 注1塔吊QTZ632吊裝鋼管模板2電焊機BX5004模板安裝3電鋸4裁木方及模板4砂輪切割機4切鋼管5電鉆6木模打預留孔6倒鏈8局部調整模板用7空壓機3.5m2清理模板內雜物用8污水泵7.5kW2沖洗模板內雜物用第四章 施工工藝流程4.1主體結構施工流程根據設計圖紙，針對隧道主體結構工程特點，具體施工流程詳見圖4.1-1. 墊層底板防水底板施工支架搭設側墻頂板施工圖4.1-1 主隧道結構施工流程圖第五章 模板支撐系統設計概述5.1底板模板設計

7、標準段和異形段的底板模板由外側墻模板和內側墻倒角處模板組成，模板面板采用15mm厚竹膠板，次楞為6090mm方木，主楞為雙拼A48鋼管。下部對拉螺栓在鋼筋施工時一側通過焊接與橫向主筋相連，一側與外側墻模板主楞形成對拉；上部拉桿出本次澆筑混凝土5cm，與內側倒腳模板形成對拉，模板的安裝及支撐見圖5.1-1。圖5.1-1 底板模板支設圖5.2標準段設計概述標準段頂板模板由15mm厚竹膠板、次楞（方木50100mm）及主楞（方木100100mm）組成；側墻由15mm厚竹膠板、小楞（方木50100mm）及次楞（方木100100mm）組成，標準貝雷梁及I45工字鋼組成；上部兩側外側貝雷梁或工字鋼通過C2

8、5鋼筋連接，下口通過底板預埋的C32鋼筋連接。相關具體參數詳見表5.2-1。 標準段模板系統參數表 表5.2-1部位規格型號間距備注頂板面板竹膠板15mm-次楞方木50100mm150mm主楞方木100100mm600mm側墻面板竹膠板15mm-小楞方木50100mm150mm豎放次楞方木100100mm600mm平放主楞貝雷梁或I40b工字鋼-600mm外側豎放外側貝雷片之間采用橫向連接桿進行固定，防止縱向傾覆，貝雷片外側設置臨時雙排腳手架，腳手架參數為600（橫）1200（縱）1200（步）、并設置拋撐防止混凝土澆筑過程中整體傾斜，拋撐間距為1m一道，模板系統搭設詳圖詳見圖5.2-2。圖5

9、.2-2 標準段模板系統搭設詳圖 圖5.2-3 頂板模板搭設詳圖 圖5.2-4 標準段模板搭設詳圖支撐系統采用碗扣式鋼管腳手架，1300mm厚頂板腳手架搭設參數為6006001200mm，1700mm厚頂板支架搭設參數為600600600mm。腳手架橫桿支撐于左右內側模板上，形成對撐抵擋側墻內側壓力，為保證搭設橫桿順直，在橫桿外側加設一道A48壁厚3.0普通鋼管，普通鋼管與立桿采用直角扣件連接，普通鋼管接長采用對頂扣件連接，末端加設頂托與側墻內模板主楞連接。構造設計。模板支撐架四周從低到頂連續設置豎向剪刀撐；中間縱、橫向由底至頂連續設置豎向剪刀撐，其間距取4.2m（每7跨一道）。剪刀撐的斜桿與

10、地面夾角在45o60o之間，斜撐每步與立桿采用旋轉扣件扣接。頂部和底部各設置一道水平剪刀撐。1300厚支架搭設詳見圖5.2-3，5.2-4，5.2-5，1700厚支架搭設除步距調整為600mm外其他類似。 圖5.2-3 支架搭設橫斷面示意圖 圖5.2-4 支架搭設縱斷面示意圖圖5.2-5 支架搭設平面示意圖5.3異形段設計概述異形段側墻因側墻左右不對稱，不能通過橫桿來平衡左右兩側內模板，而必須采用對拉螺栓進行固定模板。異性段側墻豎向共設置3道穿墻的對拉螺栓，2道從結構中引出的對拉螺栓，豎向間距為1500mm，縱向間距為600mm，內拉螺栓型號為C25。原底板預埋的鋼筋做為最底層外模板的固定螺栓

11、，頂板對拉螺栓從頂板橫向鋼筋中引出，左右兩側對拉螺栓均從一根主筋中引出。側墻面板采用15mm厚竹膠板，根據弧線彎曲成型，次楞采用510cm方木豎向設置，次主楞采用雙拼A48鋼管橫向布置，弧線形狀與面板保持一致，主楞根據弧線形狀，采用雙拼12槽鋼、14工字鋼等大剛度材料設置，異性段模板支設圖詳見圖5.3-3。圖5.3-3 異型段模板支設圖 圖5.3-4 模板安裝節點詳細（平面）其中穿墻的對拉螺栓設置止水環，止水環采用3mm厚無銹蝕鋼板制成，半徑為50mm，止水環與拉桿采用穿孔塞焊連接。為防止對拉螺栓的螺母在受力時松動、脫落，擰到位后，在螺母與絲桿上進行點焊，止水環構造詳圖詳見圖5.3-5。 圖5

12、.3-5 帶止水環的對拉螺栓示意圖異形段支架縱向與豎向與標準段加固一致，水平向根據出入口弧度進行適當調整，拼接部位通過加設剪刀撐及橫向連接桿進行加固，剪刀撐根據支架端部要求設置，橫桿與架體正常橫桿設置，約束立桿保持穩定整體穩定。 圖5.3-6 支架拼接處示意圖縱坡較大處處理措施。本工程基本縱坡基本在0.38%左右，局部出入口及跨地鐵部位縱坡接近0.2%，在道路縱向方向有縱坡的板節采用縱向6孔（3.6m)為一個單元，單元之間用鋼管扣件連接，通過頂底托調整水平，保證水平桿在一個水平面上， 后加密縱向剪刀撐，密度為每4跨一道，保證整體穩定。第六章 模板、支架施工方案6.1模板施工方案6.1.1 施工

13、方法1）根據不同位置處的斷面尺寸，預先對模板進行整體設計，對標準段、異形段和預留孔洞等處的專用模板進行編號，以提高模板利用率。2）配模時，優先選用標準塊的大模板，做到模板塊數少，鑲拼量小，接縫少，遇到不夠標準寬度時，方使用非標準塊拼齊。3）模板吊裝采用專用吊帶捆綁，吊裝前進行試吊，工人牽引纜風繩。4）模板拼縫采用5mm寬、1cm厚海綿條進行密封，保護層采用細石混凝土墊塊，且墊塊抗侵蝕能力和強度要高于本體混凝土。圖6.1-1雙拼槽鋼加工成型圖6.1.2驗收標準1）檢查是否涂刷脫模劑、鋼筋有沒保護層、拼縫是否平整。2）檢查模板外觀檢查、有無毛刺、表面是否清潔到位。3）檢查與上一次澆筑的混凝土是否有

14、錯臺。4）規范要求模板安裝的允許偏差及檢驗方法見表7.1-1。 模板安裝的允許偏差及檢驗方法 表7.1-1項目允許偏差檢驗方法備注軸線位置5全站儀復測底模上表面標高5水準儀垂直度不大于5m6吊線錘大于5m8鋼尺檢查相鄰兩板表面平整度2靠尺表面垂直度5靠尺保護層厚度迎水面5鋼尺背水面4鋼尺6.2支架施工方案6.2.1施工方法1）底板澆筑完成并達到一定強度后，通知測量工程師確定本段腳手架的四個角點并彈出框線，橫向及縱向每五排進行彈線加密，確保腳手架搭設后線型順直。2）放置底座后應分別按先立桿后橫桿再斜桿的順序搭設腳手架，3）立桿采用LG-300及LG-120兩種規格，施工過程中需上下錯開布置。4）

15、剪刀撐斜桿的接長采用搭接，對接、搭接符合下列要求：縱向水平桿的對接扣件應交錯布置：兩根相鄰縱向水平桿的接頭設置在不同步或不同跨內；不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離在1000mm以上；各接頭中心至最近主節點的距離不宜大于縱距的1/3；搭接長度按1.21.5m控制，等間距設置3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板邊緣至搭接縱向水平桿桿端的距離不小于100mm；剪刀撐斜桿用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線至主節點的距離不宜大于150mm。5）貝雷片吊裝時設專人指揮，起吊過程應平穩，不得偏斜和大幅度擺動。操作人員站立在安全可靠處，嚴禁人員隨同大模板一起起吊。6）

16、吊裝大模板必須采用帶卡環吊鉤。當風力超過5級時應停止吊裝。6.2.1驗收標準1）腳手架搭設允許偏差詳見表7.2-1。 腳手架允許偏差與檢查方法 表4.3-1序 號項 目允許偏差（mm）檢查方法1步 距20尺量2縱 距20尺量3橫 距50尺量4立桿垂直度2(10m高度內)尺量4）每道剪刀撐跨越立桿的根數宜按表4.3-2確定。 剪刀撐跨越立桿的最多根數 表4.3-2剪刀撐斜桿與地面的傾角455060剪刀撐跨越立桿的最多根數n10866.3模板拆除施工1）模板拆模時間按規范要求執行，依同條件養護的混凝土試塊強度試驗報告及現場施工要求，拆除模板時承重結構（梁、板等）的混凝土強度達到設計強度的100%。

17、拆除非承重結構（側墻、柱等）模板時混凝土強度不小于2.5N/mm2且保證砼及棱角不因拆模板而受損，以控制混凝土外觀質量。拆除模板時應做好產品保護。2）拆模遵循后支先拆、先支后拆，先拆非承重、后拆承重部分的原則。3）側壁模板的拆除：模板的拆除原則是由外到內，先拆除鋼管斜撐后，再拆除縱橫內外靠帶。所有斜撐、內外靠帶拆除后，用撬棍輕輕撬動模板，使模板離開墻體，將模板逐塊傳下堆放。4）拆除跨度較大的梁板下支頂時，應先從跨中開始，分別向兩端拆除。先將支柱上的可調上托松下，先拆上層排架，拆下連接模板的附件，再用鋼釬撬動模板，使靠帶和模板落在底層排架上，拿下模板和靠帶，待上層模板全部運出后再拆下層排架，最后

18、拆除水平拉桿和支柱。拆除模板時，操作人員應在安全的地方。5）拆下的模板及時清理粘結物，涂刷脫模劑，并分類堆放整齊，拆下的桿件及時集中統一管理，材料應按編號分類堆放。6）拆除模板時，不得用力過猛或身體前傾，避免連人帶板墜落，拆除高處部位的模板時，必須站穩在腳手架上操作，不得站在正在拆除的模板下面操作。7）支架經工區技術主管檢查驗證并簽字確認不再需要時，方可拆除。8）拆除支架前，應先清除支架上的材料工具和雜物。9）支架拆除時應在統一指揮下，按后裝先拆，先裝后拆的順序。10）所有拆除的工人必須戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋。11）拆除模板支架時應采用可靠安全措施，嚴禁高空拋擲。12）大風和雨、霧天氣應

19、停止支架拆除施工。13）拆架休息時不準坐在架子上或不安全的地方，嚴禁在拆架時嘻戲打鬧。14）拆下來的腳手桿要隨拆、隨清、隨運，分類、分堆、分規格碼放整齊，要有防水措施，以防雨后生銹。扣件要分型號裝箱保管。第七章 預壓、澆筑、防水處理方案7.1預壓方案 7.1.1支架預壓位置根據設計圖紙及施工條件，針對隧道主體結構工程特點，預壓方式為滿壓。 7.1.2預壓荷載依據設計及鋼管滿堂支架預壓技術規程5.2.1條，支架預壓荷載不應小于支架承受的混凝土結構恒載與模板重量之和的1.1倍。 加載順序支架預壓按預壓單元進行分級加載，分3級進行加載。3級加載依次為預壓荷載值的60%、80%、110%。當縱向加載時

20、，從結構的中點分別向兩頭對稱布載，當橫向加載時，應從中心線向兩側對稱布載。每級加載完成后，應先停止下一級加載，并應每間隔12h對支架沉降量進行一次監測。當支架頂部監測點12h的沉降量平均值小于2mm時，方可進行下一級加載。7.1.4預壓監測7.1.4.1監測點布置依據鋼管滿堂支架預壓技術規程6.2.1條，預壓單元內監測點布置如下圖7.1-1所示：7.1-1支架監測布點圖7.1.4.2監測內容支架預壓的監測應包括下列內容：加載之前監測點的標高；每級加載后12小時監測點的標高；加載至100%后每間隔24h監測點的標高；卸載6h后監測點的標高。7.1.4.3監測設備鋼管滿堂支架預壓主要施工設備表 表

21、3.2-2 序號機械名稱型 號數量備 注1塔吊QTZ631吊裝鋼管模板2電子水準儀天寶1觀測沉降預壓監測采用的水準儀按現行行業標準水準儀檢定規程JJG425規定進行檢定，預壓監測宜采用三等水準測量要求作業。7.1.4.4 監測記錄支架沉降監測記錄與計算應符合下列規定： 1、預壓荷載施工前，應監測并記錄各監測點的初始標高。 2、每級荷載施加完成時，應監測各監測點標高并計算沉降量。 3、全部荷載加載完成后，每間隔24h應監測一次并記錄各監測點標高，當支架預壓符合鋼管滿堂支架預壓技術規程5.1.5條的規定時，才可進行支架卸載。 4、卸載6h后，應監測各監測點標高，并計算支架各監測點的彈性變形量。 5

22、、應計算支架各監測點的非彈性變形量。7.1.4.5監測成果及計算預壓監測計算沉降量、彈性變形量、非彈性變形量，根據計算結果設置預拱度，監測完成后應提交監測點布置圖及沉降監測表。卸載在全部加載完成后的支架預壓監測過程中，當滿足下列條件之一時，可以判定支架預壓合格：各監測點最初24h的沉降量平均值小于1mm；各監測點最初72h的沉降量平均值小于5mm。支架判定合格后方可卸載，支架預壓可一次性卸載，預壓荷載應對稱、均衡、同步卸載。7.1.6預壓注意事項1）預壓所用的材料必須每一件進行稱重并做好重量標識。2）加載時應做到對稱、均衡加載，避免集中堆載。3）安排專人進行監測點的監測，減小視覺誤差。4）所有

23、操作人員必須正確佩戴安全帽，不得在操作過程中吸煙、閑談或做與本工作無關的事。5）預壓材料的吊裝應有專人指揮。6）塔吊操作員必須是持證上崗。7）預壓期間，預壓范圍外應設圍欄和警戒標志，并派專人看守，嚴禁非操作人員入內。7.2大體積混凝土澆筑主體結構混凝土采用商品混凝土，泵送入模，澆筑時配置兩臺汽車泵便于對稱澆筑。底板及頂板澆筑采用推進式分層澆筑法施工，厚度1300mm厚的底板及頂板分三層澆筑，每層厚度控制在4050之間，上下層混凝土澆筑時間差少于初凝時間，端部設有有中埋式止水帶時，中埋式止水帶應位于第二層澆筑層中央，澆筑時根據天氣及溫度控制每層澆筑長度，澆筑示意圖詳見圖7.2-1所示。側墻砼在高

24、度上分層澆筑，分層高度3040cm（小于振動器作用部分長度的1.25 倍）。澆筑過程注意使整個施工段內的砼面均勻上升，且澆筑速度均勻，澆筑速度少于2m/h，對稱進行。當側墻砼澆筑高度大于2m時，用串筒或汽車泵軟管將砼引入底部，保證砼不發生離析。分層澆筑時振搗棒插入下層至少50mm，側墻振搗時不宜插入過深，防止對模板造成受力過大。圖5.4-8 砼分層澆注示意圖（左剖、右平）混凝土配合比、運輸、振搗、收面、養護等詳細內容詳見混凝土分項工程施工方案，本方案內不進行細述。7.3對拉螺栓處防水處理7.3.1防水設計概述隧道防水體系以砼結構自防水為主加以柔性防水層形成多道防線。隧道混凝土為C40、P8，底

25、板墊層施工完成后施工底板外包防水層，底板外包防水層為1.2mm預鋪高分子自粘膠膜卷材。側墻澆筑混凝土、拆除模板并養護完成后，施工側墻及頂板外包防水層，側墻及頂板外包防水層為1.5mm厚雙組份聚氨酯及1.5mm厚后鋪高分子自粘卷材，具體相關設計詳見圖7.3-1。 圖7.3-1 隧道防水設計圖 底板防水層施工影像資料 底板防水層施工后影像資料 圖7.3-2 隧道底板防水施工影像資料7.3.2 對拉螺栓處理措施為保證澆筑混凝土后，方便截除超過保護層厚度外的鋼筋，保護層拉桿周邊設置棉絮等填充物質。混凝土澆筑后，截除超過保護層厚度外的拉桿，密封材料對拉桿進行封堵，密封材料封堵厚度為10mm，密封封堵材料

26、為雙組份聚硫密封膠，密封完成后采用高強纖維砂漿進行修面封堵。外側墻涂刷聚氨酯前檢查拉桿處理處是否有開裂或空鼓現場，如有開裂或空鼓，進行重新敲除并修面封堵。 圖7.3-1拉桿處澆筑前澆筑后細節處理圖第八章 施工質量、安全保障措施8.1質量技術保證措施1）模板安裝前，必須經過正確放樣，檢查無誤后才立模安裝。2）模板必須支撐牢固、穩定，無松動、跑模、超標準的變形下沉等現象。3）模板拼縫平整嚴密，并采取施工填縫，保證不漏漿，模內必須干凈。4）模板、預埋件、預留孔允許偏差按模板安裝、預埋件、預留孔允許偏差表要求施工。8.2安全施工保證措施8.2.1碗扣式鋼管腳手架施工安全措施1）在搭設過程中，班組要堅持

27、自檢，質檢員專檢，完成后與有關單位互檢，在使用過程中還要經常檢查，如發現問題要及時處理。2）碗扣式鋼管腳手架，不得使用嚴重銹蝕、變形、斷裂、脫焊、螺栓松動的鋼管和扣件。3）高空作業的人員，必須定期進行體檢，才能登高作業。4）做到每項工程有安全技術交底，建立安全技術交底卡。5）搭拆腳手架時，地面應設圍欄和警戒標志，并派專人看守，嚴禁非操作人員入內。6）剪刀撐、橫向斜撐水平桿件應緊隨鋼管立柱的安裝及時設置。7）連接鋼管立柱與配件的鎖臂、扣件必須處于鎖緊狀態，扣件螺栓擰緊力矩宜為4060kNm，并不得小于40kNm。8）嚴禁將不同外徑的鋼管混合使用。9）各桿件端頭伸出扣件邊緣長度不應小于100mm。

28、10）鋼管上嚴禁打孔。11）腳手架使用期間，嚴禁拆除主節點處的縱、橫向水平桿，縱、橫向掃地桿。12）腳手架使用過程中，安排專人巡查，做好記錄，發現問題及時上報，并及時處理。13）高支模施工現場應搭設工作梯，作業人員不得從支撐系統爬上爬下。14）面板鋪設完成后，端頭設置臨邊防護，防護采用高度不少于1.2m，采用鋼管搭設，配備密目網防止高空墜物。8.2.2貝雷片施工安全措施1）貝雷片在拼裝過程中，班組要堅持自檢，質檢員專檢，完成后與有關單位互檢，在使用過程中還要經常檢查，如發現問題要及時處理。2）如出現嚴重銹蝕、變形、斷裂、脫焊、螺栓松動的貝雷片不得使用。3）吊裝貝雷片時，應派專人指揮，嚴禁非操作

29、人員入內。4）貝雷片及其上連接槽鋼嚴禁打孔。5）作業層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載。不得將模板支架、纜風繩、泵送混凝土的輸送管等固定在貝雷片上；嚴禁懸掛起重設備。6）貝雷片使用過程中，安排專人巡查，做好記錄，發現問題及時上報，并及時處理。7）高支模施工現場應搭設工作梯，作業人員不得從貝雷片上攀爬。8.2.3混凝土澆筑安全措施1）嚴格按照混凝土澆筑方案施工，砼澆灌時應盡量避免砼堆集，造成荷載集中。2）側墻混凝土澆筑速度要控制在每小時高度不超過3m。3）砼輸送采用汽車泵泵送，減少水平推力，材料堆放時盡量減少集中堆放。4）混凝土澆筑時，安全員或施工員觀察模板及其支撐系統變形情況，發現異常現象

30、時應立即停工，迅速疏散人員，待排除險情并經施工現場安全責任人檢查同意后方可復工。8.2.4拆模安全措施1）高支模的拆除前必須向技術負責人申請，經復核同條件養護混凝土試塊的強度以后才能拆模。2）安全員應在高支模搭設、拆除和混凝土澆筑前向作業人員進行安全技術交底。3）支模搭設、拆除和混凝土澆筑期間，無關人員不得進入支模底下，并由安全員或施工員在現場監護。4）支頂架的拆除除應在統一指揮下，按后裝先拆、先裝后拆的順序及下列安全作業的要求進行：支架的拆除應從一端走向另一端、自上而下逐層地進行，嚴禁上下同時作業；同一層的構配件和加固件應按先上后下、先外后里的順序進行；工人必須站在臨時設置的腳手板上進行拆卸

31、作業，并按規定使用安全防護用品，戴好安全帽，系安全帶，穿防滑鞋；拆除工作中，嚴禁使用榔頭等硬物打、撬挖，各構配件嚴禁擲至地面；(5)搭拆支架或貝雷片必須由相關專業工擔任，持證上崗。凡不適合高處作業者，不得上高處操作。8.2.5人員要求1）高處作業人員必須年滿18歲，兩眼視力均不低于1.0，無色盲，無聽覺障礙，無高血壓、心臟病、癲癇、眩暈和突發性昏厥等疾病，無妨害登高架設作業的其他疾病和生理缺陷。2）責任心強，工作認真負責，熟悉本作業的安全技術操作規程。嚴禁酒后作業和作業中玩笑戲鬧。3）明確使用個人防護用品和采取安全防護措施。進入施工現場，必須戴好安全帽，在無可靠防護2m以上處作業必須系好安全帶

32、，使用工具要放在工具袋內。4）操作工必須經過培訓教育，考試、體檢合格，持證上崗，任何人不得安排未經培訓的無證人員上崗作業。5）作業人員應定期進行體檢(每年體檢一次)。6）作業所用材料要堆放平穩，高處作業地面環境要整潔，不能雜亂無章，亂擺亂放，所用工具要全部清點回收，防止遺留在作業現場掉落傷人。7）勞動力配置按實際分段數確定。8.2.6勞保用品要求1）安全帽安全帽必須使用建設部認證的廠家供貨，無合格證的安全帽禁止使用。工程使用的安全帽一律由經理部統一提供，各協作班組不準私購安全帽。安全帽必須具有抗沖擊、抗側壓力、絕緣、耐穿刺等性能，使用中必須正確佩戴，安全帽使用期為2.5年。2）安全帶購安全帶必

33、須要有勞動保護研究所認可合格的產品。安全帶使用2年后，根據使用情況，必須通過抽驗合格方可使用。安全帶應高掛低用(架子工除外)，注意防止擺動碰撞，不準將繩打結使用，也不準將鉤直接掛在安全繩上使用，應掛在連接環上用，要選擇在牢固構件上懸掛。安全帶上的各種部件不得任意拆掉，更新繩時要注意加繩套。8.3環境保護措施加強施工管理、強化環保意識：1）建立以項目經理為首，由專職管理人員和各作業組負責人組成的施工管理組織機構，根據施工進度和施工特點，分工序制定相應的環境保護措施，加強施工管理，層層強化環境保護意識，于施工全過程跟蹤監督、檢查、監控、量測，及時了解情況，采取相應的對策、措施完善對周邊環境的保護。

34、2）制定嚴格的獎懲條例，各級管理人員和施工作業人員責任明確，獎罰分明，使加強環境保護的有關措施得到有效的實施，周邊環境得到妥善的保護。3）對所有施工人員進行環保建設教育，加強員工的環境保護意識，減少污染，將環保工作提升到一個高度。4）生產生活污水必須經過沉淀池處理以后，符合要求才能排放5）固體廢棄物要實現有效管理，廢舊鋼管、模板、木材要統一堆放到指定位置，掛明顯標識牌，集中處理；6）噪聲達標排放要符合要求，發電機棚要設圍蔽，減少噪音；7）工地大門要設洗車槽，車輛出場前，用高壓水沖洗，使車輛進出干凈，車輪清潔不污染路面。第九章 工期保證措施9.1組織措施1）依照總體施工進度計劃，合理地安排施工順

35、序，各個工序做到有條不紊。2）主體結構、防水和高支模施工是交叉進行施工，要協調好多個施工班組的配合，形成流水作業，加快施工進度。3）高支模施工用的鋼管、貝雷片、模板、木方材料要及時進場，及時按要求的尺寸加工好。4）主體結構底板要按期展開，為高支模施工創造條件。5）準備充足的鋼筋、防水、模板、鋼管、木方材料等物資，隨時展開施工。9.2技術措施1）及時總結已完成的高支模施工經驗，嚴格按技術標準、要求操作，以保證工序質量，保證連續的施工進度。在施工生產中有許多影響進度的因素，要保證目標總工期的實現，就必須采取各種措施預防，其中從技術措施是最直接有效的途徑之一。（1）保證資源配置勞動力配置：在保證勞動

36、力的條件下，優化工人的技術等級和思想、身體素質的配備與管理。以均衡流水為主。對關鍵工序，關鍵環節和必要工作面根據施工條件及時組織搶工期及實行加班作業。材料配置：按照施工進度計劃要求及時進貨，做到既要滿足施工要求，又要使現場無太多的積壓，以便有更多的場地安排施工。（2）機械配置為保證本工期的按期完成，將配備足夠的中小型機械，不僅滿足正常使用，還要保證有效備用。為確保在市電網停電的情況下也能正常施工，計劃在工地配備兩臺柴油發電機備用。另外，做好施工機械的定期檢查和日常維修，保證施工機械處于良好狀態。2)按既定的高支模方案及技術規范要求進行施工，確保主體結構施工安全。第十章 文明施工保證措施1）工程

37、實施遵照國家、部、河南省、xx市頒布的有關文明施工的規定。2）建立健全文明施工檢查考評制度。項目部每周進行一次自檢，同時要配合監理部門對文明施工的檢查。項目經理部指定一名副經理抓文明施工并將文明施工和各專業班組及管理人員工資掛鉤。3）建立以項目副經理為組長，工程部、安質部的負責人為組員的文明施工的監督檢查小組。4）主動協調好周邊關系，減少因施工造成不便而產生的各種糾紛。5） 施工現場設置一個專門淤泥渣土運輸車輛的進出門，在出口處設置洗車平臺和洗車設備，在工地的出口設專人負責對駛離工地的車輛進行清洗。6） 場地內臨時設施均采用磚墻砌筑，水泥瓦蓋頂，并建立工地文明、衛生、防火責任制，落實到人。7）

38、 施工人員和管理人員均應佩戴胸卡上崗，工地設專職保安值勤。8） 派專人負責工地內外衛生責任區的清掃保潔工作，確保地面潔凈。9） 施工現場的機械、設備、材料嚴格達到布置合理，堆放有序。10） 對空壓機、備用發電機等機械設備采取圍蔽加消音等措施，降低噪音污染，控制在施工場界噪音限值的標準內。11） 及時清理場內的建筑垃圾、雜物，保持工地內外、衛生責任區整潔衛生。第十一章 應急措施11.1危險源識別與監控 1）腳手架和貝雷片工程事故的類型(1)整體傾倒或局部垮塌；(2)整體失穩，垂直坍塌；(3)人員從腳手架或貝雷片上高處墜落；(4)落物傷人（物體打擊）；(5)不當操作事故（閃失、碰撞等）；2）引起事

39、故的主要原因及相關措施(1)整體傾倒、垂直坍塌或局部垮塌 a)引起事故的主要原因 缺陷：缺少必要的結構桿件、螺栓，未按規定數量、要求拼裝、搭設等。 在使用過程中任意拆除必不可少的桿件或螺栓等。 搭設尺寸超過設計、承載力不足或設計安全系數取值不夠與嚴重超載。 底板或地基強度不夠導致不均勻沉降。 b)采取的相關措施 施工前，應對相關人員進行詳細的技術交底。 外側墻采用的貝雷片基礎需硬化20cm厚。 搭設過程中嚴格按照施工技術方案給定參數進行搭設，禁止私自對搭設尺寸、搭設結構進行調整。(2)人員從腳手架上高處墜落 a)引起事故的主要原因 作業層未按規定設置圍擋防護。 作業層未滿鋪腳手板或腳手板與墻之

40、間的間隙過大。腳手板和桿件因擱置不穩、扎結不牢或發生斷裂而墜落。 不當操作產生的碰撞或閃失等。 b)采取的相關措施 作業層嚴格按照相關專項措施及安全規范要求設置圍擋防護。 腳手板選材應滿足規范要求，作業層腳手板應滿鋪，并且擱置穩當，綁扎牢固。 作業層禁止多人同時操作作業，防止操作不當產生的碰撞或閃失等事故的發生。(3)落物傷人 a)引起事故的主要原因 在搭設或拆除時，高空拋投構配件，砸傷工人。 架體上物體堆放不牢或意外碰落，砸傷工人。整架傾倒、垂直坍塌或局部垮架，砸傷工人。 b)采取的相關措施 搭設或拆除時，操作人員應配備專門的工具包，防止手頭工具掉落，對下方人員造成傷害。 在搭設或拆除時，嚴

41、禁高空拋投構配件，應通過安全通道進行構配件的上下運送。 架體在正常使用過程中，禁止在架體上堆放重物。如需臨時堆放時，應堆放在受其他部位施工影響較小、架體穩固的位置，并且對堆放物進行必要的固定。 嚴格按照措施要求搭設尺寸進行搭設，防止因搭設尺寸不滿足而導致架體傾倒、坍塌，引發不安全事故發生。 (4)不當操作事故 a)引起事故的主要原因 用力過猛，致使身體失穩。 擁擠碰撞。 集中多人搬運或安裝較重構件。 架面上的冰雪未清除，造成滑落。 b)采取的相關措施 腳手架上操作人員均需佩戴安全帶、安全帽、防滑鞋等用具，防止操作過程中用力過猛，致使人員站立不穩發生不安全事故。 同一作業層上施工人員不可過多，以

42、彼此操作互不影響為原則。 集中多人搬運或安裝較重構件時，應在專門指揮人員的指揮下進行。 冰雪天氣，應停止腳手架上施工。冰雪過后，應檢查腳手架上有無覆冰或積雪，在確保安全后，方可進行架上施工。 (5)其他傷害 a)引起事故的主要原因 在不安全的天氣條件（六級以上大風、雷雨和雪天）下繼續施工。 在長期擱置以后未做任何檢查的情況下重新投入使用。 b)采取的相關措施 在不安全的天氣條件（六級以上大風、雷雨和雪天）下，應當停止施工。 長期擱置的腳手架或貝雷片在重新投入使用前，需對其重新進行驗收、檢查，防止因桿件銹蝕、松動、脫落等造成不安全事故的發生。3）危險源的監控(1)腳手架和貝雷片的構配件材料的材質

43、，需具有廠家相關資質文件及經國家檢測中心檢測合格證等文件，方可進行使用。因此需對腳手架和貝雷片材質進行監控。(2)對腳手架和貝雷片的構架和防護設施承載可靠和使用安全進行監控。(3)對腳手架和貝雷片的搭設、使用和拆除過程進行監控，堅決制止亂搭、亂改和亂用情況發生。(4)加強安全管理，對施工環境和施工條件進行監控。11.2高支模應急預案組織機構1）組織機構 對高支模施工過程出現的安全事故，項目部成立應急響應指揮小組，負責指揮及協調工作。組成成員如下： 組長：張順強 副組長：肖文、劉雪云、孔堅、 組 員: 羅都灝、萬超明、黃安義、班東星、張建設、顧森林具體分工如下：張順強負責現場，任務是掌握了解事故

44、情況，組織現場搶救。由肖文、劉雪云、孔堅負責聯絡，任務是根據指揮小組命令，及時布置現場搶救，保持與當地醫療救助單位的聯系。萬超明、黃安義、顧森林負責維持現場秩序，做好當事人、周圍人員的問訊記錄。羅都灝、班東星、張建設負責妥善處理好善后工作，負責保持與當地相關部門的溝通聯系。2）應急物資鋼絲繩、液壓千斤頂、撬杠、常用藥品、消毒用品、止血袋、急救物品、擔架等。3）通訊聯系醫院救急中心：120組織機構人員聯系方式如下表所述。 人員聯系方式表 表9.2-1序號姓 名聯系方式備 注1張順強項目負責人2劉雪云黨工委書記3肖 文18722994817安全總監及生產副經理4孔 堅總工5羅都灝技術負責人6黃安義

45、物資負責人7班東星18303698887后勤負責人8萬超明安全負責人11.3高支模坍塌事故的應急措施1）事故發生后，立即有序地指揮疏散在現場附近的施工人員及群眾，同時立即報119、120，請求社會支援；2）在消防、醫護、專家等人員未到現場時，應重視事態發展情況，在保障安全的情況下，組織搶救傷員，并采取措施防止事故的進一步擴大；3）派專人到路口接警，組織人力在事故現場周圍進行警戒；4）指揮部、專家組人員到場后，與警方一起立即組織進行事故嚴重程度分析，科學地劃出警戒線、制定可行的方案，進行封堵、加固、搶險，防止事故進一步擴大；5）積極配合消防、醫護人員進行搶險救人。11.4重大火災事故的應急措施1

46、）組織保障：由應急救援組織負責項目施工現場重大火災、爆炸事故應急準備工作。2）堅持經常性做好員工逃生知識和滅火知識的宣傳教育，提高防災抗災的能力。3）按要求配足配齊應急器材、設施，包括消防器材（設施）、急救氧氣、防毒面具、急救藥品、擔架、夾板、對講機、警戒標志等等，并定期檢查器材、設施的完好程度。4）繪制應急聯絡表：將應急準備負責人及各應急專業人員的聯系電話列表，方便查找和聯系。11.5物體打擊及高空墜落事故應急措施1）高處作業基本要求（1）高處作業必須逐級進行技術安全教育及交底，對于各種用于高處作業的設備和設施在投入使用之前必須經檢查確定完好后才能使用。（2）遇惡劣天氣不得進行露天攀登與懸空

47、高處作業。（3）用于高處作業的防護措施不得擅自拆除，確因作業臨時需要拆除必須經項目經理部施工負責人同意，并采取相應的可靠措施，作業后應立即恢復。（4）高處作業人員衣著要靈便，但絕不能赤壁裸身，腳下要穿軟底防滑鞋，絕不能穿拖鞋硬底鞋和帶釘易滑的靴鞋。（5）高處作業中所需的物料應堆放平穩，不可放在置臨邊或洞口附近或妨礙通行裝卸的地方，對于有墜落可能的物料、工具都一律先行撤除或加以固定。（6）施工過程中若發現高空作業的安全隱患，必須即使解決，危及人身安全時必須及時停止作業。2）攀登高處作業使用梯子攀登作業時，梯腳底部應堅實，不得墊高使用并采取加包扎、頂膠皮，緊固等防滑措施。3）人員應從規定的通道上下

48、，不得在非規定通道攀爬，也不得任意利用吊車臂架等施工設備進行攀登。4） 懸空作業應有有牢靠的立足之處必須視具體情況配置安全帶、欄桿或其他安全措施。5）懸空作業所用的索具、腳手板等設備，均需檢查后方可使用。6）當發生物體打擊事件和有人自高處墜落摔傷時，應注意保護摔傷及骨折部位，避免應不正確的抬運使骨折錯位造成二次傷害，并及時向工地負責人報告，撥打急救電話“120”或送醫院救治。搶救過程中盡快將事故情況向經理部應急處理小組匯報，應急事件處理小組到達事故現場指揮搶救，根據事故情況大小向上級主管部門、安檢、公安部門報告并按規定填寫安全事故報告書。第十二章 模板支撐系統驗算12.1驗算原則及相關規定12

49、.1.1驗算原則1）應滿足模板在運輸、安裝、使用過程中的強度、剛度及穩定性的要求；2）從本工程實際出發，優先選用定型化、標準化的模板支撐和模板構件；3）采取符合實際的力學模型進行計算。12.1.2變形值的規定為了保證結構表面的平整度，模板及模板支架必須具有足夠的剛度，驗算時其變形值不超過下列規定：1）結構表面隱蔽的模板，為模板構件計算跨度的1/250；2）支架體系的壓縮變形值或彈性撓度，為相應的結構計算跨度的1/1000。12.2模板支撐系統驗算取值及力學參數12.2.1相關取值 1）根據本方案第五章相關設計概述，為方便于計算時對應在此進行相關總結，總結情況詳見表6.2-1。模板支撐系統設計值

50、 表6.2-1模板位置選 型（mm）滿堂支撐體系縱向立桿間距為600mm，橫向立桿間距為600mm，水平桿層間距為1200mm（頂板厚1700mm的水平桿層間距為600mm）側墻竹膠板(15mm)次楞：50100方木150主楞：100100方木600貝雷梁或I40b工字鋼60025mm直螺紋對拉螺栓頂板竹膠板(15mm)次楞：50100方木150主楞：100100方木600 荷載取值表 表5.1-2序號荷載名稱計算部位單 位標準值分項系數1模板自重標準值模板、次龍骨kN/m20.31.2主龍骨0.5支架系統1.52新澆筑鋼筋砼自重標準值模板、支架kN/m2251.23新澆筑砼側壓力標準值墻側模

51、板kN/m2計算值1.24施工人員及設備荷載標準值模板、次龍骨kN/m22.51.4主龍骨1.5支架系統1.05振搗荷載標準值頂板kN/m22.01.4墻側模板4.012.2.2力學參數1）根據JGJ162-2008表5.2.2查得碗扣式腳手架選取的A483.0鋼管力學參數見表5.2-1。 碗扣式腳手架材料特性表 表5.2-1外徑壁厚截面積A慣性矩I抵抗矩W回轉半徑i自重48mm3mm424mm2107830mm44490mm315.94mm3.33kg/m鋼管、碗扣鋼材Q235A（3號）強度設計值205N/mm2水平桿件容許撓度值L/150，10mm鋼材的彈性模量E2.05105N/mm2主

52、要受壓構件（立柱）的容許長細比2302）根據JGJ162-2008附表A3.1-3及A.5.1查得木材及竹膠板相關參數見表5.2-2。 木材材料特性表 表5.2-2參 數彈性模量E抗彎強度設計值f凈截面慣性矩Ix截面面積A截面最小抵抗矩Wx50100方木10000N/mm213N/mm2416.6cm45000mm281.00cm315mm厚竹膠板9898 N/mm235N/mm23）鋼材 鋼材材料特性表 表5.2-3 參數型號截面面積A彈性模量E抗彎強度值f凈截面慣性矩Ix截面面積矩Wx雙拼12.6槽鋼13.3cm22.05105N/mm2205N/mm2392cm462.137cm314b

53、工字鋼21.5 cm22.1105N/mm2210 N/mm2712cm4102 cm312.3模板及支架驗算標準段側墻模板驗算1）荷載計算內側墻模板采用15mm厚木膠板，混凝土澆筑高度按6m計算。恒載計算新澆筑的混凝土作用于模板的最大側壓力，根據混凝土結構工程施工及驗收規范，內部振搗時，采用經驗公式計算：式中：F新澆混凝土對模板的最大側壓力，kN/m；混凝土的重力密度，kN/m，取27kN/m；新澆混凝土的初凝時間，h，取200/(T+15)；T混凝土的溫度，取20；外加劑影響修整系數，不摻外加劑時取1.0，摻具有緩凝作用的外加劑時取1.2；混凝土的坍落度影響修整系數，坍落度小于30mm時取

54、0.85，坍落度為5090mm時取1.0，坍落度為110150mm時取1.15；V混凝土澆注速度，m/h，取3m/h，根據混凝土供應速度計算確定；H混凝土側壓力計算位置至新澆混凝土頂面的總高度，取6 m。將以上取值帶入以上兩式：根據計算結果，取較小值，恒載標準值F=70.98 kN/m2。活載計算考慮傾倒混凝土時，采用混凝土泵車導管，傾倒混凝土對側模板產生的水平荷載標準值取2kN/m。恒載+活載恒載分項系數為1.2，活載分項系數為1.4，折減系數為0.9，進行荷載組合：Fx=70.981.20.9+21.40.9=79.2kN/m22)面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。根據建筑

55、施工手冊，強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。 計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在次楞上的三跨連續梁計算。 面板計算簡圖抗彎強度驗算彎矩計算公式如下:M=0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-面板計算最大彎矩(Nmm)； l-計算跨度(次楞間距): l =150.0mm； 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.270.9900.6000.900=46.002kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.42.000.600.90=1.512kN/m； 其中0.90為按施工手冊取的臨時結構折減系數。面板的最大彎矩：M =0.

56、146.002150.02+0.1171.512150.02= 1.07105Nmm；按以下公式進行面板抗彎強度驗算： = M/W f其中， -面板承受的應力(N/mm2)； M -面板計算最大彎矩(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 : W = bh2/6 = 60015.015.0/6=2.25104 mm3； f -面板截面的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大應力計算值： = M/W = 1.07105 / 2.25104 = 4.8N/mm2；面板截面的最大應力計算值 =4.8N/mm2 小于 面板截面的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要

57、求！抗剪強度驗算計算公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中，V-面板計算最大剪力(N)； l-計算跨度(次楞間距): l =150.0mm； 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.270.9900.6000.900=46.002kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.42.000.600.90=1.512kN/m；面板的最大剪力：V = 0.646.002150.0 + 0.6171.512150.0 = 4280.1N；截面抗剪強度必須滿足:= 3V/(2bhn)fv其中， -面板截面的最大受剪應力(N/mm2)； V-面板計算最大剪力(N)：V = 4280.1N； b-構件的

58、截面寬度(mm)：b = 600mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 15.0mm ； fv-面板抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；面板截面的最大受剪應力計算值: =34280.1/(260015.0)=0.713N/mm2；面板截面抗剪強度設計值: fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪應力計算值 =0.713N/mm2 小于 面板截面抗剪強度設計值 =1.5N/mm2，滿足要求！ 撓度驗算根據建筑施工手冊，剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。撓度計算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的側壓力線

59、荷載: q = 70.990.6 = 42.594N/mm； l-計算跨度(次楞間距): l = 150mm； E-面板的彈性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 601.51.51.5/12=16.88cm4；面板的最大允許撓度值: = 0.6mm；面板的最大撓度計算值: = 0.67742.591504/(10060001.69105) = 0.144 mm；面板的最大撓度計算值: =0.144mm 小于等于面板的最大允許撓度值 =0.6mm，滿足要求！3）次楞驗算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，次楞采用木方，寬度5

60、0mm，高度100mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 51010/61= 83.333cm3；I = 5101010/121= 416.667cm4； 次楞計算簡圖次楞的抗彎強度驗算次楞最大彎矩按下式計算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-次楞計算最大彎矩(Nmm)； l-計算跨度(主楞間距): l =600.0mm； 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.270.9900.1500.900=11.500kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.42.000.150.90=0.378kN/m，其中，0.90為折減系數。次楞的最大彎矩：M =0.111.50060

61、0.02+0.1170.378600.02= 4.30105Nmm；次楞的抗彎強度應滿足下式： = M/W f其中， -次楞承受的應力(N/mm2)； M -次楞計算最大彎矩(Nmm)； W -次楞的截面抵抗矩，W=8.33104mm3； f -次楞的抗彎強度設計值； f=13.000N/mm2；次楞的最大應力計算值： = 4.30105/8.33104 = 5.2 N/mm2；次楞的抗彎強度設計值: f = 13N/mm2；次楞的最大應力計算值 = 5.2 N/mm2 小于 次楞的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！次楞的抗剪強度驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，公式如

62、下:V=0.6q1l+0.617q2l其中， V次楞承受的最大剪力； l-計算跨度(主楞間距): l =600.0mm； 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.270.9900.1500.900/1=11.500kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.42.000.150.90/1=0.378kN/m，其中，0.90為折減系數。次楞的最大剪力：V = 0.611.500600.0+ 0.6170.378600.0 = 4280.1N；截面抗剪強度必須滿足下式：=3V/(2bh0)其中， -次楞的截面的最大受剪應力(N/mm2)； V-次楞計算最大剪力(N)：V = 4280.1N； b-次楞

63、的截面寬度(mm)：b = 50.0mm ； hn-次楞的截面高度(mm)：h0 = 100.0mm ； fv-次楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；次楞截面的受剪應力計算值: =34280.1/(250.0100.01)=1.284N/mm2；次楞截面的受剪應力計算值 =1.284N/mm2 小于 次楞截面的抗剪強度設計值 fv=1.5N/mm2，滿足要求！次楞的撓度驗算根據JGJ162-2008，剛度驗算采用荷載標準值，同時不考慮振動荷載作用。 撓度驗算公式如下：=0.677ql4/(100EI)=l/250其中， -次楞的最大撓度(mm)； q-作用在次楞

64、上的線荷載(kN/m)： q = 70.990.15=10.65 kN/m； l-計算跨度(主楞間距): l =600.0mm ； E-次楞彈性模量（N/mm2）：E = 9000.00 N/mm2 ； I-次楞截面慣性矩(mm4)，I=4.17106mm4；次楞的最大撓度計算值: = 0.67710.65/16004/(10090004.17106) = 0.249 mm；次楞的最大容許撓度值: = 2.4mm；次楞的最大撓度計算值 =0.249mm 小于 次楞的最大容許撓度值 =2.4mm，滿足要求！4）主楞驗算本工程中，主楞采用木方，寬度100mm，高度100mm，截面慣性矩I和截面抵抗

65、矩W分別為:W = 101010/61= 166.667cm3；I = 10101010/121=833.333cm4；E = 9000N/mm2； 主楞計算簡圖 主楞計算剪力圖(kN) 主楞計算彎矩圖(kNm) 主楞計算變形圖(mm)主楞的抗彎強度驗算作用在主楞的荷載: P1.270.990.150.61.420.150.67.919kN；主楞計算跨度(對拉螺栓水平間距): l = 600mm；強度驗算公式： = M/W f其中，- 主楞的最大應力計算值(N/mm2) M - 主楞的最大彎矩(Nmm)；M = 1.18106 Nmm W - 主楞的凈截面抵抗矩(mm3)； W = 1.671

66、05 mm3； f -主楞的強度設計值(N/mm2)，f =13.000N/mm2；主楞的最大應力計算值: = 1.18106/1.67105 = 7.1 N/mm2；主楞的最大應力計算值 =7.1N/mm2 小于 主楞的抗彎強度設計值 f=13N/mm2,滿足要求！主楞的抗剪強度驗算主楞截面抗剪強度必須滿足:=3V/(2bh0)其中， -次楞的截面的最大受剪應力(N/mm2)； V-主楞計算最大剪力(N)：V = 11461.8N； b-主楞的截面寬度(mm)：b = 100.0mm ； hn-主楞的截面高度(mm)：h0 = 100.0mm ； fv-主楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：f

67、v = 1.500 N/mm2；主楞截面的受剪應力計算值: =311461.8/1/(4100.0100.0)=0.809N/mm2；主楞的撓度驗算主楞的最大撓度計算值: = 0.035mm；主楞的最大容許撓度值: = 2.4mm；主楞的最大撓度計算值 =0.035mm 小于 主楞的最大容許撓度值 =2.4mm，滿足要求！5）主楞貝雷梁或I45工字鋼驗算（1）貝雷梁做為主楞的相關驗算強度驗算貝雷梁采用間距為60cm的單層貝雷片（3m1.5m），貝雷片只作為側墻模板的支撐系統，因此按最不利受力結構計算，貝雷片最大受力高度為6m，且均按最大側壓力進行計算，計算簡圖如下所示，受力按均布荷載計算。圖6

68、.3-6 力學模型圖q= FxL=79.20.6=47.52kN/m最大彎矩根據計算公式計算:M=ql2 /8=47.526/8=213.84kNm圖6.3-7 彎矩圖最大拉應力 =M/W =213840000/3578500=59.8N/mm2式中W=3578.5cm3，強度驗算滿足要求。剛度驗算式中I=2504970000mm4vv=l/250=40mm，剛度驗算滿足。（2）I40b工字鋼做為主楞的相關驗算最大拉應力 =M/W =213840000/1140000=187.6N/mm2式中W=1140cm3，強度驗算滿足要求。剛度驗算式中I=227800000mm4vv=6000/250=

69、40mm，剛度驗算滿足。6）拉桿計算 以貝雷片豎向最大受力進行計算， ，按兩根拉桿平均受力進行計算每根拉桿承受力為142.56KN，采用C25承受的拉應力為。錨固長度根據圖集要求進行埋設，為增大安全系數，底部采用C32做為拉桿，底部采用C25。12.3.2異性段側墻模板驗算異性段澆筑方式及側墻面板、次楞配置與標段段一致，所以相關驗算與標準段一致，此處不進行相關驗算1）雙拼鋼管計算雙拼鋼管承受次楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，次楞采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W =4.4932= 8.986cm3；I =10.7832= 21

70、.566cm4；E = 206000N/mm2； 主楞計算簡圖 主楞計算剪力圖(kN) 主楞計算彎矩圖(kNm) 主楞計算變形圖(mm)抗彎強度驗算作用在雙拼的荷載: P1.270.990.150.381.420.150.384.949kN；主楞計算跨度(對拉螺栓水平間距): l = 600mm；強度驗算公式： = M/W f其中，- 最大應力計算值(N/mm2) M -最大彎矩(Nmm)；M = 7.35105 Nmm W -凈截面抵抗矩(mm3)； W = 8.99103 mm3； f -強度設計值(N/mm2)，f =205.000N/mm2；最大應力計算值: = 7.35105/8.9

71、9103 = 81.8 N/mm2；最大應力計算值 =81.8N/mm2 小于 主楞的抗彎強度設計值 f=205N/mm2,滿足要求！抗剪強度驗算截面抗剪強度必須滿足: =2V/Afv其中， -截面的最大受剪應力(N/mm2)； V-計算最大剪力(N)：V = 7165.1N； A -鋼管的截面面積(mm2)：A = 848.23mm2 ； fv-抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 120 N/mm2；截面的受剪應力計算值: =27165.1/848.230=16.894N/mm2；截面的受剪應力計算值 =16.894N/mm2 小于截面的抗剪強度設計值 fv=120N/mm2，滿足要求！

72、撓度驗算最大撓度計算值: = 0.836mm；最大容許撓度值: = 2.4mm；最大撓度計算值 =0.836mm 小于最大容許撓度值 =2.4mm，滿足要求！ 2）雙拼12.6槽鋼驗算槽鋼承受鋼管傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，主楞采用槽鋼槽口水平，類型為12.6號槽鋼，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W =62.1372= 124.274cm3；I =391.4662= 782.932cm4；E = 206000N/mm2； 主楞計算簡圖 主楞計算剪力圖(kN) 主楞計算彎矩圖(kNm) 主楞計算變形圖(mm)抗彎強度驗算作用在主楞的荷載: P1.270.990.

73、380.61.420.380.619.797kN；主楞計算跨度(對拉螺栓水平間距): l = 1500mm；強度驗算公式： = M/W f其中，- 主楞的最大應力計算值(N/mm2) M - 主楞的最大彎矩(Nmm)；M = 1.84107 Nmm W - 主楞的凈截面抵抗矩(mm3)； W = 1.24105 mm3； f -主楞的強度設計值(N/mm2)，f =205.000N/mm2；主楞的最大應力計算值: = 1.84107/1.24105 = 147.9 N/mm2；主楞的最大應力計算值 =147.9N/mm2 小于 主楞的抗彎強度設計值 f=205N/mm2,滿足要求！主楞的抗剪強

74、度驗算主楞截面抗剪強度必須滿足:=Vbh02-(b-)h2/(8Iz) fv其中， -主楞的截面的最大受剪應力(N/mm2)； V-主楞計算最大剪力(N)：V = 71641.6N； IZ -槽鋼的慣性矩(mm4)：IZ = 3914660.00 mm4 ； -槽鋼的腰厚度(mm)：= 5.50 mm； b -槽鋼的腿寬度(mm)：b = 53.00 mm； h0-槽鋼高度(mm)：h0 = 126.00 mm； h -槽鋼腰高度(mm)：h = 108.00 mm； fv-主楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 125 N/mm2；主楞截面的受剪應力計算值: =71641.6/253.

75、00126.002-(53.00-5.50)115.002/(83914660.0005.50)=44.346N/mm2；主楞截面的受剪應力計算值 =44.346N/mm2 小于 主楞截面的抗剪強度設計值 fv=125N/mm2，滿足要求！主楞的撓度驗算主楞的最大撓度計算值: = 3.596mm；主楞的最大容許撓度值: = 2.4mm；3）穿墻螺栓的計算計算公式如下:NN=fA其中 N - 穿墻螺栓所受的拉力； A - 穿墻螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿墻螺栓的抗拉強度設計值，取360 N/mm2；查表得：穿墻螺栓的型號: M25 ；穿墻螺栓有效直徑: 18.93 mm；穿墻螺栓有效面

76、積: A = 491 mm2；穿墻螺栓最大容許拉力值: N = 3.610549110-4 = 176.7 kN；主楞計算的支座反力為穿墻螺栓所受的拉力，則穿墻螺栓所受的最大拉力為: N = 131.03 kN。12.3.3頂板模板驗算1）荷載計算頂板按厚度1300mm，支撐系統采用碗扣式支撐系統，縱向立桿間距為600mm，橫向立桿間距為600mm，水平桿層間距為1200mm。恒載計算頂板模板自重：取q1=0.5 kN/m2；頂板自重：頂板厚1300mm，鋼筋混凝土重度取27 kN/m3（含鋼量0.3），q2=1.327=35.1kN/m2；驗算頂板模板取用的恒載標準值q1+2=35.1+0.

77、5=35.6 kN/m2。 活載計算采用混凝土泵車導管，傾倒混凝土對水平模板產生的荷載不考慮；施工人員及設備荷載標準值取q4=1 kN/m2。振搗混凝土產生的側壓力標準值取q5=2 kN/m2；驗算中板模板取用的活載標準值q4+5=2+1=3 kN/m2。恒載+活載按規范要求，恒載分項系數為1.2，活載分項系數為1.4，折減系數為0.9，進行荷載組合：Fz=35.61.20.9+31.40.9=42.23kN/m2（2）面板強度驗算頂板面板采用15mm厚木膠板，取1m寬為計算單元，后背楞間距150mm。計算簡圖如下所示。圖6.3-8力學模型圖q=FzL=42.231=42.23kN/m最大彎矩

78、根據計算公式計算:M=ql2 /8=42.23150/8=118771.9Nmm最大拉應力 =M/W =118771.9/37500=3.2N/mm2式中W=bh2/6=1000152/6=37500mm3，強度驗算滿足要求。圖6.3-9彎矩圖剛度驗算式中I= bh3/12=100015/12=281250mm4vv=0.375mm，剛度驗算滿足。3）次楞驗算強度驗算次楞采用50100方木150mm，主楞楞間距600mm，取底部受力最大處進行計算，計算簡圖按三連跨進行計算計算示意圖如下所示。圖6.3-10力學模型圖q=FL=42.230.15=6.33kN/m最大彎矩根據計算公式計算:M=ql

79、2 /10=6.33600/10=227880Nmm圖6.3-11彎矩圖最大拉應力 =M/W = 227880/83333=2.73N/mm2 式中W=bh2/6=50100/6=83333mm3，強度驗算滿足要求。剛度驗算式中I= bh3/12=50100/12=4166666.mm4vv=1.5mm，剛度驗算滿足。4）主楞驗算強度驗算主楞采用100100方木600，橫向支撐桿間距按照600mm間距進行驗算，將主楞的荷載簡化成集中力，取底部受力最大處進行計算，建立受力模型如下：圖6.3-12力學模型圖P=0.6ql=0.642.230.15=3.8kN最大彎矩根據計算公式計算:M=0.267

80、Pl=0.2673.80.62.5=1521.9kNmm最大拉應力 =M/W =1521900/166667=9.13N/mm2式中W=166667mm3，強度驗算滿足要求。剛度驗算式中I= 8333334mm4vv=3mm，剛度驗算滿足。綜上計算：頂板模板設計采用15mm木膠板，次楞采用50100方木150，主楞采用100100方木600，可以滿足模板強度及剛度需要。12.3.4立桿支撐系統驗算頂板厚度1300mm，立桿縱向間距為600mm，橫向立桿間距為600mm，水平桿層間距為1200mm。桿件為受壓構件。1）荷載計算（1）恒載計算頂板自重：頂板最大厚1300mm，鋼筋混凝土重度取27

81、kN/m，Q2=1.327=35.1kN/m2；凈空5100mm，按4層水平桿計算，每層碗扣式腳手架按照38.4N/m計算，Q1=0.5+1.2438.4/1000=0.684kN/m2。（2）活載計算施工人員及設備荷載標準值取Q3=1 kN/m2；振搗混凝土產生的側壓力標準值取Q4=1kN/m2；不考慮風荷載。驗算支撐體系取用的活載標準值q=1+1=2 kN/m2。2）立桿承載力驗算單肢立桿軸向力：Lx單肢立桿縱向間距，取600mm；Ly單肢立桿橫向間距，取600mm；N=（1.2（35.1+0.684）+1.4（1+1）0.60.6=16.46kN單肢立桿承載力：軸心受壓桿件穩定系數，按照

82、長細比查建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規范JGJ166-2008附錄E采用；A立桿橫截面面積，有效截面面積為424mm2；f鋼材的抗拉、抗壓強度設計值，查JGJ166-2008中表5.1.6，f=205N/ mm2。長細比，其中：為架立桿計算長度，按JGJ166-2008規范5.6.3-2條中計算，式中為步距，取1200mm，a為立桿伸出頂層水平桿長度，取500mm。查JGJ166-2008中的附錄E表，軸心受壓穩定系數取0.353。單肢立桿承載力 立桿軸向承載力驗算滿足要求。12.3.5橫桿支撐系統驗算1）荷載計算按照側墻木膠板段所計算的側壓力荷載的最大值考慮，恒載Q2=70.98 kN/

83、m2，活載Q3+Q4=2 kN/m2,自重Q1取為0.5 kN/m2。2）水平桿承載力驗算單肢水平桿軸向力： =（0.5+70.99）1.2+1.42）0.60.6=63.774kN單肢立桿承載力：軸心受壓桿件穩定系數，按照長細比查建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規范JGJ166-2008附錄E采用；A立桿橫截面面積，有效截面面積為424mm2；f鋼材的抗拉、抗壓強度設計值，查JGJ166-2008中表5.1.6，f=205N/ mm2。長細比，其中：為架立桿計算長度，按JGJ166-2008規范5.6.3-2條中計算，式中為步距，取600mm，a為立桿伸出頂層水平桿長度，取300mm。查JGJ166-2008中的附錄E表，軸心受壓穩定系數取0.75。單肢立桿承載力水平桿軸向承載力驗算滿足。12.3.6立桿底地基承載力驗算立桿承受的上部荷載為：N=16.46KN立桿基礎底面的平均壓力P=N/A=16460/0.04N/m2=411500 N/m2=0.412MPa式中：P立桿基礎底面的平均壓力，N上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值；A立桿下墊塊面積，取200mm200mm的墊塊；地基為底板，采用的是C40砼。當強度達50%時方可支立上部支撐系統，承載力設計值按C40強度計算為4050%=20MPa,滿足要求。