1、一、 高支模施工單項方案本工程為混凝土框架結構，結構層高有5。5米、6。0米、11.5米等幾種，其主體結構模板工程均屬高支模施工，本工程以層高11.5米的廠房首層平面結構為例進行高支模的方案編制。根據我司施工部署，我司擬對在承臺施工完成后在原場地地面壓實的基礎上直接施工廠房二層梁、板,高支模支撐架體高度約為12。7米。一、高支模支撐架體布置及構造要求1、支撐架體布置為方便計算，板模取凈高最高的二層板支撐體系進行高支模體系的設計計算,梁模取截面尺寸為8001500mm的二層主梁進行設計計算，其余部位梁、板參照此計算結果進行施工.二層梁、板高支模部位屬于大跨結構,柱距為9.0m、18m，最大跨度為

2、18m，根據設計及施工經驗，預測本工程主梁截面尺寸約為8001500mm、350700mm等，次梁截面尺寸為300600mm等,板厚為180mm。本工程所使用的模板均為18mm厚膠合板，木枋截面尺寸均為8080mm,樓板模板底木枋間距為300mm，梁底木枋間距為250mm.架體鋼管規格均為483。5mmQ235A鋼管,縱、橫向水平桿步距為1.5m，立桿柱距為0。81.1m.高支模滿搭支撐架體由立桿、水平桿、剪刀撐以及連接它們的扣件組成。水平桿、立桿、剪刀撐均采用48*3。5mmQ235A鋼管，鋼管長度46m,扣件采用直角扣件、旋轉扣件及對接扣件，其標準架體構造如下圖所示：11剖面圖22剖面圖2

3、、架體構造要求1）、立桿考慮首層架空層后施工，所以立桿從地面起開始布置，每根立桿底部應設置1010*5mm墊鐵。立桿接長采用對接扣件連接，對接接頭應交錯布置。相鄰立桿的接頭不應設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在接頭高度方向錯開的距離為500mm，各接頭中心至主節點的距離不應大于步距的1/3，具體平面布置見高支模支撐架體平面圖。2）、水平桿首先在滿搭架底部距離地面200mm處縱橫各設一道掃地桿,然后按縱橫兩個方向布置水平桿，水平桿步距為1500mm，水平桿與立桿用扣件連接牢固。水平桿的接長應優先采用對接連接，對接接頭應交錯布置兩根相鄰水平桿的接頭不宜設置在同步或同跨內，不同步或不同跨

4、兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離為1000mm,各接頭中心至最近主節點的距離不應大于縱距的1/3。當水平桿采用搭接連接時,搭接長度為1m，應等間距設置3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板邊緣至搭接水平桿桿端的距離不小于150mm。由于主梁截面較大，相應荷載亦較大，為保證主梁底部桿件連接牢固，主梁底部的水平桿及找平桿與立桿用雙扣件連接，增加抗滑移能力.3）、剪刀撐剪刀撐在垂直于樓面梁的兩個方向布置,剪刀撐與水平面的夾角為4560，剪刀撐排距為6m,剪刀撐跨越立桿的根數為56根。剪刀撐底部斜桿的下端應置于墊板上，嚴禁懸空，剪刀撐斜桿的連接均采用搭接,搭接長度為1m，用3個旋轉扣件固定在與之相交的水平桿或

5、立桿上，旋轉扣件中心線至主節點的距離為150mm。4)、扣件扣件規格必須與483。5mm鋼管外徑相同，扣件螺旋擰緊扭力矩不應小于40Nm,并不大于65 Nm，扣件的開口應朝上或朝內。5)、材料要求a、高支模架體采用型號為483.5mmQ235A鋼管,其力學性能應符合國家現行標準碳素結構鋼GB700-89中Q235A鋼的規定；不得使用嚴重銹蝕、變形的鋼管，鋼管使用前應進行調直及防銹處理；b、扣件應采用機械性能不低于KTH330-08的可鍛鑄鐵制作，不得有裂紋、氣孔，不應有縮松、砂眼或其他影響使用的鑄造缺陷；扣件與鋼管的貼合面必須嚴格整形,應保證與鋼管扣緊時接觸良好，扣件活動部位應能靈活轉動，旋轉

6、扣件的兩旋轉面間隙應小于1mm；當扣件加緊鋼管時，開口處的最小距離應不小于5mm；c、安全網必須使用符合安全部門規定的防火安全網,應有材料合格證。二、模板支撐系統結構計算書1、編寫依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術技術規程JGJ130-2001、J84-2001；建筑結構荷載規范GB500092001;建筑施工手冊第四版2、荷載取值計算1)、荷載取值模板及其支架自重標準值: 0.75KN/m2；鋼筋砼梁、板自重標準值: 25hKN/m2（h為梁高或板厚)；施工荷載標準值：3。0KN/m2；2)、荷載組合取恒荷載分項系數為1.2，活荷載分項系數為1.4，考慮風載風載增大系數為1。1，則有：a、

7、樓板模板面上的豎向荷載設計值為：q=1。11。2（0。75+25h）+1。4（1。0+2。0）b =33bh+5。61b(KN/m）樓板厚度h為180mm,模板寬度b為915mm，則q=10.57KN/m。b、梁底模板面上的豎向荷載沿梁長方向的設計值為：q=1。11.2（0。75+25h）b+1.43.0b =33bh+4.2b（KN/m）梁截面尺寸為bh=8001500mm，則q=42。96KN/m。3、樓板模板體系受力計算1）、樓板底模受力計算a、力學模型本工程所使用的模板均為18mm厚膠合板，標準單塊樓板底模可視為b=915mm，h=18mm的連續梁，由于連續梁計算比較復雜且按簡支梁計算

8、模板受力更不利，計算結果偏于安全，所以按簡支梁來建立模板受力模型,取樓板模板底木枋間距為300mm，計算簡圖如下：樓板底模受力計算簡圖b、截面抵抗矩Wz=bh2/6=0。9150.0182/6=4。9410-5（m3）c、截面容許彎距：M=Wz查表可知：膠合板的抗彎強度為=22.9N/mm2，考慮膠合板的周轉使用及局部損壞對強度的影響,取=20N/mm2，則膠合板所能承受的彎矩值為：M=201034.94105=0.99（kNm）。d、強度驗算 膠合板所承受的最大彎矩值Mmax=qL2/8=10.570。32/8=0.12（kNm）M=1。11kN.m(滿足要求）。e、撓度計算撓度計算公式為V

9、max=5qL4/（384EI），根據平整度要求，取V=5mm，模板截面慣性矩I=bh3/12=0.915*0。0183/12=4.4510-7（m4)，模板彈性模量E=107kN/m2。則Vmax=5qL4/（384EI）=510.570.34/（3841074.45107)=0.00025(m）=0。25mmV=5mm（滿足要求)。2)、木枋受力計算a、木枋有效長度取木枋最大有效長度為：Lmax=1100mm。b、力學模型：簡化為簡支梁計算。板底木枋受力計算簡圖c、荷載計算本工程中樓板厚度h=180mm,木枋間距為300mm，則有：q=1.11.2(0。75+25h）+1.4（1。0+2.

10、0）0。3=3.47(KN/m)d、截面特性計算本工程所使用的木枋截面尺寸為8080mm，則木枋的截面特性計算如下:I=bh3/12=0。080.0。083/12=3。41106（m4）Wz=bh2/6=0。080。0.082/6=8.53105（m3）e、強度驗算查表知，木枋抗彎強度fm=15N/mm2，則木枋所能承受的彎矩容許值為：M= fmWz=158。53104=1。28106（Nmm）=1.28kNm木枋所承受的最大彎矩值為Mmax=qL2/8=3.471。12/8=0。52（kNm）M=1.28 kN.m（滿足要求）。f、撓度驗算撓度計算公式為Vmax=5qL4/（384EI)，根

11、據平整度要求,取V=5mm，木枋截面慣性矩I=3。41106(m4),木枋彈性模量E=107kN/m2.則Vmax=5qL4/（384EI）=53。471.24/(3841073。4110-6）=0。0027(m）=2.7mmV=5mm(滿足要求)。1、 4、梁模板體系計算1）、膠合板受力計算a、力學模型取梁底木枋間距為250mm,其受力模型及受力簡圖同樓板模板。b、強度計算 膠合板所承受的最大彎矩值Mmax=qL2/8=42。960.252/8=0。34（kNm）M=0.72kNm（滿足要求）。c、撓度計算撓度計算公式為Vmax=5qL4/(384EI），根據平整度要求，取V=5mm，膠合板

12、截面慣性矩I=4.45107（m4），彈性模量E=107kN/m2。則Vmax=5qL4/（384EI）=542。960。254/(3841074.4510-7)=0.00049（m）=0。49mmV=5mm（滿足要求）。2)、木枋受力計算a、木枋有效長度取木枋最大有效長度為：Lmax=600mm。b、力學模型：按兩跨連續梁計算。梁底木枋受力計算簡圖c、荷載計算梁截面尺寸為8001500mm，木枋間距為250mm,則有:q=42。960.25/0.8=13。43（KN/m)d、強度驗算梁底木枋所承受的最大彎矩MB=|-qL2/8=13。430。62/8=0。6(kNm）M=1。25kNm（滿足

13、要求）。e、撓度驗算撓度計算公式為Vmax=5qL4/（384EI），根據平整度要求,取V=5mm，木枋截面慣性矩I=3.4110-6(m4），木枋彈性模量E=107kN/m2。則Vmax=5qL4/(384EI)=513.430。64/(3841073。41106）=0。00066（m）=0.66mmV=5mm（滿足要求）。3）、梁底承重水平桿受力計算由立桿平面布置圖可知，主梁底承重水平桿跨度不等,最大跨度為550mm，為計算簡便以及確保施工安全，取主梁底三條水平桿中中間一根進行受力驗算，并將其視為單跨（按最大跨度考慮)簡支梁進行受力驗算，其不利受力布置有兩種，如下圖所示：梁底承重水平桿受力

14、簡圖1 梁底承重水平桿受力簡圖2a、強度驗算查表可知，Q235A鋼管的抗拉強度設計值為f=215N/mm2，483。5mm鋼管的截面慣性矩為：I=(D4d4）/64=（484-*414）/64=121867（mm4）=1.22105mm4。由上可知,木枋傳至水平鋼管的集中荷載F=1。2513。430.6=10.08（KN)。由圖1可知,RA=RB=310。08/2=15.11（KN）,則水平桿所承受的最大彎矩為：Mmax=15.110.275-10。080。25=1.64（KNm）。由圖2可知，RA=RB=210.08/2=10。08（KN），則水平桿所承受的最大彎矩為：Mmax=10.080

15、。15=1.51（KNm）.所以圖1受力布置更不利,所以取水平鋼管所承受的最大彎矩為Mmax=1。64KNm,則水平桿的截面正應力為：=My/2I=1.6410624/（21.22105）=160（N/mm2）f=215N/mm2（滿足要求）b、撓度驗算撓度計算公式為Vmax=Fa（3L24a2）/24EI，根據平整度要求，取V=5mm,鋼管截面慣性矩I=1。22105mm4,鋼管彈性模量E=2.06105N/m2。則Vmax=10。0810325(35502-4252）/(242.061051.22105）=0。4（mm）V=5mm(滿足要求）。2、 5、立桿受力驗算1)、強度、穩定性a、力

16、學模型根據扣件鋼管腳手架安全技術規范JGJ1302001及建筑施工手冊中的鋼管扣件支模架中的設計計算方法，將本支模架立桿承載力簡化為桿件在一個步距的承載力計算。本工程板底梁側立桿兼做梁支撐立桿,因此此類立桿或梁底立桿承受的荷載最大,因此僅計算梁側立桿或梁底立桿.b、荷載計算立桿布置詳見梁模支設大樣圖，將水平桿由受集中力作用(集中荷載布置取梁底承重水平桿受力簡圖1、2的綜合布置形式）等效為受均布荷載作用，并將水平桿視為三跨連續梁（三跨可代表最不利受力布置），立桿受力分析如下圖所示;立桿受力簡圖（支座代表立桿)由支座反力等效換算可知q=45。81KN/m42。96KN/m,所以取q=42。96KN

17、/m(說明此力學模型及等效換算是偏于安全的），圖中L=550mm,查相關表格可知：主梁中間立桿的所承受的最大荷載值可偏安全的近似取為:Nmax1=NB=（0.60+0.5）42.960。55=25.99(KN)主梁兩側立桿所承受的荷載可近似取為：Nmax2=NB+N樓板=0。442。960.55+0.551.010.57/0。915=15.80(KN）c、等效長度計算l01=h+2a=1。5+20.3=2。1（m）d、承載力驗算查表可得,當主梁兩側支模架體高11.4m時，主梁兩側立桿的承載力Rd=27.34kNF=15.80kN。當主梁底部支模架體高10.0m時,主梁中間立桿的承載力Rd=27

18、。69kNF=25.99kN。故本體系立桿均可滿足強度及穩定承載力要求.2）、立桿基礎強度驗算本工程高支模架體架立桿全部在100厚C15素混凝土墊層上，墊層混凝土抗壓強度設計值fc=7.2N/mm2，立桿對C15素混凝土基層產生的最大壓應力為：fmax=25。99103/（100100）=2。60N/mm2fc=16.7N/mm2（滿足要求）。所以由以上驗算結果可知本工程所有高支模部位立桿基礎均滿足強度要求。6、扣件受力計算1)、梁底兩側立桿頂部扣件受力驗算a、荷載計算梁底中間立桿頂部扣件所受豎向壓力為R2=25.99kN;梁底兩側立桿頂部扣件所受豎向壓力為R2=15。80KN.b、扣件抗滑移

19、計算查表得，單個扣件的承載力f=8KN，則有，梁底兩側立桿頂部扣件的數量n=25.97/8=3。2（個）,取n=4個；梁底兩側立桿頂部扣件的數量n=15.80/8=1。98（個)，取n=2個.三、施工準備工作1、材料準備1）、細讀施工圖，根據施工圖設計要求各類構件的數量及規格，為繪制配模圖作好準備。2)、進場的木枋要經檢驗合格，對部分彎曲的木枋要用平刨機刨平，并保證木枋的橫截面高度誤差控制在2mm內。3）、進場的鋼管要調直，并根據現場實際樓層高度選擇進場鋼管的高度，配可調支座。4)、進場的扣件及時清洗，更換銹蝕或“咬死”的螺桿。2、安全、技術準備1）、安全教育a、參加支模人員必須先經過項目安全

20、工程師、主管工長、勞資員及保衛組織的項目安全常識系統教育,并建立相應的檔案資料；b、參加支模人員分配到工作面和分派給工長后，應由項目主管工長結合-高支模具體情況及特點作專項技術交底。并形成相應記錄；c、針對施工過程中階段性出現的具有的特定性的安全問題及隱患,工長必須現場作針對性交底，并形成相關記錄.2）、技術準備a、項目技術負責人及主管工長施工前應向施工班組進行口頭及技術交底，施工班組應對高支模質量要求及有共性的質量通病的過程預防有感性認識。b、在施工工作面的第一階段作業展開時，項目技術負責人、主管工長應在現場對一些具體的施工節點處理及質量通病的預防處理措施作現場交底,并形成記錄，工長負責貫徹

21、實施、落實到底。3、模板的配置及發放1）、繪制配模圖：參考模板模數與梁板凈空尺寸，對梁板進行組合配模，以求最大限度的保證材料使用率，減少浪費.2）、配模設置專人，在木工車間采用合金鋼鋸片配模,保證鋸路的平直.配置成型的模板需用手電刨將鋸口邊緣刨平整、光滑，以保證模板拼接時的接縫嚴密、不漏漿。模板配置完畢后應分類堆放,并做好標識.3)、模板半成品投入使用時，班組要做到按量配額發放制度，做到材料出入有記錄，專模專用，嚴禁現場隨意開模和再配模,最大限度減少浪費。四、高支模鋼管架搭設施工鋼管使用前要調直，保證支模的平整度。鋼管支模架的搭設應根據軸線統一規劃，為保證現場施工過程中的觀感，本工程要求鋼管立

22、桿縱橫通線，水平桿高低一致，桿在梁兩側的間距應適當縮小。1、搭設作業程序放置縱向掃地桿 自角部起依次向兩邊豎立底立桿，底端與縱向掃地桿扣接固定后裝設橫向掃地桿并也與立桿固定（固定立桿底端前，應吊線確保立桿垂直）,每邊豎起34根立桿后,隨即裝設第一步水平桿（與立桿扣接固定），校正立桿垂直和水平桿水平使其符合要求后，按4060N.M力矩擰緊扣件螺栓，形成構架的起始段 按上述要求依次向前延伸搭設，嚴格確保設計要求和構架質量 按第一步架的作業程序和要求搭設剩余水平桿 裝設剪刀撐 鋪設腳手板和裝設作業層欄桿、擋腳板或圍護、封閉措施 掛設兜網.2、支模架搭設注意事項：1）、立桿間距必須按方案進行，不能加大

23、間距,立桿必須垂直，水平方向應縱橫成線，梁底加密鋼管的位置和尺寸必須按照方案進行.2）、立桿底部支承結構必須具有支承上層荷載的能力。底立桿應按立桿接長要求選擇不同長度的鋼管交錯設置,底部應墊10105mm墊鐵,至少應有兩種適合的不同長度的鋼管作立桿.3）、必須設水平支撐和剪刀撐，剪刀撐應縱橫兩個方向設置。剪刀撐斜桿應全部與立桿進行連接，斜桿的下端應置于樓(底）板上，嚴禁懸空.剪刀撐斜桿應采用6m長鋼管，通常情況不進行短鋼管連接，若須搭接，搭接長度不小于1m，設置3個旋轉扣件連接。剪刀撐的斜桿和基本構架結構桿件之間至少有3道連接，其中，斜桿的對接或搭接接頭部位至少有一道連接。4)、搭設架子必須在

24、垂直方向,水平方向按50%錯開接頭，所有立桿必須落地，不得在水平桿上加懸空立桿。5)、扣件螺帽一定要擰緊，立桿豎接和水平桿橫接一定要采用直角扣件,保證豎向傳力和水平觀感.6）、嚴禁48和51的鋼管及相應扣件混用。7）、一定要采取先搭設起始段而后向前延伸的方式，當分兩組作業時,可分別從相對角開始搭設。8）、桿件端部伸出扣件之外的長度不得小于100mm。9）、高支模滿堂架應與結構進行可靠連接,挑板斜向支撐立桿必須與-滿堂架體進行可靠的連接。3、腳手架搭設質量的檢查與驗收1）、搭設的技術要求、允許偏差與檢驗方法見下表： 腳手架搭設的技術要求、允許偏差及檢驗方法項次項目技術要求允許偏差（mm）示意圖檢

25、查方法和工具1地基基礎表面堅實平整觀察排水不積水墊板不晃動底座不滑動5沉降2立桿垂直度最后驗收垂直度10吊線和鋼尺3間距步距偏差柱距偏差排距偏差205020鋼板尺4縱向平桿高差一根桿的兩端20水平儀或水平尺同跨內兩根縱向水平桿高差105雙排腳手架橫向水平桿外伸長度偏差外伸500mm50鋼板尺6扣件安裝主節點處各扣件中心點相互距離a150mm鋼板尺同步立柱上兩個相隔對接扣件的高差a500mm鋼卷尺立柱上的對接扣件至距主節點的距離ah/3項次項目技術要求允許偏差（mm)示意圖檢查方法和工具6扣件安裝縱向水平桿上對接扣件至主節點的距離ala/3鋼卷尺7扣件螺栓擰緊扭力矩4065N.m扭力扳手8剪刀撐

26、斜桿與地面的傾角4560角尺8間距步距偏差柱距偏差排距偏差205020鋼板尺9腳手板外伸長度（mm)對接a=130-150mml300mm卷尺搭接a100mml200mm卷尺注：桿件編號說明：1立柱；2縱向水平桿；3-橫向水平桿；4-剪刀撐2）、扣件連接質量檢查.扣件緊固質量用扭力扳手檢查,抽樣按隨機均布原則確定，不合格者必須重新擰緊并達到緊固要求。4、拆卸作業拆卸作業按搭設作業的相反程序進行，并應特別注意以下幾點:1）、松開扣件的平桿件應隨即撤下,不得松掛在架上;2）、拆除長桿件時應兩人協同作業，以避免單人作業時的閃失事故；3）、拆下的桿配件應吊運至地面，不得向下拋擲.5、安全注意事項1）、

27、作業時必須戴安全帽，系好安全帶，作好防護設施;2）、不得穿拖鞋上架作業等，必須穿防滑鞋；3）、嚴禁在架上向下拋扔雜物；4）、不得酒后作業，嚴禁嬉鬧；5)、高架應在作業層腳手板下掛設水平防護兜網一道,水平網要求牢固、嚴密；6）、施工過程中必須嚴格遵守各項安全管理規定和制度。四、支模方法及拆除3、 1、測量放線1）、軸線及細部線的測放。為確保模板定位精確，本工程各高支模施工部位支模時擬進行三次放線，第一次放線:用經緯儀投測出軸線及柱模線（柱模線彈好后，應在外圍20cm處彈出參考線，以利于支模后的模板位置校核），并用紅油漆做好標記交由木工搭設該層滿堂架及支設柱模；第二次放線：在滿堂架搭設完畢后,用經

28、緯儀投測軸線至滿堂架頂層鋼管上，用鋼卷尺分出細部線，并用紅油漆做好標記交由木工支設該層板、梁模板；第三次放線：該層模板支設完畢后,用經緯儀投測軸線至該層模板上，用鋼卷尺分出細部線，以便復核模板定位是否精確。2）、細部線測放。只有在基線復核正確無誤后，才能進行細部線的測放。細部線測放時需有工長現場指導及跟班復查。柱模線彈好后，應在外圍20cm處彈出參考線，以利于支模后的模板位置校核。3)、測量放線原則a、測量放線應堅持專職測量員測放,工長復測、質檢復核的三級檢測原則；b、測量放線過程中應堅持“一把尺原則；c、標高的測設應堅持“一個基點”原則。現場測設一個半永久性水準點;4)、基線復核待測量員將建

29、筑物的控制線及軸線測放完畢后,主管工長應做以下三種復核:首先，復核軸線與控制線間的關系是否正確;其次,復核控制線上下層間是否吻合，最后,復核邊梁軸線與下一層的邊梁軸線是否吻合,偏差是否控制在規范允許范圍內.5）、軸線及細部線的復核。軸線測放完畢后，專職測量員、主管工長應做以下三種復核：a、復核軸線與控制線間的關系是否正確；b、復核控制線上下層間是否吻合；c、復核邊梁軸線與下一層的邊梁軸線是否吻合，偏差是否控制在允許范圍內.只有在軸線復核正確無誤后,才能進行細部線的測放。細部線測放時需有工長現場指導及跟班復查。2、平臺模板支設1）、平臺模板是在梁側模通線后及垂直度檢查無誤后開始鋪設；2）、平臺模

30、板鋪設之前應先檢查側模是否加固到位；3）、平臺模板使用前應進行對角線拉尺檢查模板是否方正，保證模板拼接時的嚴密；4）、平臺模板使用前應進行規格檢查，并將尺寸（長、寬及厚度)有偏差的模板劃分成大、小類別使用，保證拼縫的嚴密;5)、平臺模板鋪設應特別注意與側模拼接的拼縫的嚴密；6)、模板拼接時，相鄰兩塊模板高低差不得大于2mm，拼縫寬度不得大于2mm。3、梁模支設方法梁模支設大樣圖一（梁底為2根立桿)梁模支設大樣圖二（梁底為3根立桿）1）、梁底板模支設a、梁底板模支設時，必須通線，保證梁底平順;b、梁底板模標高要嚴格按設計標高控制;c、梁底板模支設時要嚴格按要求起拱，無設計要求按2/1000起拱；

31、d、梁底板模接縫應在木枋上面,避免漏漿；e、梁底木枋中心間距控制在25cm；在梁底模板1/3處設置一塊長約40cm的小板,作為模板快拆體系回頂板。2)、側模支設a、梁側模板接頭宜留在梁中，利于加固；b、梁側模板接口應平順、嚴密；梁側模與底模拼縫應嚴密，不漏漿；d、梁側模板支設時,上口應通線，保證側模垂直度；e、處理好梁柱接頭：梁側模相拼接時，應根據現場實際情況確定出拆模的先后順序，再確定其相交及疊合方式。4、墻、柱模支設1)、模板邊口應刨平直，保證接縫嚴密不漏漿。2）、模板底部應留出清掃口，及時沖凈殘渣。3)、模板拼接時，小塊模板拼接頭應留設在梁跨中部,利于加固。柱模支設大樣圖5、模板加固1）

32、、墻、柱模加固a、墻、柱模加固均用對拉雙向螺桿加固法.另柱中必須用400或850的鐵筋作襯鐵.有背枋時，對拉雙向螺桿底部間距應不大于500，頂部間距不大于700mm，第一道加固離地面高度不應大于300mm；無背枋時，底部間距應不大于250，頂部間距不大于400mm，第一道加固離地面高度不應大于150mm；b、墻、柱模加固木枋截面高度應一致，使加固點均勻受力,保證混凝土面的平整度。施工中應加強對模板的檢查，利用定位參考線復核其底口位置是否正確,再通過吊垂直度控制其垂直度和截面扭曲。2）、梁模加固a、對拉螺桿設置要求：當梁高h700mm時，應加設一道對拉螺桿；當梁高700h1100mm時,應加二道

33、對拉螺桿，當梁高h1100mm時，應加設三道對拉螺桿。對拉螺桿的間距為500mm；b、梁側模拼縫處應用斜撐撐牢。梁側模背枋接頭處或端頭必須用斜撐撐牢，且側模背枋端頭間距不得大于200mm；c、梁側模底口封口條的寬度不應小于12cm，每排釘不應小于3顆。釘壓條時,應將壓條傾斜成30左右的傾角先釘外側處的一排釘,再將壓條敲打至水平（施加水平預壓力),最后加釘其余兩排鐵釘,從而保證側模與底模接縫嚴密不漏漿；d、外邊梁外側模板加固一律用兩道撐，并保證支撐的穩定性。所有側模及木枋接頭處均須斜撐撐牢。斜撐間距不得大于600mm，斜撐必須有足夠的剛度；e、外邊梁與柱模交接處應加密支撐,杜絕用鐵絲拉固。梁側模

34、鎖口枋應與側模上口平齊，為平臺模的加固創造有利條件.模板驗收通過后，應在梁底模板下增頂快拆立柱。3）、板模加固板模底木枋間距應控制在300以內，每塊板平臺木枋截面高度應一致。木枋底部水平承重鋼管必須用頂托頂緊,杜絕無承重鋼管支模或將木枋的一端支撐在側模背枋上.平臺模應控制好承重木枋在靠梁側模處懸挑長度。4)、節點加固a、梁柱（墻）接頭:梁側模與柱邊模交接時，應在接縫處用木枋加固，木枋下端應作為柱模背枋至少用兩道柱箍夾緊。b、柱模接頭：柱模接頭處應用木枋過度，該處對拉螺桿間距適當縮小。c、梁梁、梁柱模板轉角處轉角節點外應用豎枋縮緊，再用側模背枋端部將豎枋頂緊，保證轉角節點受力。6、支模驗收在高支

35、模支撐體系及模板搭設完后,必須經過監理單位及安檢站驗收合格后方可進行砼的澆筑施工。7、模板拆除1）、拆模順序：柱模及梁側模板模梁底模支撐架。2）、分包商拆模時間：柱模拆模時間不得小于24h，梁側模拆模時間不得小于36h，板模拆模時間應超過5d，梁底模拆模時間應超過7d，懸挑構件拆模時間應超過14d；嚴格根據試塊的強度來控制。3)、拆除模板時，應注意從節點處開始或從小板處開始，盡量減少模板損耗；同時，應注意對混凝土梁柱構件的棱角保護.4）、模板拆除時，先將材料堆放在鋼管架上（但不宜堆放過多），再傳至地面分類歸堆。同時，在模板拆除時,必須先填寫模板拆除申請單，經批準后才能進行模板拆除。五、高支模腳

36、手架質量保證措施1）、建立沉降觀測控制網，定期（每4天進行觀測一次）觀察沉降情況。觀測點沿軸線方向設置，間距30m,控制觀測點設在梁底鋼管上，各觀測點形成觀測網。鋼管腳手架搭設完成和澆筑砼前后必須進行觀測.對觀測資料進行對比,作為判斷支架、梁底模板是否下沉的依據。2）、對地基進行反復碾壓處理，增大地基承載力。3）、在掃地桿下加木楔回頂,增大與地基接觸面，更加均勻受力；設置縱橫剪刀撐，加強整體穩定性，減少不均勻下沉。同時對立桿局部（如梁底、主次梁交接處等）加密.4）、在支撐系統上部設可調快拆頭，對局部下沉的模板進行回調頂緊。5)、梁板砼澆筑完成后、砼初凝之前，應及時跟蹤觀測，如有較大的沉降,可用千斤頂系統配合可調支座和可調頂托進行回頂，同時在架子下沉部位,局部加鋼管支撐,在掃地桿下加木楔,防止支撐系統進一步下沉，控制變形在最小程度.6）、嚴格按規范和規定進行作業,加強檢查，對不合要求的情況及時進行整改.