1、XX住宅小區限價商品房31樓及地下車庫模板施工方案目 錄一、 編制依據- 3 -二、 工程概況- 4 -三、 施工計劃- 6 -四、 施工工藝- 6 -五、 施工安全保證措施- 15 -六、 勞動力計劃- 20 -七、 附圖- 21 -八、 應急預案22九、 車庫框架柱模板支撐計算書23十、 地下車庫剪力墻墻模板計算書32十一、 地下車庫碗扣式鋼管樓板模板支架計算書40十二、 主樓剪力墻模板52十三、 主樓梁模板計算書53十四、 主樓碗扣式鋼管樓板模板支架計算書62XX住宅小區限價商品房3-1樓及地下車庫工程模板支撐體系施工方案一、 編制依據 1、XX住宅小區限價商品房31樓及地下車庫建設項目

2、工程施工圖紙2、XX住宅小區限價商品房31樓及地下車庫建設項目工程施工組織設計3、XX住宅小區限價商品房31樓及地下車庫建設項目工程施工合同4、建筑工程施工質量驗收統一標準GB50300-2001 5、混凝土結構工程施工質量驗收規范GB50204-20116、平法標準圖集11G1011 、11G1012、11G10137、建筑施工安全檢查標準 JGJ592011；8、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范 JGJ130-20119、建筑模板施工安全技術規范 JGJ162-200810、建筑施工高處作業安全技術規程 JGJ809111、安全網技術規范 GB5725199712、密目網規范標準 GB

3、16909199713、建筑施工組織設計規范GB/T50502-200914、危險性較大的分部分項工程安全管理辦法（建質200987號）15、住房和城鄉建設部關于印發建設工程超高支設大模板支撐系統施工安全監督管理導則的通知(2009第254號)16、建設工程安全管理條例17、中華人民共和國建筑法18、中華人民共和國安全生產法19、模板工程施工工藝規程 Q/GJZ03200520、本公司質量、職業健康安全和環境管理體系程序文件21、建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規范JGJ166-2008二、 工程概況本工程為XX開發有限公司XX住宅小區限價商品房3-1#及地下車庫，地點位XX，由XX院設計的施

4、工圖，XX監理有限責任公司負責監理。本工程1樓主樓為剪力墻結構，地上34層，地下3層，面積16000m2，地下車庫為框架剪力墻結構，大跨度無梁板結構,面積4400 m2。結構設計使用年限為50年、工程的抗震設防基本烈度:八度.主樓樓層表：主樓及車庫各部位墻、柱、梁、板構件截面尺寸祥見下表：地下車庫柱截面統計表柱編號截面尺寸(mm）軸線柱高(M）砼強度等級備注KZ1600600全部3.55.2C40地下車庫板截面統計表板號支撐高度板段軸線受力筋板厚（mm）跨度（M）砼強度等級B2503.25負二層1-7軸/KQ軸121802508。48。4C35B4004.8負一層17軸/KQ軸18200162

5、004008。48.4C35主樓剪力墻截面統計表主樓跨度最大梁截面信息表序號梁編號截面尺寸（mm）軸線跨度（M）搭設高度(M)砼強度等級框架梁KL7KL7(a）20070011軸/A-G軸4.43。2C40主樓板截面統計表板號搭設高度（m）板段軸線受力筋分布筋板厚(mm）跨度(M)B12.7535,19-20軸/JK軸10200102001502。83。3B22。7910-13軸/AG軸816081501103.78.3本工程地下車庫結構形式為無梁板框剪結構，負二層層高3.5m,板厚250mm，滿堂腳手架搭設高度為3。15m；負一層層高5。2m，頂板厚度400mm，滿堂腳手架搭設高度為4.8m

6、;根據本工程特點地下車庫只須計算柱截面600600mm，柱高5。2m的模板工程計算;無梁板模板支架高度按4.8m計算即可。主樓地下室負一負二層層高為3.9米，樓板厚度180mm,模板支架搭設高度3。72m；地下室負三層層高為3。5米，樓板厚度150mm，模板支架搭設高度3。35m;主樓地上部分標準層層高2。9米，樓板厚度110mm,模板支架搭設高度2.79m；針對上述幾個部位的情形，主樓只選取地下車庫負一、負二層進行計算;框梁KL7（200700）梁凈跨度為4。4m,搭設高度最大為3m進行計算。上述幾個部位的模板工程雖未超過建質200987號文中，一定規模的危險性較大的分部分項工程范圍，但凈高

7、凈跨仍然較大，為了保證施工過程中支頂模板系統的安全性，避免坍塌事故的發生，單獨編制模板專項施工方案,現將其設計、計算、安全技術措施及施工方法介紹如下。三、 施工計劃（一）施工進度計劃1、地下車庫K-P軸/17軸施工：2013年10月1日到2013年12月25日；2、1樓主體結構(AL軸/122軸)施工時間：2013年10月1日到2014年10月1日；（二) 材料計劃見下表模板施工材料計劃表序號名 稱規 格單 位數 量1木膠板1220244015mmm2100002木 方40804000mmm33503鋼 管482。8mmm645004扣 件十字個300005扣 件轉向個20006扣 件接頭個4

8、0007立桿頂托56公分個60008步步緊個20009對拉螺栓14，1m長（通絲螺栓）根150010對拉螺栓14，1。2m長（通絲螺栓）根100011對拉螺栓14,1。4m長（通絲螺栓）根100012螺帽個750013山字扣個7500四、 施工工藝（一）施工部署1、模板選用材料及配置數量主樓及車庫底板、頂板：柱模、梁、板模均采用木膠板模、木方龍骨,模板支撐體系采用碗扣式鋼管腳手架。板支撐高度最大值為4。8m，梁凈跨度最長為4.4m；柱、梁模采用木膠板模，板模均采用木膠板模、木方龍骨，模板支撐體系采用碗扣式鋼管腳手架。2、施工縫留置位置主樓地下室及標準層，地下車庫底板、頂板、剪力墻、框架柱與梁板

9、模板一次支設,混凝土墻柱梁板一體澆筑。主樓與車庫相連的部位在圖紙設計的施工后澆帶處留置施工縫進行掛網封堵（OP軸/122軸),主樓為一個施工段，車庫為一個獨立的施工段.3、混凝土施工部署砼的澆筑待整段墻柱梁板模板鋼筋報驗完畢后一次澆筑梁板混凝土。4、混凝土澆搗施工部署混凝土采用商品混凝土，通過車載泵輸送到模板內。梁板澆筑方法為由中間向兩邊對稱進行，并且先澆筑墻柱,后澆筑梁板,在墻柱砼初凝前再澆筑梁板混凝土。在混凝土澆筑過程中，模板下方不得有人。（二)施工準備1、技術準備項目經理組織技術、生產人員熟悉圖紙,認真學習掌握施工圖的內容，要求和特點,同時針對有關施工技術和圖紙存在的疑點做好記錄，通過會

10、審，對圖紙中存在的問題，與設計、建設、監理共同協商解決，取得一致意見后，辦理圖紙會審記錄，作為施工圖紙的變更依據和施工操作的依據.熟悉各部位截面尺寸、標高、制定模板初步設計方案。2、機具準備主要機具及工具準備詳見下表名 稱規 格功 率數 量錘 子重量0.25、0.550把活動扳手最大開口寬65mm50把圓盤鋸MJ1063KW4臺平 刨MB5033KW2臺手 電 鉆5把手提電鋸M651A1.05KW8把水 準 儀DZS3ALL322A1臺墨 斗5個水平尺長500mm2把鋼卷尺50m4把鋼卷尺5m20把工程檢測尺2m1把塞 尺1把(三）、模板設計1、地下車庫1)、柱模板本工程所有柱模均采用木膠板模

11、，15mm厚木膠板,柱豎向內龍骨采用4080木方150，B/H方向分別采用兩根14對拉螺栓進行加固.每500mm設482。8mm雙鋼管加固柱箍一道.2）、剪力墻模板剪力墻面板均采用木膠板模厚度15mm，內龍骨間距150mm，內龍骨采用4080mm木方，外龍骨采用雙鋼管48mm3。5mm。對拉螺栓布置8道，在斷面內水平間距400+500+600+600+600+600+600+600mm，斷面跨度方向間距450mm，直徑16mm。計算斷面寬度取最大值350mm，高度最大值5200mm，兩側樓板厚度最大值400mm。3)、板模板頂板模采用15mm厚木膠板,龍骨采用4080mm方木，龍骨間距150m

12、m，單面刨光方木，為保證頂板混凝土的整體成型效果，將整個頂板的木膠板按同一順序、同一方向對縫平鋪，必須保證接縫處下方有龍骨，且拼縫嚴密，表面無錯臺現象。本工程板模板支撐體系設計分別如下：頂板模采用15mm厚木膠板，龍骨采用4080mm方木，龍骨間距150mm，單面刨光方木,為保證頂板混凝土的整體成型效果，將整個頂板的木膠板按同一順序、同一方向對縫平鋪，必須保證接縫處下方有龍骨,且拼縫嚴密,表面無錯臺現象.本工程板模板支撐體系設計分別如下:模板支架搭設高度最大為4。8m，最大跨度8。4m8.4m，立桿的縱距 b=1.20m,立桿的橫距 l=1.20m,立桿的步距 h=1.50m。面板厚度15mm

13、,剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15。0N/mm2，彈性模量6000。0N/mm2。木方4080mm，間距150mm，剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9000。0N/mm2。梁頂托采用雙鋼管482。8mm。立桿上端伸出至模板支撐點的長度不大于300,掃地桿距地距離不大于200。在支架外側四周及內部縱、橫每隔6米，由底至頂設置連續豎向剪刀撐，剪刀撐寬度為6m在架體頂部及底部設置連續水平剪刀撐；水平剪刀撐布置在架體高度1。5m4。5m處設置水平剪刀撐，板底頂托上面采用雙鋼管，雙鋼管上為木方,木方間距為150mm.2、主樓1）、剪力墻模板本工程剪力墻模板的設計按照車

14、庫剪力墻進行選型施工。2）、梁模板梁底模及側模均采用15mm厚木膠板，龍骨采用4080mm木方，側模龍骨間距為300mm，對于截面高度超過600mm的梁采用16對拉螺栓進行固定,水平間距為600mm，豎向間距為400mm,梁側模外豎向龍骨采用482.8mm鋼管，其間距同對拉螺栓水平間距，對于梁截面高度較小,而未設對拉螺栓的,側模外鋼管間距同梁兩側的立桿間距.對于截面高度大于600mm的梁，梁底水平鋼管與立桿的連接均采用雙扣件。梁底模及側模按圖紙尺寸進行現場加工，由塔吊吊至作業面組合拼裝，支撐體系采用482。8mm扣件腳手架支撐及482.8mm鋼管腳手架支撐.立桿的縱距(跨度方向) l=0.60

15、m,立桿的步距h=1。50m，梁底增加1道承重立桿.面板厚度15mm，剪切強度1。4N/mm2，抗彎強度15。0N/mm2，彈性模量6000。0N/mm2. 木方4080mm,剪切強度1。3N/mm2，抗彎強度13。0N/mm2，彈性模量9000。0N/mm2。 梁兩側立桿間距1.20m。梁底按照均勻布置承重桿3根計算。立桿上端伸出至模板支撐點的長度不大于300，掃地桿距地距離不大于200。梁模板計算規格：選取最大跨度KL7（200700）進行計算,跨度4。4m，支架高度3.2m。3）、板模板B1頂板模采用15mm厚木膠板，龍骨采用4080mm方木，龍骨間距150mm，單面刨光方木,為保證頂板

16、混凝土的整體成型效果,將整個頂板的木膠板按同一順序、同一方向對縫平鋪，必須保證接縫處下方有龍骨,且拼縫嚴密，表面無錯臺現象.本工程板模板支撐體系設計分別如下:B180模板支架搭設高度為3.7m，立桿采用碗扣式腳手架,鋼管厚度不小于2.8mm，縱距 b=1.20m，立桿的橫距 l=1.20m，立桿的步距h=1.50m。面板厚度15mm，剪切強度1.4N/mm2,抗彎強度15。0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。木方4080mm，間距150mm,剪切強度1。3N/mm2，抗彎強度13。0N/mm2,彈性模量9000.0N/mm2。梁頂托采用雙鋼管482.8mm。在支架外側四周及內部縱、橫

17、每隔6米，由底至頂設置連續豎向剪刀撐,剪刀撐寬度為6m在架體頂部及底部設置連續水平剪刀撐；水平剪刀撐布置在架體高度1。5m3m處設置水平剪刀撐,板底頂托上面采用雙鋼管，雙鋼管上為木方，木方間距為150mm.(四）、模板加工1）、模板加工要求柱、梁模板加工必須滿足截面尺寸，兩對角線誤差小于1mm，尺寸過大的模板需進行刨邊，否則禁止使用。龍骨至少單面刨光。翹曲、變形的方木不得作為龍骨使用。 2）、模板加工管理 模板加工完畢后，必須經過項目經理部技術人員、質檢人員驗收合格后方可使用。對于周轉使用的木膠板，如果有飛邊、破損模板必須切掉破損部分,然后刷封邊漆加以利用。（五)、模板安裝豎向結構鋼筋等隱蔽工

18、程驗收完畢、施工縫處理完畢后準備模板安裝。安裝前，要清除雜物,焊接或修整模板的定位預埋件,做好測量放線工作，抹好模板下的找平砂漿。1）、柱模板安裝順序及技術要點:（1）、模板施工順序： 模板定位、垂直度調整模板加固驗收混凝土澆筑拆模（2)、技術要點： 安裝柱模前，要對柱接槎處鑿毛，用空壓機清除墻體內的雜物,做好測量放線工作。2)、梁模板安裝順序及技術要點(1)、模板安裝順序： 搭設和調平模板支架(包括安裝水平拉桿和剪力撐）按標高鋪梁底模板拉線找直綁扎梁鋼筋安裝墊塊梁兩側模板調整模板(2）、技術要點： 按設計要求起拱（跨度大于4m時，起拱2)，并注意梁的兩側模包住底模。3)、板模板安裝順序及技術

19、要點(1)、模板安裝順序:扣件式鋼管腳手架龍骨頂板模板拼裝模板調整驗收進行下道工序。（2）、技術要點：頂板模板當采用單塊就位時,宜以每個鋪設單元從四周先用陰角模板與墻、梁模板連接，然后向中央鋪設。按設計要求起拱（跨度大于4m,起拱2），起拱部位為中間起拱，四周不起拱. 4)、高大模板支架搭設構造要求根據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ1302011）及建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規范JGJ166-2008要求：A、每根立桿底部應設置底座或4080通長的硬雜木墊板。B、腳手架必須設置縱，橫向掃地桿。縱向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm處的立桿上.橫向掃地桿應采

20、用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上.當立桿基礎不在同一高度上時，必須將高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定，高低差不應大于1m。靠邊坡上方的立桿軸線到邊坡的距離不應小于500mm.C、各層各步接頭必須采用對接扣件連接。立桿上的對接扣件應交錯布置：兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不小于500mm;各接頭中心在主節點的距離不宜大于步距的1/3；D、支架立桿應豎直設置，2m高度的垂直允許偏差為15mm；E、設在支架立桿頂部的可調底座，其伸出長度不許超過300mm。F、剪刀撐的構造：剪刀撐斜桿的接長宜采用對接；剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定

21、在與之相交的橫向水平桿或立桿上,旋轉扣件中心線至主節點的距離不大于150mm。（六）模板安裝的允許偏差及檢驗方法模板安裝的允許偏差及檢驗方法見下表序號項 目允許偏差(mm)檢查方法1軸線位移5鋼尺檢查2底模上表面標高5水準儀或接線、鋼尺檢查3基礎截面尺寸10鋼尺檢查4柱、梁截面尺寸+4，-5鋼尺檢查5層高垂直度（5m）8經緯儀或吊線、鋼尺檢查6相鄰兩板表面高低差2鋼尺檢查7表面平整度52m靠尺和塞尺檢查8預埋鋼板中心線位置3拉線尺量檢查9預埋管、預留孔中心線位置3拉線尺量檢查10預留洞中心線位置10拉線尺量檢查11預留洞尺寸+10，0鋼尺檢查（七）檢查與驗收1、進入現場的鋼管扣件構配件應具備以

22、下證明資料: 1）、主要構配件應有產品標識及產品質量合格證2)、供應商應配套提供管材、零件、鑄件、沖壓件等材質、產品性能檢驗報告。2、構配件進場質量檢查的重點：鋼管管壁厚度；焊接質量；外觀質量；可調底座和可調托撐絲桿直徑、與螺母配合間隙及材質。3、腳手架搭設質量應按階段進行檢驗:1）、首段以高度為7.450米進行第一階段（撂底階段)的檢查與驗收;2）、架體應隨施工進度定期進行檢查；達到設計高度后進行全面的檢查與驗收；3)、遇6級以上大風、大雨、大雪后特殊情況的檢查；4)、停工超過一個月恢復使用前。4、對整體腳手架應重點檢查以下內容: 1)支桿支承:支于樓面時,加支頂，樓面下不少于兩層時至少支頂

23、兩層。底座和頂托螺栓的伸出長度不大于300mm。立桿上扣件是否可靠鎖緊；立桿連接銷是否安裝、斜桿扣接點是否符合要求、扣件擰緊程度；上下層立桿應在同一條垂直線上。當投設樓面軸線時，應同彈出相關控制線，要滿足滿堂支撐架橫平豎直及上下層桿定位一至的施工要求. 2）保證架體幾何不變性的斜桿、連墻件、十字撐等設置是否完善；3）基礎是否有不均勻沉降，立桿底座與基礎面的接觸有無松動或懸空情況；4）整架穩定：設置縱橫雙向掃地桿。沿立桿每步均設置縱橫水平桿且縱橫兩向均無缺桿。立桿頂端必須設置縱橫雙向水平桿和水平剪刀撐。豎直方向沿縱向全高全長從兩端開始每隔6米立桿設一道剪刀撐。豎直方向沿橫向全高全長從兩端開始每隔

24、6米立桿設一道剪刀撐。水平方向沿全平面每隔1步設一道水平剪刀撐。5）連墻件無。 6)所有梁支撐排架與樓板支撐排架連成滿堂腳手架整體。 7)在加強豎向剪刀撐的同時應對木模板、木方、木方的支撐橫管等做一定的加固，木模板應用50mm鐵釘450mm針在木方上頂牢。8）禁止事項：立桿接長必須對接,禁止搭接。禁止使用分層搭設的支撐體系。禁止用鋼管從外腳手架上伸出斜支懸挑模板。5、模板支撐系統搭設完成后,由項目負責人組織驗收，驗收人員應包括施工單位和項目兩級技術人員、項目安全、質量、施工人員，監理單位的總監和專業監理工程師。驗收合格,經施工單位項目技術負責人及項目總監理工程師簽字后，方可進入后續工序的施工。

25、五、 施工安全保證措施（一)人員部署:管理人員職責分工 現場總負責人： 王懷寧 (項目經理) 施工技術負責人:王建偉 （項目技術負責人） 施工負責人： 蘇金義 劉永明 （施工員） 安全負責人： 張繼順 王高文 （安全員） 質量負責人: 劉永成 （質量員）（二）材料要求扣件式腳手架用鋼管應采用符合建筑施工扣件鋼管腳手架安全技術規范要求.現行國家標準直縫電焊鋼管(GB/T1379392）或低壓流體輸送用焊接鋼管（GB/T3092）中的Q235A級普通鋼管，其材質性能應符合現行國家標準碳素結構鋼(GB/T700)的規定。扣件架體用鋼管規格為482。8 mm，鋼管壁厚不得小于2.8mm。上扣件及可調頂

26、托應采用可鍛鑄鐵或鑄鋼制造，其材料機械性能應符合GB9440中KTH330-08及GB11352中ZG270500的規定。橫桿接頭、斜桿接頭應采用碳素鑄鋼制造,其材料機械性能應符合GB11352中ZG230450的規定。立桿連接外套管壁厚不得小于2.8mm，內徑不大于50 mm， 外套管長度不得小于160mm，外伸長度不小于110mm。構配件外觀質量要求:1）、鋼管應無裂紋、凹陷、銹蝕，不得采用接長鋼管；2）、鑄造件表面應光整，不得有砂眼、縮孔、裂紋、澆冒口殘余等缺陷，表面粘砂應清除干凈。3）、沖壓件不得有毛刺、裂紋、氧化皮等缺陷;4）、各焊縫應飽滿，焊藥清除干凈,不得有未焊透、夾砂、咬肉、裂

27、紋等缺陷;5）、構配件防銹漆涂層均勻、牢固.6）、主要構、配件上的生產廠標識應清晰.可調頂托桿與螺母捏合長度不得少于45扣，插入立桿內的長度不得小于150mm。（三）安全技術措施1、模板支撐架的搭設與拆除1）、模板支撐架搭設應與模板施工相配合，利用可調底座或可調托撐調整底模標高.2）、按施工方案彈線定位，放置可調底座后分別按先立桿后橫桿再斜桿的搭設順序進行。3）、模板支撐架拆除應符合混凝土結構工程施工質量驗收規范(GB502042011）中混凝土強度的有關規定。2、安全網技術要求 1）、安全網可采用錦綸、維綸、滌綸或其他的耐候性不低于上述品種(耐候性)的材料制成。 2）、同一張安全網上的同種構

28、件的材料、規格和制作方法須一致。外觀應乎整。 3）、平網規格為1.56m、36m,密目式安全立網規格為1.86m、36m。產品規格偏差:允許在2以下。每張安全網重量一般不宜超過15kg。 4)、菱形或方形網目的安全網，其網目邊長不大于8cm。5）、邊繩、筋繩與網體連接必須牢固，平網邊繩斷裂強力不得小于7000N；立網邊繩斷裂強力不得小于3000N. 6)、系繩沿網邊均勻分布，相鄰兩系繩間距應符合表1規定.長度不小于08m。當筋繩、系繩合一使用時，系繩部分必須加長，且與邊繩系緊后，再折回邊繩系緊,至少形成雙根。7）、高處作業部位的下方必須張掛安全網；當建筑物高度超過4m時，必須設置一道隨墻體逐漸

29、上升的安全網，以后每隔4m再設一道固定安全網；在外架、橋式架,上、下對孔處都必須設置安全網。 8)、安全網的架設應里低外高，支出部分的高低差一般在5Ocm左右；支撐桿件無斷裂、彎曲；網內緣與墻面間隙要小于15cm；網最低點與下方物體表面距離要大于3m。 9）、使用前應檢查安全網是否有腐蝕及損壞情況。 10)、施工中要保證安全網完整有效、支撐合理,受力均勻,網內不得有雜物.搭接要嚴密牢靠,不得有縫隙，搭設的安全網，不得在施工期間拆移、損壞,必須到無高處作業時方可拆除。 11)、新網在使用前必須查看產品的銘牌：是平網還是立網；生產廠家的生產許可證;產品的出廠合格證。舊網在使用前應做試驗,并有試驗報

30、告書，試驗合格的舊網才可以使用. 3、截面高度大于600mm的梁,其梁底鋼管均采用雙扣件。（四）、模板的拆除1)、柱模板拆除在混凝土強度達到1.2MPa能保證其表面棱角不因拆除模板而受損后方可拆除.先松動穿墻螺栓，可用撬棍在模板底部撬動，嚴禁在上口撬動、晃動或用大錘砸模板，拆除下的模板應及時清理模板及襯模上的殘渣，在模板面板邊框刷好隔離劑且每次進行全面檢查和維修做好模板檢驗批質量驗收記錄,保證使用質量。2）、頂板模板拆除樓面梁板拆模前，必須有混凝土強度報告，二層1-11軸/A-E軸線,板支撐高度為10.50m，梁凈跨度為10。60m處梁板必須達到設計要求強度的100,并報工程技術負責人、現場監

31、理工程師審批方可進行模板拆除。拆模順序和方法，應遵循先拆不承重的模板,后拆承重模板，支架先拆側向支撐,后拆豎向支頂，并保持混凝土表面及棱角不受損壞.拆除梁下支頂時，應先從跨中開始，分別向兩端對稱拆除。(五）模板的維護及維修1、模板使用注意事項：吊裝模板時輕起輕放,不準碰撞已安裝好的模板和其他硬物，嚴格控制拆模時間，拆模時按程序進行，禁止用大錘或撬棍硬撬，以免損傷混凝土表面棱角。模板與墻面粘結時，禁止用塔吊吊拉模板，防止將墻、柱面拉裂。 2、竹、木膠板維修：竹、木膠板的運輸及堆放應防止雨淋水浸，并嚴禁硬物碰撞、撬棍敲打、在鋼筋上拖拉、振動器振搗、任意拋擲等現象，以保證板面不受損壞,切割或鉆孔后的

32、模板側邊要刷漆,防止水浸后引起竹、木膠板的變形和起層;竹、木膠板使用后要及時維修,當板面有劃痕、碰傷或其他較輕缺陷時，應用專用膩子嵌平、磨光、并刷環氧木模保護劑，竹、木膠板一般周轉次數為6次左右，當拆下的模板四周破壞、四邊開裂分層時,將模板破損部分切掉四周刷封邊漆，然后重復利用.（六）、現場檢查及監控1、扣件安裝好檢查應按規范要求做，班組和區段組織的自檢數量按100檢查；項目部組織的隨機抽查數量不少于50%，且每個樓層范圍均要抽檢。2、扣件螺栓擰緊扭力矩采用扭力扳手檢查，抽查方法按100原則進行.3、主節點處必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件扣接且嚴禁拆除。主節點兩個直角扣件的中心距不應大于1

33、50mm。4、模板支架搭設和拆除人員必須是經過按現行國家標準特種作業人員安全技術考核管理規則(GB5036）考核合格的專業架子工。上崗人員應定期體檢，合格者方可持證上崗。5、作業層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載。腳手架不得與模板支架相連。6、模板支架最上端水平桿距頂托頂面的距離不得大于0.7m。（七）應急預案為了預防和控制模板工程施工時有重大事故的發生，并能在重大事故發生時有條不紊地開展救援工作，做好應急處置和搶險救援的組織工作，最大限度的減少事故造成的人員傷亡、財產損失的社會危害，我項目部制定如下應急預案措施。由項目部自行成立應急救援指揮部1、組織機構：1）、總指揮（總負責人）: 2）

34、、副總指揮（現場負責）： 3）、成員： 裴建平 楊進虎 蘇金義 劉永明 任國良 蘇明祿 劉永成 張繼順2、職責：如發生一般工程安全事故，未造成人員的傷亡時，指揮部組織現場停止施工，并對本施工方案進行修改，制定方案，采取相應的處理措施.若發生重大事故，總指揮是處置安全事故的組織者和指揮者，負責指揮事故應急救援處置工作.指揮部對施工中發生事故的原因進行分析，并出具相應的專業技術處理方案，及時通知醫院及派出所等部門，并進行搶險救援工作。指揮部應會同有關部門,如安全監督部門等，處理傷亡人員的善后工作3、應急器材：現場設有藥箱2個，各種應急藥物、紗布、單架1付、醫用氧氣瓶1瓶。4、報告程序：發生安全事故

35、時按照下列程序報告：項目部應即撥打報警電話，向工程公司及集團公司主管部門匯報，保護現場，報告事故發生的地點、時間、和簡要情況，并隨時報告事故的后續情況，通知醫療單位及時對傷亡人員實施救治和處置。（八）監測措施1、 監測控制采用經緯儀、水準儀對支撐體系進行監測，主要監測體系的水平、垂直位置是否有偏移.2、 監測點設置觀測點可采取在臨邊位置的支撐基礎面(梁或板）及柱、墻上埋設倒“L”形直徑12鋼筋頭。3、 監測措施混凝土澆筑過程中,派專人檢查支架和支撐情況，發現下沉、松動、變形和水平位移情況的應及時解決。4、 儀器設備配置名稱規格數量精度電子經緯儀DT202C1精密水準儀12”自動安平水準儀2千米

36、往返3mm紅外線水準儀1激光垂直儀DZJ22h/40000檢測板手15、 監測說明班組每日進行安全檢查,項目部進行安全周檢查，公司進行安全月檢查，模板工程日常檢查重點部位：1）桿件的設置和連接，抱柱方式、連墻件、支撐，剪刀撐等構件是否符合要求；2)抱柱是否牢靠；3）架體是否有不均勻沉降,垂直度偏差；4）施工過程中是否有超載現象；5)安全防護措施是否符合規范要求；6）支架與桿件是否有變形現象；6、 監測頻率在澆筑混凝土過程中應實時監測，一般監測頻率不宜超過2030分鐘一次，在混凝土實凝前后及混凝土終凝前至混凝土7天齡期應實施實時監測，終凝后的監測頻率為每天一次。1）本工程立柱水平監測預警值為10

37、mm，立柱沉降監測預警值為5mm,立柱垂直偏差在24mm以內；2）監測數據超過預警值時必須立即停止澆筑混凝土,疏散人員，并及時進行加固處理。附：監測點布置圖六、 勞動力計劃根據施工進度計劃及施工流水段劃分進行勞動力安排,主要勞動力分工及數量,見下表:勞動力準備一覽表施工部位主樓(1-22軸/A-L軸線）地下車庫（KP軸/1/7軸）木工（人）2040普工(人）48七、 附圖1. 進度計劃現場平面布置圖八、 應急預案1、目的提高整個項目組對事故的整體應急能力，確保意外發生的時候能有序的應急指揮,為有效、及時的搶救傷員,防止事故的擴大,減少經濟損失，保護生態環境和資源,把事故降低到最小程度,制定本預

38、案。2、應急領導小組及其職責應急領導小組由組長、副組長、成員等構成。（1) 領導各單位應急小組的培訓和演習工作，提高應變能力。(2) 當發生突發事故時,負責救險的人員、器材、車輛、通信和組織指揮協調。(3) 負責準備所需要的應急物資和應急設備。(4） 及時到達現場進行指揮，控制事故的擴大，并迅速向上級報告.3、應急反應預案(1) 事故報告程序事故發生后，作業人員、班組長、現場負責人、項目部安全主管領導應逐級上報,并聯絡報警，組織搶救。（2） 事故報告事故發生后應逐級上報：一般為現場事故知情人員、作業隊、班組安全員、施工單位專職安全員。發生重大事故時，應立即向上級領導匯報，并在24小時內向上級主

39、管部門作出書面報告。（3） 現場事故應急處理施工過程中可能發生的事故主要有：機具傷人、火災事故、雷擊觸電事故、高溫中暑、中毒窒息、高空墜落、落物傷人等事故。(A) 火災事故應急處理：及時報警，組織撲救，集中力量控制火勢。消滅飛火疏散物資減少損失控制火勢蔓延.注意人身安全，積極搶救被困人員，配合消防人員撲滅大火.(B) 觸電事故處理：立即切斷電源或者用干燥的木棒、竹竿等絕緣工具把電線挑開。傷員被救后，觀察其呼吸、心跳情況，必要時,可采取人工呼吸、心臟擠壓術，并且注意其他損傷的處理。局部電擊時，應對傷員進行早期清創處理，創面宜暴露,不宜包扎，發生內部組織壞死時，必須注射破傷風抗菌素.(C) 高溫中

40、暑的應急處理：將中暑人員移至陰涼的地方，解開衣服讓其平臥，頭部不要墊高。用涼水或50酒精擦其全身，直至皮膚發紅，血管擴張以促進散熱,降溫過程中要密切觀察。及時補充水分和無機鹽，及時處理呼吸、循環衰竭，醫療條件不完善時,及時送醫院治療。(D) 其他人身傷害事故處理：當發生如高空墜落、被高空墜物擊中、中毒窒息和機具傷人等人身傷害時，應立即向項目部報告、排除其他隱患，防止救援人員受到傷害,積極對傷員進行搶救。4、應急通信聯絡項目負責人：王懷寧手機:安全員：張繼順手機：技術負責人:王建偉手機:醫院救護中心:120 匪警：110 火警:119通信聯系方式應在施工現場和營地的顯要位置張貼，以便緊急情況下使

41、用。九、 車庫框架柱模板支撐計算書一、柱模板基本參數柱模板的截面寬度 B=600mm,B方向對拉螺栓1道,柱模板的截面高度 H=600mm,H方向對拉螺栓1道，柱模板的計算高度 L = 5200mm，柱箍間距計算跨度 d = 500mm.柱箍采用雙鋼管48mm3。5mm。柱模板豎楞截面寬度40mm，高度80mm。B方向豎楞5根，H方向豎楞5根。面板厚度18mm,剪切強度1。4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。木方剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量9000。0N/mm2。柱模板支撐計算簡圖二、柱模板荷載標準值計算強度驗算要考慮新澆

42、混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值;撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值:其中c混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新澆混凝土的初凝時間,為0時（表示無資料)取200/(T+15），取3.000h； T -混凝土的入模溫度，取20.000； V -混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H -混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取3。000m；混凝土坍落度影響修正系數,取0.850。根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=27.090kN/m2考慮結構的重要性系數0.90,實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值:

43、 F1=0。9027。090=24。381kN/m2考慮結構的重要性系數0。90，倒混凝土時產生的荷載標準值: F2=0。904.000=3。600kN/m2。三、柱模板面板的計算面板直接承受模板傳遞的荷載，應該按照均布荷載下的連續梁計算，計算如下面板計算簡圖面板的計算寬度取柱箍間距0.50m。荷載計算值 q = 1。224。3810。500+1。403。6000。500=17.149kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面抵抗矩 W = bh2/6 = 50。001。801.80/6 = 27。00cm3；截面慣性矩 I = bh3/1

44、2 = 50。001。801。801。80/12 = 24.30cm4；式中:b為板截面寬度，h為板截面高度。（1)抗彎強度計算 f = M / W f其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距（N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2； M = 0。100ql2其中 q 荷載設計值（kN/m)；經計算得到 M = 0。100（1.2012。190+1.401.800)0。1400。140=0.034kN。m經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.03410001000/27000=1.245N/mm2面板的抗彎強度驗算

45、 f f,滿足要求！(2)抗剪計算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0。600（1。2012.190+1.41。800）0。140=1.440kN截面抗剪強度計算值 T=31440.0/(2500。00018.000)=0.240N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2面板抗剪強度驗算 T T，滿足要求!(3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大撓度計算值 v = 0.67712.1901404/(1006000243000)=0。022mm面板的最大撓度小于140.0/250，滿足要求!四、豎楞木方的計算豎楞木方直接承受模板

46、傳遞的荷載,應該按照均布荷載下的三跨連續梁計算，計算如下豎楞木方計算簡圖豎楞木方的計算寬度取 BH 兩方向最大間距0.140m。荷載計算值 q = 1。224.3810。140+1。403。6000。140=4。802kN/m按照三跨連續梁計算，計算公式如下：均布荷載 q =P/l= 2.401/0.500=4。802kN/m最大彎矩 M = 0.1ql2=0。14.8020。50最大剪力 Q=0。6ql = 0。60。5004.802=1。440kN最大支座力 N=1。1ql = 1。10.5004.802=2.641kN截面力學參數為本算例中,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面抵抗矩

47、W = bh2/6 = 4.008。008。00/6 = 42。67cm3；截面慣性矩 I = bh3/12 = 4。008.008.008.00/12 = 170。67cm4；式中:b為板截面寬度,h為板截面高度。(1）抗彎強度計算抗彎計算強度 f = M/W =0.120106/42666.7=2.81N/mm2抗彎計算強度小于15.0N/mm2，滿足要求!（2）抗剪計算最大剪力的計算公式如下： Q = 0。6ql截面抗剪強度必須滿足： T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=31440/(24080）=0.675N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1。30N/mm2抗剪強度計算滿足

48、要求!(3）撓度計算最大變形 v=0.677ql4/100EI=0.6773。413500。04/（1009000。001706667。0)=0。094mm最大撓度小于500.0/250,滿足要求!五、B方向柱箍的計算豎楞木方傳遞到柱箍的集中荷載 P： P = (1.224。38+1。403.60)0。140 0.500 = 2.40kN柱箍按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載P取木方傳遞力。支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管彎矩圖（kN。m）支撐鋼管剪力圖（kN）變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：支撐鋼管變形計算受力圖支撐鋼管變形圖(mm)經過連續梁的計算得到最大彎矩

49、Mmax=0。253kN。m最大變形 vmax=0。025mm最大支座力 Qmax=7.562kN抗彎計算強度 f = M/W =0.253106/10160.0=24。90N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于設計強度,滿足要求！支撐鋼管的最大撓度小于410。0/150與10mm,滿足要求!六、B方向對拉螺栓的計算計算公式: N N = fA其中 N 對拉螺栓所受的拉力； A -對拉螺栓有效面積 (mm2）； f 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2;對拉螺栓的直徑（mm）： 16對拉螺栓有效直徑(mm）: 14對拉螺栓有效面積（mm2)： A = 144.000對拉螺栓最大容許拉力值

50、（kN）: N = 24。480對拉螺栓所受的最大拉力（kN): N = 7.562B方向對拉螺栓強度驗算滿足要求！七、H方向柱箍的計算豎楞木方傳遞到柱箍的集中荷載 P： P = （1。224.38+1.403。60)0.140 0.500 = 2。40kN柱箍按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載P取木方傳遞力。支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管彎矩圖(kN.m）支撐鋼管剪力圖(kN）變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：支撐鋼管變形計算受力圖支撐鋼管變形圖（mm)經過連續梁的計算得到最大彎矩 Mmax最大變形 vmax=0。025mm最大支座力 Qmax=7。562kN抗彎

51、計算強度 f = M/W =0。253106/10160。0=24.90N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于設計強度,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于410。0/150與10mm,滿足要求!八、H方向對拉螺栓的計算計算公式： N N = fA其中 N -對拉螺栓所受的拉力； A -對拉螺栓有效面積 (mm2)； f 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；對拉螺栓的直徑(mm): 16對拉螺栓有效直徑(mm): 14對拉螺栓有效面積（mm2)： A = 144.000對拉螺栓最大容許拉力值（kN)： N = 24。480對拉螺栓所受的最大拉力（kN): N = 7。562H方向對拉螺栓強

52、度驗算滿足要求!大斷面柱模板支撐計算滿足要求！十、 地下車庫剪力墻墻模板計算書（一）.墻模板基本參數計算斷面寬度350mm，高度5200mm，兩側樓板厚度400mm.模板面板采用普通膠合板。內龍骨間距150mm,內龍骨采用4080mm木方，外龍骨采用雙鋼管48mm3.5mm。對拉螺栓布置8道，在斷面內水平間距400+500+600+600+600+600+600+600mm，斷面跨度方向間距450mm，直徑16mm。面板厚度15mm,剪切強度1。4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000。0N/mm2。木方剪切強度1.3N/mm2,抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量9000.

53、0N/mm2. 模板組裝示意圖（二)、墻模板荷載標準值計算強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值;撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值：其中 c- 混凝土的重力密度，取24。000kN/m3；t 新澆混凝土的初凝時間，為0時（表示無資料）取200/（T+15)，取5。714h； T 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取2。500m/h； H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.200m； - 混凝土坍落度影響修正系數,取0。850。根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=28

54、.800kN/m2考慮結構的重要性系數0。90，實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值:F1=0。9027。000=24。300kN/m2考慮結構的重要性系數0.90，倒混凝土時產生的荷載標準值: F2=0。904。000=3。600kN/m2。（三）、墻模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照連續梁計算。面板的計算寬度取4.80m。荷載計算值 q = 1。224。3004。800+1.403.6004。800=164.160kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為： 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 480。00

55、1。501.50/6 = 180。00cm3; 截面慣性矩 I = bh3/12 = 480.001。501.501。50/12 = 135。00cm4；式中：b為板截面寬度,h為板截面高度。 計算簡圖 彎矩圖（kN。m） 剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 變形計算受力圖 變形圖(mm）經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=9.850kN N2=27.086kN N3=27。086kN N4=9。850kN最大彎矩 M = 0。369kN.m最大變形 V = 0.049mm（1）抗彎強度計算經計算得到面板抗彎強度計算值 f = M/W = 0。3

56、6910001000/180000=2.050N/mm2面板的抗彎強度設計值 f,取15。00N/mm2；面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求！(2）抗剪計算截面抗剪強度計算值 T=3Q/2bh=314774.0/（24800.00015.000）=0.308N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1。40N/mm2面板抗剪強度驗算 T T,滿足要求!（3)撓度計算面板最大撓度計算值 v = 0.049mm面板的最大撓度小于150.0/250，滿足要求！（四）、墻模板內龍骨的計算內龍骨直接承受模板傳遞的荷載，通常按照均布荷載連續梁計算。內龍骨強度計算均布荷載q=1.20.1524。30+1.40。1

57、53.60=5.130kN/m撓度計算荷載標準值q=0。1524.30=3。645kN/m內龍骨按照均布荷載下多跨連續梁計算。 內龍骨計算簡圖 內龍骨彎矩圖（kN.m） 內龍骨剪力圖（kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值,受力圖與計算結果如下: 內龍骨變形計算受力圖 內龍骨變形圖（mm）經過計算得到最大彎矩 M= 0。410kN.m經過計算得到最大支座 F= 4。042kN經過計算得到最大變形 V= 0.708mm內龍骨的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為： 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 4.008.008.00/6 = 42.67cm3; 截面慣性矩 I

58、= bh3/12 = 4。008。008。008。00/12 = 170.67cm4；式中：b為板截面寬度，h為板截面高度.（1）內龍骨抗彎強度計算抗彎計算強度 f = M/W =0.410106/42666.7=9.61N/mm2內龍骨的抗彎計算強度小于15。0N/mm2,滿足要求！（2）內龍骨抗剪計算截面抗剪強度必須滿足： T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=32052/（24080)=0。962N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1。30N/mm2內龍骨的抗剪強度計算滿足要求！（3）內龍骨撓度計算 最大變形 v =0.708mm內龍骨的最大撓度小于600。0/250，滿足要求！

59、（五）、墻模板外龍骨的計算外龍骨承受內龍骨傳遞的荷載，按照集中荷載下連續梁計算。外龍骨按照集中荷載作用下的連續梁計算.集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖（kN.m) 支撐鋼管剪力圖（kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下: 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖（mm）經過連續梁的計算得到最大彎矩 Mmax=0。485kN.m最大變形 vmax=0.100mm最大支座力 Qmax=13.205kN抗彎計算強度 f = M/W =0。485106/10160。0=47。74N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于設計強度，滿足要求!支撐鋼管

60、的最大撓度小于450。0/150與10mm，滿足要求!（六）、對拉螺栓的計算計算公式：N N = fA其中 N - 對拉螺栓所受的拉力；A 對拉螺栓有效面積 (mm2）； f - 對拉螺栓的抗拉強度設計值,取170N/mm2；對拉螺栓的直徑（mm）： 16對拉螺栓有效直徑（mm）： 14對拉螺栓有效面積（mm2)： A = 144.000對拉螺栓最大容許拉力值(kN）： N = 24.480對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 13。205對拉螺栓強度驗算滿足要求!側模板計算滿足要求！十一、 地下車庫碗扣式鋼管樓板模板支架計算書依據規范：建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規范JGJ166-2

61、008建筑施工模板安全技術規范JGJ 1622008建筑結構荷載規范GB50009-2012鋼結構設計規范GB500172003混凝土結構設計規范GB500102010建筑地基基礎設計規范GB50007-2011計算參數：鋼管強度為205。0 N/mm2,鋼管強度折減系數取1。00。模板支架搭設高度為4.8m，立桿的縱距 b=1。20m,立桿的橫距 l=1。20m，立桿的步距 h=1.50m.面板厚度18mm，剪切強度1。4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000。0N/mm2。木方4080mm,間距300mm，木方剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量

62、9000。0N/mm2.梁頂托采用雙鋼管483.5mm。模板自重0。20kN/m2，混凝土鋼筋自重25.10kN/m3。傾倒混凝土荷載標準值0.00kN/m2，施工均布荷載標準值2.50kN/m2。圖1 樓板支撐架立面簡圖圖2 樓板支撐架荷載計算單元采用的鋼管類型為48。33.6。鋼管慣性矩計算采用 I=（D4d4）/64，抵抗距計算采用 W=（D4-d4）/32D。一、模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。靜荷載標準值 q1 = 25。1000。2001。200+0。2001。200=6。264kN/m活荷載標準值 q2 = (0。000+2.5

63、00)1.200=3。000kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：本算例中,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：截面抵抗矩 W = bh2/6 = 120.001。801.80/6 = 64。80cm3；截面慣性矩 I = bh3/12 = 120.001.801。801。80/12 = 58.32cm4;式中：b為板截面寬度,h為板截面高度。(1)抗彎強度計算 f = M / W f其中 f -面板的抗彎強度計算值（N/mm2）； M -面板的最大彎距(N。mm）； W -面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷載

64、設計值(kN/m)；經計算得到 M = 0.100（1。206。264+1.403.000)0.3000。300=0。105kN.m經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0。10510001000/64800=1.627N/mm2面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求！(2）抗剪計算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600（1。206。264+1.43。000）0.300=2.109kN截面抗剪強度計算值 T=32109.0/（21200。00018.000）=0.146N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1。40N/mm2面板抗剪強度驗算 T T，滿足要求！（3）撓度計算 v =

65、0。677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大撓度計算值 v = 0。6776.2643004/（1006000583200）=0。098mm面板的最大撓度小于300。0/250，滿足要求！二、模板支撐木方的計算木方按照均布荷載計算。1。荷載的計算（1)鋼筋混凝土板自重（kN/m)： q11 = 25.1000。2000.300=1.506kN/m（2）模板的自重線荷載(kN/m)： q12 = 0。2000。300=0。060kN/m(3）活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載（kN/m）：經計算得到，活荷載標準值 q2 = (2.500+0.000)0。300=0

66、。750kN/m靜荷載 q1 = 1。201.506+1。200.060=1.879kN/m活荷載 q2 = 1.400。750=1.050kN/m計算單元內的木方集中力為(1.050+1。879）1。200=3。515kN2。木方的計算按照三跨連續梁計算,計算公式如下：均布荷載 q = P/l = 3.515/1.200=2。929kN/m最大彎矩 M = 0。1ql2=0.12。931.20最大剪力 Q=0.6ql = 0.61。2002.929=2.109kN最大支座力 N=1。1ql = 1.11.2002.929=3.867kN木方的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W

67、分別為:截面抵抗矩 W = bh2/6 = 4.008。008。00/6 = 42。67cm3；截面慣性矩 I = bh3/12 = 4.008。008。008。00/12 = 170。67cm4；式中：b為板截面寬度，h為板截面高度。(1)木方抗彎強度計算抗彎計算強度 f = M/W =0.422106/42666。7=9.89N/mm2木方的抗彎計算強度小于15。0N/mm2,滿足要求!（2）木方抗剪計算最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪強度必須滿足： T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=32109/（24080）=0。989N/mm2截面抗剪強度設計值 T=

68、1。30N/mm2木方的抗剪強度計算滿足要求！(3)木方撓度計算撓度計算按照規范要求采用靜荷載標準值，均布荷載通過變形受力計算的最大支座力除以木方計算跨度（即木方下小橫桿間距)得到q=1。566kN/m最大變形v=0.677ql4/100EI=0。6771.5661200.04/(1009000.001706667.0)=1.431mm木方的最大撓度小于1200.0/250，滿足要求!三、托梁的計算托梁按照集中與均布荷載下多跨連續梁計算。集中荷載取木方的支座力 P= 3.867kN均布荷載取托梁的自重 q= 0.092kN/m。托梁計算簡圖托梁彎矩圖（kN。m)托梁剪力圖（kN)變形的計算按照

69、規范要求采用靜荷載標準值,受力圖與計算結果如下：托梁變形計算受力圖托梁變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩經過計算得到最大支座 F= 17。183kN經過計算得到最大變形 V= 2.028mm頂托梁的截面力學參數為截面抵抗矩 W = 10.16cm3；截面慣性矩 I = 24.38cm4；（1)頂托梁抗彎強度計算抗彎計算強度 f = M/W =1。927106/1.05/10160.0=180.63N/mm2頂托梁的抗彎計算強度小于205。0N/mm2，滿足要求!（2)頂托梁撓度計算最大變形 v = 2.028mm頂托梁的最大撓度小于1200。0/400,滿足要求!四、模板支架荷載標準值（立桿軸

70、力）作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1。靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架的自重（kN）： NG1 = 0.1824。800=0。875kN(2）模板的自重(kN)： NG2 = 0.2001.2001.200=0.288kN(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 = 25.1000.2001.2001。200=7。229kN經計算得到,靜荷載標準值 NG = （NG1+NG2+NG3）= 8.392kN。2.活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載。經計算得到，活荷載標準值 NQ = (2。500+0.000)1。2001。200=3.600kN3.不考慮風荷載

71、時，立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1。20NG + 1。40NQ五、立桿的穩定性計算不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式為:其中 N 立桿的軸心壓力設計值,N = 15.11kN i -計算立桿的截面回轉半徑，i=1。59cm； A 立桿凈截面面積，A=5。060cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩）,W=5.260cm3； f -鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205。00N/mm2； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度,a=0.20m； h -最大步距,h=1.50m; l0-計算長度，取1.500+20.200=1.900m；-由長細比，為1900/16=119；軸

72、心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到0。458;經計算得到=15110/(0。458506）=65。201N/mm2；不考慮風荷載時立桿的穩定性計算 Mmax=319.05所以第5天以后的各層樓板強度和足以承受以上樓層傳遞下來的荷載。第2層以下的模板支撐可以拆除.碗扣式鋼管樓板模板支架計算滿足要求！十二、 主樓剪力墻模板本工程剪力墻模板的設計按照車庫剪力墻進行選型施工，驗算過程參見目錄十、 地下車庫剪力墻墻模板計算書P31。十三、 主樓梁模板計算書依據規范：建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規范JGJ1662008建筑施工模板安全技術規范JGJ 162-2008建筑結構荷載規范GB

73、500092012鋼結構設計規范GB500172003混凝土結構設計規范GB500102010建筑地基基礎設計規范GB500072011建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規范JGJ166-2008計算參數:鋼管強度為205.0 N/mm2，鋼管強度折減系數取1。00.模板支架搭設高度為4。8m，梁截面 BD=200mm700mm，立桿的縱距（跨度方向) l=0.90m,立桿的步距 h=1。50m,梁底增加4道承重立桿.面板厚度18mm，剪切強度1。4N/mm2,抗彎強度15。0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。木方4080mm,剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2,彈性

74、模量9000。0N/mm2。梁底支撐頂托梁長度 1。20m。頂托采用木方: 8040。00mm。梁底按照均勻布置承重桿4根計算。模板自重0。20kN/m2，混凝土鋼筋自重25。50kN/m3。傾倒混凝土荷載標準值2.00kN/m2，施工均布荷載標準值2.50kN/m2.扣件計算折減系數取1。00。圖1 梁模板支撐架立面簡圖采用的鋼管類型為48。33。6.鋼管慣性矩計算采用 I=(D4-d4)/64,抵抗距計算采用 W=(D4-d4)/32D.一、模板面板計算面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續梁計算。作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等.1。荷載的計算：（1)

75、鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.7000.900=16.065kN/m(2）模板的自重線荷載（kN/m）： q2 = 0.2000。900（20.700+0.200）/0。200=1。440kN/m（3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載（kN）：經計算得到，活荷載標準值 P1 = （2。500+2。000)0.2000.900=0。810kN均布荷載 q = 1.2016.065+1。201。440=21.006kN/m集中荷載 P = 1。400。810=1.134kN面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：

76、截面抵抗矩 W = bh2/6 = 90。001。801。80/6 = 48.60cm3；截面慣性矩 I = bh3/12 = 90。001。801。801.80/12 = 43.74cm4；式中:b為板截面寬度，h為板截面高度。計算簡圖彎矩圖(kN。m）剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下:變形計算受力圖變形圖（mm）經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=2。668kN N2=2.668kN最大彎矩 M = 0.161kN。m最大變形 V = 0。137mm(1)抗彎強度計算經計算得到面板抗彎強度計算值 f = M/W = 0.16110001000

77、/48600=3。313N/mm2面板的抗彎強度設計值 f，取15。00N/mm2；面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求！(2）抗剪計算截面抗剪強度計算值 T=3Q/2bh=32667.0/（2900.00018。000）=0.247N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2面板抗剪強度驗算 T T,滿足要求！（3)撓度計算面板最大撓度計算值 v = 0.137mm面板的最大撓度小于200。0/250,滿足要求！二、梁底支撐木方的計算梁底木方計算按照三跨連續梁計算,計算公式如下：均布荷載 q = P/l = 2.668/0。900=2。964kN/m最大彎矩 M = 0.1ql2=0

78、。12.960。90最大剪力 Q=0。6ql = 0.60.9002.964=1。601kN最大支座力 N=1.1ql = 1。10。9002。964=2。934kN木方的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：截面抵抗矩 W = bh2/6 = 4。008。008.00/6 = 42.67cm3；截面慣性矩 I = bh3/12 = 4。008。008.008。00/12 = 170。67cm4；式中：b為板截面寬度,h為板截面高度。(1)木方抗彎強度計算抗彎計算強度 f = M/W =0。240106/42666。7=5.63N/mm2木方的抗彎計算強度小于15。0N/m

79、m2,滿足要求!(2）木方抗剪計算最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪強度必須滿足： T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=31601/（24080）=0。750N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2木方的抗剪強度計算滿足要求！（3)木方撓度計算撓度計算按照規范要求采用靜荷載標準值,均布荷載通過變形受力計算的最大支座力除以木方計算跨度（即木方下小橫桿間距)得到q=1.945kN/m最大變形v=0.677ql4/100EI=0。6771。945900.04/（1009000.001706667.0）=0。562mm木方的最大撓度小于900.0/250,滿足

80、要求!三、托梁的計算托梁按照集中與均布荷載下多跨連續梁計算。均布荷載取托梁的自重 q= 0.031kN/m。托梁計算簡圖托梁彎矩圖(kN.m)托梁剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：托梁變形計算受力圖托梁變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩 M= 0。146kN.m經過計算得到最大支座 F= 2.981kN經過計算得到最大變形 V= 0。420mm頂托梁的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面抵抗矩 W = bh2/6 = 8.004.004.00/6 = 21。33cm3；截面慣性矩 I = bh3/12 = 8.004.004。

81、004.00/12 = 42。67cm4;式中:b為板截面寬度，h為板截面高度.（1）頂托梁抗彎強度計算抗彎計算強度 f = M/W =0.146106/21333。3=6。84N/mm2頂托梁的抗彎計算強度小于15。0N/mm2,滿足要求!(2）頂托梁抗剪計算截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=32673/（28040)=1。253N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1。30N/mm2頂托梁的抗剪強度計算滿足要求!（3）頂托梁撓度計算最大變形 v =0.420mm頂托梁的最大撓度小于400.0/250,滿足要求!四、立桿的穩定性計算不考慮風荷載時,立桿的穩定

82、性計算公式為：其中 N -立桿的軸心壓力最大值，它包括：橫桿的最大支座反力 N1=2。981kN （已經包括組合系數)腳手架鋼管的自重 N2 = 1.200.1684.800=0。966kN N = 2。981+0.966=3.947kN i 計算立桿的截面回轉半徑,i=1.59cm; A -立桿凈截面面積，A=5.060cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩），W=5.260cm3； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205。00N/mm2； a -立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度，a=0.30m； h 最大步距，h=1。50m; l0計算長度,取1。500+20。300=2。1

83、00m；由長細比，為2100/16=132；軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 l0/i 查表得到0。386;經計算得到=3947/（0.386506)=20.186N/mm2;不考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求！考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式為：風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW=1.4Wklal02/8-Prl0/4風荷載產生的內外排立桿間橫桿的支撐力 Pr計算公式 Pr=51。4Wklal0/16其中 Wk風荷載標準值(kN/m2）; Wk=uzusw0 = 0。3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立桿的步距，1.50m； la立桿迎風面的間距

84、，1。20m； lb-與迎風面垂直方向的立桿間距，0.90m；風荷載產生的內外排立桿間橫桿的支撐力 Pr=51。40.2251。2002。100/16=0.248kN。m；風荷載產生的彎矩 Mw=1.40.2251.2002.1002.100/80。248; Nw-考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值； Nw=2。981+1。20。805+0.91。40.078/0.900=4.057kN經計算得到=4057/（0.386506)+78000/5260=34.115N/mm2；考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f，滿足要求！十四、 主樓碗扣式鋼管樓板模板支架計算書本工程樓板模板支架的設計按照車庫樓板模板支架進行選型和施工,驗算過程參見十一、 地下車庫碗扣式鋼管樓板模板支架計算書p41