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住宅樓工程懸挑式外腳手架搭設施工方案(24頁).doc

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住宅樓工程懸挑式外腳手架搭設施工方案(24頁).doc

1、廣州市XX區XX住宅項目(一期)懸挑式外腳手架施工方案編制: 審核: 審批: 目 錄第一章 編制說明及編制依據2第二章 工程概況22.1 工程基本概況22.2 建筑設計概況2第三章 施工部署53.1 項目管理目標5第四章 施工準備54.1 施工主要機具及勞動力安排5第五章 搭設方案55.1 搭設方案55.2 腳手架的構架形式及技術與安全要求5第六章、安全施工措施11第七章 安全防護管理117.1 行為控制127.2 安全防護管理127。3 安全管理人員配備13第八章 文明施工措施138。1腳手架與平臺138。2,“三寶與四口”防護13第九章 落地、懸挑式外墻雙排腳手架計算書139。1 懸挑式扣

2、件鋼管腳手架計算書(以A12棟計算為例。A9A10棟層高和搭設方法與A12棟相同)13第一章 編制說明及編制依據圖紙名稱:廣州市XX區XX住宅項目;廣州市XX區XX住宅發展項目(新一期)施工組織總設計。 主要規程規范: 1)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范 (JGJ1302001)2)建筑施工安全檢查標準(JGJ5999)3)建筑高處作業安全技術規范(JGJ80-91)編制所涉及的主要法規1)中華人民共和國建筑法2)建筑工程安全生產管理條例3)建筑工程質量管理條例第二章 工程概況2.1 工程基本概況1、工程名稱:XX區XX住宅發展項目(新一期)土建總承包工程2、工程地點:3、建設單位:有限

3、公司4、設計單位:設計院5、監理單位:監理公司6、 施工總承包單位:XX工程項目部本工程為XX區XX住宅發展項目(新一期)住宅樓工程,為地下12 層、地上12幢2831層建筑住宅組成,主體結構為現澆鋼筋砼框架剪力墻結構,總建筑面積約25.58萬平方米。12層地下室,主要用作停車庫,及設備用房,商業(超市)。首層:售樓部和商鋪。2.2 建筑設計概況建筑面積262349.8地下室占地面積14022.9標準層建筑面積地下部份建筑面積60370.15地上部分建筑面積201979.65附屬房建筑面積0。000建筑用途商業:住宅。建筑特點連體單位工程超過26萬-超大;高。地下層數12地下層深度10.700

4、 M地上層數2831層地上標準層高度3150,35000。000標高24.500室內外高差0。5米筏板面標高10。700最大基坑深度11。3米檐口高度92.999。4建筑總高104。900米基本軸線距離8。400,8100,8000,附屬用房用途無樓梯結構形式板式建筑防火1類各棟概況:棟號層數首層層高:標準層層高檐口高度A1 314500315099.4A2284500350099。4A3A8314500315099。4A9 A10284500315092.9A11 A12307650315099。4施工總平面布置概況圖;第三章 施工部署3.1 項目管理目標質量目標:合格工程。工期目標:計劃工

5、期:A1A3、A9A12棟為640 天。 A4A8棟為820 天。第四章 施工準備4.1 施工主要機具及勞動力安排1)主要施工機械本工程主體工程施工中配置5515型自升式塔式起重機四臺,回轉半徑為55m; 2) 人員配備:配備架子工60人左右,并且隨時根據現場進度情況進行調整,以滿足需要。第五章 搭設方案5.1 搭設方案5.1.1 A9A10棟:局部搭設懸挑架,自首層2.150米處搭起至92.9+1.5米(屋面女兒墻上1。50米處);5.1.2 A12棟:按甲方售樓要求,臨商鋪(環形路)立面自住宅第7層23.400標高開始搭起至99。400+1.5米(屋面女兒墻上1.50米)處;搭設懸挑扣件式

6、鋼管腳手架;5.1.3 雙排懸挑架與落地式鋼管腳手架豎向斷開,不得聯結。5.1.5 施工荷載 按裝修腳手架荷載設計取值:其施工均布活荷載標準值為2KN/平方米。5.2 腳手架的構架形式及技術與安全要求5.2。1,主要材料及技術要求材質:立桿、大橫桿、小橫桿、斜撐桿、連墻桿件、剪力撐等桿件均采用483。5 的焊接鋼管.除小橫桿長度按2。12。3m 考慮外,其余全部為46m。嚴禁使用有明顯變形、裂紋和銹蝕嚴重的鋼管。扣件用可鍛鐵鑄造,有直角、回轉、對接三種扣件.螺栓用A3鋼制成,并作鍍鋅防銹處理。腳手板采用竹腳手板.腳手板每塊的重量不宜大于30KG。安全網的質量必須符合使用要求,新網必須有產品質量

7、檢驗合格證,安全網必須有允許使用的證明書或合格的檢驗記錄.5.2。2,外墻裝修用懸挑雙排腳手架搭設構造要求: 懸挑外腳手架均采用雙排扣件式鋼管腳手架。腳手架鋼管立桿縱距1500,橫距800,步距1800,距離外墻150,每隔6根立桿設置一道剪刀撐。連墻桿每層布置,預埋484500鋼管與腳手架立桿剛性連接.懸挑工字鋼:采用普通熱扎14#工字鋼,錨固長度為:2.0m,懸挑長度為:1。2m。固定工字鋼拉環及鋼絲繩吊環采用 16鋼筋,鋼絲繩直徑為:12。5。A、懸挑式腳手架卸荷設置:A9A10棟局部懸挑式腳手架卸荷共設置5道,分別為:第6層(標高20.050m);第11層(標高35。800m);第16

8、層(標高51.550m);第21層(標高67.300m);第26層(標高83。050m)。為確保懸挑腳手架的安全性能,在懸挑工字鋼上增加一道鋼絲繩。A12棟懸挑式腳手架卸荷共設置4道,分別為:第12層(標高39.15m);第17層(標高54。90m);第22層(標高70。65m);第27層(標高86。4m)。為確保懸挑腳手架的安全性能,在懸挑工字鋼上增加一道鋼絲繩。懸挑式腳手架卸荷采用619+1鋼絲繩,鋼絲繩公稱抗拉強度2000MPa,直徑12。5mm。吊環選用16圓鋼筋,鋼絲繩設置見節點大樣圖。5。2.3 懸挑腳手架搭設順序水平掃腳桿立桿掃地小橫桿第一步、二步大橫桿、小橫桿鋼管斜撐三、四步大

9、小橫桿連墻拉結件及頂桿接立桿剪刀撐綁扎架橋循環搭設.5。2。4 腳手架搭設方法及措施1,掃腳桿、立桿、大小橫桿的搭設:豎立第一節立柱時,每6跨應暫設置一根拋撐(垂直于縱向水平桿,一端支承在樓面上),直至固定件架設好后方可根據情況拆除。架設至有固定件的構造層時,應立即設置固定件。固定件距離操作層的距離不應大于二步。當超過時,應在操作層下采取臨時穩定措施,直到固定件架設完后方可拆除.立柱由標準底座向上200處,縱橫向設掃地桿,用直角扣件與立柱固定,立柱接頭除頂層可以采用搭接外,其余各接頭均必須采用對接扣件連接,立柱的接長,先在已裝立柱頂插入駁芯,再將后裝的立桿套上、擺正,然后在對接口處裝上對接扣,

10、上緊螺栓。立柱的對接、搭接應符合以下要求:。搭接長度不應小于1m,不少兩個旋轉扣件固定。.立柱的扣件應交錯布置,兩根相鄰立柱的對接扣件應盡量錯開一步,其錯開的距離不應小于500。對接扣件應盡量靠近中心節點(指立柱、縱向水平桿、橫向水平桿三桿的交點),靠近固定件節點。其偏離中心節點的距離應小于步距的1/3。腳手架橫向水平桿靠墻的一端至墻裝飾面的距離應小于300,桿端伸出扣件的長度不應小于100.安裝扣件時,螺栓擰緊扭力不小于40Nm,不大于70Nm.除操作層腳手板外,宜每隔12m高滿鋪一層腳手板。縱向水平桿應水平設置,其長度不應小于2跨,兩根水平桿的對接接頭必須采用對接扣件連接.該扣件距立柱軸心

11、線不宜大于跨度的1/3,同一步中,內外兩根縱向水平桿的對接頭應盡量錯開一跨,上下兩根相鄰的縱向水平桿的對接頭也應盡量錯開一跨,錯開的水平距離不應小于500,凡與立柱相交處均必須用直角扣件與立桿固定。橫向水平桿搭設,凡立柱與縱向水平桿的相交處均必須設置一根橫向水平桿,嚴禁任意拆除。該桿距立柱軸心線的距離不應大于150,跨度中間的橫向水平桿宜根據支承腳手板的需要等間距設置,腳手架的橫向水平桿,其兩端均應用直角扣件固定在縱向水平桿上。2,連墻拉結連墻桿:34跨層層布置,(水平跨度4500)且每根連墻件覆蓋面積40為原則。宜靠近主節點設置,偏離主節點距離300mm;即:每層設連墻桿.連墻桿按下述連接方

12、式設置連墻:連墻桿與預埋鋼管扣接:連墻用預埋鋼管見下圖:其做法是將短鋼管預先埋入樓層砼梁內,待腳手架搭設到位后,將預埋鋼筋捆住立桿和用短鋼管、扣件將預埋的短鋼管與立桿連接牢固.(見下圖)3,支撐體系搭設腳手架的支撐體系由剪刀撐、橫向斜撐組成。腳手架外立面整個長度和高度上連續設置剪刀撐,每副剪刀撐跨越立柱的根數為6根,與地面角度為4560。頂層以下的剪刀撐中的斜桿接長應采用對接扣件連接,采用旋轉扣件固定在立柱上或橫向水平的伸出端上,固定位置與中心節點的距離不大于150,頂部剪刀撐可采用搭接,搭接長度不應小于1m,不得少于3個旋轉扣件。在腳手架兩端的雙跨內和中間每隔30m凈距的雙跨內,在架子外側設

13、置剪刀撐。橫向斜撐的每一斜桿只占一步,由底至頂呈之字型布置,兩端用旋轉扣件固定在立柱或縱向水平桿上,一字型、開口型腳手架的兩端頭必須設置橫向斜撐,中間每隔6跨設置一道。4,腳手板與擋腳板的鋪設主體施工:在底層的作業層,必須滿鋪腳手板。裝修施工:每步滿鋪腳手板.人貨梯出口處,距機架口5cm,用5cm厚木模板滿鋪,并用12#鐵絲與腳手架鋼管可靠連接,防止滑動.腳手板,采用三點支承重。當腳手板小于2m時,可采用兩支點承重,但應將兩點固定,以防傾翻,腳手板宜采用對接平鋪,其外伸長度應大于100,小于150,當采用搭接鋪設時其搭接長度應大于200。(腳手板的連接如下圖)擋腳板沿腳手板的外側鋪設,且高度不

14、應小于150。擋腳板(高180)設置;擋腳板搭在外立桿內側,擋腳板用3050厚180高木板,放在竹夾板面上,用鐵絲(4號)與外立桿扎牢。5,平橋搭設腳手架平橋寬度不得小于0.70米,離建筑物邊緣不得大于20cm,上料斜坡度不應大于1:3,寬度不得小于1.50m,防滑條間距以30cm為宜,但不得大于30cm。6,安全網的安裝每層搭設完成的外墻腳手架應及時外掛安全網,安全網采用內掛式,安全網安裝時,在每個系結點上,邊繩應與支撐物(架)靠緊,并用一根獨立的系繩連接,系結點與沿網邊均勻分布,其距離不得大于750mm。系結點應符合打結方便,連接牢固又容易解開,受力后又不會解脫的原則.有筋繩的網在安裝時,

15、也必須把筋繩連接在支撐物(架)上.多張網連接使用時,相鄰部份應靠緊或重疊,連接繩材料與網相同,強力不應低于其網繩強力。7,避雷設施安裝避雷裝置包括避雷針、接地極、接地線。避雷針,可用直徑2532mm、壁厚不小于3mm的鍍鋅管或鋼筋制作,設在房屋四角的腳手架立桿上,高度不小于1m,并將最上層所有的橫桿連通,形成避雷網路。接地極應采用鋼材,垂直地極可用長1.52.5m、直徑2530mm、壁厚不小于2.5mm的鋼管、直徑不小于20mm的圓鋼或505角鋼。水平接地極可選用長度不小于3m、直徑814mm的圓鋼或厚度不小于4mm、寬2540mm的扁鋼.接地極按照腳手架的連續長度在50m之內設置一個,并應滿

16、足離接地極最遠點內腳手架上的過渡電阻不超過10的要求。接地電阻不得超過20.接地極埋入地下的最高點,應在地面下并不淺于50cm,埋設時應將新土夯實。接地極的位置,應選擇人們不易走到的地方,以避免的和減少跨步電壓的危害,為防止接地線受機械的損傷.接地極應各其它金屬或電纜之間保持3m及3m以的距離.接地線即引下線,可采用截面面積不小于12mm2的銅導線。接地線的連接在要絕對接解可靠,連接時應將表面的油漆及氧化層清除,露出金屬光澤,并涂中性凡士林。接地線與接地極用焊接,焊接點的長度應為接地線直徑的6倍以上或扁鋼的寬度的2倍以上.8,腳手架的拆除腳手架的拆除按由上而下,逐層向下的順序進行。嚴禁上下同時

17、作業,所有固定桿件應隨腳手架逐層拆除.嚴禁先將固定件整層或數層拆除后再拆腳手架,分段拆除高差不應大于2步.如高差大于2步,應按開口腳手架進行加固。當拆至腳手架下部最后一節立柱時,應先架臨時拋桿加固,后拆固定件。卸下的材料應集中,嚴禁拋扔,拆架時應劃出工作區標志,禁止行人進入,高空作業人員必須系好安全帶和戴好安全帽,嚴禁違章指揮,違章作業。9,腳手架搭(拆)安全措施手架搭設分段完成后,要經施工負責人、質安員驗收合格后方可投入使用。參與搭(拆)腳手架的操作人員,必須戴安全帽及佩帶工具袋,作業時綁好安全帶,嚴禁穿拖鞋、赤腳或硬底鞋上排架操作,嚴禁酒后作業。拆除腳手架時要檢查橋上有無雜物,電線、水管臨

18、時設施必須先清除后再作業。附在排柵上的安全網要隨排柵的拆除而逐步拆下,翻橋板要向外傾,以防雜物下落打破玻璃,翻橋時要有專人負責安全警戒.拆排柵時拆下的材料放在橋上或平臺上不得超過負荷,板橋、桿件要用鋼絲繩綁好,用巴桿或人力傳遞下來,工作時傳遞人員位置要錯開,不允許在同一直線上操作,短料、橋板可放入吊藍放下,嚴禁從高空拋料落地。拆排柵時要設警戒線,對各種通行道路要封閉,并掛設危險標志和派專職人員執勤.10,腳手架搭設的安全施工的重要工序、重點部位技術要求:(1)為確保腳手架搭設過程中的穩定性,一次搭設高度不應超過連墻上二步;搭設必須高出施工作業層一步或12m以上,并掛好安全網。 (2)當搭至有連

19、墻件的構造點時,應立即設置連墻件后,再往上搭設。 (3)剪刀撐、橫向支撐應隨立桿、縱向和橫向水平桿同步搭設。 (4)當搭至卸荷層時,應立即卸荷后,再往上搭,不允許搭設超過卸荷層后再卸荷。 (5)埋雙吊環和設置四根鋼絲繩的重要部位:在陽臺(含轉角陽臺)兩端,每一端的連續(水平)兩根槽鋼上方;在樓房陽角轉角90度處(詳外架圖12頁大樣六)。11,腳手架搭設安全措施及防范要求:(1)腳手架搭設人員必須是經特種作業人員安全技術考核管理細則GB5036考核合格的專業架子工。上崗人員應定期體檢,合格者方可持證上崗。(2)搭設腳手架必須戴安全帽,系安全帶,穿軟底鞋,嚴禁酒后作業.(3)遇六級以上大風和霧、雨

20、、雪天氣時應停止作業。雨雪后上架作業,應有防滑措施,穿防滑鞋,并掃除積雪。(4)腳手架上嚴禁超載,不能將模板、鋼筋,木方,水管、電纜,支撐件、砼輸送管等材料固定在腳手架上;嚴禁懸掛起重設備.(5)防火要求:不得將鋼筋、電弧焊火星等掉到架板和防護網上。焊接時,應用鐵簸箕將火星圍擋,并專人看守。外架上必須每層配備滅火安全器材,成立義務消防隊.(6)室內模板支架不得與陽臺模板懸挑支架連接。(7)在腳手架使用期間,嚴禁任意拆除下列桿件:主節點處的縱、橫向水平桿;連墻體;支撐;欄桿;踢腳板等安全防護設施。5.2。5成品保護要求:不得將腳手架管放在鋁合金門窗框上,不得將外墻瓷片碰壞。第六章、安全施工措施1

21、,施工安全管理措施:安全技術交底:對具體的分部分項工程要進行安全技術交底,每一次下達任務時對工人班組同時要進行安全技術交底,班組長每天上班對全班工人要進行上崗安全交底。要求各施工項目必須有書面安全技術交底,安全技術交底必須具有針對性。所有技術、質量交底均應有書面材料,交底后填寫“技術交底記錄。”交底內容應全面,有針對性。專業工長的書面交底材料,確認后方可進行交底,交底內容在施工任務書中簽署。交底后,由交底人、被交底人、班組人員在交底記錄上簽字,作為技術資料交項目部資料員保存.第七章 安全防護管理7.1 行為控制進入施工現場的人員必須按規定戴安全帽,并系下頜帶,戴安全帽不系下頜帶視同違章.凡從事

22、2米以上無法采用可靠防護設施的高處作業人員必須系安全帶.安全帶應高掛低用,不得低掛高用,操作中應防止擺動碰撞,避免意外事故發生.參加現場施工的所有特殊工種人員必須持證上崗,并將證件復印件報項目經理部安全生產組備案。嚴禁在施工現場酗酒、賭博。7.2 安全防護管理安全防護管理要求:1,電梯井口處必須設高度不低于1。5米的上翻式金屬防護門,下底高20厘米,門兩邊各寬于門10厘米,門欄刷涂紅白相間的顏色,同色間隔20厘米。電梯井內每二層作一次硬質隔離防護、每二層作一次安全網軟隔離防護。2,建筑物樓層臨邊的四周,無維護結構時,必須設兩道防護欄桿或一道防護欄桿并立掛安全網封閉。3,建筑物的出入口處應搭設長

23、36米,寬于出入通道兩側各1米的雙層防護棚,棚頂應滿鋪不小于5厘米厚的腳手板,非出入口的通道兩側必須封閉嚴密。4,索具達到報廢標準的,必須及時更換,并應注意:鋼絲繩應根據用途保證足夠的安全系數。凡表面磨損、腐蝕、斷絲超過標準的,打死彎、斷股、油芯外露的不得使用.5,臨邊防護:主體循環外腳手架拆除后,主體外墻空洞處及“三保四口”處的防護:用鋼管搭欄架防護,除用密目安全網全封閉處理外,內側還需滿加小孔安全網.電梯井道內每二層搭一道竹夾板硬質隔離防護,每層搭一道尼龍繩防護網(硬質隔離防護層除外)。作業層護欄:外架除用密目安全網全封閉處理外,內側還需滿加小孔安全網.6,機架通道口防護:外用電梯提升設備

24、等樓層出入口防護門采用工具式定性門、樓層呼叫器。7,各施工層設置5075供水管,24位水閘龍頭口,作為平時施工主體結構養護及清洗樓地面、墻面使用及兼作施工消防用水設施.機架通道口兩側設鋼欄桿和安全網二道; 7。3 安全管理人員配備組 員:吳康華、林永輝、梁君寧、梁永清第八章 文明施工措施8。1腳手架與平臺本工程主體采用局部懸挑腳手架。腳手架施工前,將編寫搭設方案。懸挑腳手架須計算復核,腳手架搭設完畢后,應由有關負責部門對其進行檢查、驗收,符合規范要求后,須頒發腳手架使用合格證后方可投入使用。腳手架立桿基礎、與結構拉結、立桿、大橫桿、小橫桿間距、剪力撐設置、腳手板鋪設符合規范要求,并按規范標準定

25、期對腳手架進行檢查.8。2,“三寶與四口”防護施工過程使用的安全帽、安全帶、密目網符合質量標準,證件齊全.安全網、密目網有準入手續.安全防護用品使用符合要求,安全網支撐、密目網牢固、掛設嚴密.施工層必須鋪架板,滿拉安全網,并設防護欄桿、踢腳板,首層建筑高度的架設隔離防護。樓梯口、電梯口、預留洞口、坑、井口、陽臺、屋面、樓層等處臨邊防護全部設1.3m高護身欄桿,且有醒目標志,作業層的腳手架設有上下爬梯、踢腳板、護欄。生活區內張貼有關的宣傳標語,建立一個環境優美的工作生活環境,生活垃圾集中分類堆放,定時清運。第九章 落地、懸挑式外墻雙排腳手架計算書 9。1 懸挑式扣件鋼管腳手架計算書(以A12棟計

26、算為例。A9A10棟層高和搭設方法與A12棟相同) 鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)。 計算參數: 雙排腳手架,搭設高度83.0米91.85米,立桿采用單立管。 立桿的縱距1.50米,立桿的橫距0.80米,內排架距離結構0。15米,立桿的步距1.80米. 采用的鋼管類型為483.5, 連墻件采用2步3跨,豎向間距3.60米,水平間距4。50米。 施工活荷載為3。0kN/m2,同時考慮2層施工。 腳手板采用竹笆片,荷載為0.15kN/m2,按照鋪設46層計算。 欄桿采用竹笆片,荷載為0。15kN/m,安全網荷載取0.0050kN/m2。 腳手板下

27、大橫桿在小橫桿上面,且主結點間增加一根大橫桿。 基本風壓0.50kN/m2,高度變化系數1。9500,體型系數0.8720. 卸荷鋼絲繩采取4段卸荷,吊點卸荷水平距離1倍立桿間距。 卸荷鋼絲繩的換算系數為0。85,安全系數K=10。0,上吊點與下吊點距離5.0m。 懸挑水平鋼梁采用14號工字鋼,其中建筑物外懸挑段長度1.20米,建筑物內錨固段長度2.00米。 懸挑水平鋼梁采用拉桿與建筑物拉結,最外面支點距離建筑物0.95m。拉桿采用鋼絲繩. 一、大橫桿的計算 大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算,大橫桿在小橫桿的上面。 按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。

28、1.均布荷載值計算 大橫桿的自重標準值 P1=0.038kN/m 腳手板的荷載標準值 P2=0。1500。800/2=0.060kN/m 活荷載標準值 Q=3。0000.800/2=1。200kN/m 靜荷載的計算值 q1=1。20。038+1.20.060=0。118kN/m 活荷載的計算值 q2=1。41.200=1。680kN/m 大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩) 2。抗彎強度計算 最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩 跨中最大彎矩計算公式如下: 跨中最大彎矩為 M1=(0。080。118+0.101。680)1。500

29、2=0。399kN.m 支座最大彎矩計算公式如下: 支座最大彎矩為 M2=(0.100.118+0。1171.680)1.5002=-0。469kN.m 我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算: =0。469106/5080。0=92。289N/mm2 大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下: 靜荷載標準值q1=0.038+0.060=0。098kN/m 活荷載標準值q2=1.200kN/m 三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度 V=(0。6770.098+0.9901.200)1500。04/(10

30、02。06105121900.0)=2。529mm 大橫桿的最大撓度小于1500.0/150與10mm,滿足要求! 二、小橫桿的計算 小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算,大橫桿在小橫桿的上面。 用大橫桿支座的最大反力計算值,在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。 1.荷載值計算 大橫桿的自重標準值 P1=0。0381。500=0。058kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.1500.8001。500/2=0.090kN 活荷載標準值 Q=3.0000.8001。500/2=1.800kN 荷載的計算值 P=1。20。058+1。20.090+1.41。800=2。697kN 小橫桿計算簡

31、圖 2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算公式如下: M=(1。20.038)0。8002/8+2.6970.800/4=0。543kN。m =0。543106/5080.0=106。912N/mm2 小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和 均布荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載最大撓度計算公式如下: 小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=5。00.038800.004/(3842。060105121

32、900.000)=0。01mm 集中荷載標準值P=0。058+0。090+1。800=1.948kN 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 V2=1947.600800.0800。0800.0/(482.06105121900。0)=0。827mm 最大撓度和 V=V1+V2=0.835mm 小橫桿的最大撓度小于800。0/150與10mm,滿足要求! 三、扣件抗滑力的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時,扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5。2。5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN; R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值; 1.荷載值計算 橫桿的自重標準

33、值 P1=0.0380。800=0。031kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.1500。8001.500/2=0.090kN 活荷載標準值 Q=3.0000.8001。500/2=1。800kN 荷載的計算值 R=1.20.031+1.20。090+1.41。800=2.665kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 當直角扣件的擰緊力矩達40-65N。m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN; 雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN; 四、腳手架荷載標準值 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 靜荷載標準值包括以下內容: (

34、1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m);本例為0。1248 NG1 = 0。12583.000=10。358kN (2)腳手板的自重標準值(kN/m2);本例采用竹笆片腳手板,標準值為0.15 NG2 = 0.150461.500(0.800+0。150)/2=4。916kN (3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m);本例采用欄桿、竹笆片腳手板擋板,標準值為0.15 NG3 = 0.1501。50046/2=5。175kN (4)吊掛的安全設施荷載,包括安全網(kN/m2);0。005 NG4 = 0.0051.50083.000=0.622kN 經計算得到,靜荷載標準值 NG = N

35、G1+NG2+NG3+NG4 = 21。072kN. 活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和,內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值. 經計算得到,活荷載標準值 NQ = 3.00021.5000.800/2=3.600kN 風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 W0 基本風壓(kN/m2),按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)附錄表D。4的規定采用:W0 = 0。500 Uz 風荷載高度變化系數,按照建筑結構荷載規范(GB500092001)附錄表7。2.1的規定采用:Uz = 1.950 Us - 風荷載體型系數:Us = 0.872 經計算得到,風荷載標準值Wk = 0

36、.70。5001.9500.872 = 0.595kN/m2. 考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 0.851。4NQ 考慮到分段卸荷作用,經過計算得到,底部立桿的最大軸向壓力N=(1。221。072+0。851.43.600)/51.50=8.871kN 不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 考慮到分段卸荷作用,經過計算得到,底部立桿的最大軸向壓力N=(1。221.072+1.43。600)/51.50=9。098kN 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW = 0。851.4Wklah2/10 其中 Wk

37、 - 風荷載標準值(kN/m2); la - 立桿的縱距 (m); h - 立桿的步距 (m)。 經過計算得到風荷載產生的彎矩 Mw=0.851。40。5951。5001。8001。800/10=0.344kN。m 五、立桿的穩定性計算 0.卸荷計算規范外內容,供參考 卸荷吊點按照完全卸荷計算方法. 在腳手架全高范圍內增加4吊點;吊點選擇在立桿、小橫桿、大橫桿的交點位置;以吊點分段計算。 計算中腳手架的豎向荷載按照吊點數平均分配. 經過計算得到 1=arctg5.00/(0.80+0。15)=1。383 2=arctg5。00/0。15=1.541 最下面的立桿軸向力在考慮風荷載時為8。871

38、kN和8.871kN。 最下面的立桿軸向力在不考慮風荷載時為9。098kN和9。098kN。 考慮荷載組合,各吊點位置處內力計算為(kN) T1=9。26 T2=9.10 F1=1.73 F2=0.27 其中T鋼絲繩拉力,F鋼絲繩水平分力。 所有卸荷鋼絲繩的最大拉力為9。261kN. 選擇卸荷鋼絲繩的破斷拉力要大于10.0009.261/0.850=108。950kN。 選擇619+1鋼絲繩,鋼絲繩公稱抗拉強度2000MPa,直徑12。5mm。滿足要求! 吊環強度計算公式為 = T / A f 其中f - 吊環鋼筋抗拉強度,混凝土結構設計規范規定f = 50N/mm2; A -吊環截面積,每個

39、吊環按照兩個截面計算。 經過計算得到,選擇吊環的直徑要至少(18521。4754/3.1416/50/2)1/2=15mm。 1。不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N - 立桿的軸心壓力設計值,N=9。098kN; i - 計算立桿的截面回轉半徑,i=1。58cm; k - 計算長度附加系數,取1.155; u 計算長度系數,由腳手架的高度確定,u=1。500; l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定,l0=1。1551.5001.800=3.118m; A - 立桿凈截面面積,A=4.890cm2; W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3; 由長細比,為31

40、18/16=197; 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.186; - 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2);經計算得到 =9098/(0。19489)=100.148N/mm2; f 鋼管立桿抗壓強度設計值,f=205。00N/mm2; 不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 2。考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N - 立桿的軸心壓力設計值,N=8.871kN; i - 計算立桿的截面回轉半徑,i=1。58cm; k - 計算長度附加系數,取1.155; u - 計算長度系數,由腳手架的高度確定,u=1.500; l0 計算長度 (m),由公式 l

41、0 = kuh 確定,l0=1。1551.5001.800=3。118m; A - 立桿凈截面面積,A=4。890cm2; W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3; 由長細比,為3118/16=197; 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0。186; MW 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩,MW=0。344kN。m; 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2);經計算得到 =8871/(0。19489)+344000/5080=165。406N/mm2; f - 鋼管立桿抗壓強度設計值,f=205.00N/mm2; 考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 f,滿足要求

42、! 六、連墻件的計算 連墻件的軸向力計算值應按照下式計算: Nl = Nlw + No 其中 Nlw 風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN),應按照下式計算: Nlw = 1.4 wk Aw wk 風荷載標準值,wk = 0。595kN/m2; Aw 每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積,Aw = 3。604。50 = 16。200m2; No 連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN);No = 5.000 經計算得到 Nlw = 13.498kN,連墻件軸向力計算值 Nl = 18。498kN 連墻件軸向力設計值 Nf = Af 其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l/

43、i=15。00/1。58的結果查表得到=0.98; A = 4.89cm2;f = 205。00N/mm2。 經過計算得到 Nf = 97.839kN NfNl,連墻件的設計計算滿足要求! 連墻件拉結樓板預埋鋼管示意圖 七、懸挑梁的受力計算 懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續梁計算。 懸臂部分腳手架荷載N的作用,里端B為與樓板的錨固點,A為墻支點. 本工程中,腳手架排距為800mm,內側腳手架距離墻體150mm,支拉斜桿的支點距離墻體 = 950mm, 水平支撐梁的截面慣性矩I = 712。00cm4,截面抵抗矩W = 102.00cm3,截面積A = 21.50cm2. 受腳手架集中荷載

44、P=9。10kN 水平鋼梁自重荷載 q=1.221.500.00017。8510=0.20kN/m 懸挑腳手架示意圖 懸挑腳手架計算簡圖 經過連續梁的計算得到 懸挑腳手架支撐梁剪力圖(kN) 懸挑腳手架支撐梁彎矩圖(kN。m) 懸挑腳手架支撐梁變形圖(mm) 各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為 R1=10。250kN,R2=8.599kN,R3=-0.005kN 最大彎矩 Mmax 抗彎計算強度 f=M/1。05W+N/A=0。810106/(1.05102000。0)+3。0911000/2150。0=9.002N/mm2 水平支撐梁的抗彎計算強度小于215。0N/mm2,滿足要求! 八

45、、懸挑梁的整體穩定性計算 水平鋼梁采用14號工字鋼,計算公式如下 其中 b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數,查表鋼結構設計規范(GB500172003)附錄B得到: b=2.00 由于b大于0。6,按照鋼結構設計規范(GB50017-2003)附錄B其值b=1。070。282/b=0。929 經過計算得到強度 =0.81106/(0。929102000.00)=8.55N/mm2; 水平鋼梁的穩定性計算 f,滿足要求! 九、拉桿的受力計算 水平鋼梁的軸力RAH和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算 其中RUicosi為鋼繩的拉力對水平桿產生的軸壓力。 各支點的支撐力 RCi=RUisini 按照

46、以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為 RU1=10。706kN 十、拉桿的強度計算 拉繩或拉桿的軸力RU我們均取最大值進行計算,為RU=10.706kN 拉繩的強度計算: 如果上面采用鋼絲繩,鋼絲繩的容許拉力按照下式計算: 其中Fg 鋼絲繩的容許拉力(kN); Fg - 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN); 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數,對619、637、661鋼絲繩分別取0。85、0。82和0.8; K 鋼絲繩使用安全系數。 選擇拉鋼絲繩的破斷拉力要大于8。00010。706/0.850=100.765kN。 選擇619+1鋼絲繩,鋼絲繩公稱抗拉強度1400MPa,直徑14。0mm. 鋼絲拉

47、繩的吊環強度計算: 鋼絲拉繩的軸力RU我們均取最大值進行計算作為吊環的拉力N,為 N=RU=10.706kN 鋼絲拉繩的吊環強度計算公式為 其中 f 為吊環抗拉強度,取f = 50N/mm2,每個吊環按照兩個截面計算; 所需要的鋼絲拉繩的吊環最小直徑 D=107064/(3.1416502)1/2=12mm 十一、錨固段與樓板連接的計算 1.水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環,拉環強度計算如下: 水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力R=8。599kN 水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為 其中f為拉環鋼筋抗拉強度,每個拉環按照兩個截面計算,按照混凝土結構設計規范10.9。8f = 50N/mm2;

48、所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環最小直徑 D=85994/(3.1416502)1/2=11mm 水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面,并要保證兩側30cm以上搭接長度。 2。水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓,螺栓粘結力錨固強度計算如下: 錨固深度計算公式 其中 N 錨固力,即作用于樓板螺栓的軸向拉力,N = 8.60kN; d 樓板螺栓的直徑,d = 20mm; fb - 樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度,計算中取1。5N/mm2; h 樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深度,經過計算得到 h 要大于8599。20/(3。1416201.5)=91。2mm. 3.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓,混凝土局部承壓計算如下: 混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式 其中 N - 錨固力,即作用于樓板螺栓的軸向拉力,N = 8.60kN; d - 樓板螺栓的直徑,d = 20mm; b - 樓板內的螺栓錨板邊長,b=5d=100mm; fcc 混凝土的局部擠壓強度設計值,計算中取0。95fc=13.59N/mm2; 經過計算得到公式右邊等于131。6kN 樓板混凝土局部承壓計算滿足要求!


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