1、xx煤炭運銷集團xx煤業有限公司產品倉梁板模板支撐系統專項施工方案施工組織設計（方案）內部審批表工程名稱xx煤央運銷集團團xx煤業有限公司產品倉工程地點建筑面積1840.9m2結構形式鋼筋混凝土筒體、框架結構方案名稱梁板模板支撐系專項施工方案專業單位編制說明本方案從構造措施、施工方案、材料質量要求、施工安全措施等方面對筒倉操作間、漏斗、頂蓋、連廊高大模板支撐體系進行了闡述與說明，指出該體系保證了施工安全。編制人： 日 期：2013年9月16日安 全 部審核意見主 管： 日 期質 量 部審核意見主 管： 日 期技 術 部審核意見主 管： 日 期公司審批意見總 工： 日 期注：根據要求，在不需審批

2、部門欄中打“/”目 錄1 編制說明及依據51.1 編制說明51.2 編制依據52 工程概況62.1 基本情況62.2 結構概況62.3 施工重點、難點142.4 施工平面布置142.5 施工要求152.6 安全技術保證條件153 施工布署163.1 項目組織機構163.2 施工準備183.3 施工安排204 支撐系統設計204.1 支撐系統選型、選材204.2 支撐系統設計215 高大模板施工265.1 施工順序（流程）265.2 支撐系統安裝265.3 驗收及拆除的批準程序275.4 混凝土澆筑275.5 支撐系統拆除286 施工安全管理296.1 施工安全管理機構296.2 施工安全管理措

3、施307 質量保證控制措施317.1 進場模板質量標準317.2 模板安裝質量要求327.3 其他注意事項367.4 脫模劑及模板堆放、維修378 質量通病及預防措施378.1 模板加工378.2 柱墻模板388.3 頂板模板389 材料節約措施3810 成品保護3911 質量記錄3912 監測措施3913 應急預案4113.1 應急領導機構4113.2 應急計劃4113.3 應急響應4113.4 保障措施4214 模板計算書4214.1 漏斗層1200厚板支撐體系計算書4214.2 漏斗層800*2500梁支撐體系計算書5014.3 250厚倉頂板支撐體系計算書5914.4 倉頂板800*1

4、800梁支撐體系計算書6714.5 倉頂倉間連廊800*2000梁支撐體系計算書7615 模板設計施工圖841 編制說明及依據1.1 編制說明 1、為預防本工程高大模板支撐系統坍塌事故，保證施工安全，特編制本專項施工方案。 2、本工程高大模板支撐系統施工應嚴格遵循安全技術規范和本專項方案，嚴密組織，責任落實，確保施工過程的安全。 3、筒倉滑模另行編制專項施工方案。 4、本方案凡未注明計量單位均為“mm”。1.2 編制依據 相關法律、法規1、建設工程安全生產管理條例（2003年國務院令第393號）；2、危險性較大的分部分項工程安全管理辦法（建質200987號文）；3、建設工程高大模板支撐系統施工

5、安全監督管理導則（建質2009254號文）；4、其他相關安全生產法律法規。1.2.2 主要規范、規程和標準1、建筑工程模板安全技術規范 （JGJ162-2008）；2、建筑施工扣件式鋼管腳手架技術規范（JGJ130-2011）；3、建筑結構荷載規范（GB5009-2012）；4、混凝土結構工程施工質量驗收規范 （GB 50204-2002）(2011年版)；5、鋼結構設計規范（GB50017-2012）；6、木結構設計規范（GB50005-2012）；7、建筑施工高處作業安全技術規范JGJ80-91；1.2.3 施工文件1、本工程施工合同；2、本工程建筑、結構施工圖；3、本工程施工組織設計。1

6、.2.4 其他1、省、市施工現場安全生產保證體系方面相關規定；2、省、市建筑施工企業安全生產管理考核方面相關規定；3、企業ISO90012000 質量體系管理文件和環境/職業健康安全管理體系文件；4、本工程現場環境條件。2 工程概況2.1 基本情況工程名稱：xx煤炭運銷集團xx煤業有限公司產品倉建設地點：xx業礦區建設單位：xx業有限公司設計單位：計院施工單位：有限公司項目經理：技術負責人：監理單位：x司總監理工程師：專業監理工程師：2.2 結構概況2.2.1 結構基本概況本工程為xx煤業有限公司產品倉工程，位于xx高平東窯頭村礦區內，結構形式為鋼筋混凝土筒體結構，共4個，分別為末煤倉、大塊煤

7、倉、小塊煤倉、矸石倉，倉上建筑為鋼筋混凝土框架結構，筒倉高度41.8m（基礎梁頂面往上起算）；末煤倉筒倉內徑為18m，倉容量為6000m，筒倉壁厚度300mm；大塊煤倉、小塊煤倉筒倉內徑為12m，倉容量為2200m，筒倉壁厚度250mm；矸石倉內徑為8m，筒倉壁厚度為250mm。4個倉的圓心在同一根直線上；末煤倉為獨立式，與小塊煤倉外壁間最小凈間距為6350mm，其余三個倉連成一個整體。筒倉地基采用鋼筋混凝土鉆孔灌注樁復合地基處理，單樁直徑600mm。筒倉基礎為鋼筋混凝土上反梁筏板式基礎，筏板厚1.2m，基礎反梁截面尺寸有1200*1800、1100*1800、900*1800（環梁）、650

8、*1800（環梁），筏板底標高-19.50m，筏板頂面標高-18.30 m，基礎反梁頂面標高-17.7m。基礎下設100厚墊層。2.2.2 筒內各層支模層結構情況（1）-11.9m標高處夾層樓面結構：支模層底標高-18.3m(筏板面)，支模梁板結構頂面標高-11.9m，支模結構層高6.4m（基礎筏板頂面起算），板厚度150mm，梁截面尺寸分別為：主梁350*1000，次梁250*500。梁板混凝土強度等級C30。（2）-9.2m標高處操作間樓面結構：支模層底標高-18.3m(筏板面)，支模梁板結構頂面標高-9.2m，支模結構層高9.1m（基礎筏板頂面起算），板厚度150mm，梁截面尺寸分別為：

9、主梁400*800，次梁250*500、300*400、200*400，環梁400*700、350*700；筒倉圓心有一個截面為1500*1500柱子；梁板混凝土強度等級C30，柱子混凝土強度等級C45。（3）末煤倉-3.557m標高處漏斗層：支模層底標高-9.2m(操作間樓面)，支模梁板結構頂面標高-3.557m，支模結構層高5.643m，板厚度1200mm，主梁800*2500，環梁600*1500；筒倉圓心有一個截面為1500*1500柱子；梁板混凝土強度等級C30，柱子混凝土強度等級C45。（4）大塊煤倉、小塊煤倉-4.073m標高處漏斗層：支模層底標高-9.2m(操作間樓面)，支模梁

10、板結構頂面標高-4.073m，支模結構層高5.127m，板厚度1000mm，主梁800*2000，倉頂環梁500*1300；梁板混凝土強度等級C30。（5）矸石倉-7.092m標高處漏斗層：支模層底標高-18.3m(筏板面)，支模梁板結構頂面標高-7.092m，支模結構層高11.208m（從基礎筏板頂面起算），板厚度800mm，主梁400*1500，環梁500*1000；梁板混凝土強度等級C30。（6）末煤倉24.1m標高處倉頂板：支模層底標高-3.557m(漏斗層結構面，漏斗最深處結構面標高-7.00m)，支模梁板結構頂面標高24.1m，支模結構層高27.657m(漏斗最深處內有31.1m)

11、，板厚度250mm，主梁800*1800，倉頂環梁700*2400，次梁有300*500、300*400、300*300；梁板混凝土強度等級C30。（7）末煤倉與小煤塊倉之連接部位倉外連廊頂板：支模層底標高-19.4m(室外上人跑道基礎墊層面)，支模梁板結構頂面標高24.1m，層高43.5m(從室外上人跑200厚基礎頂面起算)，板厚250mm，懸挑主梁800*1800，次梁300*500、300*400；梁板混凝土強度等級C30。（8）大塊煤倉、小塊煤倉24.1m標高處倉頂板：支模層底標高-4.073m(漏斗層結構面，漏斗最深處結構面標高-7.00m)，支模梁板結構頂面標高24.1m，支模結構

12、層高28.173m(漏斗內最深處有31.1m)，板厚度250mm，主梁800*1800、300*800，倉頂環梁600*2350；梁板混凝土強度等級C30。（9）矸石倉24.1m標高處倉頂板：支模層底標高-7.092m(漏斗層結構面，漏斗最深處結構面標高-8.90m)，支模梁板結構頂面標高24.1m，支模結構層高31.192m（漏斗內最深處有33.0m），板厚度250mm，主梁800*1800，倉頂環梁600*2350，次梁有300*500、200*300；梁板混凝土強度等級C30。2.2.3 筒上各層框架支模層結構情況倉上建筑為鋼筋混凝土框架結構，最高為三層，建筑物總高度58.100米（基礎

13、筏板頂面以上起算），各標高層高及梁板截面尺寸：（1）標高28.4m、27.6m層高分別為4.30m、3.60m，板厚度150mm，28.4m標高主梁有800*1235、300*1400、300*850、300*800、300*600，次梁有450*800、300*800、300*500、250*500，27.6m標高主梁有300*600，次梁有300*500、200*400、200*350、400*550、300*400、425*450、260*400、300*350、200*350。混凝土強度C30。（2）標高34.8m、32.1m層高分別為6.40m、4.50m，板厚度150mm，34.8

14、m標高主梁有400*800、300*850、300*800，次梁有460*800、300*800、300*400、200*300，32.1m標高主梁300*600。混凝土強度C30。（3）標高39.8m屋面層高為5.00m，板厚度150mm，主梁300*800，次梁250*600。混凝土強度C30。筒倉結構平面圖、剖面圖見圖1、圖2、圖3、圖4、圖5。圖1 -11.9m標高梁板結構平面圖圖2 -9.20m標高梁板結構平面圖圖3 -3.557m標高漏斗層梁板結構平面圖圖4 24.1m標高倉頂板結構平面圖圖5 筒倉結構剖面圖2.3 施工重點、難點根據危險性較大的分部分項工程安全管理辦法（建質200

15、987號）規定，本模板工程屬高大模板工程。難點：工期緊，場地狹窄，梁板鋼筋密，砼振搗困難。重點：確保高支模穩定，安全，無事故。鋼筋砼結構質量滿足要求。滑升模板的平臺不用于支撐頂板體系。結合現場實際情況進行計算分析得出:桁架剛度、承載力不能滿足頂蓋結構荷載，所以需要筒內搭設滿堂支撐架。2.4 施工平面布置本工程施工平面布置見下圖：2.5 施工要求1、本工程筒體部分的施工采用滑模工藝施工；操作層、漏斗層、頂蓋其他結構支模采用一般支模施工。滑模施工將另行編制專項施工方案。2、18m直徑的末煤倉倉壁滑模施工到-3.557m標高處漏斗層1200mm厚平板下口時暫停滑模施工，待-3.557m標高及以下各層

16、梁板施工完畢再往上滑模施工；其他三聯體筒倉滑模施工一直到倉頂，再從下往上施工倉內各層梁板結構。3、經分析，各筒倉內各層梁板截面尺寸均較大，構件恒載及施工活荷載均較大，而支撐體系高度很高，屬于超高超重大跨度結構的支模，支模體系難度很大，如何保證高空支模的安全性是該工程的難點。綜合考慮支撐體系應滿足施工方便、安全可靠、經濟合理，易于操作等因素，確定采用全高扣件落地式滿堂腳手架支撐系統；模板采用12mm厚的木膠合板，支撐系統采用截面為40mm80mm方木和483.0mm的鋼管。4、安全、文明施工目標：確保模板在使用周期內安全、穩定、牢固；加強安全管理，有效地對重大危險源進行全過程監控，及時消除重大事

17、故隱患，切實做到安全生產、文明施工；在本工程上杜絕模板坍塌事故等重特大和突發事故的發生，確保本工程無重大傷亡安全事故。5、質量目標：嚴格按設計圖紙、施工方案和國家規范施工，保證幾何尺寸和位置正確，模板工程必須具有足夠的強度、剛度和穩定性，保證模板工程一次驗收合格，符合國家現行的房屋建筑工程驗收規范、建設工程施工質量驗收統一標準、xx省建設工程地方標準和國家有關強制性條文。6、施工進度目標：在確保安全和質量的前提下保證工程按期完成。模板在搭設及拆除過程中要符合工程施工進度要求。7、模板施工前對施工人員必須進行技術交義底，嚴禁區盲目施工。2.6 安全技術保證條件1、安全管理網絡安全技術負責人技術負

18、責人生產經理機械管理負責人消防管理負責人1、 監督施工全過程的安全生產，糾正違章。2、 配合有關部門排除施工不安全因素。3、 項目保員安全活動和安全教育。4、 監督勞保用品質量和使用。1、 制定項目安全技術措施和分項工程安全施工方案。2、 督促安全措施落實。3、 解決施工過程中的不安全技術問題。1、 在安全前提下。合理安排生產計劃。2、 組織施工安全技術措施的實施。1、 保證項目使用的各類機械安全運行。2、 監督機械操作持證作業。1、 保證防火設備設施齊全有效。2、 消除火災隱患。3、 負責現場消防管工作。勞務管理負責人其他有關部門1、 保證進場施工人員安全技術素質。2、 控制加班加點，保證勞

19、逸結合。3、 提供必須勞保用品，確保安全。3、 財務部門保證安全措施項目的經費。4、 衛生、行政部門保證工人生活基本條件，確保工人身心健康。項目經理2、模板的搭設和拆除須嚴格執行本專項施工方案。3 施工布署3.1 項目組織機構本工程采用項目經理負責制，項目經理是本工程的安全生責任第一責任人。本項目設項目經理1人，設項目副經理1人，設項目技術負責人1人，其下設施工技術組、安全組質量組和物資組，包括各專業工程師、預算員、試驗資料員、質檢員、安全員和材料員，其下各為施工隊。項目管理組織機構見下圖。項目經理項目技術負責人項目副經理工程技術部各專業工程師材 設部財務部質量安全部計劃合約部預算員試驗資料員

20、質檢員安全員材料員各施工班組主要管理人員職責劃分1、項目經理職責（1）對本工程質量、安全、進度、效益等全面負責。（2）保證國家的法律、法規、政策和主管部門的各項指令貫徹執行。（3）是本工程安全管理第一責任人，對本工程安全、文明施工、環境保護工作負責。（4）是本工程質量管理第一責任人，對本工程質量管理工作全面負責。2、項目技術負責人職責全面負責技術、交底、模板方案編制工作，對重大危險源編制專項施工方案，參加重大質量和安全事故分析。3、施工員職責對模板工程質量進行監控、檢查，督促不合格項目的整改；對建材質量進行檢查、監控，負責模板工程驗收。4、安全員職責（1）負責組織本工程安全監查活動，維持本工程

21、安全體系有效運行。（2）制定本工程安全計劃，組織安全檢查和驗收活動，對施工安全進行控制。（3）負責對安全事故的調查處理，并提出報告。3.2 施工準備1、 技術準備a) 審查模板結構設計與施工說明書中的荷載、計算方法、節點構造和安全措施，設計審批手續應齊全。b)應進行全面的安全技術交底，操作工應熟悉設設計與施工說明書，并應做好模板安裝作業的分工準備。c)對施工人員進行安全和技術培訓，加強隊組的技術素質。d)應對模板和配件進行挑選、檢測，不合格者應剔除，并應運至工地指定點堆放。e)備齊操作所需的一切安全防護設施和器具。2、機具準備主要機具及工具準備詳見下表：機具及工具準備一覽表序號名稱規格、型號數

22、量單機功率1平刨機MB573A3臺4KW2圓盤鋸 MJ104A3臺3KW3壓刨機MB1042 臺2.2KW4電焊機BX1-5003 臺32KVA5臺鉆MK3622 臺6砂輪機立式2 臺7套絲機 ZIT-R2-502 臺8砂輪切割機配套2臺9空壓機1m32臺10手電鉆8把11錘子重量0.25、0.5kg300個12單頭扳手開口寬（mm）：1719、222413鋼絲鉗長150、175mm14墨斗15零配件和工具箱16水準儀DZS31/AL3322臺17水平尺長450mm、500mm、550mm18鋼卷尺50m/30m/5m19直尺2m3m20工程檢測尺2m21塞規一般3、材料準備a)根據所需材料提

23、前考察、選用相關材料廠家。b)根據現場特點，場地北側設木工制作棚。工程開工前組織施工人員搭設木工棚。c)本工程木模板由現場加工：依據圖紙、方案、交底、洽商、現場實際尺寸等畫出班組施工范圍內模板拼裝圖（模板翻樣圖），經項目工程師審核后交隊組施工。d)墻、柱子模板考慮3層更新一次面板。配置3層支撐體系。施工中模板及腳手架施工所用材料計劃見下表。模板施工材料計劃表序號材料名稱規格單位數量備注1膠合模板12厚張12000910*18302木方40*80立方米4504m長350*250立方米154m長4鋼管48*3.0根900012m548*3.0根1400034m648*3.0根1000056m7扣件

24、直角只420008對接只40009轉向只900010脫模劑T5水溶性113型卡只1800012普通螺桿14根150013鐵釘若干14鋼板網M21204、勞動力準備主要勞動力分工及數量見下表：勞動力準備一覽表序號工種 施工部位基礎工程主體工程1木工60人80人2電氣焊工10人10人3電工4人4人 3.3 施工安排施工部位及工期安排見下表：施工部位及工期安排序號施工部位完成時間工期(天)1基礎底板2013年8月30日2筒倉結構2013年9月15日3夾層結構2013年9月20日操作層結構2013年10月10日漏斗層結構2013年10月25日4倉頂板結構2013年11月15日倉上部框架結構2013年1

25、1月30日4 支撐系統設計4.1 支撐系統選型、選材本工程高大模板支架采用滿堂扣件式鋼管支撐架，次梁采用木方，面板采用膠合模板板材，具體選材如下：1、模板面板采用12厚膠合模板板材，規格915*1830。膠合模板板材表面應平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸堿的保護模，并應有易脫模和可兩面使用的特點。膠合板的原材含水率不應大于15%。膠合模板的膠合強度不應低于木材順紋抗剪和橫紋抗拉的強度，并應符合環境保護的要求。進場的膠合模板除應具有出廠質量合格證外，還應保證外觀及尺寸合格。2、梁、平板模板的次楞均采用40*80方木。方木含水率不應大于25%。3、梁、平板模板的主楞、立柱、斜撐、掃地桿、水平拉桿、剪

26、刀撐和連墻件等均采用48*3.0腳手鋼管，所采用的鋼管符合國家現行質量標準。鋼管應進行外觀質量檢驗，檢驗應當委托有資質的檢驗檢測機構進行抽檢，檢測結果為不合格的鋼管不得進入施工現場。不得使用有嚴重銹蝕、彎曲、壓扁及裂紋的鋼管。4、鋼管扣件選用優質瑪鋼扣件，其質量應符合國家現行質量標準。對進場扣件應抽取樣品進行力學性能和扭力矩測試，扣件的檢測應當委托有資質的檢驗檢測機構進行抽檢，檢測結果為不合格的扣件不得進入施工現場。5、梁側兩邊側模拉結采用14對拉螺栓。4.2 支撐系統設計 各區域高大模板支撐設計詳見以下各表：梁板模板支撐設計一覽表區域梁支撐板支撐梁立桿步距（mm）梁號與規格梁底支撐高度(m)

27、支撐型式（A代表立桿）對拉螺栓板厚（mm）板底支撐高度(m)立桿間距-11.9m夾層，層高6.4m（基礎筏板頂面起算）350*10004.90三立桿(A475A475A)*6002146001506.25600*6001200250*5005.90二立桿(A700A)*6001146001506.25600*6001200-9.2m操作層，層高9.1m（基礎筏板頂面起算）400*8008.3三立桿(A500A500A)*6001146001508.95600*6001200250*5008.6二立桿(A700A)*6001146001508.95600*6001200末煤倉標高-3.557m處

28、漏斗層,層高5.643m 800*25003.143四立桿（A470A360A470A）*60031460012004.443600*600900600*1500(環梁)4.143三立桿(A450A450A)*60011460012004.443600*600900大塊煤倉、小塊煤倉標高：-4.073m處漏斗層，層高5.127m 800*20003.127四立桿（A470A360A470A）*60021460010004.127600*600900500*1300（環梁）3.827三立桿(A550A550A)*60011460010004.127600*600900矸石倉：-7.092m處漏斗

29、層。層高11.208m（從基礎筏板頂面起算）400*15009.708三立桿（A450A450A）*60021460080010.408600*600900500*1000(環梁)10.208三立桿(A550A550A)*60011460080010.408600*60090024.1m倉頂板,層高27.657m,(漏斗最深處內有31.1m) 800*180029.3四立桿（A470A360A470A）*70031460025030.85700*9001500700*2400(環梁)25.157四立桿（A440A320A440A）*70051460025030.85700*9001500說明：

30、1、順框架主梁方向，滿堂支撐的每排立桿底部需設置通長墊板，采用通長木方，其厚度不得于50mm；2、任何情況下，縱橫水平桿、掃地桿嚴禁缺失；3、縱橫向水平桿步距應一致并拉通；4、梁底多立桿支撐時，中間立桿應與其他立桿同時施工，嚴禁后塞；5、滿堂支撐架頂部施工層荷載必須通過可調托撐傳達室遞給立桿，局部梁、板承重小橫桿和立桿的連接必須采用雙扣件；6、在架體外側周邊及內部縱、橫每5m8m,應由底至頂設置連續豎向剪刀撐腰，剪刀撐寬度應為5m8m（位置詳見圖）；7、剪刀撐桿件的底端應與樓面頂緊；8、大梁底水平桿層、掃地桿層及中間層共設三道連續水平剪刀撐；9、所有水平拉桿的端部均應與四周建筑物頂牢和拉結牢固

31、；10、在架體的外側四周和中間有結構柱的部位，按水平間距69m、豎向間距23m設置連墻件與建筑結構拉結，有柱部位用鋼管扣件形成抱箍狀與柱拉結，無柱部位在樓面邊梁上口預埋450長腳手鋼管采用鋼管扣件剛性連接；11、應設置爬梯，爬梯踏步間距不得大于300mm；12、支撐架驗收合格后方可鋪梁、板模板。13、確保上下層立桿在同一垂直線上。4.2.2 梁模板設計說明1、梁底立桿數、間距按設計；水平桿步距按設計；梁底小橫桿采用48*3.0鋼管，間距同立桿間距，橫向布置；梁底支撐采用可調托撐，承重小橫桿采用雙扣件；梁側按設計設14對拉螺栓，豎向間距400mm，水平間距按設計。2、梁底內次楞采用40*80木方

32、，密鋪，立放，間隙不大于20，順梁長縱向布置；梁底面板12mm厚膠合模板。3、梁側12mm厚膠合模板；梁側水平內次楞40*80木方間距不超過300（小面貼板）；梁側豎向外主楞48*3.0雙鋼管，順梁跨度方向間距同螺桿間距；梁側豎向鋼管主楞下部與梁底小橫桿扣件連接牢固，上部與板底支撐系統水平桿件扣件連接將梁側模夾緊；梁兩側垂直梁跨方向設鋼管斜撐，間距同小橫桿間距，斜撐下部與小橫桿高度處的板模滿堂架水平桿扣件連牢，上部與梁側豎向鋼管主楞扣件連接頂緊。4.2.3 樓板模板設計說明1、頂板底模面板采用12mm厚膠合模板；板底次楞40*80木方立放（小面貼板），間距150mm；板底主楞48*3.0鋼管，

33、間距按設計。2、48*3.0鋼管立柱，立柱橫向、縱向間距均按設計；立桿頂部采用雙扣件。3、縱橫水平拉桿步距按設計。 高大模板支撐系統構造要求和施工說明1、立桿接長嚴禁搭接，必須采用對接扣件連接，相鄰兩立桿的對接接頭不得在同步內，且對接接頭沿豎同錯開的距離不宜小于500mm，各接頭中心距主節點不宜大于步距的1/3。2、嚴禁將上段的鋼管立柱與下段鋼管立柱錯開固定在水平拉桿上。3、剪刀撐應采用旋轉扣件回定在與之相交的水平桿或立桿上，旋轉扣件中心線到主節點的距離不宜大于150mm。4、梁、板模板應起拱，起拱高度為全跨的3/1000。5、對地下室頂板應進行加固，對應高支模區域在地下室按高支模滿堂立桿布置

34、圖搭滿堂鋼管腳手架，上下頂緊結構，水平桿、剪刀攪按正常要求布置。上層立桿支柱應對準下層支撐架。6、施工時，在已安裝好的模板上的實地荷裁不得超過設計值。已承受的荷截技工架和附件，不和隨意拆除和移動。4.2.5 高大模板支撐系統整體穩定性的構造措施1、用框架柱穩定模板支架，先澆筑完成所有框架柱混凝土，讓框架柱混凝土達到一定強度，然后再安裝滿堂模板支撐架，支撐架與框架柱可靠連接，形成穩定結構。2、滿堂支撐架搭設前先在樓面上按立桿位置彈線，按線支立桿；立桿對接時應垂直，保證立桿垂直受力。3、立桿與立桿之間按滿堂支撐架設計圖設置縱、橫向水平桿；沿框架梁縱向的水平桿與每層框架柱固定；縱、橫向水平桿與周邊筒

35、倉壁頂緊。4、嚴格按設計要求設置好縱、橫向掃地桿，按設計步距設置每步架的縱、橫向水平桿。5、必須嚴格按設計圖紙設置各類剪刀撐，剪刀撐要與架子同步搭設。6、模板支撐排架搭設完畢后經驗收合格通過后再鋪設梁底及樓板模，立桿特別是梁下立桿嚴禁后塞。5 高大模板施工5.1 施工順序（流程）彈梁、板立桿定位線豎立桿，施工掃地桿按步距搭設水平桿和支撐系統抄平鋪放主楞排架驗收鋪放次楞和模板面板模板驗收鋼筋安裝澆砼養護拆模。5.2 支撐系統安裝1、嚴格按本工程模板支撐系統設計要求、構造要求和施工說明進行施工；鋼管規格、間距、扣件應符合設計要求。2、搭設前在施工員、測量員參與下先彈出縱、橫立桿位置線，再據此搭設立

36、桿；豎立桿前其底部按要求設置墊板。3、豎立桿時，要采用臨時支撐，以防倒塌。模板及其支架在安裝過程中，必須設置有效防傾覆的臨時固定設施。4、確保立桿的垂直偏差控制在規范規定范圍內。5、掃地桿嚴格按設計施工，距地不大于200mm,大橫桿在下，小橫桿在上。6、步距要根據設計調值作適當調整，只能調小，不能調大。縱橫水平桿要與已有柱有效聯結。7、施工最頂層主擱楞的，要先抄平拉線，以使主擱楞在同一水平面上。8、梁柱接頭的模板一定要預先安裝好，然后再鋪板模。9、梁和樓板施工時，按要求進行起拱。所有梁底標高均從相應層標高控制線直接引測，不允許從其它梁底標高間接引測。10、嚴格控制實際荷載不超過設計荷載，在施工

37、中設專人對施工荷載進行監控。11、吊運模板時必須注意安全。12、遇5級及以上大風時，應停止切吊運作業。13、模板組拼：模板組裝要嚴格按照模板配板圖尺寸拼裝成整體，模板在現場拼裝時，要控制好相鄰板面之間拼縫，兩板接頭處要連接牢固，以防漏漿，拼裝完成后用鋼絲把模板和豎向鋼管綁扎牢固，以保持模板的整體性。拼裝要求詳見表拼裝的精度要求一覽表 序號項 目允許偏差1兩塊模板之間拼縫12相鄰模板之間高低差13模板平整度24模板平面尺寸偏差35.3 驗收及拆除的批準程序1、模板搭設前，高大模板支撐系統需經專家論證，并經公司總工和監理單位總監簽字同意后方可實施。2、排架施工結束須經驗收，由技術負責人、安全員組織

38、對排架的驗收，合格后方可鋪放次擱楞和模板面板。3、模板施工完成后，由班組自檢，合格后報項目部質安科，項目經理、技術負責人、安全員組織驗收，自檢合格后報監理驗收。驗收通過后方可綁扎鋼筋。4、支模后，要求木工班組和工長及質檢員認真檢查支模質量情況，填寫好模板分項工程質量檢驗批記錄表，明確責任。5、自檢要對模板支撐體系進行一次全面的驗收:各種節點構造需符合規范規定；檢查扣件施工質量，要確保每一扣件的擰緊力矩控制在4060NM內。6、混凝土澆筑前由質量、安全負責人、總監簽注砼澆灌令，同意后方可澆筑砼。7、混凝土達到一定強度，拆模試塊報造符合要求后由技術負責人和總監簽注拆模令，同意后方可拆除，拆除時由安

39、全員監督實施。5.4 混凝土澆筑1、對高大模板，應先將柱子或墻體混凝土澆筑完成至梁下5cm，并待其強度達到75%以上時再澆筑澆筑梁板混凝土。2、澆筑梁板砼時，宜從中部開始向兩邊擴展進行澆筑。3、澆筑梁板砼時，須派專人看模，一有異常及時處理。4、在確保安全的前提下，在砼澆筑開始后，派人檢查支架及其支承情況，發現有下沉、松動和變形情況，及時予以解決。5、凝土澆筑速度對模板側壓力影響較大，施工中，混凝土須分層澆筑，每層厚度不超過400mm。5.5 支撐系統拆除1、混凝土強度達規定要求后方可拆除模板，拆模要有專人指揮。2、模板拆除根據現場混凝土同條件試塊強度，符合設計要求的百分率后，由技術人員發放拆模

40、通知書后，方可拆模。3、模板及其支架在拆除時混凝土強度要達到如下要求：（1）在拆除側模時，混凝土強度要達到1.2MPa （依據拆模試塊強度而定），保證其表面及棱角不因拆除模板而受損后方可拆除。（2）混凝土的底模，其混凝土強度必須符合下表規定后方可拆除。混凝土強度等級 結構類型結構跨度（m）按設計的混凝土強度標準值的百分率（%） 板2502, 8758 100梁8758100懸臂構件1004、拆除模板的順序與安裝模板順序相反，先支的模板后拆，后支的先拆。5、樓板模板拆除：先松動下部木楔，使其向下移動，達到模板與樓板分離的要求，保留養護支撐及其上的養護木方或養護模板，其余模板均落在滿堂腳手架上。拆

41、除板模板時要保留板的養護支撐。6、模板拆除吊至存放地點時，模板保持平放，然后用鏟刀、濕布進行清理。支模前刷脫模劑。模板有損壞的地方及時進行修理，以保證使用質量。7、模板拆除后，及時進行板面清理，涂刷隔離劑，防止粘結灰漿。8、墻、柱、梁側模當強度達到1.2N/mm方可拆除。9、梁底模當混凝土強度達到設計強度的100方可拆除。模板拆除的順序正好是支模的反順序。10、拆除大跨度梁下模板，應先從跨中開始，分別拆向兩邊。11、梁、板模板支撐的拆除須注意：上層樓板正在澆灌砼，下一層樓板的模板支撐不得拆除，再下層的模板的支撐僅可拆除一部分。12、模板拆除下來要加強維護，不得拋擲。拆下后，即清理干凈，板面涂刷

42、脫模劑，按規格分類堆放整齊，以便使用。6 施工安全管理6.1 施工安全管理機構1、建立以項目經理為主的安全管理小組，安全保證體系如下圖：項目經理制定有關安全消防規章制度監督指導安全消防措施貫徹落實安全消防獎懲工作施工員安全員項目工程師消防員編制安全消防方案安全設施設備驗收特殊安全消防交底施工安全消防交底過程安全消防監督班組安全消防教育安全消防監督整改職工違章教育處理安全消防臺帳積累消防器材保養維修使用制度落實電焊安全消防教育分包單位遵守安全生產六大紀律聽從管理指揮加強自我保護意識2、安全責任（1）項目經理為安全施工的總責任人。（2）項目副經理對安全施工負直接領導責任，具體組織實施各項安全措施和

43、安全制度。（3）項目技術負責人負責組織安全技術措施的編制和審核，安全技術的交底和全技術教育。（4）施工員對分管施工范圍的安全施工負責，貫徹落實各項安全技術措施。（5）工地設專職安全管理員，負責安全管理和監督檢查。（6）各專業人員都有崗位的安全職責。6.2 施工安全管理措施1、建立、健全各級各部門的安全生產責任制，責任落實到人。各項經濟承包有明確的安全指標和包括獎懲辦法在內的保證措施。 （1）操作工人應掌握本工種操作技能，熟悉本工種安全技術操作規程。認真建立“職工勞動保護記錄卡”。 （2）施工方案應有針對性的安全技術措施，經技術負責人審查批準。2、分部分項工程安全技術交底進行全面的針對性的安全技

44、術交底，被交底者履行簽字手續。3、模板施工安全技術措施（1）支模、拆模時不得使用腐爛、裂、暗傷的木指或鐵木腳手扳，亦不得使用24木條或板當作立人板。（2）拆模必須一次拆清，不得留下無撐模板。（3）離地2m 以上撐、拆模板時，不能用斜撐與平撐代替作為扶梯上下，以防撐頭脫落，斷裂跌下傷人，在拆除較重模板時，應先把模板扒開，系好繩索，輕拆輕放，防止拆下的模板沖斷腳手板。拆模時嚴禁亂拋模板。 （4）高空作業時材料對方應穩妥、可靠，使用時工具隨時裝入袋內，防止墜落傷人，嚴禁向高空操作人員拋送工具、物件。（5）使用的榔頭、斧頭等工具、木柄要裝牢，操作時手要握緊，以防工具脫柄或脫手傷人。（6）拆模時操作人員

45、必須掛好、系好安全帶。（7）支模前必須搭好相關腳手架。（8）在拆墻、柱模前不準將腳手架拆除，用塔吊拆時與起重工配合；拆除頂板模板前劃定安全區域和安全通道，將非安全通道用鋼管、安全網封閉，掛“禁止通行”安全標志，操作人員不得在此區域，必須在鋪好跳板的操作架上操作。（9）澆筑混凝土前必須檢查支撐是否可靠、扣件是否松動。澆筑混凝土時必須由模板支設班組設專人看模，隨時檢查支撐是否變形、松動，并組織及時恢復。經常檢查支設模板吊鉤、斜支撐及平臺連接處螺栓是否松動，發現問題及時組織處理。（10）木工機械必須嚴格使用倒順開關和專用開關箱，一次線不得超過3m， 外殼接保護零線，且絕緣良好。電鋸和電刨必須接用漏電

46、保護器，鋸片不得有裂紋（使用前檢查，使用中隨時檢查）； 且電鋸必須具備皮帶防護罩、鋸片防護罩、分料器和護手裝置。使用木工多用機械時嚴禁電鋸和電刨同時使用；使用木工機械嚴禁戴手套；長度小于50cm 或厚度大于鋸片半徑的木料嚴禁使用電鋸；兩人操作時相互配合，不得硬拉硬拽；機械停用時斷電加鎖。（11）用塔吊吊運模板時，必須由起重工指揮，嚴格遵守相關安全操作規程。模板安裝就位前需有纜繩牽拉，防止模板旋轉不善撞傷人；垂直吊運必須采取兩個以上的吊點，且必須使用卡環吊運。不允許一次吊運二塊模板。（12）組拼的大模板堆放時，使模板向下傾斜30 ，不得將模板堆放在施工層上，防止模板在風荷載下傾覆。（13）模板堆

47、放場地要求硬化、平整、有圍護，陰陽角模架設小圍護架放置。安裝就位后，要采取防止觸電保護措施，將大模板加以串聯，并同避雷網接通，防止漏電傷人。（14）在電梯間、通高豎井內進行模板施工作業時，必須層層搭設安全防護平臺。因混凝土側力既受溫度影響，又受澆筑速度影響，因此當夏季施工溫度較高時，可適當增大混凝土澆筑速度，秋冬季施工溫度降低混凝土澆筑速度也要適當降低。當T=15時，混凝土澆筑速度不大于2m3/h。（15）建立領導值班制度，及時處置意外事件，加強安全管理，做好文明施工。（16）在木模板堆放區放置足夠數量的滅火器。7 質量保證控制措施 7.1 進場模板質量標準1、技術性能必須符合相關質量標準（通

48、過收存、檢查進場九夾板出廠合格證和檢測報告來檢驗）。2、外觀質量檢查標準（通過觀察檢驗）任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板邊缺損、起毛。每平方米單板脫膠不大于0.001m2 。每平方米污染面積不大于0.005m2 。3、規格尺寸標準厚度檢測方法：用鋼卷尺在距板邊20mm 處，長短邊分別測3 點、1 點，取8 點平均值；各測點與平均值差為偏差。長、寬檢測方法：用鋼卷尺在距板邊100mm 處分別測量每張板長、寬各2 點，取平均值。對角線差檢測方法：用鋼卷尺測量兩對角線之差。翹曲度檢測方法：用鋼直尺量對角線長度，并用楔形塞尺（或鋼卷尺）量鋼直尺與板面間最大弦高，后者與前者的比值為翹曲度。 7.

49、2 模板安裝質量要求必須符合混凝土結構工程施工質量及驗收規范（GB 50204-2002 ）（2011年版）及相關規范要求。即“模板及其支架應具有足夠的承載能力、剛度和穩定性，能可靠地承受澆筑混凝土的重量、側壓力以及施工荷載”。 主控項目（1） 安裝現澆結構的上層模板及其支架時，下層樓板應具有承受上層荷載的承載能力，或加設支架；上下層支架的立柱應對準，并鋪設墊板。檢查數量：全數檢查。檢驗方法：對照模板設計文件和施工技術方案觀察。（2）在涂刷模板隔離劑時，不得沾污鋼筋和混凝土接槎處。檢查數量：全數檢查。檢驗方法：觀察。 一般項目（1）模板安裝應滿足下列要求：1） 模板的接縫不應漏漿；在澆筑混凝土

50、前，木模板應澆水濕潤，但模板內不應有積水；2）模板與混凝土的接觸面應清理干凈并涂刷隔離劑；3）澆筑混凝土前，模板內的雜物應清理干凈；檢查數量：全數檢查。檢驗方法：觀察。（2）對跨度不小于4m 的現澆鋼筋混凝土梁、板，其模板應按要求起拱。檢查數量：按規范要求的檢驗批（在同一檢驗批內，對梁，應抽查構件數量的10，且不應少于3 件；對板，應按有代表性的自然間抽查10，且不得小于3 間。） 檢驗方法：水準儀或拉線、鋼尺檢查。（3） 固定在模板上的預埋件、預留孔洞均不得遺漏，且應安裝牢固，其偏差應符合表6-1 的規定。檢查數量：按規范要求的檢驗批(對梁、柱，應抽查構件數量的10， 且不應少于3 件；對墻

51、和板，應按有代表性的自然間抽查10，且不得小于3 間)。檢驗方法：鋼尺檢查。 現澆結構模板安裝的偏差應符合表6-1 的規定。檢查數量：按規范要求的檢驗批(對梁、柱，應抽查構件數量的10， 且不應少于3 件；對墻和板，應按有代表性的自然間抽查10，且不得小于3 間)。現澆結構模板安裝允許偏差和檢驗方法見表6-1：（檢驗方法：檢查同條件養護試塊強度試驗值。檢查軸線位置時，應沿縱、橫兩個方向量測，并取其中的較大值。）模板安裝允許偏差和檢驗方法 表6-1項目項 目項允許偏差（mm）檢查方法國家規范標準內部控制標準1軸線位移柱、墻、梁53尺量2底板上表面標高+5+3水準儀或拉線、尺量3截面模內尺寸基礎+

52、10+5尺量柱、墻、梁+4，-5+34層高垂直度層高不大于5m63經緯儀或拉線、尺量層高大于5m855相鄰兩板表面高低差22尺量6表面平整度52靠尺、塞尺7陰陽角方正2方尺、塞尺垂直2線尺8預埋鐵件中心線位移2拉線、尺量9預埋管、螺栓中心線位移32拉線、尺量螺栓外露長度+10，-0+5，-010預留孔洞中心線位移+105拉線、尺量尺寸+10，-0+5，-011門窗洞口中心線位移3拉線、尺量寬、高+5對角線612插筋中心線位移55尺量外露長度+10，-0+10，-0本工程的質量目標是獲得上海市優質結構， 因此，模板工程質量驗收時按照優質結構的質量標準驗收。 模板垂直度控制（1） 對模板垂直度嚴格

53、控制，在模板安裝就位前，必須對每一塊模板線進行復測，無誤后，方可模板安裝。（2） 模板拼裝配合，工長及質檢員逐一檢查模板垂直度，確保垂直度不超過3mm ，平整度不超過2mm； （3）模板就位前，檢查頂模棍位置、間距是否滿足要求。 頂板模板標高控制每層頂板抄測標高控制點，測量抄出混凝土墻上的500 線，根據層高2800mm 及板厚，沿墻周邊彈出頂板模板的底標高線。 模板的變形控制（1）墻模支設前，豎向梯子筋上，焊接頂模棍（墻厚每邊減少1mm）。（2） 澆筑混凝土時，做分層尺竿，并配好照明，分層澆筑，層高控制在500 以內，嚴防振搗不實或過振，使模板變形。（3）門窗洞口處對稱下混凝土；（4） 模板

54、支立后，拉水平、豎向通線，保證混凝土澆筑時易觀察模板變形，跑位；（5）澆筑前認真檢查螺栓、頂撐及斜撐是否松動；（6）模板支立完畢后，禁止模板與腳手架拉結。 模板的拼縫、接頭模板拼縫、接頭不密實時，用塑料密封條堵塞；鋼模板如發生變形時，及時修整。 窗洞口模板在窗臺模板下口中間留置2 個排氣孔，以防混凝土澆筑時產生窩氣，造成混凝土澆筑不密實。 清掃口的留置樓梯模板清掃口留在平臺梁下口，清掃口50100 洞，以便用空壓機清掃模內的雜物，清理干凈后，用木膠合板背訂木方固定。 跨度小于4m 不考慮，46m 的板起拱10mm；跨度大于6m 的板起拱15mm 。 與安裝配合合模前與鋼筋、水、電安裝等工種協調

55、配合，合模通知書發放后方可合模。 混凝土澆筑時，所有墻板全長、全高拉通線，邊澆筑邊校正墻板垂直度，每次澆筑時，均派專人專職檢查模板，發現問題及時解決。 為提高模板周轉、安裝效率，事先按工程軸線位置、尺寸將模板編號，以便定位使用。拆除后的模板按編號整理、堆放。安裝操作人員應采取定段、定編號負責制。 7.3 其他注意事項在模板工程施工過程上中，嚴格按照模板工程質量控制程序施工，另外對于一些質量通病制定預防措施，防患于未然，以保證模板工程的施工質量。嚴格執行交底制度，操作前必須有單項的施工方案和給施工隊伍的書面形式的技術交底。 膠合模板選統一規格，面板平整光潔、防水性能好的。 進場木方先壓刨平直統一

56、尺寸，并碼放整齊，木方下口要墊平。 模板配板后四邊彈線刨平，以保證墻體、柱子、樓板陽角順直。 墻模板安裝基層找平，并粘貼海綿條，模板下端與事先做好的定位基準靠緊，以保證模板位置正確和防止模板底部漏漿，在外墻繼續安裝模板前，要設置模板支撐墊帶，并校正其平直。 墻模板的對拉螺栓孔平直相對，穿插螺栓不得斜拉硬頂。內墻穿墻螺栓套硬塑料管，塑料管長度比墻厚少23mm 。 門窗洞口模板制作尺寸要求準確，校正陽角方正后加固，固定，對角用木條拉上以防止變形。 支柱所設的水平撐與剪刀撐，按構造與整體穩定性布置。模板工程質量控制（詳見圖6-1）。 7.4 脫模劑及模板堆放、維修 膠合板選擇水性脫模劑，在安裝前將脫

57、膜劑刷上，防止過早刷上后被雨水沖洗掉。鋼模板用油性脫模劑，機油:柴油2:8。 模板貯存時，其上要有遮蔽，其下墊有墊木。墊木間距要適當，避免模板變形或損傷。 裝卸模板時輕裝輕卸，嚴禁拋擲，并防止碰撞，損壞模板。周轉模板分類清理、堆放。 拆下的模板，如發現翹曲，變形，及時進行修理。破損的板面及時進行修學習圖紙和技術準備工作模板選擇學習操作規程清理模板 模板涂刷脫模劑書面交底技術交底與鋼筋工序交接操作人員檢查腳手架模板底部標高、中心線、斷面尺寸放線中間抽查和鋼筋、砼工序交接檢查支模自查澆筑砼時留人看模按梁、柱各抽查10，但均不應小于3件，墻、板按有代表性的自然間抽查10，但不少于3間執行驗評標準質量

58、評定不合格的處理（返工）按同條件試塊確定拆模時間拆模注意保護棱角清理現場、文明施工自檢記錄資料整理質量評定記錄施工記錄圖7-1 模板工程質量控制程序8 質量通病及預防措施 8.1 模板加工現象：后臺模板加工質量粗糙，拼縫不嚴，板面變形，尺寸偏差大。門窗及預留洞模板制作馬虎。防治措施：模板制作中嚴格按翻樣尺寸配制，選用質量合格的材料，接縫要嚴密，所有龍骨加工精度，對加工的模板嚴格檢查驗收。 8.2 柱墻模板現象：脹模、漏漿、混凝土出現蜂窩，爛根。墻混凝土表面粘模、掉角。防治措施：支模前按圖紙彈好軸線和斷面尺寸，矯正鋼筋位置，防止漏漿爛根。 8.3 頂板模板現象：板中部下撓，板底與墻、梁四周不平，

59、板模伸入墻、梁內“吃模”， 板縫跑漿，出現麻面、蜂窩。防治措施：板模下部支撐按詳圖間距布置，支撐墊木方。拉好水平桿和剪力撐，支撐采用滿堂紅架子，用U 托調節絲桿調整標高。縱橫格柵經過壓刨，保證尺寸一樣大，并拉通線找平，保證在同一標高上。板鋪完后，用水準儀校正標高，并用靠尺找平。板模多次周轉使用時，將表面的水泥砂漿清理干凈，涂刷膜劑，對變形和四周破損的模板及時修整和更換以確保接縫嚴密，板面平整；模板鋪完后，將雜物清理干凈。9 材料節約措施1、在使用鋼管作支撐和橫桿時，要以大局出發，精心規劃、計算，鋼管長切短時，要滿足一定的工程模數，并根據工程具體結構高度和尺寸進行施工。根據本工程的特點，頂撐立桿

60、以2.1m 為主，1.2m 和0.9m 的立桿為輔，這樣可以有效的提高周材使用效率。2、不得在放置好的木模上隨意踐踏、重物沖擊；木背楞分類堆放，不得隨意切斷或鋸、割。3、根據圖紙精心排板，每根板、每根梁盡量少拼縫。4、安裝多余扣件和釘子要裝入專用背包中按要求回收，不得亂丟亂放。5、模板拆除扣件不得亂丟，邊拆邊進袋。6、拆除模板按標識吊運到模板堆放場地，由模板保養人員及時對模板進行清理、修正、刷脫模劑，標識不清的模板重新標識；做到精心保養，以延長使用期限。7、制定材料節約管理獎罰制度：拆除模板要按操作要求施工，嚴禁猛撬、生砸、及大面積撬落，盡可能不損壞木模板，便于周轉使用，對拆下的模板及時清除表

61、面油污。并進行整修刷好脫模劑，以便再用。對故意破壞模板，且不整修、不保養。重新用新料配置上層模板等按配置模板量的實際進場價格罰款。10 成品保護1、上操作面前模板上的脫模劑不得流墜，以防污染結構成品。2、為防止破壞模板工序必須做到：不得重物沖擊已支好模板、支撐；不準在模板上任意拖拉鋼筋；在支好的頂板模板上焊接鋼筋時，加墊薄鋼板或或其他阻燃材料；在支好頂板模上進行預埋管打彎走線時不得直接以模板為支點，需用木方作墊進行。3、拆下的模板，如有變形，及時進行修理。4、門窗洞口、墻的陽角用塑料護角保護。5、樓梯踏步用15mm 厚碎木膠合板保護。6、進場后的模板臨時堆放時，要放穩墊平，必須用編織布臨時遮蓋

62、，使用前，必須涂刷水性脫模劑，遇雨時，及時覆蓋塑料布。7、模板拆除時，嚴禁用撬棍亂撬和高處向下拋擲，以防口角損壞并保證安全。8、施工過程中，嚴禁用利器或重物亂撞模板，以防模板損壞或變形。11 質量記錄主要有以下記錄：1、模板分項工程預檢記錄；2、模板分項工程質量評定資料。12 監測措施1、班組日常進行安全檢查，項目部每周進行安全檢查，分公司每月進行安全檢查，所有安全檢查記錄必須形成書面材料。2、高支模日常檢查，重點巡查以下部位：（1）桿件的設置和連接、連墻桿、支撐、剪刀撐等構件是否符合要求。（2）地基是否積水，底座是否松動，立桿是否懸空。（3）連接扣件是否松動。（4）架體是否有不均勻沉降、垂直

63、度。（5）施工過程中是否符合規范要求。（6）支架與桿件是否有變形的形象。（7）支架在承受六級大風或大暴后必須進行全面檢查。（8）監測項目：立桿頂水平位移、支架整體水平位移及立桿的基礎沉降。（9）監測點布設：支架監測點布設應按監測項目分別選取在受力最大的立桿、支架周邊穩定性薄弱的立桿及受力最大或地基承載力低的立桿設監測點。監測點布置應根據支架平面大小設置各不少于2個立桿頂水平位移、支架整體水平位移及立桿基礎沉降監測點。監測儀器精度應滿足現場監測要求，并設變形監測報警值。（10）監測頻率在澆筑砼過程中應實施實時監測，一般監測頻率不宜超過2030分鐘一次。監測時間可控制在混凝土澆注前直至砼終凝。扣件

64、式鋼管腳手架高支模搭設允許偏差及監測變形允許什、報警值可參見下表：序號項目搭設允許偏差變形允許偏差變形預警值檢查工具1立桿鋼管彎曲3mL4M4mL6.5M/吊線和卷尺2水平桿、斜桿的鋼管彎曲L6.5M/吊線和卷尺3立桿垂直度全高/4立桿腳手架高度H內/經緯儀及鋼板尺5立桿頂水平位移/吊線和卷尺經緯6支架整體水平位移/經緯儀及鋼板尺7立桿基礎沉降/經緯儀及鋼板尺（11）當監測數據超過上表預警值時必須立即停止澆筑砼，疏散人員，并進行加固處理。13 應急預案13.1 應急領導機構項目部成立應急領導小組，組長由項目經理擔任，由安全、保衛、工程技術、材料設備、后勤等部門組成。組長：項目經理組員：安全 保

65、衛技術員 施工員 13.2 應急計劃工程開工或階段性施工開始前，項目經理部根據現場實際情況，識別潛在的事故和應急情況，控制潛在的事故和可能引起人員、材料、裝備、設施破壞的緊急情況。1、支撐系統失穩、 坍塌，墜落發生的原因及預防措施：支撐系統失穩、 坍塌，墜落發生的原因:未按模板施工方案施工，鋼管腳手架材質不符合要求，模板未經驗收就投入使用。預防措施：嚴格按專項方案施工，嚴把材料進貨關；加強模板驗收。2、坍塌倒塌事故發生應急措施：（1）事故發生后應立即報告應急搶險指揮部。（2）挖掘被掩埋傷員及時脫離危險區。（3）清楚傷員口、鼻內泥塊、凝血塊、嘔吐物等，將昏迷傷員舌頭拉出，以防窒息。（4）進行簡易

66、包扎、止血或簡易骨折固定。（5）對呼吸、心跳停止的傷員予以心臟復蘇。（6）盡快與120急救中心取得聯系，詳細說明事故地點、受傷程度，并派人到路口接應。（7）組織人員盡快解除重物壓迫，減少傷員擠壓綜合癥的發生，并將其轉移至安全地方。（8）若有骨折時，應及時用夾板等簡易固定后立即送醫院。 13.3 應急響應1、澆筑混凝土時，派專人看護支架。不論任何人，一旦發現支撐排架等施工設施有倒塌的可能性，應立即呼叫在場全體人員進行隱藏。 2、現場人員應迅速通知項目經理或施工員，并打電話及時向集團應急搶險領導小組領導報告事故的發生情況，請求集團應急搶險領導小組的支援。3、根據現場情況，若有人員受傷，應立即撥打1

67、20急救電話，向急救中心求救。應務必講清受傷人數、地點和人員受傷情況。并派人到主要路口引導急救車盡快趕至事故現場。同時，現場急救人員在急救車到來以前，應對受傷人員進行急救；本項目部配備應急急救藥箱1只，藥箱放在現場辦公室。4、在沒有人員受傷的情況下，現場負責人應根據實際情況研究補救措施，在確保人員生命安全的前提下，組織恢復正常施工秩序。5、現場安全員應對排架等倒塌事故進行原因分析，制定相應的改正措施，認真填寫傷亡事故報表，事故調查等有關處理報告，并上報集團應急搶險領導小組。13.4 保障措施應急預案小組手機24小常開，與相關部門的電話經常駐聯系。現場救援和工程搶險設備準備充分，救援藥品備足，做

68、好后勤保障、資金保障等工作。14 模板計算書14.1 漏斗層1200厚板支撐體系計算書一、工程屬性新澆混凝土樓板名稱漏斗層，標高-3.557m新澆混凝土樓板板厚(mm)1200新澆混凝土樓板邊長L(m)6新澆混凝土樓板邊寬B(m)6二、荷載設計施工人員及設備荷載標準值Q1k當計算面板和小梁時的均布活荷載(kN/m2)2.5當計算面板和小梁時的集中荷載(kN)2.5當計算主梁時的均布活荷載(kN/m2)1.5當計算支架立柱及其他支承結構構件時的均布活荷載(kN/m2)1模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板自重標準值0.1面板及小梁自重標準值0.3樓板模板自重標準值0.5模板及其支架自重

69、標準值0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1模板支拆環境不考慮風荷載三、模板體系設計模板支架高度(m)5.64立柱縱向間距la(mm)700立柱橫向間距lb(mm)700水平拉桿步距h(mm)900立柱布置在混凝土板域中的位置中心對稱立柱距混凝土板短邊的距離(mm)200立柱距混凝土板長邊的距離(mm)200主梁布置方向平行樓板長邊小梁間距(mm)150小梁距混凝土板短邊的距離(mm)75小梁兩端各懸挑長度(mm)200，200 設計簡圖如下：模板設計平面圖模板設計剖面圖(樓板長向)模板設計剖面圖(樓板寬向)四、面板驗算面板類型覆面木膠合

70、板面板厚度(mm)12面板抗彎強度設計值f(N/mm2)16面板彈性模量E(N/mm2)4700 根據建筑施工模板安全技術規范面板可按簡支跨計算的規定，另據現實，樓板面板應擱置在梁側模板上，因此本例以簡支梁，取1m單位寬度計算。計算簡圖如下： Wbh2/6=10001212/624000mm3，Ibh3/12=1000121212/12144000mm4 1、強度驗算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(1.1+24)1.2)+1.42.5，1.35(0.1+(1

71、.1+24)1.2)+1.40.72.5 1=38.92kN/m q20.91.35G1Kb=0.91.350.11=0.12kN/m p0.91.30.7Q1K=0.91.40.72.52.2kN Mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max38.920.152/8，0.120.152/8+2.20.15/4= 0.11kNm Mmax/W0.11106/240004.56N/mm2f16N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 q(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.1+(1.1+24)1.2)1=30.22kN/m 5ql4/(384EI)530.221504/(38447

72、00144000)0.29mml/400150/4000.38mm 滿足要求！五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規格(mm)4080小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)15.44小梁抗剪強度設計值(N/mm2)1.78小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)42.67小梁截面慣性矩I(cm4)170.67 因B/lb取整6000/700取整8，按四等跨連續梁計算，又因小梁較大懸挑長度為200mm，因此需進行最不利組合，計算簡圖如下： 1、強度驗算 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1k

73、b=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)1.2)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)1.2)+1.40.72.50.155.87kN/m 因此，q1靜0.91.35(G1k+(G3k+G2k)h)b=0.91.35(0.3+(1.1+24)1.2)0.155.54kN/m q1活0.91.40.7Q1kb=0.91.40.72.50.150.33kN/m M1-0.107q1靜L2+0.121q1活L2-0.1075.540.72+0.1210.330.720.27kNm q20.91.35G1kb=0.91.350.30.150.05kN/m p0.91.40.7Q1k

74、=0.91.40.72.52.2kN/m M20.077q2L2+0.21pL0.0770.050.72+0.212.20.70.33kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max5.870.22/2，0.050.22/2+2.20.20.44kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.27，0.33，0.440.44kNm Mmax/W0.44106/4267010.36N/mm2f15.44N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 V10.607q1靜L+0.62q1活L0.6075.540.7+0.620.330.72.5kN V20.607q2L+0.681p0.60

75、70.050.7+0.6812.21.52kN V3maxq1L1，q2L1+pmax5.870.2，0.050.2+2.22.22kN VmaxmaxV1，V2，V3max2.5，1.52，2.222.5kN max3Vmax/(2bh0)=32.51000/(28040)1.17N/mm21.78N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 q=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)1.2)0.154.56kN/m 跨中max0.632qL4/(100EI)=0.6324.567004/(10093501706700)0.43mml/400700/4001.75mm 懸臂端

76、maxqL4/(8EI)=4.562004/(893501706700)0.06mml1/400200/4000.5mm 滿足要求！六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規格(mm)483可調托座內主梁根數2主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁截面慣性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 因主梁2根合并，則抗彎、抗剪、撓度驗算荷載值取半。 1、小梁最大支座反力計算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k

77、)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)1.2)+1.41.5，1.35(0.5+(1.1+24)1.2)+1.40.71.50.155.78kN/m q1靜0.91.35(G1k+ (G3k+G2k)h)b=0.91.35(0.5+(1.1+24)1.2)0.155.58kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.41.50.150.28kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.5+(1.1+24)1.2)0.15=4.59kN/m 承載能力極限狀態 按四跨連續梁，Rmax(1.143q1靜+1.223q1活)L1.1435.580.7+

78、1.2230.280.74.71kN 按懸臂梁，R1q1l=5.780.21.16kN RmaxRmax，R1/22.35kN; 同理，R1.77kN，R1.77kN 正常使用極限狀態 按四跨連續梁，Rmax1.143q2L1.1434.590.73.67kN 按懸臂梁，R1Rmaxl=3.670.20.73kN RmaxRmax，R1/21.84kN; 同理，R1.38kN，R1.38kN 2、抗彎驗算 計算簡圖如下： 主梁彎矩圖(kNm) Mmax0.77kNm Mmax/W0.77106/4490171.92N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 3、抗剪驗算 主梁剪力圖(kN) Vm

79、ax6.29kN max2Vmax/A=26.291000/42429.66N/mm2125N/mm2 滿足要求！ 4、撓度驗算 主梁變形圖(mm) max0.69mm 跨中max=0.69mm=700/400=1.75mm 滿足要求！七、立柱驗算鋼管類型483立柱截面面積A(mm2)424立柱截面回轉半徑i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗壓強度設計值f(N/mm2)205 h/i900/15.957150 滿足要求！ 查表得，0.84 f=N/(A)=0.9max1.2(0.75+(1.1+24)1.2)+1.41, 1.35(0.75+(1.1+24)1.2)+1.40

80、.710.70.71000/(0.84424)=18.811000/357.43=52.63N/mm2f=205 N/mm2 滿足要求！八、可調托座驗算可調托座承載力容許值N(kN)30 按上節計算可知，可調托座受力N18.81kNN30kN 滿足要求！14.2 漏斗層800*2500梁支撐體系計算書一、工程屬性新澆混凝土梁名稱KL2新澆混凝土梁計算跨度(m)7.54混凝土梁截面尺寸(mmmm)8002500新澆混凝土結構層高(m)5.64梁側樓板厚度(mm)1200二、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自

81、重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人員及設備荷載標準值Q1k當計算支架立柱及其他支承結構構件時(kN/m2)1振搗混凝土時產生的荷載標準值Q2k(kN/m2)對水平面模板取值2模板支拆環境不考慮風荷載三、模板體系設計新澆混凝土梁支撐方式梁兩側有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱間距la(mm)700梁兩側立柱間距lb(mm)1400步距h(mm)900新澆混凝土樓板立柱間距la(mm)、lb(mm)700、700混凝土梁居梁兩側立柱中的位置居中梁左側立柱距梁中心線距離(mm)700梁底增加立柱根數2梁底增加立柱布置方式按梁兩側立柱間距均分梁

82、底增加立柱依次距梁左側立柱距離(mm)467,933梁底支撐小梁根數12梁底支撐小梁一端懸挑長度(mm)270 設計簡圖如下：平面圖立面圖四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)12面板抗彎強度設計值f(N/mm2)16面板彈性模量E(N/mm2)4700 取單位寬度1000mm，按四等跨連續梁計算，計算簡圖如下： Wbh2/6=10001212/624000mm3，Ibh3/12=1000121212/12144000mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0

83、.1+(24+1.5)2.5)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)2.5)+1.40.72179.34kN/m q1靜0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)2.5177.58kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.76kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)2.5163.85kN/m 1、強度驗算 Mmax-0.107q1靜L2+0.121q1活L2-0.10777.580.072+0.1211.760.0720.04kNm Mmax/W0.04106/240001.78N/m

84、m2f16N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max0.632qL4/(100EI)=0.63263.8572.734/(1004700144000)0.017mml/40072.73/4000.18mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 設計值(承載能力極限狀態) R1=R5=0.393 q1靜l +0.446 q1活l=0.39377.580.07+0.4461.760.072.27kN R2=R4=1.143 q1靜l +1.223 q1活l=1.14377.580.07+1.2231.760.076.61kN R3=0.928 q1靜l +1.142 q1活l=0.92877.580.0

85、7+1.1421.760.075.38kN 標準值(正常使用極限狀態) R1=R5=0.393 q2l=0.39363.850.071.82kN R2=R4=1.143 q2l=1.14363.850.075.31kN R3=0.928 q2l=0.92863.850.074.31kN五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規格(mm)4080小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)15.44小梁抗剪強度設計值(N/mm2)1.78小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)42.67小梁截面慣性矩I(cm4)170.67 為簡化計算，按四等跨連續梁和懸臂梁分別計算，如下圖： q1max2

86、.27+0.91.35(0.3-0.1)0.8/11+0.5(2.5-1.2)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)1.2)+1.41，1.35(0.5+(24+1.1)1.2)+1.40.71max0.7-0.8/2，(1.4-0.7)-0.8/2/21，6.61+0.91.35(0.3-0.1)0.8/11=8.79kN/m q2max1.82+(0.3-0.1)0.8/11+0.5(2.5-1.2)+(0.5+(24+1.1)1.2)max0.7-0.8/2，(1.4-0.7)-0.8/2/21，5.31+(0.3-0.1)0.8/117.08kN/m 1、抗彎驗算 Mmaxma

87、x0.107q1l12，0.5q1l22max0.1078.790.72，0.58.790.2720.46kNm Mmax/W0.46106/4267010.81N/mm2f15.44N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.6078.790.7，8.790.273.737kN max3Vmax/(2bh0)=33.7371000/(24080)1.75N/mm21.78N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 10.632q2l14/(100EI)0.6327.087004/(10093501706700)0.67mml/400700/4001.7

88、5mm 2q2l24/(8EI)7.082704/(893501706700)0.29mml/400270/4000.68mm 滿足要求！ 4、支座反力計算 梁頭處(即梁底支撐小梁懸挑段根部) 承載能力極限狀態 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.1438.790.7，0.3938.790.7+8.790.277.04kN 同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1R125.3kN，R2R117.04kN，R3R4R5R6R7R8R9R104.32kN 正常使用極限狀態 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.1437.

89、080.7，0.3937.080.7+7.080.275.67kN 同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1R124.26kN，R2R115.67kN，R3R4R5R6R7R8R9R103.46kN六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規格(mm)483可調托座內主梁根數2主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁截面慣性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 主梁自重忽略不計，因主梁2根合并，則抗彎、抗剪、撓度驗算荷載值取半，計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 主梁彎矩圖(kNm) Mmax/W0

90、.529106/4490117.87N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 主梁剪力圖(kN) Vmax7.69kN max2Vmax/A=27.691000/42436.27N/mm2125N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 主梁變形圖(mm) max0.13mml/400466.67/4001.17mm 滿足要求！ 4、扣件抗滑計算 RmaxR1,R41.28kN8kN 單扣件在扭矩達到4065Nm且無質量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！ 同理可知，左側立柱扣件受力R1.28kN8kN 單扣件在扭矩達到4065Nm且無質量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！七、立柱驗算鋼管

91、類型483立柱截面面積A(mm2)424回轉半徑i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗壓強度設計值f(N/mm2)205 =h/i=900/15.9=56.6=150 長細比滿足要求！ 查表得，0.85 立柱最大受力NmaxR1+N邊1，R2，R3，R4+N邊2max1.28+0.9max1.2(0.75+(24+1.1)1.2)+1.41，1.35(0.75+(24+1.1)1.2)+1.40.71(0.7+0.7-0.8/2)/20.7，28.34，28.34，1.28+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)1.2)+1.41，1.35(0.5+(24+1.1)1.2

92、)+1.40.71(0.7+1.4-0.7-0.8/2)/20.728.34kN fN/(A)28.34103/(0.85424)79.01N/mm2f205N/mm2 滿足要求！八、可調托座驗算可調托座承載力容許值N(kN)30 由主梁驗算一節計算可知可調托座最大受力NmaxR1，R2，R3，R4228.34kNN30kN 滿足要求！14.3 250厚倉頂板支撐體系計算書一、工程屬性新澆混凝土樓板名稱倉頂板，標高24.10m新澆混凝土樓板板厚(mm)250新澆混凝土樓板邊長L(m)5.6新澆混凝土樓板邊寬B(m)4.2二、荷載設計施工人員及設備荷載標準值Q1k當計算面板和小梁時的均布活荷載(

93、kN/m2)2.5當計算面板和小梁時的集中荷載(kN)2.5當計算主梁時的均布活荷載(kN/m2)1.5當計算支架立柱及其他支承結構構件時的均布活荷載(kN/m2)1模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板自重標準值0.1面板及小梁自重標準值0.3樓板模板自重標準值0.5模板及其支架自重標準值0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1模板支拆環境不考慮風荷載三、模板體系設計模板支架高度(m)30.95立柱縱向間距la(mm)900立柱橫向間距lb(mm)900水平拉桿步距h(mm)1500立柱布置在混凝土板域中的位置自定義立柱距混凝土板

94、短邊的距離(mm)150立柱距混凝土板長邊的距離(mm)150主梁布置方向平行樓板長邊小梁間距(mm)150小梁距混凝土板短邊的距離(mm)50小梁兩端各懸挑長度(mm)150，150 設計簡圖如下：模板設計平面圖模板設計剖面圖(樓板長向)模板設計剖面圖(樓板寬向)四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)12面板抗彎強度設計值f(N/mm2)16面板彈性模量E(N/mm2)4700 根據建筑施工模板安全技術規范面板可按簡支跨計算的規定，另據現實，樓板面板應擱置在梁側模板上，因此本例以簡支梁，取1m單位寬度計算。計算簡圖如下： Wbh2/6=10001212/624000mm3，Ibh3

95、/12=1000121212/12144000mm4 1、強度驗算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(1.1+24)0.25)+1.42.5，1.35(0.1+(1.1+24)0.25)+1.40.72.5 1=10.04kN/m q20.91.2G1kb=0.91.20.11=0.11kN/m p0.91.3Q1K=0.91.42.53.15kN Mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max10.040.152/8，0.110.152/8+3.1

96、50.15/4= 0.12kNm Mmax/W0.12106/240004.93N/mm2f16N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 q(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.1+(1.1+24)0.25)1=6.38kN/m 5ql4/(384EI)56.381504/(3844700144000)0.06mml/400150/4000.38mm 滿足要求！五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規格(mm)4080小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)15.44小梁抗剪強度設計值(N/mm2)1.78小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)42.67小梁截面慣性矩I(cm4)1

97、70.67 因B/lb取整4200/900取整4，按四等跨連續梁計算，又因小梁較大懸挑長度為150mm，因此需進行最不利組合，計算簡圖如下： 1、強度驗算 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.25)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.25)+1.40.72.50.151.54kN/m 因此，q1靜0.91.2(G1k+(G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.3+(1.1+24)0.25)0.151.07kN/m q1活0.91.

98、4Q1kb=0.91.42.50.150.47kN/m M10.077q1靜L2+0.1q1活L20.0771.070.92+0.10.470.920.1kNm q20.91.2G1kb=0.91.20.30.150.05kN/m p0.91.4Q1k=0.91.42.53.15kN/m M20.077q2L2+0.21pL0.0770.050.92+0.213.150.90.6kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max1.540.152/2，0.050.152/2+3.150.150.47kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.1，0.6，0.470.6kNm

99、Mmax/W0.6106/4267014.02N/mm2f15.44N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 V10.607q1靜L+0.62q1活L0.6071.070.9+0.620.470.90.85kN V20.607q2L+0.681p0.6070.050.9+0.6813.152.17kN V3maxq1L1，q2L1+pmax1.540.15，0.050.15+3.153.16kN VmaxmaxV1，V2，V3max0.85，2.17，3.163.16kN max3Vmax/(2bh0)=33.161000/(28040)1.48N/mm21.78N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗

100、算 q=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)0.25)0.150.99kN/m 跨中max0.632qL4/(100EI)=0.6320.999004/(10093501706700)0.26mml/400900/4002.25mm 懸臂端maxqL4/(8EI)=0.991504/(893501706700)0mml1/400150/4000.38mm 滿足要求！六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規格(mm)483可調托座內主梁根數2主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁截面慣性矩I(

101、cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 因主梁2根合并，則抗彎、抗剪、撓度驗算荷載值取半。 1、小梁最大支座反力計算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.25)+1.41.5，1.35(0.5+(1.1+24)0.25)+1.40.71.50.151.43kN/m q1靜0.91.35(G1k+ (G3k+G2k)h)b=0.91.35(0.5+(1.1+24)0.25)0.151.23kN/m q1活0.91

102、.4Q1kb=0.91.41.50.150.28kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.5+(1.1+24)0.25)0.15=1.02kN/m 承載能力極限狀態 按四跨連續梁，Rmax(1.143q1靜+1.223q1活)L1.1431.230.9+1.2230.280.91.58kN 按懸臂梁，R1q1l=1.430.150.21kN RmaxRmax，R1/20.79kN; 同理，R0.53kN，R0.4kN 正常使用極限狀態 按四跨連續梁，Rmax1.143q2L1.1431.020.91.05kN 按懸臂梁，R1Rmaxl=1.050.150.16kN RmaxRm

103、ax，R1/20.52kN; 同理，R0.35kN，R0.26kN 2、抗彎驗算 計算簡圖如下： 主梁彎矩圖(kNm) Mmax0.45kNm Mmax/W0.45106/4490100.47N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 3、抗剪驗算 主梁剪力圖(kN) Vmax2.98kN max2Vmax/A=22.981000/42414.03N/mm2125N/mm2 滿足要求！ 4、撓度驗算 主梁變形圖(mm) max0.65mm 跨中max=0.65mm=900/400=2.25mm 懸挑段max0.23mm=100/400=0.25mm 滿足要求！七、立柱驗算鋼管類型483立柱截面面

104、積A(mm2)424立柱截面回轉半徑i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗壓強度設計值f(N/mm2)205 h/i1500/15.995150 滿足要求！ 查表得，0.63 f=N/(A)=0.9max1.2(0.75+(1.1+24)0.25)+1.41, 1.35(0.75+(1.1+24)0.25)+1.40.710.90.91000/(0.63424)=7.631000/266.7=28.6N/mm2f=205 N/mm2 滿足要求！八、可調托座驗算可調托座承載力容許值N(kN)30 按上節計算可知，可調托座受力N7.63kNN30kN 滿足要求！14.4 倉頂板80

105、0*1800梁支撐體系計算書一、工程屬性新澆混凝土梁名稱KZL1新澆混凝土梁計算跨度(m)17.35混凝土梁截面尺寸(mmmm)8001800新澆混凝土結構層高(m)30.94梁側樓板厚度(mm)250二、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人員及設備荷載標準值Q1k當計算支架立柱及其他支承結構構件時(kN/m2)1振搗混凝土時產生的荷載標準值Q2k(kN/m2)對水平面模板取值2模板支拆環境不考慮風荷載三、模板體系設計新

106、澆混凝土梁支撐方式梁兩側有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱間距la(mm)700梁兩側立柱間距lb(mm)1300步距h(mm)1500新澆混凝土樓板立柱間距la(mm)、lb(mm)700、900混凝土梁居梁兩側立柱中的位置居中梁左側立柱距梁中心線距離(mm)650梁底增加立柱根數2梁底增加立柱布置方式自定義梁底增加立柱依次距梁左側立柱距離(mm)470,830梁底支撐小梁根數12梁底支撐小梁一端懸挑長度(mm)150 設計簡圖如下：平面圖立面圖四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)12面板抗彎強度設計值f(N/mm2)16面板彈性模量E(N/mm2)4700 取單位寬度100

107、0mm，按四等跨連續梁計算，計算簡圖如下： Wbh2/6=10001212/624000mm3，Ibh3/12=1000121212/12144000mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1.8)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)1.8)+1.40.72157.65kN/m q1靜0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)1.8155.89kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.4

108、0.7211.76kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)1.8146kN/m 1、強度驗算 Mmax-0.107q1靜L2+0.121q1活L2-0.10755.890.072+0.1211.760.0720.03kNm Mmax/W0.03106/240001.27N/mm2f16N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max0.632qL4/(100EI)=0.6324672.734/(1004700144000)0.012mml/40072.73/4000.18mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 設計值(承載能力極限狀態) R1=R5=0.393 q1

109、靜l +0.446 q1活l=0.39355.890.07+0.4461.760.071.65kN R2=R4=1.143 q1靜l +1.223 q1活l=1.14355.890.07+1.2231.760.074.8kN R3=0.928 q1靜l +1.142 q1活l=0.92855.890.07+1.1421.760.073.92kN 標準值(正常使用極限狀態) R1=R5=0.393 q2l=0.393460.071.31kN R2=R4=1.143 q2l=1.143460.073.82kN R3=0.928 q2l=0.928460.073.1kN五、小梁驗算小梁類型方木小梁材

110、料規格(mm)4080小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)15.44小梁抗剪強度設計值(N/mm2)1.78小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)42.67小梁截面慣性矩I(cm4)170.67 為簡化計算，按四等跨連續梁和懸臂梁分別計算，如下圖： q1max1.65+0.91.35(0.3-0.1)0.8/11+0.5(1.8-0.25)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.25)+1.41，1.35(0.5+(24+1.1)0.25)+1.40.71max0.65-0.8/2，(1.3-0.65)-0.8/2/21，4.8+0.91.35(0.3-0.1)

111、0.8/11=4.82kN/m q2max1.31+(0.3-0.1)0.8/11+0.5(1.8-0.25)+(0.5+(24+1.1)0.25)max0.65-0.8/2，(1.3-0.65)-0.8/2/21，3.82+(0.3-0.1)0.8/113.84kN/m 1、抗彎驗算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.1074.820.72，0.54.820.420.39kNm Mmax/W0.39106/426709.04N/mm2f15.44N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.6074.820.7，4.82

112、0.42.048kN max3Vmax/(2bh0)=32.0481000/(24080)0.96N/mm21.78N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 10.632q2l14/(100EI)0.6323.847004/(10093501706700)0.36mml/400700/4001.75mm 2q2l24/(8EI)3.844004/(893501706700)0.77mml/400400/4001mm 滿足要求！ 4、支座反力計算 梁頭處(即梁底支撐小梁懸挑段根部) 承載能力極限狀態 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.1434.820.7，0.3

113、934.820.7+4.820.43.86kN 同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1R123kN，R2R113.86kN，R3R4R5R6R7R8R9R103.15kN 正常使用極限狀態 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.1433.840.7，0.3933.840.7+3.840.43.07kN 同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1R122.73kN，R2R113.07kN，R3R4R5R6R7R8R9R102.5kN六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規格(mm)483可調托座內主梁根數1主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗

114、彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁截面慣性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 主梁自重忽略不計，計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 主梁彎矩圖(kNm) Mmax/W0.605106/4490134.82N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 主梁剪力圖(kN) Vmax8.187kN max2Vmax/A=28.1871000/42438.62N/mm2125N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 主梁變形圖(mm) max0.31mml/400470/4001.18mm 滿足要求！ 4、扣件抗滑計算 RmaxR1,

115、R41.82kN8kN 單扣件在扭矩達到4065Nm且無質量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！ 同理可知，左側立柱扣件受力R1.82kN8kN 單扣件在扭矩達到4065Nm且無質量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！七、立柱驗算鋼管類型483立柱截面面積A(mm2)424回轉半徑i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗壓強度設計值f(N/mm2)205 =h/i=1500/15.9=94.34=150 長細比滿足要求！ 查表得，0.67 立柱最大受力NmaxR1+N邊1，R2，R3，R4+N邊2max1.82+0.9max1.2(0.75+(24+1.1)0.25)+1.41，1.35

116、(0.75+(24+1.1)0.25)+1.40.71(0.9+0.65-0.8/2)/20.7，17.64，17.64，1.82+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.25)+1.41，1.35(0.5+(24+1.1)0.25)+1.40.71(0.9+1.3-0.65-0.8/2)/20.717.64kN fN/(A)17.64103/(0.67424)61.81N/mm2f205N/mm2 滿足要求！八、可調托座驗算可調托座承載力容許值N(kN)30 由主梁驗算一節計算可知可調托座最大受力NmaxR1，R2，R3，R4117.64kNN30kN 滿足要求！14.5 倉頂倉間連

117、廊800*2000梁支撐體系計算書一、工程屬性新澆混凝土梁名稱KZL1（1A）新澆混凝土梁計算跨度(m)7.9混凝土梁截面尺寸(mmmm)8001800新澆混凝土結構層高(m)2.82梁側樓板厚度(mm)250二、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人員及設備荷載標準值Q1k當計算支架立柱及其他支承結構構件時(kN/m2)1振搗混凝土時產生的荷載標準值Q2k(kN/m2)對水平面模板取值2模板支拆環境不考慮風荷載三、模板體

118、系設計新澆混凝土梁支撐方式梁兩側有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱間距la(mm)700梁兩側立柱間距lb(mm)1300步距h(mm)1200新澆混凝土樓板立柱間距la(mm)、lb(mm)700、700混凝土梁居梁兩側立柱中的位置居中梁左側立柱距梁中心線距離(mm)650梁底增加立柱根數2梁底增加立柱布置方式自定義梁底增加立柱依次距梁左側立柱距離(mm)470,830梁底支撐小梁根數12梁底支撐小梁一端懸挑長度(mm)150 設計簡圖如下：平面圖立面圖四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)12面板抗彎強度設計值f(N/mm2)16面板彈性模量E(N/mm2)4700 取單位寬

119、度1000mm，按四等跨連續梁計算，計算簡圖如下： Wbh2/6=10001212/624000mm3，Ibh3/12=1000121212/12144000mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1.8)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)1.8)+1.40.72157.65kN/m q1靜0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)1.8155.89kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.

120、91.40.7211.76kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)1.8146kN/m 1、強度驗算 Mmax-0.107q1靜L2+0.121q1活L2-0.10755.890.072+0.1211.760.0720.03kNm Mmax/W0.03106/240001.27N/mm2f16N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max0.632qL4/(100EI)=0.6324672.734/(1004700144000)0.012mml/40072.73/4000.18mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 設計值(承載能力極限狀態) R1=R5=0.39

121、3 q1靜l +0.446 q1活l=0.39355.890.07+0.4461.760.071.65kN R2=R4=1.143 q1靜l +1.223 q1活l=1.14355.890.07+1.2231.760.074.8kN R3=0.928 q1靜l +1.142 q1活l=0.92855.890.07+1.1421.760.073.92kN 標準值(正常使用極限狀態) R1=R5=0.393 q2l=0.393460.071.31kN R2=R4=1.143 q2l=1.143460.073.82kN R3=0.928 q2l=0.928460.073.1kN五、小梁驗算小梁類型方

122、木小梁材料規格(mm)4080小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)15.44小梁抗剪強度設計值(N/mm2)1.78小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)42.67小梁截面慣性矩I(cm4)170.67 為簡化計算，按四等跨連續梁和懸臂梁分別計算，如下圖： q1max1.65+0.91.35(0.3-0.1)0.8/11+0.5(1.8-0.25)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.25)+1.41，1.35(0.5+(24+1.1)0.25)+1.40.71max0.65-0.8/2，(1.3-0.65)-0.8/2/21，4.8+0.91.35(0.3-

123、0.1)0.8/11=4.82kN/m q2max1.31+(0.3-0.1)0.8/11+0.5(1.8-0.25)+(0.5+(24+1.1)0.25)max0.65-0.8/2，(1.3-0.65)-0.8/2/21，3.82+(0.3-0.1)0.8/113.84kN/m 1、抗彎驗算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.1074.820.72，0.54.820.1520.25kNm Mmax/W0.25106/426705.92N/mm2f15.44N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.6074.820.7

124、，4.820.152.048kN max3Vmax/(2bh0)=32.0481000/(24080)0.96N/mm21.78N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 10.632q2l14/(100EI)0.6323.847004/(10093501706700)0.36mml/400700/4001.75mm 2q2l24/(8EI)3.841504/(893501706700)0.02mml/400150/4000.38mm 滿足要求！ 4、支座反力計算 梁頭處(即梁底支撐小梁懸挑段根部) 承載能力極限狀態 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.1434.

125、820.7，0.3934.820.7+4.820.153.86kN 同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1R123kN，R2R113.86kN，R3R4R5R6R7R8R9R103.15kN 正常使用極限狀態 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.1433.840.7，0.3933.840.7+3.840.153.07kN 同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1R122.73kN，R2R113.07kN，R3R4R5R6R7R8R9R102.5kN六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規格(mm)483可調托座內主梁根數1主梁彈性模量E(N/mm

126、2)206000主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁截面慣性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 主梁自重忽略不計，計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 主梁彎矩圖(kNm) Mmax/W0.605106/4490134.82N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 主梁剪力圖(kN) Vmax8.187kN max2Vmax/A=28.1871000/42438.62N/mm2125N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 主梁變形圖(mm) max0.31mml/400470/4001.18mm 滿足要求！ 4、扣件抗

127、滑計算 RmaxR1,R41.82kN8kN 單扣件在扭矩達到4065Nm且無質量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！ 同理可知，左側立柱扣件受力R1.82kN8kN 單扣件在扭矩達到4065Nm且無質量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！七、立柱驗算鋼管類型483立柱截面面積A(mm2)424回轉半徑i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗壓強度設計值f(N/mm2)205 =h/i=1200/15.9=75.47=150 長細比滿足要求！ 查表得，0.78 立柱最大受力NmaxR1+N邊1，R2，R3，R4+N邊2max1.82+0.9max1.2(0.75+(24+1.1)0.25

128、)+1.41，1.35(0.75+(24+1.1)0.25)+1.40.71(0.7+0.65-0.8/2)/20.7，17.64，17.64，1.82+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.25)+1.41，1.35(0.5+(24+1.1)0.25)+1.40.71(0.7+1.3-0.65-0.8/2)/20.717.64kN fN/(A)17.64103/(0.78424)53.67N/mm2f205N/mm2 滿足要求！八、可調托座驗算可調托座承載力容許值N(kN)30 由主梁驗算一節計算可知可調托座最大受力NmaxR1，R2，R3，R4117.64kNN30kN 滿足要求！15 模板設計施工圖青年人首先要樹雄心，立大志，其次就要決心作一個有用的人才