1、11樓轉換層模板支撐體系施工方案1。編制依據1.1XX世紀城施工圖紙； 1。2建筑施工手冊（第四版）1。3建筑工程施工質量驗收統一標準（GB503002001）1。4建筑施工模板安全技術規范(JGJ1622008）1。5建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ1302001）2、工程概況 XX世紀城11#樓工程位于XX，。本工程地下一層，地上25層,總建筑面積約30556。49m2，集住宅、商業為一體的高檔住宅小區。主體結構型式為框肢抗震墻結構體系。地下室為人防地下室。地下室層高為4.43m，一層層高5。07m，二層層高3.8m,三層層高4。93m，為商鋪；425層為住宅層高均為3m.本工

2、程轉換層位于第三層頂板：標高13。2m；層高4.93m；混凝土強度：混凝土墻、框（支）柱C45;三層頂框支梁、頂板、梯C40。轉換層梁截面分為以下幾種形式： 轉換梁列表 梁號截面尺寸 mm跨距 mm跨數板厚 mmKZL1(2A）60012003900、41001180KZL2(1)6001400 42001180KZL3（1）700150080001180KZL4（1)7001300 42002180KZL5(2B）80013006400、42002180KZL6(2A）1850140080012006400、42001180KZL7(2B)70014004800、58001180KZL8（1

3、A）1200150048002180KZL9(2A）70014004800、58001180KZL10（2B）7001500（5001500）4800、58001180KZL11（1A)1100160054001180KZL12（4A）95016003006503400、6300、4600、23001180KZL13（2）90016006900、39001180KZL14(1)900160076001180KZL15（2A)120016006900、39001180KZL16（1）900150094001180KZL17（2）100016008100、84001180KZL18（1)90015

4、0093001180KZL19（1A）700160069001180KZL20（2）900160084001180KZL21（2A）7001500（300500)5500、（5000）1180KZL22（1）800160094501180KZL23（1）800160077001180KZL24（2A）50012003600、39501180KZL25（3）12001600（300500)6800、6700、（1500)1180KZL26（1)1200160094501180KZL27（2）11001600（300600）7700、30001180KZL28（1)900160075501180其

5、余KL梁及L梁截面積尺寸均小于300700mm,非轉換梁處板厚均為120mm。樓板厚度為180mm,梁截面較大,結構荷載及施工荷載均較大，轉換層梁板支撐系統的強度、穩定性和安全性要求較高.3. 轉換層施工整體部署3。1 施工順序本工程梁截面較大,考慮混凝土澆筑的不均勻布料可能對架體穩定性造成影響，轉換層施工時豎向及水平混凝土分兩次澆筑。即先澆筑墻、柱混凝土，再澆筑梁板混凝土。梁板模板支架與先期澆筑的墻柱抱柱連接，以增加水平穩定性。轉換層梁板混凝土澆筑采用泵送，梁柱接頭部位用塔吊配合澆筑高標號混凝土。3。2 施工機械及人員主要施工機械： 混凝土輸送泵 2臺 塔吊 1臺 振動棒50 6臺 主要人員

6、： 項目施工總負責：秦建民 、李付良 質檢員:楊建立、姬紅濤 測量員：司長作、姚玉艦 安全員:侯景磊 試驗員：高涵 施工隊負責人：宋乃營、彭仁剛、 木工值班工長：宋修正 架工值班工長：張同雷 鋼筋工值班工長：劉海森 混凝土工長:王剛 4、轉換層模板支撐系統布置4。1 模板系統搭設要求本轉換層墻、柱、梁及樓板均采用18mm厚木膠合板,背楞采用5080木枋及483.5鋼管。支撐采用483。5鋼管.梁底承重立桿底全部加可調底托。 梁底模板采用木模板體系,梁底板采用18mm厚木膠合板，板肋采用5080木 枋，立桿沿梁方向間距為450.12001600mm梁:梁底部放置6根木枋，間距為中到中不大于180

7、,梁底部梁寬 方向支撐三根立桿，間距如下圖所示;11001600mm梁：梁底部放置6根木枋，間距為中到中不大于180，梁底部梁寬方向支撐三根立桿，間距如下圖所示； 10001600mm梁：梁底部放置5根木枋，間距為中到中不大于180,梁底部梁寬方向支撐兩根立桿，間距如下圖所示；9001600mm梁:梁底部放置5根木枋,間距為中到中不大于180,梁底部梁寬方向支撐兩根立桿，間距如下圖所示；7001500mm梁：梁底部放置4根木枋，間距為中到中不大于180,梁底部梁寬方向支撐一根立桿，間距如下圖所示; 梁高大于等于700小于1400的梁底部梁寬方向支撐一根立桿,底部木枋間距為中到中不大于180.

8、梁側模板采用木模板體系，模板采用18mm厚木膠合板,側模板肋采用5080木枋，14001800高梁側模板肋木枋中到中間距不大于180mm。其余梁側模板肋木枋中到中間距不大于250mm。 轉換層樓板板底模板采用木模板體系，模板采用18厚膜板，板模底肋采用5080木方，間距為250mm。 3.2模板系統搭設要求轉換層板滿堂架立桿搭設間距不大于10001000。中間立桿均分設置，梁位置立桿沿梁長方向加密，間距為450，梁寬方向如上如中所示,梁底和板底均采用雙扣件，梁底必須用頂托加固牢固，在上鋼筋之前和澆混凝土之前必須再次擰緊，擰緊扣件用45N.m60 N。m的力矩。梁底部支撐要求，立桿下墊板、二層及

9、一層支撐架保留,保證三層連續支撐，待轉換層梁板澆筑完成后，砼具有一定強度后方可拆除一、二層支撐架。板邊緣距最邊的支撐的距離控制在150mm左右。單側模板支撐要抗浮，拉頂結合，邊柱、邊梁支撐要下地錨。梁下鋼管支撐及樓板支撐必須與框架柱的抱柱裝置牢固連接，以防傾覆，樓板模板支架應設置封頂桿，封頂桿應盡量貼近模板底，每根立桿頂部要增設安全扣或增設頂托。當梁模板支架立桿采用單根立桿時，立桿應設在梁模板中心線處,其偏心距不應大于25mm。立桿的接長:立桿的接長均采用對接扣件,立桿的對接扣件應交錯布置,兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距不宜小于500 mm

10、，各接頭中心至主節點的距離不宜大于步距的1/3，嚴禁采用搭接。水平桿布置為：掃地桿距根部為200mm,其它步距為1500，模板支架立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點的長度不大于300mm.水平桿的接長：水平桿的接長宜采用搭接.搭接應符合下列規定：兩跟相鄰水平桿的接頭不宜設置在同步或同跨內;不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應小于500 mm；各接頭中心至最近主節點的距離不宜大于縱距的1/3。搭接長度不應小于1M，應等間距設置3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板邊緣至搭接水平桿端的距離不應小于100 mm.剪刀撐的布設為:滿堂模板支架四邊與中間每隔四排支架應設置一道縱向剪刀撐,由底

11、至頂連續設置；剪刀撐布設時，梁底和板跨中部位必須布設剪刀撐；水平剪刀撐:高支撐模板支架,其兩端與中間每隔4排立桿從頂層開始向下每隔兩步設置一道水平剪刀撐。剪刀撐的布設應符合下列規定：每道剪刀撐寬度不應小于4跨,且不應小于6M，斜桿與地面的傾角宜在4560之間；剪刀撐的接長宜采用搭接，搭接長度不應小于1M，應采用不少于2個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端不應小于100 mm。模板及支撐安裝好后，先澆筑框架柱及剪力墻砼，待墻柱砼達到一定強度后，再進行樓面砼的澆筑。樓面砼澆筑時，布料桿嚴禁放置于梁上！3。2模板工程施工工藝流程3.2。1墻模板安裝工藝模板一面安裝就位預埋件安裝、洞口預留安裝水平

12、支撐或斜撐穿對拉螺栓模板支撐加固另一面墻體模板3。2。2梁板模板安裝工藝：彈出軸線和水平線安裝工具或支撐安裝梁底模板綁扎鋼筋安裝側模板安裝橫楞、固定橫楞3。2。3柱模板施工工藝：5模板施工方法5。1墻、柱及梁板模板墻、柱、電梯井內筒模板采用18mm厚木模板；背楞采用5080mm木枋，間距不超過200mm.為保證柱子成型質量,柱箍采用483.5鋼管,以12高墻拉桿連接緊固(采用雙螺桿）。柱箍在底部200mm高設一道鋼管，柱截面不小于800800mm每500mm一道，其他不超過600mm一道。柱模支設如下框架柱模板支設示意圖。墻、柱及墻交接處的斜角采用18厚紅松木模板及木方組拼模板,因采用泵送澆筑

13、砼，坍落度180mm左右(現場根據實際情況及天氣情況控制好坍落度），側壓力較大。選用12高強螺桿，螺桿采用20PVC套管,以便周轉.螺桿間距450 mm600 mm，后配5080木枋及483。5鋼管背楞，木枋中到中間距不大于180mm，背楞間距為450mm. 2）墻、柱模板支設方法（1） 柱模安裝前放出柱子邊線及300控制線，合模之前，柱子區域內的雜質應徹底清理干凈。(2) 柱根部模板位置用水泥砂漿找平，應注意找平砂漿不得吃進柱身內；待砂漿有強度后在模板位置粘設雙面膠,以防止柱模根部漏漿.（3） 在墻定位線放出后，在高出墻體根部100位置采用10短鋼筋，點焊在墻體縱筋上，短鋼筋沿墻長方向間距不

14、超過800mm，用于墻模根部的固定。(4） 按柱位置線在柱四邊離地58cm處的主筋上焊定位支桿，以防止柱模向內側位移。（5） 安裝柱箍，用加工好的柱箍緊固,柱模根部相對兩面留200高清理口。(6) 安裝柱模斜撐：在柱模每邊設2根架管斜撐,固定于滿堂架上，用以控制模板垂直度.（7） 將模板內部清理干凈,封閉清理口。3) 拆模及養護混凝土澆注結束兩天后開始拆模。首先拆除柱箍,然后拆開模板栓，將模板從柱面拉開即可.拆開的模板嚴禁摔撞，應及時清理干凈。拆模后，應對柱面進行檢查，并進行必要的修補或鑿毛處理。混凝土養護采用塑料布覆蓋養護,灑水時間不少于7天。4）柱模板質量標準模板接縫寬度不得大于1mm，縫

15、距不得大于1mm，相鄰模板高低差不得大于1。0mm。模板內表面應該平整光滑，其允許偏差如下表所示.柱模加工允許偏差項 目允許偏差檢驗方法長度（mm）2用尺檢查直徑(mm）1用尺檢查內表面垂直平整度（mm)1用2m靠尺及尺檢查模板安裝允許偏差和檢驗方法如下表所示：項 目允許偏差檢驗方法墻柱軸線位移5mm尺量墻柱截面尺寸4,5mm尺量每層垂直度6mm用2m托線板檢查5.2梁模板施工方法1）材料及要求本轉換層梁截面較大,結構荷載及施工荷載均較大，轉換層梁板支撐系統搭設要求高，梁板模板按照木膠合板鋼管架支撐體系施工，模板豎向支撐為鋼管架，梁側模板、樓板模板為18mm厚木模板。梁側模板背楞為5080mm

16、木方，梁側豎向木枋中心間距高度大于1200的梁間距不大于200，其余梁側木枋間距不大于250,梁底模板采用18厚木板.梁高大于1000m時，梁底木枋間距不大于180。當梁高700時，梁加設12高強對拉螺栓加固，但對拉螺栓設置數量按照以下原則執行:對拉螺栓縱向間距為不大于600mm，螺桿排距為450mm,最下排對拉螺栓距離梁模板底模不大于200mm，距離樓板模板不大于200mm。對拉螺栓采用20PVC套管，以便周轉。梁支撐要根據每個梁的斷面尺寸確定立桿數量，立桿寬出梁邊300mm。梁底沿梁長方向立桿間距加密為相應板立桿的一半，梁寬方向:按照模板系統要求增設立桿。2）梁模板支設方法(1) 架管支柱

17、安裝：采用48*3。5鋼管支柱,支柱水平拉桿離地200一道，以上每1500一道，頂部位置水平桿根據梁及板位置確定。(2) 梁底模板：按設計標高調整支柱的標高，然后安裝梁底模板，并拉線找平。當梁底跨度大于或等于4m時,跨中梁底處應起拱，根據規范要求起拱高度為梁跨度的1；對于跨度8m的梁，根據設計要求,起拱高度為梁高的23。主次梁交接時，先主梁起拱,后次梁起拱。為配合梁鋼筋綁扎，300700以上的梁模板支設時，梁側模板及周邊板模暫不支設，必須先支設梁底模，梁底模板支設同時，旁側滿堂架位置鋪設模板為梁鋼筋綁扎提供操作平臺，待梁鋼筋綁扎完畢驗收合格后，方可安裝側模及旁側板模。梁板鋼筋均驗收合格并清掃垃

18、圾后，方可封閉梁側模。(3) 綁扎梁鋼筋，檢查合格后辦理隱檢手續。清除雜物,安裝梁側模板、壓腳板、斜撐等。梁側模板制作高度應根據梁高及樓板模板來確定。高度700的梁加12450對拉螺栓。梁模上口應拉緊以防止變形.（4） 本轉換層梁截面較大,種類也較多,梁、板、柱、墻交接位置的模板應仔細加工及拼裝。模板與已澆混凝土的接觸面粘貼雙面膠,模板的拼綁也應設置雙面膠，以防止漏漿。（5) 在拆除墻柱模板時，墻柱頂部埋設的拉桿應注意保護.5。3樓板模板1）材料及要求頂板、樓板模板采用18厚木模板,模板底安裝縱橫水平支撐；50 mm80 mm木方，中到中間距不大于250mm，模板支撐采用鋼管滿堂架支撐體系。要

19、橫平豎直拼縫嚴密,貼膠條以防止漏漿。2）模板支設方法（1） 根據計算確定模板架管支撐間距不大于10001000mm,支柱離地200加掃地桿,以上每1500mm設第一道水平桿,最后一道水平桿視樓層高度及操作要求定，并加設保險扣。立桿底部加設模板墊塊，且不小于200200mm.滿堂模板支架四邊與中間每隔四排支架立桿應設置一道縱向剪刀撐，由底到頂連續設置.（2） 在立桿位置用水平儀抄控制標高，通線調節支柱的高度，將大龍骨找平，架設小龍骨.板跨度大于及等于4m時,模板按設計或規范要求起拱。(3) 鋪模板時從一端鋪起，在端部收口.（4） 樓面模板鋪完后，應認真檢查支架是否牢固，模板梁面、板面應清掃干凈。

20、板模拼縫應用膩子刮平,粘貼膠紙.板模與梁模拼縫均應設置雙面膠,以防止漏漿，特別注意板面標高及平整度。（5) 作業隊搭設完畢的樓板體系應全面自檢，然后用水平儀測量模板面層標高進行校正。6）嚴格實行自檢互檢驗收制度，經檢查合格后,才允許上板面鋼筋.6、模板質量要求及拆除條件6。1 模板安裝質量要求模板安裝的允許偏差表序號項 目允 許 偏 差規范標準內控標準1軸線位置基礎53柱墻梁522底模上表面標高52 53截面尺寸基礎105柱墻梁4 53 44每層垂直度655相鄰兩板表面高低差21.56表面平整度（2m長度內）547預埋管頂留孔中心線位移338預留洞中心線位置108截面內部尺寸10 08 06.

21、2模板拆除要求由于過早拆模、混凝土強度不足而造成混凝土結構構件沉降變形、缺棱掉角、開裂、甚至塌陷的質量事故時有發生.為了保證結構的安全和使用功能，必須加強拆模時混凝土強度的控制，由于懸臂構件更容易因混凝土強度不足而引發事故，因此對其拆模的混凝土強度更應從嚴要求。項目所有管理人員及操作工人嚴格按拆模的程序要求進行拆模，同時加強對工人宣傳教育過早拆模危害性.澆筑混凝土結構制作控制拆模時間專用試塊與結構同條件養護試 塊 強 度結構養護簽發拆模令拆模不合格合格拆除混凝土結構模板程序圖拆模順序:柱墻模梁側模樓板模梁底模根據混凝土結構施工質量驗收規范（GB50204-2002）要求,模板的拆除應滿足下列條

22、件：墻柱模板在砼強度保證其表面及棱角不因拆除模板而受損后方可拆除，通常情況下墻柱的砼澆筑后至少24小時后方可拆除。底模拆除條件見下表:現澆砼結構拆模時所需砼強度結構類型結構跨度（m）按設計砼強度標準值的百分率計（%）板2502、8758100梁8758100懸臂構件100若要在砼澆筑28天以內拆模，則必須留置多余的拆模砼試塊，試壓達到規定強度方可拆模。本工程底模拆除嚴格執行拆模申請單，經同條件養護試塊試壓合格、項目技術負責人簽字后方能拆底模。已拆除模板及其支架的結構，應在砼達到設計強度后，才允許承受全部荷載。施工過程嚴禁超載使用，嚴禁堆放過量建筑材料。當必須承受的施工荷載大于計算荷載時，必須經

23、過核算加設臨時支撐.7 轉換層模板安全及驗收要求7.1 安全措施（1）施工前須編制轉換層模板專項方案及安全應急預案.轉換層支撐模板體系施工前必須明確現場安全責任人，負責施工全過程的安全管理工作。轉換層支撐搭設、拆除、和混凝土澆筑前安全責任人必須向作業人員進行安全技術交底。(2）嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置；確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規范的要求；確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N。m,鋼管不能選用已經長期使用發生變形的；（3）支撐分段搭設完合格方能進行鋼筋安裝。鋼筋吊到樓層時應迅速分散放置，嚴禁

24、鋼筋材料集中堆放。（4）轉換層模板混凝土澆筑前須組織驗收。專職安全員、質檢員、項目經理、方案編制人及項目總工必須參與模板支撐體系驗收，驗收合格后方可澆筑混凝土。（3)混凝土澆筑過程注意及時攤料,嚴格避免堆料過高增加施工荷載.混凝土澆筑順序應盡量保證架體受力均衡。(4)砼澆筑時應派專職安全員觀察模板及支撐系統的變形情況，發現情況立即暫停施工，迅速疏散人員,待排除險情經安全員同意后方可復工。（5）腳手架使用期間,嚴禁任意拆除下列桿件：主節點處的縱、橫向水平桿，縱、橫向掃地桿、連墻桿、支撐要拆除上述任一桿件均應采取安全措施，并報主管部門批準。（6） 支撐搭設、拆除和混凝土澆筑過程，無關人員不得進入支

25、模底下,并由現場安全員全過程現場監護。（7）本工程轉換層模板支撐體系重量均超過底板設計荷載。施工時下部一、二層滿堂架不得拆除，立桿底均須墊方木。7。2 轉換層模板驗收內容轉換層支撐模板需按下表驗收符合要求后，方可進行下道工序施工。（一）模板及其支架必須符合下列規定.1、結構和構件各部分形狀、尺寸、位置必須正確. 2、具有足夠的強度，剛度和穩定性，能可靠地承受砼的重量和側壓力及在施工過 程中產生的荷載。3、模板接縫應嚴密，不應漏漿。（二）模板工程施工質量允許偏差和檢驗方法（表-1)：序號項目檢驗方法允許偏差（mm）1軸線位移50m鋼尺52底模上表面標高水準儀52截面尺寸柱、墻、梁尺量檢查+4 -

26、534層高垂直度不大于5m2m托線板65大于5m2m托線板86相鄰兩板高低差直尺和鋼尺27表面平整度2m靠尺、楔形塞尺58、附件:附件：轉換層高大模板支撐體系計算書模板計算書一、墻、柱對拉螺桿計算:1、新澆砼產生的側壓力：根據建筑施工手冊第四版，本工程轉換層砼施工時間約為2013年7月上旬,假設砼的溫度T25，則t。200/（T+15）=5h11.2(摻具有緩凝作用的外加劑）.21。15(塌落度修正系數,泵送砼時取大值。)V2m/h，H4.93m（三層），Yc24KN/m3。公式一:F0.22Yct012V1/20。22*24*5*1.2*1。15*21/251。52KN/m2公式二：FYcH

27、=244。93118。32KN/m2 根據規范要求,取二者之間的較小值，則有：F51.52KN/m2.根據荷載分項系數規范,分項系數取值1。2，即：F51。521.261.83KN/m2。2、墻柱對拉螺桿計算：墻體對拉螺桿計算:對拉螺桿取水平向間距0.4575m，豎向間距0.61m,以最大側壓力計算，則每根螺桿承受的拉力為：振搗荷載：4KN/m2根據荷載分項系數規范，分項系數取值1.4F1=41.4=5。6 KN/m2N=（61.83+5。6）*0。45750。61=18.82KN，對拉螺桿（高強）抗拉度設計值 fta=400 N/mm2螺桿最小容許截面: As = N/ fta =18.82

28、*1000/400 =47.05mm2查表知：12高強對拉螺桿有效面積: As= 71mm247。05 mm2，滿足要求。柱對拉螺桿計算：柱取1200長計算，柱對拉螺桿水平向間距1。56m，豎向間距0。5m，以最大側壓力計算，則每根螺桿承受的拉力為:振搗荷載：4KN/m2根據荷載分項系數規范,分項系數取值1。4F1=41.4=5.6 KN/m2N=（61。83+5。6）0. 50。78=26.298KN，對拉螺桿(高強)抗拉度設計值 fta=400 N/mm2螺桿最小容許截面: As = N/ fta =26.2981000/400 =65.745mm2查表知：12高強對拉螺桿有效面積: As

29、= 71mm265。745 mm2,滿足要求。二、板模板計算1、板模計算:A、轉換層（層高為4。93m,板厚度為180)1、荷載：q1砼自重： 24*0。18=4。32N/m2。q2鋼筋自重：1.50。18=0.27KN/m2.q3振搗荷載及施工荷載：4.5KN/m2.q4模板結構自重荷載：0.50N/m2；合計：（q1+ q2+ q4)*1。2+ q3*1。4 （4.32+0。27+0.75)*1.2+4.5*1。48.300 kN/m22、計算18mm厚木膠合板次背楞間距：面板的最大彎距跨中彎矩計算公式如下:面板的凈截面抵抗矩 W = 1000*1818/6=54000mm3面板的抗彎強度

30、設計值 f=13N/mm2M=(f）*W=1354000=702*103 N。mm=0。702 KN.m作用在模板上的壓力q：q = 8。300kN/m；模板次背楞的允許最大間距:按以下公式計算背楞跨中彎矩：故： 豎向次背楞的允許最大間距=（M/0。125q）1/2 豎向次背楞允許最大間距: = (M/0.125q)1/2= (0.702/（0。125*8.300）)1/2=0.823 m本工程豎向次背楞間距取0。25 m, 0。25 m0.823 m，故滿足要求。面板撓度驗算作用在模板上的側壓力線荷載標準值： q=8.3N/mm；計算跨度（豎向次背楞間距）:= 250mm;面板材質的彈性模量

31、： E = 9500N/mm2；面板的截面慣性矩： I = 100*1.81。81.8/12=48。6cm4；面板的最大撓度計算值: = 58。32504/（38495004。86*105） = 0。091mm；面板的最大容許撓度值: =/250 =250/250 =1mm;面板的最大撓度計算值 =0.091mm 小于面板的最大容許撓度值 = 1mm，滿足要求!面板抗剪驗算：截面抗剪強度必須滿足:其中最大剪力： V =0。6 q l =0.68.302。5=1.245kN；面板受剪應力計算值 = 31245/(25080) = 0。467 N/mm2；面板抗剪切強度設計值 = 1。4 N/mm

32、2；豎向次背楞的受剪應力計算值0。467N/mm2 小于豎向次背楞抗剪強度設計值 1。4N/mm2，滿足要求！3、板模板立桿的穩定性計算：A、轉換層（層高為4.93m,板厚度為180)1、荷載：q1砼自重： 240.18=4。32N/m2。q2鋼筋自重：1.50。18=0.27KN/m2。q3振搗荷載及施工荷載：4.5KN/m2.q4模板結構自重荷載：0。75N/m2；q5支架自重荷載：0.9kN/m2合計：（q1+ q2+ q4+ q5）1.2+ q31.4 (4.32+0.27+0.75+0.9）1.2+4.51。413。788 kN/m22、立桿的穩定性立桿的穩定性計算公式其中 N -

33、立桿的軸心壓力設計值，取最大支座反力：N=13.788*0.9*0。9= 11.168KN i - 計算立桿的截面回轉半徑 （cm）：i = 1。58； A - 立桿凈截面面積 (cm2）： A = 4.89； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3）：W = 5。08； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2; lo - 計算長度 (m)；軸心受壓立桿的穩定系數確定:=N/(A）= 11168/(489*205)=0。111立桿計算長度:根據扣件式規范5。3.1： =7320/2 ；= lo/ i得： lo=(7320/）1/2

34、 i=（7320/0.111） 1/215.8=4057 mm立桿步距h計算:參照扣件式規范考慮高支撐架,按下式計算 lo = k1uh k1 - 計算長度附加系數，取值為：1.167 ; u - 計算長度系數，參照扣件式規范表5。3。3，u =1。5；上式的計算結果：立桿計算步距h= Lo/k1u =4057 /（1.1671。5) =2318mm=2.318 m;本程立桿步距擬采用ho=1。5 m，ho=1.5 m小于立桿計算步距h=2.318，滿足要求！三、梁模板計算本工程梁取12001600mn矩形梁KZL26(1）梁模板及支架計算：（一）、梁側模板計算:1、新澆砼產生的側壓力：根據建

35、筑施工手冊第四版,本工程轉換層的砼施工時間約為2013年6月下旬，假設砼的溫度T25，則t。200/(T+15)=5h11。2（摻具有緩凝作用的外加劑）。21。15（塌落度修正系數，泵送砼時取大值。)V2m/h,H1.6m，Yc24KN/m3。公式一：F0。22Yct012V1/20。22*24*5*1。21.1521/251.523KN/m2公式二:FYcH=241.638.4KN/m2根據規范要求，取二者之間的較小值，則有：F38.4KN/m2。根據荷載分項系數規范，分項系數取值1。2,即:F38.41。246。08KN/m2。2、計算18mm厚木膠合板豎向次背楞間距:面板的最大彎距跨中彎

36、矩計算公式如下:面板的凈截面抵抗矩 W = 100018*18/6=54000mm3面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2M=(f)*W=1354000=702103 N。mm=0。702 KN。m作用在模板上的側壓力q:q = q1+q2= 1.21*51.84*0.9 +1.4*140.9=61.027kN/m;豎向次背楞的允許最大間距：按以下公式計算背楞跨中彎矩：故： 豎向次背楞的允許最大間距=(M/0。125q)1/2 豎向次背楞允許最大間距: = （M/0.125q)1/2= （0。702/(0。125*61。027）1/2=0.254 m本工程豎向次背楞間距取0.20 m, 0。

37、20 m0。254 m,故滿足要求.面板撓度驗算作用在模板上的側壓力線荷載標準值: q=61.027N/mm;計算跨度(豎向次背楞間距）:= 200mm；面板材質的彈性模量: E = 9500N/mm2；面板的截面慣性矩： I = 1001.8*1。81.8/12=48.6cm4;面板的最大撓度計算值： = 561.0272004/(384*95004。86105) = 0.275mm；面板的最大容許撓度值: =/250 =200/250 =0。8mm；面板的最大撓度計算值 =0.672mm 小于 面板的最大容許撓度值 = 0。8mm，滿足要求！3、計算（豎向次背楞采用截面寬度50mm，截面高

38、度80mm杉木楞)水平主背楞間距：豎向次背楞截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W =5*82/6 = 53。33cm3；I = 583*/12 = 213.33cm4;豎向次背楞的允許最大彎距:豎向次背楞的抗彎強度設計值： f = 11N/mm2；(取杉木）M=(f）W=11*53。33*103=586.63*103 N。mm=0.58663KN.m水平主背楞的允許最大間距:豎向次背楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。按以下公式計算背楞跨中彎矩：故： 水平主背楞的允許最大間距=（M/0。10q）1/2 其中，作用在豎向次背楞的荷載，（1.2*51.840.9+1.44

39、0.9）0.20=12。205kN/m;水平主背楞允許最大間距： = （0.58663/0。10*12。205）1/2=0。693m 本工程水平主背楞間距取0.450m,上部距板底面0。20m，下部距梁底0.20m 。 0。450m）*W=20525。08103=2082800 N.mm=2。083KN。m梁側模板采用2根48*3。5mm的鋼管(W=5.08103mm3）組成的水平主背楞夾牢, 3道水平主背楞沿豎向間距為：0。450m，上部距板底面不大于0。20m，下部距梁底不大于0。20m，水平主背楞承受豎向次背楞傳遞的集中力,按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算.F12。205*0。4505

40、.492KN對拉螺栓水平間距：由M0。244FL得L=M/0.244F=2.083/(0。2445。492)=1。544 m本工程對拉螺栓水平間距取0。60m, 0。60m1.544m， 滿足要求!水平主背楞的撓度驗算=5F l 4/384EI= l/150其中: 水平主背楞的彈性模量：E=206000N/mm2;作用在水平主背楞上的集中力標準值：F=5。492kN; 計算跨度：l =600mm; 水平主背楞的截面慣性矩：I=243800mm4；水平主背楞的最大撓度計算值:=1。833*5492*6003/(100*206000243800)=0.463mm;水平主背楞的最大容許撓度值： =

41、l/400=600/400=1.50mm；水平主背楞的最大撓度計算值 =0。463mm 小于 水平主背楞的最大容許撓度值 =1.50mm,滿足要求！5、對拉螺栓計算：對拉螺桿取水平向間距0。 60m，豎向間距0.450m，以最大側壓力計算，則每根螺桿承受的拉力為：N=（61。027+5。6)*0。600。450=17。99KN，高強螺桿抗拉度設計值 fta=400 N/mm2穿梁螺桿最小容許截面: As = N/ fta =17。99*1000/400 =44。975mm2查表知：12對拉螺桿有效面積： As= 76 mm244.975 mm2，滿足要求。決定：采用12高強對拉螺桿,其橫向間距

42、為600mm，豎向間距為450mm，該梁橫截面為12001600mm，板厚為180mm，4道水平主背楞沿豎向間距為：0。450m，上部距板底面不大于0。20m，下部距梁底不大于0。20m。背楞木方采用b*h50mm*80mm的杉木方,間距200mm一根.梁側面板為18厚木膠板。（二）、梁底模板計算:1、底模板荷載：q1砼自重：241。2*1。6=46。08 KN/m2.q2鋼筋自重：1.5*1.21。6=2.88 KN/m2.q3振搗荷載:4KN/m2.q4模板結構自重荷載：(1。2+1.6*2）*0.50=2.2kN/m2;合計：(q1+ q2+ q4)*1。2+ q3*1。4 （46。08

43、+2.88+2。2）1。2+41。466。99KN/m2。2、計算18mm厚木膠合板底背楞間距：面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為W = 12001818/6 = 6。48*104mm3;I = 1200181818/12 = 3。24104mm4;面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2M=(f）*W=1354000=842。4103 N.mm=0。842KN.m底背楞間距按以下公式計算背楞跨中彎矩：故: 底背楞的允許最大間距=(M/0。125q）1/2 底背楞允許最大間距： = （M/0.125q）1/2= (0.842/（0。125*66。99)1/2=0。201 m本工程底背楞間距

44、取0.2 m, 0.2 m0。201 m,故滿足要求.面板撓度驗算 底模板荷載： q=66。99*0。9=60。29N/mm; 計算跨度(底背楞間距):= 200mm； 面板材質的彈性模量： E = 9500N/mm2； 面板的截面慣性矩： I = 1000*18*1818/12 = 4.86105mm4；面板的最大撓度計算值： = 5*（61。4+2.2）*2004/(384*9500*4。86*105） = 0。163mm；面板的最大容許撓度值: =/250 =180/250 =0.72mm；面板的最大撓度計算值 =0。163mm 小于 面板的最大容許撓度值 = 0.72mm，滿足要求！3

45、、小楞桿間距：（底模模板的板下擬采用順長木方bh50mm100mm, 小楞桿擬采用483.5mm的鋼管)底背楞截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W =5*82/6 =53。33cm3；I = 583/12 =213.33cm4;底背楞的允許最大彎距:底背楞的抗彎強度設計值： f = 11N/mm2；（取杉木)M=（f）*W=11*53.33103=586。63103 N.mm=0。58663KN。m小楞桿的允許最大間距：底背楞直接承受模板傳遞的荷載,按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算.按以下公式計算底背楞跨中彎矩:故： 小楞桿的允許最大間距=(M/0。101q)1/2 其中，作用在底背楞的荷載

46、，q = 61。40。18=11。052kN/m；小楞桿允許最大間距： = （M/0.100q）1/2= (0。58663/0.10011.052）1/2=0。729m 本工程小楞桿間距取0。6m，距柱邊0。25m。 0.6 m0。729m,故滿足要求.底背楞的撓度驗算其中： 計算跨度（小楞桿間距)：l = 450mm； 作用在模板上的側壓力線荷載標準值：q=11。052N/mm； 底背楞的彈性模量：E= 9000N/mm2； 底背楞的截面慣性矩：I = 5。12*106mm4；底背楞的最大撓度計算值： = 0。67711。052*4504/（100*9000*4.17*106) = 0。08

47、2mm；底背楞的最大容許撓度值： = l /250=450/250=1.8mm，且； 1.0mm。底背楞的最大撓度計算值 =0.082mm 小于 底背楞的最大容許撓度值 =1mm，滿足要求！底背楞抗剪驗算：截面抗剪強度必須滿足:其中最大剪力： V =0。6 q l =0.6*11.502*0。45 =2.984 kN;底背楞受剪應力計算值 = 32984/（2*5080) = 1。119 N/mm2；底背楞剪強度設計值 = 1。3N/mm2；底背楞的受剪應力計算值 1。119 N/mm2 小于 底背楞抗剪強度設計值 1。3 N/mm2，滿足要求!4、梁底支撐的計算：作用于小楞桿集中荷載:q1：

48、:砼自重:24*1.2*1.6=46。08KN/m2。q2:鋼筋自重:1.5*1.21.6=2.88KN/m2。q3:振搗荷載：4KN/m2。q4：底模板結構自重荷載:1。2*0。3=0.36kN/m2；q5:施工荷載：2。5KN/m2。 (注砼布料機不得支承于梁上,當必須支承于梁上時需重新計算施工荷載)N:側模板結構自重荷載： （(1.20.300。451.61.2）+（1。20.45*6*3。849。8/1000) +(1。29.8*0.8881。5*3/2/1000)=0。437kN；梁底支撐數為 n，立桿梁跨度方向間距為a， 梁寬為b,梁高為h,梁底支撐傳遞給鋼管的集中力為P，梁側模板

49、傳給鋼管的集中力為N。本工程梁底支撐數為6,集中力分別為P1 P6,其中P1、 P6位于梁底兩側。q = （q1+ q2+ q4）*1。2+ (q3+q5)1.4 （43.2+2.7+0。36）*1.2+（4+2.5)*1.4 64。612KN/m.P=qab/（n-1)=64。612*0。45*1。2/（61)=5。234KNP1= P6=N+ P/2=5。234/2+0.478=3。054KNP2= P3= P4= P5= P=5。234KN小楞桿的彎矩：小楞桿的剪力、彎矩圖：小楞桿的允許最大彎矩W=5.08103mm3 (48*3。5mm的鋼管）小楞桿的抗彎強度設計值: f = 205N

50、/mm2；（483.5mm的鋼管)M=（f）W=205*5。08103=1041400 N.mm=1。041KN.m由彎矩圖中可得小楞桿彎矩計算值均小于小楞桿的允許最大彎矩1。041KN。m, 滿足要求！小楞桿的撓度驗算小楞桿的最大容許撓度值: AB = DE = l/250=480/250=1。92mm；小楞桿的最大容許撓度值： BC = CD = l/250=270/250=1。08mm；從撓度簡中可得 maxAB=0。258mm maxDE=0。218mm小于小楞桿的最大容許撓度值 AB = DE =1。92mm； maxBC =0。020mm, maxCD =0。012mm小于 小楞桿

51、的最大容許撓度值 BC= CD =0.72mm，滿足要求！5、扣件抗滑移的計算：砼、模板、施工荷載:RA =1。495 KN RE=0。674KN （小楞桿自重忽略)；RB =8。697 KN ，RC= 6.558KN ， RD=9.619KN (小楞桿自重忽略)；按規范表5。1。7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，本工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6。40kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2。5）： R Rf其中 Rf 扣件抗滑承載力設計值，取6.40 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值

52、；計算中RB、RC、RD取最大支座反力,擬采用三個扣件組合抗滑移，根據前面計算結果得到RB =8.697 KN ，RC= 6。558KN , RD=9。619KN；Rf =3* 6.40=19。2 kN ， RB =8.697 KN ，RC= 6。558KN ， RD=9.619KN Rf =12。8 kN雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！計算中RA =1。495 KN RE=0。674KN，擬采用單扣件抗滑移， Rf =6.4 kN , RA =1。495 KN RE=0。674KN Rf =6。4 kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!故：決定RA 、RE采用單扣件抗滑移， RB、RC

53、、RD采用雙扣件組合抗滑移.6、立桿的穩定性計算:立桿的穩定性計算公式其中 N - 立桿的軸心壓力設計值,取最大支座反力:N=9.619 KN (小楞桿自重忽略) i 計算立桿的截面回轉半徑 （cm）：i = 1.58； A 立桿凈截面面積 (cm2): A = 4。5 W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3）:W = 5。08； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 （ N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2; lo - 計算長度 (m);軸心受壓立桿的穩定系數確定：=N/（A)=9.619/(4.5205)=0.104立桿計算長度：根據扣件式規范5.3.1: =7320/2 ;= lo/ i得: lo=(7320/）1/2 i=（7320/0。104) 1/2*15。8=4363 mm立桿步距h計算：參照扣件式規范不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh k1 - 計算長度附加系數，取值為:1.155 ； u - 計算長度系數，參照扣件式規范表5。3.3，u =1.5；上式的計算結果：立桿計算步距h= Lo/k1u = 4363 /（1.1551.5) = 2518 mm=2518 m；本程立桿步距擬采用ho=1.5 m，ho=1。5 m小于立桿計算步距h=2。093,滿足要！