1、目錄主橋連續梁懸臂現澆21。1.1懸灌箱梁設計概況2（1)I30工字鋼驗算7（2)L12*12角鋼驗算8（3)構件的連接驗算91.1。2.1.7 施工注意事項21（1）、掛籃的拼裝與使用22(2）掛籃懸臂施工24（3）掛籃走行26（4)鋼筋制安26（5）澆筑混凝土27（6）預應力鋼筋張拉27（3）澆筑砼時，設置串筒均勻下料，嚴禁傾注，以免沖擊管道;28（6）預應力管道采用的波紋管，嚴禁施工人員腳踩或擠壓.29(1）預應力鋼束和張拉機具29（2)張拉順序29（3)張拉流程30（4）施加預應力30（5）施工過程中應注意以下事項:30（1）、支架荷載計算分析39(3）、支架橫向穩定性的控制40（4)

2、、支架卸落401。1。2。4合攏段施工41（7） 掛籃懸臂澆注施工45主橋連續梁懸臂現澆 1。1.1懸灌箱梁設計概況XX大橋中心里程K2+025，橋梁與航道的夾角為90.0。,橋梁起點樁號K1+722。35，終點樁號K2+327.65；主橋上部結構采用42+75+42m 三跨預應力混凝土變截面單箱單室連續箱梁，全長159m。箱梁頂寬8。0 m，底寬4。4 m，翼緣板長1。8 m，跨中梁高2.0 m,至主墩中心1。0m處按二次拋物線變化為梁高4。2 m,除在墩頂設置厚度為2。0m的橫隔板，其余墩頂設置厚度為1.4m的橫隔板外，其余部位均不設橫隔板。箱梁頂板厚0.20m，底板厚由跨中的0。22m按

3、二次拋物線變化至距0塊中心線3.0m處的0。685m ；腹板厚度4#塊以前為0。6m，4塊以后為0.4m，在4塊范圍內由0.6m按直線變化到0。4m。主橋連續箱梁采用掛籃懸臂澆筑法施工，各單“T”箱梁除0、1號塊采用在支架上現澆外,其余分為8對梁段，均采用對稱平衡懸臂逐段澆筑法施工.箱梁縱向懸澆分段長度為43.5+44m,箱梁墩頂現澆塊件(即0、1號塊）長度12。0m,中跨合攏段長度為3。0m邊跨合攏段長度為1.5m，懸臂澆筑梁段中最大重量為75。3噸。主橋箱梁采用縱向預應力體系.主橋箱梁縱向預應力采用7J15.24、9J15。24、12J15。24、15J15.24四種規格的鋼絞線束群錨體系

4、。鋼束張拉錨下控制應力采用k=0.75Ryb，相應的張拉錨下控制應力1367.1KN、1757。7KN、2343.6KN、2929。5KN.配套千斤頂為YCW150、YCW200、YCW400.主橋邊墩采用GPZ2000SX雙向盆式支座和GPZ2000DX單向盆式支座，主墩采用GPZ9000SX雙向盆式支座和GPZ9000GX固定盆式支座。伸縮縫設置:在8#、11#墩處各設D160型毛勒伸縮縫一道。1。1。2施工方法及要求主橋連續鋼構箱梁采用菱形掛籃懸臂澆筑施工，首先在主墩承臺上搭設支架,澆筑0、1#塊，再拼裝掛籃，T構懸臂澆筑29塊,然后邊跨合攏，再中跨合攏，體系轉換后形成連續剛構體系。主要

5、施工步驟如下：a、0#、1塊：利用設計中的臨時墩頂牛腿托架平臺和型鋼等器材搭設0#、1塊托架,經預壓試驗后進行施工0、1塊；b、制作并安裝掛籃2套。；c、掛籃懸灌施工:在施工完成的0、1#塊上拼裝掛藍，進行懸臂澆注，循環施工2#9梁段。d、邊跨直線段及邊跨合攏段施工：利用鋼管樁或樁基作為施工平臺，在施工平臺搭設支架完成邊跨直線段與合攏段施工，全橋成形。e、混凝土運輸:混凝土水平和垂直運輸是制約箱梁施工速度和保證箱梁施工質量的關鍵.在9、10#附近各安裝一座塔吊，其作為混凝土運輸和施工垂直運輸工具，其具體型號和數量詳見機械設備配備表。f、施工機具和施工安排根據工期要求安排一個專業懸灌梁施工隊進行

6、施工，該隊所配備的施工機械和勞動力。機 械 設 備 配 備 表機械名稱型號數量備 注發電機75kW1發電機120KW1鋼筋切斷機CQ402臺鋼筋彎曲機CW-402臺鋼筋對焊機150kw1臺電焊機15KW10臺振搗棒2。2KW32臺平板振動器2.753臺塔吊QY-25、QY-162臺菱形掛籃LG20004套翻斗車4臺混凝土拌和站JS5002座預應力張拉設備6套序 號工 序人 數1鋼筋制安152模板工123澆注混凝土154張 拉85掛藍移動8備注：各工序之間相互協調,根據現場情況隨時調整。一個T構上的施工勞動力安排如下：結合我單位同類型橋梁的施工進度情況，每個梁段的施工工期平均8天左右，計劃于20

7、05年7月5日進行墩頂0塊的施工，2005年7月25日開始懸灌，2005年11月底完成主橋合攏。1.1.2。1 0#、1#塊施工T構0#、1#塊橋位置管道密集，預埋件及預留孔多，結構和受力情況復雜。施工順序為：托架施工托架預壓底模安裝外側模安裝固定底板、腹板、橫隔板普通鋼筋綁扎腹板波紋管安裝定位沖洗底模安裝內模頂板普通鋼筋綁扎頂板波紋管安裝定位安裝喇叭口（錨墊板）沖洗底模、端頭模板固定加固模板預埋件安裝灌筑混凝土養生張拉壓漿拆模.XX大橋T構0#、1#塊總長度為12m,0塊箱梁高度為4。2m，高度高，自重大,同時施工面狹窄，混凝土不易振搗施工,為確保施工安全,同時為保證施工質量，0塊擬按照高度

8、兩次施工,第一次施工高度為4。0m,第二次施工至4。2m高度(腹板頂）.這樣做的好處在于施工方便，易于保證混凝土的施工質量,同時托架按照一次澆筑混凝土施工設計而實際混凝土二次施工，第二次施工的混凝土重量由第一次澆筑的混凝土承擔,確保托架使用安全。 具體擬采取如下措施: a、減少兩次混凝土施工的時間間隔，同時調整好混凝土的水灰比以減少兩次澆筑混凝土的收縮徐變差值。 b、將第一次施工的混凝土表面設置成凸凹不平狀，設置混凝土施工縫，便于兩次澆筑混凝土間的銜接。 c、混凝土澆筑施工選擇在氣溫較低的天氣中的低溫時進行。 d、按照規范要求的施工縫處理方法處理接縫。 e、在0#塊施工中，控制混凝土的水灰比，

9、減少收縮徐變值。 f、為防止0塊隔梁位置上出現的裂縫，在箱梁腹板外側設置E6冷軋帶肋鋼筋焊網以基本消除裂縫. g、XX大橋墩柱高在14m范圍內，由于高墩在上部恒載作用下將產生一定的豎向壓縮值，根據經驗選取0.5cm墩身壓縮值，在0#塊施工中予以拋高消除.1。1。2。1.1托架設計A、托架構成托架是固定在墩身上部以承擔0#、1#塊支架、模板、混凝土和施工荷載的重要受力結構，其設計荷載考慮：混凝土自重、模板、支架重量、人群機具重量、風載、沖擊荷載等，托架采取自支撐體系構件設計。墩身施工時按要求在墩身相應位置預先埋設托架鋼桁件，然后在鋼桁件上設置下加強斜支撐弦桿的支架。剛度需要經過嚴格的受力計算.采

10、用型鋼加工，加工精度符合設計要求.然后在鋼桁件上鋪設鋼橫梁。橫梁上鋪設1515cm方木。在方木上鋪設底模,底模卸落利用木楔進行. 具體0、1塊托架的設計方案為：在墩身上預埋鋼桁件(經監理工程師批準后)作為托架支撐,上設工字鋼作為分配梁。其中橫橋向每側8片，工字鋼上放置鋼架（鋼架按照設計的箱梁底坡度設計以便模板直接放置在上面）,鋼架上直接放置箱梁模板的分配梁與模板，托架按照永久構件設計,剛度必須滿足要求；橫橋側向每側放置3片，其上設置由鋼管組成的鋼管支架,按照各向80cm的空間距離設置，直接支撐箱梁翼緣板部分的模板。 根據墩身寬度、梁底寬度和0#、1#塊懸出長度，以及施工操作空間需要，平臺平面尺

11、寸為14m9m，附著墩身高度為5m，為三角形桁架式托架。每片托架分別由雙排工字鋼30b組成，每個平臺由8片托架組成，相互間由水平支撐、斜支撐聯結成整體，墩身預埋雙排I30工字鋼和20cm*20cm厚度20毫米的鋼板,和托架連接采用焊接。具體詳見附圖B、托架驗算:（1)I30工字鋼驗算1塊施工托架荷載： 混凝土重 G1=119.47t 模板重 G2=10t 其它施工附加荷載 G3=（G1+G2）10%=12.947t 共重 G=(G1+G2+G3）=142。417t150T每個平臺由4片托架組成，每個托架受力為150T/4=37。5T,則托架雙排I30工字鋼受力：R1=R2=R3=37.5T/3

12、=12.5T q=37。5T/5 L=2.5米則工字鋼最大彎矩M=1/8*qL2=1/837。5/52。52=5。86T*mI30工字鋼查表知：ix=12.58cm iy=2*2。57cm=5。14cm Wm=726。7cm3根據公式得：e=aL/h ix/ iy=1.82.5/0.3*12.58/2.572=36。7查表知：1=0。86M/Wm=5.86104 /726.7*106=80。6MPa0.86*200=172MPa則工字鋼整體穩定性能夠保證。（2)L12*12角鋼驗算 托架支撐采用L12*12角鋼，不考慮R1和R2，根據彎矩公式得：R3*cos45*L=P55/2， 其中L=5

13、帶如得:則R3=26。52 T 由于托架支撐全部采用L1212角鋼，因此僅驗算斜撐R3所在斜撐整體穩定性L12*12角鋼軸心受壓構件縱向彎曲系數其長細比1=0.7L/i L=5/com45=7.1米查表知：i=3.85*2cm=7。9cm Am=24.3732cm2=48.746 cm2則1=L/i=7.1*0.7/3.85*2*10-2=64.5查表得:1=0.67根據構件軸心受壓公式：N/Am=26。52T/48.764 cm2=54.38MPa1=0。67200=134 MPa則角鋼整體穩定性能夠保證（3)構件的連接驗算墩身預埋雙排I30工字鋼和20cm*20cm厚度20毫米的鋼板通過鋼

14、板和托架焊接。不考慮R1和R2所在角鋼和預埋鋼板的焊接。主要由斜撐角鋼和工字鋼來承受.通過以上計算知斜撐角鋼和工字鋼受到剪力一樣，但工字鋼比角鋼和鋼板接觸面積大。因此僅驗算角鋼的焊接連接.斜撐角鋼所受剪力:Q=R3*com45=20.1T角鋼的焊縫長度：L=（0.125-0。01)4=0.46米角鋼的焊縫厚度:h=0.01米根據公式：N/0。7Hl=20。1/（0.7*0.46*0.01）=62。4MPa=120 MPa則角鋼連接滿足要求。1。1.2。1。2托架預壓托架安裝完畢后為檢測其穩定性并消除其非彈性變形，為懸澆施工立模標高提供依據，需要對托架進行預壓。我們采用鋼鉸線張拉預壓法進行等載預

15、壓。在澆筑承臺砼時在墩身兩邊各預先埋設2束，每束3根15。24鋼絞線,為保證錨固質量錨固端采用H型自錨頭，鋼絞線底端錨固在承臺內(錨固長度1米）,在模板上(按梁體兩端、中部）位置設立觀測點(可根據情況適當加密），千斤頂達到設計張拉力的10、30%、50%、80%、100%和達到100后0小時、12小時、24小時、72小時、168小時后用水準儀檢測標高變化。當變形在1mm以內，認為支架的變形滿足非彈性變形及穩定性、強度的要求.預壓荷載值的計算：0#、1塊施工托架荷載:混凝土重 G1=94.59+119.47*2=333.53t模板重 G2=26t其它施工附加荷載 G3=（G1+G2)10%=36

16、t共重 G=(G1+G2+G3）=395。5t則每束鋼絞線張拉力為：2F鋼鉸線*6=G/23F鋼鉸線=49.4t319.5t=58.5t鋼鉸線滿足需要立模標高彈性變形量按總彈性變形的86%考慮。1.1.2。1。3 模板的設計及安裝0、1號梁段模板由底模、外側模、內模（含橫隔板模）、頂板模板、外端模等幾部分組成。a、底側模支架設計：模板支架分為底模支架及兩側的腹板外側模下支架.0、1#塊底模支架的設計荷載按照（5m懸臂段混凝土重量、模板重量、人群機具重量之和）1.2的振動系數，總重量不超過150t，然后按支點數量進行荷載分配,確定每個支架的承載力，外側模支架設計荷載根據0#、1#塊混凝土重量、模

17、板重量、人群機具重量、施工平臺重量并考慮振動作用確定，按支架間距將荷載分配在各片桁架結構,各支架的載重量確定后即可進行支架結構設計，支架采用桁架結構，為減少支架的非彈性變形，支架節點全部焊接，支架與托架采用螺栓聯結，模板底梁采用鋼楔,以便調整模板標高和模板拆除. b、模板設計：模板分為底模、側模、內模及端模。分別做如下設計： 、底模 0段箱梁底模，采用大塊的厚18mm的竹膠模板，縱橫肋采用10槽鋼加強，底模設置需考慮橋的縱橫向坡度。安裝時首先在托架頂面鋪設型鋼橫梁,在型鋼橫梁上安裝拆除模板用的鋼楔塊，在鋼楔塊上安裝支架。然后在支架上安裝橫向型鋼作為分配梁,最后在橫向型鋼上鋪設底模板。 、外模采

18、用5mm厚的鋼模板，模板支架用12槽鋼組焊成桁架結構,考慮模板的通用性，外模使用每個T構上2個掛籃的外模,從而解決10m左右的外模，另需加工2塊2m長的模板即可滿足0#塊的施工要求.通過鋼管立柱或分配梁落于底板水平托架上,并用木楔調整側模高度，外側模安裝后用穿心拉桿與內側模對拉固定。 、隔墻模板及內側模考慮0#塊內梁體截面變化大,模板通用性差，擬采用鋼木組骨架框架貼竹膠模板拼、鋼木組合骨架，內模就位后，與外側模用穿心拉桿相連，加固，同時在可行的位置設置自撐體系。洞孔模板，在隔墻上設有1個100*80cm人孔，洞孔模板用組合鋼模拼裝，用滿堂木支架支撐。 端模上有鋼筋和預應力管道伸出，位置要求準確

19、，模板擬采用木模.模板內模及內部頂部模板除梗肋部分做特殊加工外，其余部分采用組合模板，使用螺栓及U型卡聯結成整體，豎向用15cm15cm方木或型鋼作為背楞，橫向用48鋼管或型鋼通過扣件及拉桿將內、外模框架拉緊，安裝內模后用海綿或其他材料封堵管周空隙，內模就位后用方木或型鋼將內外側模頂緊，用腳手架及可調式承托配合，將內模頂緊,并設剪刀撐將各桿件聯成整體。在過人洞處截面復雜。制作使用整體鋼模板，在該處頂部鋼筋封頂前放入。以增強模板剛度和整體性，并方便立模,為方便混凝土澆筑及振搗，箱室內模及頂模預留施工用振搗及觀察窗，待混凝土澆筑接近預留口時再將鋼筋按照規范連接后進行封堵。 拆模時先將內模的支撐卸掉

20、，然后松下模板的內外拉桿即可拆除模板.內外模板的端頭間拉桿螺栓聯結并用鋼管做內撐以控制混凝土澆筑時模板的位移及變形。確保腹板厚度準確,為防止內模板上浮，在墩柱頂上設置防浮拉桿預埋件。在內模安裝后將其與內模聯結，以防止上浮。 端頭模板端頭模板是保證0塊端部及預應力管道成型要求的關鍵，端模架擬利用100mm10mm角鋼或其他型鋼加工制作成鋼結構骨架，用螺栓與內外模聯結固定，板面使用3cm的木板，以便拆模. 、托架、支架、模板的安裝、拆除： 1、利用塔吊就位，人員站在工作腳手架上，在塔吊、倒鏈的配合下,將單片托架調整就位，并在臨時固定后進行焊接,全部安裝到位后進行整體聯結.安裝托架時要將托架頂部調整

21、到同一水平面上,以便支架安裝并保證托架均勻受力，確保安全。 安裝完畢后進行支架安裝，安裝過程中要嚴格檢查托架、支架頂面標高是否符合設計標高，與預埋件聯結是否牢固，焊縫長度、厚度是否足夠，不符合要求的要及時改正。 2、托架、支架安裝完成后安裝底模板，安裝時首先在支架上劃出立模邊線，用塔吊、倒鏈配合,調整底模到位，然后將兩片外側模安裝就位后將其固定在支架上，并有必要的拉桿及內撐桿將其聯成整體. 3、待橫隔板進入洞頂以下部位的全部底板、腹板、橫隔板鋼筋綁扎完成后即可安裝外側模板。 4、待底腹板和橫隔板的全部鋼筋綁扎和預應力管道固定后,將竹膠模板吊入箱內安裝固定,并按照施工需要預留進人和振搗孔。 5、

22、待頂板的全部鋼筋和外側模板安裝調試好后，由上至下安裝固定端模. 綜上,0#、1塊托架、支架、模板的安裝順序為：托架安裝支架安裝平臺步行板、欄桿、安全網安裝底模安裝橫隔板進入洞頂以下部位的底板、腹板、橫隔板鋼筋綁扎外模安裝腹板和橫隔板剩余鋼筋的綁扎和預應力管道固定內模安裝頂板的頂板鋼筋綁扎端模固定。而拆除順序與安裝相反.1。1.2.1.4 支座安裝及臨時固結a、支座安裝主橋邊墩采用GPZ2000SX雙向盆式支座和GPZ2000DX單向盆式支座，主墩采用GPZ9000SX雙向盆式支座和GPZ9000GX固定盆式支座.（1）施工墩身時，在墩頂和支撐墊石上準確定出支座下座板各錨桿預留孔位置,精確找平墊

23、石頂面標高，將絕對標高及相對標高的誤差均控制在2mm以內。(2）安裝永久支座時，檢查預留孔的孔徑與深度，吊裝支座，對準各錨桿孔,上緊錨桿螺栓，保證支座四周高度差不得大于2mm。支座錨桿就位后用50號環氧樹脂砂漿錨定。安裝支座時注意:支座中心線與主梁中線應平行;支座標高應符合設計要求,且頂面水平;縱向活動支座上下導向塊保持平行；支座相對滑移面用無水酒精擦洗干凈。（3）在0號梁段立模時,要注意梁底預埋鋼板和梁底楔形塊的設置,保證支座上盆與梁底楔形塊之間的密貼，并用支座錨固螺栓固定.(4）安裝前，在四氟乙烯板涂硅脂,不得夾有灰塵和雜質,支座定位準確,除滿足設計高程外，支座平面兩個方面的水平高差不大于

24、2mm。（5）支座防塵裝置的安裝:支座就位前，取出吊環螺栓，在支座就位時，在鋼套箱和上下座板結合面布設橡膠或石棉墊圈后擰緊錨固螺栓，隨后在支座周圍進行臨時防塵保護（用橡膠圍板或薄鐵皮等），上部結構施工過程中，支座應保持潔凈，且不得受到機械損傷、灼熱、污染或其它不利因素的影響，并保持支座均勻受力，階段施工完成后，應拆下臨時防塵、調平和鎖定裝置。上部施工完成后,按圖將支座防塵裝置裝好。b、臨時固結為承受懸臂施工中T構梁重量及產生的不平衡力矩,設計圖紙提供了墩梁臨時固結措施，通過墩梁臨時固結，將懸臂箱梁臨時錨固在主墩頂，墩梁臨時固結鋼筋預先埋入主墩墩身，再澆筑0#塊，澆筑箱梁前，在臨時支座墊塊的底面

25、和頂面涂抹隔離劑。臨時支座墊塊頂面標高嚴格按設計圖紙提供的數據控制，以確保在施工過程中永久支座不受力，臨時支座采用I40工字鋼。臨時支座拆除后，嚴格按照設計要求解除預應力鋼筋，并對管道進行壓漿處理，臨時支座布置詳見下圖。1.1。2.1.5 鋼筋及預應力筋加工及安裝鋼筋綁扎的順序為：底板-腹板澆筑砼頂板。鋼筋要有出廠質量證明書和試驗報告單,并按規范要求的頻率進行抽驗，按不同規格掛牌堆放，為避免銹濁和污染，鋼筋、鋼絞線堆放在專設的鋼筋棚內。鋼筋下料、加工在岸上鋼筋工場內完成，要求嚴格按審核后的圖紙加工,如有疑問及時反映，待疑問澄清后再進行下料加工。加工成型的鋼筋運至墩位后由塔吊吊運至墩頂，然后在墩

26、頂進行綁扎.鋼筋成型過程中，盡量不采用點焊,否則很容易燒傷模板的表面，影響模板的使用壽命，且容易損壞波紋管。箱梁內部構造鋼筋復雜，波紋管較密，鋼筋安裝與管道相抵觸時，適當調整鋼筋位置，不能切斷鋼筋。為保證鋼筋保護層的厚度，鋼筋與模板之間梅花形布置與梁體同標號的砼墊塊。A、普通鋼筋施工對圖紙復核后繪出加工圖，加工時同一類型的鋼筋按先長后短的原則下料，鋼筋用彎折機加工后與大樣圖核對,并據各鋼筋所在部位的具體情況對細部尺寸和形狀做適當調整。 主鋼筋采用電弧搭接焊，焊接時級鋼筋采用T422焊條,而對于級鋼筋則必須采用T506以上電焊條. 。鋼筋由工地集中加工制成半成品,運到現場。 。0#塊鋼筋也分兩次

27、綁扎。 第一次：安放底板鋼筋和豎向預應力鋼筋及預應力管道，布置腹板和隔板鋼筋。 第二次：安放箱梁頂板鋼筋，縱橫向預應力管道及鋼束。 .由于底板較厚,須在底板鋼筋上下層間設立架立鋼筋，為保證縱橫向預應力管道的位置正確，也應在頂、底板兩層鋼筋之間設置架立筋和防浮鋼筋,以固定預應力筋管道。 d。鋼筋的接長采取搭接焊接頭。B、預應力管道安裝 .縱向預應力管道采用金屬波紋管,以減少管道摩擦系數,同時為保證管道壓漿飽滿,當管道總長超過40m時，擬采取真空輔助壓漿施工工藝保證壓漿質量，以保證壓漿的密實。b。頂板、腹板內有大量的預應力管道，為了不使預應力管道損壞，一切焊接應放在預應力管道埋置前進行，管道安置后

28、盡量不焊接，若需要在波紋管上施工電焊時,下墊鐵皮，防止焊渣損壞波紋管。 c。當普通鋼筋與預應力管道位置有沖突時,應移動普通鋼筋位置，確保預應力管道位置正確，但禁止將鋼筋截斷.。 d。縱向預應力管道安裝：波紋管安裝質量是確保預應力體系質量的重要基礎，施工中要千萬注意。如果發生堵塞使預應力筋不能順利通過而進行處理，將直接影響施工進度及工程質量,影響橋梁使用壽命，因此必須嚴格施工過程控制，保證灌注混凝土后波紋管不漏、不堵、不偏不變形，將在施工中采取如下措施予以保證: 1）、所有的預應力管道必須設置橡膠內襯后才能進行混凝土澆筑，橡膠內襯管的直徑比波紋管內徑小35mm,放入波紋管后應長出50cm左右,在

29、混凝土初凝時將橡膠內襯管拔出20cm左右，在終凝后及時將橡膠內襯管拔出、洗凈. 2)、所有的預應力管均應在工地根據實際長度截取。減少施工工序和損傷的機會，把好材料第一關。 3）、波紋管使用前應進行嚴格的檢查，是否存在破損,及檢查咬口的緊密性,發現損傷無法修復的堅決廢棄不用. 4)、安裝波紋管前要去掉端頭的毛刺、卷邊、折角，并認真檢查，確保平順。 5）、波紋管定位必須準確，嚴防上浮、下沉和左右移動，其位置偏差應在規范要求內，波紋管定位用鋼筋網片與波紋管的間隙不應大于3mm，設置間距：直線段不大于1m,曲線段不大于0.5m。 波紋管軸線必須與錨墊板垂直。當管道與普通鋼筋發生位置干擾時,可適當調整普

30、通鋼筋位置以保證預應力管道位置的準確，但嚴禁截斷。 6）、波紋管接頭長度取30cm,兩端各分一半,其中留做下次銜接的一端，應將該端的2/3部分即約10cm放入本次澆筑的混凝土中，另外1/3露出本次澆筑的混凝土以外，這樣做的目的是即使外露部分被損壞,還有里面的接頭可以利用.波紋管接頭要用塑料帶纏繞以免在此漏漿。 7）、被接的兩根波紋管接頭應相互頂緊，以防穿束時在接頭薄弱處的波紋管被束頭帶出而堵塞管道。 8)、電氣焊作業在管道附近進行時，要在波紋管上覆蓋濕麻袋或薄鐵皮等，以免波紋管被損傷. 9）、施工中要注意避免鐵件等尖銳物與波紋管的接觸,保護好管道。混凝土施工前仔細檢查管道，在施工時注意盡量避免

31、振搗棒觸及波紋管，對混凝土深處的如腹板波紋管、鋸齒板處波紋管要精心施工，仔細保護，要絕對保證這些部位的波紋管不出現問題。 1。1。2。1。6 混凝土澆筑和養生因鋼筋和頂板的縱向鋼絞線布置較密集，砼配合比設計時除滿足強度、和易性要求外，還需要有很好的流動性,以保證砼順利穿過鋼筋和縱向鋼絞線的空間。鋼筋綁扎及模板安裝通過驗收后，澆筑混凝土。主墩0#塊和1塊縱向同時澆筑。混凝土通過翻斗車運至現場，由塔吊運送到位。砼采用兩套自動計量拌和站集中拌和,四臺翻斗車運送混凝土,二座塔吊進行垂直吊裝,四套串筒配合布料。 混凝土澆筑前，認真檢查模板支撐情況，模板堵漏質量，鋼筋綁扎及保護層的設置，預埋件，預留孔洞位

32、置的準確性，模內有無雜物；檢查澆筑砼用的料斗，串筒分布是否滿足澆筑順序。填寫分項施工質量檢驗評定表，并經監理工程師確認后方可開始澆筑施工。試驗人員現場跟班作業，隨時測定坍落度和和易性變化情況，及時通知攪拌站進行調整。澆筑順序：先對稱的澆筑底板，從兩側腹板處向中央推進，以防發生裂紋，平衡對稱施工。底板澆筑完以后，將表面的模板及與腹板和橫隔板相交處的模板固定后，開始澆筑腹板兩側及橫隔板，要嚴格對稱的澆筑，每次澆筑均應一次連續澆筑完畢，不得中斷，砼分層澆筑,每層宜3040cm厚。混凝土搗固人員須經培訓后上崗，要定人、定位、定責，分工明確，尤其是鋼筋密布部位、端模、拐（死）角及新舊砼連接部位指定專人進

33、行搗固，每次澆筑前應根據責任表填寫人員名單，并做好交底工作。砼振搗以插入式振搗為主，腹板和橫隔板的振搗主要以在腹板內模位置開天窗為主，天窗的間距為2m左右一個，砼澆筑此位置后將天窗用組合鋼模固定。對鋼筋和波紋管密集處輔以小型30mm的振動棒進行振搗。插入振搗厚度以30cm厚為宜，要垂直等距離插入到下一層510cm左右，其間距不得超過60cm。砼振搗嚴格按照規范進行，要求表面泛漿，不再冒氣泡，砼不再下沉。施工人員一定邊振搗、邊觀察,防止漏振或過振，技術人員跟班作業。搗固砼時，應避免振動棒與波紋管接觸振動,砼搗固后，要立即對管道進行檢查。未振搗完前，禁止操作人員在砼面上走動，否則會引起管道下垂，促

34、使砼“擱空”、“假實”現象發生.澆筑完成后，應立即用土工布覆蓋，并灑水自然養護，保持土工布濕潤.拆模后,應對砼表面灑水養護，灑水養護時間不小于七天.表 混凝土撒水養護時間表環境相對濕度60%6090%90%灑 水 天 數147可不灑水當環境溫度低于5時， 不得對砼灑水。梁體張拉的檢查試件，要存放在梁頂上與梁體同環境養護。 0號段內預應力筋布置復雜、非預應力筋密集，要求一次灌注成型，施工難度大。為保證施工質量，擬采取如下措施: 1)、混凝土由拌和站集中拌和、由翻斗車、塔吊運送到位。拌和站的拌合能力和塔吊的運送能力，以滿足在最早灌注的混凝土初凝前灌注完0段的全部混凝土為控制標準. 2)、0號段混凝

35、土數量，結合混凝土振搗所用時間和塔吊運輸混凝土的能力,將0號段混凝土的初凝時間定為12h右，將坍落度控制在14cm左右。為此，將在混凝土中摻加高效減水劑,粗骨料采用525mm級配良好的碎石. 3）、混凝土灌注分層厚度為40cm左右. 4)、混凝土灌注順序：橫隔板腹板底板橫隔板腹板及頂板四周.灌注時要前后左右基本對稱進行. 5）、混凝土入模串筒安裝間距為15m左右,串桶底面與混凝土灌注面保1m以內。在鋼筋密集處斷開個別鋼筋留作導管入口,待混凝土灌注到此部位時，將鋼筋焊接恢復。在鋼筋密集處要適當增加導管數量。 6）、混凝土搗固采用70或50和30插入式振搗器。鋼筋密集處用小振搗棒，鋼筋稀疏處用大振

36、搗棒。振動棒移動距離不得超過振動棒作用半徑的l.5倍.振搗棒的作用半徑需經試驗確定。 7）、對搗固人員要認真劃分施工區域，明確責任，以防漏搗。振搗腹板疑土時,振搗人員要從預留“天窗”進入腹板內搗固.“天窗”設在內模和內側鋼筋網片上,每2m左右設一個,混凝土灌注至“天窗前封閉。 8）、混凝土灌注前先將原墩頂混凝土面用水或高壓風沖洗干凈。木模板用水泡脹,防止其干燥吸水。灌注前在原混凝土面上鋪2cm厚的同標號砂漿，并攤鋪均勻平整。灌注底腹板混凝土前，對頂板鋼筋頂面要用布或草袋覆蓋,以防松散混凝土粘附其上.混凝土倒入儲漿盤后，試驗人員要檢查混凝土的坍落度、和易性，如不合適要通知拌和站及時調整。 9)、

37、在頂板混凝土澆注完成后，用插入式振搗器對頂腹板接縫處進行充分的二次振搗,確保連接處密實、可靠。 10）、混凝土灌注結束后，要加強對梁段包括箱梁內側和外側的撒水養護.砼澆筑注意事項:1）、鋼筋、模板經監理工程師檢查合格后，才能澆筑砼。2）、因梁體砼強度及外觀質量要求高，對砼原材料的選用要嚴格要求，特別要嚴格控制砂石料的含泥量，石子要求無黃皮水銹。砂石料進場前，對材料進行試驗,確保不合格的材料不予進場。對不符合質量要求的砂、石料立即清除出施工現場。每批水泥進場時，必須有出廠檢驗報告單，同時工地試驗室以100噸為一批進行取樣試驗，不足100噸仍按一批進行試驗，合格后方可使用。施工中,采用高效緩凝早強

38、減水劑，在施工中,嚴格的控制摻入量。減水劑應專庫存放，不能直接存放于施工現場。3）、混凝土配合比的要求施工前，由試驗室專門做出理論配合比，施工中按現場條件定出施工配合比，嚴格按該配合比進行配料、拌和，并嚴格控制坍落度。4）、砼采用全斷面斜向分段、水平分層連續澆筑,上層與下層前后間距不小于1.5米。5）、澆筑完砼后，梁表面要及時覆蓋土工布灑水養生，箱內也要采取灑水或蓄水養生.在每次澆筑砼時，均要制作足夠的試件,其中一部分與梁體同條件養護，以準確測定梁體的實際強度，為張拉和拆模時的梁體砼強度提供依據.6）、混凝土養護時要控制梁內外的溫差，防止溫差過大而引起混凝土的裂縫.必要時需采取通風冷卻箱內溫度

39、.振搗、運輸、用電、用水等都要有備用設備,以備急用，混凝土要提前多次同條件進行試驗,確保質量。混凝土的質量、拌和、振搗，有專人控制，跟班作業，控制混凝土的性能坍落度1.1。2.1.7 施工注意事項a 0、1塊的施工必須準備充分,確保成功.對于混凝土拌和、水灰比、外加劑的摻量在試驗確定的范圍內。支架模板要專人儀器觀測，隨時進行記錄.b。澆筑作業要在最短的時間內完成，并且加入緩凝劑，控制混凝土在澆筑完成的同時進入初凝狀態，避免施工過程中因支架、擾動等原因使已澆筑的混凝土產生裂紋。c.該梁段澆筑完成后，及時進行養護，表面覆蓋土工布等，確保混凝土表面保持濕潤狀態，防止出現溫度裂紋。1。1。2。2 29

40、塊懸臂澆筑 （1）、掛籃的拼裝與使用掛籃是懸臂澆筑的重要工具，是一個能夠沿軌道行走的活動吊架，該橋設計為三角形掛籃，掛籃錨固懸吊在已經成型的0塊和1塊梁段上。在掛籃上進行下一個梁段的立模、綁扎鋼筋、澆筑混凝土和預應力筋的張拉等作業，完成一個循環后，新的梁段產生，掛籃前移固定在新的梁段上，如此循環直至連續梁完成.三角形掛籃具有外形美觀,受力明確，變形小，操作安全，移動方便的特點，并且施工作業面大.1）、掛籃的結構：掛籃是按照最大梁段進行設計的，為無平衡重自行式掛籃，自重30t，加上模板、千斤頂、導鏈等自重約35t，設計承受施工荷載150t。主要由主構架、行走及錨固裝置、底模架、外側模板、內模板、

41、前吊及后吊裝置、前上橫梁等組成。a.主構架:是掛籃的主要受力系統，由兩個三角桁架組成。前部安裝前上橫梁與吊帶及前下橫梁形成懸臂吊架，懸吊掛籃模板和梁段鋼筋混凝土的部分重量，以實現懸臂澆筑施工。b.橫梁系：橫梁系由前上橫梁，前下橫梁、后上橫梁、后下橫梁組成,上橫梁固定在主桁架上，前下橫梁通過吊帶吊于前上橫梁上.c.懸吊系：掛籃的懸吊系統用于懸吊和升降底模、工作平臺等,以適應連續梁高度的變化。由吊帶、千斤頂、手拉葫蘆、吊帶座等組成。通過緊固端部螺母來改變吊帶的長度,以實現底模及工作平臺的升降。澆筑混凝土時,利用千斤頂調整由于主桁架的下撓引起的整個掛籃的一部分下撓.同時，懸吊內模縱梁于上橫梁和已成型

42、梁段頂板上，實現內模的升降和前移。d.行走系：是掛籃前后移位的主要裝置，是依靠2個手拉葫蘆，通過滑槽和滑槽內的滑軌間的相對滑動實現的。e.模板系：由底模、外模、內模、端模等組成。2）、掛籃的拼裝以0#和1塊作為掛籃的起步梁段.利用纜索在其上拼裝，按走行及錨固系統、主構架、前上橫梁、底模架的順序安裝。安裝采用吊配合人工進行。拼裝程序:找平鋪軌、安裝軌道、安裝前后兩個支座、吊裝主垳架、上橫梁、主構架下玄桿與軌道固定、吊裝前上橫梁、安裝后吊帶、吊裝底模架、吊裝內模走行梁，安裝后吊桿，前吊用鋼絲繩和導鏈、由1塊拖出外側模、調整立模標高、加固和綁扎鋼筋預應力筋管道、安裝端頭模板，澆筑下一梁段.掛籃拼裝完

43、成后，首先進行預壓試驗。施工中，采用鋼絞線張拉法進行預壓,預加壓重量為懸灌節段混凝土的重量120。掛 籃 預 壓 圖3）、掛籃走行首先,在梁段頂面找平并測量好軌道位置，鋪設墊枕和軌道，將底模用導鏈吊掛在外模走行梁上，松開主構架后錨點，用導鏈牽引前支座使掛籃、底模架、外側模一起向前移動至下一節梁段位置并重新錨固.然后安裝吊帶，將模架吊起。走行梁就位后，調整好外模板和底模標高,內模在底板和腹板鋼筋綁扎完成后拖出，最后封端模。4）、掛籃使用注意事項掛籃的安裝運行及使用均為高空作業,要采取全面的安全保證措施；現場技術人員必須檢查掛籃的位置、前后吊帶、吊架及后錨桿等關鍵受力部位的情況,發現問題及時解決。

44、檢查預留孔位置的準確性及孔洞是否垂直;澆筑混凝土前后吊帶用千斤頂頂緊，且三處受力均勻，以防承重后與已澆筑梁段產生錯臺；施工中加強觀測標高，軸線及撓度等,整理出撓度曲線.(2）掛籃懸臂施工1)、懸灌梁施工工序為：掛籃就位調整底模、外側模標高綁扎底板、腹板鋼筋安裝縱向預應力管道支立內部模板、堵頭模板綁扎頂板鋼筋澆筑混凝土養護穿鋼絞線張拉壓漿移掛籃.2)、澆筑施工組織每懸澆段的工序時間計劃（平均值）（1）掛籃移位就位 2h（2）校正底摸板 1h（3)外側模就位 2h(4）安裝底板、腹板鋼筋 12h(5）安裝縱向波紋管 4h（6）安裝腹板內側模、底板堵頭、下承托模板 8h(7）調整底板底模 4h（8)

45、安裝頂板鋼筋、三通及預埋件等 16h（9）澆筑混凝土 4- 8h（10）養生、整理修正管道、穿鋼束 72h（11）縱向鋼束張拉 4-8h（12）拆內模、灌漿養生 4-24h（13）落地板、頂板，做好掛籃前移的準備工作 4h從以上可以看出，正常施工完成一段懸灌段約需 6d3）、人員組織（每工作面） （1）工程技術人員 3人（每班1人）(2）測量工 3人（需時執勤）(3）試驗人員 （拌合站2人,現場1人)（4）起重工 4人（5）混凝土工 6人(6）木工 6人（7）電工 3人（24小時值班)(8）鋼筋電焊工 6人(每班2人）（9）機械工 2人（10）安全工 2人(11)張拉工 8人（12)普工 20

46、人左（3）掛籃走行將梁面掛籃走行軌道下用砂漿精確找平，安放墊枕,上鋪軌道并切上緊螺帽。放松掛籃后錨點及軌道上精軋螺紋鋼筋，放松底模及外側模和內模,通過縱梁懸吊于掛籃上橫梁。導鏈鉤在前端軌道及掛籃前支點，兩端同時進行走行。走行速度均勻一致，兩掛籃走行距離相差不大于30cm。走行到位后，調整底模板及側模到位，并上緊掛籃上精軋螺紋。（4)鋼筋制安每梁段底腹板鋼筋的安裝按照施工順序由下而上對稱安裝.底板及腹板鋼筋安裝完成后，將內模由已經澆筑梁段的腹內拖出，按照標高調整到位，加固牢靠。模板清理干凈涂刷隔離劑，準備安裝頂板鋼筋.頂板鋼筋的安裝注意頂板橫向預應力鋼絞線的線型控制，必須嚴格按照設計位置安裝，各

47、種定位鋼筋安裝牢固，防止鋼筋變形。鋼筋統一堆放，在同一個加工場彎制、現場綁扎附以點焊成骨架方式，主筋采取對焊或搭接焊的方法，鋼筋綁扎前，先在底模的兩側做出標記，確定出箍筋位置，以保證鋼筋尺寸的準確，鋼筋加工及綁扎時，嚴格按照公路橋涵施工技術規范（JTJ 041-2000）的標準執行,特別是鋼筋的焊接質量，焊條一律采用J506焊條。鋼絞線在專用場地統一堆放、加工成型，施工過程中采用切割機進行下料，嚴格按照設計要求的尺寸進行,保證鋼絞線不受損。鋼絞線加工成束,并用綁扎絲綁扎，清除表面的污垢后，再進行安裝。波紋管安裝時，必須先對鋼筋骨架進行固定，防止因變形而影響波紋管正確安裝,然后按照計算的鋼絞線坐

48、標,以0塊中心為坐標原點，以0塊縱向為X軸，豎向為Z軸,橫向為Y軸，確定出波紋管的位置.U型定位筋的直線段間距為1.0米，曲線段間距為0。5米.為防止出現漏漿現象，波紋管接頭處、錨墊板與波紋管連接處一定要采用膠帶紙密封，特別要注意頂板波紋管的高度一定要滿足設計要求，波紋管內采取預穿塑料管的方法。（5）澆筑混凝土為保證鋼筋密集處混凝土的順利澆筑，在頂板上開天窗，用串筒把混凝土送入底模和腹板內，并在內模腹板處開孔,可在孔內振搗混凝土。連續梁懸臂現澆段混凝土的澆筑順序是：先底板，后腹板，再頂板；頂板從翼板與腹板相交處向翼板邊緣、頂板中部澆筑，其它與0、1#塊混凝土澆筑方法相同。（6）預應力鋼筋張拉1

49、。預應力材料和機具進場要求a.預應力鋼絞線的進場檢查：進場材料應有出廠質量保證書和試驗報告單，進場時要進行外觀檢查。鋼絞線表面不得帶有降低鋼絞線與砼粘結力的潤滑劑、油漬等物質，表面不得有裂紋、小刺、機械損傷、氧化鐵皮；機械損傷、氧化鐵皮、結疤、劈裂；進場材料須進行力學性能檢驗，不合格產品不得進場。鋼絞線下料采用砂輪切割機切割，禁止電、氣焊切割,以防熱損傷。下料后按設計預應力鋼束編號編束.編束后用1820#鐵絲將其綁扎牢固，并將每根鋼絞線編碼標在兩端.b.錨具的進場檢查:對夾片逐片進行外觀、硬度檢查；對錨環逐個進行外觀、硬度檢查(要求硬度在2838HRC，在錨孔周圍等距取3點，同一錨環各測點硬度

50、差不得大于3）；抽取5錨環用孔塞規進行驗孔(要求外形厚度差5mm、直徑差2mm）和超聲波探傷；從同批中抽取6套錨具，組裝3個預應力筋錨具組裝件，進行錨具錨固能力測試(靜載錨固性能試驗）,其性能要求應符合GBJ8592預應力筋用錨具、夾具和連接器應用技術規程。2.預應力管道安裝進場的波紋管外觀清潔，內外表面無油污、無附著物、無孔洞和不規則折皺，咬口無開裂、無脫扣。安裝波紋管時,一定要嚴格按設計位置安裝定位鋼筋，并在曲線部位加強定位鋼筋,間距不得大于50cm。安裝錨墊板時，要使錨墊板與管道垂直，并且準確對中。波紋管的設置要做到牢固準確，接頭平順嚴密，確保預應力孔道順直,摩阻力減小，不串通,不漏漿。

51、管道位置的偏歪與彎曲，都將改變梁體內應力方向,或產生附加應力，給梁體帶來不利影響。因此,安裝時,要慎之又慎：（1）波紋管道內襯硬塑料管芯（待混凝土澆筑完成后拔出），以防止在澆筑混凝土時管道被壓扁、偏移或產生彎曲；（2）波紋管管道接頭處必須用透明膠帶密封牢固，確保不漏水、不漏漿;（3）澆筑砼時，設置串筒均勻下料，嚴禁傾注，以免沖擊管道;(4）砼搗固設專人分區域分片負責，插入式振動棒不得接觸波紋管,以免損壞和移位管道;（5）質檢人員加強對波紋管的設置檢查。波紋管安裝后,應檢查波紋管位置、曲線形狀是否符合設計要求.（6）預應力管道采用的波紋管，嚴禁施工人員腳踩或擠壓.3。鋼絞線穿束（1）對于長度小于

52、50m的縱向鋼束采用成束人工穿束，按設計長度下料后，套上子彈形剛套以減少阻力。(2）對于長度大于50m的縱向鋼束先在管道內穿入一根鋼絞線與已綁扎好的鋼絞線拖頭相連，一端采用卷揚機向外拉，另一端，用人工慢慢送入.4。 張拉前的準備工作張拉設備檢驗:因預應力值的準確性對箱梁的質量的影響至關重要,所以張拉施工之前必須校核、配套標定張拉設備,對千斤頂、壓力表、油泵進行校驗，合格后，將其組合成全套設備，進行設備的內摩阻校驗，并繪出油表讀數和相應張拉力關系曲線.配套標定的千斤頂、油泵、壓力表要進行編號，不同編號的設備不能混用。 千斤頂使用超過6個月或200次以上時應重新標定。張拉機具必須由專人操作。5.

53、張拉(1）預應力鋼束和張拉機具根據設計張拉力的大小選擇噸位、行程適宜的千斤頂及與之配套的高壓油泵和油表。縱向預應力張拉采用YCW400B型千斤頂。（2)張拉順序根據設計要求，當與梁體同條件養護的試件達到90設計強度后,便開始張拉。預應力張拉嚴格按設計順序，張拉控制應力及工藝進行.預應力張拉千斤頂與油泵壓力表按有關規定配套及定期標定，張拉人員持證上崗。張拉順序為先張拉腹板束、再張拉底版束、最后張拉頂板束。張拉時,左右對稱進行。每次張拉有完整的原始張拉記錄，且有監理在場的情況下進行。（3)張拉流程安裝工作錨 安裝工作夾片 安裝限位板安裝千斤頂安裝工具錨安裝工具夾片向油缸供油至初始張拉應力持荷并測量

54、記錄伸長值繼續張拉至控制應力-持荷并測量記錄伸長值補拉至控制應力-回油卸掉工具夾片-卸掉工具錨-卸掉千斤頂-卸掉限位板切掉多余鋼絞線封錨。（4）施加預應力預應力張拉步驟如下:鋼絞線張拉步驟：0初始張拉力(10P）張拉控制應力100P（持荷2分鐘）錨固（5）施工過程中應注意以下事項:a。嚴格控制張拉順序和張拉力.張拉時分級加載，事先調到初應力，再開始張拉和量測伸長值,實際伸長值除量測的伸長值外，還要加上初應力時的推算伸長值.張拉控制采用張拉應力和伸長值雙控，以伸長值控制為主，以應力進行校核，當實際伸長值與理論伸長值差超過6時，應停止張拉,等查明原因并采取措施后再進行施工。理論伸長值L按下式計算:

55、 L:預應力筋的理論伸長量;P：預應力筋張拉端的張拉力，N L:預應力筋從張拉端至計算斷面的孔道長度，m；Ay：鋼絞線采用美國標準(ASTM A417)，j15.24鋼絞線的工稱截面面積為：140 mm2；Ey：鋼絞線的彈性模量(以每批的試驗值為準）;K：孔道每米局部偏差對摩擦的影響系數，取：0.0015；：預應力鋼筋與孔道的摩擦系數，取:0.25.實際伸長量按下式計算：L1=L1 +L2 L1:從零至初張拉時的推算伸長值；L2:從初張拉至控制應力時的實測伸長值。伸長量計算結果應先報請監理工程師核查,在得到確定答復后，再進行張拉(詳見附件鋼絞線的伸長量計算表)。b。 張拉時，千斤頂軸線與預應力

56、筋要保持平行。c. 施工時張拉兩端采用對講機加強聯系，確保張拉同步緩慢進行。當預應力損失過大時，采取二次張拉的方法。d. 張拉時操作者要配戴防護罩，千斤頂后不得站人.高壓油泵有不正常情況時，應立即停止作業并進行檢查，嚴禁在千斤頂工作時,拆卸液壓系統的部件和敲打千斤頂。5.孔道壓漿明確壓漿目的：讓灰漿將張拉后的鋼絞線緊緊包裹，避免銹蝕；通過灰漿將梁體和鋼絞線緊緊粘結在一起，加強梁的整體性，增強梁的結構性能。水泥漿按照設計配合比進行制備，控制水泥漿的泌水率、流動性、膨脹率、收縮率等指標符合設計和規范要求。拌制水泥漿時先投放水再放水泥，拌和時間不小于1min。灰漿過1mm篩后存放在儲料桶內并繼續攪拌

57、.水泥漿從拌制到壓入管道的間隔時間不大于40min。張拉作業完成后盡快壓漿,一般不大于14d。壓漿前用壓縮空氣或高壓水清除管道內雜質，然后壓漿。壓漿使用活塞式壓漿泵,一般控制壓漿壓力在0。50。7Mpa。打開兩端壓漿嘴閥門，由一端壓入水泥漿，當另一端冒出水泥漿時關閉出漿嘴,壓漿端繼續壓漿，保持壓力0。7Mpa持續5min，關閉壓漿閥門迅速以木楔封堵壓漿口。在鋼絞線壓漿過程中，要提前在混凝土表面適當的預留排氣孔，壓漿前,清除錨墊板內的混凝土及雜物，并用水將管道沖洗（特別在氣溫高的情況下），以便在壓漿的過程中檢查壓漿是否到位。 6）施工注意事項懸臂段施工無論進行何種施工，都要堅持對稱平衡作業，以保

58、持懸臂端的穩定性，隨時注意觀察可能出現的不平衡因素，及時避免。懸臂段施工必須把安全工作放在頭等位置。在施工中,除做好防護平臺，安全網等措施外，特別要對施工人員進行交底，提高安全意識，避免可能出現的各種落物、落水等危險因素.7）施工控制由于箱梁在懸臂澆筑施工時受砼自重、日照、溫度變化、墩柱壓縮等因素影響而產生豎向撓度，砼自身還存在收縮、徐變等因素,也會使懸臂段發生變化，為使合攏后的橋梁成型及應力狀態符合設計要求,達到合攏高程誤差控制在15mm以內的要求，最大限度地使實際的狀態（應力與線型）與設計的相接近，必須對各懸臂施工節段的以撓度與應力為控制的進行觀測控制以便在施工及時調整有關的標高參數，為下

59、節的模板安裝提供數據預報,確定下節段合適的模板標高。撓度控制采用以往同類橋梁施工所驗證準確可靠并經監理工程師批準的計算機軟件進行。施工時建立施工控制網絡，以自適應法及灰色預測辨別法等理論為模型進行施工控制,確保合攏精度，觀測內容: 。掛籃模板安裝就位后的撓度觀測； 。澆筑前預拱度調整測量； .砼澆筑后的撓度觀測； .張拉前的撓度觀測； 。張拉后的撓度觀測； 。已完成各階段之荷載及溫度、徐變收縮引起的撓度計算、觀測; .合攏段合攏前的溫度修正； 。溫度觀測； 。應力觀測（通過在控制截面內預埋測試儀器搜集數據）。 .撓度觀測的關鍵是每日定時觀測，時間宜選在每日溫升前上午8:009：00以前.合攏段

60、應在施工前進行連續24h（每次間隔2h）觀測，提供合攏前的數據。 為控制撓度，應該在混凝土施工完成并達到設計要求的張拉強度后進行預應力束的張拉，應按嶺期及強度進行雙孔，一般在混凝土施工后3-4天方進行張拉以減少張拉時的混凝土收縮徐變值，使永存應力滿足設計要求，相應減少張拉后產生的撓度。 施工控制的方案：大跨徑懸臂梁施工時必須進行有效的施工控制以保證成橋后的梁體線型及受力狀態與設計盡量吻合,施工控制的以主梁撓度與內力為控制對象，控制原則為 1、施工過程中主梁截面應力在允許范圍內， 2、懸臂合攏段相對高差在15mm內，軸線誤差在10mm內。 3、橋面線型調整引起的橋面鋪裝層厚度增減平均值符合設計要

61、求， 4、橋梁預拱度滿足二期恒載、1/2活載作用和設計混凝土徐變年限內的徐變變形要求，該值通過計算確定。 XX大橋施工控制的具體方法是采取參數識別法與灰色預測相結合的方案，形成施工、量測、識別、修正、誤差預測、調整、施工的循環過程。其中自適應法（參數識別）是如何使控制的期望值能夠反映實際結構狀況，確定影響施工精度的參數如混凝土彈性模量、混凝土容重等實際與設計計算數值上的差別。具體做法是根據施工施工中結構線形或內力的實測值對主要設計參數進行識別，尋找產生偏差的原因，然后將修正過的設計參數反饋到控制計算中去重新給出施工中內力和撓度的理論期望值,以消除理論值與實測值不一致的主要部分,最后達到撓度與內

62、力雙控的目標；灰色預測法是以灰色系統理論為基礎,針對信息部分明確部分不明確的系統，具體做法是將各控制點的標高理論值減去實測值得到誤差序列，建立誤差序列的GM(1,1）模型，求出誤差函數,得到誤差估計值，將誤差估計值與理論值相加得到預測值. 懸臂梁橋施工中溫度變化是影響主梁撓度的主要因素之一,日照會引起主梁頂、底板溫差,引起主梁翹曲、撓度和墩柱的偏移，通常選擇在日照前進行梁體撓度觀測（并需要在張拉完成6h-8h后方能進行觀測,由于預應力張拉效應具有滯后現象），為下節段立模高程提供數據，但此方法有不方便的缺陷，我部擬采取移動相對坐標法進行施工：具體為:1、選擇施工的i段前端點作為相對坐標系的原點,

63、此坐標是相對會移動的，此坐標系中的第i+1段坐標是固定不變的，可據此進行第i+1段立模或確定第i+1段節段標高。 在懸臂端第i段施工完成后，選擇一天中的合適時間（一般在日出前）準確測量出第i段的標高控制點高程hi0，在進行第i+1段節段立模、確定i+1段標高或進行隨機檢測時,先測量出第i節段標高控制點標高hi1。 、當第i段標高控制點標高hi0是在掛籃仍未推出時所測量,則第i+1段節段立模標高為hi+1為：hi+1=hyci+1+（hi1hi0）+gli+1+,其中hyci+1=Hsji+1+hgli+1+Ygdi+1， 、當第i段標高控制點標高hi0是在掛籃已經推出就位后所測量，則第i+1段

64、節段立模標高為hi+1為：hi+1=hyci+1+（hi1hi0)+,其中hyci+1=Hsji+1+hgli+1+Ygdi+1，可解決了由于不同時間測量所引發的問題。可以在一天內的任意時間進行節段立模、節段標高確定或各項隨機檢查所需的標高測量值。 式中-第i段掛籃推出后新增加的荷載（如鋼筋)所產生的撓度（通過結構計算獲得). gli+1-掛籃推出引起的第i段前端標高控制點的撓度值(通過結構計算獲得） 施工控制中進行各項試驗檢測,如混凝土容重、混凝土各齡期彈性模量、預應力管道摩阻損失、梁體控制截面的應力情況，進行立模、砼澆筑前、砼澆筑后、張拉前、張拉后階段的撓度檢測.根據設計參數及控制參數，建

65、立結構分析模型進行前進分析，得到各階段的內力、撓度及成橋狀態的內力、撓度，在此基礎上進行后退分析得到以成橋狀態下的各階段預拋高值.在施工中按照參數識別、灰色預測相結合的方法建立施工控制網絡。 1、施工控制測點布置：在梁段端部左右腹板中間、箱梁橫向中部幾翼緣板邊緣位置分別埋設短鋼筋（16，頂部打磨光滑，標高比本梁段測點處的施工立模標高高出5mm8mm）作為固定觀測點。 2、觀測時間：根據以前施工中積累的數據分析,溫度影響主要是日照影響立模放樣和日常測量，因此放樣與日常測量宜安排在早晨8點以前，否則必須進行修正,并且每天將已澆完的梁段控制點進行復測后進行數據匯總，觀察變化，分析原因，并及時調整立模

66、標高。本橋墩高、跨大、地形復雜，將給懸澆施工過程中的線形控制造成困難。為保證成型后大橋的中線、標高準確無誤,減小附加應力對連續結構的不利影響，確保中跨順利合攏,必須制定周到、合理的施工控制方案，以測量作為搜集數據的外業手段并嚴格執行控制方案。具體如下: 1)、測量方案的選擇 線形控制是懸臂灌筑過程中對各梁段線形的動態控制過程，準確地定位施工中梁體頂面、底面標高和縱橫向位置，并將其與理進行比較，找出其偏差值后對偏差進行分析研究,然后找出修正值，指導下一梁段施工.從而使連續梁頂底面線形平順，各部的高程誤差滿足設計和規范要求。懸灌施工時梁體線形變化是一個不可逆的過程，若測控不及時、不準數據丟失或失效

67、，將無法通過二次施工或測量予以補救。因此，在梁工前就要對測量的方法、時間、布點、位置、次數和精度等內容的實案進行認真研究通常有兩種方法可以選擇： 第一種方法是將儀器置于梁上,以0號段上所設的水準點為準進行測制。從理論土講，此法會受到兩個T構墩身壓縮下沉不等的影響，此下沉值一般較小，不會超過合攏允許值,并可在合龍前提前4個節段聯測時進行調整消除。此法的優點是簡單易行、速度快、不受地形,在任何條件下都可采用。 第二種方法是:將水準點置于地面上，以地面土的水準點為準進行測此法可保證高程準確，但由于受到地形限制,距離一般較遠,極可能超出規范規定的最大視線距離(150m），且前后視離無法保持基本相等，瞄

68、準誤差和測量誤差都較大。另外，地面上的水準點高程不變，而墩柱高程是變化的（盡管很小),當儀器在梁上時，以不變的點為準來測量變化的建筑，是無法測得其相對變化值的.結合經驗,我部擬選第一種方法用于梁體測量。線形控制的具體實施方法 a、在第N梁段混凝土灌注前，精確測量該梁段端頭測點的標高(即為段測點處的頂板施工立模標高）Ml。 b、在第N梁段混凝土灌注硬化后，精確測量該梁段端頭測點的標高 c、在第N#梁段縱向預應力束張拉前,精確測量該梁段端頭測點的標高 e、在第N#梁段縱向預應力束張拉壓漿完成后、移掛籃前，精確測量該端頭測點的標高hN4。f、計算第N#梁段混凝土灌注前后測點的標高差d=州2hNl，以

69、及該段縱向預應力束張拉壓漿完成前后的標高差厶劃4hN3。將這兩個標高差與線形控制軟件計算得出的結果A洲l、A分別進行比較，如果hNl與洲1、2與A洲2相比的誤差都小于設計值,則按上述步驟進行下一梁段的施工;若兩個誤差值中有一個或兩個都大于規定值,則需要從施工現場和數據文件兩個方面查找產生差別的并修改相應的數據文件、輸入微機、重新計算后,對下一梁段的立模實際標高進行修正。按上述步驟不斷循環,直至懸灌梁段施工完畢。 線形控制中的注意事項 1）、對每套掛籃都要進行等預加載來消除其非彈性變形，測出其彈性變形，為確定立模高程提供基本依據。 2）、嚴格控制混凝土容重,盡量使梁段混凝土各齡期的強度和彈性模量

70、術指標與計算采用值接近，減少實際值與計算采用值之間的誤差。 3)、嚴格控制預應力筋張拉力的準確度和張拉時混凝土的齡期要求（齡期達到3天以上且強度達到設計強度的90以上）。 4）、在每個承臺和0號段土布設基礎沉降觀測點和墩身壓縮觀測點，定測基礎沉降和墩身壓縮情況，并將結果反應在合攏前4個梁段和邊跨段的高程中. 5）、定期觀測溫度對T構懸臂端撓度的影響，通常在早晨進行初測，在下午5點后后進行復測,以消除溫度影響。觀測后將成果圖表進行分析，從而為全橋的立模標高和線形調整提供依據. 6)、從合攏段前4個梁段起,對全橋各梁段的標高和線形進行聯測，并在這4個梁段內逐步調整,以控制合攏精度。 7）、保證掛籃

71、預留孔位置準確。當預留孔位置偏差較大時，掛籃不好調甚至調整不到中線位置，因此必須提高各預留孔的準確度。同時為了防止振搗混凝土時移位,預留孔要用鋼筋網固定。 8）、一般情況下，施工時對掛籃本身的彈性變形和非彈性變形都能比較重視地考慮。但大都對掛籃與滑道之間、滑道與鋼(木）枕之間、鋼（木與梁頂混凝土之間的非彈性變形重視不夠甚至忽視了.根據經驗,這方原因造成的掛籃前端沉降高達5-8mm。所以，施工時必須對此予以重并加強觀測，積累經驗,準確控制,消除影響。 9）、根據實踐經驗及資料研究，箱梁變形對環境溫度和日照非常敏感。受日照時，受日照一側的頂腹板溫度與另一側的頂腹板溫度是不同的，且一天內也是反復變化

72、的，且變形變化滯后于溫度變化.因此，應對日照及環境溫度影響進行自始至終的觀測. 10）、在T構懸臂灌注施工期間，梁頂面所放材料、機具設備的數量和位置應符合線形控制軟件計算模式的要求。在懸灌即將結束時，梁體懸臂最大，施工時必須嚴格控制施工荷載的對稱，并對墩的變形加強觀測。 11）、線形控制觀測點要有明顯標記,并在施工中妥善保護，避免碰撞后彎折變形。用20直徑的鋼筋棒作觀測點，鋼筋露出混凝土面以5mm為宜，并將鋼筋頂磨圓。 12)、通過線形控制將豎向撓度誤差控制在15mm內，軸線誤差控制在10mm內.1。1.2.3。 邊跨現澆直線段1.基礎處理連續梁邊跨,各有一段直線段梁體進行現澆,過渡墩8墩現在

73、雖然在岸上，通過考察知其在雨季處于淹沒狀態或潮濕松軟狀態。無法進行地基處理達到承載力要求。 采用搭設滿堂鋼管支架進行現澆不現實。準備考慮采用樁基礎，其上放置2I3010m和2I306。0m等材料，上面鋪設枕木。在水中的過渡墩11#墩采用429管樁12m鋼管樁、2I30c10m和2I306。0m等材料，上面搭設59基礎平臺，上面鋪設枕木。2。搭設碗扣支架在基礎平臺上搭設碗扣式支架（1）、支架荷載計算分析根據技術規范和施工過程中各項荷載組合要求，應對支架進行強度、剛度和穩定性驗算，以保證該形式的支架在施工過程中承受各種荷載作用.A 。支架荷載組合、模板及腳手架自重模板為鋼木混合結構，經計算自重均布

74、荷載為1。5KN/m2，支架自重均布荷載為3KN/m2。、新澆砼及鋼筋重，箱體自重均布荷載分析：Q=71.510（4。44.42)=37KN/m2、施工人員、堆放及運輸的工具及材料荷載分析取3KN/m2、振搗砼時產生的荷載分析取2KN/m2，那么:支架承受荷載Q支=37+3+2+3+1.5 =47。5KN/m2 B、樁基入土深度樁基按樁徑1。0米設計. 樁基承受荷載Q=(Q支+Q平臺）*K=(47。5*4。4*4.42/4+10/4)*1。5=350.1KNK-安全系數 根據公式P=1/2*(ULTP+AR）P單樁軸向容許承載力，KNU樁的周長，取3.14米L-樁的入土深度，MA樁的截面面積，

75、取0.785M2TP樁壁土的平均極限摩阻力，取18KPaR樁尖處容許承載力,取70KPa帶入得L11.4米C、支架材料強度驗算根據現場地形條件和以往施工經驗，支架材料采用碗扣式支架構件，橫桿間距為1.20m，立桿間距為0。90.9m。查有關資料，橫桿步距0。9m時，單根力桿設計承載力為33KN，布置力桿按照1.4倍安全系數考慮。根據組合a知,支架承受荷載為47.5KN/m2,按均布荷載分布后,每根立桿豎向荷載為：那么,S=4.4*4。42=19。4m2 n=77=49根 N=（47。519。4)/49 =18。8KN/1.4=33/1。4 =23.6KN 滿足承載力要求。(3）、支架橫向穩定性

76、的控制為了確保支架的整體穩定性,根據以往的施工經驗沿順橋向和橫橋向每間隔3m設一道剪刀撐，并且在支架四周設掃地桿。 （4)、支架卸落支架卸落應滿足兩個條件：、根據砼構件的受力特性，支架卸落時間控制在張拉后壓漿強度達90%以上方能卸落，根據氣溫情況控制，一般為14d左右，支架卸落時從跨中間向支座方向依次循環卸落。3。安裝模板及支架預壓先安裝底模，然后采用鋼絞線對整個支架進行預壓，預壓重量為梁體自重的120，在預壓過程中每個橫斷面上斷面上設三個點，縱斷面上設兩個點，以觀測支架的變形,特別是對卸載的整個過程,要認真觀測并記錄，為計算立模的理論標高提供依據.預壓完成后，待底板和腹板的鋼筋綁扎完成后,在

77、安裝側模和翼緣板模板及內模、端模.4.鋼筋綁扎及波紋管安裝首先，按照試驗頻率對鋼筋的原材料進行抽檢,每批鋼筋試驗合格后，才能用于施工中。鋼筋存放及加工要嚴格按照規范要求和設計要求進行,對加工好的鋼筋要分類堆放，并做好標識.在鋼筋綁扎過程中，先綁扎底板底層鋼筋,再綁扎腹板鋼筋,然后安裝底板波紋管,再綁扎底板上層鋼筋，盡可能采取點焊的方法使底板和腹板的部分鋼筋相連，形成骨架，防止變形,最后安裝腹板波紋管。當模板安裝到位后，綁扎頂板鋼筋，安裝頂板波紋管.5。混凝土澆筑混凝土采取全斷面縱向一次澆筑成型的方法.澆筑順序：底板、腹板、頂板，腹板和頂板呈斜坡式向前推進施工，其它與正常段施工方法相同.6。張拉

78、、壓漿當邊跨合攏段的混凝土強度達到設計要求后，再進行張拉和壓漿，施工方法與懸臂段施工相同。1。1。2。4合攏段施工合攏段施工順序：先邊跨后中跨，為避免合攏段施工引起的剛構撓度變化，而造成的合攏精度不能滿足設計要求以及混凝土的開裂,在施工時要合理壓重。邊跨合攏時，在兩個T構的中跨端隨澆筑過程中同步進行壓重，重量按合攏段重量的1/2配置（8.55t）。合攏中跨時,將兩個T構中跨的壓重隨澆筑混凝土同步進行拆除.為避免溫度變化而造成的混凝土開裂，合攏段的施工必須遵循低溫澆筑、又拉又撐(剛性鎖定)的原則。利用梁體鋼束臨時張拉一定噸位,將邊跨不平衡段和T構拉結。選擇在一天中溫度最低時澆筑混凝土，新澆筑的混

79、凝土在氣溫上升時以受壓狀態達到終凝，從而預防合攏段混凝土的開裂.支撐采用體內支撐.采用40組成鋼結件，與已澆梁段連接牢固.在施工合攏前梁段時，按照設計要求在梁段內預埋錨板，注意錨板位置前后水平保持一致，在混凝土施工前，將鋼接件放于錨板上,并焊連。勁性鋼架放在合攏段內,由于它即能承受拉力,又能承受壓力，加工時候尺寸不能長也不能短且兩懸臂端的預埋件還要求一定的精度。因此采用的勁性鋼架比合攏段長度短2cm.一端先與懸臂端預埋件焊接成一個整體,在另外一端預埋件上焊上兩塊截面積大于鋼架的鋼板,鋼板和骨架焊接長度保證抗剪能力不小于2170KN，鋼板應貼緊勁性鋼架,但必須保證鋼架在鋼板內自由伸縮。合攏段模板

80、采用梁段模板，懸吊于已經澆筑梁段上，加固緊密。在進行骨架安裝及梁段其他準備工作完成后，準備澆筑合攏段混凝土。合攏段混凝土在一天中最低溫度澆筑，即凌晨1點左右.澆筑設計溫度為1015，澆筑要快速，減少溫度應力對合攏段混凝土的影響.合攏段施工應該考慮的幾個影響因素:本橋單跨長度75為米連續長度為159米，施工中以下一些因素必須在合攏時分別加以考慮.合攏溫度的考慮合攏溫度的選擇是很重要的，在什么樣的溫度的影響會影響到成橋后箱梁內力的大小。日照的影響：本橋單T的懸臂的實際長度為68米，在合攏前成懸臂狀態，由于受到日照的影響，箱梁的頂面和底面的溫度存在著差別，必然會引起懸臂的變化。溫度的影響:本橋的每個

81、T構長度為68米，合攏時混凝土的溫度每變化1將會使合攏長度產生680000.00001=0。68mm的變化.混凝土的收縮、徐變:已澆單“T”的混凝土后期的收縮、徐變指、值雖然很小，但易在新老混凝土的交接處產生裂縫。臨時荷載的作用:荷載將使懸臂端下撓,卸載后又會得到一定的恢復。合攏時自重引起的懸臂端的變化它同臨時荷載一樣屬于永久性.合攏段施工注意事項：a.在合攏前一周對氣溫進行觀測，特別是夜間,每小時觀測一次,確定最低的合攏溫度時間段。b.臨時鎖定前,應事先將鎖定用的鋼構件提前焊好一端，千斤頂安裝就位，以節約鎖定所用的時間。c.鎖定和混凝土澆筑應一氣呵成，時間愈短愈好，做好充分的準備。d.合攏段箱梁應加強養護，防止震動和行走施工車輛，不得在跨中范圍內堆放重物。e.合攏段鋼束未張拉前，盡量減少箱梁的日照溫差，通常采取覆蓋箱梁合攏段兩側梁體。（7） 掛籃懸臂澆注施工掛籃就位調整底模標高至設計高度立外側模綁扎底、腹板鋼筋，鋪設底、腹板預應力管道立內模 綁扎頂板鋼筋，鋪設頂板預應力管道，封端模澆筑砼，養生掛籃制作、預壓按設計要求張拉三向預應力束移動掛籃管道壓漿、封錨循環至下一梁段檢查砼強度