1、目 錄1編制依據12工程概況13塔吊概況14塔吊基礎選擇24.1 工程地質情況24.2 基礎設計45塔吊基礎施工75.1 施工順序75.2 樁基施工75.3 土方、墊層施工75.4 模板施工85.5 鋼筋施工85.6 地腳螺栓預埋85.7 防雷接地裝置85.8 混凝土施工86安全保證措施97塔吊基礎驗算107.1 設計參數107.2 QTZ80（6010Fz-6）四樁基礎計算書117.3 QTZ80（5610Fz-6）四樁基礎計算書111編制依據建筑地基基礎設計規范（GB50007-2011）；建筑結構荷載規范（GB50009-2012）；混凝土結構設計規范（GB50010-2010）；xxx

2、x地塊項目巖土工程勘察報告；本工程建筑、結構設計圖紙；QTZ80(5610FZ-6)、XGT100(6010FZ-6)自升塔式起重機使用說明書。2工程概況工程位于xx市xx區，吉印大道北側，西側殷富街、東側清水亭東路。結構體系為：結構體系：框架-剪力墻、框架，基礎類別：樁基礎，0.000相當于絕對值為9.750m。由十三棟標準丙二類廠房，兩棟廠區研發辦公樓，全埋地下車庫及配套附屬建筑組成，總建筑面積：96541.07。建筑高度：1#廠房59.95m；2#廠房41.5m；3#、5#、8#12#廠房14.05m；6#、7#、13#、15#、16#廠房18.25m；17#廠房9.45m；地下車庫5.

3、85m。3塔吊概況本工程一共分三期完成，共布置5臺塔吊，塔吊平面位置及塔吊編號詳見平面布置圖。一期施工階段現場同時布置兩臺塔吊施工，分別位于7#樓南側（1#塔吊6010FZ-6）、16#樓南側（2#塔吊6010FZ-6）；二期施工階段現場同時布置兩臺塔吊施工，分別位于16#樓南側（2#塔吊6010FZ-6）、9#樓北側（3#塔吊6010FZ-6）；三期施工階段現場同時布置兩臺塔吊施工，分別位于1#樓西北角（4#塔吊5610FZ-6）、2#樓南側（5#塔吊5610FZ-6）。根據工程場地條件、工程進度及施工特點，對塔吊進行優化布置。當二期工程施工開始時，現場6#樓、7#樓和13#樓主體結構已全部

4、施工完畢，此時將垂直運輸的1#塔吊拆除，現場調整至9#樓北側重新立塔安裝，編號為3#塔吊。各塔吊安裝情況及基礎設計如下表：編號塔吊型號安裝高度（m）安裝臂長（m）基礎尺寸（m）地耐力（MPa）1#6010FZ-640m60m661.40.22#6010FZ-640m60m661.40.23#6010FZ-640m60m661.40.24#5610FZ-677.5m50m5.55.51.40.25#5610FZ-660mm50m5.55.51.40.24塔吊基礎選擇4.1 工程地質情況 根據地質勘察報告，工程場地內未發現其它影響地基穩定性的不良地質現象。在勘探深度范圍內地基土層可分為5個大層，進

5、一步分為7個亞層，現自上而下描述如下：層素填土(Q4ml)：灰黃色，灰色，松散，不均勻，成份以黏性土為主，夾灰色耕植土，局部表層為大量碎石、建筑垃圾等。自然回填時間10年，已完成自身固結。該層在場區普遍分布，厚度0.505.60米；建議地基承載力特征值fak：70kpa。-1層粉質粘土(Q4al)：灰黃色，軟可塑，場地局部為可塑狀，不均勻，中偏高壓縮性，土切面光滑具光澤，干強度中等，韌性中等。該層場區內局部缺失。厚度0.506.00米，層頂標高3.858.65米；建議地基承載力特征值fak：120kpa。-2層淤泥質粉質粘土(Q4al)：灰色，流塑，夾軟塑狀態粉質黏土，土質不均勻，高壓縮性，土

6、切面光滑具光澤，干強度較低，韌性較低。該層在場區內分布普遍，厚度1.0020.00米，層頂標高-9.376.37米；建議地基承載力特征值fak：70kpa。第-2A粉砂(Q4al)：灰黃色，稍密狀態，不均勻，主要成份為石英、長石等組成。搖震反應迅速，可見有大量云母碎片，夾粉土成份。該層呈透鏡體狀分布于第-2層中。厚度1.6013.30米，層頂標高-4.345.62米；建議地基承載力特征值fak：120kpa。第-3層粉質粘土(Q4al)：灰黃色，可塑，該層局部底部含砂，不均勻，中壓縮性，土切面光滑具光澤，干強度中等，韌性中等。該層在場區普遍分布，厚度3.0010.90米，層頂標高-16.38-

7、10.48米；建議地基承載力特征值fak：160kpa。第-4層含礫粉質粘土(Q4al)：灰黃色，可塑，局部硬塑，含有礫碎石、礫砂成份，碎石粒徑大小多為25cm，含量約30%左右，呈次棱角狀、稍圓狀，稍有分選，稍有磨圓，分布混雜無層理。不均勻，中壓縮性，干強度中等，韌性中等。該層在水平方向和垂直方向上分布不甚均勻，局部狀態較好。厚度0.404.80米，層頂標高-23.19-17.63米；建議地基承載力特征值fak：200kpa。-1層強風化粉砂巖：磚紅色，巖體結構大部分破壞，礦物成分顯著變化，手捏易碎，風化裂隙發育，巖體破碎，巖芯呈碎塊狀、短柱狀，巖體基本質量等級為級，屬極軟巖。該層在場區普遍

8、分布，層頂標高-25.57-20.57米，該層未揭穿，最大揭露厚度為5.00米；建議地基承載力特征值fak：350kpa。依據xxxx地塊項目巖土工程勘察報告中所描述，單樁豎向承載力估算參數按下表選用。地層號混凝土預制樁抗拔系數qsik(kPa)qpk(kPa)-1400.70-2220.70-2A240.50-3552200(1630)0.70-4602600(1630)0.70-118090000.60備 注1、qsik:樁周土的極限側阻力標準值。2、qpk:樁端土的極限端阻力標準值。3、估算承載力特征值時，上述參數除以2。4、5-1層為軟巖，當采用管樁時，應按規范采取措施，防止樁端持力層

9、軟化。1#塔吊基礎附近地勘鉆孔為J27，J59，剖面13-13、14-14，塔吊承臺開挖深度6.7m，坑底標高-7.45m，土質為-2層淤泥質粉質粘土，地基承載特征值70kpa；1#塔吊基礎采用4根高強預應力管樁基礎，將-1層強風化粉砂巖作為樁基持力層，預計坑底標高以下樁長26.7米。2#塔吊基礎附近地勘鉆孔為J35，J39，剖面7-7、8-8，塔吊承臺開挖深度7.76m，坑底標高-8.51m，土質為第-2A粉砂，地基承載特征值120kpa；2#塔吊基礎采用4根高強預應力管樁基礎，將-1層強風化粉砂巖作為樁基持力層，預計坑底標高以下樁長25.6米。3#塔吊基礎附近地勘鉆孔為J64，J70，剖面

10、15-15、18-18，塔吊承臺開挖深度8.26m，坑底標高-9.01m，土質為-2層淤泥質粉質粘土，地基承載特征值70kpa；3#塔吊基礎采用4根高強預應力管樁基礎，將-1層強風化粉砂巖作為樁基持力層，預計坑底標高以下樁長25.1米。4#塔吊基礎附近地勘鉆孔為J102，J109，剖面26-26，塔吊承臺開挖深度7.46m，坑底標高-8.21m，土質為-2層淤泥質粉質粘土，地基承載特征值70kpa；4#塔吊基礎采用4根高強預應力管樁基礎，將-1層強風化粉砂巖作為樁基持力層，預計坑底標高以下樁長25.9米。5#塔吊基礎附近地勘鉆孔為J96，J111，剖面23-23，塔吊承臺開挖深度7.96m，坑

11、底標高-8.71m，土質為第-2A粉砂，地基承載特征值120kpa；5#塔吊基礎采用4根高強預應力管樁基礎，將-1層強風化粉砂巖作為樁基持力層，預計坑底標高以下樁長25.4米。4.2 基礎設計根據本工程的地質情況及現場情況，塔吊基礎采用樁承臺基礎，樁身鋼筋伸入承臺1m，基礎尺寸為：6000mm6000mm，高1400mm。具體做法如下：在基礎四角擊入四根500預制管樁，樁入土深度為25.1m26.7m；樁位置詳見塔吊基礎平面布置圖，單樁承載力設計值為2000KN，以-1層強風化粉砂巖為樁尖持力層。1#塔吊基礎承臺底面標高為-7.35米，頂面標高為-5.95米；2#塔吊基礎承臺底面標高為-8.4

12、1米，頂面標高為-7.01米；3#塔吊基礎承臺底面標高為-8.91米，頂面標高為-7.51米；4#塔吊基礎承臺底面標高為-8.11米，頂面標高為-6.71米；5#塔吊基礎承臺底面標高為-8.61米，頂面標高為-7.21米；塔吊位于地下車庫內時地下車庫底板和頂板需要設置后澆板，鋼筋預留并設置止水鋼板。承臺均采用C35商品砼，承臺配筋根據塔吊基礎設計計算中配筋。塔吊定位見下圖：5塔吊基礎施工5.1 施工順序基礎土方開挖及降水截樁、破樁頭樁芯鋼筋綁扎樁芯砼澆灌基底平整基礎墊層澆筑基礎磚胎膜砌筑抹灰基礎底筋綁扎塔吊地腳埋設基礎面筋綁扎及墻柱、底板插筋基礎砼澆筑。5.2 樁基施工管樁采用C80高強預應力

13、管樁，樁徑500mm，壁厚100mm，單樁豎向抗壓承載力特征值2000KN，管樁以-1層強風化粉砂巖為樁基持力層，樁端進入持力層不得小于1000mm，樁入承臺100mm。管樁沉樁方式采用靜力壓樁式，根據塔吊基礎樁基定位，將管樁壓入持力層，沉樁深度應以設計有效樁長控制為主，壓樁力控制為輔的雙控制措施。經緯儀跟蹤監測，保證樁垂直度。5.3 土方、墊層施工先按定位尺寸撒好灰線，機械開挖至設計標高，按要求樁頭處理后，整平夯實基底，澆筑100mm厚C15墊層。5.4 模板施工塔吊基礎模板體系選用15mm厚多層板，10050mm木方，根據定位線采用483.5mm鋼管扣件加固。5.5 鋼筋施工塔吊基礎鋼筋制

14、作加工、綁扎嚴格按照基礎圖紙要求進行，由于多數塔吊位于地下車庫內，塔吊標準節要穿過地下車庫底板和頂板，地下車庫底板和頂板鋼筋按原設計配筋進行預埋，預留搭接長度，四周設置止水鋼板及快易收口網。5.6 地腳螺栓預埋地腳螺栓及調平框采用塔吊廠家提供，在埋設時必須在機電工長的現場監督下預埋，必須保證按塔吊說明書準確定位并加固牢靠，利用經緯儀及水準儀隨測隨調保證預埋螺栓定位準確、水平。預埋件的定位無誤后并辦理隱蔽驗收手續。5.7 防雷接地裝置根據塔式起重機安全規程，起重機金屬結構、所有電氣設備的金屬外殼、金屬線管等，均需可靠接地。嚴格按照使用說明書進行防雷接地裝置的預留預埋，用10圓鋼將樁心鋼筋和承臺鋼

15、筋焊接，承臺鋼筋通過預埋螺栓和塔吊標準節引入塔吊頂端避雷器，要求圓鋼和承臺鋼筋焊縫飽滿，每根樁不少于2個接地點。并辦理隱蔽驗收手續。5.8 混凝土施工在鋼筋綁扎、模板加固、螺栓預埋件埋設、防雷接地預埋完成并經驗收合格后方可進行混凝土澆注，混凝土采用C35商品混凝土，塔吊基礎屬大體積混凝土，澆筑時應分層進行，每層控制不超過500mm，振搗密實；澆筑過程中應避免影響預埋螺栓的定位，采用經緯儀及水準儀隨測隨調。澆筑后派專人進行蓄水養護，養護時間不少于14d，拆除模板、周邊土方回填夯實，進行塔吊安裝，塔吊安裝詳見安裝方案。管樁與塔吊基礎連接大樣6安全保證措施1、施工人員進入施工現場必須佩帶安全帽，安全

16、帽應符合GB28112007安全帽標準的技術要求，并按規定的佩帶方法使用。2、塔吊基礎基坑開挖時需按要求防坡，基坑底部需保留施工人員操作空間，塔吊基礎承臺邊距基坑邊距離不小于800mm。3、雨天禁止進行鋼筋焊結、預埋件焊接等電焊工作。4、夜間施工，需配備足夠的照明設備，非電工不得進行接電工作。5、塔吊承臺墊層澆注、鋼筋綁扎過程中，注意塔吊基坑周邊土方位移變化，防止土方塌陷造成人員傷亡。6、成立由總承包管理負責人為組長的塔機作業指揮中心，負責各塔機之間關系、協調、維修、頂升和運行工作。7、成立防汛領導小組，制定防汛計劃和應急措施。明確遇雨施工中的施工工藝、安全、防雷等施工要點，做好施工人員的培訓

17、工作以及對工人的技術交底。8、施工期間加強對未來幾天天氣預報的關注，根據天氣預報情況合理組織生產。9、定期檢查塔吊基礎固定螺栓是否牢固，并保證排水良好，避免塔吊基礎固定構件積水浸泡。10、在塔吊基礎預留基坑配備自動潛水泵，并定期檢查潛水泵的工作運轉，發現故障立即維修或更換，防止基礎積水。11、在雨前對避雷裝置進行全面檢查，施工中定期檢查，并應測量接地電阻，確保防雷安全，雷電停止后應檢查避雷器的連接線和地線是否完好無損。7塔吊基礎驗算根據工程施工特點及建筑樓層高度，XGT100（6010Fz-6）塔吊安裝高度40.0m；QTZ80（5610Fz-6）塔吊安裝高度77.5m。基礎進行驗算如下：7.

18、1 設計參數塔吊型號XGT100（6010Fz-6）自重F1=541.6kN最大起重荷載F2=58.84kN塔吊傾覆力距M=2362.3kN.m塔吊起重高度H=40.0m塔身寬度B=1.6m樁混凝土等級C80承臺混凝土等級C35保護層厚度50mm矩形承臺邊長6m承臺厚度Hc=1.400m承臺箍筋間距S=200mm承臺鋼筋級別級樁空心直徑0.300m承臺底面埋深D=3.81m樁直徑d=0.500m樁間距a=4.000m樁鋼筋級別級樁入土深度30.51m樁型與工藝預制管樁塔吊型號QTZ80（5610Fz-6）自重F1=511.2kN最大起重荷載F2=58.84kN塔吊傾覆力距M=2757.38kN

19、.m塔吊起重高度H=77.5m塔身寬度B=1.6m樁混凝土等級C80承臺混凝土等級C35保護層厚度50mm矩形承臺邊長5.5m承臺厚度Hc=1.400m承臺鋼筋間距S=175mm承臺鋼筋級別級樁空心直徑0.300m承臺底面埋深D=6.02m樁直徑d=0.500m樁間距a=4.000m樁鋼筋級別級樁入土深度31.92m樁型與工藝預制管樁7.2 XGT100（6010Fz-6）四樁基礎計算書一、塔吊的基本參數信息塔吊型號：XGT100(6010Fz-6)， 塔吊起升高度H：40.000m，塔身寬度B：1.6m， 基礎埋深D：3.810m，自重F1：541.6kN， 基礎承臺厚度Hc：1.400m，

20、最大起重荷載F2：58.84kN， 基礎承臺寬度Bc：6.000m，樁鋼筋級別:HPB235， 樁直徑或者方樁邊長：0.500m，樁間距a：4m， 承臺箍筋間距S：200.000mm，承臺混凝土的保護層厚度：50mm， 空心樁的空心直徑：0.30m。 二、塔吊基礎承臺頂面的豎向力和彎矩計算塔吊自重（包括壓重）F1=541.60kN；塔吊最大起重荷載F2=58.84kN；作用于樁基承臺頂面的豎向力Fk=F1+F2=600.44kN；風荷載對塔吊基礎產生的彎矩計算：Mkmax2362.3kNm；三、承臺彎矩及單樁樁頂豎向力的計算1. 樁頂豎向力的計算依據建筑樁技術規范（JGJ94-2008）的第條

21、，在實際情況中x、y軸是隨機變化的，所以取最不利情況計算。Nik=(Fk+Gk)/4)/nMykxi/xj2Mxkyi/yj2；其中 n單樁個數，n=4； Fk作用于樁基承臺頂面的豎向力標準值，Fk=600.44kN； Gk樁基承臺的自重標準值：Gk=25BcBcHc=256.006.001.40=1260.00kN； Mxk,Myk承臺底面的彎矩標準值，取2362.30kNm； xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離a/20.5=2.83m； Nik單樁樁頂豎向力標準值；經計算得到單樁樁頂豎向力標準值 最大壓力：Nkmax=(600.44+1260.00)/4+2362.302.83/(

22、22.832)=882.71kN。最小壓力：Nkmin=(600.44+1260.00)/4-2362.302.83/(22.832)=47.51kN。不需要驗算樁的抗拔！2. 承臺彎矩的計算依據建筑樁技術規范（JGJ94-2008）的第條。 Mx = Niyi My = Nixi其中 Mx,My計算截面處XY方向的彎矩設計值； xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離取a/2-B/2=1.20m； Ni1扣除承臺自重的單樁樁頂豎向力設計值，Ni1=1.2(Nkmax-Gk/4)=681.25kN；經過計算得到彎矩設計值：Mx=My=2681.251.20=1635.00kNm。四、承臺截面

23、主筋的計算依據混凝土結構設計規范(GB50010-2002)第7.2條受彎構件承載力計算。 s = M/(1fcbh02) = 1-(1-2s)1/2 s = 1-/2 As = M/(sh0fy)式中，l系數，當混凝土強度不超過C50時，1取為1.0,當混凝土強度等級為C80時，1取為0.94,期間按線性內插法得1.00； fc混凝土抗壓強度設計值查表得16.70N/mm2； ho承臺的計算高度：Hc-50.00=1350.00mm； fy鋼筋受拉強度設計值，fy=300.00N/mm2；經過計算得：s=1635.00106/(1.0016.706000.001350.002)=0.009；

24、 =1-(1-20.009)0.5=0.009； s =1-0.009/2=0.996； Asx =Asy =1635.00106/(0.9961350.00300.00)=4055.28mm2。由于最小配筋率為0.15%,所以構造最小配筋面積為:6000.001400.000.15%=12600.00mm2。五、承臺截面抗剪切計算依據建筑樁技術規范(JGJ94-2008)的第條，承臺斜截面受剪承載力滿足下面公式： Vhsftb0h0其中，b0承臺計算截面處的計算寬度，b0=6000mm； 計算截面的剪跨比，=a/h0，此處，a=1m；當 3時,取=3，得=0.741； hs受剪切承載力截面高

25、度影響系數，當h0800mm時，取h0=800mm，h02000mm時，取h0=2000mm，其間按內插法取值，hs=(800/1350)1/4=0.877； 承臺剪切系數，=1.75/(0.741+1)=1.005；0.8771.0051.5760001350=11217.025kN1.2882.71=1059.252kN；經過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構造配箍筋！六、樁豎向極限承載力驗算樁承載力計算依據建筑樁技術規范(JGJ94-2008)的第條：樁的軸向壓力設計值中最大值Nk=882.71kN；單樁豎向極限承載力標準值公式：Quk=uqsikli+qpk(Aj+pAp1) u樁身的周長

26、，u=1.571m； Aj空心樁樁端凈面積,Aj=0.126m2； p樁端土塞效應系數，p=0.8； Ap1空心樁敞口面積，Ap1=0.071m2；各土層厚度及阻力標準值如下表: 序號土厚度(m)土側阻力標準值(kPa)土端阻力標準值(kPa)抗拔系數土名稱118.5022.000.000.70-2層淤泥質粉質粘土26.6055.002200.000.70第-3層粉質粘土32.1060.002600.000.70第-4層含礫粉質粘土45.00180.009000.000.60-1層強風化粉砂巖由于樁的入土深度為30.51m,所以樁端是在第4層土層。單樁豎向承載力驗算: Quk=1.571149

27、1.8+9000(0.126+0.80.071)=3983.225kN；單樁豎向承載力特征值：R=Quk/2+cfakAc=3983.225/2+0.653508.804=3994.443kN；Nk=882.71kN1.2R=1.23994.443=4793.332kN；樁基豎向承載力滿足要求！七、樁配筋計算1、樁構造配筋計算As=d2/40.65%=3.145002/40.65%=1276mm2；2、樁抗壓鋼筋計算經過計算得到樁頂豎向極限承載力驗算滿足要求,只需構造配筋！3、樁受拉鋼筋計算樁不受拉力，不計算這部分配筋，只需構造配筋！7.3 QTZ80（5610Fz-6）四樁基礎計算書一、塔吊

28、的基本參數信息塔吊型號：QZT80(5610Fz-6)， 塔吊起升高度H：77.500m，塔身寬度B：1.6m， 基礎埋深D：6.020m，自重F1：511.2kN， 基礎承臺厚度Hc：1.400m，最大起重荷載F2：58.84kN， 基礎承臺寬度Bc：5.500m，樁鋼筋級別:HPB235， 樁直徑或者方樁邊長：0.500m，樁間距a：4m， 承臺箍筋間距S：175.000mm，承臺混凝土的保護層厚度：50mm， 空心樁的空心直徑：0.30m。 二、塔吊基礎承臺頂面的豎向力和彎矩計算塔吊自重（包括壓重）F1=511.20kN；塔吊最大起重荷載F2=58.84kN；作用于樁基承臺頂面的豎向力F

29、k=F1+F2=570.04kN；1、塔吊風荷載計算依據建筑結構荷載規范（GB50009-2001）中風荷載體型系數：地處xxxx市，基本風壓為0=0.40kN/m2；查表得：荷載高度變化系數z=1.54；擋風系數計算：=3B+2b+(4B2+b2)1/2c/(Bb)=(31.6+22.5+(41.62+2.52)0.5)0.18/(1.62.5)=0.624；因為是角鋼/方鋼，體型系數s=1.9；高度z處的風振系數取：z=1.0；所以風荷載設計值為：=0.7zsz0=0.71.001.91.540.4=0.819kN/m2；2、塔吊彎矩計算風荷載對塔吊基礎產生的彎矩計算：M=BHH0.5=0

30、.8190.6241.677.577.50.5=2455.422kNm；MkmaxMeMPhc276.92455.42217.91.42757.38kNm；三、承臺彎矩及單樁樁頂豎向力的計算1. 樁頂豎向力的計算依據建筑樁技術規范（JGJ94-2008）的第條，在實際情況中x、y軸是隨機變化的，所以取最不利情況計算。Nik=(Fk+Gk)/4)/nMykxi/xj2Mxkyi/yj2；其中 n單樁個數，n=4； Fk作用于樁基承臺頂面的豎向力標準值，Fk=570.04kN； Gk樁基承臺的自重標準值：Gk=25BcBcHc=255.505.501.40=1058.75kN； Mxk,Myk承臺

31、底面的彎矩標準值，取2757.38kNm； xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離a/20.5=2.83m； Nik單樁樁頂豎向力標準值；經計算得到單樁樁頂豎向力標準值 最大壓力：Nkmax=(570.04+1058.75)/4+2757.382.83/(22.832)=894.64kN。最小壓力：Nkmin=(570.04+1058.75)/4-2757.382.83/(22.832)=-80.24kN。需要驗算樁的抗拔！2. 承臺彎矩的計算依據建筑樁技術規范（JGJ94-2008）的第條。 Mx = Niyi My = Nixi其中 Mx,My計算截面處XY方向的彎矩設計值； xi,y

32、i單樁相對承臺中心軸的XY方向距離取a/2-B/2=1.20m； Ni1扣除承臺自重的單樁樁頂豎向力設計值，Ni1=1.2(Nkmax-Gk/4)=755.94kN；經過計算得到彎矩設計值：Mx=My=2755.941.20=1814.26kNm。四、承臺截面主筋的計算依據混凝土結構設計規范(GB50010-2002)第7.2條受彎構件承載力計算。 s = M/(1fcbh02) = 1-(1-2s)1/2 s = 1-/2 As = M/(sh0fy)式中，l系數，當混凝土強度不超過C50時，1取為1.0,當混凝土強度等級為C80時，1取為0.94,期間按線性內插法得1.00； fc混凝土抗

33、壓強度設計值查表得16.70N/mm2； ho承臺的計算高度：Hc-50.00=1350.00mm； fy鋼筋受拉強度設計值，fy=300.00N/mm2；經過計算得：s=1814.26106/(1.0016.705500.001350.002)=0.011； =1-(1-20.011)0.5=0.011； s =1-0.011/2=0.995； Asx =Asy =1814.26106/(0.9951350.00300.00)=4504.19mm2。由于最小配筋率為0.15%,所以構造最小配筋面積為:5500.001400.000.15%=11550.00mm2。五、承臺截面抗剪切計算依據建

34、筑樁技術規范(JGJ94-2008)的第條，承臺斜截面受剪承載力滿足下面公式： Vhsftb0h0其中，b0承臺計算截面處的計算寬度，b0=5500mm； 計算截面的剪跨比，=a/h0，此處，a=1m；當 3時,取=3，得=0.741； hs受剪切承載力截面高度影響系數，當h0800mm時，取h0=800mm，h02000mm時，取h0=2000mm，其間按內插法取值，hs=(800/1350)1/4=0.877； 承臺剪切系數，=1.75/(0.741+1)=1.005；0.8771.0051.5755001350=10282.273kN1.2894.638=1073.566kN；經過計算承

35、臺已滿足抗剪要求，只需構造配箍筋！六、樁豎向極限承載力驗算樁承載力計算依據建筑樁技術規范(JGJ94-2008)的第條：樁的軸向壓力設計值中最大值Nk=894.638kN；單樁豎向極限承載力標準值公式：Quk=uqsikli+qpk(Aj+pAp1) u樁身的周長，u=1.571m； Aj空心樁樁端凈面積,Aj=0.126m2； p樁端土塞效應系數，p=0.374； Ap1空心樁敞口面積，Ap1=0.071m2；各土層厚度及阻力標準值如下表: 序號土厚度(m)土側阻力標準值(kPa)土端阻力標準值(kPa)抗拔系數土名稱11.7040.000.000.70-1層粉質粘土25.0022.000.

36、000.70-2層淤泥質粉質粘土37.2024.000.000.50第-2A粉砂47.5022.000.000.70-2層淤泥質粉質粘土57.1055.002200.000.70第-3層粉質粘土62.2560.002600.000.70第-4層含礫粉質粘土75.00180.009000.000.60-1層強風化粉砂巖由于樁的入土深度為31.92m,所以樁端是在第7層土層。單樁豎向承載力驗算: Quk=1.5711251.9+9000(0.126+0.3740.071)=3335.636kN；單樁豎向承載力特征值：R=Quk/2+cfakAc=3335.636/2+0.653507.366=33

37、43.617kN；Nk=894.638kN1.2R=1.23343.617=4012.341kN；樁基豎向承載力滿足要求！七、樁基礎抗拔驗算樁承載力計算依據建筑樁技術規范(JGJ94-2008)的第條。群樁呈非整體破壞時，樁基的抗拔極限承載力標準值：Tuk=iqsikuili其中：Tuk樁基抗拔極限承載力標準值； ui破壞表面周長，取ui=d=3.142 0.5=1.571m； qsik 樁側表面第i層土的抗壓極限側阻力標準值； i 抗拔系數，砂土取0.500.70，粘性土、粉土取0.700.80，樁長l與樁徑d之比小于20時，取小值； li第i層土層的厚度。經過計算得到：Tuk=iqsiku

38、ili=1289.17kN；群樁呈整體破壞時，樁基的抗拔極限承載力標準值：Tgk=（uliqsikli）/4= 3693.20kNul 樁群外圍周長，ul = 4（4+0.5)=18.00m；樁基抗拔承載力公式：Nk Tgk/2+GgpNk Tuk/2+Gp其中 Nk - 樁基上拔力設計值，Nk=80.24kN； Ggp - 群樁基礎所包圍體積的樁土總自重設計值除以總樁數，Ggp =3231.90kN； Gp - 基樁自重設計值，Gp =100.28kN；Tgk/2+Ggp=3693.195/2+3231.9=5078.498kN 80.243kN；Tuk/2+Gp=1289.168/2+100.28=744.864kN 80.243kN；樁抗拔滿足要求。八、樁配筋計算1、樁構造配筋計算As=d2/40.65%=3.145002/40.65%=1276mm2；2、樁抗壓鋼筋計算經過計算得到樁頂豎向極限承載力驗算滿足要求,只需構造配筋！3、樁受拉鋼筋計算依據混凝土結構設計規范(GB50010-2002)第7.4條正截面受拉承載力計算。 N fyAs式中：N軸向拉力設計值，N=80243.02N； fy鋼筋強度抗壓強度設計值，fy=210.00N/mm2； As縱向普通鋼筋的全部截面積。As=N/fy=80243.02/210.00=382.11mm2