1、xxxxxx區H0901地塊項目腳手架搭設施工方案施工單位：xx建設單位：xxx日 期：目 錄一、工程概況2二、編制依據2三、腳手架搭設施工準備23.1材料要求23。2主要材料計劃33。3機具準備33.4技術準備3四、腳手架搭設施工34。1腳手架搭設施工流程34。2搭設工藝34.3腳手架拆除施工工藝44.4構造要求及技術措施44.5懸挑型鋼與固定7五、質量標準及驗收95。1構配件檢查與驗收9六、安全措施136.1腳手架搭設安全技術管理措施136。2腳手架拆除安全技術管理措施14七、腳手架計算書16一、工程概況1。1建設單位:xxxx1.2監理單位：x1.3設計單位：xx1。4施工單位：xxxx

2、xxxx區H091地塊項目，位于xx市xx區內,建筑面積55966平方米，其中六棟住宅建筑，地下一層，地上九層.本工程采用鋼管扣件式雙排落地腳手架，搭設高度約33.8米，本工程局部采用工字鋼懸挑腳手架，其中5樓因為樣板樓，應從3層地面懸挑，高度約為19米.懸挑位置為樣板房單元（詳見平面圖），2#樓東側在同樣采用工字鋼懸挑，分2次懸挑至樓頂每次懸挑高度約為15米左右.因本工程外裝飾為干掛石材,所以架體離外墻應在500mm左右.1.5主要技術參數腳手架搭設高度 33.8/19m立桿縱距1。5m立桿橫距 0。6m步距1.8m連墻件布置二步三跨懸挑梁型號18號工字鋼鋼絲繩直徑19mm懸挑長度1。05m

3、錨固長度1。95m 二、編制依據2。1設計文件2.2圖紙會審、設計變更及洽談記錄2.3已審批的施工組織設計2.4已簽訂的施工總承包合同2.5建筑施工手冊(第四版）2。6建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-20112。7建筑施工安全檢查標準JGJ5920112。8混凝土結構工程施工質量驗收規范GB502042002(2011版）2。9混凝土結構設計規范GB50010-20102.10建筑施工現場管理標準DBJ14033-20052.11建筑結構荷載規范GB500092001（06年版）2。12建筑地基基礎設計規范GB5000720112.13建筑施工高處作業安全技術規范JGJ809

4、12.14鋼管腳手架扣件(GB15831-2006）2.15危險性較大的分部分項工程安全管理辦法建質200987號文三、腳手架搭設施工準備3.1材料要求1、腳手架鋼管宜采用483。5鋼管。每根鋼管的最大質量不應大于25.8kg。腳手架鋼管應采用現行國家標準直縫電焊鋼管GB/T13793或低壓流體輸送用焊接鋼管GB/T3091中規定的Q235普通鋼管，其質量應符合現行國家標準碳素結構鋼GB/T700中Q235級鋼的規定。鋼管表面應平直光滑，不應有裂紋、分層、壓痕、劃道和硬彎，新用的鋼管要有出廠合格證。2、扣件應采用可鍛鑄鐵或鑄鋼制作，其質量和性能應符合現行國家標準鋼管腳手架扣件GB15831的規

5、定，采用其它材料制作的扣件,應經試驗證明其質量符合該標準的規定后方可使用。扣件在螺栓擰緊扭力矩應為40-65Nm，達到65Nm時，不得發生破壞。3、腳手板采用鋼材料制作，單塊腳手板的質量不宜大于30kg。沖壓鋼腳手板的材質應符合現行國家標準碳素結構鋼GB/T700中Q235級鋼的規定。(4）安全網采用密目式安全網，網目應滿足2000目100cm2，使用的安全網必須有產品生產許可證和質量合格證，以及由建筑安全監督管理部門發放的準用證。應采用阻燃制品，符合消防要求.3。2主要材料計劃材料視工程進度分階段組織進場。3.3機具準備1、搭、拆架子所需機具主要有架子扳手、吊線，由架子工自備。2、項目部應配

6、備如下檢查工具：名稱數量用途扭力扳手1把檢查扣件擰緊力度游標卡尺1把檢查焊接鋼管外徑和壁厚、外表面銹蝕深度塞尺1把檢查鋼管兩端面切斜偏差鋼卷尺1把檢查鋼管彎曲程度和搭設中的距離或長度水平尺1把檢查水平桿高差角尺1把檢查剪刀撐與地面的傾角3.4技術準備1、熟悉圖紙以及搭設操作工藝2、編制安全作業指導書，對操作工人進行技術交底與崗前培訓、安全教育。若人員有變動，應重新交底.四、腳手架搭設施工4.1腳手架搭設施工流程地面墊層混凝土澆筑（水平懸挑）縱向掃地桿立桿橫向掃地桿小橫桿大橫桿（擱柵）剪刀撐連墻件鋪腳手板扎防護欄桿扎安全網。4.2搭設工藝1、落地雙排腳手架搭設前應清除障礙物并平整場地，架體底部坐

7、落在地下室頂板上，架體基礎符合要求。2、在搭設首層腳手架的過程中，沿四周每框架格內設一道斜支撐，拐角處雙向增設，待該部位與腳手架與主體結構的連墻件可靠拉結后方可拆除。當腳手架操作層高出連墻件兩步時，應采取臨時穩定措施，直到連墻件搭設完畢后方可拆除.3、雙排架宜先立內排立桿,后立外排立桿。每排立桿宜先立兩頭的,再立中間的一根,互相看齊后，立中間部分各立桿。雙排架內、外排兩立桿的連線要與墻面垂直。立桿接長時，宜先立外排，后立內排。4。3腳手架拆除施工工藝1、拆架程序應遵守由上而下，先搭后拆的原則，一般的拆除順序為：安全網攔桿腳手板剪刀撐橫向水平桿縱向水平桿立桿.2、不準分立面拆架或在上下兩步同時進

8、行拆架。做到一步一清、一桿一清。拆立桿時,要先抱住立桿再拆開最后兩個扣。拆除縱向水平桿、斜撐、剪刀撐時，應先拆中間扣件，然后托住中間，再解端頭扣.所有連墻桿等必須隨腳手架拆除同步下降,嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再拆腳手架。3、分段拆除高差不應大于2步，如高差大于2步，應增設連墻件加固。4、應保證拆除后架體的穩定性不被破壞，連墻桿被拆除前，應加設臨時支撐防止變形、失穩。5、當腳手架拆至下部最后一根長鋼管的高度（約6m）時，應先在適當位置搭臨時拋撐加固后再拆連墻件.4.4構造要求及技術措施4。4.1立桿1、立桿接長除頂層頂步可采用搭接外，其余各層各步接頭必須采用對接扣件連接。對接，搭接應符合下

9、列規定：A、立桿上的對接扣件應交錯布置：兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不宜小于500mm；各接頭中心在主節點的距離不宜大于步距的1/3；B、在頂部采用搭接接長時，搭接長度不小于1m,必須等間距3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣距離不應小于100mm。2、立桿頂端高出女兒墻上皮1m，高出檐口上皮1。5m。3、腳手架必須設置縱、橫向掃地桿.縱向掃地桿應采用直角扣件固定在距鋼管底端不大于200mm處的立桿上。橫向掃地桿應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。4。4.2大橫桿1、縱向水平桿設置在立桿內側,長度不小于3跨。2、縱向水平桿接

10、長宜采用對接扣件連接,也可采用搭接。對接，搭應符合下列規定：A、縱向水平桿的對接扣件交錯布置：兩根相鄰縱向水平桿的接頭不要設置在同步或同跨內;不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不小于500mm；各接頭中心至最近主節點的距離不大于縱距的1/3，如下圖：大橫桿對接接頭布置圖a. 接頭不在同步內（立面）；b.接頭不在同跨內（平面）1。立桿 2。大橫桿 3。小橫桿B、搭接長度不小于1m，等間距設置3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板邊緣至搭接縱向水平桿桿端的距離不小于100mm；小橫桿1、主節點處必須設置一根小橫桿桿，用直角扣件扣接且嚴禁拆除。主節點處兩個直角扣件的中心距不應大于150mm.2、

11、作業層上非主節點處的小橫桿，最大間距不大于縱距1/2;3、小橫桿伸出外排大橫桿邊緣距離不小于10cm，伸出里排大橫桿距離結構外邊緣15cm。4。4.4腳手板1、作業層腳手板應鋪滿，鋪穩;2、腳手板應設置在三根橫向水平桿上。當腳手板長度小于2m時,可采用兩根橫向水平桿支承，但應將腳手板兩端與其可靠固定,嚴防傾翻。此三種腳手板的鋪設可采用對接平鋪，亦可采用塔接鋪設。腳手板對接平鋪時，接頭處必須設兩根橫向水平桿,腳手板外伸長應取130150mm,兩塊腳手板外伸長度的和不應大于300mm，如下圖；腳手板搭接鋪設時，接頭必須支在橫向水平桿上，搭接長度應大于200mm,其伸出橫向水平桿的長度不應小于100

12、mm，如下圖：3、作業層端部腳手板探頭長度應取150mm,其板長兩端均應與支承桿可靠地固定。4。4.5連墻件1、連墻件采用剛性連接方式，采用4m長架管設雙扣件與樓層進行拉結。2、連墻件從底層第一步縱向水平桿處開始設置，靠近主節點設置，偏離主節點的距離不大于300mm；3、優先采用菱形布置，也可采用方形，矩形布置；4、連墻件中的連墻桿呈水平設置,當不能水平設置時，與腳手架連接的一端應下斜連接，不應采用上斜連接；5、當采用樓板預埋拉接時,拉結架管應采用雙架管，預埋件鋼筋采用12鋼筋；為防止架管抽動，應在預埋鋼筋固定件的前兩側安置一個卡扣；6、連墻件拉結如下圖所示:4.4。6剪刀撐1、剪刀撐在腳手架

13、外側全立面連續設置。剪刀撐斜桿的接長應采用搭接，搭接長度不應小于1m，并采用3個旋轉扣件固定.端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應小于100mm。剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線至主節點的距離不應大于150mm。2、每道剪刀撐跨越立桿的根數按下表規定確定，每道剪刀撐寬度不小于4跨，且不小于6米。斜桿與地面的夾角在4560度之間。剪刀撐跨越立桿的最多根數剪刀撐斜桿與地面的傾角45度50度60度剪刀撐跨越立桿的最多根數7654.4。7安全網1、腳手架滿掛全封閉密目安全網，密目網采用1。8m6。0m規格,用網繩綁扎在大橫桿外立桿內側。作業層安全網應高于平臺

14、1。4m，并在作業層下部掛一道水平兜網，在架內高度3。0m 左右設首層平網，往上每隔10.8m(6步高）設一層平網，施工層隨層設網.作業層腳手架立桿于0.6m和1。2m處設兩道防護欄桿，底部側面設不小于18cm高的擋腳板。懸挑架技術措施4。5懸挑型鋼與固定本工程采用型鋼懸挑扣件式雙排鋼管腳手架，懸挑型鋼采用18號，每根長3米，懸挑長度1.05米，錨固長度1。95米，不小于懸挑段長度的1。25倍。懸挑梁間距應按懸挑架架體立桿縱距設置,每一縱距設置一根.型鋼懸挑梁固定端應采用2個U型鋼筋拉環或錨固螺栓與建筑結構梁板固定，用于錨固的U型鋼筋拉環或螺栓應采用冷彎成型。U型鋼筋拉環、錨固螺栓與型鋼間隙應

15、用鋼楔或硬木楔楔緊.錨固型鋼懸挑梁的U型鋼筋拉環或錨固螺栓直徑采用19。U型鋼筋拉環或錨固螺栓應預埋至混凝土梁、板底層鋼筋位置，并應與混凝土梁、板底層鋼筋焊接或綁扎牢固，其錨固長度應符合現行國家標準混凝土結構設計規范GB50010中鋼筋錨固的規定,取30d。如下圖所示：或當型鋼懸挑梁與建筑結構采用螺栓鋼壓板連接固定時，鋼壓板尺寸不應小于100mm10mm（寬厚）；當采用螺栓角鋼壓板連接時，角鋼的規格不應小于63mm63mm6mm。搭設方案一次懸挑，最大高度為19米，懸挑位置在二層地面.4。5。2鋼絲繩與吊環每個型鋼懸挑梁外端設置直徑19mm鋼絲繩或鋼拉桿與上一層建筑結構斜拉結。鋼絲繩、鋼拉桿不

16、參與懸挑鋼梁受力計算;鋼絲繩與建筑結構拉結的吊環使用HPB235級鋼筋，其直徑為20，吊環預埋錨固長度應符合現行國家標準混凝土結構設計規范GB50010中鋼筋錨固的規定,取30d。采用花籃螺栓對鋼絲繩張緊度進行調節。做到所有鋼絲繩拉緊程度基本相同，避免鋼絲繩受力不均勻。鋼絲繩端部均設配套繩夾每端3只，間距150mm，緊固牢固,鋼絲繩自由端長度不得小于200mm。鋼絲繩吊環陰、陽角部位作法示意圖:圖中A、B、C三點設鋼絲繩拉結在上層樓板上五、質量標準及驗收5.1構配件檢查與驗收1、新鋼管的檢查應符合下列規定：A、應有產品質量合格證；B、應有質量檢驗報告，鋼管材質檢驗方法應符合現行國家標準金屬拉伸

17、試驗方法（GB/T 228）的有關規定。腳手架鋼管應采用現行國家標準直縫電焊鋼管（GB/T 13793）或低壓流體輸送用焊接鋼管（GB/T 3092)中規定的3號普通鋼管,其質量應符合現行國家標準碳素結構鋼(GB/T 700）中 Q235-A級鋼的規定。 C、鋼管表面應平直光滑,不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道；D、鋼管外徑、壁厚、端面等的偏差，應分別符合規范允許偏差;E、鋼管必須涂有防銹漆。2、舊鋼管的檢查應符合下列規定:A、表面銹蝕深度應符合規范規定。銹蝕檢查應每年一次 .檢查時,應在銹蝕嚴重的鋼管中抽取三根,在每根銹蝕嚴重的部位橫向截斷取樣檢查,當銹蝕深度超過規定

18、值時不得使用；B、鋼管彎曲變形應符合規范規定。3、扣件的驗收應符合下列規定：A、新扣件應有生產許可證、法定檢測單位的測試報告和產品質量合格證。當對扣件質量有懷疑時，應按現行國家標準鋼管腳手架扣件（GB 15831）的規定抽樣檢測；B、舊扣件使用前應進行質量檢查,有裂縫、變形的嚴禁使用，出現滑絲的螺栓必須更換；C、新、舊扣件均應進行防銹處理.4、木腳手板的檢查應符合下列規定：木腳手板的 寬度不宜小于200mm,厚度不應小于50mm；其質量應符合本標準第4.4。3條第3項的規定;腐朽的腳手板不得使用；5、構配件的允許偏差表： 序號項目允許偏差（mm）示意圖檢查工具1焊接鋼管尺寸(mm)外徑48壁厚

19、3.50。50.36游標卡尺2鋼管兩端面切斜偏差1。70塞尺、拐角尺3鋼管外表面銹蝕深度0.18 游標卡尺4鋼管彎曲a。各種桿件鋼管的端部彎曲l1.5m5鋼板尺b.立桿鋼管彎曲3m4m1216鋼板尺b。板面扭曲（任一角翹起）55.2腳手架檢查與驗收1、腳手架及其地基基礎應在下列階段進行檢查與驗收:A、基礎完工后及腳手架搭設前；B、作業層上施加荷載前；C、每搭設完1013m高度后；D、達到設計高度后;E、遇有六級大風與大雨后，寒冷地區開凍后；F、停用超過一個月。2、腳手架使用中，應定期檢查下列項目：A、桿件的設置和連接，連墻件、支撐、門洞桁架等的構造是否符合要求；B、地基是否積水，底座是否松動，

20、立桿是否懸空；C、扣件螺栓是否松動；4、腳手架搭設的技術要求、允許偏差與檢驗方法，應符合下表規定：腳手架搭設的技術要求、允許偏差與檢驗方法項次項目技術要求允許偏差（mm)示意圖檢查方法與工具1地基基礎表面堅實平整-觀察排水不積水墊板不晃動底座不滑動不沉降102雙排腳手架、滿堂腳手架立桿垂直度最后驗收垂直度2080m-100用經緯儀或吊線和卷尺下列腳手架允許偏差(mm)搭設中檢查偏差的高度（m）總高度50m40m20mH=2H=10H=20H=30H=40H=507204060801007255075100750100中間檔次用插人法。3間距步距縱距橫距205020-鋼板尺4縱向水平桿高差一根桿

21、的兩端20水平儀或水平尺同跨內兩根縱向水平桿高差105扣件安裝主節點處各扣件中心點相互距離a150mm-鋼板尺同步立桿上兩個相隔對接扣件的高差a500mm-鋼卷尺立桿上的對接扣件至主節點的距離ah/3縱向水平桿上的對接扣件至主節點的距離ala/3-鋼卷尺扣件螺栓桿擰緊扭力矩4065N。m扭力扳手6剪刀撐斜桿與地面的傾角450600角尺7腳手板外伸長度對接a=130150mm300mm-卷尺搭接a100mm200mm-卷尺注：圖中1立桿;2-縱向水平桿；3-橫向水平桿；4-剪刀撐。5、安裝后的扣件螺栓擰緊扭力矩應采用扭力板手檢查，抽樣方法應按隨機分布原則進行。抽樣檢查數目與質量判定標準,應按下表

22、規定。不合格的必須重新擰緊，直至合格為止。扣件擰緊抽樣檢查數目及質量判定標準檢查項目 安裝扣件數量（個） 抽檢數量（個） 允許的不合格數 1連接立桿與縱（橫）向水平桿或剪刀撐的扣件；結長立桿、縱向水平桿或剪刀撐的扣件 5190 91150 151280 281500 5011200 12013200 5 8 13 20 32 50 0 1 1 2 3 5 2連接橫向水平桿與縱向水平桿的扣件（非主節點處） 5190 91150 151280 281500 5011200 12013200 5 8 13 20 32 50 1 2 3 5 7 10 六、安全措施6。1腳手架搭設安全技術管理措施1、腳

23、手架搭設與拆除人員必須是經過按現行國家標準特種作業人員安全技術考核管理規則GB 5036考核合格的專業架子工。上崗人員定期體檢，合格者方可持證上崗。 2、搭設腳手架人員必須戴安全帽，系安全帶，穿防滑鞋. 3、作業層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載。不得將模板支架、纜風繩、泵送混凝土和砂漿的輸送管等固定在腳手架上；嚴禁懸掛起重設備。 4、當有六級及六級以上大風和霧、雨、雪天氣時停止腳手架搭設與拆除作業。雨、雪后上架作業有防滑措施，并掃除積雪。 5、不得在腳手架基礎及其鄰近處進行挖掘作業，否則應采取安全措施,并報主管部門批準。 6、臨街搭設腳手架時，外側應有防止墜物傷人的防護措施。 7、在腳手

24、架上進行電、氣焊作業時,必須有防火措施和專人看守。 8、搭拆腳手架時，劃出工作標志區,地面設圍欄和警戒標志，并派專人看守，嚴禁非操作人員入內，統一指揮、上下呼應、動作協調,嚴禁在無人指揮下作業。9、腳手架的基礎做到不積水、不沉陷，懸挑架樓層的混凝土必須達到設計強度的75%以上才能進行懸挑架施工。10、腳手架及時與結構拉結或采取臨時支頂,以保證搭設過程安全。未完成的腳手架在每日收工前,一定要確保架子穩定.11、腳手架必須配合施工進度搭設，一次搭設的高度不得超過相鄰連墻件以上兩步。12、當作業層高出其下連墻件3m以上，且其上尚無連墻件時應采取適當的臨時拋拉措施。13、定期檢查腳手架，發現問題和隱患

25、，在施工作業前及時維修加固，以達到堅固穩定，確保施工安全。6。2腳手架拆除安全技術管理措施1、在腳手架使用期間，嚴禁拆除主節點處的縱、橫向水平桿，縱、橫向掃地桿,連墻件。 2、拆架前,全面檢查待拆腳手架，根據檢查結果，擬訂出作業計劃，報請批準,進行技術交底后才準備工作.3、架體拆除前,必須察看施工現場環境,包括外腳手架、地面的設施等各類障礙物、連墻桿及被拆除架體各附件、電器裝置情況，凡能提前拆除的盡量拆除掉。4、拆除時應劃出作業區，周圍設繩綁圍欄或樹立警示標志，地面設專人圍護，禁止非作業人員進入。5、拆除時統一指揮、上下呼應、動作協調，當解開與另一人有關的扣件時必須先告訴對方并得到允許，以防墜

26、落傷人。6、拆架時不得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚后方可離開。7、每天拆架下班時，不應留下隱患部位.8、連墻件應在位于其上的全部可拆桿件都拆除之后才能拆除。9、在拆除過程中，凡松開連接的桿、配件應及時拆除運走,避免誤扶、誤靠已松脫的桿件。拆除的桿、配件嚴禁向下拋擲，應吊至地面，同時做好配合協調工作，禁止單人進行拆除較重桿件等危險性作業。10、所有桿件和扣件在拆除時分離，不準在桿件上附著扣件或兩桿連著送至地面。11、所有的腳手板，應自外向里豎立搬運，以防止腳手板和垃圾物從高處墜落傷人。12、拆除的零配件要裝入容器內，用吊籃吊下；拆下的鋼管要綁扎牢靠，雙點起吊,嚴禁從高空拋擲。13

27、、上架子作業人員上下均應走人行梯道，不準攀爬架子。14、腳手架驗收合格后任何人不得擅自拆改，如需作局部拆改時,須經項目部技術人員同意后由架子工操作。15、不準利用腳手架吊運重物；作業人員不準攀登架子上下作業面；不準推車在架子上跑動；塔吊起吊物體時不能碰撞和拖動腳手架。16、不得將模板支撐、泵送混凝土及砂漿的輸送管等固定在腳手架上，嚴禁任意懸掛起重設備.17、要保證腳手架體的整體性,不得與施工電梯架子等一并拉結，不得截斷架體.防雷避電措施本工程腳手架接地、避雷措施執行施工現場臨時用電安全技術規范(JGJ 462005）標準。工程采用避雷針與大橫桿連通、接地線與整棟建筑物樓層內避雷系統連成一體的措

28、施。架頂設置4根避雷針，避雷針采用12鍍鋅鋼筋制作,高度1.5m,設置在腳手架四角立桿上，并將所有最上層的大橫桿全部連通，形成避雷網絡.接地線采用404的鍍鋅扁鋼，將立桿分別與建筑物樓層內的避雷系統連成一體。接地線的連接牢靠,與立桿連接采用2道螺栓卡箍連接,螺釘加彈簧墊圈以防止松動，并保證接觸面積不小于10mm2，并將表面的油漆及氧化層清除干凈，露出金屬光澤并涂以中性凡士林。接地線與建筑物樓層內避雷系統的設置按腳手架的長度不超過50m設置一個，位置盡量避免人員經常走動的地方，以避免跨步電壓的危害，防止接地線遭機械破壞。兩者的連接采用焊接，焊接長度大于2倍的扁鋼寬度。焊完后再用接地電阻測試儀測定

29、電阻,要求沖擊電阻不大于10，同時注意檢查與其他金屬物或埋地電纜之間的安全距離不小于3m,以避免發生擊穿事故。6.3應急預案1、應急領導小組：組長：項目經理 副組長:安全員 組員：項目管理人員及施工班組長 2、應急預案A、腳手架事故發生時,現場人員應在自救、互救的同時，向項目部應急救援小組匯報事故情況。B、應急救援小組組長(項目經理）應立即啟動項目部救援措施，并迅速趕到事故現場,根據事故嚴重情況,按統一指揮、分工負責的原則進行協調,組織營救人員,調動救援設備和物資，控制事故現場，疏散無關人員，同時向公司領導、安全部門匯報,必要時可向社會援助機構和媒體機構求援。C、救援人員和救援物資必須在第一時

30、間內到達事故現場，并立即對傷員進行救護，用自備的救護車輛或聯系送院，盡快將傷員送往醫院救治。D、在應急領導小組的統一指揮下，任何部門及個人都有義務參加或配合救援工作.E、項目部應急領導小組在進行救援工作的同時應向公司應急救援領導小組組長或副組長匯報事故情況，以便公司應急救援領導小組組長根據事故嚴重情況決定是否啟動高一級的生產安全事故應急救援預案。F、救援工作結束后，應派專人保護事故現場,并配合上級有關職能部門做好調查取證等工作.G、項目部安全部門還應該在規定的時間內向公司安全管理部門和上級職能管理部門如實填報傷亡事故報表，嚴禁瞞報和謊報.H、做好傷亡人員家屬的接待工作，按事故處理結果和有關規定

31、做好善后工作。I、認真、科學地總結應急預案和實施全過程，對不足和缺點之處進行修改進一步使其完善。七、腳手架計算書落地式扣件鋼管腳手架計算書 鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2011）。基本信息： 雙排腳手架搭設高度為 33。8 m，立桿采用單立桿；搭設尺寸為:橫距Lb為 0。6m，縱距La為1.5m，大小橫桿的步距為1。8 m；內排架距離墻長度為0。50m；小橫桿在上，搭接在大橫桿上的小橫桿根數為 1 根;采用的鋼管類型為 483。5； 橫桿與立桿連接方式為單扣件；連墻件采用兩步兩跨，豎向間距 3。6 m，水平間距3 m,采用扣件連接；連墻件連接方式為單

32、扣件；2.活荷載參數施工均布活荷載標準值:3.000 kN/m2；腳手架用途:結構腳手架；同時施工層數:2 層;3.風荷載參數本工程地處遼寧xx市,基本風壓0。57 kN/m2；風荷載高度變化系數z，計算連墻件強度時取0.92，計算立桿穩定性時取0.74，風荷載體型系數s 為0。951;4.靜荷載參數每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m）:0。1248；腳手板自重標準值(kN/m2)：0。300;欄桿擋腳板自重標準值(kN/m）：0。150；安全設施與安全網（kN/m2）:0。005；腳手板類別:沖壓鋼腳手板;欄桿擋板類別:竹笆片腳手板擋板;每米腳手架鋼管自重標準值(kN/m):0。038；

33、腳手板鋪設總層數：9;5.腳手架搭設剖面、立面示意圖二、小橫桿的計算小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。1。均布荷載值計算小橫桿的自重標準值： P1= 0.038 kN/m ;腳手板的荷載標準值: P2= 0.31。5/2=0。225 kN/m ；活荷載標準值: Q=31。5/2=2。25 kN/m;荷載的計算值: q=1。20.038+1.20。225+1。42.25 = 3。466 kN/m； 小橫桿計算簡圖2。強度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩，計算公式如下: Mqmax = ql2

34、/8最大彎矩 Mqmax =3。4660。62/8 = 0。156 kNm；最大應力計算值 = Mqmax/W =30。703 N/mm2；小橫桿的最大彎曲應力 =30.703 N/mm2 小于 小橫桿的抗彎強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度荷載標準值q=0。038+0。225+2。25 = 2.513 kN/m ； qmax = 5ql4/384EI最大撓度 = 5。02。5136004/（3842。06105121900)=0。169 mm；小橫桿的最大撓度 0.169 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 600 / 150=4

35、 與10 mm,滿足要求！三、大橫桿的計算大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面.1。荷載值計算小橫桿的自重標準值： P1= 0。0380。6=0。023 kN；腳手板的荷載標準值： P2= 0。30。61.5/2=0.135 kN；活荷載標準值: Q= 30。61。5/2=1。35 kN；荷載的設計值： P=(1。20。023+1.20。135+1.41。35）/2=1。04 kN； 大橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的彎矩和。 Mmax = 0.08ql2均布荷載最大彎矩計算:M1max=0.080.0381。

36、51.5=0。007 kNm； 集中荷載最大彎矩計算公式如下： Mpmax = 0.213Pl集中荷載最大彎矩計算:M2max=0.2131。041。5= 0.332 kNm；M = M1max + M2max = 0。007+0.332=0.339 kNm最大應力計算值 = 0。339106/5080=66。759 N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力計算值 = 66。759 N/mm2 小于 大橫桿的抗彎強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！3。撓度驗算最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和，單位:mm；均布荷載最大撓度計算公式如下: max = 0

37、.677ql4/100EI大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度： max= 0.6770。03815004 /(1002.06105121900） = 0。052 mm;集中荷載最大撓度計算公式如下： pmax = 1。615Pl3/100EI集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度：小橫桿傳遞荷載 P=（0.023+0.135+1.35）/2=0。754kN = 1.6150。75415003/ （ 100 2。06105121900) = 1。637 mm;最大撓度和：= max + pmax = 0。052+1.637=1。689 mm；大橫桿的最大撓度 1.689 mm 小于 大橫桿的最大容

38、許撓度 1500 / 150=10與10 mm,滿足要求！四、扣件抗滑力的計算按規范表5。1。7，直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為8.00kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范5.2。5）: R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值，取8。00 kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值;小橫桿的自重標準值： P1 = 0.0380.61/2=0。012 kN；大橫桿的自重標準值: P2 = 0.0381。5=0.058 kN；腳手板的自重標準值： P3 = 0。30

39、。61.5/2=0.135 kN；活荷載標準值: Q = 30。61。5 /2 = 1。35 kN；荷載的設計值: R=1。2（0。012+0。058+0.135)+1.41。35=2。135 kN；R 8.00 kN,單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！ 五、腳手架立桿荷載計算作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1）每米立桿承受的結構自重標準值，為0.1248kN/m NG1 = 0.1248+(0.601/2）0。038/1。8033.80 = 4.435kN;（2）腳手板的自重標準值；采用沖壓鋼腳手板,標準值為0.3kN/m2 NG2= 0。391.

40、5(0.6+0。5)/2 = 2。228 kN；(3）欄桿與擋腳手板自重標準值;采用竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15kN/m NG3 = 0。1591。5/2 = 1.012 kN；(4）吊掛的安全設施荷載，包括安全網：0。005 kN/m2 NG4 = 0.0051.533。8 = 0。253 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 7。928 kN;活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和,立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ = 30.61.52/2 = 2.7 kN;考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值為 N = 1

41、。2 NG+0。851.4NQ = 1.27。928+ 0。851.42.7= 12。727 kN;不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值為 N=1.2NG+1.4NQ=1.27。928+1。42.7=13。294kN;六、立桿的穩定性計算風荷載標準值按照以下公式計算 Wk=0。7zs0其中 0 基本風壓(kN/m2),按照建筑結構荷載規范（GB50009-2001）的規定采用:0 = 0。57 kN/m2； z - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范（GB500092001)的規定采用:z= 0.74; s - 風荷載體型系數：取值為0.951；經計算得到，風荷載標準值為: Wk = 0

42、.7 0.570。740.951 = 0。281 kN/m2；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 為: Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 = 0.85 1.40。2811。51.82/10 = 0.162 kNm；考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 = N/（A) + MW/W f立桿的軸心壓力設計值 :N = 12.727 kN；不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 = N/(A） f立桿的軸心壓力設計值 ：N = N= 13.294kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1。58 cm；計算長度附加系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ1302001)表5。3.3

43、得 : k = 1.155 ；計算長度系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）表5。3.3得 ： = 1。5 ；計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定：l0 = 3。118 m；長細比: L0/i = 197 ；軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 的結果查表得到 := 0.186立桿凈截面面積 ： A = 4。89 cm2;立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2；考慮風荷載時 = 12726.672/（0.186489）+162393。396/5080 = 171.891 N/mm2；立

44、桿穩定性計算 = 171。891 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2,滿足要求!不考慮風荷載時 = 13293。672/（0.186489)=146。158 N/mm2；立桿穩定性計算 = 146.158 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求!七、最大搭設高度的計算按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范條考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算:Hs = Af (1。2NG2k + 0.851.4(NQk + MwkA/W)）/1。2Gk構配件自重標準值產生的軸向力 NG2K（kN)計

45、算公式為：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 3.494 kN；活荷載標準值 ：NQ = 2.7 kN;每米立桿承受的結構自重標準值 ：Gk = 0.125 kN/m；計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩： Mwk=Mw / （1.40.85） = 0。162 /（1.4 0.85） = 0.136 kNm;Hs =( 0.1864。8910-4205103-（1.23。494+0.851.4（2。7+0.1864.891000。136/5.08）)）/(1。20。125)=55.641 m；按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）5。3。6條腳手架搭設高度 Hs等

46、于或大于26米,按照下式調整且不超過50米：H = Hs /(1+0。001Hs）H = 55.641 /（1+0。00155.641)=52。708 m；H= 52。708 和 50 比較取較小值。經計算得到，腳手架搭設高度限值 H =50 m。腳手架單立桿搭設高度為33.8m，小于H，滿足要求！八、連墻件的穩定性計算連墻件的軸向力設計值應按照下式計算：Nl = Nlw + N0連墻件風荷載標準值按腳手架頂部高度計算z0。92,s0.951，00。57,Wk = 0.7zs0=0.7 0.920。9510。57 = 0。349 kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw =

47、 10.8 m2；按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001)5。4.1條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力（kN）， N0= 5。000 kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN），按照下式計算：Nlw = 1。4WkAw = 5。278 kN；連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 10。278 kN；連墻件承載力設計值按下式計算：Nf = Af其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數；由長細比 l/i = 500/15.8的結果查表得到 =0.912,l為內排架距離墻的長度; A = 4。89 cm2；f=205 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf

48、 = 0.9124。8910-4205103 = 91。423 kN；Nl = 10.278 Ru8。858KN.經計算，選此型號鋼絲繩能夠滿足要求。鋼絲拉繩（斜拉桿）的拉環強度計算鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU的最大值進行計算作為拉環的拉力N，為N=RU=8.858kN鋼絲拉繩（斜拉桿)的拉環的強度計算公式為 = N/A f其中 f 為拉環鋼筋抗拉強度，按混凝土結構設計規范10.9。8 每個拉環按2個截面計算的吊環應力不應大于50N/mm2;所需要的鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環最小直徑 D=(88584/(3.142502）) 1/2 =10。6mm；實際拉環選用直徑D=12mm 的HPB235的

49、鋼筋制作即可。十二、錨固段與樓板連接的計算1.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計算如下錨固深度計算公式： h N/dfb其中 N - 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N = 0.111kN； d - 樓板螺栓的直徑，d = 18mm; fb - 樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取1.43N/mm2； f- 鋼材強度設計值，取215N/mm2； h 樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深度，經過計算得到 h 要大于 111/（3.142181。43）=1.373mm.螺栓所能承受的最大拉力 F=1/43。1418221510-3=54.68kN螺栓的軸向拉力N=0.111kN

50、 小于螺栓所能承受的最大拉力 F=54.683kN，滿足要求!2.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，混凝土局部承壓計算如下混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式:N (b2-d2/4）fcc其中 N - 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向壓力，N = 8.972kN； d 樓板螺栓的直徑,d = 18mm； b - 樓板內的螺栓錨板邊長，b=5d=90mm； fcc 混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取0。95fc=14.3N/mm2；（b2-d2/4）fcc=(902-3。142182/4）14。3/1000=112.191kNN=8。972kN經過計算得到公式右邊等于112.19 kN，大于錨固力 N=8.97 kN ，樓板混凝土局部承壓計算滿足要求!附圖:腳手架搭設平面圖