1、 xx高速淮合段路基第01合同段淮河特大橋主橋承臺專項施工方案編制：審核：審批：目 錄第一章 編制依據1第二章 工程概況2第三章 鋼板樁圍堰設計2（一）、施工難點分析2（二）、主要設計參數2（三）、設計成果3第四章 鋼板樁圍堰及承臺施工6（一）、施工準備6（二）、測量定位6（三）、首樁定位控制6（四）、鋼板樁導向架施工7(五）、鋼板樁施工7（六）、合攏段施工7(七）、圍堰內抽水、挖泥、安裝內支撐8（八）、質量控制及注意事項10（九）、鋼板樁圍堰施工中的防漏水措施10(十）、承臺施工11(十一)、體系轉換13（十二)、圍堰拆除13第五章 鋼板樁圍堰施工計劃14(一）、勞動力計劃14（二）、施工周

2、期安排（以一個承臺施工周期為例）14第六章 安全保證體系15（一）、總則15（二）、安全管理機構15（三）、安全保證措施15第七章 安全應急救援預案19（一)、安全生產事故應急救援19（二)、處理突發事件應急預案的原則19（三)、應急救援領導小組19附件1 鋼板樁圍堰計算書181設計參數182鋼板樁圍堰計算192。1.施工步驟192.2。封底混凝土厚度計算192。3。鋼板樁入土深度計算202。4。基坑底抗隆起穩定性驗算212。5.鋼板樁計算232.6.圍檁及內支撐計算28主墩承臺施工專項方案第一章 編制依據根據招標文件的規定和施工組織設計,制定本專項方案.本專項方案的編制以公司現有的施工力量和

3、歷年來類似的橋梁施工經驗作為基點,單個承臺計劃施工時間為90天,即9月10日開始，12月10日前結束,作為控制進度目標,統籌考慮圍堰的施工工藝、現場布置以及施工進度計劃。1、施工組織設計的編制依據和原則1.1、編制依據(1）工程現場考察情況(2）xx高速淮合段路基01合同段施工合同文件（3）xx高速淮合段路基01合同段施工圖設計（4）橋涵施工手冊（上、下冊）（5)xx高速淮合段路基01合同段總體施工組織設計（5）xx高速淮合段路基01合同段總體施工進度計劃（7）公路橋涵施工技術規范JTG/T F50-2011（8）鋼結構設計規范 （GB50017-2003)；（9）公路橋涵設計通用規范 (JT

4、G D60-2004）；（10)公路橋涵地基與基礎設計規范 （JTG D63-2007）；1.2、編制原則根據招標文件的規定和建設單位的要求，按照將本專項方案作為重點控制的原則編制，具體體現在以下幾個方面：(1)根據項目實際情況,制定切實可行的專項施工方案,合理安排施工順序，確保施工進度、質量和安全。（2）合理布置施工現場，盡量減少工程消耗,降低生產成本.(3)積極推廣新工藝、新技術、新材料的應用,增加產品的科技含量。（4）采用平行、流水施工方法和網絡計劃技術組織,進行有序、均衡、連續的施工。第二章 工程概況本標段起訖樁號為K77+095K81+110.5,總長4015。5m,為xx高速公路淮

5、合段LJ01合同段。主橋為(120+200+120）m矮塔斜拉橋跨越淮河，長440m，引橋北岸為81m鋼板桁架梁橋,南岸為60m鋼管混凝土桁架組合梁橋,其余為鋼板組合梁結構.其中18號墩（過渡墩）、21號墩(過渡墩）位于灘地,19號墩（主墩）、20號墩（主墩)位于淮河主河槽上。全橋1.3m樁基8根，1。6m樁基132根,2.0m樁基52根.主墩采用雙肢薄壁墩,橫橋向墩寬12m，順橋向雙肢中心間距7.0m，墩壁厚度1。8m，主墩高23m;墩下為承臺接群樁基礎，承臺為整體式，長23。2m,寬18.2m，厚5。0m；承臺下為20根直徑2.0m鉆孔灌注樁基礎，樁基按摩擦樁設計。第三章 鋼板樁圍堰設計(

6、一）、施工難點分析該圍堰所處位置土層為軟土層、粘土層，河面水位設計標高+20.5m（棧橋平臺面標高+23。5m,河漫灘便道最低標高約+21m),河底面標高為+6.4m，地質報告顯示從河床底面以下4米范圍內為軟土，其下層為5米厚的粉質粘土，再下層為砂層。洪水期最大開挖深度達17。13m（從設計水面標高至墊層底），產生的土壓力和水壓力較大，平面開挖尺寸為25。2*20。4m矩形,承臺及墩身下部作業施工需要在基坑內完成，給各道圍檁及內支撐的確定增加難度。（二)、主要設計參數橋位區發育有軟土，屬特殊性巖土。軟土層厚1.507.70m，天然含水量30。542.7%，天然孔隙比0。9171.305，液性指

7、數0。882.08，壓縮系數0。361。02MPa1，標準貫入錘擊數一般3。07.0擊，其承載力基本容許值為7080kPa，極限摩阻力標準值為2025kPa，工程性質差，基礎設計時采用樁基礎穿過軟土層.查淮河特大橋歷史水位資料如下：表2。1 近十年淮河最高水位年份年最高水位月日備注200421.92819200525.4996200620.4876200726。01711200821.83822200919。5993201023。24725201118.96814201219。52912201319。437102、主墩參數墩號圍堰頂標高圍堰底標高承臺頂標高承臺底標高計算水位河床標高19+21.

8、52.5+10。87+5。87+20.5+920+21.5-2。5+10。87+5。87+20。5+6。43、鋼板樁長度的確定控制鋼板長度的要素主要有：基底翻起、管涌、插打過程的穩定（入土深度與鋼板樁長度的比值應大于0.5）、封底的經濟性和現場實際地質情況，經過計算比選，最終選擇24m鋼板樁。（三）、設計成果承臺擬采用拉森鋼板樁圍堰施工（拉森鋼板樁采用w型）。圍堰平面尺寸為25.2m20。4m，圍堰共設四層內支撐，分別在+20。0m、+16。8m、+13.2m、+9。6m處各設置一層圈梁，各層圈梁及內支撐結構詳見圍堰圖紙。鋼板樁圍堰總體布置圖如下圖1、圖2、圖3所示。圖1 鋼板樁圍堰立面布置圖

9、（mm)圖2 鋼板樁圍堰平面布置圖(mm)圖3 鋼板樁圍堰平面布置圖二(mm）第四章 鋼板樁圍堰及承臺施工基坑施工流程:施工準備測量定位施工鋼板樁導向插打鋼板樁進行第一層鋼板樁內支撐安裝水下挖泥澆筑封底水下混凝土抽水進行其余鋼板樁內支撐安裝承臺施工墩身施工基坑回填逐步拆除內支撐鋼板樁拔出。（一）、施工準備1、主墩的鉆孔樁完成后，移走鉆機，清理鉆孔平臺，拆除上部貝雷架;2、對河床進行清理:在樁基施工完成后,對圍堰范圍內河床進行清理，避免在鋼板樁插打位置遇到障礙物;3、在鋼板樁堆放基地對鋼板樁進行分類、整理，發現缺陷隨時調整，選用同種型號的鋼板樁，進行彎曲整形、修正、切割、焊接，整理出施工需要的型

10、號(拉森NSPIVw號鋼板樁）、規格（60021018mm）、數量（24m154根)、單根重約2.5t的鋼板樁。整理后在運輸和堆放時盡量不使其彎曲變形,避免碰撞，尤其不能將連接鎖口碰壞。鋼板樁平面不直的，應盡量使其平直整齊，避免不規則的轉角，以便順利將鋼板樁插打入地下，并利于圍檁支撐的設置.4、振動錘檢查：采用DZ90型振動錘，振動錘是打拔鋼板樁的關鍵設備,在打拔前一定要進行專門檢查，確保線路暢通,功能正常，振動錘的端電壓要達到 380420V，且夾板牙齒不能有太多磨損； (二)、測量定位對墩位承臺控制點標明并經過復核無誤后加以有效保護,同時距離承臺邊線一定位置設置鋼導向的外邊線，并詳細定位后

11、固定，施工導向架,導向架使用第一道圍檁兼用，在保證鋼板樁垂直度的情況下逐根插打。主墩鋼板樁使用50t履帶吊配合震動錘在主棧橋和支棧橋上直接插打，插打鋼板樁前需復核鋼板樁邊線位置，在保證鋼板樁位置準確前提下逐根打入鋼板樁。（三)、首樁定位控制在正式沉樁前應結合現場情況確定并計算首樁所用的測點位置和有關參數，施工采用任意角交會控制定位，其交會角宜在60120之間，且控制點間距不宜大于150m.利用已知的測量控制點坐標和樁位坐標，分別計算兩個測量控制點與樁位之間的夾角和距離,利用一個測量控制點上的全站儀控制樁位，利用另一測量控制點上的全站儀進行復核。施工中采用全站儀或經緯儀控制鋼板樁垂直度，垂直度出

12、現偏差時需將樁向上拔出一段距離后重新插入，以控制垂直度，鋼板樁垂直度允許偏差1。(四）、鋼板樁導向架施工根據鋼圍堰的平面尺寸,在圍堰的外邊線上施打兩根定位樁,在定位樁上焊接兩根工字鋼作為鋼板樁施工的導向架.施工過程中利用定位卡確保準確定位。施工中需反復校核鋼板樁位置和垂直度。(五)、鋼板樁施工1、將鋼板樁運到工地后，鋼板樁在拼組前必須對其進行檢查、丈量、分類、編號,同時對兩側鎖口用一塊同型號長23m的短樁作通過試驗，以23人拉動通過為宜。鎖口通不過或樁身有彎曲、扭曲、死彎等缺陷，采用冷彎，熱敲（溫度不超過8001000）,焊補、鉚補、割除、接長等方法加以整修.插打鋼板樁之前須檢查振動錘。2、5

13、0t履帶吊停在棧橋上，履帶吊側向施工,便于測量人員觀察.掛上振動錘，升高，理順油管及電纜。3、錘下降，開液壓口，拉一根樁至打樁錘下，鎖口抹上潤滑油,并起錘。4、鋼板樁計算長度為24米，待鋼板樁尖離開水面30cm時，停止上升。錘下降，使樁至夾口中,開動液壓機，夾緊樁。5、鋼板樁插打時，單樁的鎖口內均涂以黃油混合物油膏,以減少插打時的摩阻力并加強防滲性能。6、在插打過程中，加強測量工作，發現傾斜，及時調整,為保證插樁順利合攏，要求樁身垂直。在整個鋼板樁插打過程中必須保證合攏密實,以防漏水.7、對準鋼板樁與定位樁的鎖口，靠震動錘與樁自重壓至樁所要插打的位置。8、利用錘慣性自重及震動力下插鋼板樁，開動

14、振動錘打樁下降，控制打樁錘下降的速度，盡可能的使樁保持豎直，以便鎖口能順利咬合,提高止水能力.9、 板樁至設計高度前20cm時，停止振動,振動錘因慣性繼續轉動一定時間，打樁至設計高度。10、松開液壓夾口，錘上升，打第二根樁,以此類推至打完所有樁。打樁前一般應在鎖口內涂以黃油、鋸末等混合物，在打完鋼板樁后，開始進行鋼板樁圍堰內的止水處理。（六)、合攏段施工鋼圍堰合攏段為鋼板樁圍堰的北面中間位置,平行于水流方向，遂較利于合攏。在鋼板樁施工至距離首樁位置約34m距離時,開始計劃施工合攏樁位置.精確測量已施工鋼板樁距離首樁的詳細距離,計算是否能順利合攏，如計算距離不能滿足整根樁合攏要求，可采用制作異形

15、樁的方式以滿足合攏要求.(七)、圍堰內抽水、挖泥、安裝內支撐（1）鉆孔樁施工結束后拆除鉆孔平臺，在靠近支棧橋側鋼護筒上焊接牛腿，安裝第一道圈梁作為鋼板樁插打導向圍檁；(2）依次插打鋼板樁至合攏，水下切割影響內支撐安裝的護筒,安裝第一層內支撐;(3)圍堰內吸泥至封底混凝土標高+3.37m；(4）搭設封底平臺、布置封底砼導管，水下澆筑封底砼；（5）圍堰內抽水至+16.3m，在+16.8m處安裝第二道內支撐；（6)第二道內支撐安裝后，圍堰內繼續抽水至+12。7m，在+13.2m處安裝第三道內支撐；（7）第三道內支撐安裝后，圍堰內繼續抽水至+9.1m，在+9。6m處安裝第四道內支撐；（8）內支撐全部安

16、裝完成后，抽光圍堰內水,割除剩余鋼護筒并鑿除樁頭進行承臺、墩身施工；（9)承臺第一層（2.5m)混凝土澆筑完成,模板拆除后，向鋼板樁與承臺間回填細砂并在頂部澆注40cm厚C25砼冠梁，待冠梁砼達到強度后，拆除第四道內支撐;(10)承臺第二層(2。5m）混凝土澆筑完成,模板拆除后進行墩身施工。墩身施工完成后，向圍堰內回水至第三道內支撐下0。5m處，拆除第三道內支撐；（11）圍堰內繼續回水至第二道內支撐下0。5m處，拆除第二道內支撐；（12)繼續向圍堰內注水至圍堰外水位，拆除第一道內支撐,依次拔出鋼板樁.水下封底混凝土施工控制要點：(1）、封底砼導管的選擇及布置導管采用325mm鋼管，導管在使用前

17、須進行水密試驗，導管安裝時，每個接頭須預緊檢查，下放固定時，導管下口懸空1520cm。導管的布置、固定利用搭設的平臺，每根導管的作業半徑按3m考慮，（2)、封底砼的澆注封底砼須一次性澆注完成.砼采用拌合站集中拌制，由砼罐車運至現場并通過汽車泵泵送.首批砼灌注時，先用一6m3的集料斗儲料，待儲料斗滿后，拔球澆注首批砼，首批砼澆注后,導管埋深應不小于0。60。8m。砼澆注前，在每個導管處封底砼的澆注順序：先低處,后高處（先將低處砼灌高，避免高處灌注的砼往低處流，使導管底口脫空而進水或導管埋深過淺）.砼的澆注應先兩邊后中間，并確保砼的表面大致水平。在砼的澆注過程中,由技術人員負責測量砼的澆注高度和砼

18、擴展情況，正確指揮施工人員調整導管的埋深，并及時與實驗室聯系控制砼的坍落度.砼澆注將近結束時,重點對導管與導管的中心處、護筒四周及鋼板樁壁等部位進行高程的測量,確保砼面的標高達到設計要求。由于澆注水下封底時，砼表面無法達到比較平整的要求，所以在砼澆注時,將砼頂面標高控制在設計標高下20cm左右，待砼達到強度，圍堰內抽水后,再補澆20cm砼墊層。（八）、質量控制及注意事項1、在拼接鋼板樁時，兩端鋼板樁要對正頂緊夾持于牢固的夾具內施焊，要求兩鋼板樁端頭間縫隙不大于3mm，斷面上的錯位不大于2mm,使用新鋼板樁時，要有其機械性能和化學成份的出廠證明文件,并詳細丈量尺寸，檢驗是否符合要求.2、對組拼的

19、鋼板樁兩端要平齊，誤差不大于3mm，鋼板樁組上下一致,誤差不大于30mm，全部的鎖口均要涂防水混合材料,使鎖口嵌縫嚴密.3、為保證插樁順利合攏,要求樁身垂直，并且圍堰周邊的鋼板數要均分，為保證樁身垂直，于第一組鋼板樁設固定于圍堰支撐上的導向鋼管樁，順導向鋼管樁下插，使第一組鋼板樁樁身垂直，由于鋼板樁樁組上下寬度不完全一致，鎖口間隙也不完全一致，樁身仍有可能傾斜,在施工中加強測量工作，發現傾斜，及時調整,使每組鋼板樁在順圍堰周邊方向及其垂直方向的傾斜度均不大于1%。4、在使用拼接接長的鋼板樁時，鋼板樁的拼接接頭不能在圍堰的同一斷面上，而且相鄰樁的接頭上下錯開至少2m，所以，在組拼鋼板樁時要預先配

20、樁，在運輸、存放時，按插樁順利堆碼，插樁時按規定的順序吊插。5、在進行鋼板樁的插打時，當鋼板樁的垂直度較好，一次將樁打到要求深度，當垂直度較差時，要分兩次進行施打，即先將所有的樁打入約一半深度后，再第二次打到要求的深度。6、打樁時切忌錘擊過猛，以免樁尖彎卷，造成拔樁困難。7、同一圍堰的鋼板樁只能用同樣的鎖口，按設計尺寸計算出使用鋼板樁的數量,以確保夠用；8、剔除鎖口破裂、扭曲、變形的鋼板樁；9、剔除鋼板樁表面因焊接鋼板、鋼筋留下的殘渣瘤;10、在接長焊接時，相鄰焊縫高度差不得小于1m11、質量標準內容允許值或允許偏差樁頂標高+100mm，50mm平面位置50mm垂直度1%（九）、鋼板樁圍堰施工

21、中的防漏水措施鋼板樁鎖口之間連接是否緊密是鋼板樁圍堰施工中的難點,是關系到圍堰是否能成功抽水進行下道工序的關鍵因素。為此，須從鋼板樁施工前、插打時、抽水后等每道工序加以控制.1、鋼板樁在運到現場后，派專人仔細清理鎖口間雜物、觀察鎖口是否變形，對于鎖口變形的鋼板樁，應調正后使用;2、在鋼板樁鎖口內涂抹黃油混合物油膏（重量配合比為瀝青：黃油:滑石粉:鋸末=4：6：10：1)以防止鋼板樁的漏水;3、鋼板樁在插打時應保證其垂直，防止相互傾斜的鋼板樁之間鎖口無法密貼；4、鋼板樁圍堰在抽水后若存在較小的漏水現象，在抽水時，可以看到哪條縫出現漏水，利用漏水處水壓差降產生吸力的原理,在漏水處鋼板樁上迅速溜下一

22、袋干細砂或鋸木屑、粉煤灰（煤碴）等填充物，在吸力的作用下，填充物會被吸入接縫的漏水處，將漏水通道堵塞,有效的減少漏水量.若抽水后漏水現象較為嚴重，則將舊棉被或土工布裁剪成35cm的長條狀，派潛水員將漏水處用棉條從水面堵塞至河床面；5、做好現場防雨排水工作,坑內四周設排水溝和集水井，同時配備抽水設備，確保有組織排水，注意天氣變化，做好防雨措施準備工作.（十）、承臺施工1、施工方法先破除樁頭、清除砼雜物，進行樁基檢測,進行承臺測量放樣,承臺分兩次澆筑，模板采用竹膠板，鋼筋的制作嚴格按技術規范及設計圖紙的要求進行，保證鋼筋搭接長度及焊縫質量滿足施工規范要求，施工中注意墩身預埋件的檢查,監理檢查驗收合

23、格后,布設冷卻水管，澆筑砼，養護（布設冷卻水管見主墩承臺冷卻水管布置圖）.2、水化熱控制方案大體積混凝土澆筑,混凝土溫度裂縫產生的主要原因是混凝土內部溫升值過大和內外溫差值過大,混凝土的收縮應力大于混凝土的容許抗拉應力。為防止溫度裂縫產生，混凝土澆筑后采用外部降溫、內部散熱的方法進行養生。內部散熱措施采用冷卻水將混凝土內部的水化熱導出，冷卻水管使用外徑50mm2mm的電焊鋼管;外部降溫采用覆蓋麻袋灑水保濕降溫。使混凝土內部溫升值過大和內外溫差值控制在25以內。混凝土分層澆筑完成后，及時進行冷卻水管供水、覆蓋麻袋灑水養生，養生結束后用清水沖洗冷卻水管,注入同標號水泥漿。大體積混凝土溫度裂縫控制，

24、主要措施有三個方面,第一:混凝土產生低水化熱；第二：降低混凝土水化熱的溫升值；第三:加快混凝土散熱。常采用的方法如下：（1)、選用低水化熱水泥；（2）、降低水泥用量，摻入粉煤灰；（3)、使用緩凝減水劑；(4）、降低混凝土原材料溫度;（5）、選擇低氣溫時段施工;（6）、布設冷卻水管降溫；（7）、覆蓋麻袋灑水保濕降溫。（十一）、體系轉換根據檢算，承臺混凝土澆筑完畢后，待承臺第一層混凝土強度達到設計要求后，向鋼板樁與承臺間回填細砂并在頂部澆注40cm厚C25砼冠梁，待冠梁砼達到強度后，拆除第四道內支撐；澆筑承臺第二層混凝土，承臺施工結束。在承臺上搭設支架進行墩身施工.（十二）、圍堰拆除墩身施工結束后

25、，采用邊回水邊拆除圍檁的方式進行,直至回水至與圍堰外側水位一致.支撐拆除完成后拔除鋼板樁。鋼板樁拔出再重新利用，拔樁時，盡量使鋼板樁下部與混凝土脫離，然后再進行拔樁。先略錘擊振動首根鋼板樁拔高12m，然后按次序將所有鋼板樁均拔高12m，使其松動后，再依次拔除，對樁尖打卷及鎖口變形的樁，可加大拔樁設備的能力，將相鄰的樁一并拔出。并注意以下幾點：1、為防止將臨近板樁同時拔出，宜將鋼板樁和加固的支撐圍檁逐根解除.2、按與插打鋼板樁順序相反的次序拔樁。3、將鋼板樁用振動錘再復打一次，可克服土的黏附力.4、拔出的鋼板樁應及時清除土砂,涂以油脂。變形較大的板樁需調直，完整的板樁要及時運出工地，堆置在平整的

26、場地上。第五章 鋼板樁圍堰施工計劃（一)、勞動力計劃項目施工采用集中管理，流水作業。現場設一個工點來配備勞動力,現場設管理人員2名,技術人員2名,負責包括施工管理、技術等方面的工作。其余工種人員數量配備按能滿足兩個墩同時施工考慮，主要有裝吊工15人、鉚焊工15人、砼工10人及普工20人等。(二）、施工周期安排（以一個承臺施工周期為例）序號工 作 內 容時間（天)1拆除鉆機平臺72河床清理、導向安裝33鋼板樁插打及固定204圍檁及內支撐安裝（四道）205挖泥封底76內支撐拆除（一道）37抽水鑿樁頭128承臺施工(2次）189合 計9019號墩:2014。9。202014。12。20，20號墩：2

27、014。9.102014.12。10.第六章 安全保證體系（一）、總則（1）堅決貫徹安全生產的一貫方針,保障從事本合同段公路工程施工生產人員的安全,預防事故發生，特建立健全安全保證體系，并確保正常運轉。（2)項目部的各級干部、工程技術人員、生產管理人員及全體員工，應貫徹執行“安全第一、預防為主”和堅持“管生產，必須管安全”的原則，“誰主管誰負責”的安全生產責任制，在組織本合同公路項目施工時,要做到生產與安全工作同時計劃、布置、檢查、總結與評比。（3）本合同段公路項目施工，必須嚴格執行交通部頒JTJ07695公路工程施工安全技術規程。(二）、安全管理機構(1)項目部成立安全生產管理委員會。項目經

28、理為安委會主任，是本項目安全生產第一責任人。必須認真履行與公司簽訂的安全責任書，并對各工區簽訂責任書，逐級落實安全責任制。組 長：石懷遠副組長：劉向前 楊康樂成 員：沈維成 徐大振 王生濤 楊凱 王 浩 李端端 肖然 （2）安全環保部是安全領導小組的辦事機構，協助經理對日常安全生產工作和機械安全工作，履行監督檢查管理職責,并協助搞好工地安全和消防工作。（3）各工區、作業隊、班組設專（兼）職安全員,負責項目的安全生產工作.（4）專職安全員須經專業培訓，持證上崗，且不得隨意更換。(三)、安全保證措施1、對操作人員進行安全思想教育，提高操作人員安全意識,實行培訓持證上崗制度，不經培訓或無證者，不得進

29、行上崗操作;2、建立好鋼板樁安全管理制度，完善好安全管理體制,編制好鋼板樁安全施工應急方案；3、水上施工作業人員須嚴格遵守水上施工安全防護相關規定，所有進入作業區人員均須戴好安全帽，穿好救生衣，必要時拴掛好安全帶；4、圍堰開挖必須根據有關規范要求進行設計，并有計算書。5、圍堰四周設防護欄桿,人員上下要有專用爬梯。6、開挖中,當遇有涌水、涌砂影響基坑邊坡穩定時要立即加固防護.7、需抽排水開挖時,須配備足夠的抽排水設備。8、在鋼板樁插打過程中，要設專人指揮，避免人多時亂指揮，出現意外安全事故；9、在鋼板樁圍堰開始抽水時，要派人定時進行觀檢，時刻注意并記錄鋼圍堰變化情況；10、鋼板樁圍堰內支撐一定要

30、按設計進行施工，施工焊縫一定要牢固，斷面尺寸和數量要符合設計要求;11、圍堰開挖所設置的各種圍堰和基坑支撐,其結構必須堅固牢靠。基礎施工中，挖土、吊運、澆筑混凝土等作業,嚴禁碰撞支撐，并不得在支撐上放置重物.施工中發現圍堰、支撐有松動、變形等情況時，應及時加固,危及作業人員安全時要立即撤出。12、用吊車進行水平和垂直起吊時，對吊車起吊能力和吊起后是否穩定進行實測，保證在起吊時安全可靠，防止發生意外安全事故；13、圍堰支撐拆除時，應在施工負責人的指導下進行。拆除支撐應與基坑回填相互配合進行。14、在開挖圍堰邊沿處，必須按規范設兩道1.2m高的牢固欄桿和懸掛危險標志,并在夜間掛紅標志燈。嚴禁任何人

31、在深坑處休息。15、夜間施工時，施工場地應有足夠的照明。16、非機電專業操作人員不得擅自動用基礎機電設備.6.3。1雨季洪期施工措施1）與氣象臺緊密聯系，掌握降雨趨勢的中短期預報，了解掌握施工地段的匯水面積和歷年水情，根據雨季特點建立相應的施工措施，提前做好預防措施，在雨季前給施工人員配備足夠雨衣、雨鞋等雨具.2)施工場地提前作好排水系統并保持通暢，棧橋、平臺和便道不積水。3）做好機械及電器設備的防雨防雷措施,全面檢查施工現場的機電設備、電箱防雨、防潮等安全裝置是否完備，照明和動力線有無混線、漏電,架空電線是否牢固等，保證雨季期間正常供電.4）在車道易滑路段做好防滑措施工作,避免雨天車輛行走出

32、現意外事故。5)現場設置臨時避雨棚,供施工人員應急避雨。6）在下雨時，基坑內人員停止施工并撤離現場,當在河面水位超過圍堰頂標高時，基坑允許注滿水,待雨停后再抽水作業。 6。3.2電焊機操作安全措施1）電焊機放置于干燥、通風良好處，其周圍嚴禁存放易燃、易爆物品。2）電焊機必須按照單機單閘設置，作業人員配齊防護用品，施焊完畢，拉閘上鎖。遇雨、大風天氣，停止露天作業.潮濕地點工作，電焊機必須置于絕緣物體上,操作人員站于絕緣膠板上作業.3）電焊機移動時，必須先切斷電源，不得帶電移動。4）焊把線、焊機地線不得與鋼絲繩、各種管道、金屬構件等接觸，不得用金屬物體代替接地線使用。5）清理焊渣時必須佩戴防護眼罩

33、,防止焊渣進入眼睛。 6。3.3氣割操作安全措施1)乙炔瓶與氧氣瓶放置間距不得小于5m，距易燃易爆品不得少于10m。嚴禁用明火檢驗是否漏氣.氧氣應隨用隨領、下班后送回專用庫房。2)氧氣瓶、乙炔瓶受熱不得超過35，防止火花和鋒利物件碰撞膠管。氣割槍點火時應按“先開乙炔、先關乙炔”的順序作業。3）氧氣瓶應設有防震膠圈，并旋緊安全帽，避免碰撞、劇烈震動和強烈陽光暴曬。4)點火時焊槍不得對人，正在燃燒的焊槍不得隨意亂放。5）施割時，場地應通風良好。完畢后，將氧氣閥門關好，擰緊安全罩。6）在工字鋼、鋼管樁上焊接操作時，必須系好安全帶，不得無任何防護措施作業。6。3。4起重作業安全措施1）吊裝作業前必須嚴

34、格檢查起重設備各部件及鋼絲繩的可靠性和安全性，并進行試吊,各種起重機具不得超負荷使用;2）作業中遇有特殊情況,應將重物落至地面，不得懸在空中。3）履帶吊回轉半徑內不得有障礙物，不得站人。兩臺或多臺起重機吊運同一重物時鋼絲繩應保持垂直，各臺起重機升降應同步，各臺起重機不得超過各自的額定起重能力.4）吊起重物時，應先將重物吊離地面10cm左右,停機檢查制動器靈敏性和可靠性以及重物綁扎的牢固程度，確認情況正常后，方可繼續工作。作業中不得懸吊重物行走,吊裝的物體下嚴禁站人。在鋼管樁振動下壓過程中,施工人員嚴禁站在振動錘下,以防止重物落下砸傷人員。5）起升或降下重物時，速度要均勻、平穩,保持機身的穩定，

35、防止重心傾斜。嚴禁起吊的重物自由下落。6）配備必要的滅火器，駕駛室內不得存放易燃品。雨天作業，制動帶淋雨打滑時,應停止工作。7）在吊鋼管樁、工字鋼梁等物品時,應防止鋼管樁滾動、滑落，工字鋼梁傾倒。6.3。5 水上作業安全措施1)配備必要水上作業安全用品，如救生衣、救生圈。2)施工負責人應對水上作業安全技術負責并建立相應的責任制。施工前，應逐級進行安全技術教育及交底，落實所有安全技術措施和個體防護用品，未經落實時不得進行施工。3）水上作業中的安全標志、工具、儀表、電氣設施和各種設備,必須在施工前加以檢查，確認其完好，方能投入使用.在通航孔上下游側設置反光標識，防止通航船只與棧橋相撞。4)施工中對

36、水上作業的安全技術設施,發現有缺陷和隱患時，必須及時解決；危及人身安全時，必須停止作業。5)水上作業平臺周邊必須設置防護欄桿，如設置防護欄桿有困難的,工人作業必須系安全帶。6）防護欄桿應由上、下兩道橫桿及欄桿柱組成，下方有交叉作業或有人、機通過或機材堆放的,防護欄桿必須自上而下用安全網封閉。7）遇有六級以上強風、暴雨等惡劣氣候，不得進行水上作業。第七章 安全應急救援預案（一）、安全生產事故應急救援實施在發生重大安全事故時的救援工作,盡量減少事故的危害，保障員工和周邊居民的人身健康和安全、項目財產安全和周邊單位財產安全。特成立應急救援組織機構。（二)、處理突發事件應急預案的原則為認真貫徹落實中華

37、人民共和國安全生產法和建設工程安全生產管理條例，增強憂患意識，居安思危,減少施工事故的發生，提高自防自救意識，結合本工程的施工特點,主要針對可能出現的安全生產事故和自然災害制定施工安全生產應急預案，其基本原則為：堅持“以人為本，預防為主”的原則.通過強化日常安全管理,落實各項安全防范措施，查堵各種事故隱患，做到防患于未然.施工前期，針對施工過程中存在的重大危險源，提前預測,并制定生產安全事故應急救援預案,建立應急救援組織及配備應急人員，配備必要的應急救援器材、設備，以防突發事件，并定期組織演練,確保施工安全。各作業班組緊緊結合各自實際情況,成立應急小組，做好相關應急準備工作，確保施工安全。(三

38、）、應急救援領導小組應急救援領導小組由組長、副組長、成員三部分組成：組長由項目經理擔任，副組長由副經理、總工程師擔任.成員由項目其他領導、各部門負責人、安全員、質量員、現場管理人員組成。組 長:石懷遠副組長:劉向前 肖然質檢員:王生濤成 員：沈維成 徐大振 王生濤 楊凱 王 浩 李端端 楊康樂附件1 鋼板樁圍堰計算書1 設計參數（1)材料容許應力:Q235B鋼材;170MPa,100MPa。鋼板樁采用拉森NSPIVw型，其力學參數值詳見表1表1 鋼板樁截面參數特性值表鋼板樁型號單根鋼板樁每延米鋼板樁寬側厚壁厚面積慣性矩截面矩BHtAIXZXmmmmmmcm2/mcm4/mcm3/mNSP-IV

39、w60021018225。5576002700（2）水位：鋼板樁圍堰最大設防水位為+20.5m。圍堰頂高程設置為+21.5m.（3)河床：各墩承臺參數詳見表2。(4)地質：圍堰土層參數根據項目部提供的技術資料，取20主墩地質進行結構驗算,具體取值見表3和表4。表2 各主墩承臺參數表（m）墩號圍堰頂標高圍堰底標高承臺頂標高承臺底標高計算水位河床標高19+21。52.5+10。87+5.87+20.5+920+21。5-2。5+10。87+5。87+20。5+6.4表3。 各土層主要物理力學性質指標表層序土層名稱容重（kN/m3）摩阻力( kPa )承載力( kPa）剪切試驗Ck（kPa)（標準值

40、）k（度）（標準值）軟土17。1207011。38.61粉質粘土18。63510012013。56。8粘土19354012016041。511。4粘土19657528032085.713。6表4。 20#墩土層參數表(m)層序土層名稱土層頂標高土層底標高層高軟土+6.40+0。156.25粘土+0.157。157.22 鋼板樁圍堰計算2.1. 施工步驟（1)鉆孔樁施工結束后拆除鉆孔平臺，在靠近支棧橋側鋼護筒上焊接牛腿，安裝第一道圈梁作為鋼板樁插打導向圍檁；（2)依次插打鋼板樁至合攏,水下切割影響內支撐安裝的護筒,安裝第一層內支撐；（3）圍堰內吸泥至封底混凝土標高+3.37m;（4）搭設封底平臺

41、、布置封底砼導管,水下澆筑封底砼；（5)圍堰內抽水至+16。3m,在+16。8m處安裝第二道內支撐；(6）第二道內支撐安裝后，圍堰內繼續抽水至+12。7m，在+13.2m處安裝第三道內支撐；（7)第三道內支撐安裝后，圍堰內繼續抽水至+9.1m，在+9。6m處安裝第四道內支撐；（8）內支撐全部安裝完成后,抽光圍堰內水，割除剩余鋼護筒并鑿除樁頭進行承臺、墩身施工；（9)承臺第一層(2.5m）混凝土澆筑完成，模板拆除后，向鋼板樁與承臺間回填細砂并在頂部澆注40cm厚C25砼冠梁，待冠梁砼達到強度后，拆除第四道內支撐；（10）承臺第二層（2.5m）混凝土澆筑完成，模板拆除后進行墩身施工。墩身施工高出圍

42、堰頂后,向圍堰內回水至第三道內支撐下0.5m處，拆除第三道內支撐；(11）圍堰內繼續回水至第二道內支撐下0.5m處,拆除第二道內支撐；（12)繼續向圍堰內注水至圍堰外水位，拆除第一道內支撐，依次拔出鋼板樁。2.2. 封底混凝土厚度計算圍堰封底抽水完成后,封底混凝土需承受水頭差引起的向上浮力，封底混凝土采用C25，其容重=24kN/m3。封底混凝土厚度不小于2。5m，施工考慮封底混凝土存在夾泥及頂面浮漿的因素，取2.2m有效厚度混凝土進行計算。封底混凝土所受荷載: q=水h水砼h砼=10（20。55。87+2.5)-242.2=118。5kN/m22。2。1按照四邊簡支板計算，Lx=5000mm

43、，Ly=5000mm，Lx/Ly=1，查得:x=0.0368,y=0.0368,Mx= My =0.0368118。525+0。0368118.525/6=127。2kNm取b=1m單寬進行驗算：Wx=bh2/6=0。81m3max=Mx/Wx=127。2/0.81/1000=0.16MPa=0.78MPa（水下C25混凝土設計值1.55MPa,考慮為施工階段混凝土的允許彎拉應力取2倍安全系數).2.2.2圍堰整體抗浮驗算圍堰封底投影面積：A=514。1-(3。14/42。3220)=431。0m2；封底混凝土重量：G=24431.02。2=22756.8kN;鋼護筒與封底混凝土的粘結力：T1

44、=3.142.32。220120=38132.2KN鋼板樁與封底混凝土的粘結力：T2=(25。2+20。4）22.2120=24235.2KN浮力:F浮（20.55。87+2.5）10431.073830.3kN；抗浮系數，圍堰抗浮滿足要求。結論：2。5m厚封底混凝土滿足受力要求。2.3. 鋼板樁入土深度計算取1m寬鋼板樁計算.鋼板樁打設完畢,圍堰內吸泥清淤完成，開挖至標高+3。37m,準備澆筑水下封底混凝土.通過地質分層得知，20墩工程地質對圍堰影響最不利，故選擇20墩基礎進行鋼板樁圍堰受力計算，主被動土壓力系數見表4：表4. 主被動土壓力系數序號土層名稱主動土壓力系數（Ka)被動土壓力系數

45、(KP)被動土壓力修正系數(K）1軟土0.741.3521。22粉質粘土0。6191。6151.3軟土主動土壓力系數Ka=tg2（45-/2)= tg2（458。6/2)=0。74Ka1/2=tg(45/2）= tg（458。6/2）=0。86軟土被動土壓力系數kp=tg2(45+/2）= tg2（45+8。6/2）=1.352粉質粘土主動土壓力系數ka=tg2(45/2)= tg2（45-13.6/2)=0.619Ka1/2=tg（45/2）= tg（4513。6/2)=0。787粉質粘土被動土壓力系數kp=tg2（45+/2)=tg2（45+13.6/2）=1.615根據地質報告土的力學參

46、數值，對鋼板樁所受的土壓力進行分層計算。為簡化計算且偏安全考慮,不考慮土的粘聚力（C=0)。利用等值梁法計算樁的入土深度 鋼板樁上土壓力強度等于零的的點離挖土面的距離y,求得y:按連續梁計算等值梁支點反力(即Ra和P0）,受力圖如圖3所示.圖3 等值梁計算示意圖(KN)建模計算得P0=18。7kN 根據Ra和鋼板樁被動土壓力對鋼板樁底端的力矩相等原理可求得x，解得x=2。96故總入土深度：=1.66+2.96=4。62m入土深度t=1.1t05。082m,實際施工時要求鋼板樁在圍堰最大開挖深度時，最小入基坑底深度為5。082m。圍堰頂標高為+21.5mm,封底底標高為+3.37m，實際取鋼板樁

47、底標高-2.5m，鋼板樁入土深度為5.87m，鋼板樁總長度為24m。2.4. 基坑底抗隆起穩定性驗算根據上面計算,鋼板樁長度24m，鋼板樁底標高-2。5m，基坑內開挖標高+3。37m。由于圍堰內吸泥、抽水，造成圍堰內外壓力差，使鋼板樁底以下土體向上涌起。根據下式驗算鋼板樁底抗隆起穩定性: 式中:Nq、Nc -按Prandtl公式時，, ;c土的粘聚力(kPa); 土的內摩擦角（）；土的重度（kN/m3）； t-支護結構入土深度（m)；H-基坑開挖深度（m); q-地面荷載（kPa).圖4 坑底抗隆起穩定性驗算示意圖對圍堰基坑在最大開挖情況下進行驗算，開挖面標高為+3.37m，則 kPa ,滿足

48、抗隆起穩定性要求。2.5. 鋼板樁計算2.5.1工況一第一道內支撐安裝后,基坑內吸泥至封底混凝土底標高+3。37m。鋼板樁承受靜水壓力及土壓力，取1m寬鋼板樁計算。因土處于飽和水狀態，為簡化計算且偏安全考慮，不考慮土的粘聚力。由前節計算入土深度時知,該工況下鋼板樁上土壓力強度等于零的點位于+1.71m處,剛梁的受力計算如下：單片鋼板樁有限元模型（KN/m)單片鋼板樁彎矩圖（KN.m）單片鋼板樁反力圖（KN)由上圖可知,鋼板樁最大的彎矩為28.0kN.m，作用于第一道內支撐的反力為1。7kN。2。5。2工況二水下澆筑封底混凝土后，抽水至+16.3m,取1m寬鋼板樁計算，由于鋼板樁與混凝土的粘結，

49、故本工況計算封底混凝土面取設計封底面以下0.5m處，即+5.37m，將其按固結處理，則作用在鋼板樁處的主動土壓力和靜水壓力如下： 單片鋼板樁有限元模型(KN/m)單片鋼板樁彎矩圖（KN。m）單片鋼板樁反力圖（KN)2.5。3工況三第二道內支撐安裝后，圍堰內抽水至+12.7m，取1m寬鋼板樁計算，則作用在鋼板樁處的主動土壓力和靜水壓力如下: 單片鋼板樁有限元模型（KN/m)單片鋼板樁彎矩圖（KN.m）單片鋼板樁反力圖(KN）2。5.4工況四第三道內支撐安裝后,圍堰內抽水至+9。1m,取1m寬鋼板樁計算,則作用在鋼板樁處的主動土壓力和靜水壓力如下： 單片鋼板樁有限元模型（KN/m）單片鋼板樁彎矩圖

50、（KN.m)單片鋼板樁反力圖(KN）2。5.5工況五第四道內支撐安裝后，圍堰內抽光水，假設鋼板樁在封底混凝土面以下0。5m處固結,即+5。37m。取1m寬鋼板樁計算，則作用在鋼板樁處的主動土壓力和靜水壓力如下： 單片鋼板樁有限元模型(KN/m）單片鋼板樁彎矩圖（KN。m）單片鋼板樁反力圖(KN）2.5.6工況六第一節承臺砼澆筑完成，承臺混凝土強度達到設計要求拆除模板后，向鋼板樁與承臺間回填細砂并在頂部澆注40cm厚C25混凝土冠梁，待冠梁混凝土達到強度后，拆除第四道內支撐。本工況下假設等值梁下嵌固點位于混凝土冠梁1/2厚度處，即+8。17m,則作用在鋼板樁處的主動土壓力和靜水壓力如下：單片鋼板

51、樁有限元模型（KN/m）單片鋼板樁彎矩圖（KN.m）單片鋼板樁反力圖（KN）根據上述工況計算，鋼板樁內力及內支撐支撐反力計算結果匯總如下表：表5 鋼板樁內力及內支撐支撐反力計算工況鋼板樁應力（MPa）鋼板樁最大彎矩 (kN.M）第一道內支撐反力(kN）第二道內支撐反力（kN)第三道內支撐反力（kN)第四道內支撐反力(kN)工況一10.428.01.7工況二63。3170.960.8-工況三80。7218。0-31.8295。3-工況四94。4254。919.567.0458.3-工況五95.8258.79.2142.0240。5462.9工況六80。6217.618。692.7444.3由表5

52、可知,鋼板樁應力滿足規范要求。2.6. 圍檁及內支撐計算2。6。1第一層圍檁及內支撐計算第一層圍檁采用2HN400*2008*13型鋼,內角撐采用2HN400200型鋼，其它支撐均采用6308mm鋼管。由前節計算知第一層圍檀所受最大壓力為60。8kN/m。則圈梁及內支撐受力分析如下圖所示。圖5 內支撐計算模型圖（KN/m）圖6 組合應力圖(單位：MPa）圖7 軸力圖（單位：KN）圖8 內支撐平面位移圖（單位:mm)（1）強度驗算由以上計算結果可知，第一道支撐圈梁的最大組合應力,最大位移。內支撐最大組合應力。(2）內支撐穩定性驗算 內支撐采用6308mm鋼管,，, ， ，長細比：由此查穩定系數表

53、得,滿足要求.第二層圍檁及內支撐計算第二層圍檁采用3HN6002001117型鋼，內角撐采用2HN600*200型鋼，其它支撐均采用81310mm鋼管。由前節計算知第二層圍檀所受最大壓力為295。3kN/m.則圈梁及內支撐受力分析如下圖所示.圖9 內支撐計算模型圖(KN/m)圖10 組合應力圖（單位:MPa）圖11 軸力圖（單位:KN)圖12 內支撐平面位移圖（單位:mm）（1）強度驗算由以上計算結果可知，第二道支撐圈梁的最大組合應力，最大位移。內支撐最大組合應力.（2）內支撐穩定性驗算 內支撐采用81310mm鋼管,， ， ，長細比：由此查穩定系數表得，滿足要求。2.6。3第三層圍檁及內支撐

54、計算第三層圍檁采用2HN7003001324型鋼,內角撐采用2HN600200型鋼，其它內支撐均采用81310mm鋼管。由前節計算知第三層圍檀所受最大壓力為458.3kN/m。則圈梁及內支撐受力分析如下圖所示.圖13 內支撐計算模型圖（KN/m）圖14 組合應力圖（單位：MPa）圖15 軸力圖（單位：KN）圖16 內支撐平面位移圖(單位：mm）(1)強度驗算由以上計算結果可知，第三道支撐圈梁的最大組合應力，最大位移.內支撐最大組合應力.（2）內支撐穩定性驗算 內支撐采用81310mm鋼管， ， ，長細比:由此查穩定系數表得,滿足要求。2.6。4第四層圍檁及內支撐計算第四層圍檁采用2HN900*300*13*24型鋼，內角撐采用2HN600*200型鋼，其它內支撐均采用81310mm鋼管。由前節計算知第三層圍檀所受最大壓力為462.9kN/m。則圈梁及內支撐受力分析如下圖所示。圖17 內支撐計算模型圖（KN/m）圖18 組合應力圖(單位:MPa)圖19 軸力圖（單位:KN）圖20 內支撐平面位移圖（單位：mm）（1）強度驗算由以上計算結果可知，第三道支撐圈梁的最大組合應力，最大位移。內支撐最大組合應力.(2）內支撐穩定性驗算 內支撐采用81310mm鋼管， ， ，長細比:由此查穩定系數表得，滿足要求。