1、目 錄一、工程概況111設計概況1本工程混凝土施工采用泵送商品混凝土。1二、編制依據1三、施工安排231施工部位及工期安排232勞動組織及職責分工2四、施工準備341材料準備342技術準備4五、模板施工技術及措施451隔離劑的選用及注意事項452模板設計553模板的現場制作554模板制作質量555模板的存放556模板的安裝557模板安裝構造要求858梁和樓板模板高支撐架的構造和施工要求:1259模板的拆除13六、檢驗批的劃分14七、模板工程質量要求和質量保證措施1471質量保證體系1573模板施工技術質量管理措施167。 4進場材料應建立驗收制度，具體應符合下列要求17八、質量通病預防措施及（

2、半）產品保護措施1781質量通病1782預防措施1783（半)成品保護措施18九、模板施工安全文明措施18十、模板體系的設計和計算19101對350500柱進行驗算19102對200600梁進行驗算（店面鋼管架)28103對120板進行驗算(店面鋼管架)43一、工程概況 11設計概況工程為18層框架剪力墻結構，層高3.0米，底層架空層層高3.6米.結構斷面尺寸基本概況如下表:1建筑面積（m2）總建筑面積50680地下建筑面積/占地面積/標準層面積/2層數地下/地上1層、6層、18層3層高（m）標準層3.0非標層店面層高6m,小高層底層架空3.6m，4結構形式現澆鋼筋混凝土框架結構5結構斷面尺寸

3、（mm）外墻厚度200內墻厚度200柱斷面300400-350500梁斷面200300；200350；200400；200450；200500；200600;250500等；樓板厚度100；120；150；6結構轉換層設置位置無結構形式無7鋼筋類型非預應力8砼強度等級C25C30本工程混凝土施工采用泵送商品混凝土.二、編制依據 主要依據施工圖紙、施工組織設計、規范和規程，具體見表1表1模板編制的主要依據序號名 稱編 號備 注1建筑、結構施工圖2施工組織設計 3規程規范混凝土結構工程施工質量驗收規范GB50204-2002高層建筑混凝土結構技術規程JGJ32003建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術

4、規程JGJ1302001建筑施工模板安全技術規范JGJ1622008施工合同中華人民共和國建設標準強制性條文施工質量和安全部分建筑工程施工質量驗收統一標準GB50300-2001建筑施工手冊第四版三、施工安排31施工部位及工期安排時間部位開始時間結束時間備注年月日年月日32042032勞動組織及職責分工1根據模板工作量及施工總進度計劃安排，配備2個木工班組，每班3040人, 15樓為一班， 16#樓為一班。2模板施工納入項經部質量管理體系,以項目經理為首，技術負責人、專職質檢員、施工員及模板班組均按職責和崗位進行模板施工的質量管理.3本模板施工的所有施工過程需接受項經部質量管理體系的有關人員的

5、監督和管理.四、施工準備41材料準備411原材料性能及質量要求1柱、梁板模板全部采用地產優質覆面酚醛樹脂浸漬復合九層膠合板，板面涂覆熱壓一層酚醛樹脂，規格尺寸為915183018mm，1200244018mm兩種，膠合板板邊四周均涂封防水油漆，耐磨性強，表面平整光滑，不易吸水受潮變形,使用周期為普通膠合板的35倍，作為柱、梁板等結構的主模板，是控制本工程模板施工工藝的主導因素。2骨料及擱柵選用50100mm，100100mm，75150mm，120120mm四種規格方木，經刨光處理后,保證斷面一致，腐爛扭裂木材不得使用。柱豎向壓骨采用100100mm方木.3本工程15樓、16樓為沿街店面，一層

6、框架層高6m，采用扣件式鋼管架，可調雙翼托頭（上部裝可調節螺桿），10對拉螺栓及專門柱箍。4脫模劑采用非油性脫模劑，無毒無污染,工作條件及脫模效果好,砼表面平整光滑,無氣眼，不污染砼表面及鋼筋,不需處理就可直接使用。模板及支撐實際用量表序號材料名稱規 格單位數 量備 注1膠 合 板915183018mm片約25002方 木50100mmm3803方 木100100mmm3904方 木75150mmm3405鋼 管483。5mm噸406頂、底托/副3000模板工程機具配備表序號名稱規格功率數量1錘子重量0。25802圓盤鋸MJ-1063KW2臺3手提電鋸M651A1。05KW10臺4平刨MB50

7、33KW2臺5手電鉆鉆頭直徑12-20mm5個6卷尺3M、5M50把7零配件和工具箱6套42技術準備1項經部技術負責人組織項目經理部施工、生產人員熟悉圖紙,認真學習掌握施工圖紙的內容、要求和特點，同時針對有關施工技術和圖紙存在的疑點做好記錄，通過會審，對圖紙中存在的問題,與設計、建設、監理共同協高解決，取得一致意見后，辦理圖紙會審紀要,作為施工圖的變更依據和施工依據.熟悉各部位截面尺寸、標高、制定模板初步設計方案，同時組織相關人員學習規范、規程與企業規定制度。從而提高管理人員的管理水平和崗位技能水平，保證模板工程的施工質量與進度。2管理人員應在模板施工前向班組進行施工交底,向其詳細交待施工中應

8、注意事項。五、模板施工技術及措施本工程材料選用：模板采用地產優質膠合板，其表面平整光滑，耐磨性強,不易吸水受潮變形，作為柱、梁板等結構的主模板（主要規格為183091518mm）。店面支撐采用扣件式鋼管架，可調雙翼托頭，對拉螺栓及專門柱箍,其余幢號采用木支撐。骨料選用50100mm,100100mm，75150mm三種規格的方木經刨光處理，保證斷面一致,腐爛扭裂木材不得使用.脫模劑采用非油性脫模劑。膠帶紙選用2cm寬紙質膠帶紙。堆放及安裝鋼筋時，采用普通麻袋保護模板。高度大于600的梁模板采用穿腹螺栓加固.51隔離劑的選用及注意事項脫模劑的采用必須是無毒無污染，不影響結構性能或妨礙裝飾施工,工

9、作條件及脫模效果好，砼表面平整光滑,無氣眼，不污染砼表面及鋼筋，不需處理就可直接使用。使用前模板表面清理干凈，后按要求涂刷脫模劑。在涂刷模板脫模（隔離）劑時，不得玷污鋼筋和砼接槎處。對模板表面要保護好，拆模時應清除水泥渣再涂刷隔離劑。52模板設計本工程驗算350500的柱、200600的梁及120厚的板。詳第十點。53模板的現場制作根據模板設計拼裝圖，分別制作柱、梁板模板，并編號分堆存放，將預制編號的模板運至工作面定位組裝，定位翻轉。上下樓層接縫，板縫拼接,洞口等特殊部位的拼裝,應嚴格按模板設計拼裝圖施工。54模板制作質量1梁側模采用包底做法,梁與剪力墻交接處，梁模擱在柱立模上，主次梁交接處，

10、次梁模擱在主梁側模上；為便于拆模,梁與柱，次梁與主梁的模板結合處,梁口模板宜縮短23mm，并鋸成小斜面。2梁模拼擋木楞按梁斷面確定用料大小和間距。3墻柱模板在制作前應預留好鐵件、預留孔、水電管盒位置，經復核檢查后再進行合模。4使用模板支撐、擱柵、橫檔等松木,不得有腐朽、扭裂和節疤超過1/3材料，頂撐要垂直。55模板的存放1存放位置及場地地面的要求：存放位置應按現場施工總平面圖規定位置存放.存放地應為砼澆筑的硬地面，并有可靠的排水措施.為防止模板直接置于地面而吸水受潮變形，應用杠木置于地面作為隔離之用。2模板存放的技術與管理注意事項A實行文明施工，材料按指定地點堆放，及時整理打掃工作面,保持整潔

11、。B模板拆除下來的材料按指定地點堆放，及時整理歸堆,以防鐵釘扎腳，嚴禁在存放地向下扔雜物木料，避免高壓，物體墜落，造成工傷事故.C存放地模板堆高不應超過2。4m，存放地應及時轉運出場或運上工作面施工.D存放地模板應按規格分類堆放,拆下的模板和制作好的模板應分開堆放，避免混用.56模板的安裝本工程用先安裝柱、梁板模板澆筑柱砼綁扎梁板鋼筋澆筑梁柱節點、梁板砼的工藝流程。1模板工藝流程A支柱模、墻模順序放樣彈線刷脫模劑各向立模安裝柱、墻箍安裝安裝支撐系統調整標高、垂直度和幾何尺寸核驗合格后轉入下道工序B支梁、板模順序安裝鋼管立柱安裝頂托調整頂托高度安裝托梁、主次擱柵鋪釘膠合板及拼板梁板軸線標高調整面

12、板拼縫粘貼膠帶紙刷脫模劑質檢下道工序C梁板模板支撐1）根據模板支撐原理定出梁板的支撐及板帶位置. 2）梁、板采用鋼管支撐；其架距和間距應根據方案布置。2模板安裝技術質量要求A。模板安裝采用早拆模施工方法：即面板采用18厚優質膠合板，擱柵、楞木用松方木、支撐系統用483.5mm鋼管，梁模板使用優質膠合板.柱模板均采用優質膠合板,減少拼縫，避免漏漿.B.模板安裝的質量要求1）模板及支架必須具有足夠的支承面積，其強度、剛度和穩定性，符合設計要求;2）模板的接縫不大于1。5mm，不漏漿；3）實測允許偏差符合建筑安裝工程質量檢驗評定標準中模板分項的安裝要求，其合格率控制在90以上.模板安裝質量要求項 次

13、項目名稱允許偏差值（mm)1軸線位移基礎5柱、墻、梁32標 高+253截面尺寸基礎+10柱、墻、梁254層高垂直度不大于5m6大于5m85相鄰兩板表面高低差26表面平整度27預埋鋼板中心線位移38預埋管預埋孔中心線位移39預埋螺栓中心線位移2外露長度+10010預 留 洞中心線位移10外露長度+100D柱模板在立模前應預埋好鐵件、預留孔、水電管盒，經復核檢查后再進行合模。E本工程采用內控方法進行引測垂直控制網線,模板采用“雙控法”進行控制，即每層模板安裝完畢之前由板下樓面控制網線引測到梁板模板面來檢查復核柱端，梁模板的軸線尺寸和相互位置正確,將差錯杜絕在澆灌柱砼之前。F若模板翻轉多次后,磨損嚴

14、重,多余的孔洞用膠帶紙從內側封堵，柱腳用1:2水泥砂漿或浸泡后的水泥袋封堵，以防漏漿。G柱大片模板安裝應立縫垂直、橫縫水平、標高準確、表面平整,柱位鋼筋電焊墊塊定位。H梁板模板嚴格控制起拱值，按設計要求進行起拱：當跨度大于或等于7m時，梁起拱值為跨度的2/1000，無規定時,當跨度大于或等于4m時，梁起拱值為跨度的1/1000;樓板起拱值為1/1000。I施工軸線投測選用JDJ2高精度經緯儀,采用內部控制和外部檢查相結合的投測方法，對引出的軸線(點）進行封閉校核后，彈出模板軸線安裝控制線，在柱腳的柱體兩側引出柱腳30cm，彈出通長墨線，用于控制和檢查柱模位置，并分別在樓板沿柱向上距0.5m、1

15、.5m、2.5m高處,靠柱模外拉通長透線,以控制檢查柱模水平平直度、表面平整度。柱四角延長線也應彈出四角延長線進行控制柱腳截面尺寸其相互位置的正確。J澆筑砼前,模板上雜物應清理干凈后，再澆水濕潤,但模板上不應有積水。K在安裝梁底模板時，將梁底的縱向水平支撐調至距梁底120mm處,然后在水平支撐上鋪設龍骨木楞,接著按梁的位置安裝梁模板.安裝梁底模板時,梁底的后拆支撐要一同安裝,安裝好梁底模板后再安裝梁側模板。L在安裝樓板模板時，先安裝可調柱頭，調整到符合樓板底標高后,再鋪設樓板。3后澆帶模板的安裝后澆帶模板使用獨立支撐體系，與梁板同時安裝,本工程后澆帶的寬度為800mm，分布在15、16樓沿街店

16、面.57模板安裝構造要求（一）一般規定（1）、模板安裝前必須做好下列安全技術準備工作： a. 應進行全面的安全技術交底，操作班組應熟悉設計與施工說明書,并應做好模板安裝作業的分工準備。 b。 應對模板和配件進行挑選、檢測，不合格者應剔除,并應運至工地指定地點堆放。 c. 備齊操作所需的一切安全防護設施和器具。 （2） 模板安裝構造應遵守下列規定： a. 模板安裝應按設計與施工說明書順序拼裝。木桿、鋼管、門架及碗扣式等支架立柱不得混用。 b。 豎向模板和支架立柱支承部分安裝在基土上時,應加設墊板,墊板應有足夠強度和支承面積,且應中心承載。基土應堅實,并應有排水措施.對濕陷性黃土應有防水措施;對特

17、別重要的結構工程可采用混凝土、打樁等措施防止支架柱下沉。 c. 模板及其支架在安裝過程中,必須設置有效防傾覆的臨時固定設施。 d。 現澆鋼筋混凝土梁、板，當跨度大于 4m 時，模板應起拱；當設計無具體要求時,起拱高度宜為全跨長度的 1/10003/1000，本工程為2/1000。 g。 當層間高度大于 5m 時,應選用桁架支模或鋼管立柱支模.當層間高度小于或等于 5m時,可采用木立柱支模，本工程采用鋼管立柱支模。(3）安裝模板應保證工程結構和構件各部分形狀、尺寸和相互位置的正確，構造應符合模板設計要求. 模板應具有足夠的承載能力、剛度和穩定性，應能可靠承受新澆混凝土自重和側壓力以及施工過程中所

18、產生的荷載. a。拼裝高度為 2m 以上的豎向模板,不得站在下層模板上拼裝上層模板。安裝過程中應設置臨時固定設施。 b。當支架立柱成一定角度傾斜,或其支架立柱的頂表面傾斜時,應采取可靠措施確保支點穩定，支撐底腳必須有防滑移的可靠措施。 c.除設計圖另有規定者外,所有垂直支架柱應保證其垂直。 d。對梁和板安裝二次支撐前,其上不得有施工荷載，支撐的位置必須正確。安裝后所傳給支撐或連接件的荷載不應超過其允許值。 （4)支撐梁、板的支架立柱安裝構造應符合下列規定： a. 梁和板的立柱，縱橫向間距應相等或成倍數。 b. 鋼管立柱底部應設墊木和底座，頂部應設可調支托，U型支托與楞梁兩側間如有間隙，必須楔緊

19、，其螺桿伸出鋼管頂部不得大于 200mm，螺桿外徑與立柱鋼管內徑的間隙不得大于3mm，安裝時應保證上下同心。 c。 在立柱底距地面 200mm高處,沿縱橫水平方向應按縱下橫上的程序設掃地桿.可調支托底部的立柱頂端應沿縱橫向設置一道水平拉桿。掃地桿與頂部水平拉桿之間的間距，在滿足模板設計所確定的水平拉桿步距要求條件下，進行平均分配確定步距后,在每一步距處縱橫向應各設一道水平拉桿。當層高在 820m時，在最頂步距兩水平拉桿中間應加設一道水平拉桿；當層高大于 20m 時，在最頂兩步距水平拉桿中間應分別增加一道水平拉桿。所有水平拉桿的端部均應與四周建筑物頂緊頂牢。無處可頂時，應于水平拉桿端部和中部沿豎

20、向設置連續式剪刀撐。 d. 鋼管立柱的掃地桿、水平拉桿、剪刀撐應采用 48mm3.5鋼管,用扣件與鋼管立柱扣牢。鋼管掃地桿、水平拉桿應采用對接，剪刀撐應采用搭接，搭接長度不得小于 500mm，用兩個旋轉扣件分別在離桿端不小于 100mm處進行固定. (5) 施工時，在已安裝好的模板上的實際荷載不得超過設計值.已承受荷載的支架和附件，不得隨意拆除或移動。 （6）安裝模板時，安裝所需各種配件應置于工具箱或工具袋內,嚴禁散放在模板或腳手板上；安裝所用工具應系掛在作業人員身上或置于所配帶的工具袋中，不得掉落。 (7）當模板安裝高度超過 3。0m 時，必須搭設腳手架，除操作人員外，腳手架下不得站其他人.

21、 (8)吊運模板時,必須符合下列規定： a. 作業前應檢查繩索、卡具、模板上的吊環，必須完整有效，在升降過程中應設專人指揮，統一信號，密切配合。 b。 吊運大塊或整體模板時，豎向吊運不應少于兩個吊點，水平吊運不應少于四個吊點。吊運必須使用卡環連接，并應穩起穩落，待模板就位連接牢固后，方可摘除卡環。 c. 吊運散裝模板時，必須碼放整齊,待捆綁牢固后方可起吊. d。 嚴禁起重機在架空輸電線路下面工作。 e。 5 級風及其以上應停止一切吊運作業. （8）木料應堆放于下風向，離火源不得小于 30m，且料場四周應設置滅火器材。（二）支架立柱安裝構造1、扣件式鋼管作立柱支撐，其安裝構造應符合下列規定： （

22、1). 鋼管規格、間距、扣件應符合設計要求。每根立柱底部應設置底座及墊板，墊板厚度不得小于 50mm. ( 2）。 鋼管支架立柱間距、掃地桿、水平拉桿、剪刀撐的設置應符合建筑施工模板安全技術規范的規定。當立柱底部不在同一高度時，高處的縱向掃地桿應向低處延長不少于兩跨，高低差不得大于 1m,立柱距邊坡上方邊緣不得小于0。5m。 （3）. 立柱接長嚴禁搭接，必須采用對接扣件連接，相鄰兩立柱的對接接頭不得在同步內，且對接接頭沿豎向錯開的距離不宜小于 500mm，各接頭中心距主節點不宜大于步距的 1/3。 ( 4)。 嚴禁將上段的鋼管立柱與下段鋼管立柱錯開固定于水平拉桿上。 ( 5）。 滿堂模板和共享

23、空間模板支架立柱，在外側周圈應設由下至上的豎向連續式剪刀撐;中間在縱橫向應每隔 10m 左右設由下至上的豎向連續式的剪刀撐,其寬度宜為 46m，并在剪刀撐部位的頂部、掃地桿處設置水平剪刀撐.剪刀撐桿件的底端應與地面頂緊，夾角宜為4560. 6. 當支架立柱高度超過 5m 時，應在立柱周圈外側和中間有結構柱的部位，按水平間距 69m，豎向間距 23m與建筑結構設置一個固結點。 （三）普通模板安裝構造1、基礎及地下工程模板應符合下列規定： （1）。 地面以下支模應先檢查土壁的穩定情況，當有裂紋及塌方危險跡象時，應采取安全防范措施后，方可下人作業.當深度超過 2m時，操作人員應設梯上下。 （2）。

24、距基槽（坑）上口邊緣 1m 內不得堆放模板。向基槽（坑）內運料應使用起重機、溜槽或繩索；運下的模板嚴禁立放于基槽（坑）土壁上。 （3）。 斜支撐與側模的夾角不應小于45，支于土壁的斜支撐應加設墊板，底部的對角楔木應與斜支撐連牢。高大長脖基礎若采用分層支模時，其下層模板應經就位校正并支撐穩固后，方可進行上一層模板的安裝. （4)。 在有斜支撐的位置,應于兩側模間采用水平撐連成整體。 2、 柱模板應符合下列規定： （1）. 現場拼裝柱模時，應適時地按設臨時支撐進行固定，斜撐與地面的傾角宜為60,嚴禁將大片模板系于柱子鋼筋上. (2)。 待四片柱模就位組拼經對角線校正無誤后，應立即自下而上安裝柱箍。

25、 （3）. 柱模校正（用四根斜支撐或用連接在柱模頂四角帶花籃螺絲的攬風繩，底端與樓板鋼筋拉環固定進行校正）后,應采用斜撐或水平撐進行四周支撐,以確保整體穩定。當高度超過 4m時，應群體或成列同時支模，并應將支撐連成一體，形成整體框架體系。當需單根支模時,柱寬大于 500mm應每邊在同一標高上設不得少于兩根斜撐或水平撐。斜撐與地面的夾角宜為4560，下端尚應有防滑移的措施。 （4）. 角柱模板的支撐,除滿足上款要求外,還應在里側設置能承受拉、壓力的斜撐. 3、 獨立梁和整體樓蓋梁結構模板應符合下列規定： (1). 安裝獨立梁模板時應設安全操作平臺，并嚴禁操作人員站在獨立梁底模或柱模支架上操作及上

26、下通行. （2）. 底模與橫楞應拉結好,橫楞與支架、立柱應連接牢固。 （3）. 安裝梁側模時,應邊安裝邊與底模連接,當側模高度多于兩塊時，應采取臨時固定措施。 (4)。 起拱應在側模內外楞連固前進行。 （5）。 單片預組合梁模，鋼楞與板面的拉結應按設計規定制作，并應按設計吊點試吊無誤后方可正式吊運安裝,側模與支架支撐穩定后方準摘鉤。 4、 樓板或平臺板模板應符合下列規定： （1）.單塊模就位安裝,必須待支架搭設穩固、板下橫楞與支架連接牢固后進行。 （2)。U 型卡應按設計規定安裝。 6 、 其它結構模板應符合下列規定： (1）。安裝圈梁、陽臺、雨蓬及挑檐等模板時，其支撐應獨立設置，不得支搭在施

27、工腳手架上。 （2）.安裝懸挑結構模板時，應搭設腳手架或懸挑工作臺,并應設置防護欄桿和安全網.作業處的下方不得有人通行或停留。 （3）.在危險部位進行作業時，操作人員應系好安全帶。58梁和樓板模板高支撐架的構造和施工要求：1。模板支架的構造要求：a.本工程梁板模板高支撐架根據設計荷載采用單立桿；b。立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿,確保兩方向足夠的設計剛度；c.梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距,但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。2.立桿步距的設計：a。當架體構造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設置;b。當中部有加強層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用

28、下小上大的變步距設置，但變化不要過多； c。高支撐架步距以0.9-1.5m為宜，不宜超過1.5m，.3.整體性構造層的設計：a.當支撐架高度20m或橫向高寬比6時，需要設置整體性單水平加強層；b.單水平加強層可以每6米沿水平結構層設置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設置斜桿層數要大于水平框格總數的1/3;d。在任何情況下，高支撐架的頂部和底部(掃地桿的設置層）必須設水平加強層。4.剪刀撐的設計：a.沿支架四周外立面應滿足立面滿設剪刀撐；b。中部可根據需要并依構架框格的大小，每隔10-15m設置.5。頂部支撐點的設計：a。在立桿頂部設置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm;b.頂

29、部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿,且不宜大于200mm；c.支撐橫桿與立桿的連接扣件應進行抗滑驗算,當設計荷載N12kN時,可用雙扣件;大于12kN時應用頂托方式。6。支撐架搭設的要求：a.嚴格按照設計尺寸搭設,立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置;b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規范的要求；c。確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的,每個扣件的擰緊力矩都要控制在4560N。m，鋼管不能選用已經長期使用發生變形的； d。地基支座的設計要滿足承載力的要求。7。施工使用的要求：a.精心設計混凝土澆筑方案,確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式；

30、b.嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；c。澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決。59模板的拆除1拆模順序A拆柱模順序 拆支撐體系拆柱箍拆柱模檢查修整柱模刷脫模劑轉運下一工作面 B拆梁板模順序拆除部分水平拉桿敲支拉桿銷降下頂托拆除楞木拆除面板拆除水平拉桿清理修整模板轉運下一工作面2拆模要求A先支模板后拆，后支模板先拆,先拆非承重分部模板,后拆承重部分。模板拆除跨度較大的梁承重模板應先從跨中開始分別向兩端拆除。B先拆除與結構的連接件,放松螺栓,使模板與砼脫離后再進行拆除,避免因拆模而使砼受震損傷

31、及損壞模板。C建立拆模申請制度。樓層模板的支撐系統的拆除，應待此處砼強度達到設計要求后，報請項經部，并由項經部報監理單位審核同意后，方可拆除.拆模時，嚴禁猛撬、硬砸及大面積撬落和拉倒。E柱模在砼澆筑至少48小時后，其強度能保證構件不變形，棱角完整時方可拆模。F梁板模應在與結構同條件養護的砼試塊達到規范規定強度后方可拆除(詳見下表)，梁板側模拆除時應保證砼表面及棱角不受損傷.底模拆除時的砼強度要求構件類型構件跨度（m）達到設計的砼立方體抗壓強度標準值的百分率（%）板2502, 8758100梁、拱、殼8758100懸臂構件100G拆下的模板和支架宜分散堆放,并及時運走，清理干凈及凈整,加強保管，

32、堆放整齊，以利再用。H框架工程拆模遵循隔一層拆一層的原則(即上一層樓面砼達到拆模強度方可拆除下一層樓板的支撐)，拆模時發現異常暫停拆模，經處理后方可繼續拆模。3后澆帶模板的拆除參考同條件試塊強度報告和混凝土齡期累計溫度曲線,一般在混凝土結構時間28天后拆模。墻體、頂板模板拆模板，用撬棍從側邊撬動脫模，拆除下的模板及時清理模板殘渣及畫線剔鑿后澆帶處混凝土.嚴禁二次支撐。4、模板拆除審批制度 當同條件拆模試塊強度達到設計要求時，由施工員申請拆模,經項目經理或項目技術負責人審批后，方可以拆除模板。六、檢驗批的劃分主體結構的模板分項工程按樓層劃分檢驗批，即以一個框架結構（柱、墻和梁板）作為一個檢驗批。

33、七、模板工程質量要求和質量保證措施71質量保證體系項經部按公司“工程質量監控管理制度”的要求建立健全一套質量保證體系，嚴格管理實施和有效運行，確保質量體系有效性.項經部組織機構及人員配備圖項目經理：項目技術負責人：土建質檢員：安 全 員：土建施工員：材 料 員：內業施工員：安裝施工員：安裝質檢員：各專業施工班組模板工程的檢查記錄（預檢工程）,應主要參照混凝土結構工程施工質量驗收規范（GB502042002）中的模板分項工程以及其他相關規范重點是強制性條文和立控項目.在模板分項檢驗由項目部技術負責人、質檢員、施工員、班組長負責執行,檢驗記錄由質檢員負責填寫，并核定分項質量等級、檢驗方法、觀感檢查

34、、尺量,隱蔽工程驗收記錄等. 72質量要求1模板及支架必須具有足夠的支承面積,其強度、剛度和穩定性，符合設計要求。2模板的接縫不大于1。5mm，不漏漿。3表面清理干凈按要求涂刷脫模劑,但不能采用影響結構性能或妨礙裝飾施工的隔離劑。4模板工程的允許偏差和檢查方法詳下表。5實測允許偏差符合建筑安裝工程質量檢驗評定標準中模板分項的安裝要求，其合格率控制在90以上.模板工程質量要求項 次項目名稱允許偏差值（mm）檢查方法1軸線位移基礎5鋼尺檢查柱、墻、梁3鋼尺檢查2標 高+2-5水準儀或鋼尺3截面尺寸基礎+10鋼尺檢查柱、墻、梁25鋼尺檢查4層高垂直度不大于5m6吊線或鋼尺檢查大于5m8吊線或鋼尺檢查

35、5相鄰兩板表面高低差2鋼尺檢查6表面平整度2靠尺或塞尺檢查7預埋鋼板中心線位移3鋼尺檢查8預埋管預埋孔中心線位移3鋼尺檢查9預埋螺栓中心線位移2鋼尺檢查外露長度+10-0鋼尺檢查10預 留 洞中心線位移10鋼尺檢查外露長度+100鋼尺檢查6柱模板在立模前應預埋好鐵件、預留孔、水電管盒，經復核檢查后再進行合模.7本工程采用內控方法進行引測垂直控制網線,模板采用“雙控法”進行控制,即每層模板安裝完畢之前由板下樓面控制網線引測到梁板模板面來檢查復核柱端，梁模板的軸線尺寸和相互位置正確,將差錯杜絕在澆灌柱砼之前。73模板施工技術質量管理措施1模板的制作按新的施工及驗收規范要求進行模板結構計算和設計。模

36、板使用的材料及安裝方法、順序應嚴格按模板作業計劃要求進行，每一道工序必須遵守“三檢”制度進行,上一道工序在未經檢查認可合格后，不得進行下一道工序施工.2梁側模采用包底做法,梁與柱交接處，梁模擱在柱立模上,主次梁交接處，次梁模擱在主梁側模上；為便于拆模，梁與柱，次梁與主梁的模板結合處,梁口模板宜縮短2-3mm，并鋸成小斜面。3柱模板安裝應立縫垂直、橫縫水平、標高準確、表面平整，柱位鋼筋電焊墊塊定位.4梁板模板嚴格控制起拱值，按設計要求進行起拱：當跨度大于或等于7m時,梁起拱值為跨度的2/1000，無規定時，當跨度大于或等于4m時，梁起拱值為跨度的1/1000；樓板起拱值為1/1000。5施工軸線

37、投測選用J2高精度經緯儀，采用內部控制和外部檢查相結合的投測方法，對引出的軸線（點）進行封閉校核后，彈出柱體模板軸線安裝控制線,靠柱模外拉通長透線，以控制檢查柱模水平平直度、表面平整度。柱四角延長線也應彈出四角延長線進行控制柱腳截面尺寸其相互位置的正確。6在涂刷模板脫模（隔離）劑時,不得玷污鋼筋和砼接槎處。對模板表面要保護好,拆模時應清除水泥渣再涂刷隔離劑.7澆筑砼前，模板上雜物應清理干凈后，再澆水濕潤,但模板上不應有積水。8對模板班組實施全過程技術指導和質量監督制度，嚴格執行班組、質檢員、工序交接施工員三級檢查制度，把質量問題消滅在安裝檢查過程中.9。搭設鋼管支撐體系應由有資質的專業公司施工

38、,搭設鋼管工人應持證上崗。7. 4進場材料應建立驗收制度，具體應符合下列要求1鋼管選用外徑48mm，壁厚不得小于3mm。鋼管應有產品合格證、質量檢驗報告，鋼管表面應平直光滑，彎曲、壓扁、銹蝕嚴重及打孔的鋼管不得使用。鋼管必須涂防銹漆。2、扣件應有生產許可證、產品質量合格證、法定檢測單位的測試報告和產品標識,有裂縫、變形的嚴禁使用,出現滑絲的螺栓必須更換.扣件應進行防銹處理。八、質量通病預防措施及（半)產品保護措施81質量通病軸線偏位、支撐剛度不足、變形、標高偏差、接縫不嚴密造成漏漿、上層模板底部位移，砼連接處“戴帽”,脫模劑使用不當，模板板面清理不符要求，磚頂過梁模板缺陷等。82預防措施1對有

39、關操作人員進行技術交底，增強責任制管理,嚴格執行三檢制。按模板方案進行，上下層模板支撐應保持豎向一致對應.2模板軸線標高放樣后，專人進行技術復核,無誤后才支模。3柱模根部樓面彈設墻位置線及檢測線，柱筋電焊限位墊塊。4支模時拉水平、豎向通線，設豎向總垂直控制線保證水平豎向位置準確.5依據結構特點，進行模板專項設計，保證有足夠強度、剛度和穩定性。6砼澆注時，對模板進行質量檢測，發現問題及時處理，澆注要均勻、對稱下料，控制一次澆灌高度在施工規范允許范圍之內（特別是門窗洞口模板兩側）。7通過設計確定梁底支撐間距，及墻模壓骨間距，在梁墻摸上口設臨時撐頭。8當梁板跨度大于或等于4m時,模板中間起拱，當設計

40、無具體要求是，起拱高度為全跨度的1/1000。9樓每層設標高控制點，支模過程用水準儀進行模板底面找平。10模板頂部設標高記、嚴格按標記施工。11樓梯踏步安裝考慮裝修層厚度。12嚴格控制木模含水率，制作時拼縫嚴密，拼縫小于2mm 。澆搗砼前，提前澆水濕潤。13梁柱交接部位支撐要牢固,拼縫嚴密防止錯位。14拆模后，及時清理，涂刷脫模劑(嚴禁使用廢機油），涂刷要均勻，一般為兩遍.15在封模前，應將模內垃圾清除.在墻拐角、墻梁接頭處留清掃孔。16門頂砼過梁支模采用磚墻上留孔挑扁擔方法施工，梁側模下口夾緊磚墻，斜撐與上口模擋釘牢，保持直線。83（半）成品保護措施1模板應按編號分類堆放，拆模后及時清理，涂

41、刷脫模劑.2在板面電焊鋼筋，水電管時，應用白鐵皮墊底隔離,嚴禁在板面拖拉鋼筋、電管，堆放安裝過程用方木墊底，安裝后及時設保護墊塊，嚴禁用鐵撬撬模板。3砼澆搗按規程操作，防止過度振搗引起模板變形，防止在板面卸料過高。4嚴格按拆模順序拆模，不得用鐵撬直接撬模板，保證邊角完整，拆模由人工傳下樓面輕放，嚴禁亂扔擲。九、模板施工安全文明措施1建立以項目負責人為首的文明生產管理組織體系，開展文明生產管理活動,進場前對工人進行文明施工教育.項經部設立專職安全員，實行安全值班制度，安全員在公司兩級安全站和項目經理指導下,認真貫徹安全生產責任制,推動和組織施工中的安全工作，形成整個比較健全的安全保證體系。2在施

42、工前施工員要認真做好針對性的安全技術交底工作，兩級安全員及值班人員都應進行全面檢查，班組安全員在各自施工范圍內逐一檢查外腳手架、安全網、內架子、五口防護以及工人是否正確使用勞保用品，及時清理外架、安全網內的材料及雜物,嚴禁將模板材料堆放在外架上。3模板安裝操作過程應按模板施工單項作業計劃備料使用，使用模板支撐、擱柵、橫檔等松木，不得有腐朽、扭裂和節疤超過1/3材料，頂撐要垂直,橫順拉桿和剪力撐要拉牢扣緊（釘牢）模板上一道工序未完，支撐未能固定時，不得進行下一道工序。4明火作業由專人負責登記審批，定專人防火衛生責任區,工地施工用電拉搭線路及電源設置由工地電工負責,班組不得私自拆除、搭接，臨時照明

43、電源線不得拖地，電源插座破裂要及時更換。5模板拆除時間應按規范要求由木部施工員負責通知,未經同意班組不得安排拆除。拆下來的材料按指定地點堆放，及時整理歸堆，以防鐵釘扎腳，嚴禁向下扔雜物木料，避免高壓,物體墜落，造成工傷事故。6在塔吊吊裝轉運模板時，工人不得站在吊點吊臂活動范圍內。7控制模板板面所堆集的鋼筋、砼及施工機械等荷載，支撐應保證牢靠。8嚴格按福建六建建工集團公司頒發的施工現場安全教育、安全技術交底指南中的有關內容進行安全施工。9實行文明施工，材料按指定地點堆放,及時整理打掃工作面，保持整潔.十、模板體系的設計和計算 由于本工程梁柱斷面尺寸較小，層高及構件的跨度101 對350500柱進

44、行驗算柱模板的背部支撐由兩層（木楞或鋼楞)組成，第一層為直接支撐模板的豎楞，用以支撐混凝土對模板的側壓力；第二層為支撐豎楞的柱箍，用以支撐豎楞所受的壓力;柱箍之間用對拉螺栓相互拉接，形成一個完整的柱模板支撐體系。 柱模板設計示意圖柱截面寬度B（mm）：350。00；柱截面高度H(mm)：500.00；柱模板的總計算高度:H = 6。30m;根據規范,當采用溜槽、串筒或導管時，傾倒混凝土產生的荷載標準值為2。00kN/m2； 計算簡圖一、參數信息1.基本參數柱截面寬度B方向對拉螺栓數目:0；柱截面寬度B方向豎楞數目：3；柱截面高度H方向對拉螺栓數目:0;柱截面高度H方向豎楞數目：3；2.柱箍信息

45、柱箍材料:木楞；寬度(mm)：100.00；高度（mm）:100.00；柱箍的間距（mm):450；柱箍肢數：2;3。豎楞信息豎楞材料：木楞；寬度（mm）：60.00；高度(mm)：80.00；豎楞肢數：2;4.面板參數面板類型:竹膠合板；面板厚度(mm）：18.00;面板彈性模量（N/mm2):6000.00；面板抗彎強度設計值fc（N/mm2）:13.00;面板抗剪強度設計值(N/mm2):1。50；5.木方參數方木抗彎強度設計值fc(N/mm2)：13.00；方木彈性模量E(N/mm2）:9500。00;方木抗剪強度設計值ft（N/mm2):1。50；二、柱模板荷載標準值計算按施工手冊，

46、新澆混凝土作用于模板的最大側壓力,按下列公式計算，并取其中的較小值： 其中 混凝土的重力密度,取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取，輸入0時系統按200/（T+15)計算,得5.714h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000; V - 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H - 模板計算高度，取6.300m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1。150。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別為 65。833 kN/m2、151。200 kN/m2,取較小值65。833 kN/m2作

47、為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=65.833kN/m2;傾倒混凝土時產生的荷載標準值 F2= 2 kN/m2。三、柱模板面板的計算模板結構構件中的面板屬于受彎構件，按簡支梁或連續梁計算。本工程中取柱截面寬度B方向和H方向中豎楞間距最大的面板作為驗算對象，進行強度、剛度計算。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載;撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。由前述參數信息可知，柱截面高度H方向豎楞間距最大,為l= 220 mm，且豎楞數為 3，面板為2 跨，因此柱截面高度H方向面板按均布荷載作用下下的二跨連續梁進行計算。 面板計算簡圖1.面板抗彎強度驗算對柱截面寬度

48、B方向面板按均布荷載作用下的二跨連續梁用下式計算最大跨中彎距： 其中， M-面板計算最大彎距(N.mm)； l計算跨度(豎楞間距)： l =220。0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1。265.830.450.90=31.995kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2： 1.42。000。450。90=1.134kN/m，式中，0。90為按施工手冊取用的臨時結構折減系數。 q = q1 + q2 =31.995+1.134=33。129 kN/m；面板的最大彎距：M =0。125 33.129220220= 1.60105N.mm；面板最大應力按下

49、式計算： 其中， 面板承受的應力(N/mm2)； M -面板計算最大彎距（N.mm); W -面板的截面抵抗矩 : b：面板截面寬度，h：面板截面厚度; W= 45018。018。0/6=2。43104 mm3; f -面板的抗彎強度設計值(N/mm2）; f=13。000N/mm2;面板的最大應力計算值: = M/W = 1.60105 / 2.43104 = 6.599N/mm2;面板的最大應力計算值 =6.599N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 =13N/mm2，滿足要求！2。面板抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的二跨連續梁計算，公式如下: 其中， -面板計算最大剪力（N)； l計

50、算跨度(豎楞間距）: l =220。0mm； q作用在模板上的側壓力線荷載,它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1： 1.265.830。450.90=31。995kN/m; 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1。42.000.450。90=1.134kN/m，式中，0。90為按施工手冊取用的臨時結構折減系數。 q = q1 + q2 =31。995+1。134=33.129 kN/m；面板的最大剪力： = 0.62533。129220.0 = 4555。215N；截面抗剪強度必須滿足下式: 其中, -面板承受的剪應力(N/mm2）; 面板計算最大剪力（N): = 4555。215N； b-構件的截

51、面寬度（mm):b = 450mm ； hn面板厚度(mm）:hn = 18。0mm ； fv-面板抗剪強度設計值(N/mm2）：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪應力計算值: =34555.215/（245018。0）=0。844N/mm2；面板截面抗剪強度設計值: fv=1。500N/mm2；面板截面的受剪應力 =0.844N/mm2 小于 面板截面抗剪強度設計值 fv=1.5N/mm2，滿足要求！3.面板撓度驗算最大撓度按均布荷載作用下的二跨連續梁計算，撓度計算公式如下: 其中， 面板最大撓度（mm）； q-作用在模板上的側壓力線荷載（kN/m）： q = 65。830。4

52、529.62 kN/m; l-計算跨度（豎楞間距): l =220。0mm ； E面板彈性模量（N/mm2）：E = 6000.00 N/mm2 ; I-面板截面的慣性矩（mm4)； I= 45018.018。018。0/12 = 2.19105 mm4；面板最大容許撓度: = 220 / 250 = 0.88 mm；面板的最大撓度計算值： = 0。52129.62220。04/（1006000。02.19105） = 0.276 mm;面板的最大撓度計算值 =0.276mm 小于 面板最大容許撓度設計值 = 0。88mm，滿足要求！四、豎楞方木的計算模板結構構件中的豎楞（小楞）屬于受彎構件，

53、按連續梁計算。本工程柱高度為6。3m，柱箍間距為450mm，豎楞為大于 3 跨，因此按均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，豎楞采用木楞，寬度60mm,高度80mm,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 608080/6 = 64cm3；I = 60808080/12 = 256cm4； 豎楞方木計算簡圖1。抗彎強度驗算支座最大彎矩計算公式: 其中， M豎楞計算最大彎距(N。mm); l-計算跨度(柱箍間距)： l =450.0mm; q-作用在豎楞上的線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.265。830.150.90=10。309kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2：

54、 1。42.000.150.90=0。365kN/m； q = (10.309+0。365)/2=5.337 kN/m；豎楞的最大彎距：M =0。15。337450。0450.0= 1.08105N.mm； 其中, -豎楞承受的應力(N/mm2）; M -豎楞計算最大彎距(N。mm)； W -豎楞的截面抵抗矩（mm3），W=6.40104； f -豎楞的抗彎強度設計值（N/mm2)； f=13。000N/mm2；豎楞的最大應力計算值: = M/W = 1.08105/6.40104 = 1。689N/mm2；豎楞的最大應力計算值 =1.689N/mm2 小于 豎楞的抗彎強度設計值 =13N/m

55、m2，滿足要求！2.抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，公式如下: 其中， -豎楞計算最大剪力（N）； l-計算跨度（柱箍間距)： l =450.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1： 1.265。830。150。90=10.309kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2： 1。42。000。150。90=0.365kN/m； q = （10.309+0.365)/2=5。337 kN/m；豎楞的最大剪力： = 0.65.337450。0 = 1441.104N；截面抗剪強度必須滿足下式： 其中， 豎楞截面最大受剪應力（N/mm2)； -豎

56、楞計算最大剪力(N）： = 1441。104N； b-豎楞的截面寬度(mm）：b = 60.0mm ； hn豎楞的截面高度（mm）：hn = 80。0mm ; fv-豎楞的抗剪強度設計值(N/mm2）：fv = 1.500 N/mm2;豎楞截面最大受剪應力計算值: =31441.104/（260.080.0）=0.450N/mm2；豎楞截面抗剪強度設計值: fv=1.500N/mm2；豎楞截面最大受剪應力計算值 =0.45N/mm2 小于 豎楞截面抗剪強度設計值 fv=1.5N/mm2，滿足要求！3。撓度驗算最大撓度按三跨連續梁計算,公式如下： 其中， -豎楞最大撓度(mm); q-作用在豎楞

57、上的線荷載(kN/m）: q =65。830。15 = 9。55 kN/m； l-計算跨度(柱箍間距）: l =450.0mm ; E豎楞彈性模量(N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-豎楞截面的慣性矩（mm4），I=2.56106；豎楞最大容許撓度: = 450/250 = 1.8mm；豎楞的最大撓度計算值: = 0.6779。55450。04/（1009500。02.56106) = 0.109 mm；豎楞的最大撓度計算值 =0.109mm 小于 豎楞最大容許撓度 =1。8mm ,滿足要求！五、B方向柱箍的計算本工程中，柱箍采用方木，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：

58、W = 10 10 10 / 6 = 166.67 cm3； I = 10 10 10 10 / 12 = 833.33 cm4；柱箍為單跨,按集中荷載簡支梁計算（附計算簡圖）：B方向柱箍計算簡圖其中 P - -豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載（kN），豎楞距離取B方向的; P = (1。2 65.830。9 + 1.4 20。9)0。145 0.45/2 = 2.4 kN； B方向柱箍剪力圖(kN)最大支座力： N = 2。402 kN； B方向柱箍彎矩圖（kN.m）最大彎矩: M = 0。510 kN。m; B方向柱箍變形圖（mm)最大變形： V = 0。196 mm；1。 柱箍抗彎強度驗算柱

59、箍截面抗彎強度驗算公式 其中 ,柱箍桿件的最大彎矩設計值： M = 0。51 kN.m； 彎矩作用平面內柱箍截面抵抗矩： W = 166.67 cm3；B邊柱箍的最大應力計算值: = 2。92 N/mm2;柱箍的抗彎強度設計值： f = 13 N/mm2；B邊柱箍的最大應力計算值 =2.92N/mm2 小于 柱箍的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求!2. 柱箍撓度驗算經過計算得到： = 0。196 mm；柱箍最大容許撓度: = 350 / 250 = 1.4 mm；柱箍的最大撓度 =0.196mm 小于 柱箍最大容許撓度 =1。4mm,滿足要求！六、B方向對拉螺栓的計算 B方向沒有設

60、置對拉螺栓！七、H方向柱箍的計算本工程中,柱箍采用木楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為： W = 10 10 10 / 6 = 166。67 cm3;I = 10 10 10 10 / 12 = 833.33 cm4；柱箍為單跨，按簡支梁計算（附計算簡圖）：H方向柱箍計算簡圖其中 P - 豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載（kN），豎楞距離取H方向的; P = (1。265.830。9+1.420。9)0.22 0。45/2 = 3。64 kN； H方向柱箍剪力圖（kN）最大支座力: N = 3.644 kN; H方向柱箍彎矩圖(kN。m）最大彎矩: M = 0.911 kN。m； H方向柱箍變形

61、圖（mm）最大變形： V = 0。556 mm；1。柱箍抗彎強度驗算柱箍截面抗彎強度驗算公式: 其中， 柱箍桿件的最大彎矩設計值: M = 0.91 kN.m; 彎矩作用平面內柱箍截面抵抗矩: W = 166。67 cm3；H邊柱箍的最大應力計算值： = 5。206 N/mm2；柱箍的抗彎強度設計值： f = 13 N/mm2；H邊柱箍的最大應力計算值 =5.206N/mm2 小于 柱箍的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2. 柱箍撓度驗算經過計算得到: V = 0.556 mm；柱箍最大容許撓度： V = 500 / 250 = 2 mm;柱箍的最大撓度 V =0。556mm 小

62、于 柱箍最大容許撓度 V=2mm，滿足要求!102 對200600梁進行驗算（店面鋼管架)一、參數信息1。模板支撐及構造參數梁截面寬度 B(m）:0。20；梁截面高度 D(m）:0.60混凝土板厚度(mm）:130。00；立桿梁跨度方向間距La(m）:1。40;立桿上端伸出至模板支撐點長度a（m）:0。10；立桿步距h(m）：1.50；梁支撐架搭設高度H（m)：6.50；梁兩側立柱間距（m):0.60;承重架支設:無承重立桿,方木支撐垂直梁截面;板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m）：1。40;采用的鋼管類型為483；扣件連接方式：單扣件，考慮扣件質量及保養情況，取扣件抗滑承載力折減系數：0。8

63、0;2。荷載參數模板自重(kN/m2)：0。35；鋼筋自重(kN/m3):1。50；施工均布荷載標準值（kN/m2）：2。5；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2）:18.0；傾倒混凝土側壓力（kN/m2)：2。0;振搗混凝土荷載標準值(kN/m2）:2。03。材料參數木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm2)：10000。0；木材抗彎強度設計值fm（N/mm2)：17.0；木材抗剪強度設計值fv（N/mm2）:1.7；面板類型：膠合面板；面板彈性模量E（N/mm2)：9500。0;面板抗彎強度設計值fm（N/mm2)：13。0；4.梁底模板參數梁底方木截面寬度b(mm）：50。0;梁底方木截

64、面高度h（mm):100.0；梁底縱向支撐根數:2；面板厚度（mm）:18。0；5.梁側模板參數主楞間距(mm）：500;次楞根數：4；穿梁螺栓水平間距(mm):500；穿梁螺栓豎向根數:2；穿梁螺栓豎向距板底的距離為：160mm，160mm；穿梁螺栓直徑(mm）：M10;主楞龍骨材料：木楞，寬度50mm，高度100mm;主楞合并根數：2;次楞龍骨材料：木楞,，寬度50mm，高度100mm；二、梁模板荷載標準值計算1。梁側模板荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力.按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值

65、： 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取，輸入0時系統按200/(T+15）計算,得5。714h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度,取0.750m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1。150。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別為 50。994 kN/m2、18。000 kN/m2，取較小值18。000 kN/m2作為本工程計算荷載.三、梁側模板面

66、板的計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載;撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。次楞(內龍骨）的根數為4根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。 面板計算簡圖（單位:mm）1.強度計算跨中彎矩計算公式如下： 其中， - 面板的彎曲應力計算值(N/mm2); M 面板的最大彎距（N。mm)； W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 501.81.8/6=27cm3； f 面板的抗彎強度設計值（N/mm2）；按以下公式計算面板跨中彎矩： 其中 ，q - 作用在模板上的側壓力，包括： 新澆混凝土側壓力設計值： q1= 1.20.5180。9

67、=9.72kN/m; 傾倒混凝土側壓力設計值: q2= 1.40。520.9=1.26kN/m；q = q1+q2 = 9。720+1。260 = 10。980 kN/m；計算跨度（內楞間距）: l = 156。67mm；面板的最大彎距 M= 0。110.98156。6672 = 2。69104N.mm；經計算得到,面板的受彎應力計算值： = 2.69104 / 2。70104=0。998N/mm2；面板的抗彎強度設計值： f = 13N/mm2；面板的受彎應力計算值 =0.998N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2,滿足要求！ 2.撓度驗算 q-作用在模板上的側壓力線荷

68、載標準值: q = 180。5 = 9N/mm； l-計算跨度(內楞間距): l = 156。67mm； E面板材質的彈性模量: E = 9500N/mm2; I-面板的截面慣性矩: I = 501。81。81。8/12=24。3cm4；面板的最大撓度計算值: = 0。6779156.674/（10095002.43105） = 0。016 mm；面板的最大容許撓度值： = l/250 =156。667/250 = 0。627mm；面板的最大撓度計算值 =0。016mm 小于 面板的最大容許撓度值 =0.627mm，滿足要求！四、梁側模板內外楞的計算1。內楞計算內楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的

69、荷載,按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中,龍骨采用1根木楞，截面寬度50mm，截面高度100mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 5010021/6 = 83.33cm3；I = 5010031/12 = 416。67cm4； 內楞計算簡圖（1）.內楞強度驗算強度驗算計算公式如下: 其中， 內楞彎曲應力計算值（N/mm2）； M - 內楞的最大彎距(N。mm)； W - 內楞的凈截面抵抗矩； f - 內楞的強度設計值（N/mm2）.按以下公式計算內楞跨中彎矩: 其中，作用在內楞的荷載,q = (1。2180.9+1。420。9）0。157=3.44kN/m； 內楞計算跨度（

70、外楞間距)： l = 500mm; 內楞的最大彎距： M=0。13。44500。002= 8。60104N。mm; 最大支座力：R=1.13.440.5=1.892 kN;經計算得到，內楞的最大受彎應力計算值 = 8。60104/8。33104 = 1.032 N/mm2； 內楞的抗彎強度設計值: f = 17N/mm2；內楞最大受彎應力計算值 = 1.032 N/mm2 小于 內楞的抗彎強度設計值 f=17N/mm2，滿足要求！(2）。內楞的撓度驗算 其中 E - 面板材質的彈性模量： 10000N/mm2； q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值: q =18。000。16= 2.82 N/

71、mm； l-計算跨度（外楞間距）:l = 500mm； I面板的截面慣性矩：I = 8.33106mm4；內楞的最大撓度計算值: = 0。6772。825004/（100100008.33106） = 0.014 mm；內楞的最大容許撓度值: = 500/250=2mm;內楞的最大撓度計算值 =0。014mm 小于 內楞的最大容許撓度值 =2mm，滿足要求！2。外楞計算外楞（木或鋼）承受內楞傳遞的集中力,取內楞的最大支座力1.892kN,按照集中荷載作用下的連續梁計算。本工程中，外龍骨采用2根木楞，截面寬度50mm，截面高度100mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 5010022/

72、6 = 166.67cm3；I = 5010032/12 = 833.33cm4； 外楞計算簡圖 外楞彎矩圖(kN。m） 外楞變形圖(mm)（1）.外楞抗彎強度驗算 其中 - 外楞受彎應力計算值(N/mm2) M - 外楞的最大彎距（N.mm）; W - 外楞的凈截面抵抗矩； f -外楞的強度設計值(N/mm2).根據連續梁程序求得最大的彎矩為M= 0.309 kN.m 外楞最大計算跨度： l = 160mm；經計算得到，外楞的受彎應力計算值： = 3.09105/1.67105 = 1。854 N/mm2； 外楞的抗彎強度設計值： f = 17N/mm2；外楞的受彎應力計算值 =1.854N

73、/mm2 小于 外楞的抗彎強度設計值 f=17N/mm2，滿足要求！(2).外楞的撓度驗算根據連續梁計算得到外楞的最大撓度為0.077 mm外楞的最大容許撓度值: = 160/250=0.64mm;外楞的最大撓度計算值 =0.077mm 小于 外楞的最大容許撓度值 =0.64mm，滿足要求！五、穿梁螺栓的計算 驗算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面積 （mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直徑: 10 mm； 穿梁螺栓有效直徑: 8.12 mm； 穿梁螺栓有效面積: A= 52 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉

74、力： N =180。50.24 =2。16 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值: N = 17052/1000 = 8。84 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=2.16kN 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值 N=8。84kN，滿足要求！六、梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的簡支梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 14001818/6 = 7.5

75、6104mm3； I = 1400181818/12 = 6。80105mm4； 1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算： 其中， - 梁底模板的彎曲應力計算值（N/mm2）； M - 計算的最大彎矩 （kN。m）； l-計算跨度(梁底支撐間距）: l =200.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷載設計值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：q1: 1.2（24。00+1。50）1.400.600.90=23.13kN/m；模板結構自重荷載:q2:1。20。351.400.90=0.53kN/m；振搗混凝土時產生的荷載設計值：q3: 1。42。001.400.90=3.53

76、kN/m；q = q1 + q2 + q3=23.13+0.53+3。53=27.19kN/m；跨中彎矩計算公式如下： Mmax = 1/827.1910.22=0。136kN.m； =0.136106/7.56104=1.798N/mm2;梁底模面板計算應力 =1.798 N/mm2 小于 梁底模面板的抗壓強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載,同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下： 其中，q-作用在模板上的壓力線荷載： q =（24。0+1.50）0。600+0。35）1。40= 21。91KN/m; l-計算跨度（梁底支撐間

77、距): l =200.00mm; E-面板的彈性模量： E = 9500。0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =200.00/250 = 0.800mm；面板的最大撓度計算值： = 521.912004/(38495006。80105）=0。071mm；面板的最大撓度計算值: =0。071mm 小于 面板的最大允許撓度值: = 200 / 250 = 0.8mm，滿足要求！七、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1。荷載的計算：(1）鋼筋

78、混凝土梁自重(kN/m):q1 = (24+1。5)0.60。2=3.06 kN/m；（2)模板的自重線荷載（kN/m)：q2 = 0。350.2（20.6+0.2)/ 0.2=0。49 kN/m;（3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載（kN/m)：經計算得到，活荷載標準值 P1= (2。5+2）0.2=0.9 kN/m；2.方木的支撐力驗算靜荷載設計值 q = 1.23。06+1。20.49=4。26 kN/m；活荷載設計值 P = 1。40.9=1。26 kN/m； 方木計算簡圖方木按照三跨連續梁計算。 本算例中,方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為： W=51010/6

79、= 83.33 cm3； I=5101010/12 = 416。67 cm4；方木強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的設計值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:線荷載設計值 q = 4。26+1.26=5.52 kN/m;最大彎距 M =0。1ql2= 0.15.521.41。4= 1.082 kN.m；最大應力 = M / W = 1。082106/83333.3 = 12。983 N/mm2；抗彎強度設計值 f=13 N/mm2；方木的最大應力計算值 12.983 N/mm2 小于 方木抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!方木抗剪驗算：最大剪力的計算公式如下： 截面抗剪強度必須滿

80、足: 其中最大剪力: V = 0.65。521.4 = 4.637 kN; 方木受剪應力計算值 = 34636。8/（250100) = 1.391 N/mm2；方木抗剪強度設計值 = 1。7 N/mm2；方木的受剪應力計算值 1.391 N/mm2 小于 方木抗剪強度設計值 1.7 N/mm2，滿足要求！方木撓度驗算：最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: q = 3.060 + 0.490 = 3.550 kN/m;方木最大撓度計算值 = 0.6773.5514004 /(10010000416.667104)=2.216mm；方木的最大允許撓度 =1.40

81、01000/250=5。600 mm；方木的最大撓度計算值 = 2。216 mm 小于 方木的最大允許撓度 =5.6 mm,滿足要求！3。支撐鋼管的強度驗算支撐鋼管按照簡支梁的計算如下荷載計算公式如下:（1）鋼筋混凝土梁自重（kN/m2）：q1 = (24.000+1。500)0.600= 15。300 kN/m2;（2）模板的自重（kN/m2）：q2 = 0.350 kN/m2;(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m2)：q3= (2.500+2。000）=4.500 kN/m2；q = 1.2(15。300 + 0.350 ）+ 1。44。500 = 25。080

82、kN/m2;梁底支撐根數為 n，立桿梁跨度方向間距為a， 梁寬為b,梁高為h,梁底支撐傳遞給鋼管的集中力為P，梁側模板傳給鋼管的集中力為N 。當n=2時： 當n2時： 計算簡圖（kN) 支撐鋼管變形圖(mm) 支撐鋼管彎矩圖（kN。m)經過連續梁的計算得到：支座反力 RA = RB=3。864 kN；最大彎矩 Mmax=0。773 kN.m；最大撓度計算值 Vmax=1。334 mm；支撐鋼管的最大應力 =0。773106/4490=172。116 N/mm2;支撐鋼管的抗壓設計強度 f=205.0 N/mm2;支撐鋼管的最大應力計算值 172.116 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓設計強度

83、 205。0 N/mm2，滿足要求！八、梁底縱向鋼管計算縱向鋼管只起構造作用，通過扣件連接到立桿。九、扣件抗滑移的計算:按規范表5。1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80,該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6。40kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5。2.5）： R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取6。40 kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，根據前面計算結果得到 R=3。864 kN；R 6.40 kN , 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 十、立桿的穩定

84、性計算：立桿的穩定性計算公式 1.梁兩側立桿穩定性驗算:其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 橫桿的最大支座反力： N1 =3.864 kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.1296.5=1。007 kN； 樓板的混凝土模板的自重: N3=1。2(1.40/2+（0.600.20)/2)1。400.35=0。529 kN； 樓板鋼筋混凝土自重荷載： N4=1。2(1.40/2+（0.600.20)/2)1.400。130（1.50+24。00）=5.012 kN; N =3。864+1。007+0.529+5.012=10.412 kN； 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比

85、lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 （cm)：i = 1。59； A 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4。24； W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49; - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 （ N/mm2）； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值:f =205 N/mm2； lo - 計算長度 （m）;如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh (1） k1 計算長度附加系數,取值為：1.155 ； u - 計算長度系數，參照扣件式規范表5。3.3，u =1。77；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1uh = 1。1551。771。5

86、 = 3.067 m;Lo/i = 3066.525 / 15.9 = 193 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.193 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=10412.46/(0.193424） = 127.242 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 127.242 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算lo = k1k2(h+2a) （2)k1 計算長度附加系數按照表1取值1.167;k2 計算長度附加系數，h+2a = 1。7 按照表2取值1。009 ；上式的計算結果:立桿計

87、算長度 Lo = k1k2（h+2a） = 1.1671.009（1。5+0.12) = 2.002 m；Lo/i = 2001.755 / 15。9 = 126 ;由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0。417 ；103 對120板進行驗算（店面鋼管架） 一、參數信息:1。模板支架參數橫向間距或排距（m)：1.20；縱距(m)：1。20；步距(m）：1.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m）：0.10；模板支架搭設高度（m):6。50；采用的鋼管（mm):483。0 ；扣件連接方式:雙扣件,考慮扣件的保養情況，扣件抗滑承載力系數:0.80；板底支撐連接方式:方木支撐

88、；2。荷載參數模板與木板自重(kN/m2）:0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25。000；施工均布荷載標準值（kN/m2）:2。500；4。材料參數面板采用膠合面板，厚度為18mm.面板彈性模量E(N/mm2）:9500;面板抗彎強度設計值(N/mm2):13；板底支撐采用方木；木方彈性模量E（N/mm2）:9500.000；木方抗彎強度設計值（N/mm2）:13.000；木方抗剪強度設計值(N/mm2):1。400；木方的間隔距離（mm)：350.000；木方的截面寬度(mm）：50。00；木方的截面高度（mm)：100.00；托梁材料為：鋼管（雙鋼管) ：48 3。5；5.樓板

89、參數鋼筋級別:三級鋼HRB 400（20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi）；樓板混凝土強度等級：C25；每層標準施工天數:8;每平米樓板截面的鋼筋面積(mm2）:400。000；樓板的計算寬度（m)：4。00；樓板的計算厚度（mm）：120。00；樓板的計算長度（m）:4。00；施工平均溫度（）：15.000； 圖2 樓板支撐架荷載計算單元二、模板面板計算：面板為受彎構件,需要驗算其抗彎強度和剛度，取單位寬度1m的面板作為計算單元 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 1001。82/6 = 54 cm3;I = 1001。83/12 = 48。6 cm4；模板面板的按照三

90、跨連續梁計算。 面板計算簡圖1、荷載計算（1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重（kN/m)：q1 = 250.121+0.351 = 3.35 kN/m；（2）活荷載為施工人員及設備荷載(kN)：q2 = 2。51= 2.5 kN/m；2、強度計算最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 其中:q=1.23。35+1。42.5= 7。52kN/m最大彎矩M=0.17。520。352= 0。092 kNm；面板最大應力計算值 = 92120/54000 = 1.706 N/mm2;面板的抗彎強度設計值 f=13 N/mm2；面板的最大應力計算值為 1。706

91、N/mm2 小于面板的抗彎強度設計值 13 N/mm2，滿足要求！3、撓度計算撓度計算公式為 其中q = 3.35kN/m面板最大撓度計算值 v = 0。6773。353504/(10095004166666.667)=0。009 mm； 面板最大允許撓度 V=350/ 250=1.4 mm;面板的最大撓度計算值 0。009 mm 小于 面板的最大允許撓度 1.4 mm,滿足要求!三、模板支撐方木的計算:方木按照簡支梁計算，其慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=51010/6 = 83.33 cm3；I=5101010/12 = 416。67 cm4； 方木楞計算簡圖1.荷載的計算：（1）鋼筋混

92、凝土板自重（kN/m）：q1= 250.350。12 = 1.05 kN/m；（2)模板的自重線荷載(kN/m）:q2= 0.350。35 = 0。122 kN/m ;(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN)：p1 = （2。5+2)1.20.35 = 1.89 kN；2。方木抗彎強度驗算：最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下： 均布荷載 q = 1。2（1。05 + 0。122） = 1。407 kN/m；集中荷載 p = 1.41.89=2。646 kN；最大彎距 M = Pl/4 + ql2/8 = 2.6461。2 /4 + 1。40

93、71。22/8 = 1。047 kN.m；最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 2.646/2 + 1。4071.2/2 = 2.167 kN ；方木的最大應力值 = M / w = 1.047106/83。333103 = 12.565 N/mm2；方木抗彎強度設計值 f=13。0 N/mm2；方木的最大應力計算值為 12.565 N/mm2 小于 方木的抗彎強度設計值 13.0 N/mm2，滿足要求！3.方木抗剪驗算：最大剪力的計算公式如下： Q = ql/2 + P/2截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T其中最大剪力: V = 1.21。407/2+2.646/2 =

94、 2。167 kN；方木受剪應力計算值 T = 3 2167.2/(2 50 100） = 0.65 N/mm2；方木抗剪強度設計值 T = 1。4 N/mm2；方木受剪應力計算值為 0。65 N/mm2 小于 方木的抗剪強度設計值 1.4 N/mm2，滿足要求！4.方木撓度驗算：最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和,計算公式如下: 均布荷載 q = q1 + q2 = 1。05+0。122=1。172 kN/m;集中荷載 p = 1.89 kN；方木最大撓度計算值 V= 51.17212004 /（38495004166666.67) +189012003 /（ 48950

95、04166666。67) = 2。519 mm;方木最大允許撓度值 V= 1200/250=4.8 mm；方木的最大撓度計算值 2。519 mm 小于 方木的最大允許撓度值 4.8 mm,滿足要求！四、托梁材料計算:托梁按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；托梁采用：鋼管(雙鋼管) :48 3.5；W=8。98 cm3;I=24。38 cm4；托梁按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P = 1。4071.2 + 2.646 = 4。334 kN; 托梁計算簡圖 托梁計算彎矩圖（kN.m) 托梁計算變形圖（mm） 托梁計算剪力圖(kN） 最大彎矩 Mmax = 1。

96、806 kN。m ；最大變形 Vmax = 3。538 mm ；最大支座力 Qmax = 16.429 kN ；托梁最大應力 = 1.806106/8980=201。111 N/mm2 ；托梁抗壓強度設計值 f=205 N/mm2 ；托梁的計算最大應力計算值 201.111 N/mm2 小于 托梁的抗壓強度設計值 205 N/mm2，滿足要求!托梁的最大撓度為 3。538 mm 小于1200/150與10 mm，滿足要求!五、模板支架立桿荷載標準值（軸力）：作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容:(1)腳手架的自重(kN)：NG1 = 0。1386。5 =

97、 0.9 kN；鋼管的自重計算參照扣件式規范附錄A.（2）模板的自重(kN):NG2 = 0。351.21.2 = 0。504 kN；（3)鋼筋混凝土樓板自重（kN）：NG3 = 250。121.21。2 = 4。32 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5。724 kN；2。活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載.經計算得到，活荷載標準值 NQ = （2。5+2 ） 1.21。2 = 6.48 kN；3.不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算N = 1。2NG + 1.4NQ = 15。94 kN；六、立桿的穩定性計算：立桿的穩定性計算公式： 其中

98、 N - 立桿的軸心壓力設計值（kN) ：N = 15.94 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑（cm) ：i = 1.59 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立桿凈截面模量（抵抗矩)(cm3）：W=4.49 cm3； - 鋼管立桿最大應力計算值 (N/mm2）; f- 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； L0- 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規范，按下式計算 l0 = h+2a k1- 計算長度附加系數,取值為1.155; u - 計算長度系數，參照扣件式規范表5。

99、3。3；u = 1。73； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度;a = 0。1 m；上式的計算結果：立桿計算長度 L0 = h+2a = 1.5+0。12 = 1。7 m;L0/i = 1700 / 15.9 = 107 ；由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0。537 ；鋼管立桿的最大應力計算值 ；=15940。32/（0。537424） = 70。009 N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值 = 70。009 N/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算l0 = k1

100、k2(h+2a） k1 - 計算長度附加系數按照表1取值1。185;k2 計算長度附加系數，h+2a = 1.7 按照表2取值1.009 ;上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1k2(h+2a) = 1。1851.009（1。5+0.12) = 2.033 m；Lo/i = 2032.631 / 15。9 = 128 ；由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0。406 ；鋼管立桿的最大應力計算值 ;=15940。32/（0.406424) = 92.599 N/mm2;鋼管立桿的最大應力計算值 = 92。599 N/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！