1、xx春天住宅小區5樓塔吊搭設方案編制人: 審核人: 批準人： 模板工程施工方案一、柱模板計算書編制依據建筑結構荷載規范GB500092001中國建筑工業出版社； 混凝土結構設計規范GB500102002中國建筑工業出版社; 建筑施工計算手冊江正榮著 中國建筑工業出版社； 建筑施工手冊第四版 中國建筑工業出版社； 鋼結構設計規范GB 50017-2003中國建筑工業出版社;二、工程概況：工程名稱：xx春天住宅小區6#樓建設單位：設計單位：監理單位：施工單位：本工程建筑主體為18+1層，建筑面積7996.98；建筑高度56.60m，鋼筋混凝土框剪結構。本工程建筑耐火等級一級，結構安全等級為二級，屋

2、面防水等級為二級，建筑耐久年限為50年，建筑抗震設防烈度六度，本工程設計0.000相當于絕對標高116。85m。本工程設計為機械開挖，筏板及獨立柱基礎，基礎墊層為C15，基礎砼等級C30、墻柱為C40，抗滲等級為S6級,骨料直徑70mm，內地臺以下砌塊為MU10和不低于M7.5水泥砂漿實砌,外墻及樓梯圍護墻為200厚水泥磚空心小砌塊與M5混合砂漿砌筑，其余為100厚墻體均石膏空心小砌塊與M5混合砂漿砌筑。1.01 主體結構模板施工方法和質量保證措施1、模板的選用和支模方式（1)、框架梁、次梁模板梁底模、側模均采用九夾板和50mm100mm方木，預先拼成整塊模板，當梁高大于600mm時，加橫向雙

3、鋼管圍檁，采用14拉桿對拉。梁下部支撐排架為483。5mm鋼管,每根梁二側各一排，鋼管間距900mm，步距1200mm（當梁高大于1100時鋼管間距為800mm)。排架按設計設水平桿、掃地桿、斜撐并與板支撐系統連成整體。鋼管上鋪設50mm100mm方木做擱柵，間距不大于500mm,用鐵絲扎牢。（2）、框架柱模板按柱斷面尺寸，盡量采用整塊鍍膜竹膠板做側模，豎向用50mm100mm方木做圍檁，間距300mm。柱箍設計二種形式:一為型鋼結構，選用槽鋼14配以14拉桿，排距為500mm。一種為用483.5mm鋼管（雙根）做橫向圍檁，大斷面柱(600mm600mm以上）增加14對拉螺桿。第一種方式較省工

4、省料，裝拆方便，為本工程主要采用方式。柱模限位做法同外墻限位。（3）、樓板模板采用大塊九夾板鋪底模，底部用50mm100mm方木做擱柵，間距300mm.平臺支撐采用483.5mm普通腳手鋼管及扣件搭設，鋼管橫向及縱向間距均為1.0m，步距為1。2m。搭設技術要求除符合鋼管扣件腳手應用技術規程外，支撐鋼管相鄰立桿對接接頭要錯開，同時立桿垂直度要控制在允許范圍內。水平桿除按設計要求外，尚應增設剪刀撐.樓板模板應逐步采用早拆模技術：即將框梁和樓板平臺的支撐分開搭設，自成一體,在澆砼之前相互聯接。澆灌后拆平臺模時再分開，先（早）拆平臺模及梁側模板。保留梁底模板和支撐，待砼強度達到規定標準時,再拆梁支撐

5、和梁底模,能加快鋼管和模板的周轉使用。(4)、剪力墻模板：均采用九夾板做模板、豎向圍檁用50mm100mm方木，間距300mm。用雙根483。5mm鋼管做橫向圍檁，14穿墻螺桿對拉。拉桿的排距底部1m左右用400mm，上部均為500mm，間距均為500mm.拉桿二端用3字型扣件14帽,下部二至三排扣件一端要用3只，配雙螺帽.2、模板安裝的制作要求項目允許偏差(MM)項 目允許偏差(MM）軸線5底模上表面標高5截面尺寸4,5層高垂直6相鄰兩板高底差2表面平整53、模板的拆除模板拆除應符合下列規定。（1）、不承重模板,在砼強度能保證其表面光潔及棱角方正，不拆除模板，而受損后方可拆除。外墻模板拆除按

6、本措施外墻砼一節規定時間拆除。（2）、承重模板（底模）拆除，應在砼強度達到下列要求時方可拆除，并應辦理拆模審批手續。 梁：跨度8M時，R75； 跨度8M時，R=100%; 板：跨度2M時，R50%； 跨度2M、8M時,R75； 懸臂構件： R=100%；（3）、已拆除模板及支架的結構，應在砼強度達到設計要求后，方允許承受全部設計荷載。施工中不得超載使用，嚴禁堆入過量建筑材料。當承受施工荷載大于設計荷載時必須經核算，加設臨時支撐.4、模板工程質量保證措施（1）所有梁、墻均有翻樣給出模板排列圖和滿堂架支撐圖，經項目工程師審核后交班組施工,特殊部位應增加細部構造大樣圖。（2)暗柱、墻根部不得使用砼“

7、方盤”, 而采用“井”字型,“”型鋼筋限位，限位筋直徑12毫米。(3）當梁跨度4米，懸挑梁跨度3米時,應按2起拱。 當梁跨度8米時，應按2起拱。（4）模板使用前，對變形，翹曲超出規范的應即刻退出現場，不予使用，模板拆除下來，應將砼殘渣、垃圾清理干凈，重新刷隔離劑.（5）在板、墻橫板底部均考慮垃圾孔,以便將垃圾沖洗排出，澆灌前再封閉.(6）模板安裝完畢后，應由專業人員對軸線、標高、尺寸、支撐系統、扣件螺栓，拉結螺栓進行全面檢查，澆砼過程中應有技術好、責任心強的木工、關砌“看模,發現問題及時報告施工組、技術組。（7）所有樓板、墻板內的孔洞模必須安裝正確,并作加固處理,防止砼澆筑時沖動，振跑或砼的浮

8、力而浮動。（8）此外，為了便于運輸，可在每個樓層合理設置中轉模板鋼平臺,尺寸另定，安裝在樓層南面，拆下的模板搬運到鋼平臺上，再用塔吊將模板吊運到施工樓層上安裝。梁高大于或等于700mm的梁模板示意圖梁高小于700mm的梁模板示意圖柱截面邊長小于1000mm的柱子模板示意圖柱截面邊長大于1000mm的柱子模板示意圖下鋼管九夾板膠合木模板12對拉螺桿14塑料管下鋼管上鋼管對拉螺桿及蝴蝶卡50010050木枋上鋼管剪力墻模板支設圖10050木枋500 1。02 模板工程施工安全措施1、模板加工時，應加強對加工機械的檢查，不得帶故障操作，防止觸電及機械傷害；2、模板的垂直運輸嚴格按垂直運輸機械操作規程

9、進行,下方嚴禁站人，提升前應清除模板上的零散物料,防止墜落傷人。3、模板安裝時，操作人員需有特別安全措施，以防人員墜落，同時操作面下按規范搭設臥式安全網;4、模板拆除時,嚴格按照各種模板的拆模要領進行,避免造成人員傷害；5、模板拆下后，按要求進行堆放或周轉，并及時清除模板上的零散物料及鐵釘等物。1.05地下室特殊單元頂板模板支架計算根據本工程特點，高支撐架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ1302001)、混凝土結構設計規范GB500102002、建筑結構荷載規范（GB 50009-2001)、鋼結構設計規范（GB 50017-2003)等規范。支撐高度在4米以上的模板支架

10、被稱為扣件式鋼管高支撐架.本計算書還參照施工技術2002.3.、高支撐架設計和使用安全。三、參數信息:1。腳手架參數 橫向間距或排距（m)：0。75；縱距(m）:0。75；步距(m）：1。20； 立桿上端伸出至模板支撐點長度（m）:0。10;腳手架搭設高度（m）:4.70；采用的鋼管(mm)：483.5 ; 扣件連接方式:雙扣件，扣件抗滑承載力系數:0.80； 板底支撐連接方式：方木支撐； 2。荷載參數 模板與木板自重(kN/m2）：0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3）：25.000； 樓板澆筑厚度（m):0。300;傾倒混凝土荷載標準值（kN/m2):2.000； 施工均布荷載標準值(

11、kN/m2）:1.000；3。木方參數 木方彈性模量E(N/mm2）:9500。000;木方抗彎強度設計值(N/mm2）：13.000； 木方抗剪強度設計值(N/mm2）：1.300；木方的間隔距離（mm):300.000； 木方的截面寬度(mm)：50。00；木方的截面高度(mm）:100.00； 圖2 樓板支撐架荷載計算單元 四、模板支撐方木的計算:方木按照簡支梁計算，方木的截面力學參數為 本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為： W=5.00010。00010.000/6 = 83.33 cm3； I=5.00010。00010。00010。000/12 = 416。67 cm

12、4； 方木楞計算簡圖 1。荷載的計算: (1）鋼筋混凝土板自重(kN/m)： q1= 25。0000.3000.300 = 2。250 kN/m；（2）模板的自重線荷載(kN/m）： q2= 0.3500.300 = 0.105 kN/m ;（3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN)： p1 = （1.000+2.000)0.7500.300 = 0。675 kN； 2。強度計算： 最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下： 均布荷載 q = 1.2（2。250 + 0。105） = 2。826 kN/m; 集中荷載 p = 1。40。675=0.

13、945 kN;最大彎距 M = Pl/4 + ql2/8 = 0.9450。750 /4 + 2.8260。7502/8 = 0.376 kN。m； 最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 0.945/2 + 2。8260。750/2 = 1.532 kN ； 截面應力 = M / w = 0.376106/83.333103 = 4。511 N/mm2；方木的計算強度為 4。511 小13。0 N/mm2，滿足要求! 3.抗剪計算：最大剪力的計算公式如下： Q = ql/2 + P/2截面抗剪強度必須滿足： T = 3Q/2bh T其中最大剪力: Q = 0。7502.826/2+0。

14、945/2 = 1.532 kN；截面抗剪強度計算值 T = 3 1532。250/(2 50.000 100。000) = 0.460 N/mm2； 截面抗剪強度設計值 T = 1.300 N/mm2；方木的抗剪強度為0。460小于 1.300 ，滿足要求！4.撓度計算： 最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和,計算公式如下： 均布荷載 q = q1 + q2 = 2。250+0.105=2.355 kN/m； 集中荷載 p = 0.675 kN； 最大變形 V= 52。355750。0004 /（3849500。0004166666.67) + 675。000750.000

15、3 /（ 489500.0004166666。67) = 0.395 mm；方木的最大撓度 0。395 小于 750.000/250，滿足要求!五、木方支撐鋼管計算： 支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算； 集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P = 2.8260.750 + 0。945 = 3.065 kN； 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kN。m) 支撐鋼管計算變形圖(kN.m) 支撐鋼管計算剪力圖（kN) 最大彎矩 Mmax = 0.588 kN.m ； 最大變形 Vmax = 0。913 mm ； 最大支座力 Qmax = 8。556 kN ; 截面應力 = 0。588106

16、/5080。000=115.832 N/mm2 ;支撐鋼管的計算強度小于 205.000 N/mm2，滿足要求！支撐鋼管的最大撓度小于750.000/150與10 mm，滿足要求!六、扣件抗滑移的計算： 按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編,P96頁，雙扣件承載力設計值取16。00kN,按照扣件抗滑承載力系數0。80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12。80kN .縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值 R= 8。556 kN；R 12.80 kN，所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 七、模板支架荷載標準值（軸力）：作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷

17、載。 1。靜荷載標準值包括以下內容： (1)腳手架的自重（kN)： NG1 = 0。1494.700 = 0.700 kN； 鋼管的自重計算參照扣件式規范附錄A 雙排架自重標準值，設計人員可根據情況修改。 (2)模板的自重(kN）: NG2 = 0.3500。7500.750 = 0.197 kN； (3)鋼筋混凝土樓板自重（kN）： NG3 = 25。0000。3000.7500。750 = 4.219 kN; 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.115 kN； 2?；詈奢d為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。 經計算得到,活荷載標準值 NQ = (1。0

18、00+2.000 ) 0。7500.750 = 1。688 kN； 3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1。4NQ = 8。501 kN; 六、立桿的穩定性計算: 立桿的穩定性計算公式: 其中 N - 立桿的軸心壓力設計值(kN） ：N = 8。501 kN; - 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑（cm） ：i = 1.58 cm; A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立桿凈截面模量（抵抗矩）(cm3)：W=5.08 cm3； - 鋼管立桿抗壓強度計算值 （N/mm2）

19、； f- 鋼管立桿抗壓強度設計值 :f =205.000 N/mm2； Lo- 計算長度 （m)；如果完全參照扣件式規范，由公式(1）或(2)計算 lo = k1uh （1） lo = （h+2a (2) k1- 計算長度附加系數，取值為1。155； u 計算長度系數，參照扣件式規范表5。3。3；u = 1.700； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0。100 m；公式(1）的計算結果： 立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.1551.7001。200 = 2.356 m;Lo/i = 2356.200 / 15.800 = 149.000 ； 由長細比 Lo

20、/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.312 ；鋼管立桿受壓強度計算值 ；=8501。046/（0。312489.000） = 55。720 N/mm2；立桿穩定性計算 = 55。720 N/mm2 小于 f = 205.000滿足要求！ 公式（2）的計算結果: 立桿計算長度 Lo = h+2a = 1.200+0.1002 = 1.400 m; Lo/i = 1400.000 / 15.800 = 89。000 ；由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.667 ； 鋼管立桿受壓強度計算值 ；=8501。046/（0.667489。000） = 26.064

21、 N/mm2； 立桿穩定性計算 = 26。064 N/mm2 小于 f = 205。000滿足要求！ 如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式（3)計算 lo = k1k2(h+2a) (3） k1 - 計算長度附加系數按照表1取值1。243； k2 - 計算長度附加系數，h+2a = 1.400 按照表2取值1。005 ； 公式（3）的計算結果： 立桿計算長度 Lo = k1k2(h+2a） = 1。2431.005(1.200+0.1002) = 1。749 m； Lo/i = 1748。901 / 15.800 = 111。000 ； 由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定

22、系數= 0.509 ; 鋼管立桿受壓強度計算值 ；=8501.046/(0。509489。000) = 34.154 N/mm2； 立桿穩定性計算 = 34。154 N/mm2 小于 f = 205。000滿足要求! 模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件,否則存在安全隱患. 以上表參照 杜榮軍：扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全。八、梁和樓板模板高支撐架的構造和施工要求： 除了要遵守扣件架規范的相關要求外,還要考慮以下內容 1。模板支架的構造要求： a。梁板模板高支撐架可以根據設計荷載采用單立桿或雙立桿; b。立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度； c.梁和樓板

23、荷載相差較大時,可以采用不同的立桿間距,但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變. 2。立桿步距的設計： a。當架體構造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時,可以采用等步距設置； b。當中部有加強層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設置，但變化不要過多； c。高支撐架步距以0.9-1。5m為宜，不宜超過1。5m。 3。整體性構造層的設計： a.當支撐架高度20m或橫向高寬比6時，需要設置整體性單或雙水平加強層； b.單水平加強層可以每46米沿水平結構層設置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設置斜桿層數要大于水平框格總數的1/3; c。雙水平加強層在支撐架的頂部和中部每隔10-

24、15m設置，四周和中部每10-15m設豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結構層； d.在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設置層）必須設水平加強層. 4。剪刀撐的設計: a.沿支架四周外立面應滿足立面滿設剪刀撐； b.中部可根據需要并依構架框格的大小，每隔10-15m設置。 5.頂部支撐點的設計: a.最好在立桿頂部設置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm； b。頂部支撐點位于頂層橫桿時,應靠近立桿，且不宜大于200mm； c.支撐橫桿與立桿的連接扣件應進行抗滑驗算,當設計荷載N12kN時，可用雙扣件；大于12kN時應用頂托方式。6.支撐架搭設的要求：a。嚴格按照

25、設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置; b。確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規范的要求； c.確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在4560N。m，鋼管不能選用已經長期使用發生變形的； d。地基支座的設計要滿足承載力的要求. 7.施工使用的要求： a.精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴 展的澆筑方式； b。嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放； c。澆筑過程中,派人檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決。1

26、.06標準層特殊單元框架梁模板支架計算根據本工程特點，梁支撐架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ1302001）、混凝土結構設計規范GB500102002、建筑結構荷載規范（GB 500092001)、鋼結構設計規范(GB 50017-2003）等規范。 圖1 梁模板支撐架立面簡圖 采用的鋼管類型為483.50。 九、參數信息： 梁段信息:KL8; 1。腳手架參數 立柱梁跨度方向間距l(m):0.90;立桿上端伸出至模板支撐點長度a（m）:0.30； 腳手架步距(m）：1.20；腳手架搭設高度(m）：2。80； 梁兩側立柱間距(m)：0。90；承重架支設:無承重立桿，木方平

27、行梁截面A； 2.荷載參數 模板與木塊自重（kN/m2)：0。350；梁截面寬度B(m)：0.200； 混凝土和鋼筋自重(kN/m3):25.000；梁截面高度D(m）：1.100;傾倒混凝土荷載標準值(kN/m2）：2.000；施工均布荷載標準值（kN/m2）：2。000； 3。木方參數 木方彈性模量E(N/mm2）:9500.000；木方抗彎強度設計值(N/mm2):13。000; 木方抗剪強度設計值(N/mm2）:1.300；木方的間隔距離(mm）:300.000; 木方的截面寬度(mm）:50.00；木方的截面高度(mm）：100.00； 4。其他 采用的鋼管類型(mm）:483。5.

28、 扣件連接方式:雙扣件，扣件抗滑承載力系數:0.80;十、梁底支撐方木的計算 1。荷載的計算： (1)鋼筋混凝土梁自重(kN）： q1= 25.0000。2001.1000.300=1。650 kN；（2）模板的自重荷載(kN)： q2 = 0.3500。300（21。100+0.200） =0.252 kN； （3）活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載（kN): 經計算得到，活荷載標準值 P1 = （2.000+2。000)0。2000.300=0.240 kN； 2.木方楞的傳遞集中力計算： 靜荷載設計值 q=1.21.650+1.20.252=2。282kN; 活荷載設計值 P

29、=1.40.240=0。336kN； P=2.282+0。336=2.618kN。3。支撐方木抗彎強度計算: 最大彎矩考慮為簡支梁集中荷載作用下的彎矩, 跨中最大彎距計算公式如下: 跨中最大彎距(kN.m）M=2.6180。900/4=0.589；木方抗彎強度(N/mm2）=589140。000/83333。333=7.070； 木方抗彎強度7.070N/mm2小于木方抗彎強度設計值f=13。000N/mm2，所以滿足要求!4。支撐方木抗剪計算： 最大剪力的計算公式如下： Q = P/2 截面抗剪強度必須滿足： T = 3Q/2bh T其中最大剪力（kN） Q=2.618/2=1.309； 截

30、面抗剪強度計算值（N/mm2)T=31309.20/(250.00100.00)=0。393； 截面抗剪強度計算值0.393N/mm2小于截面抗剪強度設計值T=1。300N/mm2,所以滿足要求！ 5.支撐方木撓度計算： 最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: 集中荷載 P = q1 + q2 + p1 = 2。142kN； 最大撓度（mm)Vmax=2142。000900。003/（489500。004166666。67）=0.822； 木方的最大撓度(mm)0.822小于l/250=900。00/250=3。600，所以滿足要求！十一、梁底支撐鋼管的計算作用

31、于支撐鋼管的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等，通過方木的集中荷載傳遞。 1.支撐鋼管的強度計算： 按照集中荷載作用下的簡支梁計算 集中荷載P傳遞力，P=2。618 kN； 計算簡圖如下： 支撐鋼管按照簡支梁的計算公式 其中 n=0.900/0。300=3 經過簡支梁的計算得到：鋼管支座反力 RA = RB=(31)/22。618+2.618=5。237 kN； 通過傳遞到支座的最大力為22。618+2.618=7.855 kN;鋼管最大彎矩 Mmax=（33-1）2。6180.900/(83)=0.786 kN。m; 截面應力 =0.786106/5080。000=154.630 N/m

32、m2； 支撐鋼管的計算強度小于205.0 N/mm2,滿足要求!十二、梁底縱向鋼管計算 縱向鋼管只起構造作用,通過扣件連接到立桿。十三、扣件抗滑移的計算： 按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16。00kN, 按照扣件抗滑承載力系數0。80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12。80kN 。 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范）: R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取12.80 kN; R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 計算中R取最大支座反力,R=7.86 kN； R 12。80 k

33、N,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！ 六、立桿的穩定性計算: 立桿的穩定性計算公式 其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括: 橫桿的最大支座反力： N1 =7.855 kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1。20.1492。800=0。500 kN； 樓板的混凝土模板的自重： N3=0。720 kN；N =7。855+0。500+0。720=9.076 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑 （cm）:i = 1。58； A 立桿凈截面面積 （cm2）: A = 4.89； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3）：W = 5.

34、08； - 鋼管立桿抗壓強度計算值 ( N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205.00 N/mm2； lo - 計算長度 (m）； 如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，由公式(1）或(2)計算 lo = k1uh （1) lo = (h+2a) (2) k1 - 計算長度附加系數，按照表1取值為：1.185 ; u - 計算長度系數，參照扣件式規范表5。3.3，u =1.700； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度：a =0。300 m；公式（1)的計算結果: 立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.1851。7001。200 = 2.417 m; Lo/i

35、= 2417。400 / 15.800 = 153.000 ； 由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0。298 ；鋼管立桿受壓強度計算值 ；=9075.504/（0。298489。000） = 62.280 N/mm2；立桿穩定性計算 = 62.280 N/mm2 小于 f = 205.00滿足要求!立桿計算長度 Lo = h+2a = 1。200+0.3002 = 1。800 m； Lo/i = 1800.000 / 15。800 = 114。000 ； 公式（2）的計算結果: 由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0。489 ； 鋼管立桿受壓強

36、度計算值 ；=9075。504/(0.489489。000） = 37.954 N/mm2；立桿穩定性計算 = 37。954 N/mm2 小于 f = 205.00滿足要求！1.07標準層特殊單元樓板模板支架計算根據本工程特點,選定A1棟標準層六至二十八層4-3軸4-7軸交4-F軸4-J軸作為標準層特殊單元樓板，進行模板支架計算，該處樓板結構尺寸為5400*4500mm，厚度為130mm。模板支架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ1302001）、混凝土結構設計規范GB50010-2002、建筑結構荷載規范（GB 50009-2001）、鋼結構設計規范（GB 50017-2

37、003)等規范。一、參數信息：1.腳手架參數 橫向間距或排距（m)：1。00；縱距（m):1。00;步距（m）：1。20； 立桿上端伸出至模板支撐點長度(m）:0。10;腳手架搭設高度(m)：2.80； 采用的鋼管(mm）：483。5 ; 扣件連接方式:雙扣件，扣件抗滑承載力系數：0.80； 板底支撐連接方式:方木支撐；2.荷載參數 模板與木板自重(kN/m2）:0。350;混凝土與鋼筋自重（kN/m3）：25。000； 樓板澆筑厚度(m):0.13；傾倒混凝土荷載標準值(kN/m2):1.000； 施工均布荷載標準值（kN/m2)：1。000; 3.樓板參數 鋼筋級別:CRB550級冷軋帶肋

38、鋼筋；樓板混凝土標號:C35； 每層標準施工天數:7；每平米樓板截面的鋼筋面積（mm2)：384。650； 計算樓板的寬度（m）:4。50；計算樓板的厚度（m）：0.13; 計算樓板的長度（m）：5.40;施工平均溫度(）:25。000；4。木方參數 木方彈性模量E（N/mm2）:9500。000；木方抗彎強度設計值（N/mm2)：13。000； 木方抗剪強度設計值（N/mm2)：1.300;木方的間隔距離（mm）：300.000; 木方的截面寬度（mm):50。00；木方的截面高度(mm）：100。00； 圖2 樓板支撐架荷載計算單元 二、模板支撐方木的計算： 方木按照簡支梁計算，方木的截面

39、力學參數為 本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W=5.00010.00010.000/6 = 83。33 cm3； I=5.00010。00010。00010。000/12 = 416.67 cm4； 方木楞計算簡圖 1。荷載的計算： （1)鋼筋混凝土板自重（kN/m）: q1= 25。0000.3000.130 = 0.975 kN/m； （2）模板的自重線荷載（kN/m）： q2= 0。3500.300 = 0.105 kN/m ;（3）活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN）： p1 = （1.000 + 1。000）1.0000.300 = 0.600

40、kN； 2。強度計算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和,計算公式如下： 均布荷載 q = 1。2 （q1 + q2) = 1.2(0。975 + 0.105） = 1.296 kN/m；集中荷載 p = 1。40.600=0。840 kN;最大彎距 M = Pl/4 + ql2/8 = 0.8401。000 /4 + 1。2961。0002/8 = 0。372 kN；最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 0.840/2 +1。2961.000/2 = 1。068 kN ；截面應力 = M /W = 0。372106/83333.33 = 4.464 N/mm2;方

41、木的計算強度為 4.464 小于13.0 N/mm2,滿足要求！3.抗剪計算： 最大剪力的計算公式如下: Q = ql/2 + P/2 截面抗剪強度必須滿足：T = 3Q/2bh T其中最大剪力: Q = 1.2961。000/2+0。840/2 = 1。068 kN；截面抗剪強度計算值 T = 3 1.068103/(2 50.000100。000) = 0。320 N/mm2； 截面抗剪強度設計值 T = 1.300 N/mm2;方木的抗剪強度為 0。320 小于 1.300 滿足要求! 4。撓度計算： 最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: 均布荷載 q

42、= q1 + q2 = 1.080 kN/m； 集中荷載 p = 0.600 kN; 最大變形 V= 51。0801000。04 /（3849500.0004166666.667) + 600.0001000.03 /( 489500.0004166666。7） = 0。671 mm；方木的最大撓度 0.671 小于 1000.000/250，滿足要求!三、板底支撐鋼管計算:支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算; 集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力,P = 1。2961.000 + 0.840 = 2。136 kN； 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖（kN.m) 支撐鋼管計算變形圖(kN

43、。m） 支撐鋼管計算剪力圖（kN） 最大彎矩 Mmax = 0.719 kN.m ;最大變形 Vmax = 1。838 mm ；最大支座力 Qmax = 7。768 kN ； 截面應力 = 141.542 N/mm2；支撐鋼管的計算強度小于 205.000 N/mm2,滿足要求！支撐鋼管的最大撓度小于1000。000/150與10 mm,滿足要求! 四、扣件抗滑移的計算： 按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16。00kN，按照扣件抗滑承載力系數0。80,該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN ?？v向或橫向水平桿與立桿連接時,扣件的

44、抗滑承載力按照下式計算(規范5。2.5）: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取12。80 kN;R-縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值;計算中R取最大支座反力,R= 7。768 kN； R 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！ 五、模板支架荷載標準值（軸力）:作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 1。靜荷載標準值包括以下內容： (1)腳手架的自重（kN)： NG1 = 0.1492.800 = 0。417 kN； （2)模板的自重（kN)： NG2 = 0.3501.0001.000 = 0。350 kN；（3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：

45、NG3 = 25.0000。1301.0001。000 = 3.250 kN;經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4。017 kN；2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載.經計算得到,活荷載標準值 NQ = （1。000+1。000 ) 1.0001.000 = 2。000 kN;3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1。2NG + 1.4NQ = 7.620 kN； 六、立桿的穩定性計算:不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式 其中 N - 立桿的軸心壓力設計值(kN) ：N = 7。620 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細

46、比 Lo/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑(cm） ：i = 1。58 cm； A - 立桿凈截面面積（cm2)：A = 4。89 cm2; W - 立桿凈截面模量(抵抗矩）（cm3)：W=5。08 cm3； - 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2）； f- 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205。000 N/mm2； Lo- 計算長度 （m)；如果完全參照扣件式規范,由公式(1）或(2）計算 lo = k1uh （1) lo = （h+2a） （2） k1- 計算長度附加系數，取值為1.155； u - 計算長度系數，參照扣件式規范表；u = 1.700； a - 立桿上端伸出頂

47、層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0。100 m；公式（1）的計算結果： 立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.1551。7001.200 = 2。356 M； Lo/i = 2356。200 / 15.800 = 149.000 ;由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0。312 ；鋼管立桿受壓強度計算值 ；=7620.304/（0。312489.000） = 49.947 N/mm2；立桿穩定性計算 = 49。947 小于 f= 205.000滿足要求！公式（2）的計算結果： 立桿計算長度 Lo = h + 2a = 1.200+20。100 = 1。400

48、 m ； Lo / i = 1400.000 / 15.800=89。000 ； 由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0。667 ； 鋼管立桿受壓強度計算值；=7620。304/（0。667489.000） = 23.363 N/mm2；立桿穩定性計算 = 23.363 小于 f= 205。000滿足要求！模板工程施工方案一、柱模板計算書編制依據建筑結構荷載規范GB50009-2001中國建筑工業出版社; 混凝土結構設計規范GB50010-2002中國建筑工業出版社； 建筑施工計算手冊江正榮著 中國建筑工業出版社； 建筑施工手冊第四版 中國建筑工業出版社； 鋼結構設計規

49、范GB 500172003中國建筑工業出版社；二、工程概況：工程名稱：xx春天住宅小區7#樓建設單位：荊門市大豪置業有限公司設計單位：北方漢沙楊建筑工程設計有限公司監理單位:武漢金龍建設監理有限責任公司施工單位：湖北博瑞建設工程有限公司荊門分公司本工程建筑主體為18+1層，建筑面積7967.93；建筑高度56。60m,鋼筋混凝土框剪結構。本工程建筑耐火等級一級,結構安全等級為二級，屋面防水等級為二級，建筑耐久年限為50年，建筑抗震設防烈度六度，本工程設計0。000相當于絕對標高117.35m。本工程設計為機械開挖，筏板及獨立柱基礎，基礎墊層為C15，基礎砼等級C30、墻柱為C45，抗滲等級為S

50、6級，骨料直徑70mm，內地臺以下砌塊為MU10和不低于M7.5水泥砂漿實砌，外墻及樓梯圍護墻為200厚水泥磚空心小砌塊與M5混合砂漿砌筑，其余為100厚墻體均石膏空心小砌塊與M5混合砂漿砌筑。1.02 地下室模板工程1、底板模板：均采用磚胎模。2、墻體模板：(1）墻體模板采用釉面膠合板。（2)模板穿墻螺栓均采用14500雙帽螺栓。上疏下密。（3）墻體模板外設縱橫內,外圍檁，均用直徑48鋼管組成.（4）本工程所有地下室外墻板，其支模用的穿墻螺栓(里、中、外）均焊3mm厚5050止水片，并在外側模上襯厚度25毫米的木塊，拆模后除掉木墊塊，割去此段螺栓，用防水水泥沙漿封口。（5）地下室墻板與樓板(

51、含梁板）一次支模.3、柱子模板：柱模采用70系列鋼框釉面竹膠板拼裝,安裝柱模時先在基礎面上彈出縱橫軸線,焊定位鋼筋,柱斷面，截面尺寸小于600的用柱箍加固，直徑大于600斷面的用柱箍外增貫穿柱中的對拉螺桿加固.4、頂板模板，采用鋼管支撐,支撐間距為0。750。75m，步距為1.2m，平板采用12mm厚釉面竹膠板。5、地下室模板工程應注意的重點:（1)落實專人負責預留洞口、預埋管道等模板的安裝。并在澆筑砼時派專人檢查.（2)底板側模板通過直徑14mm的圓拉桿直接焊接在底板的大直徑鋼筋上,外加一定數量的鋼管斜撐和縱橫鋼楞。（3）地下室外墻模板在砼澆筑后5天內不得拆除，以確保外墻砼的養護質量，模板拆

52、除其它要求同主體結構模板施工。1.03 主體結構模板施工方法和質量保證措施1、模板的選用和支模方式(1）、框架梁、次梁模板梁底模、側模均采用九夾板和50mm100mm方木，預先拼成整塊模板，當梁高大于600mm時，加橫向雙鋼管圍檁，采用14拉桿對拉。梁下部支撐排架為483。5mm鋼管，每根梁二側各一排，鋼管間距900mm，步距1200mm(當梁高大于1100時鋼管間距為800mm）。排架按設計設水平桿、掃地桿、斜撐并與板支撐系統連成整體。鋼管上鋪設50mm100mm方木做擱柵，間距不大于500mm，用鐵絲扎牢。（2）、框架柱模板按柱斷面尺寸,盡量采用整塊鍍膜竹膠板做側模,豎向用50mm100m

53、m方木做圍檁，間距300mm.柱箍設計二種形式：一為型鋼結構，選用槽鋼14配以14拉桿,排距為500mm。一種為用483.5mm鋼管(雙根）做橫向圍檁，大斷面柱（600mm600mm以上）增加14對拉螺桿。第一種方式較省工省料,裝拆方便,為本工程主要采用方式.柱模限位做法同外墻限位。（3）、樓板模板采用大塊九夾板鋪底模，底部用50mm100mm方木做擱柵，間距300mm。平臺支撐采用483。5mm普通腳手鋼管及扣件搭設，鋼管橫向及縱向間距均為1。0m，步距為1。2m。搭設技術要求除符合鋼管扣件腳手應用技術規程外，支撐鋼管相鄰立桿對接接頭要錯開，同時立桿垂直度要控制在允許范圍內.水平桿除按設計要

54、求外，尚應增設剪刀撐.樓板模板應逐步采用早拆模技術:即將框梁和樓板平臺的支撐分開搭設，自成一體，在澆砼之前相互聯接。澆灌后拆平臺模時再分開,先（早）拆平臺模及梁側模板。保留梁底模板和支撐，待砼強度達到規定標準時，再拆梁支撐和梁底模，能加快鋼管和模板的周轉使用。（4）、剪力墻模板：均采用九夾板做模板、豎向圍檁用50mm100mm方木，間距300mm。用雙根483.5mm鋼管做橫向圍檁，14穿墻螺桿對拉。拉桿的排距底部1m左右用400mm，上部均為500mm,間距均為500mm。拉桿二端用3字型扣件14帽,下部二至三排扣件一端要用3只，配雙螺帽。2、模板安裝的制作要求項目允許偏差(MM）項 目允許

55、偏差(MM）軸線5底模上表面標高5截面尺寸4，5層高垂直6相鄰兩板高底差2表面平整53、模板的拆除模板拆除應符合下列規定.（1)、不承重模板，在砼強度能保證其表面光潔及棱角方正，不拆除模板，而受損后方可拆除。外墻模板拆除按本措施外墻砼一節規定時間拆除。（2）、承重模板(底模）拆除，應在砼強度達到下列要求時方可拆除，并應辦理拆模審批手續。 梁:跨度8M時，R75%； 跨度8M時，R=100%； 板：跨度2M時，R50； 跨度2M、8M時，R75； 懸臂構件： R=100;（3)、已拆除模板及支架的結構,應在砼強度達到設計要求后，方允許承受全部設計荷載.施工中不得超載使用，嚴禁堆入過量建筑材料.當

56、承受施工荷載大于設計荷載時必須經核算，加設臨時支撐.4、模板工程質量保證措施（1）所有梁、墻均有翻樣給出模板排列圖和滿堂架支撐圖，經項目工程師審核后交班組施工，特殊部位應增加細部構造大樣圖.（2）暗柱、墻根部不得使用砼“方盤”， 而采用“井字型，“”型鋼筋限位，限位筋直徑12毫米。（3）當梁跨度4米,懸挑梁跨度3米時，應按2起拱。 當梁跨度8米時，應按2起拱.（4）模板使用前，對變形，翹曲超出規范的應即刻退出現場，不予使用，模板拆除下來，應將砼殘渣、垃圾清理干凈，重新刷隔離劑。(5)在板、墻橫板底部均考慮垃圾孔，以便將垃圾沖洗排出，澆灌前再封閉。（6）模板安裝完畢后,應由專業人員對軸線、標高、

57、尺寸、支撐系統、扣件螺栓，拉結螺栓進行全面檢查，澆砼過程中應有技術好、責任心強的木工、關砌“看模，發現問題及時報告施工組、技術組。(7）所有樓板、墻板內的孔洞模必須安裝正確，并作加固處理，防止砼澆筑時沖動，振跑或砼的浮力而浮動。（8)此外，為了便于運輸，可在每個樓層合理設置中轉模板鋼平臺，尺寸另定,安裝在樓層南面,拆下的模板搬運到鋼平臺上，再用塔吊將模板吊運到施工樓層上安裝。梁高大于或等于700mm的梁模板示意圖梁高小于700mm的梁模板示意圖柱截面邊長小于1000mm的柱子模板示意圖柱截面邊長大于1000mm的柱子模板示意圖下鋼管九夾板膠合木模板12對拉螺桿14塑料管下鋼管上鋼管對拉螺桿及蝴

58、蝶卡50010050木枋上鋼管剪力墻模板支設圖10050木枋500 1。04模板工程施工安全措施1、模板加工時，應加強對加工機械的檢查,不得帶故障操作,防止觸電及機械傷害；2、模板的垂直運輸嚴格按垂直運輸機械操作規程進行，下方嚴禁站人,提升前應清除模板上的零散物料,防止墜落傷人。3、模板安裝時，操作人員需有特別安全措施，以防人員墜落,同時操作面下按規范搭設臥式安全網；4、模板拆除時，嚴格按照各種模板的拆模要領進行，避免造成人員傷害;5、模板拆下后,按要求進行堆放或周轉,并及時清除模板上的零散物料及鐵釘等物。1。05地下室特殊單元頂板模板支架計算根據本工程特點，高支撐架的計算參照建筑施工扣件式鋼

59、管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001）、混凝土結構設計規范GB500102002、建筑結構荷載規范（GB 500092001）、鋼結構設計規范（GB 500172003)等規范。支撐高度在4米以上的模板支架被稱為扣件式鋼管高支撐架。本計算書還參照施工技術2002.3。、高支撐架設計和使用安全。三、參數信息：1.腳手架參數 橫向間距或排距（m):0。75；縱距（m)：0.75;步距(m):1.20； 立桿上端伸出至模板支撐點長度（m)：0。10;腳手架搭設高度(m):4。70；采用的鋼管(mm)：483.5 ； 扣件連接方式:雙扣件，扣件抗滑承載力系數:0.80; 板底支撐連接方式:方木

60、支撐； 2。荷載參數 模板與木板自重（kN/m2）:0.350；混凝土與鋼筋自重（kN/m3）:25.000; 樓板澆筑厚度（m):0.300；傾倒混凝土荷載標準值（kN/m2)：2。000； 施工均布荷載標準值（kN/m2):1。000；3。木方參數 木方彈性模量E（N/mm2):9500.000；木方抗彎強度設計值（N/mm2）:13。000； 木方抗剪強度設計值（N/mm2):1。300;木方的間隔距離（mm）:300。000； 木方的截面寬度(mm）：50.00;木方的截面高度（mm)：100.00; 圖2 樓板支撐架荷載計算單元 四、模板支撐方木的計算:方木按照簡支梁計算，方木的截面

61、力學參數為 本算例中,方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為： W=5.00010。00010。000/6 = 83。33 cm3； I=5。00010.00010.00010。000/12 = 416.67 cm4； 方木楞計算簡圖 1.荷載的計算： （1)鋼筋混凝土板自重（kN/m)： q1= 25。0000。3000。300 = 2.250 kN/m；（2)模板的自重線荷載(kN/m)： q2= 0。3500.300 = 0。105 kN/m ;（3）活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN): p1 = （1.000+2。000）0。7500。300 = 0。675 kN；

62、 2。強度計算： 最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 1.2（2。250 + 0。105） = 2。826 kN/m； 集中荷載 p = 1.40.675=0.945 kN;最大彎距 M = Pl/4 + ql2/8 = 0。9450.750 /4 + 2.8260。7502/8 = 0。376 kN.m; 最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 0.945/2 + 2.8260。750/2 = 1。532 kN ； 截面應力 = M / w = 0.376106/83.333103 = 4。511 N/mm2；方木的計算強度為 4.

63、511 小13。0 N/mm2,滿足要求! 3?？辜粲嬎悖鹤畲蠹袅Φ挠嬎愎饺缦? Q = ql/2 + P/2截面抗剪強度必須滿足： T = 3Q/2bh T其中最大剪力: Q = 0.7502.826/2+0。945/2 = 1.532 kN;截面抗剪強度計算值 T = 3 1532.250/(2 50.000 100。000) = 0。460 N/mm2; 截面抗剪強度設計值 T = 1.300 N/mm2;方木的抗剪強度為0.460小于 1.300 ，滿足要求！4。撓度計算: 最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: 均布荷載 q = q1 + q2 =

64、2.250+0。105=2.355 kN/m； 集中荷載 p = 0.675 kN； 最大變形 V= 52.355750。0004 /（3849500。0004166666.67) + 675.000750.0003 /( 489500。0004166666.67) = 0。395 mm；方木的最大撓度 0.395 小于 750.000/250，滿足要求!五、木方支撐鋼管計算: 支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算； 集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力,P = 2.8260.750 + 0.945 = 3。065 kN； 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖（kN.m） 支撐鋼管計算變形圖（

65、kN.m) 支撐鋼管計算剪力圖（kN） 最大彎矩 Mmax = 0.588 kN.m ； 最大變形 Vmax = 0。913 mm ； 最大支座力 Qmax = 8.556 kN ; 截面應力 = 0。588106/5080。000=115。832 N/mm2 ；支撐鋼管的計算強度小于 205。000 N/mm2,滿足要求！支撐鋼管的最大撓度小于750。000/150與10 mm,滿足要求!六、扣件抗滑移的計算: 按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0。80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80k

66、N 。縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值 R= 8。556 kN；R 12。80 kN，所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！ 七、模板支架荷載標準值（軸力)：作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 1.靜荷載標準值包括以下內容： （1）腳手架的自重（kN)： NG1 = 0。1494。700 = 0.700 kN； 鋼管的自重計算參照扣件式規范附錄A 雙排架自重標準值，設計人員可根據情況修改. (2)模板的自重（kN）: NG2 = 0。3500。7500。750 = 0.197 kN; (3)鋼筋混凝土樓板自重（kN）： NG3 = 25。0000.3000。7500。

67、750 = 4。219 kN； 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.115 kN; 2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。 經計算得到，活荷載標準值 NQ = （1。000+2。000 ） 0.7500。750 = 1。688 kN; 3。不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1。4NQ = 8.501 kN； 六、立桿的穩定性計算： 立桿的穩定性計算公式： 其中 N - 立桿的軸心壓力設計值（kN） ：N = 8.501 kN; - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉

68、半徑(cm） ：i = 1.58 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4。89 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩）（cm3)：W=5.08 cm3; - 鋼管立桿抗壓強度計算值 （N/mm2）； f- 鋼管立桿抗壓強度設計值 :f =205。000 N/mm2； Lo- 計算長度 (m）；如果完全參照扣件式規范，由公式(1)或（2)計算 lo = k1uh （1） lo = (h+2a (2) k1- 計算長度附加系數，取值為1.155； u - 計算長度系數，參照扣件式規范表；u = 1.700； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.100

69、 m；公式（1）的計算結果： 立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.1551。7001.200 = 2.356 m；Lo/i = 2356。200 / 15.800 = 149。000 ; 由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0。312 ；鋼管立桿受壓強度計算值 ；=8501.046/（0。312489。000） = 55。720 N/mm2；立桿穩定性計算 = 55.720 N/mm2 小于 f = 205。000滿足要求！ 公式（2)的計算結果： 立桿計算長度 Lo = h+2a = 1.200+0。1002 = 1。400 m； Lo/i = 1400。000

70、 / 15.800 = 89.000 ；由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.667 ； 鋼管立桿受壓強度計算值 ；=8501。046/（0.667489。000） = 26。064 N/mm2； 立桿穩定性計算 = 26.064 N/mm2 小于 f = 205。000滿足要求！ 如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算 lo = k1k2(h+2a） (3) k1 - 計算長度附加系數按照表1取值1。243； k2 - 計算長度附加系數，h+2a = 1.400 按照表2取值1.005 ； 公式(3）的計算結果: 立桿計算長度 Lo = k1k2(h+2

71、a) = 1。2431。005（1。200+0.1002） = 1。749 m； Lo/i = 1748。901 / 15。800 = 111。000 ; 由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.509 ; 鋼管立桿受壓強度計算值 ；=8501。046/（0.509489.000） = 34。154 N/mm2； 立桿穩定性計算 = 34。154 N/mm2 小于 f = 205。000滿足要求！ 模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。 以上表參照 杜榮軍:扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全。八、梁和樓板模板高支撐架的構造和施工要求： 除了要

72、遵守扣件架規范的相關要求外,還要考慮以下內容 1.模板支架的構造要求： a。梁板模板高支撐架可以根據設計荷載采用單立桿或雙立桿； b。立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度； c.梁和樓板荷載相差較大時,可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。 2。立桿步距的設計: a.當架體構造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時,可以采用等步距設置; b.當中部有加強層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設置,但變化不要過多； c.高支撐架步距以0.9-1.5m為宜,不宜超過1.5m. 3.整體性構造層的設計： a.當支撐架高度20m或橫向高寬

73、比6時，需要設置整體性單或雙水平加強層； b.單水平加強層可以每46米沿水平結構層設置水平斜桿或剪刀撐,且須與立桿連接，設置斜桿層數要大于水平框格總數的1/3; c.雙水平加強層在支撐架的頂部和中部每隔10-15m設置，四周和中部每10-15m設豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結構層; d.在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設置層）必須設水平加強層. 4.剪刀撐的設計： a.沿支架四周外立面應滿足立面滿設剪刀撐； b。中部可根據需要并依構架框格的大小，每隔10-15m設置。 5。頂部支撐點的設計： a。最好在立桿頂部設置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm;

74、b。頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿,且不宜大于200mm； c。支撐橫桿與立桿的連接扣件應進行抗滑驗算，當設計荷載N12kN時,可用雙扣件；大于12kN時應用頂托方式。6。支撐架搭設的要求：a。嚴格按照設計尺寸搭設,立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置; b。確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規范的要求； c.確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m,鋼管不能選用已經長期使用發生變形的； d。地基支座的設計要滿足承載力的要求。 7.施工使用的要求： a.精心設計混凝土澆筑方案,確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩

75、邊擴 展的澆筑方式； b.嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載,對出現的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放； c。澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決。1.06標準層特殊單元框架梁模板支架計算根據本工程特點，梁支撐架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001）、混凝土結構設計規范GB50010-2002、建筑結構荷載規范（GB 50009-2001)、鋼結構設計規范（GB 500172003)等規范。 圖1 梁模板支撐架立面簡圖 采用的鋼管類型為483.50。 九、參數信息: 梁段信息：KL8; 1。腳手架參數

76、 立柱梁跨度方向間距l（m）:0。90；立桿上端伸出至模板支撐點長度a（m)：0。30； 腳手架步距（m)：1。20；腳手架搭設高度(m):2。80; 梁兩側立柱間距（m)：0。90；承重架支設:無承重立桿,木方平行梁截面A; 2.荷載參數 模板與木塊自重(kN/m2）:0。350；梁截面寬度B（m）：0。200； 混凝土和鋼筋自重（kN/m3)：25.000;梁截面高度D（m）：1.100;傾倒混凝土荷載標準值(kN/m2）:2。000；施工均布荷載標準值（kN/m2）:2.000； 3。木方參數 木方彈性模量E（N/mm2）:9500。000；木方抗彎強度設計值（N/mm2):13。000

77、; 木方抗剪強度設計值（N/mm2)：1。300；木方的間隔距離（mm）：300。000； 木方的截面寬度（mm）:50.00;木方的截面高度(mm）：100。00； 4.其他 采用的鋼管類型(mm):483。5。 扣件連接方式:雙扣件，扣件抗滑承載力系數：0。80；十、梁底支撐方木的計算 1.荷載的計算： (1)鋼筋混凝土梁自重(kN）： q1= 25。0000。2001。1000.300=1。650 kN;(2）模板的自重荷載（kN）： q2 = 0。3500.300(21。100+0。200) =0。252 kN； （3）活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN）： 經計算得

78、到，活荷載標準值 P1 = (2.000+2.000）0。2000.300=0。240 kN； 2.木方楞的傳遞集中力計算: 靜荷載設計值 q=1。21.650+1.20.252=2。282kN； 活荷載設計值 P=1。40。240=0.336kN； P=2.282+0。336=2。618kN。3.支撐方木抗彎強度計算： 最大彎矩考慮為簡支梁集中荷載作用下的彎矩， 跨中最大彎距計算公式如下： 跨中最大彎距(kN.m）M=2。6180.900/4=0。589；木方抗彎強度(N/mm2）=589140。000/83333.333=7。070； 木方抗彎強度7.070N/mm2小于木方抗彎強度設計值

79、f=13。000N/mm2,所以滿足要求！4.支撐方木抗剪計算： 最大剪力的計算公式如下: Q = P/2 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T其中最大剪力(kN) Q=2.618/2=1.309； 截面抗剪強度計算值(N/mm2）T=31309.20/(250.00100。00)=0.393; 截面抗剪強度計算值0.393N/mm2小于截面抗剪強度設計值T=1.300N/mm2，所以滿足要求！ 5.支撐方木撓度計算: 最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: 集中荷載 P = q1 + q2 + p1 = 2.142kN； 最大撓度(mm）Vmax=

80、2142.000900。003/(489500.004166666.67)=0。822； 木方的最大撓度（mm)0.822小于l/250=900。00/250=3。600，所以滿足要求！十一、梁底支撐鋼管的計算作用于支撐鋼管的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等，通過方木的集中荷載傳遞。 1.支撐鋼管的強度計算： 按照集中荷載作用下的簡支梁計算 集中荷載P傳遞力,P=2。618 kN； 計算簡圖如下： 支撐鋼管按照簡支梁的計算公式 其中 n=0。900/0。300=3 經過簡支梁的計算得到：鋼管支座反力 RA = RB=(3-1）/22.618+2。618=5.237 kN; 通過傳遞到支座

81、的最大力為22.618+2.618=7。855 kN；鋼管最大彎矩 Mmax=(331）2.6180.900/(83）=0.786 kN.m； 截面應力 =0.786106/5080。000=154.630 N/mm2； 支撐鋼管的計算強度小于205.0 N/mm2，滿足要求!十二、梁底縱向鋼管計算 縱向鋼管只起構造作用，通過扣件連接到立桿。十三、扣件抗滑移的計算: 按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16。00kN， 按照扣件抗滑承載力系數0。80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12。80kN . 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗

82、滑承載力按照下式計算（規范5。2。5): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取12。80 kN; R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 計算中R取最大支座反力,R=7.86 kN； R 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 六、立桿的穩定性計算： 立桿的穩定性計算公式 其中 N - 立桿的軸心壓力設計值,它包括： 橫桿的最大支座反力: N1 =7.855 kN ； 腳手架鋼管的自重: N2 = 1。20.1492。800=0。500 kN; 樓板的混凝土模板的自重: N3=0。720 kN；N =7.855+0.500+0.720=9。076 kN

83、; - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm）:i = 1.58； A 立桿凈截面面積 (cm2): A = 4。89； W 立桿凈截面抵抗矩(cm3）：W = 5。08; - 鋼管立桿抗壓強度計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205。00 N/mm2； lo - 計算長度 （m)； 如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，由公式（1)或（2）計算 lo = k1uh （1） lo = (h+2a) (2) k1 計算長度附加系數，按照表1取值為：1.185 ； u - 計算長度系數，參照扣件式規范表，u =1

84、.700; a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度:a =0.300 m；公式（1)的計算結果： 立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.1851.7001.200 = 2。417 m； Lo/i = 2417.400 / 15。800 = 153。000 ； 由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.298 ；鋼管立桿受壓強度計算值 ；=9075。504/（0。298489.000) = 62。280 N/mm2；立桿穩定性計算 = 62.280 N/mm2 小于 f = 205.00滿足要求！立桿計算長度 Lo = h+2a = 1。200+0。3002

85、= 1.800 m; Lo/i = 1800.000 / 15.800 = 114.000 ; 公式(2)的計算結果： 由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.489 ； 鋼管立桿受壓強度計算值 ；=9075.504/（0.489489.000） = 37.954 N/mm2；立桿穩定性計算 = 37.954 N/mm2 小于 f = 205.00滿足要求！1.07標準層特殊單元樓板模板支架計算根據本工程特點，選定A-1棟標準層六至二十八層4-3軸47軸交4F軸4J軸作為標準層特殊單元樓板,進行模板支架計算，該處樓板結構尺寸為54004500mm,厚度為130mm。模板

86、支架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)、混凝土結構設計規范GB500102002、建筑結構荷載規范（GB 50009-2001)、鋼結構設計規范（GB 50017-2003)等規范。一、參數信息：1。腳手架參數 橫向間距或排距（m）:1.00；縱距（m）：1。00;步距(m）：1。20； 立桿上端伸出至模板支撐點長度（m）:0。10；腳手架搭設高度(m)：2。80； 采用的鋼管（mm）：483。5 ; 扣件連接方式：雙扣件，扣件抗滑承載力系數:0。80; 板底支撐連接方式：方木支撐；2.荷載參數 模板與木板自重（kN/m2):0。350;混凝土與鋼筋自重(

87、kN/m3）:25。000； 樓板澆筑厚度(m):0.13；傾倒混凝土荷載標準值(kN/m2）：1。000; 施工均布荷載標準值（kN/m2):1.000； 3。樓板參數 鋼筋級別:CRB550級冷軋帶肋鋼筋;樓板混凝土標號：C35； 每層標準施工天數:7；每平米樓板截面的鋼筋面積(mm2):384.650； 計算樓板的寬度(m）:4.50;計算樓板的厚度（m)：0。13； 計算樓板的長度（m):5.40；施工平均溫度（)：25.000；4。木方參數 木方彈性模量E（N/mm2):9500.000；木方抗彎強度設計值（N/mm2)：13。000； 木方抗剪強度設計值(N/mm2)：1.300；木方的間隔距離(mm):3