1、模板專項施工方案第一節編制依據 建筑結構荷載規范GB500092001中國建筑工業出版社； 混凝土結構設計規范GB500102002中國建筑工業出版社； 建筑施工計算手冊江正榮著 中國建筑工業出版社； 建筑施工手冊第四版 中國建筑工業出版社； 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ1302001 中國建筑工業出版社； 鋼結構設計規范GB 50017-2003中國建筑工業出版社；第二節 工程概況xx12辦公樓工程位于xx市xx小區內。本工程為框剪結構,總建筑面積為9899.64,建筑層數為地下一層，地上八層。建筑高度30米。本工程建筑耐久年限50年，建筑耐火等級為二級,建筑抗震設防烈度八度。

2、由楊姿擔任項目經理，田樹珍擔任技術負責人。第三節模板方案選擇 本工程考慮到施工工期、質量和安全要求，故在選擇方案時，應充分考慮以下幾點： 1、模板及其支架的結構設計，力求做到結構要安全可靠，造價經濟合理。 2、在規定的條件下和規定的使用期限內，能夠充分滿足預期的安全性和耐久性。 3、選用材料時，力求做到常見通用、可周轉利用，便于保養維修. 4、結構選型時，力求做到受力明確，構造措施到位，升降搭拆方便，便于檢查驗收； 5、綜合以上幾點，模板及模板支架的搭設，還必須符合JCJ5999檢查標準要求，要符合xx市文明標化工地的有關標準。 6、結合以上模板及模板支架設計原則，同時結合本工程的實際情況，綜

3、合考慮了以往的施工經驗，決定采用以下4種模板及其支架方案： 墻模板，柱模板，梁模板，模板支架.第四節 材料選擇 按清水混凝土的要求進行模板設計，在模板滿足強度、剛度和穩定性要求的前提下，盡可能提高表面光潔度，陰陽角模板統一整齊。 墻模板 采用15mm厚竹膠合板，木方和鋼管作楞,配套穿墻螺栓M16使用。豎向內楞采用6080 木方,水平外楞采用圓鋼管483。5。加固通過在雙鋼管處打孔拉結穿墻螺栓，。斜撐采用鋼管+U型托。外墻和臨空墻螺栓采用止水螺栓，內墻采用普通可回收螺栓。 柱模板 采用15mm 厚竹膠合板，在木工車間制作施工現場組拼,背內楞采用6080 木方，柱箍采用圓鋼管483.5圍檁加固,采

4、用可回收M14對拉螺栓進行加固（地下室外柱采用止水螺栓)。邊角處采用木板條找補,保證楞角方直、美觀。斜向支撐，采用483。5鋼管斜向加固（盡量取45） 梁模板 面板采用18mm 膠合面板6080木方(內楞)現場拼制，483.5圓形鋼楞（外楞）支撐，采用可回收M14對拉螺栓進行加固.梁底采用6080木方支撐.承重架采用扣件式鋼管腳手架，由扣件、立桿、橫桿、支座組成，采用483。5鋼管。 模板支架 板底采用60mm80mm方木支撐。承重架采用扣件式鋼管腳手架，由扣件、立桿、橫桿、支座組成，采用483。5鋼管。第五節模板安裝 1、模板安裝的一般要求 豎向結構鋼筋等隱蔽工程驗收完畢、施工縫處理完畢后準

5、備模板安裝.安裝柱模前,要清除雜物，焊接或修整模板的定位預埋件，做好測量放線工作，抹好模板下的找平砂漿. 2、0000以下模板安裝要求 （1)底板模板安裝順序及技術要點 墊層施工完畢后進行底板模板安裝,底板側模全部采用磚模，沿底板邊線外延50mm砌筑240mm厚磚墻,高度二底板厚+450mm，在底板厚度范圍內砌筑永久性保護墻，砂漿采用1：3水泥砂漿,上面450nnn部分砌筑臨時性保護墻，用混合砂漿砌筑，磚墻內側抹20mm厚1:3水泥砂漿。 積水坑、電梯井模板采用15mm厚多層板按坑大小加工成定型模板。模板固定要牢固，并用鋼絲繩將模板拉在底板鋼筋上，防止澆筑混凝土時模板上浮。 （2）墻體模板安裝

6、順序及技術要點 模板安裝順序 模板定位、垂直度調整模板加固驗收混凝土澆筑拆模 技術要點 安裝墻模前，要對墻體接茬處鑿毛,用空壓機清除墻體內的雜物，做好測量放線工作。為防止墻體模板根部出現漏漿”爛根現象，墻模安裝前,在底板上根據放線尺寸貼海綿條,做到平整、準確、粘結牢固并注意穿墻螺栓的安裝質量。 (3)梁模板安裝順序及技術要點 模板安裝順序 搭設和調平模板支架(包括安裝水平拉桿和剪力撐）按標高鋪梁底模板拉線找直綁扎粱鋼筋安裝墊塊梁兩側模板調整模板 技術要點 按設計要求起拱（跨度大于4m時,起拱2），并注意梁的側模包住底模，下面龍骨包住側模。 （4)樓板模板安裝順序及技術要點 模板安裝順序 ”滿堂

7、”腳手架主龍骨次龍骨柱頭模板龍骨柱頭模板、頂板模板拼裝頂板內、外墻柱頭模板龍骨模板調整驗收進行下道工序 技術要點 樓板模板當采用單塊就位時，宜以每個鋪設單元從四周先用陰角模板與墻、梁模板連接，然后向中央鋪設，按設計要求起拱(跨度大于4m時，起拱0.2），起拱部位為中間起拱，四周不起拱。 （5）柱模板安裝順序及技術要點 模板安裝順序 搭設腳手架柱模就位安裝安裝柱模安沒支撐固定柱模澆筑混凝土拆除腳手架、模板清理模板 技術要點 板塊與板塊豎向接縫處理，做成企口式拼接，然后加柱箍、支撐體系將柱固定。 3、0.000以上模板安裝要求 （1）墻體模板安裝順序及技術要點 模板安裝順序 模板定位、垂直度調整模

8、板加固驗收混凝土澆筑拆模 技術要點 筒體模板支模均為雙面支模，采用對拉螺栓固定，螺栓孔采用錐形堵頭防止漏漿。簡體隨層高變化墻厚變化，采用改變陰陽角模及B板(丁字板)尺寸調整配模. （2）梁、板模板安裝順序及技術要點 模板安裝順序 模板定位、垂直度調整模板加固驗收混凝土澆筑拆模 技術要點 安裝墻模前,要對墻體接茬處鑿毛，用空壓機清除墻體內的雜物，做好測量放線工作.為防止墻體模板根部出現漏漿爛根現象,墻模安裝前，在底板上根據放線尺寸貼海綿條,做到平整、準確、粘結牢固并注意穿墻螺栓的安裝質量。 (3）梁模板安裝順序及技術要點 模板安裝順序 搭設和調平模板支架(包括安裝水平拉桿和剪力撐)按標高鋪梁底模

9、板拉線找直綁扎梁鋼筋安裝墊塊梁兩側模板調整模板 技術要點 按設計要求起拱（跨度大于4m時,起拱0.2），并注意梁的側模包住底模,下面龍骨包仆側模。 (4）樓板模板安裝順序及技術要點 模板安裝順序 滿堂”腳手架主龍骨次龍骨柱頭模板龍骨柱頭模板、頂板模板拼裝頂板內、外墻柱頭模板龍骨模板調整驗收進行下道工序 技術要點 樓板模板當采用單塊就位時，宜以每個鋪設單元從四周先用陰角模板與墻、梁模板連接，然后向中央鋪設,按設計要求起拱（跨度大于4m時，起拱0.2），起拱部位為中間起拱，四周不起拱。 （5）柱模板安裝順序及技術要點 模板安裝順序 搭沒腳手架柱模就位安裝安裝柱模安設支撐固定柱模澆筑混凝土拆除腳手架

10、、模板清理模板 技術要點 板塊與板塊豎向接縫處理，做成企口式拼接，然后加柱箍、支撐體系將柱固定. 4、模板組拼 模板組裝要嚴格按照模板配板圖尺寸拼裝成整體，模板在現場拼裝時，要控制好相鄰板面之間拼縫，兩板接頭處要加設卡子,以防漏漿,拼裝完成后用鋼絲把模板和豎向鋼管綁扎牢固，以保持模板的整體性.拼裝的精度要求如下： 1、兩塊模板之間拼縫 1 2、相鄰模板之間高低差 1 3、模板平整度 2 4、模板平面尺寸偏差 3 5、模板定位 當底板或頂板混凝土澆筑完畢并具有一定強度（1。2MPa)，即用手按不松軟、無痕跡，方可上人開始進行軸線投測。根據軸線位置放出墻柱截面位置尺寸線、模板500 控制線，以便于

11、墻、梁、柱模板的安裝和校正.當墻、柱混凝土澆筑完畢，模板拆除以后,開始引測樓層500mm 標高控制線,并根據該500mm 線將板底的控制線直接引測到墻、柱上. 首先根據樓面軸線測量孔引測建筑物的主軸線的控制線,并以該控制線為起點,引出每道墻、柱軸線，根據軸線與施工圖用墨線彈出模板的內線、邊線以及外側控制線，施工前三線必須到位，以便于模板的安裝和校正. 6、模板的支設 模板支設前用空壓機將樓面清理干凈。不得有積水、雜物，并將施工縫表面浮漿剔除，用水沖凈.所有內側模板必須刷油性脫模劑。 7、墻體模板 墻模板 分段一 竹膠合板使用前模板表面清理，涂刷隔離劑,嚴禁隔離劑沾污鋼筋與混凝土接槎處。豎向內背

12、楞采用6080 木方間距200 mm（起步200mm,以上400mm 間距,其余間距600mm)，水平外楞圓鋼管483.5間距500 mm.加固通過背楞上打孔拉結穿墻螺栓水平間距500mm，豎向間距500mm，斜向支撐用鋼管中下三道進行間距600 mm加固以保證其穩定。地下室外墻用M16對拉螺栓帶止水片,端頭帶小木塊限位片，以防地下水沿對拉螺栓滲入墻內.最下面三道對拉螺栓兩側加雙螺母。內墻采用普通可回收穿墻螺栓。 8、柱模板 柱模板 采用15mm 竹膠合板模板在木工車間制作施工現場組拼，豎向內楞采用6080 木方，柱箍采用圓鋼管483。5柱截面B方向間距200mm，柱截面H方向間距200用可回

13、收的M14普通穿墻螺栓加固，柱截面B方向間距水平間距600 mm，600豎向間距同柱箍間距，四周加鋼管拋撐。柱邊角處采用木板條找補海棉條封堵，保證楞角方直、美觀。斜向支撐,起步為150mm，每隔1500mm 一道，采用雙向鋼管對稱斜向加固（盡量取45），柱與柱之間采用拉通線檢查驗收。柱模木楞蓋住板縫，以減少漏漿。 9、樓板模板 模板支架 1、樓板模板采用60mm80mm木方做板底支撐，中心間距300mm，扣件式鋼管腳手架作為撐系統,腳手架排距1m，跨距1m，步距1。5m。 2、樓板模板施工時注意以下幾點: （1)橫板支撐鋼管必須在樓面彈線上墊木方; （2)鋼管排架搭設橫平豎直，縱橫連通，上下層

14、支頂位置一致，連接件需連接牢固,水平拉撐連通； (3）模板底第一排楞需緊靠墻板，如有縫隙用密封條封孔，模板與模板之間拼接縫小于1mm，否則用膩子封條； （4）根據房間大小，決定頂板模板起拱大小：4 開間不考慮起拱，4L6起拱10mm,6 的起拱15mm; (5)模板支設，下部支撐用滿堂腳手架支撐下墊墊板.頂板縱橫格柵用壓刨刨成同樣規格，并拉通線找平。特別是四周的格柵，彈線保持在同一標高上，板與格柵用50mm 長釘子固定，格柵間距300mm，板鋪完后，用水準儀校正標高，并用靠尺找平。鋪設四周模板時，與墻齊平，加密封條，避免墻體吃模”，板模周轉使用時，將表面的水泥砂漿清理干凈,涂刷脫模劑，對變形和

15、四周破損的模板及時修整和更換以確保接縫嚴密，板面平整；模板鋪完后,將雜物清理干凈，刷好脫模劑。 （6）從墻根起步300mm 立第一根立桿以后按900mm 和1200mm 的間距立支撐，這樣可保證立柱支撐上下層位置對應。水平拉桿要求設上、中、下三道，考慮到人行通道，在支撐中留一條通道，中、下兩道水平不設（在頂板支撐完善之后拆除部分橫桿形成人行通道）. 10、梁模板支撐 梁模板 1、梁側模板采用木方作為內楞間距300mm,鋼管作為外楞間距500mm，采用可回收的M14普通穿墻螺栓加固水平間距500mm，豎向間距同外楞。梁模板采用18mm膠合面板作為面板,梁底采用小頭直徑為50mm 圓木橫向布置,間

16、距200mm。縱向支承為483.5鋼管.扣件式鋼管腳手架作為撐系統，腳手架梁跨方向1.5m，梁兩側立桿間1m,步距1m. 2、梁模板施工時注意以下幾點： （1）橫板支撐鋼管必須在樓面彈線上墊木方； （2）鋼管排架搭設橫平豎直，縱橫連通，上下層支頂位置一致，連接件需連接牢固,水平拉撐連通; （3）根據梁跨度，決定頂板模板起拱大小：4不考慮起拱,4L6起拱10mm,6 的起拱15mm； （4)梁側設置斜向支撐,采用鋼管+U型托，對稱斜向加固（盡量取45）第六節 模板拆除 1、模板拆除根據現場同條件的試塊指導強度，符合設計要求的百分率后，由技術人員發放拆模通知書后，方可拆模。 2、模板及其支架在拆除

17、時混凝土強度要達到如下要求。在拆除側模時，混凝土強度要達到1.2MPa（依據拆模試塊強度而定)，保證其表面及棱角不因拆除模板而受損后方可拆除。混凝土的底模，其混凝土強度必須符合下表規定后方可拆除。 3、拆除模板的順序與安裝模板順序相反,先支的模板后拆,后支的先拆。 (1）墻模板拆除 墻模板在混凝土強度達到1。2MPa，能保證其表面及棱角不因拆除而損壞時方能拆除，模板拆除順序與安裝模板順序相反,先外墻后內墻，先拆外墻外側模板，再拆除內側模板，先模板后角模。拆墻模板時，首先拆下穿墻螺栓，再松開地腳螺栓，使模板向后傾斜與墻體脫開。不得在墻上撬模板,或用大錘砸模板,保證拆模時不晃動混凝土墻體,尤其拆門

18、窗陰陽角模時不能用大錘砸模板。門窗洞口模板在墻體模板拆除結束后拆除，先松動四周固定用的角鋼,再將各面模板輕輕振出拆除，嚴禁直接用撬棍從混凝土與模板接縫位置撬動洞口模板，以防止拆除時洞口的陽角被損壞,跨度大于1m 的洞口拆模后要加設臨時支撐。 （2） 樓板模板拆除 樓板模板拆除時，先調節頂部支撐頭，使其向下移動，達到模板與樓板分離的要求，保留養護支撐及其上的養護木方或養護模板，其余模板均落在滿堂腳手架上。拆除板模板時要保留板的養護支撐。 4、模板拆除吊至存放地點時，模板保持平放，然后用鏟刀、濕布進行清理.支模前刷脫模劑.模板有損壞的地方及時進行修理，以保證使用質量。 5、模板拆除后，及時進行板面

19、清理，涂刷隔離劑，防止粘結灰漿。第七節模板技術措施 1、進場模板質量標準 模板要求： （1)技術性能必須符合相關質量標準（通過收存、檢查進場木膠合板出廠合格證和檢測報告來檢驗）。 （2）外觀質量檢查標準（通過觀察檢驗） 任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板邊缺損、起毛。每平方米單板脫膠不大于0。001m2 .每平方米污染面積不大于0.005m2 (3）規格尺寸標準 厚度檢測方法：用鋼卷尺在距板邊20mm 處,長短邊分別測3 點、1 點，取8 點平均值;各測點與平均值差為偏差。長、寬檢測方法：用鋼卷尺在距板邊100mm 處分別測量每張板長、寬各2點,取平均值。對角線差檢測方法：用鋼卷尺測量兩

20、對角線之差。翹曲度檢測方法：用鋼直尺量對角線長度,并用楔形塞尺(或鋼卷尺）量鋼直尺與板面間最大弦高，后者與前者的比值為翹曲度. 2、模板安裝質量要求 必須符合混凝土結構工程施工及驗收規范（GB 502042002）及相關規范要求。即模板及其支架應具有足夠的承載能力、剛度和穩定性，能可靠地承受澆筑混凝土的重量、側壓力以及施工荷載”。 （1）主控項目 1）安裝現澆結構的上層模板及其支架時,下層樓板應具有承受上層荷載的承載能力，或加設支架；上下層支架的立柱應對準，并鋪設墊板。 檢查數量：全數檢查。 檢驗方法:對照模板設計文件和施工技術方案觀察。 2）在涂刷模板隔離劑時，不得沾污鋼筋和混凝土接槎處。

21、檢查數量：全數檢查。 檢驗方法：觀察。 （2） 一般項目 1)模板安裝應滿足下列要求: 模板的接縫不應漏漿;在澆筑混凝土前,木模板應澆水濕潤，但模板內不應有積水；模板與混凝土的接觸面應清理干凈并涂刷隔離劑;澆筑混凝土前，模板內的雜物應清理干凈; 檢查數量:全數檢查. 檢驗方法：觀察。 2)對跨度不小于4m 的現澆鋼筋混凝土梁、板，其模板應按要求起拱。 檢查數量：按規范要求的檢驗批(在同一檢驗批內,對梁，應抽查構件數量的10，且不應少于3 件；對板，應按有代表性的自然間抽查10，且不得小于3 間.）檢驗方法：水準儀或拉線、鋼尺檢查。 3）固定在模板上的預埋件、預留孔洞均不得遺漏，且應安裝牢固其偏

22、差應符合附表1的規定; 檢查數量:按規范要求的檢驗批(對梁、柱，應抽查構件數量的10，且不應少于3 件;對墻和板,應按有代表性的自然間抽查10，且不得小于3間）。 檢驗方法:鋼尺檢查. （3)現澆結構模板安裝的偏差應符合表1 的規定。 檢查數量：按規范要求的檢驗批（對梁、柱，應抽查構件數量的10%,且不應少于3 件；對墻和板，應按有代表性的自然間抽查10%，且不得小于3間).現澆結構模板安裝允許偏差和檢驗方法見表1:（檢驗方法：檢查同條件養護試塊強度試驗值。檢查軸線位置時，應沿縱、橫兩個方向量測，并取其中的較大值。） （4）模板垂直度控制 1）對模板垂直度嚴格控制，在模板安裝就位前，必須對每一

23、塊模板線進行復測，無誤后，方可模板安裝。 2）模板拼裝配合，工長及質檢員逐一檢查模板垂直度，確保垂直度不超過3mm，平整度不超過2mm； 3）模板就位前，檢查頂模棍位置、間距是否滿足要求。 （5)頂板模板標高控制 每層頂板抄測標高控制點，測量抄出混凝土墻上的500線,根據層高3900mm及板厚，沿墻周邊彈出頂板模板的底標高線。 (6）模板的變形控制 1）墻模支設前，豎向梯子筋上,焊接頂模棍（墻厚每邊減少1mm）. 2）澆筑混凝土時，做分層尺竿,并配好照明，分層澆筑,層高控制在500以內,嚴防振搗不實或過振，使模板變形。 3）門窗洞口處對稱下混凝土； 4）模板支立后，拉水平、豎向通線，保證混凝土

24、澆筑時易觀察模板變形，跑位； 5)澆筑前認真檢查螺栓、頂撐及斜撐是否松動; 6）模板支立完畢后，禁止模板與腳手架拉結。 （7）模板的拼縫、接頭 模板拼縫、接頭不密實時，用塑料密封條堵塞；鋼模板如發生變形時，及時修整。 （8）窗洞口模板 在窗臺模板下口中間留置2個排氣孔，以防混凝土澆筑時產生窩氣，造成混凝土澆筑不密實。 （9)清掃口的留置 樓梯模板清掃口留在平臺梁下口，清掃口50100 洞，以便用空壓機清掃模內的雜物,清理干凈后，用木膠合板背訂木方固定。 （10)跨度小于4m 不考慮,46m 的板起拱10mm；跨度大于6m 的板起拱15mm。 （11）與安裝配合 合模前與鋼筋、水、電安裝等工種協

25、調配合,合模通知書發放后方可合模。 （12）混凝土澆筑時，所有墻板全長、全高拉通線，邊澆筑邊校正墻板垂直度，每次澆筑時，均派專人專職檢查模板，發現問題及時解決。 (13)為提高模板周轉、安裝效率，事先按工程軸線位置、尺寸將模板編號,以便定位使用.拆除后的模板按編號整理、堆放。安裝操作人員應采取定段、定編號負責制。 3、其他注意事項 在模板工程施工過程上中，嚴格按照模板工程質量控制程序施工，另外對于一些質量通病制定預防措施，防患于未然，以保證模板工程的施工質量。嚴格執行交底制度,操作前必須有單項的施工方案和給施工隊伍的書面形式的技術交底。 (1）膠合板選統一規格，面板平整光潔、防水性能好的. （

26、2)進場木方先壓刨平直統一尺寸，并碼放整齊，木方下口要墊平. （3）模板配板后四邊彈線刨平，以保證墻體、柱子、樓板陽角順直。 （4）墻模板安裝基層找平，并粘貼海綿條，模板下端與事先做好的定位基準靠緊，以保證模板位置正確和防止模板底部漏漿，在外墻繼續安裝模板前,要設置模板支撐墊帶，并校正其平直。 （5)墻模板的對拉螺栓孔平直相對，穿插螺栓不得斜拉硬頂。內墻穿墻螺栓套硬塑料管，塑料管長度比墻厚少23mm。 （6）門窗洞口模板制作尺寸要求準確，校正陽角方正后加固,固定，對角用木條拉上以防止變形。 （7）支柱所設的水平撐與剪刀撐,按構造與整體穩定性布置。 4、脫模劑及模板堆放、維修 （1）木膠合板選擇

27、水性脫模劑,在安裝前將脫膜劑刷上,防止過早刷上后被雨水沖洗掉。鋼模板用油性脫模劑，機油：柴油2:8。 （2）模板貯存時，其上要有遮蔽，其下墊有墊木。墊木間距要適當，避免模板變形或損傷。 （3)裝卸模板時輕裝輕卸，嚴禁拋擲，并防止碰撞，損壞模板。周轉模板分類清理、堆放。 （4）拆下的模板，如發現翹曲，變形，及時進行修理。破損的板面及時進行修補.第八節安全、環保文明施工措施 （1）拆模時操作人員必須掛好、系好安全帶。 （2）支模前必須搭好相關腳手架（見本工程腳手架方案及相關方案、相關安全操作規程等）. （3）在拆墻模前不準將腳手架拆除，拆除頂板模板前劃定安全區域和安全通道，將非安全通道用鋼管、安全

28、網封閉，掛禁止通行安全標志，操作人員不得在此區域，必須在鋪好跳板的操作架上操作。 （4）澆筑混凝土前必須檢查支撐是否可靠、扣件是否松動。澆筑混凝土時必須由模板支設班組設專人看模,隨時檢查支撐是否變形、松動，并組織及時恢復。經常檢查支設模板吊鉤、斜支撐及平臺連接處螺栓是否松動,發現問題及時組織處理。 (5）木工機械必須嚴格使用倒順開關和專用開關箱,一次線不得超過3m，外殼接保護零線，且絕緣良好。電鋸和電刨必須接用漏電保護器,鋸片不得有裂紋（使用前檢查，使用中隨時檢查）;且電鋸必須具備皮帶防護罩、鋸片防護罩、分料器和護手裝置.使用木工多用機械時嚴禁電鋸和電刨同時使用;使用木工機械嚴禁戴手套;長度小

29、于50cm 或厚度大于鋸片半徑的木料嚴禁使用電鋸；兩人操作時相互配合,不得硬拉硬拽;機械停用時斷電加鎖。 （6)用塔吊吊運模板時,必須由起重工指揮,嚴格遵守相關安全操作規程。模板安裝就位前需有纜繩牽拉，防止模板旋轉不善撞傷人;垂直吊運必須采取兩個以上的吊點，且必須使用卡環吊運.不允許一次吊運二塊模板 (7）鋼模板堆放時，使模板向下傾斜30，不得將模板堆放在施工層上，防止模板在風荷載下傾覆. （8）大模板堆放場地要求硬化、平整、有圍護，陰陽角模架設小圍護架放置。安裝就位后,要采取防止觸電保護措施，將大模板加以串聯，并同避雷網接通,防止漏電傷人。 (9）在電梯間進行模板施工作業時，必須層層搭設安全

30、防護平臺。因混凝土側力既受溫度影響，又受澆筑速度影響，因此當夏季施工溫度較高時，可適當增大混凝土澆筑速度，秋冬季施工溫度降低混凝土澆筑速度也要適當降低。當T=15時，混凝土澆筑速度不大于2m3/h。 （10）環保與文明施工 夜間22:006:00 之間現場停止模板加工和其他模板作業。現場模板加工垃圾及時清理，并存放進指定垃圾站.做到工完場清。整個模板堆放場地與施工現場要達到整齊有序、干凈無污染、低噪聲、低揚塵、低能耗的整體效果。 第九節模板計算 墻模板墻模板的背部支撐由兩層龍骨(木楞或鋼楞）組成：直接支撐模板的為次龍骨,即內龍骨；用以支撐內層龍骨的為主龍骨，即外龍骨。組裝墻體模板時，通過穿墻螺

31、栓將墻體兩側模板拉結，每個穿墻螺栓成為主龍骨的支點。根據規范，當采用容量為大于0.8m3 的運輸器具時，傾倒混凝土產生的荷載標準值為6。00kN/m2;一、參數信息1。基本參數次楞（內龍骨）間距（mm）:200；穿墻螺栓水平間距（mm):500；主楞(外龍骨)間距(mm）：500；穿墻螺栓豎向間距（mm）：500；對拉螺栓直徑(mm):M16；2。主楞信息龍骨材料：鋼楞;截面類型:圓鋼管483.5；鋼楞截面慣性矩I（cm4):12。19；鋼楞截面抵抗矩W（cm3)：5。08；主楞肢數:2;3。次楞信息龍骨材料：木楞；寬度（mm）:60。00;高度(mm)：80。00；次楞肢數:2;4.面板參數

32、面板類型：竹膠合板；面板厚度(mm）：15。00；面板彈性模量（N/mm2）:9500.00;面板抗彎強度設計值fc(N/mm2):13。00；面板抗剪強度設計值（N/mm2）：1.50；5.木方和鋼楞方木抗彎強度設計值fc(N/mm2）:13.00；方木彈性模量E（N/mm2）:9500.00；方木抗剪強度設計值ft(N/mm2):1。50；鋼楞彈性模量E(N/mm2）:210000。00；鋼楞抗彎強度設計值fc(N/mm2）:205。00； 墻模板設計簡圖二、墻模板荷載標準值計算按施工手冊,新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取

33、24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取，輸入0時系統按200/(T+15）計算，得4。651h； T - 混凝土的入模溫度,取28.000； V - 混凝土的澆筑速度，取2。500m/h； H - 模板計算高度，取4。000m; 1- 外加劑影響修正系數，取1。000; 2- 混凝土坍落度影響修正系數,取1.000。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別為 38.830 kN/m2、96.000 kN/m2，取較小值38.830 kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=38.830kN/m2；傾倒混凝土時產生

34、的荷載標準值 F2= 6。000 kN/m2。三、墻模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。按規范規定，強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。 計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小，按支撐在內楞上的三跨連續梁計算。 面板計算簡圖1.抗彎強度驗算跨中彎矩計算公式如下: 其中， M面板計算最大彎距(N.mm）； l-計算跨度(內楞間距)： l =200.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載,它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.238.830。500。90=20.968kN/m，其中0.90為按施工手冊取的臨時結構折減

35、系數。 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1。46。000.500。90=3.780kN/m； q = q1 + q2 =20.968+3。780=24。748 kN/m;面板的最大彎距：M =0。124。748200.0200.0= 9。90104N。mm；按以下公式進行面板抗彎強度驗算: 其中， -面板承受的應力（N/mm2)； M -面板計算最大彎距（N.mm）; W 面板的截面抵抗矩 ： b:面板截面寬度,h:面板截面厚度； W= 50015.015.0/6=1.88104 mm3； f -面板截面的抗彎強度設計值(N/mm2）； f=13。000N/mm2；面板截面的最大應力計算值: =

36、 M/W = 9.90104 / 1。88104 = 5。280N/mm2；面板截面的最大應力計算值 =5。280N/mm2 小于 面板截面的抗彎強度設計值 f=13。000N/mm2，滿足要求！2。抗剪強度驗算計算公式如下: 其中,-面板計算最大剪力(N)； l-計算跨度(豎楞間距）: l =200。0mm; q作用在模板上的側壓力線荷載，它包括： 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.238。830.500.90=20.968kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1。46.000。500.90=3.780kN/m; q = q1 + q2 =20。968+3。780=24。748 kN/m

37、；面板的最大剪力： = 0.624.748200.0 = 2969.784N；截面抗剪強度必須滿足： 其中， -面板截面的最大受剪應力(N/mm2）； -面板計算最大剪力（N)： = 2969.784N; b-構件的截面寬度（mm)：b = 500mm ; hn-面板厚度(mm):hn = 15.0mm ; fv-面板抗剪強度設計值（N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面的最大受剪應力計算值: T =32969.784/（250015。0)=0.594N/mm2；面板截面抗剪強度設計值: fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪應力計算值 T=0.594N/mm2 小

38、于 面板截面抗剪強度設計值 T=1。500N/mm2,滿足要求！ 3.撓度驗算根據規范，剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用.撓度計算公式如下： 其中，q-作用在模板上的側壓力線荷載: q = 38.830.50 = 19.42N/mm； l-計算跨度(內楞間距): l = 200.00mm； E-面板的彈性模量： E = 9500.00N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 50。001.501.501。50/12=14.06cm4；面板的最大允許撓度值: = 0。800mm；面板的最大撓度計算值: = 0.67719。42200.004/（1009500。001.41105)

39、 = 0.157 mm;面板的最大撓度計算值: =0.157mm 小于等于面板的最大允許撓度值 =0.800mm，滿足要求！四、墻模板內外楞的計算(一).內楞(木或鋼）直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，內龍骨采用木楞，寬度60mm，高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 608080/6 = 64.00cm3；I = 60808080/12 = 256.00cm4; 內楞計算簡圖1。內楞的抗彎強度驗算內楞跨中最大彎矩按下式計算： 其中, M-內楞跨中計算最大彎距(N。mm）; l-計算跨度(外楞間距）： l =500。0mm； q-作用在內楞

40、上的線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1： 1。238。830.200。90=8。387kN/m; 傾倒混凝土側壓力設計值q2： 1.46.000。200.90=1.512kN/m,其中，0.90為折減系數。 q =（8。387+1。512)/2=4。950 kN/m；內楞的最大彎距：M =0。14。950500.0500.0= 1.24105N.mm；內楞的抗彎強度應滿足下式： 其中， 內楞承受的應力(N/mm2）； M 內楞計算最大彎距（N。mm); W -內楞的截面抵抗矩(mm3），W=6.40104； f -內楞的抗彎強度設計值（N/mm2)； f=13.000N/mm2；內楞

41、的最大應力計算值: = 1.24105/6。40104 = 1。933 N/mm2；內楞的抗彎強度設計值： f = 13.000N/mm2；內楞的最大應力計算值 = 1。933 N/mm2 小于 內楞的抗彎強度設計值 f=13。000N/mm2,滿足要求！2。內楞的抗剪強度驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，公式如下： 其中， V內楞承受的最大剪力； l-計算跨度（外楞間距）: l =500。0mm； q-作用在內楞上的線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.238.830。200。90=8。387kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1。46.000.200.90=

42、1.512kN/m，其中,0。90為折減系數。 q = (q1 + q2)/2 =（8.387+1。512）/2=4。950 kN/m;內楞的最大剪力： = 0。64。950500。0 = 1484。892N；截面抗剪強度必須滿足下式: 其中， -內楞的截面的最大受剪應力(N/mm2）； -內楞計算最大剪力(N)： = 1484.892N； b內楞的截面寬度(mm):b = 60.0mm ; hn內楞的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ； fv內楞的抗剪強度設計值(N/mm2）： = 1。500 N/mm2；內楞截面的受剪應力計算值： fv =31484。892/（260.080.0)

43、=0.464N/mm2；內楞截面的抗剪強度設計值： fv=1。500N/mm2;內楞截面的受剪應力計算值 =0.464N/mm2 小于 內楞截面的抗剪強度設計值 fv=1.50N/mm2，滿足要求!3.內楞的撓度驗算根據建筑施工計算手冊，剛度驗算采用荷載標準值,同時不考慮振動荷載作用. 撓度驗算公式如下： 其中, -內楞的最大撓度(mm); q-作用在內楞上的線荷載(kN/m)： q = 38。830.20/2=3.88 kN/m； l-計算跨度（外楞間距）： l =500。0mm ; E-內楞彈性模量（N/mm2）:E = 9500.00 N/mm2 ; I-內楞截面慣性矩（mm4)，I=2

44、.56106；內楞的最大撓度計算值: = 0.6777。77/2500。004/(1009500.002.56106） = 0.068 mm；內楞的最大容許撓度值: = 2。000mm;內楞的最大撓度計算值 =0。068mm 小于 內楞的最大容許撓度值 =2.000mm，滿足要求!(二)。外楞（木或鋼）承受內楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面類型為圓鋼管483.5；外鋼楞截面抵抗矩 W = 5。08cm3；外鋼楞截面慣性矩 I = 12.19cm4； 外楞計算簡圖4。外楞抗彎強度驗算外楞跨中彎矩計算公式： 其中,作

45、用在外楞的荷載: P = （1。238。83+1。46。00)0.200。50/2=2.47kN; 外楞計算跨度（對拉螺栓水平間距)： l = 500mm；外楞最大彎矩：M = 0。1752474.82500.00= 2。17105 N/mm；強度驗算公式: 其中， 外楞的最大應力計算值（N/mm2) M - 外楞的最大彎距（N.mm);M = 2。17105 N/mm W - 外楞的凈截面抵抗矩； W = 5.08103 mm3； f -外楞的強度設計值(N/mm2），f =205.000N/mm2;外楞的最大應力計算值： = 2。17105/5。08103 = 42.627 N/mm2;外

46、楞的抗彎強度設計值： f = 205.000N/mm2;外楞的最大應力計算值 =42。627N/mm2 小于 外楞的抗彎強度設計值 f=205。000N/mm2,滿足要求！5.外楞的抗剪強度驗算公式如下： 其中, -外楞計算最大剪力(N）； l計算跨度（水平螺栓間距間距）: l =500.0mm； P-作用在外楞的荷載： P = (1。238。83+1。46。00）0。200.50/2=2.475kN;外楞的最大剪力： = 0.652474。820 = 8。04102N；外楞截面抗剪強度必須滿足: 其中, 外楞截面的受剪應力計算值(N/mm2); -外楞計算最大剪力（N)： = 8。04102

47、N; b-外楞的截面寬度(mm）：b = 80。0mm ； hn-外楞的截面高度(mm):hn = 100。0mm ； fv-外楞的抗剪強度設計值（N/mm2）：fv = 1.500 N/mm2；外楞截面的受剪應力計算值： =38。04102/(280。0100.0)=0。151N/mm2；外楞的截面抗剪強度設計值： fv=1.500N/mm2；外楞截面的抗剪強度設計值: fv=1。50N/mm2；外楞截面的受剪應力計算值 =0.151N/mm2 小于 外楞截面的抗剪強度設計值 fv=1.50N/mm2，滿足要求!6。外楞的撓度驗算 根據建筑施工計算手冊,剛度驗算采用荷載標準值，同時不考慮振動

48、荷載作用.撓度驗算公式如下: 其中, -外楞最大撓度（mm)； P-內楞作用在支座上的荷載（kN/m）：P = 38.830。200。50/21。94 kN/m； l-計算跨度(水平螺栓間距)： l =500。0mm ； E-外楞彈性模量（N/mm2）:E = 210000。00 N/mm2 ； I-外楞截面慣性矩（mm4),I=1。22105；外楞的最大撓度計算值： = 1.1463。88100/2500。003/(100210000。001。22105) = 0.109mm；外楞的最大容許撓度值： = 2。000mm;外楞的最大撓度計算值 =0。109mm 小于 外楞的最大容許撓度值 =2

49、。000mm，滿足要求！五、穿墻螺栓的計算計算公式如下： 其中 N - 穿墻螺栓所受的拉力； A - 穿墻螺栓有效面積 (mm2); f - 穿墻螺栓的抗拉強度設計值，取170.000 N/mm2；查表得：穿墻螺栓的型號： M16 ；穿墻螺栓有效直徑： 13。55 mm；穿墻螺栓有效面積： A = 144 mm2；穿墻螺栓最大容許拉力值: N = 1。701051.44104 = 24.480 kN；穿墻螺栓所受的最大拉力: N =38.8300。5000.500 = 9.708 kN。穿墻螺栓所受的最大拉力 N=9。708kN 小于 穿墻螺栓最大容許拉力值 N=24.480kN，滿足要求！

50、柱模板柱模板的背部支撐由兩層（木楞或鋼楞)組成,第一層為直接支撐模板的豎楞，用以支撐混凝土對模板的側壓力；第二層為支撐豎楞的柱箍，用以支撐豎楞所受的壓力；柱箍之間用對拉螺栓相互拉接，形成一個完整的柱模板支撐體系。柱截面寬度B（mm）:600。00；柱截面高度H（mm）:600。00；柱模板的總計算高度:H = 4。00m；根據規范，當采用溜槽、串筒或導管時,傾倒混凝土產生的荷載標準值為2.00kN/m2；一、參數信息1。基本參數柱截面寬度B方向對拉螺栓數目：1;柱截面寬度B方向豎楞數目：3；柱截面高度H方向對拉螺栓數目:1；柱截面高度H方向豎楞數目:3;對拉螺栓直徑(mm）:M14;2。柱箍信

51、息柱箍材料：鋼楞；截面類型：圓鋼管483。5；鋼楞截面慣性矩I(cm4）：12.19；鋼楞截面抵抗矩W(cm3）：5。08；柱箍的間距（mm）：450；柱箍肢數:2;3。豎楞信息豎楞材料：木楞;寬度(mm)：60。00；高度(mm）:80.00;豎楞肢數:2；4.面板參數面板類型:竹膠合板；面板厚度（mm)：15.00；面板彈性模量（N/mm2)：9500。00;面板抗彎強度設計值fc（N/mm2):13。00；面板抗剪強度設計值(N/mm2):1。50；5。木方和鋼楞方木抗彎強度設計值fc（N/mm2）：13。00；方木彈性模量E(N/mm2)：9500.00；方木抗剪強度設計值ft(N/m

52、m2):1。50;鋼楞彈性模量E（N/mm2):210000。00；鋼楞抗彎強度設計值fc(N/mm2):205.00； 柱模板設計示意圖 計算簡圖二、柱模板荷載標準值計算按施工手冊,新澆混凝土作用于模板的最大側壓力,按下列公式計算，并取其中的較小值： 其中 - 混凝土的重力密度,取24。000kN/m3; t - 新澆混凝土的初凝時間,可按現場實際值取，輸入0時系統按200/(T+15)計算，得4。651h； T 混凝土的入模溫度，取28.000； V - 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H - 模板計算高度，取4.000m； 1- 外加劑影響修正系數,取1。000； 2- 混凝土坍

53、落度影響修正系數，取1.000。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別為 38.830 kN/m2、96.000 kN/m2，取較小值38。830 kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=38。830kN/m2；傾倒混凝土時產生的荷載標準值 F2= 2.000 kN/m2。三、柱模板面板的計算模板結構構件中的面板屬于受彎構件，按簡支梁或連續梁計算。本工程中取柱截面寬度B方向和H方向中豎楞間距最大的面板作為驗算對象,進行強度、剛度計算。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。由前述參數信息可知，柱

54、截面寬度B方向豎楞間距最大，為l= 270 mm，且豎楞數為 3，面板為2 跨，因此對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的二跨連續梁進行計算。 面板計算簡圖1。面板抗彎強度驗算對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的二跨連續梁用下式計算最大跨中彎距： 其中， M-面板計算最大彎距（N.mm)； l計算跨度（豎楞間距): l =270.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括： 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.238.830.450.90=18。871kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2： 1.42。000。450。90=1。134kN/m，式中，0。90為按施工手冊取用的臨時結構

55、折減系數。 q = q1 + q2 =18.871+1。134=20。005 kN/m；面板的最大彎距：M =0.125 20.005270270= 1。46105N。mm;面板最大應力按下式計算： 其中， -面板承受的應力（N/mm2)； M -面板計算最大彎距（N。mm）； W -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面寬度,h:面板截面厚度； W= 45015.015。0/6=1。69104 mm3； f -面板的抗彎強度設計值(N/mm2）; f=13.000N/mm2；面板的最大應力計算值： = M/W = 1.46105 / 1。69104 = 8.642N/mm2；面板的最大應力計算值

56、 =8.642N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 =13.000N/mm2,滿足要求!2.面板抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的二跨連續梁計算,公式如下: 其中， -面板計算最大剪力（N）； l-計算跨度（豎楞間距): l =270。0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載,它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1： 1.238。830.450。90=18。871kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2： 1.42.000。450.90=1.134kN/m，式中，0.90為按施工手冊取用的臨時結構折減系數。 q = q1 + q2 =18。871+1.134=20.005 kN/m;面板的最大剪

57、力: = 0.62520.005270.0 = 3375。908N；截面抗剪強度必須滿足下式： 其中， -面板承受的剪應力（N/mm2）； -面板計算最大剪力(N): = 3375。908N； b-構件的截面寬度（mm)：b = 450mm ； hn-面板厚度（mm):hn = 15。0mm ； fv-面板抗剪強度設計值（N/mm2）：fv = 13。000 N/mm2;面板截面受剪應力計算值： =33375.908/（245015.0）=0.750N/mm2；面板截面抗剪強度設計值： fv=1。500N/mm2；面板截面的受剪應力 =0.750N/mm2 小于 面板截面抗剪強度設計值 fv=

58、1。500N/mm2，滿足要求！3。面板撓度驗算最大撓度按均布荷載作用下的二跨連續梁計算，撓度計算公式如下: 其中， -面板最大撓度（mm）； q-作用在模板上的側壓力線荷載(kN/m)： q = 38。830。4517。47 kN/m; l-計算跨度(豎楞間距）: l =270.0mm ; E面板彈性模量（N/mm2）:E = 9500.00 N/mm2 ； I-面板截面的慣性矩(mm4); I= 45015。015。015.0/12 = 1。27105 mm4；面板最大容許撓度： = 270.0 / 250 = 1.080 mm;面板的最大撓度計算值: = 0.52117.47270.04

59、/(1009500。01。27105) = 0.402 mm；面板的最大撓度計算值 =0.402mm 小于 面板最大容許撓度設計值 = 1。080mm，滿足要求！四、豎楞方木的計算模板結構構件中的豎楞(小楞）屬于受彎構件,按連續梁計算。本工程柱高度為4.0m,柱箍間距為450mm，豎楞為大于 3 跨，因此按均布荷載作用下的三跨連續梁計算.本工程中，豎楞采用木楞，寬度60mm，高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 608080/6 = 64。00cm3；I = 60808080/12 = 256。00cm4； 豎楞方木計算簡圖1.抗彎強度驗算支座最大彎矩計算公式： 其中, M豎

60、楞計算最大彎距（N。mm)； l-計算跨度(柱箍間距)： l =450。0mm； q-作用在豎楞上的線荷載，它包括： 新澆混凝土側壓力設計值q1： 1。238.830。270。90=11。323kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1。42。000.270。90=0.680kN/m; q = (11。323+0。680)/2=6。002 kN/m;豎楞的最大彎距：M =0。16。002450。0450.0= 1。22105N.mm； 其中， -豎楞承受的應力（N/mm2）； M -豎楞計算最大彎距(N。mm)； W -豎楞的截面抵抗矩(mm3），W=6。40104; f -豎楞的抗彎強度設

61、計值（N/mm2）； f=13。000N/mm2；豎楞的最大應力計算值: = M/W = 1。22105/6.40104 = 1。899N/mm2；豎楞的最大應力計算值 =1.899N/mm2 小于 豎楞的抗彎強度設計值 =13.000N/mm2，滿足要求!2.抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，公式如下: 其中, 豎楞計算最大剪力（N）； l-計算跨度（柱箍間距）: l =450。0mm； q作用在模板上的側壓力線荷載,它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1： 1。238.830.270.90=11。323kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1。42。000。270。90=

62、0.680kN/m； q = (11.323+0。680）/2=6.002 kN/m；豎楞的最大剪力: = 0.66.002450。0 = 1620。436N；截面抗剪強度必須滿足下式： 其中, -豎楞截面最大受剪應力（N/mm2)； 豎楞計算最大剪力（N）: = 1620.436N； b-豎楞的截面寬度(mm）：b = 60.0mm ； hn-豎楞的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ； fv-豎楞的抗剪強度設計值（N/mm2):fv = 1。500 N/mm2；豎楞截面最大受剪應力計算值： =31620.436/（260。080.0）=0.506N/mm2；豎楞截面抗剪強度設計值：

63、fv=1。500N/mm2；豎楞截面最大受剪應力計算值 =0。506N/mm2 小于 豎楞截面抗剪強度設計值 fv=1。50N/mm2,滿足要求!3.撓度驗算最大撓度按三跨連續梁計算,公式如下: 其中, -豎楞最大撓度（mm）; q-作用在豎楞上的線荷載(kN/m): q =38.830.27 = 10。48 kN/m； l-計算跨度（柱箍間距）： l =450。0mm ； E-豎楞彈性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I豎楞截面的慣性矩（mm4），I=2。56106;豎楞最大容許撓度: = 450/250 = 1。800mm；豎楞的最大撓度計算值： = 0.6771

64、0。48450。04/(1009500.02。56106) = 0.120 mm；豎楞的最大撓度計算值 =0.120mm 小于 豎楞最大容許撓度 =1。800mm ，滿足要求！五、B方向柱箍的計算本算例中，柱箍采用鋼楞，截面類型為圓鋼管483。5；截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：鋼柱箍截面抵抗矩 W = 5。08 cm3；鋼柱箍截面慣性矩 I = 12。19 cm4；柱箍為2 跨，按集中荷載二跨連續梁計算（附計算簡圖）： B方向柱箍計算簡圖其中 P - 豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN），豎楞距離取B方向的; P = （1.2 38.830.90 + 1.4 2.000.90）0.270

65、0。45/2 = 2.70 kN; B方向柱箍剪力圖(kN）最大支座力： N = 4。030 kN； B方向柱箍彎矩圖（kN.m）最大彎矩: M = 0.096 kN.m； B方向柱箍變形圖（kN.m）最大變形: V = 0。034 mm；1。 柱箍抗彎強度驗算柱箍截面抗彎強度驗算公式 其中 ,柱箍桿件的最大彎矩設計值: M = 0.10 kN。m； 彎矩作用平面內柱箍截面抵抗矩： W = 5.08 cm3；B邊柱箍的最大應力計算值: = 18。00 N/mm2；柱箍的抗彎強度設計值: f = 205.000 N/mm2；B邊柱箍的最大應力計算值 =18。00N/mm2 小于 柱箍的抗彎強度設

66、計值 f=205。000N/mm2,滿足要求！2。 柱箍撓度驗算經過計算得到： = 0.034 mm；柱箍最大容許撓度: = 300。0 / 250 = 1.200 mm；柱箍的最大撓度 =0.034mm 小于 柱箍最大容許撓度 =1。200mm，滿足要求！六、B方向對拉螺栓的計算計算公式如下： 其中 N - 對拉螺栓所受的拉力； A - 對拉螺栓有效面積 (mm2）； f - 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170。000 N/mm2；查表得: 對拉螺栓的型號： M14 ; 對拉螺栓的有效直徑: 11.55 mm； 對拉螺栓的有效面積: A= 105.00 mm2;對拉螺栓所受的最大拉力： N

67、= 4。030 kN。對拉螺栓最大容許拉力值: N = 1.701051。0510-4 = 17。850 kN;對拉螺栓所受的最大拉力 N=4.030kN 小于 對拉螺栓最大容許拉力值 N=17。850kN，對拉螺栓強度驗算滿足要求!七、H方向柱箍的計算本工程中，柱箍采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本工程中，柱箍采用鋼楞,截面類型為圓鋼管483.5；截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:鋼柱箍截面抵抗矩 W = 5.08cm3；鋼柱箍截面慣性矩 I = 121。90cm4；柱箍為2 跨，按二跨連續梁計算（附計算簡圖）： H方向柱箍計算簡圖其中 P - 豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載（kN

68、）,豎楞距離取H方向的； P = （1.238。830.90+1。42.000。90）0.270 0.45/2 = 2.70 kN； H方向柱箍剪力圖(kN)最大支座力： N = 4。030 kN; H方向柱箍彎矩圖（kN。m）最大彎矩: M = 0。096 kN。m； H方向柱箍變形圖（kN.m)最大變形： V = 0.034 mm；1.柱箍抗彎強度驗算柱箍截面抗彎強度驗算公式： 其中， 柱箍桿件的最大彎矩設計值： M = 0.10 kN.m; 彎矩作用平面內柱箍截面抵抗矩: W = 5。08 cm3;H邊柱箍的最大應力計算值: = 18.003 N/mm2；柱箍的抗彎強度設計值: f =

69、205.000 N/mm2；H邊柱箍的最大應力計算值 =18.003N/mm2 小于 柱箍的抗彎強度設計值 f=205。000N/mm2,滿足要求！2。 柱箍撓度驗算經過計算得到: V = 0.034 mm；柱箍最大容許撓度: V = 300。000 / 250 = 1。200 mm；柱箍的最大撓度 V =0。034mm 小于 柱箍最大容許撓度 V=1.200mm，滿足要求!八、H方向對拉螺栓的計算驗算公式如下: 其中 N - 對拉螺栓所受的拉力； A - 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f - 對拉螺栓的抗拉強度設計值,取170.000 N/mm2;查表得： 對拉螺栓的直徑： M14 ; 對

70、拉螺栓有效直徑: 11。55 mm； 對拉螺栓有效面積： A= 105.00 mm2；對拉螺栓最大容許拉力值: N = 1。701051.0510-4 = 17。850 kN；對拉螺栓所受的最大拉力： N = 4。030 kN。對拉螺栓所受的最大拉力： N=4.030kN 小于 N=17.850kN，對拉螺栓強度驗算滿足要求! 梁模板 一、參數信息1。模板支撐及構造參數梁截面寬度 B（m）:0.45；梁截面高度 D(m):0.70混凝土板厚度（mm）:0。12；立桿縱距(沿梁跨度方向間距)La（m)：0。90；立桿上端伸出至模板支撐點長度a（m）:0。10；腳手架步距（m):1.50；梁支撐架

71、搭設高度H（m）：3.70;梁兩側立柱間距(m）：1。00；承重架支設：1根承重立桿,木方支撐垂直梁截面；立桿橫向間距或排距Lb（m)：1.00；采用的鋼管類型為483.50；扣件連接方式:雙扣件,考慮扣件質量及保養情況，取扣件抗滑承載力折減系數：0。80;2.荷載參數模板自重(kN/m2)：0。35；鋼筋自重(kN/m3）:1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2）：2。5；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2）：18.0；傾倒混凝土側壓力(kN/m2）:6。0；振搗混凝土荷載標準值(kN/m2)：2.03.材料參數木材品種：粗皮落葉松；木材彈性模量E（N/mm2）：10000.0；木材抗彎強

72、度設計值fm（N/mm2)：17.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2):1.7；面板類型:膠合面板；鋼材彈性模量E(N/mm2）：210000.0；鋼材抗彎強度設計值fm（N/mm2）:205。0;面板彈性模量E（N/mm2）：9500。0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2):13。0；4.梁底模板參數梁底模板支撐的間距（mm)：200.0;面板厚度(mm)：18。0；5.梁側模板參數主楞間距(mm)：500；次楞間距（mm）:300；穿梁螺栓水平間距(mm）:500;穿梁螺栓豎向間距(mm)：600；穿梁螺栓直徑(mm)：M14；主楞龍骨材料:鋼楞;截面類型為圓形，直徑48mm,壁厚3

73、.50mm；主楞合并根數：2；主楞龍骨材料:木楞，寬度60mm,高度80mm;二、梁模板荷載標準值計算1。梁側模板荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值： 其中 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取，輸入0時系統按200/(T+15）計算,得5.714h； T - 混凝土的入模溫度,取20。000； V - 混凝土的澆筑速度,取1。500m/h； H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度,取0.7

74、50m; 1- 外加劑影響修正系數，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數,取1。000。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別為 44.343 kN/m2、18.000 kN/m2，取較小值18。000 kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側模板面板的計算 面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和剛度.強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小，按支撐在內楞上的三跨連續梁計算. 面板計算簡圖1。抗彎驗算 其中， - 面板的彎曲應力計算值(N/mm2); M - 面板的最大彎距（N。

75、mm)； W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 50.001.81.8/6=27.00cm3； f - 面板的抗彎強度設計值(N/mm2）；按以下公式計算面板跨中彎矩: 其中 ，q - 作用在模板上的側壓力,包括: 新澆混凝土側壓力設計值： q1= 1。20.5018.000。90=9.72kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值： q2= 1。40。506.000.90=3。78kN/m；q = q1+q2 = 9.720+3。780 = 13。500 kN/m；計算跨度（內楞間距)： l = 300.00mm；面板的最大彎距 M= 0.113.50300.002 = 1。22105N。mm；經計算

76、得到,面板的受彎應力計算值: = 1。22105 / 2。70104=4。500N/mm2；面板的抗彎強度設計值: f = 13.000N/mm2；面板的受彎應力計算值 =4。500N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 f=13.000N/mm2，滿足要求！ 2。撓度驗算 q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值： q = 18.000。50 = 9.00N/mm； l-計算跨度(內楞間距）: l = 300.00mm; E-面板材質的彈性模量: E = 9500。00N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 50。001.801。801。80/12=24.30cm4;面板的最大撓度計算值:

77、 = 0.6779.00300。004/（1009500.002。43105) = 0.214 mm;面板的最大容許撓度值: = l/250 =300。000/250 = 1。200mm；面板的最大撓度計算值 =0.214mm 小于 面板的最大容許撓度值 =1。200mm，滿足要求!四、梁側模板內外楞的計算1。內楞計算內楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載,按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中,龍骨采用木楞，截面寬度60mm,截面高度80mm,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 608080/6 = 64.00cm3；I = 60808080/12 = 256.00cm4； 內楞計

78、算簡圖（1）.內楞強度驗算強度驗算計算公式如下: 其中, 內楞彎曲應力計算值（N/mm2）； M - 內楞的最大彎距（N.mm）； W - 內楞的凈截面抵抗矩; f - 內楞的強度設計值（N/mm2)。按以下公式計算內楞跨中彎矩： 其中,作用在內楞的荷載,q = (1。218.0000。90+1。46。0000.90)0。300/1=8.10kN/m; 內楞計算跨度（外楞間距）： l = 500mm； 內楞的最大彎距: M=0。18。10500。002= 2.03105N.mm;經計算得到，內楞的最大受彎應力計算值 = 2。03105/6。40104 = 3。164 N/mm2； 內楞的抗彎強

79、度設計值: f = 17。000N/mm2；內楞最大受彎應力計算值 = 3。164 N/mm2 內楞的抗彎強度設計值 小于 f=17。000N/mm2，滿足要求！（2）。內楞的撓度驗算 其中 E - 面板材質的彈性模量： 10000。00N/mm2； q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值： q =18.000。30/1= 5.40 N/mm； l-計算跨度(外楞間距）:l = 500。00mm； I-面板的截面慣性矩:E = 2.56106N/mm2；內楞的最大撓度計算值： = 0。6775.40500.004/（10010000.002.56106) = 0。089 mm；內楞的最大容許撓度

80、值： = 2.000mm；內楞的最大撓度計算值 =0.089mm 小于 內楞的最大容許撓度值 =2。000mm，滿足要求！2.外楞計算外楞（木或鋼)承受內楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中,外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：截面類型為圓形，直徑48mm，壁厚3.50mm；外鋼楞截面抵抗矩 W = 5。08cm3；外鋼楞截面慣性矩 I = 12.18cm4; 外楞計算簡圖（1）.外楞抗彎強度驗算 其中 - 外楞受彎應力計算值（N/mm2) M - 外楞的最大彎距(N.mm）; W - 外楞的凈截面抵抗矩； f -外楞的強度設計值（N/mm2）.最大彎矩M按

81、下式計算： 其中，作用在外楞的荷載： P = (1。218。000.90+1.46。000.90）0。500。60/2=4.05kN； 外楞計算跨度（對拉螺栓豎向間距）: l = 600mm； 外楞的最大彎距：M = 0.1754050.000600。000 = 4。25105N.mm經計算得到，外楞的受彎應力計算值： = 4。25105/5.08103 = 83。711 N/mm2； 外楞的抗彎強度設計值： f = 205.000N/mm2；外楞的受彎應力計算值 =83。711N/mm2 小于 外楞的抗彎強度設計值 f=205.000N/mm2，滿足要求!（2）。外楞的撓度驗算 其中 E -

82、 外楞的彈性模量，其值為 210000.00N/mm2； p-作用在模板上的側壓力線荷載標準值： p =18.000。500.60/1= 2。70 KN； l-計算跨度（拉螺栓間距):l = 600。00mm； I面板的截面慣性矩：I = 1.22105mm4；外楞的最大撓度計算值: = 1。1462.70103600。003/（100210000。001。22105) = 0。261mm；外楞的最大容許撓度值： = 1.500mm；外楞的最大撓度計算值 =0.261mm 小于 外楞的最大容許撓度值 =1。500mm，滿足要求！五、穿梁螺栓的計算 驗算公式如下： 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉

83、力； A - 穿梁螺栓有效面積 （mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170.000 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直徑： 14 mm； 穿梁螺栓有效直徑： 11。55 mm； 穿梁螺栓有效面積： A= 105 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力： N =18.0000.5000。6002 =10。800 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值: N = 170.000105/1000 = 17。850 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=10.800kN 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值 N=17。850kN，滿足要求！六、梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板

84、底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的兩跨連續梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載;撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中,面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為： W = 900。0018.0018。00/6 = 4。86104mm3; I = 900。0018.0018.0018.00/12 = 4.37105mm4； 1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算： 其中， - 梁底模板的彎曲應力計算值（N/mm2）； M 計算的最大彎矩 （kN.m）； l-計算跨度(梁底支撐間距)： l =2

85、25.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷載設計值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設計值:q1: 1。2（24。00+1。50）0.900。700。90=17。35kN/m;模板結構自重荷載：q2:1.20。350。900.90=0。34kN/m；振搗混凝土時產生的荷載設計值:q3： 1.42.000。900。90=2。27kN/m；q = q1 + q2 + q3=17.35+0.34+2。27=19.96kN/m；跨中彎矩計算公式如下: Mmax = 0.12519.9580。225=0.561kN。m； =0.561106/4。86104=11.550N/mm2；梁底模面板計算應

86、力 =11。550 N/mm2 小于 梁底模面板的抗壓強度設計值 f=13。000N/mm2，滿足要求！2。撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下: 其中，q作用在模板上的壓力線荷載: q =（(24.0+1。50）0。700+0。35）0。90= 16。38N/mm； l-計算跨度(梁底支撐間距）： l =225.00mm； E-面板的彈性模量: E = 9500。0N/mm2；面板的最大允許撓度值： =225。00/250 = 0.900mm；面板的最大撓度計算值： = 0.52116。380225。04/（1009500。04。37

87、105）=0.053mm;面板的最大撓度計算值： =0。053mm 小于 面板的最大允許撓度值： = 225.0 / 250 = 0。900mm,滿足要求!七、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1。荷載的計算：(1）鋼筋混凝土梁自重（kN/m)：q1 = (24.000+1。500）0。7000.900=16.065 kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m）:q2 = 0。3500。900(20。700+0。450）/ 0。450=1

88、.295 kN/m；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載（kN）:經計算得到，活荷載標準值 P1= （2。500+2.000)0。4500。900=1.823 kN；2。方木的支撐力驗算均布荷載 q = 1。216.065+1.21.295=20。832 kN/m；集中荷載 P = 1.41。823=2。552 kN； 方木計算簡圖經過計算得到從左到右各方木傳遞集中力即支座力分別為:N1=1。818 kN；N2=8.403 kN；N3=1.818 kN;方木按照三跨連續梁計算。 本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為： W=6。0008。0008.000/6 = 64

89、。00 cm3; I=6.0008。0008。0008。000/12 = 256。00 cm4；方木強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:均布荷載 q = 8。403/0.900=9。337 kN/m；最大彎距 M =0.1ql2= 0。19。3370。9000。900= 0。756 kN。m;最大應力 = M / W = 0.756106/64000。0 = 11。817 N/mm2；抗彎強度設計值 f=13.0 N/mm2；方木的最大應力計算值 11。817 N/mm2 小于 方木抗彎強度設計值 13.0 N/mm2,滿足要求！方木抗剪驗算：最大剪

90、力的計算公式如下： 截面抗剪強度必須滿足： 其中最大剪力: V = 0。69.3370.900 = 5。042 kN；圓木的截面面積矩 S =0。78550.0050。00 = 1962.50 N/mm2；圓木方受剪應力計算值 T =5。041962。50/（256.0050。00） = 0.77 N/mm2；方木抗剪強度設計值 T = 1。700 N/mm2；方木的受剪應力計算值 0.773 N/mm2 小于 方木抗剪強度設計值 1。700 N/mm2,滿足要求！方木撓度驗算：最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和,計算公式如下： 方木最大撓度計算值 = 0.6777.781

91、900。0004 /(10010000.000256。000104）=1.350mm； 方木的最大允許撓度 =0.9001000/250=3。600 mm；方木的最大撓度計算值 = 1.350 mm 小于 方木的最大允許撓度 =3。600 mm,滿足要求！3.支撐鋼管的強度驗算支撐鋼管按照連續梁的計算如下 計算簡圖(kN) 支撐鋼管變形圖（kN。m） 支撐鋼管彎矩圖（kN.m)經過連續梁的計算得到：支座反力 RA = RB=0.467 kN；最大彎矩 Mmax=0。176 kN.m；最大撓度計算值 Vmax=0。078 mm;支撐鋼管的最大應力 =0。176106/5080.0=34。573

92、N/mm2;支撐鋼管的抗壓設計強度 f=205.0 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 34.573 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓設計強度 205.0 N/mm2,滿足要求!八、梁底縱向鋼管計算縱向鋼管只起構造作用,通過扣件連接到立桿.九、扣件抗滑移的計算：按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，P96頁,雙扣件承載力設計值取16。00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12。80kN 。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算（規范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值，取12。80 kN;

93、R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，根據前面計算結果得到 R=0.47 kN;R 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 十、立桿的穩定性計算:立桿的穩定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，它包括: 橫桿的最大支座反力: N1 =0.467 kN ； 腳手架鋼管的自重: N2 = 1.20。1293。700=0.573 kN; N =0。467+0。573=1。040 kN; - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm）:i = 1。58； A - 立桿凈截面面積 （cm2)

94、: A = 4.89； W 立桿凈截面抵抗矩(cm3）：W = 5.08； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 （ N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值:f =205.00 N/mm2; lo - 計算長度 (m）；如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh （1） k1 - 計算長度附加系數，取值為：1。155 ; u - 計算長度系數,參照扣件式規范表，u =1.700；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1uh = 1。1551。7001。500 = 2.945 m; Lo/i = 2945。250 / 15.800 = 186。000 ;由長細比

95、lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0。207 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=1040.102/(0.207489。000) = 10。275 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 10.275 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205.00 N/mm2，滿足要求！ 模板支架一、參數信息:1.腳手架參數橫向間距或排距(m）:1。00；縱距（m):1。00;步距(m）：1。50；立桿上端伸出至模板支撐點長度（m）：0。10；腳手架搭設高度（m)：3。70；采用的鋼管(mm）：483.5 ;扣件連接方式：雙扣件，取扣件抗滑承載力系數：0。80；板底支撐連接方式:方木支

96、撐;2。荷載參數模板與木板自重（kN/m2)：0。350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3）：25.000;樓板澆筑厚度(m)：0.12;施工均布荷載標準值（kN/m2)：1。000；3。樓板參數鋼筋級別:一級鋼HPB 235(Q235）；樓板混凝土標號:C30；每層標準施工天數：8;每平米樓板截面的鋼筋面積（mm2）：1440.000；計算樓板的寬度(m):4。00；計算樓板的厚度（m):0。12；計算樓板的長度（m）：4。00；施工平均溫度()：25.000；4。木方參數木方彈性模量E（N/mm2)：9500。000；木方抗彎強度設計值（N/mm2）：13。000;木方抗剪強度設計值（N/mm

97、2)：1.400；木方的間隔距離（mm）：300。000；木方的截面寬度（mm)：60。00;木方的截面高度(mm）：80.00; 圖2 樓板支撐架荷載計算單元二、模板支撐方木的計算:方木按照簡支梁計算，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=6.0008。0008.000/6 = 64。00 cm3；I=6.0008.0008.0008.000/12 = 256。00 cm4； 方木楞計算簡圖1.荷載的計算:（1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 25.0000.3000.120 = 0。900 kN/m；（2)模板的自重線荷載（kN/m)：q2= 0.3500。300 = 0.105 k

98、N/m ；(3）活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載（kN）:p1 = (1.000 + 2。000）1。0000.300 = 0。900 kN；2.強度驗算：最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 1.2 (q1 + q2) = 1.2（0.900 + 0.105) = 1。206 kN/m；集中荷載 p = 1。40.900=1.260 kN;最大彎距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1。2601。000 /4 + 1。2061。0002/8 = 0。466 kN;最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1。260/2

99、 +1.2061.000/2 = 1.233 kN ；方木最大應力計算值 = M /W = 0.466106/64000.00 = 7。277 N/mm2;方木的抗彎強度設計值 f=13。0 N/mm2；方木的最大應力計算值為 7。277 N/mm2 小于方木的抗彎強度設計值 13。0 N/mm2，滿足要求！3。抗剪驗算:最大剪力的計算公式如下: Q = ql/2 + P/2截面抗剪強度必須滿足： T = 3Q/2bh T其中最大剪力: Q = 1。2061.000/2+1。260/2 = 1。233 kN；方木受剪應力計算值 T = 3 1。233103/(2 60.00080。000) =

100、 0.385 N/mm2；方木抗剪強度設計值 T = 1。400 N/mm2；方木的受剪應力計算值 0.385 N/mm2 小于 方木的抗剪強度設計值 1.400 N/mm2,滿足要求！4.撓度驗算：最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: 均布荷載 q = q1 + q2 = 1.005 kN/m;集中荷載 p = 0.900 kN；最大撓度計算值 V= 51.0051000.04 /（3849500。0002560000.000) +900。0001000.03 /（ 489500。0002560000。0） = 1。309 mm；最大允許撓度 V=1000。

101、000/ 250=4.000 mm；方木的最大撓度計算值 1。309 mm 小于 方木的最大允許撓度 4。000 mm,滿足要求!三、板底支撐鋼管計算：支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P = 1。2061.000 + 1。260 = 2。466 kN； 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖（kN.m) 支撐鋼管計算變形圖(kN.m） 支撐鋼管計算剪力圖（kN） 最大彎矩 Mmax = 0.830 kN.m ；最大變形 Vmax = 2.122 mm ；最大支座力 Qmax = 8.968 kN ;最大應力 = 163。410 N/mm2;支撐鋼管的抗

102、壓強度設計值 f=205。000 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 163.410 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓強度設計值 205.000 N/mm2,滿足要求！支撐鋼管的最大撓度小于1000。000/150與10 mm，滿足要求!四、扣件抗滑移的計算：按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0。80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12。80kN 。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5。2.5）： R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取12.80 kN； R

103、-縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 計算中R取最大支座反力,R= 8。968 kN；R 12。80 kN，所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、模板支架立桿荷載標準值（軸力):作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1。靜荷載標準值包括以下內容:(1）腳手架的自重(kN）： NG1 = 0。1293。700 = 0。478 kN;（2)模板的自重（kN）： NG2 = 0.3501。0001.000 = 0。350 kN；（3）鋼筋混凝土樓板自重(kN): NG3 = 25.0000.1201.0001.000 = 3。000 kN；靜荷載標準值 NG = NG1+

104、NG2+NG3 = 3。828 kN；2。活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。活荷載標準值 NQ = (1.000+2。000 ） 1。0001.000 = 3。000 kN；3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1。2NG + 1.4NQ = 8.793 kN；六、立桿的穩定性計算：不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式 其中 N - 立桿的軸心壓力設計值(kN) ：N = 8。793 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 Lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑（cm） ：i = 1。58 cm； A - 立桿凈截面面積（cm2):A =

105、4。89 cm2； W - 立桿凈截面模量（抵抗矩)(cm3)：W=5。08 cm3; - 鋼管立桿受壓應力計算值 (N/mm2）; f- 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205。000 N/mm2； L0- 計算長度 (m）；如果完全參照扣件式規范，由下式計算 l0 = h+2a a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.100 m;得到計算結果：立桿計算長度 L0 = h + 2a = 1.500+20.100 = 1。700 m ； L0 / i = 1700.000 / 15。800=108。000 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數=

106、0.530 ；鋼管立桿受壓應力計算值;=8793.204/（0。530489。000) = 33.928 N/mm2；立桿穩定性計算 = 33。928 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度設計值 f= 205.000 N/mm2,滿足要求！七、樓板強度的計算:1. 樓板強度計算說明驗算樓板強度時按照最不利情況考慮，樓板的跨度取4.0M，樓板承受的荷載按照線荷載均布考慮.寬度范圍內配置級鋼筋,配置面積As=1440 mm2,fy=210 N/mm2。板的截面尺寸為 bh=4000mm120mm,截面有效高度 ho=100 mm.按照樓板每8天澆筑一層，所以需要驗算8天、16天、24天.。.的承載能

107、力是否滿足荷載要求,其計算簡圖如下： 2。驗算樓板混凝土8天的強度是否滿足承載力要求樓板計算長邊4.0m，短邊為4。0 m; q = 2 1.2 （ 0.350 + 25。0000.120 ) + 1 1。2 ( 0。47855/4。000/4。000 ) + 1.4 (1.000 + 2.000） = 13.140 kN/m2;單元板帶所承受均布荷載 q = 4。00013。136 = 52.543 kN/m；板帶所需承擔的最大彎矩按照四邊固接雙向板計算 Mmax = 0.051352.5404.0002 = 43。127 kN。m；因平均氣溫為25，查施工手冊溫度、齡期對混凝土強度影響曲線

108、得到8天齡期混凝土強度達到62。40%,C30混凝土強度在8天齡期近似等效為C18。720。混凝土彎曲抗壓強度設計值為fcm=8.986N/mm2；則可以得到矩形截面相對受壓區高度: = As fy/ （ b ho fcm ） = 1440。000210.000 / ( 4000。000100.0008.986 ）= 0。084查表得到鋼筋混凝土受彎構件正截面抗彎能力計算系數為 s = 0。080此時樓板所能承受的最大彎矩為： M1 = s b ho2fcm = 0.0804000。000100。00028。986106 = 28.925 kN.m；結論：由于 Mi = M1+M2=28。92

109、5 = Mmax= 43。127所以第8天樓板強度尚不足以承受上面樓層傳遞下來的荷載。第2層以下的模板支撐必須保留。3。驗算樓板混凝土16天的強度是否滿足承載力要求樓板計算長邊4.0m,短邊為4。0 m； q = 3 1。2 ( 0。350 + 25。0000。120 ) + 2 1.2 ( 0。47855/4.000/4。000 ） + 1。4 (1。000 + 2.000) = 18.050 kN/m2；單元板帶所承受均布荷載 q = 4.00018。051 = 72.205 kN/m；板帶所需承擔的最大彎矩按照四邊固接雙向板計算 Mmax = 0.051372.2104。0002 = 5

110、9.266 kN.m；因平均氣溫為25，查施工手冊溫度、齡期對混凝土強度影響曲線得到16天齡期混凝土強度達到83.21%,C30混凝土強度在16天齡期近似等效為C24.960。混凝土彎曲抗壓強度設計值為fcm=11。882N/mm2；則可以得到矩形截面相對受壓區高度： = As fy/ ( b ho fcm ) = 1440。000210。000 / （ 4000。000100.00011。882 ）= 0.064查表得到鋼筋混凝土受彎構件正截面抗彎能力計算系數為 s = 0.062此時樓板所能承受的最大彎矩為: M2 = s b ho2fcm = 0.0624000.000100.00021

111、1。88210-6 = 29.445 kN。m；結論：由于 Mi = M1+M2=58。369 = Mmax= 59.266所以第16天樓板強度尚不足以承受上面樓層傳遞下來的荷載.第3層以下的模板支撐必須保留。4。驗算樓板混凝土24天的強度是否滿足承載力要求樓板計算長邊4.0m,短邊為4。0 m； q = 4 1.2 （ 0.350 + 25.0000.120 ） + 3 1.2 ( 0.47855/4.000/4。000 ) + 1。4 (1。000 + 2.000） = 22。970 kN/m2；單元板帶所承受均布荷載 q = 4。00022.967 = 91.868 kN/m；板帶所需承

112、擔的最大彎矩按照四邊固接雙向板計算 Mmax = 0。051391.8704。0002 = 75。405 kN.m；因平均氣溫為25，查施工手冊溫度、齡期對混凝土強度影響曲線得到24天齡期混凝土強度達到95.37，C30混凝土強度在24天齡期近似等效為C28.610。混凝土彎曲抗壓強度設計值為fcm=13.633N/mm2；則可以得到矩形截面相對受壓區高度: = As fy/ ( b ho fcm ) = 1440。000210.000 / ( 4000。000100.00013.633 ）= 0。055查表得到鋼筋混凝土受彎構件正截面抗彎能力計算系數為 s = 0.053此時樓板所能承受的最大彎矩為： M3 = s b ho2fcm = 0.0534000。000100。000213。63310-6 = 29.168 kN.m；結論:由于 Mi =M1+M2= 87.537 Mmax= 75。405所以第24天樓板強度足以承受以上樓層傳遞下來的荷載。模板支持可以拆除。