1、目 錄第一章、編制依據1一、編制說明1二、編制依據1第二章、工程概況2一、本工程支模架特點2二、工程超高超限主要結構概況2三、施工要求3四、技術保證條件3第三章、施工計劃4一、施工進度計劃4二、材料計劃4三、主要設備計劃4第四章、施工工藝技術5一、支模架材質檢驗標準與要求5二、支模架的搭設要求6三 、支模架的檢查與驗收8第五章、施工安全保證措施9一、安全生產管理體系9二、安全生產技術措施10三、危險源與相關控制措施12四、監測監控措施13五、支模架坍塌應急預案14第六章、勞動力計劃17一、施工管理體系、人員、職責17二、勞動力配置計劃20第七章、支模架搭設計算書及附圖21一、180mm板厚21

2、二、250mm厚板23三、6001800mm大梁25四、5001800mm大梁27五、6001000mm大梁30六、5001500mm大梁33七、6001500mm大梁33八、附圖33第一章、編制依據一、編制說明本方案為xx建設集團科技大廈工程支模架專項安全施工方案，因本工程主樓南立面雨篷處支模架需從0.000上來到地上三層，局部架體高達9.800m，為超高支模架。最大梁（510軸交A軸）截面達600mm1800mm，跨度為8.10m，人防地下室為超限梁，梁支模架擬均采用扣件式鋼管架搭設。根據建設部危險性較大的分部分項工程安全管理辦法（建質200987號）以及建設工程高大模板支撐系統施工安全監

3、督管理導則（建質2009254號）的要求，該支模架工程必須編制專項安全施工方案，且必須組織專家進行論證，因此，特編制此施工方案。二、編制依據1、 建設部危險性較大的分部分項工程安全管理辦法（建質200987號）2、 建設部建設工程高大模板支撐系統施工安全監督管理導則（建質2009254號）3、 建設單位提供的xx建設集團科技大廈施工圖。4、 xx建設集團科技大廈工程施工組織設計。5、 國家主要法律法規文件：中華人民共和國建筑法；中華人民共和國安全生產法；建設工程安全生產管理條例；6、 主要相關規范及參考書：建筑結構荷載規范(GB50009-2007)；建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JG

4、J130-2001）；建筑施工扣件式鋼管模板支架技術規程（DB33/1035-2006，J10905-2006）；建筑施工模板安全技術規范（JGJ162-2008）；鋼結構設計規范(GB50017-2003)；混凝土結構工程施工質量驗收規范(GB50204-2002)；建筑施工手冊（第四版第一冊、第四冊）。建筑施工組織設計規范（GB/T50502-2009）；建筑施工高處作業安全技術規范(JGJ80-91)；施工現場臨時用電安全技術規范（JGJ46-2005）混凝土結構工程施工質量驗收規范（GB50204-2002）建筑施工安全檢查標準（JGJ59-99）鋼管腳手架扣件標準規范（GB1583-

5、2006）第二章、工程概況本工程為xx建設集團科技大廈工程，位于xx市開發區慶豐南路B-1商業辦公地塊（慶豐南路與環城南路交叉口東北角）。工程總建筑面積21462.53M2，主樓框架剪力墻結構十五層，建筑高度63.00M。本工程室內0.000，相當黃海高程5.500。一、本工程支模架特點本工程地下人防防常規武器抗力級別6級，人員掩蔽部防化等級為丙級，頂板厚度達到250mm和180mm，底板標高-4.950m，支架需承受12.14 KN/m2；超限梁截面：600*1800mm梁位于A軸交5-10軸、F軸交9-11軸；500*1800梁位于10軸交A-C軸、9軸交B-C軸、C軸；600*1000m

6、m梁位于B軸；500*1500mm梁位于10軸交A-B軸；600*1500mm梁位于B軸交5-10軸；500*1100mm梁位于G軸交5-8軸。地面建筑主樓和裙房組成，主樓南立面雨篷處支模架需從0.000上來到地上三層，架體高達9.700m，且最大梁折算線荷載達30.32KN/m，給支模架搭設帶來較大困難。二、工程超高超限主要結構概況單體名稱軸線位置部位搭設高度（m）梁主要規格(mm)板主要規格（mm）最大跨度（m）主樓南雨篷5-10軸交A-C軸主樓三層樓面8.6009.700400*1200300*1100等1008.10主樓南立面1-5軸交C軸地下室頂板3.1004.720500*1800

7、180、2508.10主樓南立面5軸交A-C軸地下室頂板3.1004.720500*1800180、2506.60主樓南立面5-10軸交A軸地下室頂板3.1004.720600*1800180、2508.10主樓南立面10軸交A-C軸地下室頂板3.1004.720500*1800500*1500180、2506.60主樓南立面5-12軸交C軸地下室頂板3.1004.720500*1800180、2508.10主樓G軸交5-8軸地下室頂板3.8004.650500*11002509.00主樓F軸交9-11軸地下室頂板3.1004.650600*18002508.10三、施工要求1、模板支架的構造

8、要求：1）模板支撐架根據設計計算可采用單立桿；2）立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度；距離樓地面200mm設置縱橫向掃地桿。2、立桿步距：由于架體構造荷載在立桿不同高度軸力變化不大，故采用等步距設置，支撐架步距不宜超過1.5m。本工程按步距1.5m計算。3、穩定性加強措施：1）根據本工程支撐架，支模架超高部分與旁邊框架柱進行抱接（詳附圖）；2）支模架周邊有已澆筑的梁板時，在梁板邊緣設置拉結點，用B16鋼筋，立桿每個一根設一道，詳附圖。3）高低跨相交處高處的水平桿向低處延長兩跨與立桿固定；4、剪刀撐：1）支架高度超過4米時，在支架四周和中間每隔4排立桿，由頂步開始向下每隔

9、兩步設置水平剪刀撐。2）豎向剪刀撐沿縱向橫向每隔4跨設置，每道剪刀撐須跨越46 根立桿，其間距不得超過5跨。 3）凡是立桿同橫桿、斜桿的相交處，均必須用直角扣件或旋轉扣件固定，扣件螺栓的擰緊扭力矩采用4050Nm。四、技術保證條件1、在開工前項目部已選擇技術全面，有搭設多個此類超高、超限支模架項目經驗的專業搭設隊伍承包搭設。2、在工程施工前項目技術負責人根據本安全專項施工方案要求對各班組進行書面的技術交底，在施工過程中進行檢查驗收，在搭設完成后定時進行監測監控。第三章、施工計劃一、施工進度計劃本工程模板及支撐施工時間每單體按每層劃分為柱和梁板二個施工段逐一進行施工，每一施工段完成時間均為一周。

10、二、材料計劃結合本工程結構特點，本工程模板承重支模架主要采用483.2鋼管搭設，柱、梁及現澆板模板均采用多層板及松木制作模板, 模板均采用多層板和5070方木拼裝而成。主要材料配置計劃一覽表序號品種規格數量使用部位備注1鋼管483.2600噸柱、梁板模板公司設備科2扣件各種規格配套10萬只柱、梁板模板公司設備科3膠合板九夾板2500平方柱、梁板模板購買4方木5070300立方柱、梁板模板購買5對拉螺栓，123000套梁板模板購買6可調托座200只梁板模板購買三、主要設備計劃序號機械或設備名稱規格型號數量國別產地使用年份定額功率(KW)備注1交流電焊機WSME-2002國產/230KVA2切割機

11、GQ-40A1國產/133木工圓盤鋸MJ105-JA2國產/25.5第四章、施工工藝技術一、支模架材質檢驗標準與要求1、 模板支架鋼管應采用現行國家標準直縫電焊鋼管（GB/T13793）或低壓流體輸送用焊接鋼管（GB/T3091）中規定的3號普通鋼管。其質量應符合現行符合現行國家標準碳素結構鋼（GB700）中Q235A級鋼的規定。2、 扣件應采用可鍛鑄鐵制作的扣件，其材質應符合現行國家標準鋼管腳手架扣件（GB15831）的規定。3、 采購、租賃的鋼管、扣件必須有產品合格證和法定檢測單位的檢測報告，生產廠家必須具有技術質量監督部門頒發的生產許可證。4、 搭設模板支架用的鋼管、扣件，使用前必須按規

12、范規定進行抽樣檢測，合格后才以投入使用，鋼管、扣件各檢測一組。5、 模板支架的鋼管應采用標準規格483.2mm，鋼管上嚴禁打孔。6、 鋼管的尺寸、表面質量和外形應符合下列規定：1）鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道；2）鋼管外徑、壁厚、端面等的偏差，鋼管表面的銹蝕深度，鋼管的彎曲變形應分別符合建筑施工扣件式鋼管模板支架技術規程（DB33/1035-2006，J10905-2006）附錄E的規定；3）鋼管必須涂有防銹漆。7、 扣件的驗收應符合下列規定1）舊扣件使用前應進行質量檢查，有裂縫、變形的嚴禁使用，出現滑絲的螺栓必須更換；2）新、舊扣件均應進行防銹

13、處理。8、模板與方木1）采用的膠合板厚度應符合設計計算要求；不得使用腐朽、發霉、缺損、鼓泡、起毛、脫膠的模板。2） 方木的截面尺寸應符合設計計算要求（寬高為7050mm），不得使用蟲蛀或腐朽的方木。二、支模架的搭設要求1、搭設施工流程立桿基礎測量放線支架搭設鋪設梁底模梁側模板底模檢查并加固。2、地基與基礎處理支架地基采用粘性土回填，分層鋪攤夯實；然后在回填土上方鋪設300厚塘碴夯實,再澆筑100厚C20素砼基層（比設計地坪低50-100mm）。立桿搭設時下方墊50mm厚木板，尺寸為300300mm，室外部分沿支模架外緣設置排水溝。3、 支模架搭設1) 測量放線：在底層支模架搭設前，地基上試打一

14、定數量的木樁，然后拉線控制軸線；在混凝土樓面上，根據施工圖尺寸在平面上彈出軸線、超高超限大梁和主梁的位置線。并在而后搭設的鋼管架支撐立桿上，用水準儀投設標高紅三角標志，標志間距以35m為宜，為梁/板模板的安裝創造條件。2) 現澆板模板及支架：采用17mm厚多層板，以滿堂鋼管排架作垂直支撐，小楞用5070mm方木，大楞、水平桿及立桿采用483.2鋼管，最大搭設尺寸按下表：板 支 模 架 搭 設 參 數 表序號板厚(mm)搭設高度H(m)立桿橫距La(mm)立桿縱距Lb(mm)小楞間距S(mm)步距抗滑移扣件數備注12504.6508008003601500221804.7209009003501

15、500231009.700900900500150023) 梁模板及支架：梁底模采用4cm厚木模，側模采用17mm多層板釘設5070mm方木制作，支承底板小楞采用5070mm方木加設間隔鋼管, 步距統一為1.5m內。梁模板及支架具體搭設按下表：梁 支 模 架 搭 設 參 數 表序號123456梁截面尺寸(mm)600*1800500*1800600*1000500*1500600*1500500*1100搭設高度H(m)3.1003.1003.9003.4003.4003.800立桿橫距La(mm)700700900700700900立桿縱距Lb(mm)700700900800700900小楞

16、間距S(mm)150170200200170220步距15001500150015001500350對拉螺栓道數111111對拉螺桿間距400400400400400400抗滑移扣件數222222梁底立桿數222222備注4）立桿：鋼管排架搭設時立桿間距要求嚴格控制，縱橫拉線確保順直。立桿搭設應豎直，接長采用對接扣件連接，對接扣件應交錯布置；頂步可采用搭接，搭接長度不應小于1m，應采用不少于2個旋轉和扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應小于100mm。立桿底部均應墊50mm 厚300300mm木板。5）水平桿：支模架的底部離地200縱橫設置水平掃地桿；往上沿立桿每隔1.50m用鋼管縱橫拉

17、通（步距不超過1.5m），以保證整體的穩定性。水平桿接長采用對接扣件連接，對接扣件應交錯布置，兩根相鄰縱向水平桿的接頭不宜設置在同步或同跨內，不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應小于500mm；各接頭中心至最近主節點的距離不宜大于縱（橫）距的1/3。6）剪刀撐：支模架的四邊與中間縱橫向每隔4排立桿設置一道豎向剪刀撐；支模架高度超過4m的，從頂步開始每兩步設置一道水平剪刀撐，以提高整個支模架的整體穩定性。剪刀撐斜桿的接長采用搭接，搭接長度不應小于1m，應采用不少于3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應小于100mm。7）支模架超高部分從頂步開始每步與旁邊已澆框架柱進行抱

18、接；且與周邊的支模架均進行連接，且在頂部搭設1.2米高欄桿，采用密目式安全網圍護,并滿鋪腳手片,以方便操作人員施工。（詳見附圖）8）預留洞口處滿鋪腳手片與樓面平,以方便操作人員施工，確保施工安全。9）支模架搭設完成確保標高正確后，安裝梁板底水平鋼管或方木擱柵，鋪設模板。10）所有模板按部位支撐完畢，用線錘校正復核垂直度、水平度、軸線復核，驗收合格后方可進入下一道工序施工。三 、支模架的檢查與驗收1、模板支架投入使用前，應由項目部組織驗收。2、項目經理、項目技術負責人和相關人員以及監理工程師應參加模板支架的驗收。3、應及時通知公司質量安全部、技術部也參加超高、超限支模架的驗收。4、驗收檢查嚴格按

19、本方案和建筑施工扣件式鋼管模板支架技術規程（DB33/1035-2006，J10905-2006）、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）、建筑施工模板安全技術規范（JGJ162-2008）進行。5、模板的驗收要求：1) 模板及支撐應有足夠的強度、剛度和穩定性，并不致發生不允許的下沉和變形。2) 模板的內側面要平整、接縫嚴密，不得漏漿，與砼的接觸面必須清理干凈，滿刷脫模油。3) 模板安裝后應仔細檢查各部構件是否牢固，在澆筑砼過程中要經常檢查，如發現變形、松動等現象，要及時修整加固。4) 模板安裝的允許偏差參見混凝土結構工程施工質量驗收規范表。5) 固定在模板上的預埋件和

20、預留洞均不得遺漏，安裝必須牢固，位置準確。6) 澆筑砼前，應將模板上的雜物清理干凈。6、支架的驗收要求：1) 支架驗收分三階段進行：支架地基與基礎完成；首步完成；全部完成。2) 立桿基礎：查看基礎表面是否夯實、平整，是否有積水，墊板是否晃動。3) 立桿：垂直度偏差應0.75%立桿高度且不大于60（采用全站儀或吊線錘檢查）；間距允許偏差為+30（用鋼卷尺測量）。4) 步距：允許偏差為+20（用鋼卷尺測量）5) 水平桿：一根桿的兩端高差不得大于20（用水平儀或水平尺測量）。6) 扣件安裝：同步立桿上兩個相隔對接扣件的高差應大于500（用鋼卷尺測量）；扣件螺栓擰緊扭力矩應在4050Nm之內（用扭力扳

21、手），檢查數量應按DB33/1035-2006第7.5要求，對超高超限支架應全數檢測。在主節點處固定橫向水平桿、縱向水平桿、剪刀撐、橫向斜撐等用的直角扣件、旋轉扣件的中心點的相互距離不應大于150mm；對接扣件開口應朝上或朝內；各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣長度不應小于100mm。7) 剪刀撐：斜桿角度應在4560之間（用角尺測量）。第五章、施工安全保證措施一、安全生產管理體系安全管理體系由安全管理組織網絡、安全生產管理制度、安全技術措施組成。根據本工程的特點，成立以項目經理、項目副經理、項目技術負責人為主的安全管理小組，配備專職安全生產管理人員。項目經理為安全生產第一責任人。各專業隊伍、生產班組

22、建立安全生產管理小組。專職安全員統籌控制安全管理工作，每個生產班組設一名受過專業培訓的兼職安全員。各職能部門在各自業務范圍內，對安全生產負責，使安全生產在縱向上從項目經理到作業班組，橫向上從各施工隊到各業務部門都參與安全生產管理工作，使工程項目在確保安全的前提下進行。項目技術負責人沈建良項目經理：曹應標泥工班組木工班組施工員材料員資料員項目部安全管理小組質量安全部：陳偉峰生產管理中心：李錦燕生產管理中心：李錦燕專職安全員費周松 陳永明鋼筋工班組架子工班組安全管理組織網絡圖二、安全生產技術措施1、模板制作1）模板制作拼裝在現場木工車間進行，木工間必須進行封閉隔離，木工間內嚴禁吸煙，并配備足夠的滅

23、火器具，做到工完料清，木屑及時清理。2）木工機械必須設置防護罩，木工操作時要求思想集中，嚴格按操作規程作業。3）模板、木料必須堆放整齊，堆放高度不得大于2米。2、模板及支架搭設1) 支模架搭設人員必須是經過按現行國家標準特種作業人員安全技術考核管理規則考核合格的專業架子工。上崗人員應定期體檢，合格者方可持證上崗。2) 模板支設前，項目經理部對木工班進行針對性的安全技術交底，對于復雜結構的模板安裝事先應制訂切實可行的安全措施。3) 支撐架上、模板上的堆載必須嚴格控制，施工荷載不得超過規定，堆料要求均勻。4) 操作人員必須戴好安全帽，高處作業要求佩戴安全帶。垂直作業采取有效的上下隔離措施，作業臨邊

24、設置防護措施，模板上有預留洞者，應在安裝后將洞口封閉好。5) 當有六級及六級以上大風、大雨天氣時應停止支模架搭設與拆除作業。6) 在腳手架上進行電、氣焊作業時，必須有防火措施和專人看守。7) 工地臨時用電線路的架設，應按現行行業標準施工現場臨時用電安全技術規范（JGJ46-2005）的有關規定執行。3、砼澆筑方式和順序及施工荷載要求1) 本工程采用泵送商品混凝土澆筑，梁板砼澆筑采用汽車泵澆筑。根據劃分的施工段從中間向兩頭依次澆搗。2) 施工時嚴格管理，采用泵車泵送，嚴禁泵車直接作用在支撐體系上，并要求輸送時穩定、均勻下料，堆料總厚度不得超過250，確保施工荷載在設計范圍內。3) 施工過程中，振

25、搗砼荷載、施工人員及設備荷載總計不得超過300Kg/。4) 截面高度大于1000的梁，澆筑砼時應分兩層澆筑，第一層砼澆筑高度約為截面高度的一半，上一層砼的澆筑應在下一層砼將要初凝之前完成。5) 砼澆筑過程中，要求支模架搭設班組派專人在支模架下進行值班檢查，一旦發現模板、支架構件出現異常情況，應立即報告施工負責人，施工負責人應立即通知砼澆筑人員暫停作業，采取相應的應急措施，甚至通知所有施工人員迅速撤離，以防質量和安全問題的發生或事態嚴重化、擴大化。6) 施工中要做到兩個充分：即勞動力組織充分和材料物資準備充分。三個可靠：即腳手架模板、機具設備、技術措施可靠。四個暢通：即調度指揮暢通、混凝土攪拌輸

26、送暢通、電氣水源線路暢通、現場道路暢通，以保證混凝土澆筑順利，防止出現意外情況影響混凝土澆筑的質量。7) 砼澆搗時的振動用插入式振動器，局部采用插入式和附壁式共同振動的方式解決鋼筋密集節點處的振搗難點。8) 混凝土在澆筑12h后即行澆水養護。4、模板拆除1）拆模時間要求嚴格控制，必須根椐拆模試塊報告來決定拆模時間，拆模前必須經項目技術負責人審核、監理工程師批準后方可進行。2）模板拆除前，項目經理部必須對操作班組進行安全技術交底，并做好交底書面手續。3）模板拆除時，應指定專人負責監護，在拆模區域要求設置警戒線，四周設置圍護隔離，暫停人員過往。4）高空拆模板作業時，必須有可靠的立足點，拆模不宜用力

27、過猛、過急，防止模板突然摔落傷人。5）拆除作業必須由上而下逐步進行，嚴禁上下同時作業，以防墜物傷人。分段拆除的高度差不應大于二步。設有附墻連接件的模板支架，連接件必須隨支架逐層拆除，嚴禁先將連接件全部或數步拆除后再拆除支架。6）卸料時嚴禁將鋼管、扣件由高處拋擲至地面；運至地面的鋼管、扣件應按規定及時檢查、整修與保養，剔除不合格的鋼管、扣件，按品種、規格隨時成堆存放。三、危險源與相關控制措施高大支模施工現場重大危險源部位是：模板支架、高處作業等。危險源的評估、識別、及控制措施見下表項目活動、產品或服務中的危險源控制措施物理性危險危害因素設備實施缺陷扣件的質量不符合國家標準的要求按照國家規定，項目

28、部對不符合要求的扣件要及時更換，進場的扣件應具備產品合格證扣件的螺栓無墊片或墊片不符合國家標準要求同上扣件有夾沙現象同上立桿未埋深且未設置離地20的掃地桿同上立桿的接頭間隔不符合安全要求架子班組應按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130）標準的要求，經過檢查符合安全要求后方能投入使用立桿的間隔不符合要求同上架體的轉角處的剪刀撐與地面的夾角過大架工班組應按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130）標準的要求，地面夾角應在4560之間并經過檢查合格后投入使用橫桿的端頭與扣件的中心小于10架工班組應按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130）標準的要求，經過檢查

29、合格后投入使用水平桿搭接間隔不符合安全要求同上有些焊接鋼管作為立桿將焊接的鋼管全部退場，禁止使用連墻點的設置不符合安全要求按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范標準及落地式雙排竹腳手架進行糾正，檢查符合要求后方可使用扣件的螺栓扭距力沒有達到安全要求按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130）標準進行檢測，檢測不符合要求的進行進行加固并檢測驗收合格后方可投入使用防護缺陷安全帽沒有定期檢查按照安全帽管理規定的有關標準進行檢測，對不符合標準要求的全部更換安全帶沒有定期檢查按照安全帶管理規定的有關標準進行檢測，對不符合標準要求的全部更換安全網沒有定期檢查按照安全網管理規定的有關標準進行檢測

30、，對不符合標準要求的全部更換架子工作業沒有配備工具袋按照職業健康安全制度中的“勞保用品發放標準”執行不配戴或不正確配戴安全防護用具按照職業健康安全制度的規定進行教育和處理，加強管理力度和安全教育運動物危害鋼管、扣件、螺絲、工具等高空墜落完善各種防護措施，掛設安全標志牌加強安全管理和安全教育工作環境不良大風、大雨天氣下搭設支架遇到大風、大雨天氣停止高空作業搭設或拆除支架時，有人在支架下通行搭設或拆除支架時，項目部派專人進行監護，設警戒區，掛設警示標志并加強管理標志缺陷支架搭拆時無安全標志和警示牌項目部安全員根據現場實際實際情況進行掛設并加強管理心里生理危險因素負荷極限：體力、聽力、視力、超過極限

31、架子工作業時間過長，體力下降存在安全隱患按照勞動法有關規定進行，并適當調整和安排作息時間個別作業人員視力不好進行特殊作業按照特種作業的有關規定，發現此情況的應將該作業人員予以調離有心臟病、高血壓的人員進行高空作業同上夏天高溫天氣作業，容易中暑提供充足的清涼消暑飲料并安排適當的作息時間作業人員注意力不集中，心情低落引發事故根據現場實際情況予以調整人員行為性危險因素指揮錯誤班組長違章指揮，不執行安全操作規程根據職業健康安全管理制度進行處理并組織相關的技能培訓和教育操作錯誤架子工無證上崗作業檢查人員的持證，對無證人員禁止其上崗作業監護錯誤架子搭拆沒有設置監護區域或無人監護項目部根據現場實際情況進行四

32、、監測監控措施1、監測控制采用全站儀、水準儀對支撐體系進行監測，主要監測體系的水平、垂直位置是否有偏移。2、監測點設置觀測點可采取在臨邊位置的支撐基礎面（梁或板）及柱、墻上埋設倒“L”形直徑12鋼筋頭。3、監測措施混凝土澆筑過程中，派專人檢查支架和支撐情況，發現下沉、松動、變形和水平位移情況的應及時解決。4、儀器設備配置名稱規格數量精度全站儀一臺TOPCON12” ，最大允許誤差20”自動安平水準儀LS43002千米往返3mm對講機TC-9803檢測板手FYK6025、監測說明模板工程日常檢查重點部位：1）班組每日進行安全檢查，項目部隨時檢查。2）桿件的設置和連接，連墻件、支撐，剪刀撐等構件是

33、否符合要求；3）連墻件是否松動；4）架體是否有不均勻沉降，垂直度偏差；5）施工過程中是否有超載現象；6）安全防護措施是否符合規范要求；7）支架與桿件是否有變形現象；6、監測頻率在澆筑混凝土過程中應實時監測，一般監測頻率不宜超過2030分鐘一次，在混凝土實凝前后及混凝土終凝前至混凝土7天齡期應實施實時監測，終凝后的監測頻率為每天一次。（1）本工程立桿沉降監測預警值為10mm，立桿垂直偏差在24mm以內。（2）監測數據超過預警值時必須立即停止澆筑混凝土，疏散人員，并及時進行加固處理。五、支模架坍塌應急預案1、事故類型和危害程度分析在施工過程中，可能發生支模架坍塌事故主要體現在立桿間距偏大，水平桿或

34、剪刀撐搭設不到位，缺少保險扣件等方面。事故發生后會造成人員傷亡或周轉材料、設備的損壞。2、應急處置基本原則現場指揮部應根據事故性質、類別、嚴重程度，研究部署現場救援處置方案，責成各有關部門及相關人員立即進入崗位，按照現場勘查和救援同步進行的原則及時開展工作，保證組織到位、應急救援隊伍到位、應急救援物資到位。3、組織機構及職責 3.1應急組織體系組 長：曹應標副組長：沈建良組 員：費周松 陳永明 3.2指揮機構及職責（1）曹應標負責現場，了解和掌握事故情況，組織現場搶救指揮。（2）沈建良任務是及時布置現場搶救，保持與當地建設行政主管部門、勞動部門等單位的溝通，并及時通知當事人的親人。（3）費周松

35、負責維護現場秩序、保護事發現場、做好當事人周圍人員的問訊記錄、保持與當地公安部門的溝通。（4）陳永明負責妥善處理好善后工作，負責保持與當地有關部門的溝通聯系。4、預防與預警 4.1危險源監控建立健全工程項目重大危險源信息監控方法與程序，有變化時及時反應到上級部門。完善危險源辯識工作，對危險源進行識別和評估。在技術和管理措施上加強重大事故危險的監控，防止重、特大事故發生。對危險設備的危險區域予以明顯標識，實現規范化、標準化管理。 4.2預警行動（1）快速反應原則：事故處置要堅持一個“快”字，做到反應快、報告快、處置快。事故單位必須在第一時間向項目部辦公室或向項目部領導直接報告，同時迅速報警，指揮

36、中心領導要盡快到達事故地點。（2）先期處置原則：一旦發生事故，應立即啟動先期處置應急預案，迅速采取有效措施，盡可能的控制事態發展，以減少人員傷亡和財產損失。（3）統一指揮原則：發生重、特大事故后，由指揮中心全面負責內部的統一指揮、統一調度，并配合、服從上級有關部門的對重、特大事故的統一指揮，保證處置工作的統一高效。（4）協調作戰原則：項目部各部門在指揮中心的統一領導指揮下，按照各自職責，密切協作，相互配合，共同做好事故的應急處置和搶險救援工作。信息通訊：項目負責人：曹應標 手機：安全負責人：陳永明 手機：工地現場電話：醫院急救中心 120 火警 119 匪警 110項目部辦公室接到報告后，應迅

37、速通知全體指揮中心成員，單位負責人接到報告后，應當在1小時內向事故發生地有關部門逐級上報。報告內容包括：發生事故的時間、地點、單位、聯系電話、報告人、傷亡人數等簡要情況。5、應急處置 5.1響應分級 根據生產安全事故造成的人員傷亡或者直接經濟損失，坍塌倒塌造成人員傷亡事故，按照分級負責的原則，明確應急響應級別。 5.2響應程序 在領導到達事故現場之前，事故單位應按著救人優先的原則，同時在保障人身安全的情況下盡可能地搶救重要資料和財產，在此基礎上，注意保護好事故現場。 指揮中心領導和成員到達事故現場后，應立即了解事故情況，立即研究部署搶救方案，上級有關部門到達現場后，聽從上級的統一指揮，堅決執行

38、上級的決定，并配合有關部門對事故的調查。 5.3處置措施 （1）挖掘被掩埋傷員及時脫離危險區。 （2）進行簡易包扎、止血或簡易骨折固定。 （3）對呼吸、心跳停止的傷員予以心臟復蘇。（4）事故發生后應立即報告應急搶險指揮部。 （5）消除傷員口、鼻內砂漿、凝血塊、嘔吐物等，將昏迷傷員舌頭拉出，以防窒息。 （6）組織人員盡快解除重物壓迫，減少傷員擠壓綜合癥發生。并將其轉移至安全地方。 （7）盡快與120急救中心取得聯系，詳細說明事故地點、嚴重程度，并派人到路口接應。 （8）在沒有人員受傷的情況下，現場負責人應根據實際情況研究補救措施，在確保人員生命安全的前提下，組織恢復正常施工秩序。 （9）現場安全

39、員應對支模架倒塌事故進行原因分析，制訂相應的糾正措施，認真填寫傷亡事故報告表、事故調查等有關處理報告，并上報集團應急搶險領導小組。 （10）若有骨折時應及時用夾板等簡易固定后立即送醫院。6、應急物資與裝備保障 按照目前項目部準備的應急物資，消防器材及衛生器具、通信裝備等，管理責任人經常進行檢查設施是否完好有效，配備的數量合理。 安全事故應急常用物資和設備有：（1）常備藥品：消毒藥品、急救物品（創可貼、繃帶、無菌敷料、仁丹等）及各種常用小夾板、擔架、止血袋、氧氣袋等。（2）搶險工具：鐵鍬、撬棍、氣割工具、消防器材、小型金屬切割機、電工常用工具等。（3）應急器材：架子管、安全帽、安全帶、防毒面具、

40、應急燈、對講機、電焊機、水泵、滅火器等、千斤頂。（4）設備：小轎車1輛。7、注意事項： （1）事故發生后應立即停止施工，關閉機械，以免二次傷害。 （2）人工胸外心臟擠壓、人工呼吸不能輕易放棄，必須堅持到底。 （3）注意觀察坍塌周邊建筑物或設備，及時組織人員撤離危險區。第六章、勞動力計劃一、施工管理體系、人員、職責1、項目經理及項目副經理職責1）領導、組織、指揮、協調項目經理部的工作和全面負責施工現場管理的各項工作。2）在公司授權的范圍內，負責參與分包單位、租賃供應單位洽談分包合同、租賃合同和供貨合同，并負責協調項目內分包單位之間的關系。3）組織實施工程質量、工程進度、安全文明施工各項技術措施。

41、2、項目技術負責人管理職責1）負責施工項目的技術、質量、安全和進度管理工作，貫徹執行有關的技術標準、規范和質量檢驗標準。2）組織施工圖自審工作。負責與業主和設計單位商討施工項目的有關技術問題，并負責技術資料的簽證。3）負責對重要分項工程和關鍵部位進行技術交底。組織項目的質量、安全、計量等檢驗活動，并督促落實整改措施。負責審核竣工驗收資料和竣工圖。4）編制單位工程的進度控制計劃和月(旬)作業計劃，并相應編制勞動力、周轉材料和機械設備的計劃。經項目經理認可后負責實施。5）負責技術資料的監督和檢查，做到與工程進度同步。施工管理組織網絡圖其它分包塔吊司機水電班倉管員機修員計量員油漆班架子班鋼筋班木工班

42、泥工班施工員 盛月林質量員潘曉江資料員陳國平材料員朱長權安全員閔東其技術負責人：沈建良項目經理：曹應標3、施工員職責1）嚴格按施工圖，施工規范和施工組織設計要求組織施工，合理安排和利用勞動力、材料和機械設備。2）負責各單位工程的技術、質量、安全和文明施工管理，施工前必須認真做好對作業班組的技術、質量、安全交底工作，并在施工中檢查督促。3）負責觀砌、翻樣的技術工作和分項工程的質量評定，組織生產班組和觀砌、翻樣對隱蔽工程進行自檢、互檢、交檢工作。4）認真做好施工記錄，負責對質量、安全等檢查中所存在問題落實整改。4、材料員職責1）根據工程進度計劃，編制材料的需求計劃，并及時做好供應工作，確保物資的品

43、種、規格、質量和數量。2）項目自行采購的物資要堅持比質量、比價格、比運距，對進場材料要按物資管理規定，及時做好入庫進場驗收和材料標識工作。3）做好物資委托加工、提貨、運輸、入庫、發放等各個環節的管理工作，減少浪費和損耗。4）嚴格限額領料制度，認真做好材料臺帳，及時上報有關資料，并做好現場材料的堆放、整理工作。5、質檢員職責1）以建筑安裝工程質量檢驗評定標準和施工驗收規范為依據，協助技術負責人做好質量管理工作。2）參加隱蔽工程驗收和技術復核，檢查評定分項工程質量等級，并及時辦理有關手續。3）檢查督促質量整改的落實情況，參加工程質量問題調查分析，并提出處理意見和防范措施等建議。6、資料員職責 負責

44、本工程資料的編寫、收集及整理。及時跟蹤施工進程，真實記錄工程質量情況、工序驗收情況，及時提供各種試驗報告。工程竣工時必須提供完整的工程技術資料，包括工程質保資料、安全資料。負責原材料抽樣試驗及成品抽樣試驗的送檢。7、安全員職責1）負責施工現場國家安全法規及公司安全規章制度的貫徹執行工作。2）負責施工現場安全技術措施的制定和交底，組織對腳手架、垂直運輸、施工機械及施工用電等驗收工作。3）對現場的安全隱患，及時督促有關人員整改，發現重大安全隱患及時上報項目部，有權制止作業，并組織職工撤離危險區域。4）施工現場發生傷亡事故，及時上報，并協助保護現場，認真參與工傷事故的調查，真實地向有關領導匯報情況。

45、施工組織主要從確定項目人員組織機構和項目管理班子出發，針對工程實施中的主要環節如安全、質量、工期、文明施工、總承包管理等進行總體部署，最終保證本工程的順利完成。二、勞動力配置計劃工種人數目前在何工地上崗計劃進場時間計劃退場時間木工30待崗開工竣工架子工40待崗開工竣工普工15待崗開工竣工機操工10待崗開工竣工電焊工2待崗開工竣工維修電工5待崗開工裝飾維修鉗工5待崗開工裝飾合計107第七章、支模架搭設計算書及附圖模板與支撐計算書參考書籍：施工手冊第1、4冊；建筑施工扣件式鋼管模板支架技術規程（DB33/1035-2006，J10905-2006）一、 墻板模板計算：墻寬350，高4800,計算時

46、考慮分三層澆搗，每層澆搗1.6m，待混凝土稍凝（初凝以前）后再澆搗上層混凝土，間隔約1小時以上，計算澆搗速度按2m/h。（一）、多層板計算：1、荷載計算：恒載標準值：混凝土側壓力 F=0.22ct012V1/2 t0=200/（T15）=200/（2815）=4.651（T為砼的溫度）c=24KN/m3 1=1.6 2=1.15 V=2m/hF=0.22244.6511.61.1521/2=63.89KN/F=rcH=244.8=115.2KN/ 恒載設計值(取較小值)： 1.263.89KN/0.9=69KN/活載標準值（因墻厚大于100，活載僅取傾倒混凝土時產生的水平荷載）：振搗時產生混凝

47、土時的荷載 2KN/活載設計值： 1.40.92=2.52KN/荷載總計： 692.52=71.52KN/2、多層板承載力驗算:為簡化計算，均按簡支考慮（按實際情況可采用多跨連續梁計算）。計算時取1m板寬，板后小楞采用方木，間距200。底板厚17，fm=15Mpa,E=6000。M=1/871.520.22=0.36KNm=M/W=0.36106/(1/61000172)=7.47Mpafm=13Mpa3、變形驗算：=5ql4/（384EI）=5512004/（38460001/121000173） =0.44=l/250=200/250=0.8（二）、支承模板小楞計算（小楞截面尺寸為5070

48、）：1、荷載計算： 恒載設計值： 690.2=13.8KN/m活載設計值： 2.520.2=0.504KN/m荷載總計： 13.8+0.504=14.3KN/m2、小楞承載力驗算：為簡化計算，按簡支梁考慮（按實際情況可采用多跨連續梁計算）。外層鋼管間距500，雙根鋼管，內側鋼管跨度為440。M=1/814.30.442=0.35KNm=M/W=0.35106/(1/670502)=12Mpa15Mpa3、變形驗算：=5ql4/（384EI）=513.84404/（38460001/1270503） =1.54=l/250=440/250=1.76（三）、外層鋼管大楞計算：1、荷載計算： 恒載設

49、計值： 510.5=25.5KN/m活載設計值： 2.520.5=1.26KN/m 荷載總計： 34.5+1.26=35.76KN/m2、鋼管承載力驗算:為簡化計算，按簡支梁、均布荷載考慮（按實際情況可采用集中荷載作用下的多跨連續梁計算）。外層鋼管采用雙根鋼管（鋼管截面特性按壁厚3.2的取值, W=4.732103,I=11.36104），對拉螺絲間距500500。M=1/835.760.52=1.12KNm=M/W=1.12106/(24.732103)=118.34Mpa205Mpa3、變形驗算：=5ql4/（384EI）=534.55004/（3842.06105211.36104） =

50、0.6=l/250=500/250=2（四）、對拉螺絲計算：1、荷載計算： 荷載總計： 35.76KN/m0.5m=17.88KN2、螺絲抗拉承載力驗算:選用14螺絲，最大允許拉力 KN17.88KN，滿足要求。二、 現澆板模板系統計算：（一）、250厚板：采用多層板底模，下部小楞為8060（高）方木，支模架為鋼管架，步距在1500以內，支模架搭設高度為4.65m，掃地桿距地面在200以內，頂部直接至板底，各節點縱橫均用鋼管拉通。1、多層板計算：（1）、荷載計算：恒載標準值：底模板自重 70.017=0.119KN/混凝土自重 240.25=6KN/鋼筋重 1.10.25=0.28KN/ 恒載

51、設計值： 1.356.4=8.64KN/活載標準值：施工人員及設備荷載 2.5KN/活載設計值： 1.42.5=3.5N/荷載總計： 8.643.5=12.14KN/（2）、多層板承載力驗算：為簡化計算，按簡支梁考慮（按實際情況可采用多跨連續梁計算）。計算時接鋼管立桿間距700，小楞間距350，底板厚17，fm=15Mpa,E=6000。M=1/812.140.352=0.19KNm=M/W=0.19106/(1/61000122)=7.88Mpafm=15Mpa（3）、變形驗算：=5ql4/（384EI）=58.653504/（38460001/121000173） =0.68=l/250=

52、350/250=1.4（DB33/1035-2006中為l/150,且不大于10）（4）、抗剪強度驗算：Q= ql/2=12.140.33/2=2KN=3Q/2bh=32.15103/（2100017）=0.19Mpafv=1.4Mpa2、支承模板小楞計算（8060方木，fm=13Mpa,E=9000）：（1）、荷載計算： 恒載設計值： 8.640.35=3.02KN/m活載設計值： 3.150.35=1.1025KN/m荷載總計： 4.12KN/m（2）、小楞承載力驗算：為簡化計算，按簡支梁考慮（按實際情況可采用多跨連續梁計算）。下部鋼管最大間距700，即小楞跨度為700。M=1/84.12

53、0.72=0.25KNm=M/W=0.25106/(1/680602)=5.21Mpa13Mpa（3）、變形驗算：=5ql4/（384EI）=54.127004/（38490001/1280603） =0.95=l/250=700/250=2.8（4）、抗剪強度驗算：Q= ql/2=4.120.7/2=1.44KN=3Q/2bh=31.44103/（28060）=0.45 Mpafv=1.3Mpa3、支模架上部鋼管（大楞）計算：（1）、荷載計算：恒載標準值：底模及小楞自重 0.30.7=0.21KN/m混凝土自重 240.250.7=4.2KN/m鋼筋重 1.10.250.7=0.19KN/m

54、 恒載設計值： 1.354.6=6.21KN/m活載標準值：施工人員及設備荷載 1.5KN/活載設計值： 1.41.51.2=2.52KN/m荷載總計： 6.212.52=8.73KN/m（2）、鋼管承載力驗算:為簡化計算，按每跨有兩個集中力的簡支梁計算,下部鋼管立桿最大間距700900，與小楞垂直方向的鋼管跨度為300。P=8.730.30=2.62KN M=2.620.30=0.79KNm=M/W=0.79106/(4.732103)=166.95Mpa205Mpa（3）、變形驗算：=Pal2（3-4a2）/24EI=6.2133090023-4（1/3）2/（242.0610511.36

55、104） =0.1=l/250=900/250=3.64、立桿穩定計算：（鋼管立桿最大間距900900）1、荷載計算：恒載標準值：底模及小楞自重 0.30.90.9=0.243KN混凝土自重 240.250.90.9=4.86KN鋼筋重 1.10.250.90.9=0.223KN 恒載設計值： 1.354.14=5.59KN活載標準值：施工人員及設備荷載 1.0KN/活載設計值： 1.41.00.90.9=1.134KN荷載總計： 5.591.134=6.724KN 風荷載計算：=0.108（查DB33/1035-2006表）s=1.3=0.140 z=1.25(B類地區，20m高度)0=0.

56、45KN/K=0.7sz0=0.055 KN/MW=0.851.4Klah2/10=0.851.40.05510-390015002/10=1.33104N2、立桿穩定性驗算:N=6.47KNL0=h+2a=1.8+20.1=2.0m L0=kh=1.1631.3681.8=2.864m, k、查DB33/1035-2006附錄D 因L0 L0，故取L0=2.864mi=15.89 =L0/i=2.864103/15.89=180.2 查表得=0.216KH=1/1+0.005（H-4）=1/1+0.005（4.65-4）=0.9971.05N/(AKH) =1.056.47103/(0.21

57、64.501020.997)=70.53MPa205Mpa組合風荷載：1.05N/(AKH)+MW/W=70.53+1.33104/（4.732103）=73.34MPa205Mpa5、 扣件抗滑移計算：N=6.724KN72=14KN （采用兩個扣件，公司扣件抗滑按7KN取值）。經計算可知，250厚現澆板底板可采用17厚多層板。支承底板小楞可采用鋼管，最大間距330。模板架立桿間距可為700900，小楞架于短邊，可滿足要求。三、 現澆板模板系統計算：（一）、110厚板：采用多層板底模，下部小楞為8060（高）方木，支模架為鋼管架，步距在1500以內，支模架搭設高度為3.49m，掃地桿距地面在

58、200以內，頂部直接至板底，各節點縱橫均用鋼管拉通。1、多層板計算：（1）、荷載計算：恒載標準值：底模板自重 70.012=0.084KN/混凝土自重 240.11=2.62KN/鋼筋重 1.10.11=0.121KN/ 恒載設計值： 1.352.83=3.82KN/活載標準值：施工人員及設備荷載 2.5KN/活載設計值： 1.42.5=3.5N/荷載總計： 3.823.5=7.32KN/（2）、多層板承載力驗算：為簡化計算，按簡支梁考慮（按實際情況可采用多跨連續梁計算）。計算時取立桿間距1.2m，小楞間距400，底板厚17，fm=15Mpa,E=6000。M=1/87.320.402=0.1

59、5KNm=M/W=0.15106/(1/61000172)=3.12Mpafm=15Mpa（3）、變形驗算：=5ql4/（384EI）=53.824004/（38460001/121000123） =0.52=l/250=400/250=1.6（DB33/1035-2006中為l/150,且不大于10）（4）、抗剪強度驗算：Q= ql/2=12.080.40/2=2.41KN=3Q/2bh=32.41103/（2100012）=0.30Mpafv=1.4Mpa2、支承模板小楞計算（8060方木，fm=13Mpa,E=9000）：（1）、荷載計算： 恒載設計值： 3.820.40=1.536KN

60、/m活載設計值： 3.150.40=1.26KN/m荷載總計： 2.3KN/m（2）、小楞承載力驗算：為簡化計算，按簡支梁考慮（按實際情況可采用多跨連續梁計算）。下部鋼管最大間距1200，即小楞跨度為1200。M=1/82.31.22=0.414KNm=M/W=0.414106/(1/680602)=8.625Mpa13Mpa（3）、變形驗算：=5ql4/（384EI）=52.37004/（38490001/1280603） =4.79=l/250=1200/250=4.8（4）、抗剪強度驗算：Q= ql/2=2.31.2/2=1.38KN=3Q/2bh=31.38103/（28060）=0.

61、43 Mpafv=1.3Mpa3、支模架上部鋼管（大楞）計算：（1）、荷載計算：恒載標準值：底模及小楞自重 0.31.2=0.36KN/m混凝土自重 240.111.2=3.17KN/m鋼筋重 1.10.111.2=0.15KN/m 恒載設計值： 1.353.68=4.97KN/m活載標準值：施工人員及設備荷載 1.5KN/活載設計值： 1.41.51.2=2.52KN/m荷載總計： 4.972.52=7.49KN/m（2）、鋼管承載力驗算:為簡化計算，按每跨有兩個集中力的簡支梁計算,下部鋼管立桿最大間距12001000，與小楞垂直方向的鋼管跨度為1000。P=7.490.33=2.47KN

62、M=2.470.33=0.95KNm=M/W=0.82106/(4.732103)=173.28Mpa205Mpa（3）、變形驗算：=Pal2（3-4a2）/24EI=4.97330100023-4（1/3）2/（242.0610511.36104） =0.1=l/250=1000/250=44、立桿穩定計算：（鋼管立桿最大間距12001000）1、荷載計算：恒載標準值：底模及小楞自重 0.31.21.0=0.36KN混凝土自重 240.111.21.0=3.17KN鋼筋重 1.10.111.21.0=0.15KN 恒載設計值： 1.353.68=4.97KN活載標準值：施工人員及設備荷載 1

63、.0KN/活載設計值： 1.41.01.21.0=1.68KN荷載總計： 4.971.40=6.65KN 風荷載計算：=0.108（查DB33/1035-2006表）s=1.3=0.140 z=1.25(B類地區，20m高度)0=0.45KN/K=0.7sz0=0.055 KN/MW=0.851.4Klah2/10=0.851.40.05510-3100015002/10=1.47104N2、立桿穩定性驗算:N=6.65KNL0=h+2a=1.8+20.1=2.0m L0=kh=1.1631.3681.8=2.864m, k、查DB33/1035-2006附錄D 因L0 L0，故取L0=2.8

64、64mi=15.89 =L0/i=2.864103/15.89=180.2 查表得=0.216KH=1/1+0.005（H-4）=1/1+0.005（3.49-4）=1.01.05N/(AKH) =1.056.65103/(0.2164.501021)=71.84MPa205Mpa組合風荷載：1.05N/(AKH)+MW/W=71.84+1.47104/（4.732103）=74.95MPa205Mpa5、 扣件抗滑移計算：N=6.65KN72=14KN （采用兩個扣件，公司扣件抗滑按7KN取值）。經計算可知，110厚現澆板底板可采用17厚多層板。支承底板小楞可采用鋼管，最大間距330。模板架

65、立桿間距可為12001000，小楞架于短邊，可滿足要求。四、 大梁模板系統計算：鋼管支架：大梁為6001000，現澆板厚為180。采用40厚松木底板，下部小楞為鋼管,支模架為鋼管架，立桿間距與相應的現澆板架相協調。步距在1800以內，掃地桿距地面在200以內，頂部直接至板底，各節點縱橫均用鋼管拉通。（一）、6001000，現澆板厚為180：1、梁底板計算：（1）、荷載計算：恒載標準值：模板自重 70.04（0.6+0.882）=0.661KN/m混凝土自重 241.00.6=14.4KN/m鋼筋重 1.50.61.0=0.9KN/m 恒載設計值： 1.215.961=19.15KN/m活載標準

66、值： 振搗時產生的荷載 2.00.6=1.2 KN/m活載設計值： 1.41.2=1.68KN/m荷載總計： 20.83KN/m（2）、梁底板承載力驗算: 為簡化計算，按簡支梁考慮。與原有現澆板架相協調，鋼管小楞間距500。底板厚40，fm=13 Mpa,E=9000。M=1/820.830.502=0.651KNm=M/W=0.651106/(1/6600402)=4.07Mpafm=13Mpa（3）、變形驗算：=5ql4/（384EI）=519.155004/（38490001/12600403） =0.54=l/250=500/250=2（4）、抗剪強度驗算：Q= ql/2=19.150

67、.5/2=4.78KN=3Q/2bh=32.166103/（260040）=0.3Mpafv=1.4Mpa2、支承模板鋼管計算：（1）、荷載計算： 恒載設計值： 19.150.5/0.6=15.95KN/m活載設計值： 1.680.5/0.6=1.4KN/m荷載總計： 17.35KN/m（2）、鋼管承載力驗算:為簡化計算，按簡支梁考慮。立桿間距為600，即鋼管小楞跨度為600。R=Qb/2=17.350.6/2=5.21KNMmax=qbl（2-b/l）/8=1/817.350.60.6(2-0.6/0.6) =0.781KNm=M/W=0.781106/(4.732103)=165.05Mp

68、a205Mpa（3）、變形驗算：=qb（8l3-4b2lb3）/（384EI）=15.95600（86003-460026006003）/（3842.0610511.36104） =1.15=l/250=600/250=2.42、支承小楞鋼管計算：（1）、荷載計算： 恒載設計值： 19.150.5/2=4.79KN活載設計值： 1.680.5/2=0.42KN荷載總計： 5.21KN（2）、鋼管承載力驗算:為簡化計算，按簡支梁考慮。立桿間距為700，即鋼管跨度為700。Mmax=Pl/4=5.210.7/4 =0.911KNm=M/W=0.911106/(4.732103)=192.7Mpa2

69、05Mpa（3）、變形驗算：=Pl3/（48EI）=47907003/（482.0610511.36104） =1.46=l/250=700/250=2.83、立桿穩定計算：（1）、計算風荷載產生的附加軸力：計算單元的模板縱向長度La=3.0 m，橫向長度Lb=2.0 m, AF =48（45800+43000）=1.691062F=0.85AFKla/La=0.851.691060.05510-31000/3000=26NN1=3FH/（m+1）Lb=3264.9/（6-1+1）2.0=127.4N（2）、立桿穩定計算：Nut=2P（板荷載）=24.79+0.821.00.1825=13.2

70、7KNL0=h+2a=1.8+20.1=2.0m L0=kh=1.1631.3681.8=2.864m, k、查DB33/1035-2006附錄D 因L0 L0，故取L0=2.864mi=15.89 （壁厚3.2） =L0/i=2.864103/15.89=180.2 查表得=0.216KH=1/1+0.005（H-4）=1/1+0.005（4.9-4）=0.996按兩層以上支架考慮, 并考慮風荷載：= (1.05Nut+ N1)/（AKH）=（1.0513.27103+127.4）/(0.2164.501020.996)=145.2MPa205Mpa4、扣件抗滑移計算：N=13.27KN72

71、=14KN （采用兩個扣件）。5、梁側模計算：恒載設計值： 1.215.961=19.15KN/m振搗時產生混凝土時的荷載 2KN/活載設計值： 1.40.92=2.52KN/荷載總計： 19.152.52=21.67KN/2、多層板承載力驗算:為簡化計算，均按簡支考慮（按實際情況可采用多跨連續梁計算）。計算時取1m板寬，板后小楞采用方木，間距250。底板厚17，fm=15Mpa,E=6000。M=1/821.670.252=0.295KNm=M/W=0.295106/(1/61000172)=6.12Mpafm=13Mpa3、變形驗算：=5ql4/（384EI）=521.672504/（38

72、460001/121000173） =0.45=l/250=250/250=1.0（二）、支承模板小楞計算（小楞截面尺寸為5070）：1、荷載計算： 恒載設計值： 21.670.25=5.42KN/m活載設計值： 2.520.25=0.63KN/m荷載總計： 5.42+0.63=6.05KN/m2、小楞承載力驗算：為簡化計算，按簡支梁考慮（按實際情況可采用多跨連續梁計算）。外層鋼管間距500，雙根鋼管，內側鋼管跨度為440。M=1/86.050.442=0.15KNm=M/W=0.15106/(1/670502)=5.14Mpa15Mpa3、變形驗算：=5ql4/（384EI）=55.4244

73、04/（38460001/1270503） =0.6=l/250=440/250=1.76（三）、外層鋼管大楞計算：1、荷載計算： 恒載設計值： 19.150.5=9.575KN/m活載設計值： 2.520.5=1.26KN/m 荷載總計： 9.575+1.26=10.835KN/m2、鋼管承載力驗算:為簡化計算，按簡支梁、均布荷載考慮（按實際情況可采用集中荷載作用下的多跨連續梁計算）。外層鋼管采用雙根鋼管（鋼管截面特性按壁厚3.2的取值, W=4.732103,I=11.36104），對拉螺絲間距500500。M=1/810.8350.52=0.34KNm=M/W=0.34106/(24.7

74、32103)=35.92Mpa205Mpa3、變形驗算：=5ql4/（384EI）=59.5755004/（3842.06105211.36104） =0.17=l/250=500/250=2（四）、對拉螺絲計算：1、荷載計算： 荷載總計： 10.835KN/m0.5m=5.42KN2、螺絲抗拉承載力驗算:選用12螺絲，最大允許拉力14.3 KN5.42KN，滿足要求。經計算可知，6001000大梁底板可采用40厚松板。支承底板小楞可采鋼管，最大間距500。模板架立桿間距可為600700。五、 大梁模板系統計算：鋼管支架：大梁為6001500，現澆板厚為180。采用40厚松木底板，下部小楞為鋼

75、管,支模架為鋼管架，立桿間距與相應的現澆板架相協調。步距在1500以內，掃地桿距地面在200以內，頂部直接至板底，各節點縱橫均用鋼管拉通。（一）、6001500，現澆板厚為180：1、梁底板計算：（1）、荷載計算：恒載標準值：模板自重 70.04（0.6+1.322）=0.91KN/m混凝土自重 241.50.6=21.6KN/m鋼筋重 1.50.61.5=1.35KN/m 恒載設計值： 1.223.61=28.64KN/m活載標準值： 振搗時產生的荷載 2.00.6=1.2 KN/m活載設計值： 1.41.2=1.68KN/m荷載總計： 30.32KN/m（2）、梁底板承載力驗算: 為簡化計

76、算，按簡支梁考慮。與原有現澆板架相協調，鋼管小楞間距300。底板厚40，fm=13 Mpa,E=9000。M=1/830.320.302=0.341KNm=M/W=0.341106/(1/6600402)=2.13Mpafm=13Mpa（3）、變形驗算：=5ql4/（384EI）=528.643004/（38490001/12600403） =0.1=l/250=300/250=1.2（4）、抗剪強度驗算：Q= ql/2=28.640.3/2=4.3KN=3Q/2bh=34.3103/（260040）=0.27Mpafv=1.4Mpa2、支承模板鋼管計算：（1）、荷載計算： 恒載設計值： 28

77、.640.3/0.6=14.32KN/m活載設計值： 1.680.3/0.6=0.84KN/m荷載總計： 15.16KN/m（2）、鋼管承載力驗算:為簡化計算，按簡支梁考慮。立桿間距為600，即鋼管小楞跨度為600。R=Qb/2=15.160.6/2=4.55KNMmax=qbl（2-b/l）/8=1/815.160.60.6(2-0.6/0.6) =0.69KNm=M/W=0.69106/(4.732103)=145.82Mpa205Mpa（3）、變形驗算：=qb（8l3-4b2lb3）/（384EI）=14.32600（86003-460026006003）/（3842.0610511.3

78、6104） =1.02=l/250=600/250=2.42、支承小楞鋼管計算：（1）、荷載計算： 恒載設計值： 28.640.3/2=4.3KN活載設計值： 1.680.3/2=0.25 KN荷載總計： 4.55KN（2）、鋼管承載力驗算:為簡化計算，按簡支梁考慮。立桿間距為600，即鋼管跨度為600。Mmax=Pl/4=4.550.6/4 =0.683KNm=M/W=0.683106/(4.732103)=144.34Mpa205Mpa（3）、變形驗算：=Pl3/（48EI）=45506003/（482.0610511.36104） =0.87=l/250=600/250=2.43、立桿穩

79、定計算：（1）、計算風荷載產生的附加軸力：計算單元的模板縱向長度La=3.0 m，橫向長度Lb=2.0 m, AF =48（45800+43000）=1.691062F=0.85AFKla/La=0.851.691060.05510-31000/3000=26NN1=3FH/（m+1）Lb=3264.9/（6-1+1）2.0=127.4N（2）、立桿穩定計算：Nut=2P（板荷載）=26.006+0.821.00.1825=15.7KNL0=h+2a=1.8+20.1=2.0m L0=kh=1.1631.3681.8=2.864m, k、查DB33/1035-2006附錄D 因L0 L0，故取

80、L0=2.864mi=15.89 （壁厚3.2） =L0/i=2.864103/15.89=180.2 查表得=0.216KH=1/1+0.005（H-4）=1/1+0.005（4.9-4）=0.996按兩層以上支架考慮, 并考慮風荷載：= (1.05Nut+ N1)/（AKH）=（1.0515.7103+127.4）/(0.2164.501020.996)=171.6MPa205Mpa4、扣件抗滑移計算：N=15.7KN73=21KN （采用三個扣件）。5、梁側模計算：恒載設計值： 1.228.64=34.4KN/m振搗時產生混凝土時的荷載 2KN/活載設計值： 1.40.92=2.52KN

81、/荷載總計： 34.42.52=36.92KN/2、多層板承載力驗算:為簡化計算，均按簡支考慮（按實際情況可采用多跨連續梁計算）。計算時取1m板寬，板后小楞采用方木，間距250。底板厚17，fm=15Mpa,E=6000。M=1/836.920.252=0.288KNm=M/W=0.288106/(1/61000172)=5.92Mpafm=13Mpa3、變形驗算：=5ql4/（384EI）=534.42504/（38460001/121000173） =0.71=l/250=250/250=1.0（二）、支承模板小楞計算（小楞截面尺寸為5070）：1、荷載計算： 恒載設計值： 28.640.

82、25=7.16KN/m活載設計值： 2.520.25=0.63KN/m荷載總計： 7.16+0.63=7.79KN/m2、小楞承載力驗算：為簡化計算，按簡支梁考慮（按實際情況可采用多跨連續梁計算）。外層鋼管間距500，雙根鋼管，內側鋼管跨度為440。M=1/87.790.442=0.187KNm=M/W=0.187106/(1/670502)=6.41Mpa15Mpa3、變形驗算：=5ql4/（384EI）=57.714404/（38460001/1270503） =0.86=l/250=440/250=1.76（三）、外層鋼管大楞計算：1、荷載計算： 恒載設計值： 28.640.5=14.3

83、2KN/m活載設計值： 2.520.5=1.26KN/m 荷載總計： 14.32+1.26=15.58KN/m2、鋼管承載力驗算:為簡化計算，按簡支梁、均布荷載考慮（按實際情況可采用集中荷載作用下的多跨連續梁計算）。外層鋼管采用雙根鋼管（鋼管截面特性按壁厚3.2的取值, W=4.732103,I=11.36104），對拉螺絲間距500500。M=1/815.580.52=0.48KNm=M/W=0.48106/(24.732103)=50.72Mpa205Mpa3、變形驗算：=5ql4/（384EI）=514.325004/（3842.06105211.36104） =0.25=l/250=5

84、00/250=2（四）、對拉螺絲計算：1、荷載計算： 荷載總計： 15.58KN/m0.5m=7.79KN2、螺絲抗拉承載力驗算:選用12螺絲，最大允許拉力14.3 KN7.79KN，滿足要求。經計算可知，6001500大梁底板可采用40厚松板。支承底板小楞可采鋼管，最大間距500。模板架立桿間距可為600600。六、 大梁模板系統計算：鋼管支架：大梁為5001800，現澆板厚為180。采用40厚松木底板，下部小楞為鋼管,支模架為鋼管架，立桿間距與相應的現澆板架相協調。步距在1500以內，掃地桿距地面在200以內，頂部直接至板底，各節點縱橫均用鋼管拉通。（一）、5001800，現澆板厚為180

85、：1、梁底板計算：（1）、荷載計算：恒載標準值：模板自重 70.04（0.5+1.622）=1.05KN/m混凝土自重 241.80.5=21.6KN/m鋼筋重 1.50.61.5=1.35KN/m 恒載設計值： 1.224=28.8KN/m活載標準值： 振搗時產生的荷載 2.00.6=1.2 KN/m活載設計值： 1.41.2=1.68KN/m荷載總計： 30.48KN/m（2）、梁底板承載力驗算: 為簡化計算，按簡支梁考慮。鋼管小楞間距300。底板厚40，fm=13 Mpa,E=9000。M=1/830.480.302=0.34KNm=M/W=0.34106/(1/6600402)=2.1

86、3Mpafm=13Mpa（3）、變形驗算：=5ql4/（384EI）=528.83004/（38490001/12600403） =0.11=l/250=400/250=1.6（4）、抗剪強度驗算：Q= ql/2=28.80.3/2=4.32KN=3Q/2bh=34.32103/（260040）=0.27Mpafv=1.4Mpa2、支承模板鋼管計算：（1）、荷載計算： 恒載設計值： 28.80.3/0.6=14.4KN/m活載設計值： 1.680.3/0.6=1.12KN/m荷載總計： 15.52KN/m（2）、鋼管承載力驗算:為簡化計算，按簡支梁考慮。立桿間距為600，即鋼管小楞跨度為600

87、。R=Qb/2=15.520.6/2=4.67KNMmax=qbl（2-b/l）/8=1/815.520.60.6(2-0.6/0.6) =0.7KNm=M/W=0.7106/(4.732103)=147.9Mpa205Mpa（3）、變形驗算：=qb（8l3-4b2lb3）/（384EI）=14.4600（86003-460026006003）/（3842.0610511.36104） =1.36=l/250=600/250=2.42、支承小楞鋼管計算：（1）、荷載計算： 恒載設計值： 28.80.3/2=4.32KN活載設計值： 1.680.3/2=0.336KN荷載總計： 5.33KN（2

88、）、鋼管承載力驗算:為簡化計算，按簡支梁考慮。立桿間距為600，即鋼管跨度為600。Mmax=Pl/4=5.330.6/4 =0.8KNm=M/W=0.8106/(4.732103)=169.07Mpa205Mpa（3）、變形驗算：=Pl3/（48EI）=43206003/（482.0610511.36104） =0.83=l/250=600/250=2.43、立桿穩定計算：（1）、計算風荷載產生的附加軸力：計算單元的模板縱向長度La=3.0 m，橫向長度Lb=2.0 m, AF =48（45800+43000）=1.691062F=0.85AFKla/La=0.851.691060.0551

89、0-31000/3000=26NN1=3FH/（m+1）Lb=3264.9/（6-1+1）2.0=127.4N（2）、立桿穩定計算：Nut=2P（板荷載）=25.33+1.621.00.1825=17.95KNL0=h+2a=1.8+20.1=2.0m L0=kh=1.1631.3681.8=2.864m, k、查DB33/1035-2006附錄D 因L0 L0，故取L0=2.864mi=15.89 （壁厚3.2） =L0/i=2.864103/15.89=180.2 查表得=0.216KH=1/1+0.005（H-4）=1/1+0.005（4.9-4）=0.996按兩層以上支架考慮, 并考慮

90、風荷載：= (1.05Nut+ N1)/（AKH）=（1.0515.7103+127.4）/(0.2164.501020.996)=171.6MPa205Mpa4、扣件抗滑移計算：N=17.95KN73=21KN （采用三個扣件）。5、梁側模計算：恒載設計值： 1.228.8=34.56KN/m振搗時產生混凝土時的荷載 2KN/活載設計值： 1.40.92=2.52KN/荷載總計： 34.562.52=37.08KN/2、多層板承載力驗算:為簡化計算，均按簡支考慮（按實際情況可采用多跨連續梁計算）。計算時取1m板寬，板后小楞采用方木，間距250。底板厚17，fm=15Mpa,E=6000。M=

91、1/837.080.252=0.0.29KNm=M/W=0.29106/(1/61000172)=6.02Mpafm=13Mpa3、變形驗算：=5ql4/（384EI）=534.562504/（38460001/121000173） =0.72=l/250=250/250=1.0（二）、支承模板小楞計算（小楞截面尺寸為5070）：1、荷載計算： 恒載設計值： 28.80.25=7.2KN/m活載設計值： 2.520.25=0.63KN/m荷載總計： 7.2+0.63=7.83KN/m2、小楞承載力驗算：為簡化計算，按簡支梁考慮（按實際情況可采用多跨連續梁計算）。外層鋼管間距500，雙根鋼管，內

92、側鋼管跨度為440。M=1/87.830.442=0.188KNm=M/W=0.188106/(1/670502)=6.42Mpa15Mpa3、變形驗算：=5ql4/（384EI）=57.834404/（38460001/1270503） =0.88=l/250=440/250=1.76（三）、外層鋼管大楞計算：1、荷載計算： 恒載設計值： 28.60.5=14.3KN/m活載設計值： 2.520.5=1.26KN/m 荷載總計： 14.3+1.26=15.56KN/m2、鋼管承載力驗算:為簡化計算，按簡支梁、均布荷載考慮（按實際情況可采用集中荷載作用下的多跨連續梁計算）。外層鋼管采用雙根鋼管

93、（鋼管截面特性按壁厚3.2的取值, W=4.732103,I=11.36104），對拉螺絲間距500500。M=1/815.560.52=0.49KNm=M/W=0.49106/(24.732103)=50.72Mpa205Mpa3、變形驗算：=5ql4/（384EI）=514.35004/（3842.06105211.36104） =0.25=l/250=500/250=2（四）、對拉螺絲計算：1、荷載計算： 荷載總計： 15.56KN/m0.5m=7.78KN2、螺絲抗拉承載力驗算:選用12螺絲，最大允許拉力14.3 KN7.78KN，滿足要求。經計算可知，5001800大梁底板可采用40

94、厚松板。支承底板小楞可采鋼管，最大間距500。模板架立桿間距可為600600。七、 大梁模板系統計算：鋼管支架：大梁為4001200，現澆板厚為180。采用40厚松木底板，下部小楞為鋼管,支模架為鋼管架，立桿間距與相應的現澆板架相協調。步距在1800以內，掃地桿距地面在200以內，頂部直接至板底，各節點縱橫均用鋼管拉通。（一）、4001200，現澆板厚為180：1、梁底板計算：（1）、荷載計算：恒載標準值：模板自重 70.04（0.4+1.022）=0.683KN/m混凝土自重 241.20.4=11.52KN/m鋼筋重 1.50.41.2=0.72KN/m 恒載設計值： 1.212.92=1

95、5.5KN/m活載標準值： 振搗時產生的荷載 2.00.6=1.2 KN/m活載設計值： 1.41.2=1.68KN/m荷載總計： 17.184KN/m（2）、梁底板承載力驗算: 為簡化計算，按簡支梁考慮。與原有現澆板架相協調，鋼管小楞間距450。底板厚40，fm=13 Mpa,E=9000。M=1/817.180.4502=0.651KNm=M/W=0.651106/(1/6600402)=4.07Mpafm=13Mpa（3）、變形驗算：=5ql4/（384EI）=519.155004/（38490001/12600403） =0.54=l/250=500/250=2（4）、抗剪強度驗算：Q

96、= ql/2=19.150.5/2=4.78KN=3Q/2bh=32.166103/（260040）=0.3Mpafv=1.4Mpa2、支承模板鋼管計算：（1）、荷載計算： 恒載設計值： 19.150.5/0.6=15.95KN/m活載設計值： 1.680.5/0.6=1.4KN/m荷載總計： 17.35KN/m（2）、鋼管承載力驗算:為簡化計算，按簡支梁考慮。立桿間距為600，即鋼管小楞跨度為600。R=Qb/2=17.350.6/2=5.21KNMmax=qbl（2-b/l）/8=1/817.350.60.6(2-0.6/0.6) =0.781KNm=M/W=0.781106/(4.732

97、103)=165.05Mpa205Mpa（3）、變形驗算：=qb（8l3-4b2lb3）/（384EI）=15.95600（86003-460026006003）/（3842.0610511.36104） =1.15=l/250=600/250=2.42、支承小楞鋼管計算：（1）、荷載計算： 恒載設計值： 19.150.5/2=4.79KN活載設計值： 1.680.5/2=0.42KN荷載總計： 5.21KN（2）、鋼管承載力驗算:為簡化計算，按簡支梁考慮。立桿間距為700，即鋼管跨度為700。Mmax=Pl/4=5.210.7/4 =0.911KNm=M/W=0.911106/(4.7321

98、03)=192.7Mpa205Mpa（3）、變形驗算：=Pl3/（48EI）=47907003/（482.0610511.36104） =1.46=l/250=700/250=2.83、立桿穩定計算：（1）、計算風荷載產生的附加軸力：計算單元的模板縱向長度La=3.0 m，橫向長度Lb=2.0 m, AF =48（45800+43000）=1.691062F=0.85AFKla/La=0.851.691060.05510-31000/3000=26NN1=3FH/（m+1）Lb=3264.9/（6-1+1）2.0=127.4N（2）、立桿穩定計算：Nut=2P（板荷載）=24.79+0.821

99、.00.1825=13.27KNL0=h+2a=1.8+20.1=2.0m L0=kh=1.1631.3681.8=2.864m, k、查DB33/1035-2006附錄D 因L0 L0，故取L0=2.864mi=15.89 （壁厚3.2） =L0/i=2.864103/15.89=180.2 查表得=0.216KH=1/1+0.005（H-4）=1/1+0.005（4.9-4）=0.996按兩層以上支架考慮, 并考慮風荷載：= (1.05Nut+ N1)/（AKH）=（1.0513.27103+127.4）/(0.2164.501020.996)=145.2MPa205Mpa4、扣件抗滑移計

100、算：N=13.27KN72=14KN （采用兩個扣件）。5、梁側模計算：恒載設計值： 1.215.961=19.15KN/m振搗時產生混凝土時的荷載 2KN/活載設計值： 1.40.92=2.52KN/荷載總計： 19.152.52=21.67KN/2、多層板承載力驗算:為簡化計算，均按簡支考慮（按實際情況可采用多跨連續梁計算）。計算時取1m板寬，板后小楞采用方木，間距250。底板厚17，fm=15Mpa,E=6000。M=1/821.670.252=0.295KNm=M/W=0.295106/(1/61000172)=6.12Mpafm=13Mpa3、變形驗算：=5ql4/（384EI）=5

101、21.672504/（38460001/121000173） =0.45=l/250=250/250=1.0（二）、支承模板小楞計算（小楞截面尺寸為5070）：1、荷載計算： 恒載設計值： 21.670.25=5.42KN/m活載設計值： 2.520.25=0.63KN/m荷載總計： 5.42+0.63=6.05KN/m2、小楞承載力驗算：為簡化計算，按簡支梁考慮（按實際情況可采用多跨連續梁計算）。外層鋼管間距500，雙根鋼管，內側鋼管跨度為440。M=1/86.050.442=0.15KNm=M/W=0.15106/(1/670502)=5.14Mpa15Mpa3、變形驗算：=5ql4/（3

102、84EI）=55.424404/（38460001/1270503） =0.6=l/250=440/250=1.76（三）、外層鋼管大楞計算：1、荷載計算： 恒載設計值： 19.150.5=9.575KN/m活載設計值： 2.520.5=1.26KN/m 荷載總計： 9.575+1.26=10.835KN/m2、鋼管承載力驗算:為簡化計算，按簡支梁、均布荷載考慮（按實際情況可采用集中荷載作用下的多跨連續梁計算）。外層鋼管采用雙根鋼管（鋼管截面特性按壁厚3.2的取值, W=4.732103,I=11.36104），對拉螺絲間距500500。M=1/810.8350.52=0.34KNm=M/W=0.34106/(24.732103)=35.92Mpa205Mpa3、變形驗算：=5ql4/（384EI）=59.5755004/（3842.06105211.36104） =0.17=l/250=500/250=2（四）、對拉螺絲計算：1、荷載計算： 荷載總計： 10.835KN/m0.5m=5.42KN2、螺絲抗拉承載力驗算:選用12螺絲，最大允許拉力14.3 KN5.42KN，滿足要求。經計算可知，6001000大梁底板可采用40厚松板。支承底板小楞可采鋼管，最大間距500。模板架立桿間距可為600700。