1、目 錄1、編制依據12、工程概況13。施工部署23。1 施工組織管理機構23.2勞動力配置33。3主要施工機械設備配置34。施工總體方案44.1 腳手架方案選擇44.2 腳手架材料選擇45、施工流程及方案45。1工藝流程45。2施工方案46、腳手架的檢查與驗收87、質量保證體系及技術措施97.1質量保證體系97。2 技術保證措施107.3 質量保障措施118、腳手架安全技術措施118。1安全保證措施118。2腳手架拆除安全技術措施129。安全保證組織機構及保證體系139.1安全組織機構和保證體系139.2 安全保證措施15附一.腳手架計算書201。1 參數信息201.2 小橫桿的計算211。3

2、 大橫桿的計算221。4 扣件抗滑力的計算231.5 腳手架立桿荷載計算241.6 立桿的穩定性計算26附二。立桿的地基承載力計算27橋墩腳手架施工方案 1、編制依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ1302001;客貨共線鐵路橋涵工程施工技術指南TZ102032008;建筑地基基礎設計規范(GB500072002）；建筑結構荷載規范（GB50009-2001）；鋼結構設計規范(GB500172003）；2、工程概況xx鐵路米易至xx段位于xx省xx市境內，北起米易縣，向南經鹽邊縣、xx市東區、仁和區至川滇省界，正線全長93.844km。xx鐵路北端連通成都樞紐，通往川西、西北地區以及

3、華北、東北、華東等部分地區;中部于xx與規劃的昭攀麗鐵路相交，可通往滇東北和黔西北地區；南端經廣通至昆明樞紐，通達滇、黔、桂、珠三角及東南亞地區，是西南地區的重要骨架路網。xx線米易至xx段是xx鐵路的重要組成部分。本標段為xx鐵路米易至xx段擴能改造工程站前工程MPZQ4標：(1）新建雙線：仁和溝車站大橋昆明端臺背(D6K587+157.20）大份田大橋昆明端橋臺臺背（DK607+819。82）,全長21.138km。（2）既有xx鐵路整治：xx（不含)至迤資（含）:K747+500K760+500，全長13km。主要工程內容為標段范圍內全部招標工程內容及從金沙江大橋至終點段全部T梁的制、架

4、、橋面系（不含護輪軌)。本標段主線橋梁3102。8延長米/9座，其中：復雜特大橋1496.24延長米/1座，大橋1412。26延長米/5座，中橋96.04延長米/1座,小橋98。2延長米/2座.跨線立交橋376。3延長米/2座，涵洞1083.01橫延米/11座。其中海控灣特大橋大跨度箱梁分塊預制拼裝及高墩施工為本工程的施工難點. 詳見“主要特、大橋梁一覽表”。主要特、大橋梁一覽表序號中 心 里 程橋 梁 名 稱特 殊 孔 跨 布 置橋長（m）備注1D1K594+068?？貫程卮髽?24+832+1664+332+124m1496。242D2K595+034立新村1號大橋732+124m266。

5、13D2K595+485立新村2號大橋124+832+224m347。014D5K590+046那紹河大橋1032+124m363。45D5K587+582穆家灣大橋832m270。876DK607+752大份田大橋432+124m164.887D5K590+995許家坡中橋124+132+124m96.04橋梁均為雙線橋,橋墩有圓端型實體和空心墩，矩形實心墩和空心墩，線形有直墩和變截面墩。3。施工部署3.1 施工組織管理機構根據人力資源部安排及現場情況，項目部設置項目經理、書記、總工、安全總監、生產副經理、常務副經理各1人，工程部配置部長1人、副部長兼調度室主任1人、主管工程師1人、資料主管

6、1人;安質部配置部長1人、部員3人；計劃部配置部長1人、部員2人；辦公室配置主任1人、部員3人；征拆辦配置主任1人、部員2人;物資部配置部長1人、副部長分管民爆物品1人、部員1人；設備部配置部長1人、副部長1人、部員1人；財務配置部長1人、會計2人、出納1人；調度2人；測量配置主管1人、部員3人；試驗室配置主任1人、副主任1人、試驗員7人,共49人。詳見米攀項目組織機構圖米攀項目組織機構圖3.2勞動力配置單個搭設工作面主要勞動力配置計劃表序號部門、工班作業班組名稱人數備注1指揮組工班長1合計：20人。2測量組測量員23管理組安全員15調度員16作業工班架子工127輸送工班吊車司機19綜合班普工

7、23.3主要施工機械設備配置單個搭設工作面機械設備、儀器設備配置表名稱型號數量（臺）備注吊車QY-251一次性到位全站儀萊卡13。4主要材料配置表名稱型號數量備注鋼管6080t陸續進場對講機MYT-50006有效范圍5km4.施工總體方案4。1 腳手架方案選擇我項目部考慮到施工工期、質量和安全等要素，在選擇方案時，考慮以下幾點：1）架體的結構設計，做到結構安全可靠，造價經濟合理。2）在規定的條件下和使用期限內，能夠充分滿足預期的安全性和耐久性。3)選用材料時，做到常見通用、可周轉利用，便于保養維修。4)結構選型時，做到受力明確，構造措施到位，升降搭拆方便,便于檢查驗收。5)結合本工程的實際情況

8、，綜合考慮以往的施工經驗，確定腳手架方案為鋼管落地式腳手架。4。2 腳手架材料選擇4。1鋼管落地腳手架選用外徑48mm,壁厚3mm的鋼管，表面要平直光滑，不應有裂紋、分層、壓痕、劃道和硬彎。4。2其他扣件、跳板和安全網等材料應符合相應的行業標準和標準化施工要求。5、施工流程及方案5.1工藝流程1 落地腳手架搭設工藝流程：場地平整、夯實 基礎承載力檢測 材料準備 定位設置通長腳手板、底座 縱向掃地桿 立桿 橫向掃地桿 小橫桿 大橫桿 剪刀撐 鋪跳板 安裝防護欄及安全網。2定距定位:根據模板構造要求，在墩身四角用尺量出內、外立桿離墩身的距離，并做好標記;分出立桿位置，標記;墊板（墊木）、底座應準確

9、地放在定位線上，墊板必須鋪放平整，不得懸空.5.2施工方案地基處理根據現場實際情況，承臺邊緣距墩身距離足夠的情況下，腳手架立桿可直接立在承臺上，只需設鋼墊板墊木，不需要進行地基處理。若承臺范圍不夠，則需對地基進行處理,從承臺邊緣向外圍按照35找坡，回填土夯實,上面鋪設5cm厚腳手板,之后在腳手板上鋪設鋼底座或墊木，然后再搭設立桿.5。2。2排水設置在距腳手架外排立桿外0.5m處設置排水溝，引至基坑范圍以外，防止雨水對基礎浸泡，存在安全隱患.立桿設置 腳手架采用雙排立桿，立桿頂端高出結構1m1.5m,立桿接頭采用對接扣件連接立桿與橫桿采用直角扣件連接。 腳手架立桿縱距1.21.5m，橫距0。81

10、m；掃地桿與原地面距離0。2m；內側立桿底部距模板邊緣按25cm控制。本標段橋墩有變截面橋墩，隨著墩身高度增加，截面不斷縮小，腳手架與墩身距離也會不斷變大,此時在腳手架與墩身模板或鋼筋之間搭設橫向鋼管，鋼管上面鋪設木板，橫向鋼管兩端與腳手架和墩身模板或鋼筋牢固固定，保證作業安全。 腳手架的底部立桿可采用不同長度的鋼管參差布置,使鋼管立桿的對接接頭交錯布置，高度方向相互錯開50cm以上，且要求相鄰接頭不在同跨內，以保證腳手架的整體性.圖一 立桿及排水示意圖 立桿應設置墊木和鋼底座，并設置縱橫方向掃地桿,采用直角扣件固定在距底座下20cm處的立桿上。 立桿的垂直偏差應控制在不大于架高的1/400。

11、 同排內外側兩根立桿連線與墩身表面垂直。5。2。4大橫桿、小橫桿設置 大橫桿在腳手架高度方向的間距1。5m1.8m，以便懸掛安全網，大橫桿置于立桿里面，每側外伸長度為15cm。 用直角扣件與立桿扣緊；其長度大于3跨、不小于6m,同一層大橫桿四種要交圈。大橫桿采用對接扣件連接，其接頭交錯布置，不在同步、同跨內。相鄰接頭水平距離不小于50cm.，各接頭距立桿的距離不大于50cm。 按立桿與大橫桿交點(主節點）及大橫桿跨中設置小橫桿，小橫桿與墩臺身表面垂直，主節點處兩端采用直角扣件扣緊在立柱上，跨中大橫桿處扣緊在大橫桿上，以形成空間結構整體受力。 根據作業層跳板搭設的需要，可在兩立柱之間在等距位置增

12、設2根小橫桿，保證跳板斷頭距離小橫桿不超過15cm。圖二 立桿及縱橫水平桿布置圖5。2。4剪刀撐 本腳手架剪刀撐隨立柱、縱橫向水平桿同步搭設，用通長剪刀撐沿架高連續布置。 腳手架外側立面必須設剪刀撐，剪刀撐一般每5步5跨設置一道，斜桿相交點處于同一條直線上，并沿架高連續布置。 剪刀撐的一根斜桿扣在立柱上，另一根斜桿扣在小橫桿伸出的端頭上，兩端分別用旋轉扣件固定，在中間每個主節點處均設固定點。所有固定點距主節點距離不大于15cm。 最下部的斜桿與立桿的連接點距地面的高度控制在30cm內. 施工中應根據結構物的高度及腳手架的長度和寬度，結合現場實際情況合理設置剪刀撐和斜撐。 剪刀撐的桿件連接采用搭

13、接，其搭接長度100cm，并用3個旋轉扣件固定,端部扣件蓋板的邊緣至桿端的距離10cm。5.2。6木跳板鋪設 木跳板采用松木或者楊木,厚35cm，寬2030cm,長度不少于3.5m的硬木板。 跳板設置在3根橫向水平桿上,并在兩端8cm處用直徑1。2mm的鍍鋅鐵絲箍繞23圈固定。當跳板長度小于2m時,可采用兩根小橫桿，各桿距接縫的距離均不大于15cm。里外立桿間應滿鋪跳板。拐角交接處平整，避免出現探頭及空擋現象，鋪設時要選用完好無損的跳板，發現有破損的要及時更換。斜道 墩臺高度不大于6m的腳手架，采用一字型斜道; 墩臺高度大于6m的腳手架，采用之字型斜道； 斜道宜附著外腳手架或建筑物設置；斜道寬

14、度不小于0.6m，坡度采用1：1;拐彎處應設置平臺，其寬度不應小于斜道寬度; 斜道兩側及平臺外圍均應設置欄桿及擋腳板； 斜道跳板橫鋪時，應在橫向水平桿下增設縱向支托桿,縱向支托桿間距不應大于50cm；跳板順鋪時，接頭宜采用搭接;下面的板頭應壓住上面的板頭，板頭的凸棱外采用三角木填順;斜道腳手板上應設置防滑木條，木條厚度宜為23cm。5.2。8防護設施 在作業層下部架設一道水平兜網，隨作業層上升,同時作業不超過兩層,設置安全網防護。腳手架外側使用合格綠色密目式安全網封閉,且將安全網固定在腳手架外立桿里側.腳手架外側必須設1。2m高的防護欄桿和30cm高踢腳桿,頂排防護欄桿不少于2排，高度分別為0

15、。6m和1.2m。6、腳手架的檢查與驗收6。1腳手架搭設完畢或分段搭設完畢，應按規定對腳手架工程的質量進行檢查,經檢查合格后方可交付使用。6。2檢查腳手架還應注重以下幾點：構配件和加固件是否齊全,質量是否合格，連接和掛扣是否緊固可靠；安全網的張掛及扶手的設置是否齊全；基礎是否平整堅實、支墊是否符合規定；垂直度及水平度是否合格。7、質量保證體系及技術措施7.1質量保證體系7.1。1質量保證體系的建立依據招標文件的要求，項目經理部以貫徹ISO9001標準為主線，以保證和提高工程質量為目標，以強化責任和管理、施工過程控制為手段，建立一個從設計源頭開始到工程計劃、質量、安全環保、綜合協調、物質設備采購

16、,再到工程試驗、項目施工保證的質量保證系統，把質量管理各階段、各環節的質量職能嚴密組織起來，形成一個既有明確任務、職責、權限,又能互相協調、促進的質量保證體系。見“質量保證體系框圖.質量管理職責見表7-1“質量管理職責表”。表7-1 質量管理職責表成員管理職責組長項目經理是本標段工程質量管理的第一責任人，對本標段的質量管理工作負組織領導責任;負責主持質量工作會議;組織經常性的質量檢查，開展創優活動,行使質量一票否決權；嚴格執行質量獎罰規定,對質量問題，組織分析原因和整改落實措施;推行全面質量管理。副組長配合項目經理抓好本標段的施工質量管理，并根據本標段施工特點,指導和督促質量部制訂相應的、行之

17、有效的質量管理措施，并貫徹落實.安全質量室負責依據質量目標，根據本標段的工程特點，有針對性地制定相應的質量管理工作規劃,負責質量綜合管理與檢查，行使質量檢查職能。對試驗、檢測等專項技術工作直接檢查，負責對本標段的工程質量進行檢查、監督和指導；負責全面質量管理，組織開展QC小組活動；確保本標段質量目標的實現.架子隊在安全質量室的領導下對所在的區段工程質量進行巡檢，執行安質部下達的關于質量方面的任務。施工班長負責各自管段范圍內施工項目的質量管理與創優工作，保證各分項、項目工程的施工質量，及時記錄和報告質量檢查情況，確保質量目標實現.質檢員負責本隊施工的各項質量檢查，定期向上一級質檢部門匯報工作，協

18、助施工負責人落實各項保障質量的規章制度，消滅施工中的質量隱患.質量保證體系框圖項目部質量管理組織機構架子隊質量管理組織機構項目經理項目副經理項目總工程師安全質量室項目質量領導小組質檢工程師中心試驗室測量監測室試驗員測量組專職質檢員各班組質檢員架子隊長技術主管駐地架子隊7。2 技術保證措施7。2。1架子搭設完畢，用合格密目式完全網鋪圍于架子的外圍和底部。7.2.2鋼管與扣件進場前應經過檢查,合格的才能使用。7。2。3架子搭設到10m高度時由架子搭設人員進行自檢；架子搭設完畢后由施工單位同監理單位對整個腳手架進行驗收檢查，驗收合格后方可投入使用。7。2.4嚴禁將模板支架、纜風繩、泵送混凝土輸送管道

19、等固定在腳手架上；腳手架嚴禁懸掛起重設備。7.2。5腳手架的安全性是由架子的整體性和架子結構完整性來保證的，未經允許嚴禁他人破壞架子結構或在架子上擅自拆除與搭設腳手架各構件。其中在腳手架使用期間，下列桿件嚴禁拆除：主節點處橫縱向水平桿。7.3 質量保障措施7。3.1操作人員作業前必須進行崗位技術培訓與安全教育。7.3.2技術人員在腳手架搭設、拆除前必須給作業人員下達安全技術交底，并傳達至所有操作人員。7。3。3腳手架必須嚴格依據本施工方案進行搭設，搭設時,技術人員必須在現場監督搭設情況，保證搭設質量達到設計要求.7.3.4腳手架搭設完備,依據施工組織設計與單項作業驗收表對腳手架進行驗收，發現不

20、符合要求處，必須限時或立即整改。8、腳手架安全技術措施8。1安全保證措施8.1。1架子在搭設（拆卸)過程要做到文明作業，不得從架子上掉落工具、物品，同時必須保證自身安全,高空作業需穿防滑鞋，佩戴安全帽、安全帶,未佩戴安全防護用品不得上架子。8。1.2在架子上施工的各工種作業人員，應注意自身安全，不得隨意向下、向外拋、掉物品，不得隨意拆除安全防護裝置.8。1.3雨雪霧及六級以上大風等天氣，嚴禁進行腳手架搭設、拆除工作.8.1。4設立安全員對腳手架定期進行檢查、保養。8.1.5在腳手架上進行電、氣焊作業時,必須有防火措施和專人看護，安全員巡視檢查。8.1。6腳手架必須有防止墜物傷人的標識。8。1。

21、7搭拆腳手架期間，地面應設置圍欄和警戒標志，嚴禁非操作人員入內。8.1.8腳手架不得搭設在架空線路的安全距離內，并做好可靠的安全接地處理.8.1。9定期檢查腳手架，發現問題和隱患，在施工作業前及時維修和加固,以達到堅固穩定，確保施工安全。8。1。10腳手架搭設人員必須持證上崗，并正確使用安全帽、安全帶、穿防護鞋.8.1。11保證腳手架的整體性，不得截斷架體。8.1。12嚴格控制施工荷載,腳手架不得集中堆放材料，施工荷載不得大于3KN/m2，確保較大安全儲備。8.1。13結構施工時不允許多層同時作業，同時作業層不超過兩層。8.1.14各作業層之間設置可靠的防護柵欄。防止墜物傷人。8。2腳手架拆除

22、安全技術措施（1）拆架前,全面檢查擬拆腳手架，根據檢查結果，擬訂出作業方案，有計劃的進行拆除。（2）拆架時應劃分作業區，周圍設繩綁圍欄或豎立警戒標志，地面應設專人指揮，禁止非作業人員進入.（3)拆架的高處作業人員應戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋等安全防護用品。(4）拆架程序應遵守“由上而下，先搭后拆”的原則，即先拆跳板、剪刀撐，而后拆小橫桿、大橫桿、立桿等。(5）拆除時要統一指揮，上下呼應，當解開與另一人有關的結扣時，應先通知對方，以防墜落。(6)拆下的材料要徐徐下運，嚴禁拋擲.運至地面的材料應按指定地點隨拆隨碼，堆放整齊。（7）如遇強風、大雨、雪、霧等特殊天氣，不應進行腳手架的拆除,嚴禁夜間拆

23、除。9.安全保證組織機構及保證體系9。1安全組織機構和保證體系9.1。1安全管理組織機構安全管理組織機構見下圖所示。安全管理組織機構架子隊安全員 架子隊安全員 架子隊安全員 架子隊安全員項目總工：鄧仁清專職副書記：李彪何永健安質環保部 袁杰工程技術部 李浩銘計劃合同部田洪勝利設備部郭世春物資部安永軍征拆辦張永試驗室曾彬綜合辦公室譚玲財務部二工區負責人：郭勇專職安全員：梁建、明升亮桂元號、聶偉三工區負責人：李明錄專職安全員：魏子雄、孫華遠王志、文波 一工區負責人：鄭典明專職安全員：羅才臻、崔兵李均強、梁谷榮四工區負責人：王萬里專職安全員：蒲小勇、左文春夏應飛、趙偉項目安全總監：龔建勇安全管理體系

24、組織機構圖中鐵十一局xx鐵路米攀段MPZQ-4標項目經理部常務副經理：余斌9。1.2 安全管理職責本部設安質環保部，配專職安全工程師，具體負責本部工程項目的全部安全監察和管理工作，各架子隊設專職安檢員、各工班設兼職安檢員。安全監察（檢查）員選派工作責任心強，有多年現場工作經驗,經過安全管理專業技術培訓的人員擔任.項目部安全管理領導小組的任務和職責：貫徹執行上級各項安全法規規程；定期召開安全工作會議；總結和布置安全生產工作；決策重大施工安全方案；制訂本項目各項安全制度規定；落實安全責任制;組織安全教育培訓；開展安全檢查等。建立高效靈敏的安全管理信息系統。系統規定各種安全信息的傳遞方法和程序，在施

25、工中形成暢通無阻的信息網,準確及時地搜集各種安全信息(如執行“五同時”的信息，安全技術措施方案的編制、審批、交底、落實、確認信息，安全隱患、險肇事故及工傷信息等），并設專人負責予以處理。9。1。3 安全保證體系安全生產是工程項目重要的控制目標之一，也是衡量企業的施工管理水平的重要標志.為確保施工作業安全，我們將建立、健全各項安全規章制度，做到依法辦事;加強安全教育，提高廣大職工的安全意識和防范安全事故的能力；及時開展安全生產大檢查，消除事故隱患；建立高效精干的安全組織機構，制定切實可行的安全技術措施,在施工中嚴格執行；并從技術上入手，針對本標段工程的實際情況，及時解決施工中的安全問題，以確保實

26、現安全目標,創建安全生產標準化工地.本段工程施工堅持“安全第一、預防為主”和堅持“管生產必須管安全”的原則,加強安全生產宣傳教育，增強全員安全生產意識，建立健全各項安全生產的管理機構和安全生產管理制度,配備專職及兼職安全檢查人員，有組織、有領導地開展安全生產活動。各級領導、工程技術人員、生產管理人員和具體操作人員,必須熟悉和遵守各項規定,做到生產與安全工作計劃、布置、檢查、總結和評比。建立、健全安全保證體系。安全保證體系見“安全保證體系圖。安全保證體系思想保證提高全員意識施工技術安全規則教育安 全 第 一預 防 為 主強有力的組織、措施保證組織保證措施保證建立各級安全組織建立醫療保健機構建立勞

27、動保護防疫機構有力的后勤保障措施安全生產、事事相關、人人有責制度保證各項安全生產制度可靠的醫療保健措施完善的勞動保護措施通暢靈敏的通信措施各工種安全生產制度月季年安全檢查制度安全總結評比制度經濟保證包保責任制監督檢查獎罰分明經濟兌現事事講安全處處有保障實現安全目標生產必須安全安全為了生產安全保證體系框圖9.2 安全保證措施9。2。1 建立健全各項安全制度根據本段工程特點，制定具有針對性的各項安全管理制度：安全生產責任制度;安全生產教育培訓制度；安全技術交底制度；特種作業人員持證上崗制度;危險崗位的操作規程和書面告知制度；開挖爆破作業安全規章制度;車輛運輸運行安全作業制度;各種機械的操作規則及注

28、意事項；有害氣體檢測制度;用電安全須知及電路架設養護作業制度；便道通行及養護作業制度;火工品管理制度；各種安全標志的設置規則及維護制度;有關部門勞動保護法規的執行制度；安全生產宣傳制度；各種安全標志的設置及維護措施等；重大安全應急救援預案的制定及演練；意外傷害保險制度；事故報告和調查處理制度;其它各種安全管理規定。9。2.2 安全生產責任制安全生產責任制是施工中最基本的安全管理制度,從項目經理到生產工人的安全管理系統必須做到縱向到底，一環不漏；各職能部門和人員的安全生產責任制橫向到邊,人人有責。工程上場的同時主動與建設單位簽署安全生產協議書，并在施工過程中嚴格遵守。安全生產責任制是綜合各種安全

29、生產管理、操作規程，對各級領導、各職能部門、工程技術人員、工程管理人員、施工人員應負的安全責任明確出來.使安全工作形成一個人人講安全，事事為安全，時時想安全，處處要安全的氛圍。9.2。3 安全生產包保責任制項目經理、項目副經理、項目總工程師、各職能部門負責人、架子隊長至施工人員,逐級簽訂安全生產包保責任書,自最基層的施工人員起,逐級向上級管理層的安全生產負責，直至項目經理，以各級、各部門的安全確保整體工作的安全。形成下一級的安全工作保上一級的安全工作，上一級的安全管理抓下一級的安全管理,層層落實安全責任制的局面。安全生產包保責任書每年進行簽訂，并逐年考核，達到安全生產包保責任的給予獎勵，達不到

30、安全生產包保責任的給予處罰。在各項評比工作中給予安全否決。9。2。4 安全生產風險抵押金制度建立安全生產風險抵押金制度。為進一步做好安全工作，貫徹落實全國安全生產工作會議和國務院有關決定精神，堅持消除影響安全的重大隱患，努力做到安全隱患一個不留。在各工程隊執行安全風險抵押金制度。根據本標段特點，分析、評估、評價存在的安全風險以及風險的危險程度，預測施工過程中承擔的安全風險，確立各工程隊具體的安全管理目標。對各工程隊長收取風險抵押金,實現安全目標后退回風險抵押金并給予獎勵，沒有實現安全目標的，沒收風險抵押金并給予處罰.9.2。5 安全生產檢查制度建立安全生產檢查制度。通過安全檢查增強廣大職工的安

31、全意識，促進企業對勞動保護和安全生產方針、政策、規章制度的貫徹執行，解決安全生產上存在的問題。9。2.6 安全生產教育與培訓開工前，對所有參建員工進行上崗前的安全教育。對于從事電器、起重、焊接、機動車駕駛等特殊工種的人員，經過專業培訓，獲得安全操作合格證后，方準持證上崗。安全教育培訓制度建立安全教育培訓制度。施工單位具有勞動安全管理部門頒發的安全生產許可證，參加施工的人員接受安全技術教育,熟知和遵守本工種的各項安全技術操作規程，定期進行安全技術考核，合格者方能上崗操作。加強全員安全教育和技術培訓工作.使企業各級領導和廣大職工認識到安全生產的重要性、必要性.懂得安全生產、文明施工的科學知識,自覺

32、地遵守各項安全生產法令和規章制度。開工前安全教育培訓每一單項工程開工前，對全體職工進行針對工程技術措施、施工方案、方法、工藝、質量標準的教育,以及重點、難點工程的安全和技術培訓工作.“三級”安全教育培訓施工人員進入施工現場,進行“三級安全教育和培訓.一級為項目安全教育培訓.內容包括：一般教育（建筑施工的特點，它給勞動者安全帶來的不利因素；當前的安全生產情況）；安全生產法規和安全知識教育(建筑法、消防法、憲法、刑法有關條款、建設部頒布的建筑企業安全生產條例、規定,地方政府和主管部門發布的有關安全生產規定，項目經理部有關安全生產管理規定及細則,勞動部關于重傷事故范圍的意見等）；建筑工程施工時容易發

33、生的傷害事故及其預防。二級為架子隊安全教育培訓.內容包括：建筑工人安全技術操作規程有關規定;建筑工程現場的安全管理規定細則；在建工程基本情況和必須遵守的安全事項等。三級為班組安全教育培訓。內容包括:本班組生產工作概況、工作性質及范圍;個人從事生產工作的性質，必要的安全知識，各種機具設備及其安全防護設施的性能和作用;本工種的安全操作規程；容易發生事故的部位及勞動防護用品的使用要求等?！八男隆奔夹g教育培訓在采用新設備、新工藝、新材料、新技術時，首先對直接接觸和從事該項工作的人員進行具體的方法、性能、規程等的技術培訓,然后再上崗。特種作業人員安全教育培訓特種作業人員除進行一般安全教育外，還要通過地方

34、勞動部門對特種作業人員進行培訓，和本工種的安全技術教育，經考核合格發證后,方準上崗操作.定期對特殊工種進行復審。各級領導和安全管理干部的安全教育培訓定期培訓各級領導干部和安全管理干部，提高政策水平,熟悉安全技術，勞動衛生業務知識，做好安全生產工作。培訓主要內容：安全生產的重大意義；國家有關安全生產、健康與環境衛生方面的方針、政策、規定；安全生產法規、條例、標準；施工生產的工藝流程和主要危險因素，以及預防重大傷亡事故發生的主要措施;企業安全生產的規章制度、安全紀律以及保證措施；各級領導在安全生產中的職能、任務以及如何管理；編制、審查安全技術措施計劃及施工組織設計安全技術措施的基本知識等.安全生產

35、的經常性教育培訓在做好對普通工種、特種作業人員安全生產教育和各級領導干部、安全管理干部的安全生產培訓的同時，把經常性的安全教育貫穿于管理工作的全過程，并根據接受教育的對象的不同特點，采取多層次、多渠道和多種方法進行。內容包括:安全生產宣傳教育;普及安全生產知識宣傳教育；適時安全教育等。附一。腳手架計算書扣件式鋼管落地腳手架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ1302001)、建筑地基基礎設計規范（GB500072002）、建筑結構荷載規范（GB50009-2001）、鋼結構設計規范（GB50017-2003)等編制。1。1 參數信息1。1.1腳手架參數搭設尺寸為：立桿的橫距為

36、1m,立桿的縱距為1。5m，大小橫桿的步距為1.8m.；內排架距模板邊緣長度為15cm；采用的鋼管類型為483.0；橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數為1.00;1。1。2活荷載參數施工均布活荷載標準值：3。000KN/m2；腳手架用途：結構腳手架；同時施工層數：1層；1。1.3風荷載參數本工程處于xx省xx市，風力相對較大，基本風壓0.3KN/m2;風荷載高度變化系數z為0。62，風荷載體型系數s為1.13;腳手架計算中考慮風荷載作用；1。1。4靜荷載參數腳手板自重標準值（KN/m2）:0.300；安全設施與安全網(KN/m2)：0。005;腳手板類別:木板腳手板；每米腳手架鋼

37、管自重標準值（KN/m）:0.033;腳手板鋪設總層數:14層；1。1.5地基參數地基類型:粉質黏土;地基承載力標準值：150Kpa；立桿基礎底面積（m2)：0。3；地基承載力調整系數：1。00。1。2 小橫桿的計算根據建筑施工門式鋼管腳手架安全技術規范JGJ1302001第5。2.4條規定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的下面。小橫桿自重，腳手板自重作為恒載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1。2。1荷載值計算小橫桿的自重簡化為均布荷載:q1=0。033KN/m;腳手板的自重簡化為均布荷載:q2=0。030。75=0。225 KN/m； 活荷載標準值：P=3

38、 10.75=2.25KN；最不利位置部荷載如下圖：圖三 小橫桿力學簡圖1.2。2受力驗算小橫桿凈跨徑為1m，總長為1。3m；均布荷載最大彎矩（跨中）計算公式如下：Mqmax=( q1+ q2)l2/8Mqmax=（0.033+0.225)12/8=0.032KN.m;集中荷載最大彎矩（跨中）計算公式如下：Mpmax=pl/4Mpmax=2.251/4=0.563 KN。m；最大彎矩M= Mqmax+ Mpmax=0。595 KN。m；最大應力計算值=M/w=0.595106/4490=132。52N。mm2;小橫桿的最大彎矩應力2,小于小橫桿的抗壓強度設計值205 N.mm2，滿足要求。1。

39、2。3撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿和腳手板自重均布荷載與活載的設計值最不利分配的撓度和；均布荷載引起的最大撓度計算公式如下:Vqmax=5ql4/384EIVqmax=5(0。033+0。225) 10004/(3842.06105107800）=0.151mm集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下：Vpmax=3。024Pl3/48EIVpmax=3。024225010003/(482.06105107800）=6。383mm；最大撓度和V= Vqmax+ Vpmax=0。151+6.383=6。534mm；小橫桿的最大容許撓度計算值為V=1000/150=6.667mm，規范規

40、定值為10mm，6.534小于6.667，所以，滿足要求.1.3 大橫桿的計算根據JGJ130-2001第5.2。4條規定,大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的下面。將大橫桿跨中上面的小橫桿傳遞荷載作為集中荷載（活載),主節點處小橫桿直接扣在立桿上,不在傳遞到大橫桿上，大橫桿自重作為均布荷載（恒載)計算大橫桿的最大彎矩和變形。1。3.1荷載值計算大橫桿的自重標準值：q1=0.033KN/m；活荷載產生集中荷載值:P=（1.30。033+0.225)/2+2.25=2.384 KN；圖四 大橫桿設計荷載組合簡圖1。3.2受力驗算用連續梁彎矩計算軟件計算得出活荷載作用力下及自重

41、（恒載)作用下大橫桿支點最大負彎矩和跨中最大正彎矩分別為:活載 Mmax支=0.466 KN。m Mmax中=0.47 KN。m恒載 Mmax支=-0。466 KN。m Mmax中=0.003 KN.m支座最大彎矩為M1max=0.466-0.466=-0.472 KN。m跨中最大彎矩為M2max=0。47+0。003=0。473 KN。m注：彎矩以桿件下側受拉為正。選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算:=M/W=0。473106/4490=105。345 N.mm2；大橫桿的最大彎曲應力為=105。345 N/mm2小于大橫桿的抗壓強度設計值f=205 N/mm2，滿足要求。1。3。3

42、撓度計算最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下：Vmax=0。677ql4/100EI+0.990pl4/100EI其中:靜荷載標準值:q=0.033 KN/m; 活荷載標準值：p=31=3 KN/m;最大撓度計算值為：V=0.677 0。03315004/(1002.06105107800)+0。99315004/（1002。06105107800）=6。822mm大橫桿的最大允許撓度計算值為V=1500/150=10mm，規范規定值為10mm，6.822小于10。，滿足要求。1。4 扣件抗滑力的計算按規范表5.1。7直角、旋轉單扣件承載力取值為8KN，按照扣件抗滑承載力

43、系數1，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為8KN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算（規范5。2。5）：RRc其中Rc-扣件抗滑承載力設計值，取8KN； R縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值;縱向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值:P1=0。0331.5=0.0495KN；跨中小橫桿的自重標準值：P2=0。0331.3/2=0.0215KN;跳板通過跨中小橫桿傳至大橫桿的自重標準值：P3=0. 311.5/2=0.225KN;活荷載標準值:Q=311。5/2=2。25KN；按1.2恒載+1.4活載進行荷載組合得傳至扣件最大荷載的設計值：R1=1

44、.2（0。0495+0.0215+0.225）+1。42.25=3。505KN;橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值：小橫桿的自重標準值：P1=0.0331.3/2=0.0215KN；腳手板傳至小橫桿的自重標準值：P2=0。3 11。5/2=0。225KN；活荷載標準值:Q=311.5/2=2.25KN;按1。2恒載+1。4活載進行荷載組合得傳至扣件最大荷載的設計值：R2=1.2（0.0215+ 0。225）+1。42。25=3.446KN;Rmax=3。505小于8KN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求。1.5 腳手架立桿荷載計算作用于腳手架立桿的荷載包括通過大橫桿和小橫桿通過扣件傳遞的靜

45、荷載、活荷載組合值，立桿自重產生的靜載，防護欄桿、防護網產生的荷載，斜道產生的荷載,風荷載.9。5.1在9。4中已經計算出每層大橫桿和小橫桿傳遞至立桿的豎向荷載，整理得恒載和活載分別為：恒載 P1恒=1。2(0.0495+0。0215+0。225+0。0215+0.225）=0。651KN活載 P1活=1.4（2.25+2。25)=6。3KN9。5.2立桿自重產生的荷載計算我項目部橋墩最高為22。5m，立桿計算高度取25m，組合系數為1.2;立桿自重荷載為：P2=1。2250.033 KN/m;= 0。99KN9。5.3防護措施荷載防護欄桿每層兩根,材料按水平桿同材料計算,0.033 KN/m

46、，防護網0。005 KN/m2,由此計算出每層產生荷載：P3=1.2（0.0331。52+0。0051.8）=0。125KN1。5。4斜道產生的荷載計算斜道坡度1:1，取一跨計算,跨度1。5m，上升高度1。5m，斜道長2。1m，按30cm一道腳踏橫梯計算，斜道寬度60cm.斜桿及扶手鋼管自重：p1=2.120.033=0.139KN腳踏橫梯自重：p2=0。8/250。033=0。066P4=1。2（p1 +p2)=0.246KN1.5.5風荷載標準值按照以下公式計算Wk=0.7UzUs Wo其中Wo-基本風壓（KN/m2），按照建筑結構荷載規范(GB500092001)的規定采用：Wo=0.4

47、 KN/m2；Uz風荷載高度變化系數,按照建筑結構荷載規范（GB50009-2001）的規定采用：Uz=0.62；Us-風荷載體型系數：取值為1.13；經計算得到，風荷載標準值Wk=0。70.40.621。13=0。196 KN/m2；綜合得立桿最大軸向受力為:不考慮風荷載 Pmax=（0.651+0.125+0.246）8+0。99+6.3=15。466KN考慮風荷載 Pmax=（0。651+0.125+0.246）8+1.0.99+0.856。3=14。521KN風荷載設計值產生的立桿段彎矩MW為MW=0。851.4WkLah2/10=0。851.40.1961。51.81.8/10=0.

48、113KN。m；1.6 立桿的穩定性計算腳手架采用雙立桿搭設,按照均勻受力計算穩定性。1.6.1不考慮風荷載時，雙立桿的穩定性計算公式為:立桿的軸向壓力設計值：N=15.466KN；計算立桿的截面回轉半徑:i=1.59cm；計算長度附加參數參照扣件式規范表5.3。3得：k=1.155;當驗算桿件長細比時，取塊1。0；計算長度，由公式lo=kh（h=1.8）確定：lo=3.118m；長細比lo/i=196；軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比lo/i的計算結果查表得到：=0。207；立桿的凈截面面積：A=4。24cm2；立桿的凈截面模量（抵抗矩):W=4。49 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值：f=2

49、05N/mm2;=15466/(0。207424）=176。21N/mm2；立桿穩定性計算=176.21 N/mm2;小于立桿的抗壓強度設計值f=205N/mm2，滿足要求。1。6.2考慮風荷載時，雙立桿的穩定性計算公式立桿的軸心壓力設計值：N= 14.521KN;計算立桿的截面回轉半徑:i=1.59cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表得：k=1.155;計算長度系數參照扣件式規范表5.3。3得：=1.5；計算長度，由公式lo=kh確定:lo=3.118m；長細比：lo/i=196；軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比lo/i的計算結果查表得到：=0.207；立桿的凈截面面積：A=4.24cm2

50、；立桿的凈截面模量（抵抗矩）:W=4。49 cm3;鋼管立桿抗壓強度設計值：f=205N/mm2;=14521/（0。207424）=165.45N/mm2;立桿的穩定性計算=165。45 N/mm2；小于立桿的抗壓強度設計值f=205N/mm2，滿足要求。附二。立桿的地基承載力計算立桿基礎底面的平均壓力應滿足pfg地基承載力設計值：fg= fgkkc=150kpa;其中，地基承載力標準值：fgk=150kpa；腳手架地基承載力調整系數：kc=1;立桿基礎底面的平均壓力:p=N/A=51.55kpa；其中,上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值；N=15.466KN基礎底面面積:A=0.21.5=0。3m2。P=51.55fg=150kpa。地基承載力滿足要求。